JPH01286602A - ビームチルト平面アンテナ - Google Patents
ビームチルト平面アンテナInfo
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- JPH01286602A JPH01286602A JP63116360A JP11636088A JPH01286602A JP H01286602 A JPH01286602 A JP H01286602A JP 63116360 A JP63116360 A JP 63116360A JP 11636088 A JP11636088 A JP 11636088A JP H01286602 A JPH01286602 A JP H01286602A
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- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 7
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 7
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 6
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、衛星放送受信用のビームチルト平面アンテナ
に関する。
に関する。
［従来の技術〕
平面アンテナは、そのロープロフィルでフラットである
という特質のゆえに、家屋の壁面への取付け、据付けの
優位性、あるいは積雪による受信障害に対する優位性等
の点から、将来、一般家庭用の衛星放送受信アンテナと
して、従来より多く用いられてきたパラボラアンテナに
取って代わるものと期待されている。
という特質のゆえに、家屋の壁面への取付け、据付けの
優位性、あるいは積雪による受信障害に対する優位性等
の点から、将来、一般家庭用の衛星放送受信アンテナと
して、従来より多く用いられてきたパラボラアンテナに
取って代わるものと期待されている。
マイクロストリップ素子により構成される平面アンテナ
は、一般に多数のマイクロ波ストリップ放射素子をＮ段
Ｍ列のアレー状に配列し、これらの素子をマイクロ波ス
トリップラインから成る給電回路で励振するよう構成さ
れる。励振の方法は直接励振、電磁励振等がある。この
場合、各素子への励振位相をすべて同位相となるように
給電回路を構成すると、アンテナからの放射ビームはＮ
段Ｍ列のアレー配列面に対して垂直方向（ボアサイト）
を向く。また、上下方向の各素子を適当な位相角度で移
送差給電すると上方にビームチルトしたアンテナを実現
することができる。
は、一般に多数のマイクロ波ストリップ放射素子をＮ段
Ｍ列のアレー状に配列し、これらの素子をマイクロ波ス
トリップラインから成る給電回路で励振するよう構成さ
れる。励振の方法は直接励振、電磁励振等がある。この
場合、各素子への励振位相をすべて同位相となるように
給電回路を構成すると、アンテナからの放射ビームはＮ
段Ｍ列のアレー配列面に対して垂直方向（ボアサイト）
を向く。また、上下方向の各素子を適当な位相角度で移
送差給電すると上方にビームチルトしたアンテナを実現
することができる。
［発明が解決しようとする課８］
しかし、通常容素子の配列間隔ｄはアンテナの囲動率が
最高となるように０．８〜０．９λ０（λ０は自由空間
波長）に選定されるが、ビームチルトを行なうために位
相差給電を行なうとグレーティングローブ（目的以外の
方向に生じるレベルの大きな不要放射）が発生し、これ
を除去するために素子間隔ｄを小さくする必要がある。
最高となるように０．８〜０．９λ０（λ０は自由空間
波長）に選定されるが、ビームチルトを行なうために位
相差給電を行なうとグレーティングローブ（目的以外の
方向に生じるレベルの大きな不要放射）が発生し、これ
を除去するために素子間隔ｄを小さくする必要がある。
−例として、グレーティングローブを抑える２３″のビ
ームチルト角を実現するためには、素子間隔ｄ≦０．６
４λ。が必要となる。この条件で衛星放送の周波数帯で
ある１２ＧＨｚ帯で円形マイクロ波ストリップ環状スロ
ット素子を実現しようとすると、素子間隔ｄ−１６１１
％素子外形約１４ｒＡｍとなり、隣接素子間の間隙が２
１１程度となる。したがって各素子への給電線へのイン
ピーダンス整合を行ないつつ所望の位相差給電が行なえ
るように給電回路を構成することにスペース的に無理が
生じ、給電線路間の不要結合、あるいは放射素子と給電
素子との不要結合が生じてアンテナの性能が劣化し、利
得効率が著しく低下することとなる。
ームチルト角を実現するためには、素子間隔ｄ≦０．６
４λ。が必要となる。この条件で衛星放送の周波数帯で
ある１２ＧＨｚ帯で円形マイクロ波ストリップ環状スロ
ット素子を実現しようとすると、素子間隔ｄ−１６１１
％素子外形約１４ｒＡｍとなり、隣接素子間の間隙が２
１１程度となる。したがって各素子への給電線へのイン
ピーダンス整合を行ないつつ所望の位相差給電が行なえ
るように給電回路を構成することにスペース的に無理が
生じ、給電線路間の不要結合、あるいは放射素子と給電
素子との不要結合が生じてアンテナの性能が劣化し、利
得効率が著しく低下することとなる。
第４図はこうした構成の一例として右旋円偏波の環状ス
ロット放射素子をトリプレート線路より成る給電回路で
励振するよう構成された例を示すものであって、同図（
ａ）は特に放射素子と給電線路のパターン構成を示す図
、第４図（ｂ）は同図（ａ）のＩＶ−ＩＶ線に沿った断
面図である。図中、１ａ−１ｄが環状スロット放射素子
、２が給電線路、３が放射電極層、４が給電線路層、５
が導体基板である。環状スロット放射素子１ａ−１ｄは
その各々につき４５＠方向に一対ずつ切り欠きが設けて
あり、これを矢印の方向からの開放端線路２で給電する
と、紙面から上に向けて右旋円偏波の電波を放射するも
のである。この例では放射素子１ａに対し放射素子ｔｂ
が、放射素子１ｄに対し放射素子１ｅがそれぞれ９０°
の遅れ位相で給電されるように給電線路層４０が構成さ
れており、したがって放射ビームはアレー面の垂線に対
して２３＠放射素子１ｂ（ＩＣ）の側にビームチルトさ
れた電波が放射される。
ロット放射素子をトリプレート線路より成る給電回路で
励振するよう構成された例を示すものであって、同図（
ａ）は特に放射素子と給電線路のパターン構成を示す図
、第４図（ｂ）は同図（ａ）のＩＶ−ＩＶ線に沿った断
面図である。図中、１ａ−１ｄが環状スロット放射素子
、２が給電線路、３が放射電極層、４が給電線路層、５
が導体基板である。環状スロット放射素子１ａ−１ｄは
その各々につき４５＠方向に一対ずつ切り欠きが設けて
あり、これを矢印の方向からの開放端線路２で給電する
と、紙面から上に向けて右旋円偏波の電波を放射するも
のである。この例では放射素子１ａに対し放射素子ｔｂ
が、放射素子１ｄに対し放射素子１ｅがそれぞれ９０°
の遅れ位相で給電されるように給電線路層４０が構成さ
れており、したがって放射ビームはアレー面の垂線に対
して２３＠放射素子１ｂ（ＩＣ）の側にビームチルトさ
れた電波が放射される。
給電線路層４が各所で線路幅が異なっているのは放射素
子１ａ〜１ｄの入力インピーダンスと線路インピーダン
スの整合及び給電分岐回路のインピーダンス整合のため
に成されたものであり、本例では主線路のインピーダン
スは１００［Ω］で設計されている。このインピーダン
スの値は線路幅が電波の線路内波長λｇに対してモード
的影響が無視できる範囲で自由であるが、分岐点、折曲
部分での位相の非対象の限界とインピーダンス整合のた
めの不連続部及び素子間隔から定められる配線スペース
等から制限され、適当な値が選定される。
子１ａ〜１ｄの入力インピーダンスと線路インピーダン
スの整合及び給電分岐回路のインピーダンス整合のため
に成されたものであり、本例では主線路のインピーダン
スは１００［Ω］で設計されている。このインピーダン
スの値は線路幅が電波の線路内波長λｇに対してモード
的影響が無視できる範囲で自由であるが、分岐点、折曲
部分での位相の非対象の限界とインピーダンス整合のた
めの不連続部及び素子間隔から定められる配線スペース
等から制限され、適当な値が選定される。
利得効率の高いアンテナを実現するためには、線路損失
を減少させるため、上記制限の範囲内で充分に幅広く構
成した方が有利となる。本例はこうした条件下で最良と
なるよう構成した一例であるが、図に射線で示すＡ−Ｃ
の部分でいずれも不要な結合を生じており、アンテナと
しての利得特性を劣化させている。
を減少させるため、上記制限の範囲内で充分に幅広く構
成した方が有利となる。本例はこうした条件下で最良と
なるよう構成した一例であるが、図に射線で示すＡ−Ｃ
の部分でいずれも不要な結合を生じており、アンテナと
しての利得特性を劣化させている。
なお、上記図における素子間隔は、非ビームチルト面で
ある上下方向は利得効率が最高となる０、８λ０ （λ
０は電波の空間波長）に、また、ビームチルト面である
左右方向はビームチルトによるグレーティングローブを
抑えるため０，６４λ０に選定してあり、その結果、配
線スペースが同相給電型アンテナに比べて狭いことが不
要結合を増大させる一因ともなっている。この場合、給
電線路２の幅を例えば２１１としており、これを０．５
−一程度と小さくすることにより上記Ａ−Ｃで示した不
要結合部分を減少させることができるが、逆にストリッ
プ線路の伝送損失が増大し、このためにアンテナの利得
効率が低下することとなる。
ある上下方向は利得効率が最高となる０、８λ０ （λ
０は電波の空間波長）に、また、ビームチルト面である
左右方向はビームチルトによるグレーティングローブを
抑えるため０，６４λ０に選定してあり、その結果、配
線スペースが同相給電型アンテナに比べて狭いことが不
要結合を増大させる一因ともなっている。この場合、給
電線路２の幅を例えば２１１としており、これを０．５
−一程度と小さくすることにより上記Ａ−Ｃで示した不
要結合部分を減少させることができるが、逆にストリッ
プ線路の伝送損失が増大し、このためにアンテナの利得
効率が低下することとなる。
以上のように平面アンテナは、２０〜３０％のビームチ
ルト角を持った高利得効率の平面アンテナが実現して始
めてその効果が生ずるものであり、結局、いかに利得効
率を上げつつ所要のビームチルト角を備えた平面アンテ
ナが実現できるかに掛かっている。
ルト角を持った高利得効率の平面アンテナが実現して始
めてその効果が生ずるものであり、結局、いかに利得効
率を上げつつ所要のビームチルト角を備えた平面アンテ
ナが実現できるかに掛かっている。
本発明は上記のような実情に鑑みてなされたもので、充
分利得効率が高く、ビームチルト角が２０〜３０＠であ
るビームチルト平面アンテナを提供することを目的とす
る。
分利得効率が高く、ビームチルト角が２０〜３０＠であ
るビームチルト平面アンテナを提供することを目的とす
る。
［課題を解決するための手段及び作用］本発明は、マイ
クロ波ストリップ素子から成るビームチルト平面アンテ
ナにおいて、α°回転配置された相隣接する一対の放射
素子を電気長の等しい給電線路で給電し、 θ ［″ コ ！＝ｆ Ｓ ｌ ｎ−’
（α λ ｏ ／ ２ π ｄ ）（λ０ ：
自由空間波長、ｄ：素子間隔）なる関係式で求められる
角度θ［０］のビームチルトを生じさせるようにする一
方、上記放射素子を構成するマイクロ波ストリップ回路
層と上記給電線路で構成するマイクロ波ストリップ回路
層とをアース導体板上に誘電体層とスペーサの少なくと
も一方を介して積層配置し、給電線路と放射素子間の電
磁結合によって放射素子を励振するようにしたものであ
る。
クロ波ストリップ素子から成るビームチルト平面アンテ
ナにおいて、α°回転配置された相隣接する一対の放射
素子を電気長の等しい給電線路で給電し、 θ ［″ コ ！＝ｆ Ｓ ｌ ｎ−’
（α λ ｏ ／ ２ π ｄ ）（λ０ ：
自由空間波長、ｄ：素子間隔）なる関係式で求められる
角度θ［０］のビームチルトを生じさせるようにする一
方、上記放射素子を構成するマイクロ波ストリップ回路
層と上記給電線路で構成するマイクロ波ストリップ回路
層とをアース導体板上に誘電体層とスペーサの少なくと
も一方を介して積層配置し、給電線路と放射素子間の電
磁結合によって放射素子を励振するようにしたものであ
る。
［実施例〕
以下図面を参照して本発明の単位長実施例を説明する。
第１図は本発明を右旋円偏波の環状スロット放射素子を
トリプレート線路よりなる給電回路で励振するよう構成
された４素子アレーアンテナに適用した場合の構成例を
示すものであって、同図（ａ）は特に放射素子と給電線
路のパターン構成を示す図、第１図（ｂ）は同図（ａ）
の１−１線に沿った断面図である。図中、ｌｌａ〜ｌｉ
ｄが環状スロット放射素子、１２が給電線路、１３が放
射電極層、１４が給電線路層、１５が導体基板である。
トリプレート線路よりなる給電回路で励振するよう構成
された４素子アレーアンテナに適用した場合の構成例を
示すものであって、同図（ａ）は特に放射素子と給電線
路のパターン構成を示す図、第１図（ｂ）は同図（ａ）
の１−１線に沿った断面図である。図中、ｌｌａ〜ｌｉ
ｄが環状スロット放射素子、１２が給電線路、１３が放
射電極層、１４が給電線路層、１５が導体基板である。
環状スロット放射素子１１ａ−１１ｄはすべて同位相で
給電されるが、各素子の向きが９０″ずつ回転している
。すなわち、素子ｔｌａが素子１１ｂに対し、また、素
子ｌｉｄが素子ｔｉｃに対し円偏波の回転方向を基準に
して９０１進み位相となるように９０″回転配置されて
いるため、結果として位相差給電されたこととなり、素
子ｔｉｂ （あるいは１１Ｃ）の側にビームチルトされ
た電波が放射される。
給電されるが、各素子の向きが９０″ずつ回転している
。すなわち、素子ｔｌａが素子１１ｂに対し、また、素
子ｌｉｄが素子ｔｉｃに対し円偏波の回転方向を基準に
して９０１進み位相となるように９０″回転配置されて
いるため、結果として位相差給電されたこととなり、素
子ｔｉｂ （あるいは１１Ｃ）の側にビームチルトされ
た電波が放射される。
上記のような構成の１６素子アンテナを上記第４図に示
した構成の１６素子アンテナと利得効率について比較し
た図を第２図に示す。
した構成の１６素子アンテナと利得効率について比較し
た図を第２図に示す。
同図で第４図に示した構成の１６素子アレーアンテナで
は利得効率が４６％であったのが、第１図に示す構成の
１６素子アレーアンテナでは利得効率が７０％となる。
は利得効率が４６％であったのが、第１図に示す構成の
１６素子アレーアンテナでは利得効率が７０％となる。
このように同一のビームチルトを実現しながらもアンテ
ナの利得効率を大幅に向上させることができる。この効
率向上の要因としては、各素子への給電線路長が同相で
ある結果、給電位相差の周波数依存性がなく、高帯域特
性が実現できる点、各素子単体のインピーダンス整合が
多少不充分でも、その不整合に起因する給電位相のずれ
が少ない点があげられる。
ナの利得効率を大幅に向上させることができる。この効
率向上の要因としては、各素子への給電線路長が同相で
ある結果、給電位相差の周波数依存性がなく、高帯域特
性が実現できる点、各素子単体のインピーダンス整合が
多少不充分でも、その不整合に起因する給電位相のずれ
が少ない点があげられる。
以上のような構成によれば、利得効率の充分高いビーム
チルト平面アンテナを実現することができるので、第３
図（ａ）に示すような従来の平面アンテナの如くアンテ
ナ面を衛星放送（ＢＳ）に正対向させるために取付け、
積雪等の障害に対して不利となることがなく、第３図（
ｂ）に示すように取付け、据付けを容品に行なうことが
でき、かつ、積雪等の受信障害に対して有利となる。
チルト平面アンテナを実現することができるので、第３
図（ａ）に示すような従来の平面アンテナの如くアンテ
ナ面を衛星放送（ＢＳ）に正対向させるために取付け、
積雪等の障害に対して不利となることがなく、第３図（
ｂ）に示すように取付け、据付けを容品に行なうことが
でき、かつ、積雪等の受信障害に対して有利となる。
［発明の効果］
以上詳記した如く本発明によれば、マイクロ波ストリッ
プ素子から成るビームチルト平面アンテナにおいて、α
°回転配置された相隣接する一対の放射素子を電気長の
等しい給電線路で給電し、θ［” ］ ’＝ｓ ｉｎ−
’ （αλｏ ／ ２πｄ）（λ０：自由空間波長、ｄ
：素子間隔）なる関係式で求められる角度θ［］のビー
ムチルトを生じさせるようにする一方、上記放射素子を
構成するマイクロ波ストリップ回路層と上記給電線路で
構成するマイクロ波ストリップ回路層とをアース導体板
上に誘電体層とスペーサの少なくとも一方を介して積層
配置し、給電線路と放射素子間の電磁結合によって放射
素子を励振するようにしたので、充分利得効率が高く、
ビームチルト角が２０〜３０″であるビームチルト平面
アンテナを提供することができる。
プ素子から成るビームチルト平面アンテナにおいて、α
°回転配置された相隣接する一対の放射素子を電気長の
等しい給電線路で給電し、θ［” ］ ’＝ｓ ｉｎ−
’ （αλｏ ／ ２πｄ）（λ０：自由空間波長、ｄ
：素子間隔）なる関係式で求められる角度θ［］のビー
ムチルトを生じさせるようにする一方、上記放射素子を
構成するマイクロ波ストリップ回路層と上記給電線路で
構成するマイクロ波ストリップ回路層とをアース導体板
上に誘電体層とスペーサの少なくとも一方を介して積層
配置し、給電線路と放射素子間の電磁結合によって放射
素子を励振するようにしたので、充分利得効率が高く、
ビームチルト角が２０〜３０″であるビームチルト平面
アンテナを提供することができる。
第１図（ａ）は本発明の一実施例による４素子アレーア
ンテナの放射素子と給電線路のパターンを示す平面図、
第１図（ｂ）は同図（ａ）のＩ−■線に沿った断面図、
第２図は第１図の構成を用いた１６素子のアレーアンテ
ナの利得効率を従来の構成のものと比較して示す特性図
、第３図はビームチルト平面アンテナと従来の平面アン
テナとの据付は角度の違いを示す図、第４図（ａ）は従
来の４素子アレーアンテナの放射素子と給電線路のパタ
ーンを示す平面図、第４図（ｂ）は同図（ａ）のＩＶ−
ＩＶ線に沿った断面図である。 １ａ−１ｄ、ｌｌａ〜ｌｌｄ・・・環状スロット放射素
子、２．１２・・・給電線路、３．１３・・・放射電極
層、４．１４・・・給電線路層、５．１５・・・導体基
板。 （ａ） （ｂ） 第１図
ンテナの放射素子と給電線路のパターンを示す平面図、
第１図（ｂ）は同図（ａ）のＩ−■線に沿った断面図、
第２図は第１図の構成を用いた１６素子のアレーアンテ
ナの利得効率を従来の構成のものと比較して示す特性図
、第３図はビームチルト平面アンテナと従来の平面アン
テナとの据付は角度の違いを示す図、第４図（ａ）は従
来の４素子アレーアンテナの放射素子と給電線路のパタ
ーンを示す平面図、第４図（ｂ）は同図（ａ）のＩＶ−
ＩＶ線に沿った断面図である。 １ａ−１ｄ、ｌｌａ〜ｌｌｄ・・・環状スロット放射素
子、２．１２・・・給電線路、３．１３・・・放射電極
層、４．１４・・・給電線路層、５．１５・・・導体基
板。 （ａ） （ｂ） 第１図
Claims (2)
- （１）マイクロ波ストリップ素子から成るビームチルト
平面アンテナにおいて、 α°回転配置された相隣接する一対の放射素子と、 これら一対の放射素子を電気長の等しい給電線路で給電
し、 θ［°］≒ｓｉｎ＾−＾１（αλ＿ｏ／２πｄ）（λ＿
ｏ：自由空間波長、 ｄ：素子間隔） なる関係式で求められる角度θ［°］のビームチルトを
生じさせる給電手段と を具備したことを特徴とするビームチルト平面アンテナ
。 - （２）上記放射素子を構成するマイクロ波ストリップ回
路層と上記給電線路で構成するマイクロ波ストリップ回
路層とをアース導体板上に誘電体層とスペーサの少なく
とも一方を介して積層配置し、給電線路と放射素子間の
電磁結合によって放射素子を励振するようにしたことを
特徴とする請求項（１）記載のビームチルト平面アンテ
ナ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63116360A JPH07101811B2 (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ビームチルト平面アンテナ |
| KR1019890004783A KR920002227B1 (ko) | 1988-05-13 | 1989-04-11 | 마이크로스트립 어레이 안테나 |
| EP89107666A EP0345454B1 (en) | 1988-05-13 | 1989-04-27 | Microstrip array antenna |
| DE68910728T DE68910728T2 (de) | 1988-05-13 | 1989-04-27 | Streifenleiter Array-Antenne. |
| CN89103173A CN1011168B (zh) | 1988-05-13 | 1989-05-12 | 微带天线阵 |
| US07/745,272 US5181042A (en) | 1988-05-13 | 1991-08-12 | Microstrip array antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63116360A JPH07101811B2 (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ビームチルト平面アンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01286602A true JPH01286602A (ja) | 1989-11-17 |
| JPH07101811B2 JPH07101811B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=14685034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63116360A Expired - Fee Related JPH07101811B2 (ja) | 1988-05-13 | 1988-05-13 | ビームチルト平面アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07101811B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007110183A (ja) * | 2005-10-11 | 2007-04-26 | Nippon Antenna Co Ltd | 円偏波ループアンテナ |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60200603A (ja) * | 1984-03-26 | 1985-10-11 | Yagi Antenna Co Ltd | ビ−ムチルト平面アンテナ |
| JPS61154203A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-12 | Toshiba Corp | 円偏波アレイアンテナ |
| JPS621304A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-07 | コミユニケイシヨンズ サテライト コ−ポレ−シヨン | マイクロストリップアンテナおよびその製造方法 |
| JPS6289821U (ja) * | 1985-11-26 | 1987-06-09 | ||
| JPS62210703A (ja) * | 1986-03-12 | 1987-09-16 | Mitsubishi Electric Corp | 平面アンテナ |
-
1988
- 1988-05-13 JP JP63116360A patent/JPH07101811B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61154203A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-12 | Toshiba Corp | 円偏波アレイアンテナ |
| JPS621304A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-07 | コミユニケイシヨンズ サテライト コ−ポレ−シヨン | マイクロストリップアンテナおよびその製造方法 |
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP2007110183A (ja) * | 2005-10-11 | 2007-04-26 | Nippon Antenna Co Ltd | 円偏波ループアンテナ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07101811B2 (ja) | 1995-11-01 |
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