JPH01274823A - 気体一液体分離のための方法及び装置 - Google Patents
気体一液体分離のための方法及び装置Info
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- JPH01274823A JPH01274823A JP1067727A JP6772789A JPH01274823A JP H01274823 A JPH01274823 A JP H01274823A JP 1067727 A JP1067727 A JP 1067727A JP 6772789 A JP6772789 A JP 6772789A JP H01274823 A JPH01274823 A JP H01274823A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
- B01D53/225—Multiple stage diffusion
- B01D53/226—Multiple stage diffusion in serial connexion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は気体分離に向けられ、そしてさらに詳細には、
液体（主にＣ−３及びＣ−４炭化水素）から気体（主に
水素及びメタン）の、これらの化合物を含む原料におけ
る、分離に関する。
液体（主にＣ−３及びＣ−４炭化水素）から気体（主に
水素及びメタン）の、これらの化合物を含む原料におけ
る、分離に関する。
本発明を要約すれば、気体原料からの水素、メタン、そ
してそれより高級な炭化水素の分離のための方法及び装
置である。例えば、このような原料を気体−・液体分離
器に供給し、生成する気体を気体−気体膜分離器におい
て処理し、残金を第二の気体−液体分離器において分離
し、そ１．て透過物を第二の気体−気体膜分離器におい
て分離する。
してそれより高級な炭化水素の分離のための方法及び装
置である。例えば、このような原料を気体−・液体分離
器に供給し、生成する気体を気体−気体膜分離器におい
て処理し、残金を第二の気体−液体分離器において分離
し、そ１．て透過物を第二の気体−気体膜分離器におい
て分離する。
この方法を、所望の流出物特性が達成されるまで繰り返
してよい。
してよい。
発明の要約
簡単に言えば、本発明は、所定の順序でそして注意深く
制御された条件下で透過膜による気体分離及び気体−液
体分離を実施する。本発明は、低温法（ｃｒｙｏＨｅｎ
ｉｅ ｐｒｏｃｅ！１ｓｅｓ）によって液体（Ｃ−３及
びそれより高級な炭化水素）があらかじめ回収された原
料の気体−液体分離において特に有用である。小さな操
作を除けば、本発明は低温法を含まない。
制御された条件下で透過膜による気体分離及び気体−液
体分離を実施する。本発明は、低温法（ｃｒｙｏＨｅｎ
ｉｅ ｐｒｏｃｅ！１ｓｅｓ）によって液体（Ｃ−３及
びそれより高級な炭化水素）があらかじめ回収された原
料の気体−液体分離において特に有用である。小さな操
作を除けば、本発明は低温法を含まない。
コン′ピュータシミレーション
本明細書中で述べらねそして特許請求される方法はまだ
プラントにおいて実施されていない。むしろ、これは、
石油化学装置の供給者から容易に入手できる通常の装置
を基にしたコンピュータシミ１／−ジョンである。ある
種の引用例を、特に膜上ジュールに関して、述べらるこ
とができる。特定の原料及び操作変数を与えると、コン
ピュータは、本方法内のそして本方法を出る種々の流れ
の組成をかなりの正確さで予想する。多数の比較的重要
なこれらの流れを表Ｉ及び■中に与える。本発明のボイ
／トは変数の選択及び流れの配置である。
プラントにおいて実施されていない。むしろ、これは、
石油化学装置の供給者から容易に入手できる通常の装置
を基にしたコンピュータシミ１／−ジョンである。ある
種の引用例を、特に膜上ジュールに関して、述べらるこ
とができる。特定の原料及び操作変数を与えると、コン
ピュータは、本方法内のそして本方法を出る種々の流れ
の組成をかなりの正確さで予想する。多数の比較的重要
なこれらの流れを表Ｉ及び■中に与える。本発明のボイ
／トは変数の選択及び流れの配置である。
＾ｙヒ艷背遣
本発明は、オレフレックス（Ｏｌｅｆ ｔｅｘ）と呼ば
わる方法において通常用いらＪする低温装置を置き換え
るために特に設計される（オレフレックスはＵＯＰｌこ
よって開発されｌ二）。オシフレックス法にお（プるプ
ロセス流れの一つは、水素及び比較的低分子量の炭化水
素と混合された高水準の比較的高分子量の炭化水素気体
を含む。典型的な流れは以下の組成を有ｌ、てよい： モルパーセント ！−１，５３，４ ２ノタン ５．７エタン
１．３エチレン
０．２ブＩＪパン
！ 、４ 、６ブロビレン
７．６イソーブタン
８．８２フルマル ブ
０．３ブチレン ８．ＩＨ
，Ｓ Ｏ，００４オ
レフレツクス法における低温装置の目的は、プロパン及
びこれより高級な炭化水素を液体として凝縮しぞして回
収することである。これらの炭化水素は、それより低級
の炭化水素気体より高い価値があり、そして典型的には
、後続する販売または使用のためｊ７回収される。水素
及び比較的低級のＬν化水素は、オシフレックス法に循
環するかあるいは燃料として焼却することができる。
わる方法において通常用いらＪする低温装置を置き換え
るために特に設計される（オレフレックスはＵＯＰｌこ
よって開発されｌ二）。オシフレックス法にお（プるプ
ロセス流れの一つは、水素及び比較的低分子量の炭化水
素と混合された高水準の比較的高分子量の炭化水素気体
を含む。典型的な流れは以下の組成を有ｌ、てよい： モルパーセント ！−１，５３，４ ２ノタン ５．７エタン
１．３エチレン
０．２ブＩＪパン
！ 、４ 、６ブロビレン
７．６イソーブタン
８．８２フルマル ブ
０．３ブチレン ８．ＩＨ
，Ｓ Ｏ，００４オ
レフレツクス法における低温装置の目的は、プロパン及
びこれより高級な炭化水素を液体として凝縮しぞして回
収することである。これらの炭化水素は、それより低級
の炭化水素気体より高い価値があり、そして典型的には
、後続する販売または使用のためｊ７回収される。水素
及び比較的低級のＬν化水素は、オシフレックス法に循
環するかあるいは燃料として焼却することができる。
本発明の膜力法は低温法を凌ぐ数個の利点を提供する。
、第一のそして多分もっとも重要な利点は、氷膜方法が
低温装置の必要性を取り除き、かくして結果として実質
的な資本及びユーティリイテ、イの節約をもたらすこと
である。第二に、氷膜方法によって種々の生成物流れが
生成され、それらは、低温法におけるように二つの流れ
を形成するために再結合することもできるし、あるいは
その流れの特定の組成に依存し、てもつとも良く利用す
るために個々の流れのままにしておくこともできる。
低温装置の必要性を取り除き、かくして結果として実質
的な資本及びユーティリイテ、イの節約をもたらすこと
である。第二に、氷膜方法によって種々の生成物流れが
生成され、それらは、低温法におけるように二つの流れ
を形成するために再結合することもできるし、あるいは
その流れの特定の組成に依存し、てもつとも良く利用す
るために個々の流れのままにしておくこともできる。
他の利点（ｉ以下を含む・
（１）氷膜方法は炭素鋼の容器中で実施することができ
る。低温法はステン・レススチール／アルミニウムを要
求する。
る。低温法はステン・レススチール／アルミニウムを要
求する。
（２）すべての冷却需要は冷却水で取り少うことができ
る。
る。
（３）膜装置は同等の低温装置より小さくそして重量が
軽い。
軽い。
（４）低温装置の複雑さが排除される。摸及び熱交換器
は動く部分を持たない。これは補修及び停止時間の費用
を大幅Ｊこ減もｔ、。
は動く部分を持たない。これは補修及び停止時間の費用
を大幅Ｊこ減もｔ、。
（５）膜は柔軟である。変更及びシステムへの付加に容
易に適応できる。
易に適応できる。
本方法の全体か低温装置の必要なしに完成されるっ本方
法において必要とされる最低の温度は、元の供給流れの
僅かに８〜の容置に過ぎない気体流わを取り扱うための
、通常の冷却システムによって達成される、−３０°Ｆ
であＳ０ 本システノ、は、全部の供給容９に対応した太きｇｌ’
：作られそして・−２００ないし一２５０’ Ｆで運転
されねばならない低温装置に置き換わる。重膜シスデム
の残りの部分は、膜と共に標準の熱交換器及び気体−液
体分離装置を用いて５０６Ｆ及びそれ以上の温度で運転
される１、付加的な圧縮を必要としないことそし、て高
メタン燃料気体流れが元の供給気体圧力の近くで（各々
の膜装置を経るいくらかの小さな圧力低下はある１）れ
ども）引き渡されることもまｌ−本発明の利点であ乙。
法において必要とされる最低の温度は、元の供給流れの
僅かに８〜の容置に過ぎない気体流わを取り扱うための
、通常の冷却システムによって達成される、−３０°Ｆ
であＳ０ 本システノ、は、全部の供給容９に対応した太きｇｌ’
：作られそして・−２００ないし一２５０’ Ｆで運転
されねばならない低温装置に置き換わる。重膜シスデム
の残りの部分は、膜と共に標準の熱交換器及び気体−液
体分離装置を用いて５０６Ｆ及びそれ以上の温度で運転
される１、付加的な圧縮を必要としないことそし、て高
メタン燃料気体流れが元の供給気体圧力の近くで（各々
の膜装置を経るいくらかの小さな圧力低下はある１）れ
ども）引き渡されることもまｌ−本発明の利点であ乙。
先行技術
気体を分離憚るＩ−めの膜の使用はよく知られている。
多数の特許及び文献の引用例が１９７８のＵ、Ｓ。
４．１３０．４０３（Ｔ、Ｅ、クーレイ（Ｃｏｏｌｅｙ
）及びＡ、Ｂ、コーディ（Ｃｏａｄｙ））中に与えられ
ている。この特許の全体を本明細書中に引用によって組
み込む。
）及びＡ、Ｂ、コーディ（Ｃｏａｄｙ））中に与えられ
ている。この特許の全体を本明細書中に引用によって組
み込む。
Ｒ，Ｍ、ケリ＝（Ｋｅ ！ １ｙ）のＵ、Ｓ、４，６５
９．３４３（１９８７）は、文献を更新しており、そし
て引用によってその全体を本明細書中に組み込む。両方
の特許ともに、気体流れからの二酸化炭素の分離に向け
られている。本発明は二酸化炭素の分離を含まない。
９．３４３（１９８７）は、文献を更新しており、そし
て引用によってその全体を本明細書中に組み込む。両方
の特許ともに、気体流れからの二酸化炭素の分離に向け
られている。本発明は二酸化炭素の分離を含まない。
カナダ特許１，１．０７．６５９（Ｔ、Ｅ、クーレイ及
びＡ、Ｂ、コーディＸ１９８１）は、セルロースエステ
ル膿ヲ通した透析（ｄｉａｌｙｓｉｓ）による炭化水素
からの水の除去を開示している。Ｗ、Ｒ，ブレース ア
ンドカ／バニーによって刊行された小冊子、′ブレ・−
ス膜システム”は、本発明における使用に好ましい膜モ
ジっ一層に類似した模モジｌ−ルを述べている。
びＡ、Ｂ、コーディＸ１９８１）は、セルロースエステ
ル膿ヲ通した透析（ｄｉａｌｙｓｉｓ）による炭化水素
からの水の除去を開示している。Ｗ、Ｒ，ブレース ア
ンドカ／バニーによって刊行された小冊子、′ブレ・−
ス膜システム”は、本発明における使用に好ましい膜モ
ジっ一層に類似した模モジｌ−ルを述べている。
発明の詳細な説明
以下に述べる特定の例においては、全部で六つの流れ（
気相において四つ、液相において二つ）が発生される。
気相において四つ、液相において二つ）が発生される。
、−れらの流れの特定の組成は、他の適用においてそれ
らをもっとも何利に使用するのを可能にし、そしてこれ
はそれ故、二つの流れの低温法を唆ぐ改良された経済性
を与える。例えば、高水準の水素（９８，５％、９０．
８％、及び８４．８％Ｈ２）を有する三つの流れがある
。これらの流れは、そのまま種々の他の方法において利
用してもよいし、あるいは特定の純度に達するように付
加的な膜でさらに精製してもよい。本方法における第四
の気体流れは高水準のメタン（７１％）を含み燃料とし
て燃焼することができる。本方法は二つの液体流れを発
生する。一つは３７．８の平均分子量を有する炭化水素
（メタン、プロパン、及びプロピレンが多い）を含む。
らをもっとも何利に使用するのを可能にし、そしてこれ
はそれ故、二つの流れの低温法を唆ぐ改良された経済性
を与える。例えば、高水準の水素（９８，５％、９０．
８％、及び８４．８％Ｈ２）を有する三つの流れがある
。これらの流れは、そのまま種々の他の方法において利
用してもよいし、あるいは特定の純度に達するように付
加的な膜でさらに精製してもよい。本方法における第四
の気体流れは高水準のメタン（７１％）を含み燃料とし
て燃焼することができる。本方法は二つの液体流れを発
生する。一つは３７．８の平均分子量を有する炭化水素
（メタン、プロパン、及びプロピレンが多い）を含む。
もう−・つの流れは４７．７の平均分子量を有する（プ
ロパン、プロピレン、イソブタン、及びブチレンが多い
）。もし、所望ならば、この最後の流れを、さらに、放
散して（ｓｔｒｉｐｐｅｄ）もう二つの流れを供給して
よいが、この際エタン及びそれより軽沸点物が除去され
る。
ロパン、プロピレン、イソブタン、及びブチレンが多い
）。もし、所望ならば、この最後の流れを、さらに、放
散して（ｓｔｒｉｐｐｅｄ）もう二つの流れを供給して
よいが、この際エタン及びそれより軽沸点物が除去され
る。
以下は、図及び表を含めた説明である。装置の引用は図
中の番号をふられた要素に関し、一方番号をふられた流
れの引用は表中の流れに関する。
中の番号をふられた要素に関し、一方番号をふられた流
れの引用は表中の流れに関する。
図のフローダイアダラム中のＬ初の数工桿は、流れｌの
原料（いわゆるオレフレックス原料）を取りそしてそれ
を本発明の方法の工程における適用のｔ−めの供給流れ
（Ｎｏ、４）として望ましい圧力（約３５０ｐｓ ｉａ
）及び温度（約３００°Ｆ）にすることに関する。これ
を行うために、流れｌをコンプトツザーｌに入れ、そこ
でそれを（２０，７ｐｓｉａから）９０ｐｓｉａに圧縮
する。圧縮は温度を高め（１２０°Ｆから３３３．５°
Ｆに）、そして二の流れは一層の圧縮に先立つて冷却さ
れねばならない。このために、それはファン３、熱交換
器５（冷却水）、サージタンク７を通過し、そして１０
５°Ｆで出る。次にそれをコンプレッサー９中で９０か
ら３５０ｐｓ ｉａに圧縮する。圧縮はまた温度をここ
では３０１．５°Ｆに上げ、そして第一の気体−液体分
離器に先立って再び冷却が必要である。冷却はファンク
ーラー１１及び水クーラー１３によって達成される。こ
こでこの流れを気体−液体分離器１５に入れ、そこでそ
れを頂部の気体（流れ５）及び液体底部（流れ６）に分
離する。流れ６は高含量のプロピレン、プロパン、１５
Ｏ−ブタン、及びｎ−ブタンを有し、そして本明細書中
で後で述べるように一層の気体−液体分だのために他の
液体流れと合わせられる。１５からの気体流れ（流れ７
）を引き続いて述べる流れによって熱交換器１７中で熱
交換し、そして冷却されたナラ−（ｒｅｆｒｉｇｅｒａ
ｔｅｄ ｃｈｉｌｌｅｒＮ ９を通すと、そこで流れの
温度は５０’ Ｆに低下する。後者の流れを気体−液体
分離器２１に入れ、そこでそれを、気体流れ（流れ７）
、及び流れ６と合わされる液体流れ（流れ８）に分離す
る。流れ７を熱交換器７に通し、そして上で述べられた
流れ５によって（５０’ Ｆから１２０’ Ｆに）加熱
する。この流れは流れつとして熱交換器１７を去るが、
これが第一の膜分離器２３への供給物である。この時点
で、この流れは、少量のメタンとそれより高級な炭化水
素を含む高水素含量（７０モル％以上）を有することに
注目したい。上で述べられたような予備処理は、特に、
第一の水素流れの効率的な分離及び回収を目的とし、膜
モジコールへの高水素供給流れを生成するように設計さ
れる。これは膜モジユール２３中で達成され、この膜モ
ジュールは直ちに回収でさる非常に高水素の透過流れ（
流れ１１）を供給する。一方透過しない残金（流れ１０
）に進むと、この流れを水クーラー２５中で１２７．５
°Ｆから１００’Ｆまで冷却し、そしてこの流れをここ
で気体−液体分離器２７に入れ、そこでそれを気体流れ
１２及び液体流れ１３として分離する。液体流れ１３は
他の液体流れと合流する。気体流れ１２は流れ５と同じ
に処理する、即ち、それを熱交換器（２９）、冷却され
たチラー（３１） 、気体〜液体分離器（３３）を通し
て流し、液体流れ１５を他の液体流れと合わせ、そして
気体流れ１４を、第二の膜モジュール３５への供給流れ
１６として熱交換器２９に返す。膜モジュール３５は流
れ１６をそのまま回収することができる高水素透過物（
流れ１８）に分離する。透過しない残金、流れ１７は、
装置１７／１９／２１及び２９／３１／３３中の二つの
先行する操作と極めて類似した方法で、クーラー３７中
で冷却し、次に熱交換器３９、冷却されたチラー４１、
気体−液体分離器４３中で処理し、熱交換器３９に返す
。気体−液体分離器４３からの液体流出物（流れ２１）
を他の液体流れと合わせ、そして気体流れ２０を、熱交
換器３９中で（５０’Ｆから１２０°Ｆに）加温し、冷
却水熱交換器４５を通過させて膜モジュール４７のため
の供給物を生成する。この供給物は、そのまま回収する
ことができる高水素の透過物流れ２４、及び透過しない
流れ２３を与える。透過しない流れ２３を水クーラー・
１９中で冷却し、冷却されたチラー５１中で再び冷却し
、次に気体−液体分離器５３に送り、そこでそれから気
体流れ２５及び液体流れ２７を生成する。液体流れ２７
を他の液体流れと一緒に最後の放散器（ｓｔｒｉｐｐｅ
ｒ） ５７に送る。気体流れ２６は気体−液体分離器５
Ｓに行き、そこでそれは、燃料として有用な気体流れ２
９及び主にｃ−３炭化水素を含む液体流れ３０を生成す
る。
原料（いわゆるオレフレックス原料）を取りそしてそれ
を本発明の方法の工程における適用のｔ−めの供給流れ
（Ｎｏ、４）として望ましい圧力（約３５０ｐｓ ｉａ
）及び温度（約３００°Ｆ）にすることに関する。これ
を行うために、流れｌをコンプトツザーｌに入れ、そこ
でそれを（２０，７ｐｓｉａから）９０ｐｓｉａに圧縮
する。圧縮は温度を高め（１２０°Ｆから３３３．５°
Ｆに）、そして二の流れは一層の圧縮に先立つて冷却さ
れねばならない。このために、それはファン３、熱交換
器５（冷却水）、サージタンク７を通過し、そして１０
５°Ｆで出る。次にそれをコンプレッサー９中で９０か
ら３５０ｐｓ ｉａに圧縮する。圧縮はまた温度をここ
では３０１．５°Ｆに上げ、そして第一の気体−液体分
離器に先立って再び冷却が必要である。冷却はファンク
ーラー１１及び水クーラー１３によって達成される。こ
こでこの流れを気体−液体分離器１５に入れ、そこでそ
れを頂部の気体（流れ５）及び液体底部（流れ６）に分
離する。流れ６は高含量のプロピレン、プロパン、１５
Ｏ−ブタン、及びｎ−ブタンを有し、そして本明細書中
で後で述べるように一層の気体−液体分だのために他の
液体流れと合わせられる。１５からの気体流れ（流れ７
）を引き続いて述べる流れによって熱交換器１７中で熱
交換し、そして冷却されたナラ−（ｒｅｆｒｉｇｅｒａ
ｔｅｄ ｃｈｉｌｌｅｒＮ ９を通すと、そこで流れの
温度は５０’ Ｆに低下する。後者の流れを気体−液体
分離器２１に入れ、そこでそれを、気体流れ（流れ７）
、及び流れ６と合わされる液体流れ（流れ８）に分離す
る。流れ７を熱交換器７に通し、そして上で述べられた
流れ５によって（５０’ Ｆから１２０’ Ｆに）加熱
する。この流れは流れつとして熱交換器１７を去るが、
これが第一の膜分離器２３への供給物である。この時点
で、この流れは、少量のメタンとそれより高級な炭化水
素を含む高水素含量（７０モル％以上）を有することに
注目したい。上で述べられたような予備処理は、特に、
第一の水素流れの効率的な分離及び回収を目的とし、膜
モジコールへの高水素供給流れを生成するように設計さ
れる。これは膜モジユール２３中で達成され、この膜モ
ジュールは直ちに回収でさる非常に高水素の透過流れ（
流れ１１）を供給する。一方透過しない残金（流れ１０
）に進むと、この流れを水クーラー２５中で１２７．５
°Ｆから１００’Ｆまで冷却し、そしてこの流れをここ
で気体−液体分離器２７に入れ、そこでそれを気体流れ
１２及び液体流れ１３として分離する。液体流れ１３は
他の液体流れと合流する。気体流れ１２は流れ５と同じ
に処理する、即ち、それを熱交換器（２９）、冷却され
たチラー（３１） 、気体〜液体分離器（３３）を通し
て流し、液体流れ１５を他の液体流れと合わせ、そして
気体流れ１４を、第二の膜モジュール３５への供給流れ
１６として熱交換器２９に返す。膜モジュール３５は流
れ１６をそのまま回収することができる高水素透過物（
流れ１８）に分離する。透過しない残金、流れ１７は、
装置１７／１９／２１及び２９／３１／３３中の二つの
先行する操作と極めて類似した方法で、クーラー３７中
で冷却し、次に熱交換器３９、冷却されたチラー４１、
気体−液体分離器４３中で処理し、熱交換器３９に返す
。気体−液体分離器４３からの液体流出物（流れ２１）
を他の液体流れと合わせ、そして気体流れ２０を、熱交
換器３９中で（５０’Ｆから１２０°Ｆに）加温し、冷
却水熱交換器４５を通過させて膜モジュール４７のため
の供給物を生成する。この供給物は、そのまま回収する
ことができる高水素の透過物流れ２４、及び透過しない
流れ２３を与える。透過しない流れ２３を水クーラー・
１９中で冷却し、冷却されたチラー５１中で再び冷却し
、次に気体−液体分離器５３に送り、そこでそれから気
体流れ２５及び液体流れ２７を生成する。液体流れ２７
を他の液体流れと一緒に最後の放散器（ｓｔｒｉｐｐｅ
ｒ） ５７に送る。気体流れ２６は気体−液体分離器５
Ｓに行き、そこでそれは、燃料として有用な気体流れ２
９及び主にｃ−３炭化水素を含む液体流れ３０を生成す
る。
液体流れ６．８．１３．１５．２１及び２７は合流して
放散器５７への供給物を形成し、そこで最後の気体−液
体分離が行われる。放散器５７からの液体流出物は主に
Ｃ−３及びそれより高級な炭化水素であり、そして４７
．７の平均分子量を有する。
放散器５７への供給物を形成し、そこで最後の気体−液
体分離が行われる。放散器５７からの液体流出物は主に
Ｃ−３及びそれより高級な炭化水素であり、そして４７
．７の平均分子量を有する。
かくして、本方法は、高水素の三つの流れ（流れ１１，
１８及び２４）；高メタンの流れ（流れ２９）、高Ｃ−
３炭化水素の少量の液体流れ（流れ３０）、そして高Ｃ
−３及びＣ−４炭化水素の多量の液体流れ（流れ２８）
を与える。
１８及び２４）；高メタンの流れ（流れ２９）、高Ｃ−
３炭化水素の少量の液体流れ（流れ３０）、そして高Ｃ
−３及びＣ−４炭化水素の多量の液体流れ（流れ２８）
を与える。
Ｌ±
１− ス ３−Ａ−
西れ 匹狩
成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率Ｈ２，５３４３４８，５３４３４８，５３４
３４８，５３４３４８Ｃ１ｌ 、 、０
５７４６２ 。０５７４６２ ．０５７４６２
．０５７４６２Ｃ２）！１．００２３０５ ．００
２３０５ −００２３０５ ．００２３０５ｃ、Ｈ
，，０１２９０３，０１２９０３，０１２９０３，０１
２９０３Ｃ，Ｈ，，０７５８’ｌＱ 、０７５８９
Ｑ 、０７５８９９ ．０７５８９９Ｃ，Ｈ，，
１４５７０７，１４５７０７，１４５７０７，１４５７
０７ｉ−Ｃ，Ｈｌｏ、０８７７７７ ．０８７７７７
．０８７７７７ ．０８７７７７ｃ、＋ｉ、
、０８０８４２ ．０８０８４２ ．
０８０８乙１２ ．０８０８４２０−Ｃ（Ｈ＋。
、００２７＋７ ．００２７１７ ．００２
７＋７ ．００２７１７１（、Ｓ 、
００００４１ ．００００４１ ．００００４１
．００００４１圧力ｐ５ｉａ ２０．７０
０ ９０．０００ ９０．０００ ３５６．
０００流ｉｔ ｌｂ ｍｏｌ／ｂｒ ９７８４１．
２７０ ９７４１．２７０ ９７４１．２７０
９７４１．２７０゛ド均分干！ ２１４３６８
２１．８６８ ２１．８６８ ２１．８
６８温度下 １２０．０００ ３３３．４８７ １
０５．０００ ３０１．４８５居 旦
ヱ 旦碓ハ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率Ｈ２，５４５６３０，０１９９３６，７０４
１４３，０１９９７０ＣＨ，，０５８５３８，００８４
０７，０７２７２０，０１１５０５Ｃ，＋（、，００２
３３４，０００９８７，００２５７２，００１５４３ｃ
２Ｌ 、０１３０１９ ．００７６２
４ ．０１３３５４ ．０１１９０６Ｃ，Ｈ，，０
７５１６４，１０９４１１，０５３６９２，１４６３６
７Ｃ３）！、 、１４３６４１ ．２
３９Ｂ９９ ．０９５０８０ ．３０４６８０ｉ−
ｃ、ｕ、、 、０８３２２０ ．２９５５
５４ ．０３１９１４ ．２５３３６２Ｃ，Ｈ，，
０７５８９７，３０６３０４，０２５７４２，２４２２
２Ｏｎ−Ｃ，Ｈｌｏ、００２５１７ ．０１１８４７
．０００７４３ ．００８３９９Ｈ，Ｓ
、００００４１ ．００００３１ ．００
００４０ ．００００４７圧力ｐｓｉａ ３
５０．０００ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００流Ｊｉ ｌｂ ｍｏｌ／ｈｒ ９５
３２．２１７ ２０９．０５４ ７３２３．７３６
２２０８．４８１平均分子量 ２１２３６
５０．６７０ １２．８５６ ４９．０２
８温度Ｔ １００．０００ １００．００
０ ５０．０００ ５０．０００９
１０ １１ １＝−渣流れ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率１１□ 、７０４１４３
．３５０００１ 、’１８５２０２ ．３５６ｇ
３３ＣＨ，，０７２７２０，１５４４Ｓ８ ．００７
８２７ ．１５７１５１Ｃ２Ｈ，，００２５７２，０
０５６４９，０００１３０，００５７１４Ｃｈｉ（、，
０１３３５４，０２９２５４，０００７３’、）
、０２９４９８Ｃ，ＩＩ、 、０５３６
９２ ．１１９０５１ ．００！８２２ ．１１
８０９１Ｃ，ｌ（、，０９５０ｇ０ ．２１０４６７
．００３５０４ ．２０７９４３ニーＣ，Ｈｏ−
，０３１９１４，０７１７８１−０００２７４−０６８
５８２Ｃ，＋１． ．０２５７４２ ．
０５７６２３ ．０００４４０ ．０５４６０７１
１−（二、Ｈ，，１，０００７４３，００１６７２，６
３７４４２Ｅ−０５，００１５６７Ｈ２Ｓ
、００００４０ ．００００１４ ．００００
ｆｉ０ ．００００１４圧力ｐｓｉａ ３５
０．０００ ３５０．０００ ５５．０００
５５．０００流Ｊｉｃ ｌｂ ＝ｘｌ／ｈｒ ７３
２３．７３６ ３２４（１５４８４０８３，１８７３
１７５，８９４平均分子量 １２．８５６
２６．０１６ ２．４１２ ２５．５６９温度
”Ｆ １２０．０００ １２７．４５５
１２７．４５５ １００．０００流ね 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率ｏ ｚ −０１４３８６−
５０２８５０−０１５４４９，５０２８５０ＣＩ＋４
。０２３６９１ ．２０９７６０
．０３４１５３ ．２０９７６０Ｃ工Ｈ，，００２４
４ｋ 、００６５０５ ．００３８６３ ．０
０６５０５Ｃ２Ｈ−，０１７２４３、０３０６７０−０
２６７５９−０３０６７０Ｃ，Ｈ，，１６６１７８，０
８００９２，２０６９３１，０８００９２Ｃ３１１ｓ
−３３４４７５−１２９３７６−３９１
６３０−１２９３７６覧−Ｃ，！（、。 、２
２８９１６ ．０２３６８７ ．１７３５４６
．０２３６８７ｃ、Ｈ，，２０５８０５，０１６６３１
，１４３３９２，０１６６３１ｎ−Ｃ，ＨｌＧ、００６
８５５ ．０００４１３ ．００４２６２ ．０
００４１３Ｈ，Ｓ 、００００１０
．００００１４ ．００００１５ ．００００１４
圧力ｐｓｉａ ３５０．０００ ３５０．０
００ ３５０．０００ ３５０．０００流＊ Ｉｂ
ｍｏｌ／ｈｒ ６４−６５４ ２２２４．４４
７ ９５１−４４６ ２２４．４４７平均分−ＴＪ
１ ４７．９９０ １６．８９４ ４５
．８５１ １６．８９４温度下 １００．
０００ ５０゜０００ ５０．０００ １２
０．０００流れ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率ｔ１． ．１５０００１
．９００６０５ ．１５００００ ．２０８８４３
ＣＩ（、，３３６２１６，０６７２１１，３３６２１６
，４４３５４Σ３ｃ、ｎ、 、０１１３
５１ ．００１０４３ ．０１１３５１ ．０１
２８９２Ｃ２Ｈ，，０５３１５０−００５３３０，０５
３１５０，０５５５１３ｃｌｌ）！、
、１４３３４５ ．００ｇ７９０ ．１４３３４５
．１０１３４９ＣＪａ 、２３０５
１２ −０１５３６９ ．２３０５１２ −１５
０５４Ｊｉ−Ｃ，Ｈｌｏ、０４４１００ ．０００６
７７ ．０４４１００ −０１６７４２Ｃ，Ｈ，，
０３０５５３，０００９３Ｂ 、ｆ）３０５５．３
．０１０３３９ｎ−Ｃ，）ｌ、ｏ
、０００７７０ ．００００１２ ．
０００７７０ ．０００２２８Ｈ２Ｓ
、３３６６２３Ｅ−０５−００００２５，３３６６
２３Ｆ−０５−３２９１８３Ｅ〜０５圧力ｐｓｉａ
３５０．０００ ６５．０００ ３５０．
０００ ３５０．０００流ｆｋ Ｉｂ ｍｏｌ／ｈｒ
１１７８．７６２ １０４５．６８５ １１７
Ｂ、７６２ ８３４．７５０平均分子量 ２８
．１３２ ４．２２５ ２８．１３２ ２
２．０３８温度Ｔ Ｉ２７．４０５ １２
７．４０５ １００．０００ ５０．０００λ土
２２ ２−λ ２４流１１ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率）１２．００７２１９ ．２０８８４３
．１０００００ ．８４８１２６ＣＩ（。
、０７５７７３ ．４４３５４８ 。４９
８７３１ ．１１９４３（ＩＣ２１１４，００７６１
２，０１２８Ｑ２ ．０１４８１１ ．００１６２
４Ｃ，Ｈ，，０４７４１５，０５５５１３，０６３６６
７，００７６２２Ｃ３Ｈ，，２４５２５０，１０１３４
９，１１７１４６，００８５６４ＣＪ、
、４２４５５６ ．１５０５４３ ．１７３８２
２ ．０１３８１９＋ Ｃ＋Ｈ＋。 、１１
０４８４ ．０！６７４２ ．０１９５３２ ．
０００３５７Ｃ，Ｈａ ６０７９６０２
．０１ｔ）３３９ ．０１２０２５ ．０００
４３９ｎ−Ｃ，Ｈ８゜、００２０３４ ．０００２２
８ ．０００２６６．４８５７Ｌ８Ｅ−０５Ｈ２Ｓ
、３５４６７９Ｅ−０５，３２９１８３Ｅ
−０５，１３２７２４Ｅ−０５，００００１５圧力ｐｓ
ｉａ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００ １５．０００流量 １ｂ ｍｏｉ
／ｈｒ ３４４−０１２ ８３４．７５０
７１３．３０５ １２１．４４５平均分子量
４２．９２１ ２２．０３８ ２４．９
５３ ４．９１７温度’Ｆ ５０−０
００ １２０．０００ １２２．４１９ １２２
．４１９；５ ２６ ２７ ２ｇ−
４住 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率Ｈ，，１０００００，１０６７１３，００３
８７１，０１７４０６ＣＨ，，４９８７３１，５２７１
３１，０９２０１？ 、０２３９３８Ｃ，Ｈ，，０
１４８１１，０１５２１７，００８９９５，００２７４
２Ｃ！Ｈ，，０６３６６７，０６４２９６，０５４６５
２，０１９１７２Ｃ，Ｈ，、！１７１４６ ．１０７
５４５ ．２５４６４３ ．１６９９６３ｃ、ｕ、
、１７３８２２ ．１５５９６８
．４２９４９６ ．３３５５７８ｉ −Ｃ、Ｈｌｏ
、０１９５３２ −０１４４６９ ．０９２０３２
−２２０５８０ｃ、ｏ、 、０１２
０２５ ．００８４８３ ．０６２７４７ ．２
０３７０６ｎ−Ｃ，Ｈｏ。、０００２６６ −００
０１７６ ．００！５４６ ．００６８８１Ｈオ
Ｓ 、１３２７２４Ｅ−０５，１３２１７
２Ｅ−０５，１４０６２３Ｅ−０５，００００３３圧力
ｐｓｉａ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００ ３５０．０００流４１ ｌｂ
ｎｏｆ／ｈｒ ７１３．３０５ ６６６．７４６
４６．５５９ ３８２４．２０６平均分子Ｊｉ
： ２４．９５３ ２３．７６３ ４
１．９９５ ４７．６７４温度Ｔ １０
０．０００ ５０．０００ ５０．０００
５３．９２８流れ 成分 モル分率 モル分率
１１□ 、 Ｊ５９２ｆ）２３
、００４０７０ＣＨ，，７１０３７５、１６
９２４５ ＣＪ４ ．０１３８８２
．０１７８２４Ｃ２Ｈ，，０４６８６０，０９８３５１
Ｃ３Ｈ，，０３０２７ｇ 、２５８４５１
Ｃ３Ｈ，，０３７４４０，３８７４Ｇ２ｉ−Ｃ＊Ｊｏ
、００１２８３ −０４０
２２２ＣＪｉ 、０００６０３
−０２３８７２ｎ−Ｃ，Ｈｒｏ
、００００１０ ．０００５０ｉｏ２ｓ
、８０６７９４Ｅ−０６，２３２７
・１１Ｅ−０５圧力ｐｓｉａ ３５０．０
００ ３５０．０００流ｆｋ ｌｂ ｍｏｌ
／ｈｒ ４４０．９６５ ２２５．
７８２平均分子！ ＋６．５５０
３７．８４９温度Ｔ −３０，０
００−３０，［）００三つの膜、２３．３５、及び４７
の成果を以下に与える。
モル分率Ｈ２，５３４３４８，５３４３４８，５３４
３４８，５３４３４８Ｃ１ｌ 、 、０
５７４６２ 。０５７４６２ ．０５７４６２
．０５７４６２Ｃ２）！１．００２３０５ ．００
２３０５ −００２３０５ ．００２３０５ｃ、Ｈ
，，０１２９０３，０１２９０３，０１２９０３，０１
２９０３Ｃ，Ｈ，，０７５８’ｌＱ 、０７５８９
Ｑ 、０７５８９９ ．０７５８９９Ｃ，Ｈ，，
１４５７０７，１４５７０７，１４５７０７，１４５７
０７ｉ−Ｃ，Ｈｌｏ、０８７７７７ ．０８７７７７
．０８７７７７ ．０８７７７７ｃ、＋ｉ、
、０８０８４２ ．０８０８４２ ．
０８０８乙１２ ．０８０８４２０−Ｃ（Ｈ＋。
、００２７＋７ ．００２７１７ ．００２
７＋７ ．００２７１７１（、Ｓ 、
００００４１ ．００００４１ ．００００４１
．００００４１圧力ｐ５ｉａ ２０．７０
０ ９０．０００ ９０．０００ ３５６．
０００流ｉｔ ｌｂ ｍｏｌ／ｂｒ ９７８４１．
２７０ ９７４１．２７０ ９７４１．２７０
９７４１．２７０゛ド均分干！ ２１４３６８
２１．８６８ ２１．８６８ ２１．８
６８温度下 １２０．０００ ３３３．４８７ １
０５．０００ ３０１．４８５居 旦
ヱ 旦碓ハ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率Ｈ２，５４５６３０，０１９９３６，７０４
１４３，０１９９７０ＣＨ，，０５８５３８，００８４
０７，０７２７２０，０１１５０５Ｃ，＋（、，００２
３３４，０００９８７，００２５７２，００１５４３ｃ
２Ｌ 、０１３０１９ ．００７６２
４ ．０１３３５４ ．０１１９０６Ｃ，Ｈ，，０
７５１６４，１０９４１１，０５３６９２，１４６３６
７Ｃ３）！、 、１４３６４１ ．２
３９Ｂ９９ ．０９５０８０ ．３０４６８０ｉ−
ｃ、ｕ、、 、０８３２２０ ．２９５５
５４ ．０３１９１４ ．２５３３６２Ｃ，Ｈ，，
０７５８９７，３０６３０４，０２５７４２，２４２２
２Ｏｎ−Ｃ，Ｈｌｏ、００２５１７ ．０１１８４７
．０００７４３ ．００８３９９Ｈ，Ｓ
、００００４１ ．００００３１ ．００
００４０ ．００００４７圧力ｐｓｉａ ３
５０．０００ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００流Ｊｉ ｌｂ ｍｏｌ／ｈｒ ９５
３２．２１７ ２０９．０５４ ７３２３．７３６
２２０８．４８１平均分子量 ２１２３６
５０．６７０ １２．８５６ ４９．０２
８温度Ｔ １００．０００ １００．００
０ ５０．０００ ５０．０００９
１０ １１ １＝−渣流れ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率１１□ 、７０４１４３
．３５０００１ 、’１８５２０２ ．３５６ｇ
３３ＣＨ，，０７２７２０，１５４４Ｓ８ ．００７
８２７ ．１５７１５１Ｃ２Ｈ，，００２５７２，０
０５６４９，０００１３０，００５７１４Ｃｈｉ（、，
０１３３５４，０２９２５４，０００７３’、）
、０２９４９８Ｃ，ＩＩ、 、０５３６
９２ ．１１９０５１ ．００！８２２ ．１１
８０９１Ｃ，ｌ（、，０９５０ｇ０ ．２１０４６７
．００３５０４ ．２０７９４３ニーＣ，Ｈｏ−
，０３１９１４，０７１７８１−０００２７４−０６８
５８２Ｃ，＋１． ．０２５７４２ ．
０５７６２３ ．０００４４０ ．０５４６０７１
１−（二、Ｈ，，１，０００７４３，００１６７２，６
３７４４２Ｅ−０５，００１５６７Ｈ２Ｓ
、００００４０ ．００００１４ ．００００
ｆｉ０ ．００００１４圧力ｐｓｉａ ３５
０．０００ ３５０．０００ ５５．０００
５５．０００流Ｊｉｃ ｌｂ ＝ｘｌ／ｈｒ ７３
２３．７３６ ３２４（１５４８４０８３，１８７３
１７５，８９４平均分子量 １２．８５６
２６．０１６ ２．４１２ ２５．５６９温度
”Ｆ １２０．０００ １２７．４５５
１２７．４５５ １００．０００流ね 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率ｏ ｚ −０１４３８６−
５０２８５０−０１５４４９，５０２８５０ＣＩ＋４
。０２３６９１ ．２０９７６０
．０３４１５３ ．２０９７６０Ｃ工Ｈ，，００２４
４ｋ 、００６５０５ ．００３８６３ ．０
０６５０５Ｃ２Ｈ−，０１７２４３、０３０６７０−０
２６７５９−０３０６７０Ｃ，Ｈ，，１６６１７８，０
８００９２，２０６９３１，０８００９２Ｃ３１１ｓ
−３３４４７５−１２９３７６−３９１
６３０−１２９３７６覧−Ｃ，！（、。 、２
２８９１６ ．０２３６８７ ．１７３５４６
．０２３６８７ｃ、Ｈ，，２０５８０５，０１６６３１
，１４３３９２，０１６６３１ｎ−Ｃ，ＨｌＧ、００６
８５５ ．０００４１３ ．００４２６２ ．０
００４１３Ｈ，Ｓ 、００００１０
．００００１４ ．００００１５ ．００００１４
圧力ｐｓｉａ ３５０．０００ ３５０．０
００ ３５０．０００ ３５０．０００流＊ Ｉｂ
ｍｏｌ／ｈｒ ６４−６５４ ２２２４．４４
７ ９５１−４４６ ２２４．４４７平均分−ＴＪ
１ ４７．９９０ １６．８９４ ４５
．８５１ １６．８９４温度下 １００．
０００ ５０゜０００ ５０．０００ １２
０．０００流れ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率ｔ１． ．１５０００１
．９００６０５ ．１５００００ ．２０８８４３
ＣＩ（、，３３６２１６，０６７２１１，３３６２１６
，４４３５４Σ３ｃ、ｎ、 、０１１３
５１ ．００１０４３ ．０１１３５１ ．０１
２８９２Ｃ２Ｈ，，０５３１５０−００５３３０，０５
３１５０，０５５５１３ｃｌｌ）！、
、１４３３４５ ．００ｇ７９０ ．１４３３４５
．１０１３４９ＣＪａ 、２３０５
１２ −０１５３６９ ．２３０５１２ −１５
０５４Ｊｉ−Ｃ，Ｈｌｏ、０４４１００ ．０００６
７７ ．０４４１００ −０１６７４２Ｃ，Ｈ，，
０３０５５３，０００９３Ｂ 、ｆ）３０５５．３
．０１０３３９ｎ−Ｃ，）ｌ、ｏ
、０００７７０ ．００００１２ ．
０００７７０ ．０００２２８Ｈ２Ｓ
、３３６６２３Ｅ−０５−００００２５，３３６６
２３Ｆ−０５−３２９１８３Ｅ〜０５圧力ｐｓｉａ
３５０．０００ ６５．０００ ３５０．
０００ ３５０．０００流ｆｋ Ｉｂ ｍｏｌ／ｈｒ
１１７８．７６２ １０４５．６８５ １１７
Ｂ、７６２ ８３４．７５０平均分子量 ２８
．１３２ ４．２２５ ２８．１３２ ２
２．０３８温度Ｔ Ｉ２７．４０５ １２
７．４０５ １００．０００ ５０．０００λ土
２２ ２−λ ２４流１１ 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率）１２．００７２１９ ．２０８８４３
．１０００００ ．８４８１２６ＣＩ（。
、０７５７７３ ．４４３５４８ 。４９
８７３１ ．１１９４３（ＩＣ２１１４，００７６１
２，０１２８Ｑ２ ．０１４８１１ ．００１６２
４Ｃ，Ｈ，，０４７４１５，０５５５１３，０６３６６
７，００７６２２Ｃ３Ｈ，，２４５２５０，１０１３４
９，１１７１４６，００８５６４ＣＪ、
、４２４５５６ ．１５０５４３ ．１７３８２
２ ．０１３８１９＋ Ｃ＋Ｈ＋。 、１１
０４８４ ．０！６７４２ ．０１９５３２ ．
０００３５７Ｃ，Ｈａ ６０７９６０２
．０１ｔ）３３９ ．０１２０２５ ．０００
４３９ｎ−Ｃ，Ｈ８゜、００２０３４ ．０００２２
８ ．０００２６６．４８５７Ｌ８Ｅ−０５Ｈ２Ｓ
、３５４６７９Ｅ−０５，３２９１８３Ｅ
−０５，１３２７２４Ｅ−０５，００００１５圧力ｐｓ
ｉａ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００ １５．０００流量 １ｂ ｍｏｉ
／ｈｒ ３４４−０１２ ８３４．７５０
７１３．３０５ １２１．４４５平均分子量
４２．９２１ ２２．０３８ ２４．９
５３ ４．９１７温度’Ｆ ５０−０
００ １２０．０００ １２２．４１９ １２２
．４１９；５ ２６ ２７ ２ｇ−
４住 成分 モル分率 モル分率 モル分率
モル分率Ｈ，，１０００００，１０６７１３，００３
８７１，０１７４０６ＣＨ，，４９８７３１，５２７１
３１，０９２０１？ 、０２３９３８Ｃ，Ｈ，，０
１４８１１，０１５２１７，００８９９５，００２７４
２Ｃ！Ｈ，，０６３６６７，０６４２９６，０５４６５
２，０１９１７２Ｃ，Ｈ，、！１７１４６ ．１０７
５４５ ．２５４６４３ ．１６９９６３ｃ、ｕ、
、１７３８２２ ．１５５９６８
．４２９４９６ ．３３５５７８ｉ −Ｃ、Ｈｌｏ
、０１９５３２ −０１４４６９ ．０９２０３２
−２２０５８０ｃ、ｏ、 、０１２
０２５ ．００８４８３ ．０６２７４７ ．２
０３７０６ｎ−Ｃ，Ｈｏ。、０００２６６ −００
０１７６ ．００！５４６ ．００６８８１Ｈオ
Ｓ 、１３２７２４Ｅ−０５，１３２１７
２Ｅ−０５，１４０６２３Ｅ−０５，００００３３圧力
ｐｓｉａ ３５０．０００ ３５０．０００
３５０．０００ ３５０．０００流４１ ｌｂ
ｎｏｆ／ｈｒ ７１３．３０５ ６６６．７４６
４６．５５９ ３８２４．２０６平均分子Ｊｉ
： ２４．９５３ ２３．７６３ ４
１．９９５ ４７．６７４温度Ｔ １０
０．０００ ５０．０００ ５０．０００
５３．９２８流れ 成分 モル分率 モル分率
１１□ 、 Ｊ５９２ｆ）２３
、００４０７０ＣＨ，，７１０３７５、１６
９２４５ ＣＪ４ ．０１３８８２
．０１７８２４Ｃ２Ｈ，，０４６８６０，０９８３５１
Ｃ３Ｈ，，０３０２７ｇ 、２５８４５１
Ｃ３Ｈ，，０３７４４０，３８７４Ｇ２ｉ−Ｃ＊Ｊｏ
、００１２８３ −０４０
２２２ＣＪｉ 、０００６０３
−０２３８７２ｎ−Ｃ，Ｈｒｏ
、００００１０ ．０００５０ｉｏ２ｓ
、８０６７９４Ｅ−０６，２３２７
・１１Ｅ−０５圧力ｐｓｉａ ３５０．０
００ ３５０．０００流ｆｋ ｌｂ ｍｏｌ
／ｈｒ ４４０．９６５ ２２５．
７８２平均分子！ ＋６．５５０
３７．８４９温度Ｔ −３０，０
００−３０，［）００三つの膜、２３．３５、及び４７
の成果を以下に与える。
膜２３
総面積 −１２１，５４０，８０８ｆｔ”
透過圧力 −５５，０００ｐｓ ｉａ圧力低
下 −１ｏ、０００ｐｓｉａＨ２７８，０１
，９８５２０９，９６０ＣＨ，６，００，７８２６６Ｅ
−０２，２６２Ｃ２Ｈ，２，８２，１２９９８Ｅ−０３
，１２０Ｃ，Ｉ＋、 ３．０７ ．７３５３
４Ｅ−０３，１３１Ｃ，Ｈ，１，８９，１８２２０Ｅ−
０２。０８０（４ＨＡ ２．０５ ．３５０
４３Ｅ−０２，０８７１−Ｃ４Ｈ１ｏ −４８，２
７３６６Ｅ−０３−０２０Ｃ，ｌＩ、 、９５
．４３９８９Ｅ−０３−０４Ｏｎ−Ｃ４）１＋ｏ
−４８，６３７４４Ｅ−０５，０２０Ｈ２Ｓ
８４．１４ ．５９６９１Ｅ−０４１３，７
５０膜３１ 総面積 −１０６、８９３，２４１ｆ ｔ ”透過圧
力 −６５，０００ｐｓｉａ 圧力低下 −１０，０００ｐｓｉａ Ｈ，８４，１９，９００６１９，９６０ＣＨ４１５，０
６，６７２１ｔＥ−０１，２６２Ｃ，Ｈ，７，５４、１
０４３０Ｅ−０２、１２０Ｃ２Ｈ，８，１７，５３２９
９Ｅ−０２、１３１Ｃ３Ｈ，５，１６，８７９００Ｅ−
０２，０８０Ｃ３Ｈｉ ５．５８
、１５３６９Ｅ−０１，０８７ｉ−Ｃ，Ｈ＋ｏ
ｌ −３４−６７７１３Ｅ−０３，０２０ｃ、Ｈ，２
，６５，９３７７５Ｅ−０３，０４Ｏｎ＜４Ｈ＋−１，
３４−１１８１８Ｅ−０４，０２０Ｈ＝Ｓ ８
７．０１ −２５４２５Ｅ−０４１３，７５０
膜４７ 総面積 −１２，８７１，５５１ｈ”透過圧力 −１
５ｐｓ ｉａ 圧力低下 −１０，０００ｐｓｉａ １（、５９，０８，８４８１３９，９６０Ｃ１，３，９
２，１１９４３，２６２ Ｇ２＋１． １．８３ ．１６２４１Ｅ−
０２，１２０Ｃ２Ｈ，２，００，７６２１８Ｅ−０２，
１３１Ｃ３Ｈ，１，２３，８５６３６Ｅ−０２，０８０
Ｃ３Ｈ８１゜３４ ．１３８１９Ｅ−０１。０８
７ｉ−ＣＪ＋ｏ 、３１ ．３５６９２Ｅ
−０３、Ｏ２０Ｃ４８ｍ 、６２ −４
３９４９Ｅ−０３，０４Ｏｎ−ＣＪ＋ｏ −３１
，４８５７２Ｅ−０５，０２０Ｈ２Ｓ ６５．
５５−１４８３１Ｅ−０４１３，７５０本発明の好まし
い具体例においては、酢酸セルロース類のブレンドであ
りそして螺旋状に巻かれてモジュールとなっているセル
ロースエステル膜が使用される。この膜とモジュールは
、ヒユーストン、ＴＸのブレース メンブレン システ
ムス（Ｇｒａｃｅ Ｍｅｍｂｒａｎｅ ５ｙｓｔｅｎ＋
ｓ）によって製造されている。
透過圧力 −５５，０００ｐｓ ｉａ圧力低
下 −１ｏ、０００ｐｓｉａＨ２７８，０１
，９８５２０９，９６０ＣＨ，６，００，７８２６６Ｅ
−０２，２６２Ｃ２Ｈ，２，８２，１２９９８Ｅ−０３
，１２０Ｃ，Ｉ＋、 ３．０７ ．７３５３
４Ｅ−０３，１３１Ｃ，Ｈ，１，８９，１８２２０Ｅ−
０２。０８０（４ＨＡ ２．０５ ．３５０
４３Ｅ−０２，０８７１−Ｃ４Ｈ１ｏ −４８，２
７３６６Ｅ−０３−０２０Ｃ，ｌＩ、 、９５
．４３９８９Ｅ−０３−０４Ｏｎ−Ｃ４）１＋ｏ
−４８，６３７４４Ｅ−０５，０２０Ｈ２Ｓ
８４．１４ ．５９６９１Ｅ−０４１３，７
５０膜３１ 総面積 −１０６、８９３，２４１ｆ ｔ ”透過圧
力 −６５，０００ｐｓｉａ 圧力低下 −１０，０００ｐｓｉａ Ｈ，８４，１９，９００６１９，９６０ＣＨ４１５，０
６，６７２１ｔＥ−０１，２６２Ｃ，Ｈ，７，５４、１
０４３０Ｅ−０２、１２０Ｃ２Ｈ，８，１７，５３２９
９Ｅ−０２、１３１Ｃ３Ｈ，５，１６，８７９００Ｅ−
０２，０８０Ｃ３Ｈｉ ５．５８
、１５３６９Ｅ−０１，０８７ｉ−Ｃ，Ｈ＋ｏ
ｌ −３４−６７７１３Ｅ−０３，０２０ｃ、Ｈ，２
，６５，９３７７５Ｅ−０３，０４Ｏｎ＜４Ｈ＋−１，
３４−１１８１８Ｅ−０４，０２０Ｈ＝Ｓ ８
７．０１ −２５４２５Ｅ−０４１３，７５０
膜４７ 総面積 −１２，８７１，５５１ｈ”透過圧力 −１
５ｐｓ ｉａ 圧力低下 −１０，０００ｐｓｉａ １（、５９，０８，８４８１３９，９６０Ｃ１，３，９
２，１１９４３，２６２ Ｇ２＋１． １．８３ ．１６２４１Ｅ−
０２，１２０Ｃ２Ｈ，２，００，７６２１８Ｅ−０２，
１３１Ｃ３Ｈ，１，２３，８５６３６Ｅ−０２，０８０
Ｃ３Ｈ８１゜３４ ．１３８１９Ｅ−０１。０８
７ｉ−ＣＪ＋ｏ 、３１ ．３５６９２Ｅ
−０３、Ｏ２０Ｃ４８ｍ 、６２ −４
３９４９Ｅ−０３，０４Ｏｎ−ＣＪ＋ｏ −３１
，４８５７２Ｅ−０５，０２０Ｈ２Ｓ ６５．
５５−１４８３１Ｅ−０４１３，７５０本発明の好まし
い具体例においては、酢酸セルロース類のブレンドであ
りそして螺旋状に巻かれてモジュールとなっているセル
ロースエステル膜が使用される。この膜とモジュールは
、ヒユーストン、ＴＸのブレース メンブレン システ
ムス（Ｇｒａｃｅ Ｍｅｍｂｒａｎｅ ５ｙｓｔｅｎ＋
ｓ）によって製造されている。
これらの膜は、少なくとも４ｓｃｆ／ｆｔ”／ｈｒ／１
００ｐｓｉ（６゜２Ｘ１０−’ａｍ’／ｃｍ２／ｓｅｃ
／ｅｍＨｇ）の二酸化炭素及び水素の透過率定数を示す
。
００ｐｓｉ（６゜２Ｘ１０−’ａｍ’／ｃｍ２／ｓｅｃ
／ｅｍＨｇ）の二酸化炭素及び水素の透過率定数を示す
。
これらの螺旋状の巻きモジュールはシリンダー構造内の
シリンダーから成り、内側のシリンダーの回りに、それ
が外側のシリンダーまたはケース中に置かれる前に、膜
が巻かれる。内側のシリンダーは、膜の一端がそれに固
定されている一連の縦の穴（ｐｅｒｆｏｒａｔ １ｏｎ
ｓ）を有するポリマーの材料から作られている。膜の残
りの部分が内側の支持シリンダーの回りに巻かれ、そし
て膜を巻かれたこの内側のシリンダーがそれより大きな
ケースのシリンダー内に配置されている。ケースのシリ
ンダーは囲う頭部（ｅｎｃｌｏｓｉｎｇ ｈｅａｄ）に
よって両端が囲われている。
シリンダーから成り、内側のシリンダーの回りに、それ
が外側のシリンダーまたはケース中に置かれる前に、膜
が巻かれる。内側のシリンダーは、膜の一端がそれに固
定されている一連の縦の穴（ｐｅｒｆｏｒａｔ １ｏｎ
ｓ）を有するポリマーの材料から作られている。膜の残
りの部分が内側の支持シリンダーの回りに巻かれ、そし
て膜を巻かれたこの内側のシリンダーがそれより大きな
ケースのシリンダー内に配置されている。ケースのシリ
ンダーは囲う頭部（ｅｎｃｌｏｓｉｎｇ ｈｅａｄ）に
よって両端が囲われている。
一方の端に、二つのすリフイスがある。一つのオリフィ
スを通して供給気体を導入しそして、この供給気体が膜
上を通過する時に、この気体状混合物の比較的透過しや
すい成分は、混合物の他の成分よりも高い速度で膜を通
ってそして内側のシリンダーの縦の穴の中に及び穴を通
って流れる。
スを通して供給気体を導入しそして、この供給気体が膜
上を通過する時に、この気体状混合物の比較的透過しや
すい成分は、混合物の他の成分よりも高い速度で膜を通
ってそして内側のシリンダーの縦の穴の中に及び穴を通
って流れる。
次にこの透過気体は、供給気体の方向と反対の方向に内
側のシリンダーを通って流れる。透過気体は供給と同じ
囲う頭部を通って取り出される；しかしながら、透過流
れは内側のシリンダーを包む（ｅｎｃａｓ ｉｎｇ）頭
部オリフィスと接続するオリフィスを通って取り出され
る。供給流れの、透過せずに内側のシリンダー中に入ら
ない部分は、膜の上全通ってそしてもう一つの包む頭部
中のオリフィスを通ってモジュールの反対側に出る。
側のシリンダーを通って流れる。透過気体は供給と同じ
囲う頭部を通って取り出される；しかしながら、透過流
れは内側のシリンダーを包む（ｅｎｃａｓ ｉｎｇ）頭
部オリフィスと接続するオリフィスを通って取り出され
る。供給流れの、透過せずに内側のシリンダー中に入ら
ない部分は、膜の上全通ってそしてもう一つの包む頭部
中のオリフィスを通ってモジュールの反対側に出る。
上述のモジュールの代わりとして、中空繊維の形である
膜システムもまた本発明において使用されてよい。どち
らのモジュールシステムを用いても、数多くの幾何学的
な変形例が可能であるつ広く言えば、本発明は、原料の
成分を、主に水素またはメタンを含有して成る一または
それ以上の気体流れ、及び主にＣ−３（プロピレン及び
プロパン）及びそれより高級な炭化水素を含有して成る
一またはそれ以上の液体流れに分離する方法に向けられ
、該方法は、 （ａ）上述の原料を一またはそれ以上の気体−液体分離
にかけ、気体流出物を次の分離への供給物とすること； （ｂ）（ａ）からの気体流出物を一またはそれ以上の気
体−気体膜分離にかけ、膜からの気体残金を後続する気
体−液体分離への供給物とすること； （ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）からの液体流出物の主要量
を合わせること；そして （ｄ）該合わせられた流出物を放散操作にかけて最後の
液体生成物を供給すること； を有して成る。
膜システムもまた本発明において使用されてよい。どち
らのモジュールシステムを用いても、数多くの幾何学的
な変形例が可能であるつ広く言えば、本発明は、原料の
成分を、主に水素またはメタンを含有して成る一または
それ以上の気体流れ、及び主にＣ−３（プロピレン及び
プロパン）及びそれより高級な炭化水素を含有して成る
一またはそれ以上の液体流れに分離する方法に向けられ
、該方法は、 （ａ）上述の原料を一またはそれ以上の気体−液体分離
にかけ、気体流出物を次の分離への供給物とすること； （ｂ）（ａ）からの気体流出物を一またはそれ以上の気
体−気体膜分離にかけ、膜からの気体残金を後続する気
体−液体分離への供給物とすること； （ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）からの液体流出物の主要量
を合わせること；そして （ｄ）該合わせられた流出物を放散操作にかけて最後の
液体生成物を供給すること； を有して成る。
狭い意味においては、本発明は、
（１）該原料を約３５０ｐｓ ｉａ及び約ｔｏ０６Ｆで
気体−液体分離にかけて気体流れ及び液体流れを供給す
ること： （２）（１）からの気体流れを約３５０ｐｓｉａ及び約
５０６Ｆで気体−液体分離にかけて出口気体流れ及び液
体流れを供給すること； （３）（２）からの出口気体流れを第一の気体−気体膜
分離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給するこ
と； （４）（３）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
出口気体流れ及び液体流れを供給すること； （５）（４）からの出口気体流れを気体−液体分離にか
けて気体流出物及び液体流れを供給すること； （６）（５）からの気体流出物を第二の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （７）（６）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
気体流出物及び液体流出物を供給すること； （８）（７）からの気体流出物を第三の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （９）（８）の残金気体を気体−液体分離にかけて出口
気体流れ及び液体流れを供給すること；（１０）（９）
からの出口気体流れを気体−液体分離にかけて高メタン
気体流れ及び約３７．８の平均分子量の液体流れを供給
すること： （１１）（１）、（２）、（４）、（５）、（７）、（
９）、及び（１０）において作られｔ；液体流出物流れ
を合わせること；そして （１２） （１１）の合わせられた流れを気体・・液体
分離にかけ、かくして燃料気体流れ、及び約４７の平均
分子量を有しモしてＣ−３及びそれより高級な炭化水素
を含有して成る液体流出物を供給すること； を有して成る。
気体−液体分離にかけて気体流れ及び液体流れを供給す
ること： （２）（１）からの気体流れを約３５０ｐｓｉａ及び約
５０６Ｆで気体−液体分離にかけて出口気体流れ及び液
体流れを供給すること； （３）（２）からの出口気体流れを第一の気体−気体膜
分離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給するこ
と； （４）（３）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
出口気体流れ及び液体流れを供給すること； （５）（４）からの出口気体流れを気体−液体分離にか
けて気体流出物及び液体流れを供給すること； （６）（５）からの気体流出物を第二の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （７）（６）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
気体流出物及び液体流出物を供給すること； （８）（７）からの気体流出物を第三の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （９）（８）の残金気体を気体−液体分離にかけて出口
気体流れ及び液体流れを供給すること；（１０）（９）
からの出口気体流れを気体−液体分離にかけて高メタン
気体流れ及び約３７．８の平均分子量の液体流れを供給
すること： （１１）（１）、（２）、（４）、（５）、（７）、（
９）、及び（１０）において作られｔ；液体流出物流れ
を合わせること；そして （１２） （１１）の合わせられた流れを気体・・液体
分離にかけ、かくして燃料気体流れ、及び約４７の平均
分子量を有しモしてＣ−３及びそれより高級な炭化水素
を含有して成る液体流出物を供給すること； を有して成る。
非常に特定の具体例においては、本発明は、本質的に以
下の流れ４から成る原料で開始し；（１）この原料を第
一の気体−液体分離にかけて本質的に以下の気体流れ５
から成る流れ及び本質的に以下の流れ６から成る液体流
れを供給し； （２）（１）からの流れ５を第二の気体−液体分離にか
けて本質的に以下の流れ７から成る出口気体流れ及び本
質的に以下の流れ８から成る液体流れを供給し； （３）（２）からの流れ７を第一の気体−気体膜分離に
かけて本質的に以下の流れ１１から成る透過気体流れ及
び本質的に以下の流れＩＯから成る残金気体流れを供給
し； （４）（３）からの流れＩＯを第三の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１２から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ１３から成る液体流れを供給し： （５）（４）からの流れ１２を第四の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１４から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ１５から成る液体流出物を供給し； （６）（５）からの流れ１４を第二の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ１８から成る高水素透過気
体及び本質的に以下の流れ１７から成る残金気体を供給
し； （７）（６）からの流れ１７を第五の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２０から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ２１がら成る液体流出物を供給し； （８）（７）からの流れ２０を第三の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ２４から成る透過気体及び
本質的に以下の流れ２３から成る残金気体を供給し； （９）（８）からの流れ２３を第六の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２６から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ２５から成る液体流れを供給し； （１０）（９）からの流れ２６を第七の気体−液体分離
にかけて本質的に以下の流れ２９から成る気体流れ及び
本質的に以下の流れ３０から成る液体流れを供給し； （１１）液体流出物流れ６．８．１３．１５．２１゜２
５、及び３０を合わせ； （１２） （１１）の合わせられた流れを第への気体−
液体分離にかけて燃料気体流れ及び本質的に流れ２８か
ら成る液体流出物を供給する。
下の流れ４から成る原料で開始し；（１）この原料を第
一の気体−液体分離にかけて本質的に以下の気体流れ５
から成る流れ及び本質的に以下の流れ６から成る液体流
れを供給し； （２）（１）からの流れ５を第二の気体−液体分離にか
けて本質的に以下の流れ７から成る出口気体流れ及び本
質的に以下の流れ８から成る液体流れを供給し； （３）（２）からの流れ７を第一の気体−気体膜分離に
かけて本質的に以下の流れ１１から成る透過気体流れ及
び本質的に以下の流れＩＯから成る残金気体流れを供給
し； （４）（３）からの流れＩＯを第三の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１２から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ１３から成る液体流れを供給し： （５）（４）からの流れ１２を第四の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１４から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ１５から成る液体流出物を供給し； （６）（５）からの流れ１４を第二の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ１８から成る高水素透過気
体及び本質的に以下の流れ１７から成る残金気体を供給
し； （７）（６）からの流れ１７を第五の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２０から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ２１がら成る液体流出物を供給し； （８）（７）からの流れ２０を第三の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ２４から成る透過気体及び
本質的に以下の流れ２３から成る残金気体を供給し； （９）（８）からの流れ２３を第六の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２６から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ２５から成る液体流れを供給し； （１０）（９）からの流れ２６を第七の気体−液体分離
にかけて本質的に以下の流れ２９から成る気体流れ及び
本質的に以下の流れ３０から成る液体流れを供給し； （１１）液体流出物流れ６．８．１３．１５．２１゜２
５、及び３０を合わせ； （１２） （１１）の合わせられた流れを第への気体−
液体分離にかけて燃料気体流れ及び本質的に流れ２８か
ら成る液体流出物を供給する。
上で決められた番号の流れは、三つの有効数字に丸めら
れた、表中の流れと同じである、即ち：Ｈｚ
ＣＨ４Ｃ２Ｈ４Ｃ２Ｈ＠迄バ見！ 丸と立上 モル
分率 ｉＬぜ一亨 舌ノと文率５ ．５４６
．０５９ ．００２ 。０１３６
．０２０ 。００８ ．０
０１ ．００８７ ．７０４
．０７３ ．００３ ．０１３８
．０２０ ．０１２ ．００２
．０１２１０ 。３５０ ．１５４
．００６ ．０２９１１ ．９８
５ ．００８ ．０００ ．００１
１２ ．３５７ ．１５７ ．１
１０６ ．０２９１３ ．０１４
．０２４ ．００２ ．０１７１４
．５０３ ．２０９ ．００７
．０３１１５ ．０１５ ．０３４
．００４ ．０２７１７ ．１
５０ ．３３６ ．０１１ ．０５
３１８ ．９００ ．０６７ ．
００１ ．００５２０ ．２０９
．４４３ ．０１３ ．０５６２＋
、００７ ．０７６ ．００ｇ
、０４７２３ ．１００ ．４
９９ ．０１５ ．０６４２４
．８４８ ．１１９ ．００２ ．
００８２５ ．１００ ．４９９
．０１５ ．０６４２６ ．１０７
．５２７ ．０＋５ ．０６４２８
．０１７ ．０２４ ．００
３ ．０１９２９ ．１５９ ．
７１０ ．０１４ ．０４７３０
．００４ ．１６９ ．０１８
．０９８Ｃ，ｉＬ ＣＪａ １−Ｃ４Ｈ
＋ｏ Ｃ４Ｈａ ｎ−Ｃ４Ｈ＋ｏ
Ｉｔｓ乱！とテ３ 舌、先ブし率 西９３ えと分
３ モル分率 肚盆声、０７５ ．１４４
．０８３ ．０７６ ．００３
．０００．１０９ ．２４０ ．２９６
．３０６ ．０１２ ．０００．０５４
．０９５ ．０３２ ．０２６
．００１ ．０００．１４６ ．３０５
．２５３ ．２４２ ．００８
．０００．１１９ ．２１０ ．０７
２ ．０５８ ．００２ ．０００
．００２ ．００４ ．０００ ．
０００ ．０００ −０００．１１８
．２０８ ．０６９ ．０５５
．００２ ．０００．１６６ ．３３
４ ．２２９ ．２０６ ．００
７ ．０００．０８０ ．１２９
．０２４ ．０１？ 、０００
．０００．２０７ ．３９２ ．１７
４ ．１４３ ．００４ ．０００
．１４３ ．２３１ ．０４４ ．
０３１ ．００１ ．０００．００９
．０１５ ．００１ −００１
．０００ ．０００．１０１ ．１５１
．０！７ ．０１０ ．０００ ．０
００．２・４５ ．４２４ ．１１０
．０８０ ．００２ ．０００．１１
７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００、Ｏ！１９
．０１４ 、．０００ ．０００
．０００ ．０００．１１７ ．１７４
．０２０ ．０１２ ．０００
．０００．１０８ 、＋５６ ．０
１４ ．００８ ．０００ ．００
０．１７０ ．３３６ ．２２＋
、２０４ ．００７ ．０００．０３
０ ．０３７ ．００１ ．００
１ ．０００ ．０００．２５８
．３８７ ．０４０ ．０２４
．００１ ．０００本発明はまた、述べられた分
離を達成するだめの装置の新規な配列を意図する、即ち
：組み合わせて、第二の気体−液体分離器に気体流出物
を導くための導管を有する気体〜液体分離器、ここでこ
の第二の気体−液体分離器は第一の気体−気体膜分離器
に気体流出物を導くための導管を有し、該第一の膜分離
器は透過及び残香気体のための出口導管を有し；この残
香気体導管は気体及゛び液体出口導管を有する第三の気
体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は気体及び液体
出口導管を有する第四の気体−液体分離器に通じ；該気
体出口導管は透過及び残香気体のｔ；めの出口導管を有
する第二の気体−気体膜分離器に通じ；該残香気体導管
は気体及び液体出口導管を有する第五の気体−液体分離
器に通し；該気体出口導管は透過及び残香気体のための
出口導管を有する第三の気体〜気体膜分離器に通じ；該
出口気体導管は気体及び液体出口導管を有する第六の気
体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は気体及び液体
出口導管を有する第七の気体−液体分離器に通じ：第一
、第二、第三、第四、第五、及び第六の気体−液体分Ｊ
ｌｌ器における液体出口導管を合わせて、気体及び液体
出口ポートを有する第七の気体−液体分離器または放散
器に供給する導管とする。
れた、表中の流れと同じである、即ち：Ｈｚ
ＣＨ４Ｃ２Ｈ４Ｃ２Ｈ＠迄バ見！ 丸と立上 モル
分率 ｉＬぜ一亨 舌ノと文率５ ．５４６
．０５９ ．００２ 。０１３６
．０２０ 。００８ ．０
０１ ．００８７ ．７０４
．０７３ ．００３ ．０１３８
．０２０ ．０１２ ．００２
．０１２１０ 。３５０ ．１５４
．００６ ．０２９１１ ．９８
５ ．００８ ．０００ ．００１
１２ ．３５７ ．１５７ ．１
１０６ ．０２９１３ ．０１４
．０２４ ．００２ ．０１７１４
．５０３ ．２０９ ．００７
．０３１１５ ．０１５ ．０３４
．００４ ．０２７１７ ．１
５０ ．３３６ ．０１１ ．０５
３１８ ．９００ ．０６７ ．
００１ ．００５２０ ．２０９
．４４３ ．０１３ ．０５６２＋
、００７ ．０７６ ．００ｇ
、０４７２３ ．１００ ．４
９９ ．０１５ ．０６４２４
．８４８ ．１１９ ．００２ ．
００８２５ ．１００ ．４９９
．０１５ ．０６４２６ ．１０７
．５２７ ．０＋５ ．０６４２８
．０１７ ．０２４ ．００
３ ．０１９２９ ．１５９ ．
７１０ ．０１４ ．０４７３０
．００４ ．１６９ ．０１８
．０９８Ｃ，ｉＬ ＣＪａ １−Ｃ４Ｈ
＋ｏ Ｃ４Ｈａ ｎ−Ｃ４Ｈ＋ｏ
Ｉｔｓ乱！とテ３ 舌、先ブし率 西９３ えと分
３ モル分率 肚盆声、０７５ ．１４４
．０８３ ．０７６ ．００３
．０００．１０９ ．２４０ ．２９６
．３０６ ．０１２ ．０００．０５４
．０９５ ．０３２ ．０２６
．００１ ．０００．１４６ ．３０５
．２５３ ．２４２ ．００８
．０００．１１９ ．２１０ ．０７
２ ．０５８ ．００２ ．０００
．００２ ．００４ ．０００ ．
０００ ．０００ −０００．１１８
．２０８ ．０６９ ．０５５
．００２ ．０００．１６６ ．３３
４ ．２２９ ．２０６ ．００
７ ．０００．０８０ ．１２９
．０２４ ．０１？ 、０００
．０００．２０７ ．３９２ ．１７
４ ．１４３ ．００４ ．０００
．１４３ ．２３１ ．０４４ ．
０３１ ．００１ ．０００．００９
．０１５ ．００１ −００１
．０００ ．０００．１０１ ．１５１
．０！７ ．０１０ ．０００ ．０
００．２・４５ ．４２４ ．１１０
．０８０ ．００２ ．０００．１１
７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００、Ｏ！１９
．０１４ 、．０００ ．０００
．０００ ．０００．１１７ ．１７４
．０２０ ．０１２ ．０００
．０００．１０８ 、＋５６ ．０
１４ ．００８ ．０００ ．００
０．１７０ ．３３６ ．２２＋
、２０４ ．００７ ．０００．０３
０ ．０３７ ．００１ ．００
１ ．０００ ．０００．２５８
．３８７ ．０４０ ．０２４
．００１ ．０００本発明はまた、述べられた分
離を達成するだめの装置の新規な配列を意図する、即ち
：組み合わせて、第二の気体−液体分離器に気体流出物
を導くための導管を有する気体〜液体分離器、ここでこ
の第二の気体−液体分離器は第一の気体−気体膜分離器
に気体流出物を導くための導管を有し、該第一の膜分離
器は透過及び残香気体のための出口導管を有し；この残
香気体導管は気体及゛び液体出口導管を有する第三の気
体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は気体及び液体
出口導管を有する第四の気体−液体分離器に通じ；該気
体出口導管は透過及び残香気体のｔ；めの出口導管を有
する第二の気体−気体膜分離器に通じ；該残香気体導管
は気体及び液体出口導管を有する第五の気体−液体分離
器に通し；該気体出口導管は透過及び残香気体のための
出口導管を有する第三の気体〜気体膜分離器に通じ；該
出口気体導管は気体及び液体出口導管を有する第六の気
体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は気体及び液体
出口導管を有する第七の気体−液体分離器に通じ：第一
、第二、第三、第四、第五、及び第六の気体−液体分Ｊ
ｌｌ器における液体出口導管を合わせて、気体及び液体
出口ポートを有する第七の気体−液体分離器または放散
器に供給する導管とする。
本発明の主なる特徴及び態様は以下の通りである。
１、原料の成分を、主に水素またはメタンを含有して成
る一またはそれ以上の気体流れ、及び主にＣ−３及びそ
れより高級な炭化水素を含有して戊る一またはそれ以上
の液体流れに分離する方法であって、 （ａ）該原料を一またはそれ以上の気体−液体分離にか
け、気体流出物を次の分離への供給物とすること； （ｂ）（ａ）からの気体流出物を一またはそれ以上の気
体−気体膜分離にかけ、膜からの気体残香を後続する気
体−液体分離への供給物とすること； （Ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）からの液体流出物の主要量
を合わせること； （ｄ）該合わせられた流出物を放散操作にかけて最後の
液体生成物を供給すること： を有して成る方法。
る一またはそれ以上の気体流れ、及び主にＣ−３及びそ
れより高級な炭化水素を含有して戊る一またはそれ以上
の液体流れに分離する方法であって、 （ａ）該原料を一またはそれ以上の気体−液体分離にか
け、気体流出物を次の分離への供給物とすること； （ｂ）（ａ）からの気体流出物を一またはそれ以上の気
体−気体膜分離にかけ、膜からの気体残香を後続する気
体−液体分離への供給物とすること； （Ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）からの液体流出物の主要量
を合わせること； （ｄ）該合わせられた流出物を放散操作にかけて最後の
液体生成物を供給すること： を有して成る方法。
２゜
（１）該原料を約３５０ｐｓｉａ及び約ｌＯＯ°Ｆで気
体−液体分離にかけて気体流れ及び液体流れを供給する
こと； （２）（１）からの気体流れを約３５０ｐｓｉａ及び約
５００Ｆで気体−液体分離にかけて出口気体流れ及び液
体流れを供給すること： （３）（２）からの出口気体流れを第一の気体−気体膜
分離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給するこ
と； （４）（３）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
出口気体流れ及び液体流れを供給すること； （５）（４）からの出口気体流れを気体−液体分離にか
げて気体流出物及び液体流れを供給すること； （６）（５）からの気体流出物を第二の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （７）（６）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
気体流出物及び液体流出物を供給すること； （８）（７）からの気体流出物を第三の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （９）（８）の残金気体を気体−液体分離にかけて出口
気体流れ及び液体流れを供給すること； （１０）（９）からの出口気体流れを気体−液体分離に
かけて高メタン気体流れ及び約３７，８の平均分子量の
液体流れを供給すること；（１１）（１）、（２）、（
４）、（５）、（７）、（９）、及び（１０）において
作られた液体流出物流れを合わせること：そして （１２） （１１）の合わせられた流れを気体−液体分
離にかり、かくして燃料気体流れ、及び約４７の平均分
子量を有しそしてＣ−３及びそれより高級な炭化水素を
含有して成る液体流出物を供給すること； を有して成る、上記ｌに記載の方法。
体−液体分離にかけて気体流れ及び液体流れを供給する
こと； （２）（１）からの気体流れを約３５０ｐｓｉａ及び約
５００Ｆで気体−液体分離にかけて出口気体流れ及び液
体流れを供給すること： （３）（２）からの出口気体流れを第一の気体−気体膜
分離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給するこ
と； （４）（３）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
出口気体流れ及び液体流れを供給すること； （５）（４）からの出口気体流れを気体−液体分離にか
げて気体流出物及び液体流れを供給すること； （６）（５）からの気体流出物を第二の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （７）（６）からの残金気体を気体−液体分離にかけて
気体流出物及び液体流出物を供給すること； （８）（７）からの気体流出物を第三の気体−気体膜分
離にかけて高水素透過気体及び残金気体を供給すること
； （９）（８）の残金気体を気体−液体分離にかけて出口
気体流れ及び液体流れを供給すること； （１０）（９）からの出口気体流れを気体−液体分離に
かけて高メタン気体流れ及び約３７，８の平均分子量の
液体流れを供給すること；（１１）（１）、（２）、（
４）、（５）、（７）、（９）、及び（１０）において
作られた液体流出物流れを合わせること：そして （１２） （１１）の合わせられた流れを気体−液体分
離にかり、かくして燃料気体流れ、及び約４７の平均分
子量を有しそしてＣ−３及びそれより高級な炭化水素を
含有して成る液体流出物を供給すること； を有して成る、上記ｌに記載の方法。
３、本質的に以下の流れ４から成る原料を（１）第一の
気体−液体分離にかけて本質的に以下の気体流れ５から
成る流れ及び本質的に以下の流れ６から成る液体流れを
供給すること； （２）（１）からの流れ５を第二の気体−液体分離にか
けて本質的に以下の流れ７から成る出口気体流れ及び本
質的に以下の流れ８から成る液体流れを供給すること： （３）（２）からの流れ７を第一の気体−気体膜分離に
かけて本質的に以下の流れ１１から成る透過気体流れ及
び本質的に以下の流れ１０から成る残香気体流れを供給
すること： （４）（３）からの流れｌＯを第一の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１２から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ１３から成る液体流れを供給する
こと： （５）（４）からの流れ１２を第四の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１４から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ１５から成る液体流出物を供給する
こと； （６）（５）からの流れ１４を第二の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ１８から成る高水素透過気
体及び本質的に以下の流れ１７から成る残金気体を供給
すること； （７）（６）からの流れ１７を第五の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２０から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ２１から成る液体流出物を供給する
こと： （８）（７）からの流れ２０を第三の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ２４から成る透過気体及び
本質的に以下の流れ２３から成る残香気体を供給するこ
と；（９）（８）からの流れ２３を第六の気体−液体分
離にかけて本質的に以下の流れ２６から成る出口気体流
れ及び本質的に以下の流れ２５から成る液体流れを供給
すること； （１０）（９）からの流れ２６を第七の気体−液体分離
にかけて本質的に以下の流れ２９から成る気体流れ及び
本質的に以下の流れ３０から成る液体流れを供給するこ
と； （１１）液体流出物流れ６．８．１３．１５．２１．２
５、及び３０を合わせること； （１２） （１１）の合わせられた流れを第への気体−
液体分離にかけて燃料気体流れ及び本質的に流れ２８か
ら成る液体流出物を供給すること； を有して成る、上記２に記載の方法。
気体−液体分離にかけて本質的に以下の気体流れ５から
成る流れ及び本質的に以下の流れ６から成る液体流れを
供給すること； （２）（１）からの流れ５を第二の気体−液体分離にか
けて本質的に以下の流れ７から成る出口気体流れ及び本
質的に以下の流れ８から成る液体流れを供給すること： （３）（２）からの流れ７を第一の気体−気体膜分離に
かけて本質的に以下の流れ１１から成る透過気体流れ及
び本質的に以下の流れ１０から成る残香気体流れを供給
すること： （４）（３）からの流れｌＯを第一の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１２から成る出口気体流れ及
び本質的に以下の流れ１３から成る液体流れを供給する
こと： （５）（４）からの流れ１２を第四の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ１４から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ１５から成る液体流出物を供給する
こと； （６）（５）からの流れ１４を第二の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ１８から成る高水素透過気
体及び本質的に以下の流れ１７から成る残金気体を供給
すること； （７）（６）からの流れ１７を第五の気体−液体分離に
かけて本質的に以下の流れ２０から成る気体流出物及び
本質的に以下の流れ２１から成る液体流出物を供給する
こと： （８）（７）からの流れ２０を第三の気体−気体膜分離
にかけて本質的に以下の流れ２４から成る透過気体及び
本質的に以下の流れ２３から成る残香気体を供給するこ
と；（９）（８）からの流れ２３を第六の気体−液体分
離にかけて本質的に以下の流れ２６から成る出口気体流
れ及び本質的に以下の流れ２５から成る液体流れを供給
すること； （１０）（９）からの流れ２６を第七の気体−液体分離
にかけて本質的に以下の流れ２９から成る気体流れ及び
本質的に以下の流れ３０から成る液体流れを供給するこ
と； （１１）液体流出物流れ６．８．１３．１５．２１．２
５、及び３０を合わせること； （１２） （１１）の合わせられた流れを第への気体−
液体分離にかけて燃料気体流れ及び本質的に流れ２８か
ら成る液体流出物を供給すること； を有して成る、上記２に記載の方法。
ただしここで上で決められた番号の流れは以下の通りで
ある： Ｈｚ ＣＨ４ＣｚＨｉ ＣＪ＊流れ
番号 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率５
．５４６ ．０５９ ．００２ ．０１
３６ ．０２０ ．００８ ．００１
．００８７ ．７０４ ．０７３ ．０
０３ ．０＋３８ ．０２０ ．０１２
．００２ ．０１２１０ ．３５０
．１５４ ．００６ ．０２９１１ ．９
８５ ．００８ ．０００ ．００１＋２
．３５７ ．１５７ ．００６ ．
０２９＋３ ．０１４ ．０２４ ．００
２ ．０１７１４ ．５０３ ．２０９
．００７ ．０３１１５ ．０１５
．０３４ ．００４ ．０２７１７ ．１
５０ ．３３６ ．０１１ ．０５３１８
．９００ ．０６７ ．００１ −
００５２０ ．２０９ ．４４３ ．０１
３ ．０５６２１ ．００７ ’、０７６
．００８ ．０４７２３ ．１００
．４９９ ．０１５ ．０６４２４ ．
８４８ ．１１９ ．００２．００８２５
．１００ ．４９９ ．０＋、５ ．０
６４２６ ．１０７’ 、５２７ ．０１
５ ．０６４２８ ．０１７ ．０２４
．００３ ．０１９２９ ．１５９
−７１０ ．０１４ ．０４７３０ ．０
０４ ．１６９ ．０１８ ．０９８Ｃｓ
Ｈｓ Ｃ，）ｉ、 １−ＣＪ＋ｏ
Ｃ，Ｈａ ｎ−ＣｔＨ＋ｏ Ｈ，Ｓモル
分率 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率 モル
分率、０７５ ．１４４ ．０８３ ．０
７６ ．００３ ．０００．１０９ ．２
４０ ．２９６ ．３０６ ．０１２
．０００．０５４ ．０９５ ．０３２
．０２６ ．００１ ．０００．１４６
．３０５ ．２５３ ．２４２ ．００
８ ．０００．１１９ ．２１０ ．０７
２ ．０５８ ．００２ ．０００．００
２ ．００４ ．０００ ．０００
．０００ ．０００．１１８ ．２０８
．０６９ ．０５５ ．００２ ．０００
．１６６ ．３３４ ．２２９ ．２０６
．００７ ．０００．０８０ ．１２９
．０２４ ．０１７ ．０００ ．
０００．２０７ ．３９２ ．１７４ ．
１４３ ．００４ ．０００．１４３ ．
２３１ ．０４４ ．０３１ ．００１
．０００．００９ ．０１５ ．００１
．００１ ．０００ ．０００．１０１
．１５１ ．０１７ ．０１０ ．０
００ ．０００．２４５ ．４２４ ．１
１０ ．０８０ ．００２ ．０００．１
１７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００．００９ ．０１４
．０００ ．０００ ．０００ ．００
０、＋１７ ．１７４ ．０２０ ．０１
２ ．０００ ．０００．１０８ ．１５
６ ．０１４ ．００８ ．０００
．０００．１７０ ．３３６ ．２２１
．２０４ ．００７ ．０００．０３０
．０３７ ．００１ ．００１ ．０００
．０００．２５８ ．３８７ ．０４０
．０２４ ．００１ ．０００４、第二
の気体＝液体分離器に気体流出物を導くための導管を有
する気体−液体分離器、ここでこの第二の気体−液体分
離器は第一の気体−気体膜分離器に気体流出物を導くた
めの導管を有し、該第一の膜分離器は透過及び残置気体
のための出口導管を有し；この残置気体導管は気体及び
液体出口導管を有する第三の気体−液体分離器に通じ：
該気体出ロ導管は気体及び液体出口導管を有する第四の
気体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は透過及び残
置気体のための出口導管を有する第二の気体−気体膜分
離器に通じ：該残金気体導管は気体及び液体出口導管を
有する第五の気体−液体分離器に通じ；該気体出口導管
は透過及び残置気体のための出口導管を有する第三の気
体−気体膜分離器に通じ；該出口気体導管は気体及び液
体出口導管を有する第六の気体−液体分離器に通じ；該
気体出口導管は気体及び液体出口導管を有する第七の気
体−液体分離器に通じ；第一、第二、第三、第四、第五
、及び第六の気体−液体分離器における液体出口導管を
合わせて、気体及び液体出口ポートを有する第七の気体
−液体分離器または放散器に供給する導管とする： これらのものを組み合わせて含有して成る装置。
ある： Ｈｚ ＣＨ４ＣｚＨｉ ＣＪ＊流れ
番号 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率５
．５４６ ．０５９ ．００２ ．０１
３６ ．０２０ ．００８ ．００１
．００８７ ．７０４ ．０７３ ．０
０３ ．０＋３８ ．０２０ ．０１２
．００２ ．０１２１０ ．３５０
．１５４ ．００６ ．０２９１１ ．９
８５ ．００８ ．０００ ．００１＋２
．３５７ ．１５７ ．００６ ．
０２９＋３ ．０１４ ．０２４ ．００
２ ．０１７１４ ．５０３ ．２０９
．００７ ．０３１１５ ．０１５
．０３４ ．００４ ．０２７１７ ．１
５０ ．３３６ ．０１１ ．０５３１８
．９００ ．０６７ ．００１ −
００５２０ ．２０９ ．４４３ ．０１
３ ．０５６２１ ．００７ ’、０７６
．００８ ．０４７２３ ．１００
．４９９ ．０１５ ．０６４２４ ．
８４８ ．１１９ ．００２．００８２５
．１００ ．４９９ ．０＋、５ ．０
６４２６ ．１０７’ 、５２７ ．０１
５ ．０６４２８ ．０１７ ．０２４
．００３ ．０１９２９ ．１５９
−７１０ ．０１４ ．０４７３０ ．０
０４ ．１６９ ．０１８ ．０９８Ｃｓ
Ｈｓ Ｃ，）ｉ、 １−ＣＪ＋ｏ
Ｃ，Ｈａ ｎ−ＣｔＨ＋ｏ Ｈ，Ｓモル
分率 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率 モル
分率、０７５ ．１４４ ．０８３ ．０
７６ ．００３ ．０００．１０９ ．２
４０ ．２９６ ．３０６ ．０１２
．０００．０５４ ．０９５ ．０３２
．０２６ ．００１ ．０００．１４６
．３０５ ．２５３ ．２４２ ．００
８ ．０００．１１９ ．２１０ ．０７
２ ．０５８ ．００２ ．０００．００
２ ．００４ ．０００ ．０００
．０００ ．０００．１１８ ．２０８
．０６９ ．０５５ ．００２ ．０００
．１６６ ．３３４ ．２２９ ．２０６
．００７ ．０００．０８０ ．１２９
．０２４ ．０１７ ．０００ ．
０００．２０７ ．３９２ ．１７４ ．
１４３ ．００４ ．０００．１４３ ．
２３１ ．０４４ ．０３１ ．００１
．０００．００９ ．０１５ ．００１
．００１ ．０００ ．０００．１０１
．１５１ ．０１７ ．０１０ ．０
００ ．０００．２４５ ．４２４ ．１
１０ ．０８０ ．００２ ．０００．１
１７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００．００９ ．０１４
．０００ ．０００ ．０００ ．００
０、＋１７ ．１７４ ．０２０ ．０１
２ ．０００ ．０００．１０８ ．１５
６ ．０１４ ．００８ ．０００
．０００．１７０ ．３３６ ．２２１
．２０４ ．００７ ．０００．０３０
．０３７ ．００１ ．００１ ．０００
．０００．２５８ ．３８７ ．０４０
．０２４ ．００１ ．０００４、第二
の気体＝液体分離器に気体流出物を導くための導管を有
する気体−液体分離器、ここでこの第二の気体−液体分
離器は第一の気体−気体膜分離器に気体流出物を導くた
めの導管を有し、該第一の膜分離器は透過及び残置気体
のための出口導管を有し；この残置気体導管は気体及び
液体出口導管を有する第三の気体−液体分離器に通じ：
該気体出ロ導管は気体及び液体出口導管を有する第四の
気体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は透過及び残
置気体のための出口導管を有する第二の気体−気体膜分
離器に通じ：該残金気体導管は気体及び液体出口導管を
有する第五の気体−液体分離器に通じ；該気体出口導管
は透過及び残置気体のための出口導管を有する第三の気
体−気体膜分離器に通じ；該出口気体導管は気体及び液
体出口導管を有する第六の気体−液体分離器に通じ；該
気体出口導管は気体及び液体出口導管を有する第七の気
体−液体分離器に通じ；第一、第二、第三、第四、第五
、及び第六の気体−液体分離器における液体出口導管を
合わせて、気体及び液体出口ポートを有する第七の気体
−液体分離器または放散器に供給する導管とする： これらのものを組み合わせて含有して成る装置。
図は、本発明の好ましい具体例の図式的なフローダイア
グラムである。 特許出願人 ダブリュー・アール・ブレイス・アンド・
カンパニーーコネチカッ ト 手続補正書 平成１年６月１６日 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、事件の表示 平成１年特許願第６７７２７号 ２、発明の名称 炭化水素液体回収のための膜方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 ダブリュー・アール・ブレイス・アンド・カンパ
ニー−フ不チカット ４、代理人 〒１０７ ５、補正命令の日付 なし 別紙の通り。 （１）明細書第３４頁を別紙Ｉの通りに訂正する。 り２）明細書第４２頁を別紙■の通りに訂正する。 別紙Ｉ Ｈ，ＣＨ４Ｃ！Ｈ，Ｃ２Ｈ。 流れ番号 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率４
．５３４ ．０５７ ．００２ ．
０１３５ ．５４６ ．０５９ ．００２
．０１３６ ．０２０ ．００８
．００１ ．００８７ ．７０４ ．０７
３ ．００３ ．０１３８ ．０２０
．０１２ ．００２ ．０１２１０ ．
３５０ ．１５４ ．００６ ．０２９１
＋ 、９８５ ．００８ ．０００
．００１１２ ．３５７ ．１５７ ．
００６ ．０２９＋３ ．０１４ ．０２
４ ．００２ ．０１７１４、 ．５０３
．２０９ ．００７ ．０３１１５
．０１５ ．０３４ ．００４ ．０２７
１７、 ．１５０ ．３３６ ．０１１
．０５３１８ ．９００ ．０６７
．００１ ．００５２０ ．２０９ ．４
４３ ．０１３ ．０５６２１ ．００７
．０７６ ．００８ ．０４７２３
．１００ ．４９９ ．０１５． ．０６
４２４ ．８４８ ．１１９ ．００２
．００８２５ ．１００ ．４９９
．０１５ ．０６４２６ ．１０７ ．５
２７ ．０＋５ ．０６４２８ ．０１７
．０２４ ．００３ ．０１９２９
．１５９ ．７１０ ．０１４ ．０４
７３０ ．００４ 、＋６９ ．０１８
．０９８ＣＪａ ＣＪａ １−Ｃ
４Ｈｔ ｏ Ｃ４Ｈ＠ ｎ−Ｃ，Ｈ＋ ｏ
ｔｂｓモル分率 モル分率 モル分率 モル分
率 モル分率 モル分率、０７６ ．１４６
．０８８ ．０８１ ．００３ ．０００
．０７５ ．１４４ ．０８３ ．０７６
．００３ ．０００．１０９ ．２４０
．２９６． ．３０６ ．０１２ ．
０００．０５４ ．０９５ ．０３２ ．
０２６ ．００１ ．０００．１４６ ．
３０５ ．２５３ ．２４２ ．００８
．０００．１１９ ．２１０ ．０７２
．０５８’、００２ ．０００．００２
．００４ ．０００ ．０００ ．０００
．０００．１１８ ．２０８ ．０６９
．０５５ ．００２ ．０００．１６６
．３３４ ．２２９ ．２０６ ．
００７ ．０００．０８０ ．１２９ ．
０２４ ．０１７ ．０００ ．０００．
２０７ ．３９２ ．１７４ ．１４３
．００４ ．０００、＋４３ ．２３１
．０４４ ．０３１ ．００１ ．０
００．００９ ．０１５ ．００１ ．０
０１ ．０００ ．０００．１０１ ．１
５１ ．０１７ ．０１０ ．０００
．０００．２４５ ．４２４ ．１１０
．０８０ ．００２ ．０００．１１７
．１７４ ．０２０ ．０１２ ．００
０ ．０００．００９ ．０１４ ．００
０ ．０００ −０００ ．０００．１１
７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００、＋０８ ．１５６
．０１４ ．００８ ．０００ ．０００
．１７０ ．３３６ ．２２１ ．２０４
．００７ ．０００．０３０ ．０３７
．００１ ．００１ ．０００ ．
０００．２５８ ．３８７ ．０４０ ．
０２４ ．００１ ．０００−１１！ −♀ｅ
Ｌ逃
グラムである。 特許出願人 ダブリュー・アール・ブレイス・アンド・
カンパニーーコネチカッ ト 手続補正書 平成１年６月１６日 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、事件の表示 平成１年特許願第６７７２７号 ２、発明の名称 炭化水素液体回収のための膜方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 ダブリュー・アール・ブレイス・アンド・カンパ
ニー−フ不チカット ４、代理人 〒１０７ ５、補正命令の日付 なし 別紙の通り。 （１）明細書第３４頁を別紙Ｉの通りに訂正する。 り２）明細書第４２頁を別紙■の通りに訂正する。 別紙Ｉ Ｈ，ＣＨ４Ｃ！Ｈ，Ｃ２Ｈ。 流れ番号 モル分率 モル分率 モル分率 モル分率４
．５３４ ．０５７ ．００２ ．
０１３５ ．５４６ ．０５９ ．００２
．０１３６ ．０２０ ．００８
．００１ ．００８７ ．７０４ ．０７
３ ．００３ ．０１３８ ．０２０
．０１２ ．００２ ．０１２１０ ．
３５０ ．１５４ ．００６ ．０２９１
＋ 、９８５ ．００８ ．０００
．００１１２ ．３５７ ．１５７ ．
００６ ．０２９＋３ ．０１４ ．０２
４ ．００２ ．０１７１４、 ．５０３
．２０９ ．００７ ．０３１１５
．０１５ ．０３４ ．００４ ．０２７
１７、 ．１５０ ．３３６ ．０１１
．０５３１８ ．９００ ．０６７
．００１ ．００５２０ ．２０９ ．４
４３ ．０１３ ．０５６２１ ．００７
．０７６ ．００８ ．０４７２３
．１００ ．４９９ ．０１５． ．０６
４２４ ．８４８ ．１１９ ．００２
．００８２５ ．１００ ．４９９
．０１５ ．０６４２６ ．１０７ ．５
２７ ．０＋５ ．０６４２８ ．０１７
．０２４ ．００３ ．０１９２９
．１５９ ．７１０ ．０１４ ．０４
７３０ ．００４ 、＋６９ ．０１８
．０９８ＣＪａ ＣＪａ １−Ｃ
４Ｈｔ ｏ Ｃ４Ｈ＠ ｎ−Ｃ，Ｈ＋ ｏ
ｔｂｓモル分率 モル分率 モル分率 モル分
率 モル分率 モル分率、０７６ ．１４６
．０８８ ．０８１ ．００３ ．０００
．０７５ ．１４４ ．０８３ ．０７６
．００３ ．０００．１０９ ．２４０
．２９６． ．３０６ ．０１２ ．
０００．０５４ ．０９５ ．０３２ ．
０２６ ．００１ ．０００．１４６ ．
３０５ ．２５３ ．２４２ ．００８
．０００．１１９ ．２１０ ．０７２
．０５８’、００２ ．０００．００２
．００４ ．０００ ．０００ ．０００
．０００．１１８ ．２０８ ．０６９
．０５５ ．００２ ．０００．１６６
．３３４ ．２２９ ．２０６ ．
００７ ．０００．０８０ ．１２９ ．
０２４ ．０１７ ．０００ ．０００．
２０７ ．３９２ ．１７４ ．１４３
．００４ ．０００、＋４３ ．２３１
．０４４ ．０３１ ．００１ ．０
００．００９ ．０１５ ．００１ ．０
０１ ．０００ ．０００．１０１ ．１
５１ ．０１７ ．０１０ ．０００
．０００．２４５ ．４２４ ．１１０
．０８０ ．００２ ．０００．１１７
．１７４ ．０２０ ．０１２ ．００
０ ．０００．００９ ．０１４ ．００
０ ．０００ −０００ ．０００．１１
７ ．１７４ ．０２０ ．０１２
．０００ ．０００、＋０８ ．１５６
．０１４ ．００８ ．０００ ．０００
．１７０ ．３３６ ．２２１ ．２０４
．００７ ．０００．０３０ ．０３７
．００１ ．００１ ．０００ ．
０００．２５８ ．３８７ ．０４０ ．
０２４ ．００１ ．０００−１１！ −♀ｅ
Ｌ逃
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、原料の成分を、主に水素またはメタンを含有して成
る一またはそれ以上の気体流れ、及び主にＣ−３及びそ
れより高級な炭化水素を含有して成る一またはそれ以上
の液体流れに分離する方法であって、 （ａ）該原料を一またはそれ以上の気体−液体分離にか
け、気体流出物を次の分離への供給物とすること； （ｂ）（ａ）からの気体流出物を一またはそれ以上の気
体−気体膜分離にかけ、膜からの気体残査を後続する気
体−液体分離への供給物とすること； （ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）からの液体流出物の主要量
を合わせること； （ｄ）該合わせられた流出物を放散操作にかけて最後の
液体生成物を供給すること； を有して成る方法。 ２、第二の気体−液体分離器に気体流出物を導くための
導管を有する気体−液体分離器、ここでこの第二の気体
−液体分離器は第一の気体−気体膜分離器に気体流出物
を導くための導管を有し、該第一の膜分離器は透過及び
残査気体のための出口導管を有し；この残査気体導管は
気体及び液体出口導管を有する第三の気体−液体分離器
に通じ；該気体出口導管は気体及び液体出口導管を有す
る第四の気体−液体分離器に通じ；該気体出口導管は透
過及び残査気体のための出口導管を有する第二の気体−
気体膜分離器に通じ；該残査気体導管は気体及び液体出
口導管を有する第五の気体−液体分離器に通じ；該気体
出口導管は透過及び残査気体のための出口導管を有する
第三の気体−気体膜分離器に通じ；該出口気体導管は気
体及び液体出口導管を有する第六の気体−液体分離器に
通じ；該気体出口導管は気体及び液体出口導管を有する
第七の気体−液体分離器に通じ；第一、第二、第三、第
四、第五、及び第六の気体−液体分離器における液体出
口導管を合わせて、気体及び液体出口ポートを有する第
七の気体−液体分離器または放散器に供給する導管とす
る； これらのものを組み合わせて含有して成る装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US172670 | 1988-03-24 | ||
| US07/172,670 US4892564A (en) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | Membrane process for hydrocarbon liquid recovery |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01274823A true JPH01274823A (ja) | 1989-11-02 |
| JP2773892B2 JP2773892B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=22628689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1067727A Expired - Lifetime JP2773892B2 (ja) | 1988-03-24 | 1989-03-22 | 気体一液体分離のための方法及び装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4892564A (ja) |
| EP (1) | EP0334114B1 (ja) |
| JP (1) | JP2773892B2 (ja) |
| AT (1) | ATE98205T1 (ja) |
| AU (1) | AU620852B2 (ja) |
| DE (1) | DE68911179T2 (ja) |
| ES (1) | ES2046350T3 (ja) |
| NZ (1) | NZ228075A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009532565A (ja) * | 2006-04-04 | 2009-09-10 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | Ｌｐｇを回収するための膜方法 |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5106505A (en) * | 1989-11-30 | 1992-04-21 | Separation Dynamics, Inc. | Condenser/membrane permeater |
| US5102432A (en) * | 1990-12-10 | 1992-04-07 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Three-stage membrane gas separation process and system |
| US5837032A (en) * | 1991-01-30 | 1998-11-17 | The Cynara Company | Gas separations utilizing glassy polymer membranes at sub-ambient temperatures |
| US5352272A (en) * | 1991-01-30 | 1994-10-04 | The Dow Chemical Company | Gas separations utilizing glassy polymer membranes at sub-ambient temperatures |
| US5344480A (en) * | 1992-05-05 | 1994-09-06 | Praxair Technology, Inc. | Pressurizing with and recovering helium |
| US5273572A (en) * | 1992-05-29 | 1993-12-28 | Membrane Technology And Research, Inc. | Process for removing an organic compound from water |
| FR2753702B1 (fr) * | 1996-09-24 | 1999-12-03 | Inst Francais Du Petrole | Procede de purification du benzene comprenant deux etapes de permeation |
| JPH10203803A (ja) * | 1997-01-20 | 1998-08-04 | Ngk Insulators Ltd | 水素ガスの回収・精製・貯蔵装置 |
| US5785739A (en) * | 1997-01-24 | 1998-07-28 | Membrane Technology And Research, Inc. | Steam cracker gas separation process |
| US5755855A (en) * | 1997-01-24 | 1998-05-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Separation process combining condensation, membrane separation and flash evaporation |
| US5980609A (en) * | 1997-01-24 | 1999-11-09 | Membrane Technology And Research, Inc. | Hydrogen recovery process |
| US5769927A (en) * | 1997-01-24 | 1998-06-23 | Membrane Technology And Research, Inc. | Monomer recovery process |
| US6159272A (en) * | 1997-01-24 | 2000-12-12 | Membrane Technology And Research, Inc. | Hydrogen recovery process |
| US6011192A (en) * | 1998-05-22 | 2000-01-04 | Membrane Technology And Research, Inc. | Membrane-based conditioning for adsorption system feed gases |
| US6264828B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-07-24 | Membrane Tehnology And Research, Inc. | Process, including membrane separation, for separating hydrogen from hydrocarbons |
| US6171472B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-01-09 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for reactor recycle loop |
| US6165350A (en) * | 1998-05-22 | 2000-12-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for catalytic reformer recycle loop |
| US6179996B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-01-30 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for hydrogenation reactor recycle loop |
| US6190540B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-02-20 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purging for hydroprocessing reactor loop |
| US6190536B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-02-20 | Membrane Technology And Research, Inc. | Catalytic cracking process |
| US6592749B1 (en) | 1999-03-19 | 2003-07-15 | Membrane Technology And Research, Inc. | Hydrogen/hydrocarbon separation process, including PSA and membranes |
| US6183628B1 (en) | 1999-03-19 | 2001-02-06 | Membrane Technology And Research, Inc. | Process, including PSA and membrane separation, for separating hydrogen from hydrocarbons |
| US6589303B1 (en) | 1999-12-23 | 2003-07-08 | Membrane Technology And Research, Inc. | Hydrogen production by process including membrane gas separation |
| US6361583B1 (en) * | 2000-05-19 | 2002-03-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
| US6592650B2 (en) * | 2000-05-19 | 2003-07-15 | Membrane Technology And Research, Inc. | Gas separation using organic-vapor-resistant membranes and PSA |
| US6579341B2 (en) * | 2000-05-19 | 2003-06-17 | Membrane Technology And Research, Inc. | Nitrogen gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
| US6572680B2 (en) * | 2000-05-19 | 2003-06-03 | Membrane Technology And Research, Inc. | Carbon dioxide gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
| US6544316B2 (en) * | 2000-05-19 | 2003-04-08 | Membrane Technology And Research, Inc. | Hydrogen gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
| US6361582B1 (en) * | 2000-05-19 | 2002-03-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Gas separation using C3+ hydrocarbon-resistant membranes |
| US20070039889A1 (en) * | 2005-08-22 | 2007-02-22 | Ashford Edmundo R | Compact membrane unit and methods |
| US8900344B2 (en) | 2010-03-22 | 2014-12-02 | T3 Scientific Llc | Hydrogen selective protective coating, coated article and method |
| CN103272401B (zh) * | 2013-06-06 | 2014-09-03 | 南京工业大学 | 一种膜法冷凝组合式油气回收系统 |
| US9649591B2 (en) | 2014-01-31 | 2017-05-16 | Larry Lien | Method and system for producing pipeline quality natural gas |
| US10179310B2 (en) * | 2017-03-31 | 2019-01-15 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Natural-gas purification apparatus |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL68945C (ja) * | 1946-11-04 | |||
| US2626679A (en) * | 1949-06-15 | 1953-01-27 | Koppers Co Inc | Diffusion process |
| US2985588A (en) * | 1957-03-28 | 1961-05-23 | Standard Oil Co | Separation technique through a permeation membrane |
| US2970106A (en) * | 1958-01-31 | 1961-01-31 | American Oil Co | Aromatic separation process |
| US3324626A (en) * | 1964-12-03 | 1967-06-13 | Sinclair Research Inc | Process for the recovery of helium |
| US4130403A (en) * | 1977-08-03 | 1978-12-19 | Cooley T E | Removal of H2 S and/or CO2 from a light hydrocarbon stream by use of gas permeable membrane |
| CA1107659A (en) * | 1977-08-03 | 1981-08-25 | Delta Projects Limited | Water removal from hydrocarbons by dialysis through cellulose ester membrane |
| US4367135A (en) * | 1981-03-12 | 1983-01-04 | Monsanto Company | Processes |
| US4374657A (en) * | 1981-06-03 | 1983-02-22 | Fluor Corporation | Process of separating acid gases from hydrocarbons |
| GB2154600A (en) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | British Gas Corp | Producing and purifying methane |
| US4547205A (en) * | 1984-10-11 | 1985-10-15 | Uop Inc. | Dehydrocyclodimerization process |
| US4548619A (en) * | 1984-10-11 | 1985-10-22 | Uop Inc. | Dehydrocyclodimerization process |
| US4732583B1 (en) * | 1984-12-03 | 1990-05-15 | Gas separation | |
| US4654063A (en) * | 1984-12-21 | 1987-03-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for recovering hydrogen from a multi-component gas stream |
| US4717407A (en) * | 1984-12-21 | 1988-01-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for recovering helium from a multi-component gas stream |
| US4602477A (en) * | 1985-06-05 | 1986-07-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Membrane-aided distillation for carbon dioxide and hydrocarbon separation |
| US4659343A (en) * | 1985-09-09 | 1987-04-21 | The Cynara Company | Process for separating CO2 from other gases |
| ATE70732T1 (de) * | 1985-10-15 | 1992-01-15 | Frey Gerhard | Verfahren zur rueckgewinnung von kohlenwasserstoffen. |
| GB2195654A (en) * | 1986-09-30 | 1988-04-13 | Shell Int Research | Process for recovery of hydrocarbons from a fluid feed |
-
1988
- 1988-03-24 US US07/172,670 patent/US4892564A/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
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- 1989-03-22 AU AU31600/89A patent/AU620852B2/en not_active Ceased
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009532565A (ja) * | 2006-04-04 | 2009-09-10 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | Ｌｐｇを回収するための膜方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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