JPH01245846A - 三相ガスリフト・ループリアクタ及びガスリフト・ループリアクタのヒステリシス効果を低減する方法 - Google Patents
三相ガスリフト・ループリアクタ及びガスリフト・ループリアクタのヒステリシス効果を低減する方法Info
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- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- B01J2208/00716—Means for reactor start-up
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、三相ガスリフト・ループリアクタに使用され
るドラフトチューブ及び該ドラフトチューブを使用する
方法に関する。
るドラフトチューブ及び該ドラフトチューブを使用する
方法に関する。
浮遊固体粒子をもつガスリフト・ループリアクタは、多
くの化学的及び生物工学的プロセスに適用されている。
くの化学的及び生物工学的プロセスに適用されている。
かようなプロセス（処理方法）の例として、触媒メタン
化処理、合成ガスを例えば炭化水素に変換する処理、亜
硫酸ガス（Ｓｏ□）の酸化処理、触媒水素化処理、石炭
の微生物脱硫処理、生物学的廃水処理、及びバクテリア
、酵母及び菌類等の固定化微生物を用いた化合物生成処
理がある。このバクテリア等の固定化微生物を用いた化
合物生成処理の例として、（ａ）製造開始時は窒素のよ
うな不活性ガスを、その後は反応中に形成されるガスを
使用しての、エタノール、ブタノール及びイソプロピル
アルコール等のアルコールの嫌気的製造、又は（ｂ）ペ
ニシリン、酵素（エンザイム）のような化合物の好気的
製造がある。
化処理、合成ガスを例えば炭化水素に変換する処理、亜
硫酸ガス（Ｓｏ□）の酸化処理、触媒水素化処理、石炭
の微生物脱硫処理、生物学的廃水処理、及びバクテリア
、酵母及び菌類等の固定化微生物を用いた化合物生成処
理がある。このバクテリア等の固定化微生物を用いた化
合物生成処理の例として、（ａ）製造開始時は窒素のよ
うな不活性ガスを、その後は反応中に形成されるガスを
使用しての、エタノール、ブタノール及びイソプロピル
アルコール等のアルコールの嫌気的製造、又は（ｂ）ペ
ニシリン、酵素（エンザイム）のような化合物の好気的
製造がある。
気泡塔及び懸濁固形物をもつガスリフトリアクタの始動
時には、固体粒子の懸濁状態を得るのに重大な問題が生
じる。三相ガスリフトリアクタにおいて固体粒子の懸濁
状態を得るには、その後にこの懸濁状態を維持するのに
要するガス速度に比べて非常に大きなガス速度が必要と
される。この問題は、Ｊ、 Ｈｅｃｋ及びＵ、 ０ｎｋ
ｅｎによって詳細に説明されている（例えばｒｃｈｅｍ
、 Ｉｎｇ、 Ｔｅｃｈｎ、 Ｊ、５８ （１９８６）
、Ｎｏ、２、第１３１〜１３３頁、及びｒＣｈｅ−ｍ
ｉｃａｌ ｆ！ｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ５ｃｉｅｎｃｅ
Ｊ ４２ （１９８７） 、Ｎｏ、５、第１２１１〜
１２１２頁 参照）。これらの文献の記事においては、
完−金な固体懸濁液の創成と維持との間に生じるヒステ
リシス効果について論じられている。
時には、固体粒子の懸濁状態を得るのに重大な問題が生
じる。三相ガスリフトリアクタにおいて固体粒子の懸濁
状態を得るには、その後にこの懸濁状態を維持するのに
要するガス速度に比べて非常に大きなガス速度が必要と
される。この問題は、Ｊ、 Ｈｅｃｋ及びＵ、 ０ｎｋ
ｅｎによって詳細に説明されている（例えばｒｃｈｅｍ
、 Ｉｎｇ、 Ｔｅｃｈｎ、 Ｊ、５８ （１９８６）
、Ｎｏ、２、第１３１〜１３３頁、及びｒＣｈｅ−ｍ
ｉｃａｌ ｆ！ｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ５ｃｉｅｎｃｅ
Ｊ ４２ （１９８７） 、Ｎｏ、５、第１２１１〜
１２１２頁 参照）。これらの文献の記事においては、
完−金な固体懸濁液の創成と維持との間に生じるヒステ
リシス効果について論じられている。
第１図（この第１図は、上記文献から勝手に借用したも
のである）は、ドラフトチューブを備えていない空気／
水／ガラス粒子の装置（システム）における、空塔ガス
速度（Ｖ ｓｇ）の関数としての圧力降下（Δｐ）の測
定結果を示すものである。
のである）は、ドラフトチューブを備えていない空気／
水／ガラス粒子の装置（システム）における、空塔ガス
速度（Ｖ ｓｇ）の関数としての圧力降下（Δｐ）の測
定結果を示すものである。
懸濁状態は、気泡塔の圧力降下を測定することによって
判断される。ガス速度が増大するとき（第１図における
Ａ−Ｂ）、圧力降下は、懸濁液中の固体粒子の量と共に
増大する。特定のガス流量において、圧力は段階的に上
昇する（第１図のＢ −Ｃ）。この時点で、完全な固体
懸濁液の状態に到達する。ガス速度が更に増大しても（
第１図のＣ−Ｄ＞ 、圧力降下は実質的に生じない。ガ
ス速度が減少するとき（第１図のＤ−Ｅ）、完全な固体
懸濁液の状態が維持され、Ｅ点において初めて、圧力降
下は段階的に減少する。上記文献の著者は、完全な固体
懸濁液を創成するのに必要なガス流量は、この状態を維
持するのに必要なガス流量に比べ非常に大きいことを明
瞭に説明している。
判断される。ガス速度が増大するとき（第１図における
Ａ−Ｂ）、圧力降下は、懸濁液中の固体粒子の量と共に
増大する。特定のガス流量において、圧力は段階的に上
昇する（第１図のＢ −Ｃ）。この時点で、完全な固体
懸濁液の状態に到達する。ガス速度が更に増大しても（
第１図のＣ−Ｄ＞ 、圧力降下は実質的に生じない。ガ
ス速度が減少するとき（第１図のＤ−Ｅ）、完全な固体
懸濁液の状態が維持され、Ｅ点において初めて、圧力降
下は段階的に減少する。上記文献の著者は、完全な固体
懸濁液を創成するのに必要なガス流量は、この状態を維
持するのに必要なガス流量に比べ非常に大きいことを明
瞭に説明している。
上記文献においては、ヒステリシス効果が、ドラフトチ
ューブを備えた浮遊固体の気泡塔においても試験されて
いる。これらの結果を比較すると、簡単な気泡塔の場合
に比べ、ドラフトチューブを備えた気泡塔の場合には、
完全な固体懸濁状態を維持するための最小ガス速度が非
常に小さいことが分かる。また、ドラフトチューブを備
えた気泡塔内に完全な固体懸濁状態を創成するためのガ
ス流量は、ドラフトチューブを備えていない気泡塔内に
完全な固体懸濁状態を創成するためのガス流量よりも明
らかに大きい。従って、ドラフトチューブを備えた気泡
塔におけるヒステリシス効果は、第１図に示すような簡
単な気泡塔におけるヒステリシス効果よりも一層重要な
意味をもつのである。
ューブを備えた浮遊固体の気泡塔においても試験されて
いる。これらの結果を比較すると、簡単な気泡塔の場合
に比べ、ドラフトチューブを備えた気泡塔の場合には、
完全な固体懸濁状態を維持するための最小ガス速度が非
常に小さいことが分かる。また、ドラフトチューブを備
えた気泡塔内に完全な固体懸濁状態を創成するためのガ
ス流量は、ドラフトチューブを備えていない気泡塔内に
完全な固体懸濁状態を創成するためのガス流量よりも明
らかに大きい。従って、ドラフトチューブを備えた気泡
塔におけるヒステリシス効果は、第１図に示すような簡
単な気泡塔におけるヒステリシス効果よりも一層重要な
意味をもつのである。
実際に、ドラフトチューブにガスが流れていないガスリ
フト・ループリアクタにおいては、リアクタの底に固形
物が沈澱することが判明している。
フト・ループリアクタにおいては、リアクタの底に固形
物が沈澱することが判明している。
これらの固形物は、ドラフトチューブにガスが流れ始め
るときに、ガスリフトリアクタの栓（プラグ）として働
く。この栓を構成していない固形物は、リアクタ内で浮
遊（懸濁）している。この始動期間において、固形物の
栓の上方の空間内に固形物はまず見出されない。かよう
な状況下での始動は適正に行われない。なぜならば、固
形物からなる栓の一側から懸濁液内に移行した固形物が
栓の他側に沈澱するからである。例えば、上向き流が存
在するドラフトチューブを備えたガスリフトリアクタを
使用すると、ドラフトチューブの栓の頂部において固形
物の一部が懸濁液に移行するが、これらの固形物はドラ
フトチューブの外に容易に沈澱する。栓の固形物は極く
僅かに移行するだけであるので、栓の形状は維持される
。
るときに、ガスリフトリアクタの栓（プラグ）として働
く。この栓を構成していない固形物は、リアクタ内で浮
遊（懸濁）している。この始動期間において、固形物の
栓の上方の空間内に固形物はまず見出されない。かよう
な状況下での始動は適正に行われない。なぜならば、固
形物からなる栓の一側から懸濁液内に移行した固形物が
栓の他側に沈澱するからである。例えば、上向き流が存
在するドラフトチューブを備えたガスリフトリアクタを
使用すると、ドラフトチューブの栓の頂部において固形
物の一部が懸濁液に移行するが、これらの固形物はドラ
フトチューブの外に容易に沈澱する。栓の固形物は極く
僅かに移行するだけであるので、栓の形状は維持される
。
固体粒子を完全な懸濁状態にするには非常に大きなガス
速度（このガス速度は、その後にこの懸濁状態を維持す
るのに必要ガス速度よりも非常に大きい）が必要である
という問題は、小さな実験室規模の実験では重要な意味
をもつものではない。
速度（このガス速度は、その後にこの懸濁状態を維持す
るのに必要ガス速度よりも非常に大きい）が必要である
という問題は、小さな実験室規模の実験では重要な意味
をもつものではない。
ガス速度を増大することによって、容易に：Ｕ濁状態を
得ることができる。前述のように、ガス速度を僅かに増
大させるだけでも懸濁状態を創成することはできるが、
液体速度を充分に増大させることによって、この懸濁状
態をより良いものとすることができる。実際に、装置が
固体懸濁状態を達成する前に、成る量のエネルギを装置
内で消費しなければならない。この初期エネルギは、装
置を懸濁状態に維持するため付加しなければならないエ
ネルギよりも大きいのである。
得ることができる。前述のように、ガス速度を僅かに増
大させるだけでも懸濁状態を創成することはできるが、
液体速度を充分に増大させることによって、この懸濁状
態をより良いものとすることができる。実際に、装置が
固体懸濁状態を達成する前に、成る量のエネルギを装置
内で消費しなければならない。この初期エネルギは、装
置を懸濁状態に維持するため付加しなければならないエ
ネルギよりも大きいのである。
より大きな実験室規模又はパイロットプラント規模での
実験を行う場合には、できる限り大きなガス及び／又は
液体の速度が得られる犠装品を用いることができるが、
商業的に使用するフルスケールのりアクタの場合には、
かような犠装品を使用することは不経済である。なぜな
らば、液体及びガスの入口を過大サイズにしなければな
らないだけでなく、ポンプ及びコンプレッサの寸法をも
過大にしなければならないし、このことはすなわち、ヒ
ステリシス効果を解消させるのに要するガス又は液体の
量の浪費を意味するからである。
実験を行う場合には、できる限り大きなガス及び／又は
液体の速度が得られる犠装品を用いることができるが、
商業的に使用するフルスケールのりアクタの場合には、
かような犠装品を使用することは不経済である。なぜな
らば、液体及びガスの入口を過大サイズにしなければな
らないだけでなく、ポンプ及びコンプレッサの寸法をも
過大にしなければならないし、このことはすなわち、ヒ
ステリシス効果を解消させるのに要するガス又は液体の
量の浪費を意味するからである。
従って本発明の目的は、ドラフトチューブを備えたガス
リフトリアクタのヒステリシス効果を大幅に低減するこ
とである。このヒステリシス効果の低減は、懸濁状態を
得るのに必要なエネルギの実質的な低減に基づ（もので
ある。このことは例えば、本発明のガスリフトリアクタ
の始動時に必要とされるガス及び／又は液体の速度を、
従来のガスリフトリアクタに比べて小さくすることであ
る。本発明の１つの特徴によれば、ガスリフトリアクタ
に使用されるドラフトチューブには、１つ以上の始動開
口部が設けられている。
リフトリアクタのヒステリシス効果を大幅に低減するこ
とである。このヒステリシス効果の低減は、懸濁状態を
得るのに必要なエネルギの実質的な低減に基づ（もので
ある。このことは例えば、本発明のガスリフトリアクタ
の始動時に必要とされるガス及び／又は液体の速度を、
従来のガスリフトリアクタに比べて小さくすることであ
る。本発明の１つの特徴によれば、ガスリフトリアクタ
に使用されるドラフトチューブには、１つ以上の始動開
口部が設けられている。
多くのプロセスにおいて、ガスとして空気が使用される
。
。
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。
本発明の１つの実施例においては、第２図に示すように
、ガスリフトリアクタ３に使用されるドラフトチューブ
４には１つ以上の始動開口部１が設けられているや本発
明によるこれらの始動開口部１は特別に作られたもので
あり、ドラフトチューブ４の通常の入口及び出口２から
なるものではない。これらの始動開口部１の合計面積す
なわち全面積は、面積Ａ又はＢの小さい方の面積の０．
００１〜２０％にするのが好ましい。ここで、面積Ａと
はドラフトチューブ４の横断面積、面積Ｂとはりアクタ
３の横断面積からドラフトチューブ４の横断面積を引い
たものである。始動開口部１の全面積は、面積Ａ又は面
積Ｂの小さい方の０．１〜１０％にするのがより好まし
く、０．５〜７％にするのが優れている。
、ガスリフトリアクタ３に使用されるドラフトチューブ
４には１つ以上の始動開口部１が設けられているや本発
明によるこれらの始動開口部１は特別に作られたもので
あり、ドラフトチューブ４の通常の入口及び出口２から
なるものではない。これらの始動開口部１の合計面積す
なわち全面積は、面積Ａ又はＢの小さい方の面積の０．
００１〜２０％にするのが好ましい。ここで、面積Ａと
はドラフトチューブ４の横断面積、面積Ｂとはりアクタ
３の横断面積からドラフトチューブ４の横断面積を引い
たものである。始動開口部１の全面積は、面積Ａ又は面
積Ｂの小さい方の０．１〜１０％にするのがより好まし
く、０．５〜７％にするのが優れている。
始動開口部１は、任意の形状にすることができる。実際
には、例えば第２図に示すような円形の開口部、又は長
い開口部にすることができる。ドラフトチューブ４に長
い開口部１を設ける場合には、該開口部１をドラフトチ
ューブ４の軸線方向に延在させるか（第３図）、この軸
線方向に対して傾斜して延在させるか、或いはこの軸線
方向に直交するように配置（第４図）することができる
。
には、例えば第２図に示すような円形の開口部、又は長
い開口部にすることができる。ドラフトチューブ４に長
い開口部１を設ける場合には、該開口部１をドラフトチ
ューブ４の軸線方向に延在させるか（第３図）、この軸
線方向に対して傾斜して延在させるか、或いはこの軸線
方向に直交するように配置（第４図）することができる
。
ドラフトチューブ４の軸線方向に延在する長い開口部１
を使用する場合には、作動中にこの開口部１が閉鎖され
ないように寸法を定めなければならない。固形物が沈澱
している状態から始動する場合には、ガスリフトループ
プロセスの始動時に初期循環を生じさせるため、大きな
面積をもつ開口部１が必要になる。ドラフトチューブ４
の軸線方向に延在するスリットを用いる場合には、開口
部の面積はスリットの幅によって決定される。このスリ
ットがドラフトチューブ４と同じ長さを有する場合には
、開口部１の全面積が大き過ぎて、静止中に短路現象を
生じさせるか、プロセスの部分始動を招くことになろう
。
を使用する場合には、作動中にこの開口部１が閉鎖され
ないように寸法を定めなければならない。固形物が沈澱
している状態から始動する場合には、ガスリフトループ
プロセスの始動時に初期循環を生じさせるため、大きな
面積をもつ開口部１が必要になる。ドラフトチューブ４
の軸線方向に延在するスリットを用いる場合には、開口
部の面積はスリットの幅によって決定される。このスリ
ットがドラフトチューブ４と同じ長さを有する場合には
、開口部１の全面積が大き過ぎて、静止中に短路現象を
生じさせるか、プロセスの部分始動を招くことになろう
。
当業者には理解できようが、ガスリフトリアクタ３に２
本以上のドラフトチューブ４を設けることも可能である
。かような場合には、少なくとも１本のドラフトチュー
ブ４に前述の始動開口部１を設けることができる。ドラ
フトチューブ４は全体として円筒状の形状を有している
が、他の形状すなわち、截頭円錐形のドラフトチューブ
又は直径の異なる２本以上のチューブを互いに一体化し
たドラフトチューブを使用することもできる。
本以上のドラフトチューブ４を設けることも可能である
。かような場合には、少なくとも１本のドラフトチュー
ブ４に前述の始動開口部１を設けることができる。ドラ
フトチューブ４は全体として円筒状の形状を有している
が、他の形状すなわち、截頭円錐形のドラフトチューブ
又は直径の異なる２本以上のチューブを互いに一体化し
たドラフトチューブを使用することもできる。
始動開口部１の全面積の少なくとも一部は、沈澱した固
形物のレベルの上方に配置するか、或いはこのレベルよ
り極く僅か下方に配置するのが好ましい。
形物のレベルの上方に配置するか、或いはこのレベルよ
り極く僅か下方に配置するのが好ましい。
始動開口部１の全面積及び該開口部１の終端部のレベル
は、例えば、沈澱した固形物の高さと横断面積との比、
及び固形物の嵩密度によって決定される。
は、例えば、沈澱した固形物の高さと横断面積との比、
及び固形物の嵩密度によって決定される。
始動開口部１の適正な寸法は、当業者により容易に決定
することができる。
することができる。
ドラフトチューブ４に始動開口部１を設けることによる
優れた効果は、ドラフトチューブ４の上部の周囲で始動
開口部１を通る循環が生じ、このためより多（の固形物
が浮遊（懸濁）する機会が与えられることによって説明
できる。この特別の循環は、固形物の懸濁を促進すべく
、特に始動時において生じる。この付加的な循環流が充
分に行われると、ライザー及び下降管内に空塔速度（こ
の空塔速度は、粒子の終端沈澱速度（ｔｅｒｍｉｎａｌ
ｓｅｔｔｌｉｎｇ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）よりも大きい）
が生じ、ガス又は液体によって巻き上げられた多量の固
形粒子が懸濁状態に維持されるであろう。このようにし
て浮遊される固形物の全体量は、主として、ガス又は液
体の供給量、始動開口部１の面積、及びこの始動開口部
１を通る循環流の大きさに基づいて定められる。始動後
においては、リアクタの底部における固形物の栓は消滅
し、その後、循環はドラフトチューブ４の真下に生じる
ようになって、この循環が加速される。これにより、三
相ガスリフトリアクタが物理的に始動されたことになる
。
優れた効果は、ドラフトチューブ４の上部の周囲で始動
開口部１を通る循環が生じ、このためより多（の固形物
が浮遊（懸濁）する機会が与えられることによって説明
できる。この特別の循環は、固形物の懸濁を促進すべく
、特に始動時において生じる。この付加的な循環流が充
分に行われると、ライザー及び下降管内に空塔速度（こ
の空塔速度は、粒子の終端沈澱速度（ｔｅｒｍｉｎａｌ
ｓｅｔｔｌｉｎｇ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）よりも大きい）
が生じ、ガス又は液体によって巻き上げられた多量の固
形粒子が懸濁状態に維持されるであろう。このようにし
て浮遊される固形物の全体量は、主として、ガス又は液
体の供給量、始動開口部１の面積、及びこの始動開口部
１を通る循環流の大きさに基づいて定められる。始動後
においては、リアクタの底部における固形物の栓は消滅
し、その後、循環はドラフトチューブ４の真下に生じる
ようになって、この循環が加速される。これにより、三
相ガスリフトリアクタが物理的に始動されたことになる
。
以上の説明は、単に、本発明の基礎となる問題点を解決
する上での未だ予期されていない特徴を示すものであり
、いかなる点でも本発明を限定又は制限するものではな
い。
する上での未だ予期されていない特徴を示すものであり
、いかなる点でも本発明を限定又は制限するものではな
い。
本発明は、三相ガスリフトリアクタのライザー又は下降
管としてドラフトチューブを使用することをも含むもの
である。
管としてドラフトチューブを使用することをも含むもの
である。
以下に示す実験データは、本発明を説明するためのもの
であり、本発明の範囲を制限するものではない。
であり、本発明の範囲を制限するものではない。
例１
５ｃｍの直径をもつ２１のガラス製リアクタに、４００
ｇの砂を添加し、このリアクタを水で充満した。この
リアクタの中央に、直径３ｃｍ、高さ７４ｃｍのドラフ
トチューブを、リアクタの底の上方１．２ｃｍ＋の位置
に配置した（第２図）。
ｇの砂を添加し、このリアクタを水で充満した。この
リアクタの中央に、直径３ｃｍ、高さ７４ｃｍのドラフ
トチューブを、リアクタの底の上方１．２ｃｍ＋の位置
に配置した（第２図）。
リアクタの底の中心から空気を供給したが、液体は全く
供給しなかった。
供給しなかった。
（Ａ）始動開口部が設けられていないドラフトチューブ
の場合 ここで、Ｖｓｇは、リアクタの全横断面積に基づいて計
算したりアクタ内の空塔ガス速度である。
の場合 ここで、Ｖｓｇは、リアクタの全横断面積に基づいて計
算したりアクタ内の空塔ガス速度である。
（Ｂ）底からそれぞれ３ｃｍ、６ｃＩ１１及び９ｃ＋＋
１の位置に３つの始動開口部（各始動開口部の直径は０
．６ｃｍ）を備えたドラフトチューブの場合（Ｃ）底か
ら３ｃｎ＋の位置に２つ、６．５ｃｍの位置に３つの合
計５つの始動開口部（各始動開口部の直径は０．６ｃｍ
）を備えたドラフトチューブの場合上記のように、ドラ
フトチューブの底までの距離及び始動開口部の全面積に
よって、完全な懸濁状態を得るのに必要なガス流量の低
減量が決定される。
１の位置に３つの始動開口部（各始動開口部の直径は０
．６ｃｍ）を備えたドラフトチューブの場合（Ｃ）底か
ら３ｃｎ＋の位置に２つ、６．５ｃｍの位置に３つの合
計５つの始動開口部（各始動開口部の直径は０．６ｃｍ
）を備えたドラフトチューブの場合上記のように、ドラ
フトチューブの底までの距離及び始動開口部の全面積に
よって、完全な懸濁状態を得るのに必要なガス流量の低
減量が決定される。
開−」−
１０ｃｍの直径をもつ２５Ａ’のガラス製リアクタに、
２．５ ｋｇの砂を添加し、このリアクタを水で充満し
た。このリアクタの中央に、直径７．４ ｃｎ＋、長さ
２００ ｃｍのドラフトチューブを、リアクタの底の上
方２ ｃｍの位置に配置した（第２図）。
２．５ ｋｇの砂を添加し、このリアクタを水で充満し
た。このリアクタの中央に、直径７．４ ｃｎ＋、長さ
２００ ｃｍのドラフトチューブを、リアクタの底の上
方２ ｃｍの位置に配置した（第２図）。
リアクタの底の中心から空気を供給したが、液体は全く
供給しなかった。
供給しなかった。
（Ａ）始動開口部が設けられていないドラフトチューブ
の場合 （Ｂ）底からそれぞれ１５ｃｍ、３０ｃｍ及び４５ｃｎ
＋の位置に３つずつ、合計９つの始動開口部（各始動開
口部の直径は１ ｃｍ）を備えたドラフトチューブの場
合 この実験においては、リアクタに添加する砂の量を変化
させた。
の場合 （Ｂ）底からそれぞれ１５ｃｍ、３０ｃｍ及び４５ｃｎ
＋の位置に３つずつ、合計９つの始動開口部（各始動開
口部の直径は１ ｃｍ）を備えたドラフトチューブの場
合 この実験においては、リアクタに添加する砂の量を変化
させた。
この実験は、完全な懸濁状態を得るのに必要なガス流量
を減少させたときの、ドラフトチューブに設けた始動開
口部の効果を示すものである。
を減少させたときの、ドラフトチューブに設けた始動開
口部の効果を示すものである。
第１図は、ガスリフトリアクタのヒステリシス効果を示
すものである。 第２図は、ドラフトチューブに設けた円形の開口部を示
すものである。 第３図は、ドラフトチューブに設けられた、軸線方向に
延在する長い開口部を示すものである。 第４図は、ドラフトチューブに設けられた、軸線方向に
直交する長い開口部を示すものである。 １・・・始動開口部、 ２・・・ドラフトチューブの出口（入口）、３・・・ガ
スリフトリアクタ、 ４・・・ドラフトチューブ。 第１図 第３図 第２図 第４図
すものである。 第２図は、ドラフトチューブに設けた円形の開口部を示
すものである。 第３図は、ドラフトチューブに設けられた、軸線方向に
延在する長い開口部を示すものである。 第４図は、ドラフトチューブに設けられた、軸線方向に
直交する長い開口部を示すものである。 １・・・始動開口部、 ２・・・ドラフトチューブの出口（入口）、３・・・ガ
スリフトリアクタ、 ４・・・ドラフトチューブ。 第１図 第３図 第２図 第４図
Claims (11)
- （１）１つ以上の始動開口部を備えたドラフトチューブ
を有する三相ガスリフト・ループリアクタ。 - （２）前記ドラフトチューブの横断面積を面積Ａとし、
リアクタチューブの横断面積からドラフトチューブの横
断面積を引いた面積を面積Ｂとするとき、前記始動開口
部の全面積が、面積Ａ及び面積Ｂの中の小さい方の面積
の０．００１〜２０％であることを特徴とする請求項１
に記載の三相ガスリフト・ループリアクタ。 - （３）前記始動開口部の全面積が、前記面積Ａ又は面積
Ｂの中の小さい方の面積の０．１〜１０％であることを
特徴とする請求項２に記載の三相ガスリフト・ループリ
アクタ。 - （４）前記始動開口部の各々が実質的に円形状をなして
いることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記
載の三相ガスリフト・ループリアクタ。 - （５）前記始動開口部の各々が長い形状をなしているこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の三
相ガスリフト・ループリアクタ。 - （６）前記始動開口部の全面積の少なくとも一部が、リ
アクタに沈澱している固形物の上レベルより上方に配置
されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１
項に記載の三相ガスリフト・ループリアクタ。 - （７）懸濁状態を得るためのエネルギを実質的に低減さ
せるのに有効な始動開口部が設けられたドラフトチュー
ブを有していることを特徴とする三相ガスリフト・ルー
プリアクタ。 - （８）ガスが空気であることを特徴とする請求項１〜７
のいずれか１項に記載の三相ガスリフト・ループリアク
タ。 - （９）始動時に付加的な循環流を生じさせて固形物の懸
濁化を促進する手段を備えたドラフトチューブを使用す
ることを特徴とするガスリフト・ループリアクタのヒス
テリシス効果を低減する方法。 - （１０）請求項１〜８のいずれか１項に記載のガスリフ
ト・ループリアクタを使用して、懸濁状態を得るのに必
要なエネルギを低減させることを特徴とする請求項９に
記載の方法。 - （１１）請求項１〜８のいずれか１項に記載のガスリフ
ト・ループリアクタを使用することを特徴とする化学的
又は生物工学的処理方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL88200104.3 | 1988-01-20 | ||
| EP88200104 | 1988-01-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01245846A true JPH01245846A (ja) | 1989-10-02 |
Family
ID=8199741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1011748A Pending JPH01245846A (ja) | 1988-01-20 | 1989-01-20 | 三相ガスリフト・ループリアクタ及びガスリフト・ループリアクタのヒステリシス効果を低減する方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0325337B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01245846A (ja) |
| DE (1) | DE68908572T2 (ja) |
| ES (1) | ES2045379T3 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010057929A (ko) * | 1999-12-23 | 2001-07-05 | 신현준 | 내부 순환 유동층 반응기 및 반응기 내로 공급되는 가스의혼합저감 방법 |
| JP2007197636A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 気泡塔型炭化水素合成反応器 |
| WO2014112510A1 (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-24 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 炭化水素合成反応装置 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX9303445A (es) * | 1992-06-10 | 1994-01-31 | Pacques Bv | Sistema y proceso para purificar agua de desperdicio que contiene compuestos nitrogenados. |
| DE4237369A1 (de) * | 1992-11-05 | 1994-05-11 | Salzgitter Anlagenbau | Reaktorkonstruktionen für die Methylformiatsynthese |
| CN1049008C (zh) * | 1996-08-29 | 2000-02-02 | 中国科学院化工冶金研究所 | 气升内错流式生物反应器 |
| IT1292422B1 (it) * | 1997-06-26 | 1999-02-08 | Agip Petroli | Reattore a bolle con draft tube e procedimento per la rigenerazione del catalizzatore in esso contenuto |
| WO2017120688A1 (es) * | 2016-01-11 | 2017-07-20 | Edmundo Ganter Parga | Módulo virtual para un reactor aeróbico discontinuo y secuencial |
| CN108676709A (zh) * | 2018-05-11 | 2018-10-19 | 同济大学 | 用于黄酒糟和米浆水混合发酵合成单细胞蛋白的气提式反应器和工艺方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54131573A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Hitachi Ltd | Gas stirring type solid-liquid contactor |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3852384A (en) * | 1972-07-21 | 1974-12-03 | Environmental Technology | Liquid treatment apparatus |
| JPS5692781A (en) * | 1979-12-25 | 1981-07-27 | Kyowa Hakko Kogyo Co Ltd | Draft device for foam column |
| US4569757A (en) * | 1980-12-10 | 1986-02-11 | Champion International Corporation | Adapter skirt for static aerator mixer |
| EP0220345B1 (en) * | 1985-10-18 | 1991-03-06 | Kaiyo Kogyo Kabushiki Kaisha | Water aeration apparatus |
-
1989
- 1989-01-19 ES ES89200118T patent/ES2045379T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-19 DE DE89200118T patent/DE68908572T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-01-19 EP EP89200118A patent/EP0325337B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-20 JP JP1011748A patent/JPH01245846A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54131573A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Hitachi Ltd | Gas stirring type solid-liquid contactor |
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| JP2007197636A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 気泡塔型炭化水素合成反応器 |
| WO2014112510A1 (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-24 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 炭化水素合成反応装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0325337A2 (en) | 1989-07-26 |
| EP0325337B1 (en) | 1993-08-25 |
| DE68908572D1 (de) | 1993-09-30 |
| ES2045379T3 (es) | 1994-01-16 |
| EP0325337A3 (en) | 1989-10-25 |
| DE68908572T2 (de) | 1994-03-24 |
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