JPH01237318A - 過給機付エンジンの吸気装置 - Google Patents
過給機付エンジンの吸気装置Info
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- JPH01237318A JPH01237318A JP6114488A JP6114488A JPH01237318A JP H01237318 A JPH01237318 A JP H01237318A JP 6114488 A JP6114488 A JP 6114488A JP 6114488 A JP6114488 A JP 6114488A JP H01237318 A JPH01237318 A JP H01237318A
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- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 29
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、過給機付エンジンの吸気装置に関するもので
ある。
ある。
(従来の技術)
従来より、多気筒エンジンの気筒間の吸気通路に発生す
る圧力変動を利用し、吸気行程後半に吸気ポート部分の
圧力を上昇させて過給効果を得るようにした吸気装置が
種々提案されている。この吸気の動的効果の1つとして
、慣性過給がある。
る圧力変動を利用し、吸気行程後半に吸気ポート部分の
圧力を上昇させて過給効果を得るようにした吸気装置が
種々提案されている。この吸気の動的効果の1つとして
、慣性過給がある。
この慣性過給は、吸気行程にある気筒からの負圧波を吸
気拡大部によって正の圧力波に反転させ、この正の圧力
波による吸気押込み作用によって過給を行うものである
。
気拡大部によって正の圧力波に反転させ、この正の圧力
波による吸気押込み作用によって過給を行うものである
。
この吸気の動的効果の他のものとして、特公昭80−1
4169号公報に示すように、共鳴過給がある。
4169号公報に示すように、共鳴過給がある。
この共鳴過給は、複数の気筒が互いに吸気行程が隣り合
わない第1気筒群と第2気筒群とに分けられ、第1気筒
群の各気筒がそれぞれ分岐吸気管を介して第1集合通路
に連通され、第2気筒群の各気筒がそれぞれ分岐吸気管
を介して第2集合通路に連通される。そして、両集合通
路同士は、それぞれ独立した共鳴管を介して共通の集合
部に連通される。このような構成によって、吸気ポート
の周期的な開閉によって生じる圧力波を原因として共鳴
管内の気柱が振動され、この共鳴管内の振動が第1およ
び第2集合通路内および分岐吸気管内の空気を振動させ
ることになる。そして、この振動の共鳴を生じたときに
圧力振動の振幅が最大となって、大きな過給が行われる
ことになる。
わない第1気筒群と第2気筒群とに分けられ、第1気筒
群の各気筒がそれぞれ分岐吸気管を介して第1集合通路
に連通され、第2気筒群の各気筒がそれぞれ分岐吸気管
を介して第2集合通路に連通される。そして、両集合通
路同士は、それぞれ独立した共鳴管を介して共通の集合
部に連通される。このような構成によって、吸気ポート
の周期的な開閉によって生じる圧力波を原因として共鳴
管内の気柱が振動され、この共鳴管内の振動が第1およ
び第2集合通路内および分岐吸気管内の空気を振動させ
ることになる。そして、この振動の共鳴を生じたときに
圧力振動の振幅が最大となって、大きな過給が行われる
ことになる。
(発明が解決しようとする課題)
一方、前記のような吸気系の固有振動との同調を利用し
て過給効果を得るようにした吸気系では、吸気行程のオ
ーバーラツプが発生しない気筒を共鳴吸気通路に集合さ
せて吸気圧力振動を得るようにし、また、吸気拡大部の
ない共鳴吸気通路を構成し、吸気拡大部による圧力波の
減衰を低減した状態で、高い共鳴過給効果を得ることが
考えられる。さらに、エンジンのコンパクト化の要求に
対応してコンパクト吸気系とする場合にも、サージタン
クなどの吸気拡大部を形成することなく各気筒に対する
吸気通路を集合した共鳴吸気通路で構成されるようにな
る。
て過給効果を得るようにした吸気系では、吸気行程のオ
ーバーラツプが発生しない気筒を共鳴吸気通路に集合さ
せて吸気圧力振動を得るようにし、また、吸気拡大部の
ない共鳴吸気通路を構成し、吸気拡大部による圧力波の
減衰を低減した状態で、高い共鳴過給効果を得ることが
考えられる。さらに、エンジンのコンパクト化の要求に
対応してコンパクト吸気系とする場合にも、サージタン
クなどの吸気拡大部を形成することなく各気筒に対する
吸気通路を集合した共鳴吸気通路で構成されるようにな
る。
しかして、上記ように複数の気筒に対する吸気通路が吸
気の流れに対して順に接続されているものでは、下流側
に位置する気筒は上流側の気筒に対して吸気流入量が低
減して、各気筒の体積効率が不均一となる可能性がある
。すなわち、上流側気筒の吸い込みによって共鳴吸気通
路内のエアが稀薄となった状態で下流側気筒が次の吸い
込みとなると、その影響を受けて下流側気筒の吸気量が
低減傾向となり、この現象は共鳴吸気通路の径を小さく
するほど影響が大きくなるが、共鳴効果等の吸気の動的
効果を利用するとき、径を余り太き(すると圧力振幅が
低下して過給効果が低減することになる。
気の流れに対して順に接続されているものでは、下流側
に位置する気筒は上流側の気筒に対して吸気流入量が低
減して、各気筒の体積効率が不均一となる可能性がある
。すなわち、上流側気筒の吸い込みによって共鳴吸気通
路内のエアが稀薄となった状態で下流側気筒が次の吸い
込みとなると、その影響を受けて下流側気筒の吸気量が
低減傾向となり、この現象は共鳴吸気通路の径を小さく
するほど影響が大きくなるが、共鳴効果等の吸気の動的
効果を利用するとき、径を余り太き(すると圧力振幅が
低下して過給効果が低減することになる。
特に、上記のように共鳴吸気系もしくはコンパクト吸気
系等を構成すると共に、エンジンの出力性能を向上する
ためにこの吸気系に過給機を設置することが行われるが
、この場合に前記のような気筒間の吸気充填効率の差が
あると、充填量の多くなる気筒の耐ノツク性が低下し、
ノッキングを回避するために過給圧を低下させたり、点
火時期を遅角したり、圧縮比などの諸条件を設定しなけ
ればならず、出力が十分に発揮できず、また、熱効率の
低下から燃費の悪化を招くというセットロスの問題が懸
念される。
系等を構成すると共に、エンジンの出力性能を向上する
ためにこの吸気系に過給機を設置することが行われるが
、この場合に前記のような気筒間の吸気充填効率の差が
あると、充填量の多くなる気筒の耐ノツク性が低下し、
ノッキングを回避するために過給圧を低下させたり、点
火時期を遅角したり、圧縮比などの諸条件を設定しなけ
ればならず、出力が十分に発揮できず、また、熱効率の
低下から燃費の悪化を招くというセットロスの問題が懸
念される。
そこで、本発明は上記事情に鑑み、吸気拡大部のない共
鳴吸気通路に過給機を設置するについて、気筒間の体積
効率の差を低減するようにした過給機付エンジンの吸気
装置を提供することを目的とするものである。
鳴吸気通路に過給機を設置するについて、気筒間の体積
効率の差を低減するようにした過給機付エンジンの吸気
装置を提供することを目的とするものである。
(課題を解決するための手段)
上記目的を達成するために本発明の吸気装置は、複数の
気筒に対する吸気通路が順に接続された吸気拡大部のな
い共鳴吸気通路で構成すると共に、過給機上流側の吸気
通路から過給機をバイパスするバイパス通路の下流端を
、共鳴吸気通路の下流側端部に接続して構成したもので
ある。
気筒に対する吸気通路が順に接続された吸気拡大部のな
い共鳴吸気通路で構成すると共に、過給機上流側の吸気
通路から過給機をバイパスするバイパス通路の下流端を
、共鳴吸気通路の下流側端部に接続して構成したもので
ある。
(作用) 。
上記のようなエンジンの吸気装置では、過給機をバイパ
スするバイパス通路を共鳴吸気通路の下流側端部に接続
し、ノッキングが問題となる全過給時に過給機から吐出
された加圧エアが共鳴吸気通路上流側から下流側に流れ
、各気筒に吸入される一方、余剰の加圧エアは共鳴吸気
通路を通過し、バイパス通路から過給機に再循環される
。この時、余剰の循環エアによって共鳴吸気通路の下流
側の気筒にも常に十分な空気が存在し、上流側気筒の吸
い込みによる共鳴吸気通路内のエアの稀薄化は起こらず
、下流側気筒も空気を吸い込みやすくなって各気筒の体
積効率を均一化して、耐ノツク性によるセットロスか小
さくてすみ、過給による出力が十分に出せると共にエン
ジン振動か小さくなるようにしている。
スするバイパス通路を共鳴吸気通路の下流側端部に接続
し、ノッキングが問題となる全過給時に過給機から吐出
された加圧エアが共鳴吸気通路上流側から下流側に流れ
、各気筒に吸入される一方、余剰の加圧エアは共鳴吸気
通路を通過し、バイパス通路から過給機に再循環される
。この時、余剰の循環エアによって共鳴吸気通路の下流
側の気筒にも常に十分な空気が存在し、上流側気筒の吸
い込みによる共鳴吸気通路内のエアの稀薄化は起こらず
、下流側気筒も空気を吸い込みやすくなって各気筒の体
積効率を均一化して、耐ノツク性によるセットロスか小
さくてすみ、過給による出力が十分に出せると共にエン
ジン振動か小さくなるようにしている。
(実施例)
以下、図面に沿って本発明の各実施態様を説明する。
実施例1
第1図は■型6気筒エンジンの吸気装置の概略通路構成
を示す。
を示す。
■型エンジン本体1は、互いにV型をなすように配置さ
れた左バンクILと右バンク1Rとを備え、左バンクI
Lは1,3.5番の3つの気筒2a、2(2eを有し、
右バンクIRは2,4゜6番の3つの気筒2b、2d、
2fを有する。各気筒2a〜2fの点火順序は、例えば
、1−6−3−4−5−2気筒の順に設定され、各バン
クIL、IRでは点火順序か隣接しない。
れた左バンクILと右バンク1Rとを備え、左バンクI
Lは1,3.5番の3つの気筒2a、2(2eを有し、
右バンクIRは2,4゜6番の3つの気筒2b、2d、
2fを有する。各気筒2a〜2fの点火順序は、例えば
、1−6−3−4−5−2気筒の順に設定され、各バン
クIL、IRでは点火順序か隣接しない。
前記各気筒2a〜2fに開口された吸気ポート3に吸気
を供給する吸気通路4は、上流側からエアクリーナ5、
吸気量センサ6、スロットル弁7が介装され、このスロ
ットル弁7の下流側に過給機8が配設されて吸気の過給
を行う。過給機8より下流側の吸気通路は、インターク
ーラー9を経て左バンクILに対する左共鳴吸気通路1
1と、右バンクIRに対する右共鳴吸気通路12とに分
岐されている。そして、左共鳴吸気通路11には左バン
ク1Lの第5.3.1気筒2e、2c、2aの順に上流
側から独立吸気通路13e、13c。
を供給する吸気通路4は、上流側からエアクリーナ5、
吸気量センサ6、スロットル弁7が介装され、このスロ
ットル弁7の下流側に過給機8が配設されて吸気の過給
を行う。過給機8より下流側の吸気通路は、インターク
ーラー9を経て左バンクILに対する左共鳴吸気通路1
1と、右バンクIRに対する右共鳴吸気通路12とに分
岐されている。そして、左共鳴吸気通路11には左バン
ク1Lの第5.3.1気筒2e、2c、2aの順に上流
側から独立吸気通路13e、13c。
13Hによって各気筒の吸気ポート3に独立して接続さ
れている。一方、右共鳴吸気通路12には右バンクIR
の第6.4.2気筒2f、2d、2bの順に上流側から
独立吸気通路13f、13d。
れている。一方、右共鳴吸気通路12には右バンクIR
の第6.4.2気筒2f、2d、2bの順に上流側から
独立吸気通路13f、13d。
13bによって各気筒の吸気ポート3に独立して接続さ
れている。前記共鳴吸気通路11.12の分岐部分すな
わちインタークーラー9は比較的大きな容積を有する共
鳴用の圧力反転部とされている。
れている。前記共鳴吸気通路11.12の分岐部分すな
わちインタークーラー9は比較的大きな容積を有する共
鳴用の圧力反転部とされている。
上記左右の共鳴吸気通路11.12は下流側気筒2a、
2bへの接続部から更に延長され、両共鳴吸気通路11
.12の下流端11a、12aは所定長さの連通路15
によって相互に連通されている。そして、前記過給機8
をバイパスするバイパス通路16は、一端が過給機8よ
り上流側の吸気通路4に接続され、他端は前記連通路1
5の中間部分に接続され、この連通路15を介して左右
の共鳴吸気通路11.12に連通されている。また、上
記バイパス通路16の途中には制御弁17が介装され、
該制御弁17の開閉作動は、第2図= 7 − に示すように、低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで
開くように操作される。
2bへの接続部から更に延長され、両共鳴吸気通路11
.12の下流端11a、12aは所定長さの連通路15
によって相互に連通されている。そして、前記過給機8
をバイパスするバイパス通路16は、一端が過給機8よ
り上流側の吸気通路4に接続され、他端は前記連通路1
5の中間部分に接続され、この連通路15を介して左右
の共鳴吸気通路11.12に連通されている。また、上
記バイパス通路16の途中には制御弁17が介装され、
該制御弁17の開閉作動は、第2図= 7 − に示すように、低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで
開くように操作される。
本例の作用を説明すれば、低速軽負荷状態においては燃
費改善や騒音低減などのために過給機8の作動が停止さ
れ、前記制御弁17が開かれる。
費改善や騒音低減などのために過給機8の作動が停止さ
れ、前記制御弁17が開かれる。
この状態では、過給機8はその駆動を停止しても、上下
流の圧力差のため自然と回転しである程度の空気を吐出
し、上流側から吸気を供給すると共に、前記バイパス通
路16によって過給機8をバイパスして共鳴吸気通路1
1.12の下流側から空気が供給される。これにより、
各共鳴吸気通路11゜12では各気筒2a〜2fで空気
の吸い込みが十分に行え体積効率の均等化か得られ、ア
イドル安定性、エミッションセットロスの改善、エンジ
ン振動の低減が図れる。
流の圧力差のため自然と回転しである程度の空気を吐出
し、上流側から吸気を供給すると共に、前記バイパス通
路16によって過給機8をバイパスして共鳴吸気通路1
1.12の下流側から空気が供給される。これにより、
各共鳴吸気通路11゜12では各気筒2a〜2fで空気
の吸い込みが十分に行え体積効率の均等化か得られ、ア
イドル安定性、エミッションセットロスの改善、エンジ
ン振動の低減が図れる。
また、高負荷時には過給機8による過給が大きな吐出量
で行われ、過給機8から吐出された加圧エアが各共鳴吸
気通路11.12に上流側から送給され、各気筒2a〜
2fに吸入される一方、余剰の加圧エアは各共鳴吸気通
路11.12の下流端11a、12aから連通路15を
経て、制御弁17が開状態となっているバイパス通路1
6を通って吸気通路4に戻って、過給機8に再循環され
る。このような吸気の循環により各共鳴吸気通路11.
12では、下流側の気筒2a、2bに対しても十分な空
気が吸い込み可能であり、各気筒の体積効率を均一化し
て、ノッキングに対して好ましい特性となる。
で行われ、過給機8から吐出された加圧エアが各共鳴吸
気通路11.12に上流側から送給され、各気筒2a〜
2fに吸入される一方、余剰の加圧エアは各共鳴吸気通
路11.12の下流端11a、12aから連通路15を
経て、制御弁17が開状態となっているバイパス通路1
6を通って吸気通路4に戻って、過給機8に再循環され
る。このような吸気の循環により各共鳴吸気通路11.
12では、下流側の気筒2a、2bに対しても十分な空
気が吸い込み可能であり、各気筒の体積効率を均一化し
て、ノッキングに対して好ましい特性となる。
一方、中負荷領域などにおいては前記制御弁17は閉作
動され、過給機8による吸気圧力の上昇によって充填量
が増加すると共に、各気筒2a〜2fから発生する圧力
波が各共鳴吸気通路11゜12を伝播し、圧力反転部9
で反転して吸気行程終期の吸気ポート圧を高めて共鳴過
給効果によって更に充填量を増加する。その際、吸気拡
大部がないことから圧力波の伝播における減衰が少なく
過給効果が大きく、また、下流側の連通路15によって
両共鳴吸気通路11.12が連通していることにより、
連通のないものに比べて同調点が高速側となると共に、
吸気抵抗が大きい下流側の空気を両共鳴吸気通路11.
12間で流通させて下流側気筒2a、2bの吸気を容易
として充填量の均一化を得るものである。尚、前記高負
荷状態においても上記と同様な共鳴過給効果が得られる
ものである。
動され、過給機8による吸気圧力の上昇によって充填量
が増加すると共に、各気筒2a〜2fから発生する圧力
波が各共鳴吸気通路11゜12を伝播し、圧力反転部9
で反転して吸気行程終期の吸気ポート圧を高めて共鳴過
給効果によって更に充填量を増加する。その際、吸気拡
大部がないことから圧力波の伝播における減衰が少なく
過給効果が大きく、また、下流側の連通路15によって
両共鳴吸気通路11.12が連通していることにより、
連通のないものに比べて同調点が高速側となると共に、
吸気抵抗が大きい下流側の空気を両共鳴吸気通路11.
12間で流通させて下流側気筒2a、2bの吸気を容易
として充填量の均一化を得るものである。尚、前記高負
荷状態においても上記と同様な共鳴過給効果が得られる
ものである。
実施例2
本例は第3図に示し、基本的には前例と同様のV型6気
筒エンジンの例であり、吸気系の振動の長さを変更して
固有振動数をエンジン速度に応じて変え、広い領域で共
鳴効果を得るようにしている。
筒エンジンの例であり、吸気系の振動の長さを変更して
固有振動数をエンジン速度に応じて変え、広い領域で共
鳴効果を得るようにしている。
エンジン本体1の左右のバンクIL、IRの各気筒2a
〜2fに対する吸気通路4の基本構造は前例と同様に構
成されている。左右のバンクIL。
〜2fに対する吸気通路4の基本構造は前例と同様に構
成されている。左右のバンクIL。
IRに対応する左右共鳴吸気通路11.12は、各気筒
2a〜2fへの接続部より上流側でインタークーラー9
による圧力反転部より下流側の位置で、開閉可能な第1
開閉弁20を介して両共鳴吸気通路11.12が第2圧
力反転部21で連通される。
2a〜2fへの接続部より上流側でインタークーラー9
による圧力反転部より下流側の位置で、開閉可能な第1
開閉弁20を介して両共鳴吸気通路11.12が第2圧
力反転部21で連通される。
また、両共鳴吸気通路11.12の下流端11a、12
aは前例同様の連通路15によって相互に連通され、こ
の連通路15の中間部分に制御弁17を備えたバイパス
通路16が接続される。さらに、両共鳴吸気通路11.
12の下流端11a。
aは前例同様の連通路15によって相互に連通され、こ
の連通路15の中間部分に制御弁17を備えたバイパス
通路16が接続される。さらに、両共鳴吸気通路11.
12の下流端11a。
12aは補助連通路22によって所定長さ延長されて相
互に連通され、この補助連通路22には前記連通路15
の接続部より下流側の左右連通部分にそれぞれ第2開閉
弁23.23が配設されている。その他は前例と同様に
構成され、同一構造には同一符号を付してその説明を省
略する。
互に連通され、この補助連通路22には前記連通路15
の接続部より下流側の左右連通部分にそれぞれ第2開閉
弁23.23が配設されている。その他は前例と同様に
構成され、同一構造には同一符号を付してその説明を省
略する。
本例における各群17,20.23の開閉作動は、第4
図に示すように行う。バイパス通路16の制御弁17は
前例同様に低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで開く
ように操作され、この制御弁17の開閉によって前例と
同様な充填量の均等化を得る。
図に示すように行う。バイパス通路16の制御弁17は
前例同様に低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで開く
ように操作され、この制御弁17の開閉によって前例と
同様な充填量の均等化を得る。
一方、上流側の第1開閉弁20および下流側の第2開閉
弁23.23は、エンジン回転数に対し、低回転域Iで
は第1開閉弁20および第2開閉弁23の両方が閉とさ
れ、両共鳴吸気通路11,12はインタークーラー9の
第1圧力反転部での連通による長い固有振動系により低
回転域で同調を得る。また、中回転域■では第1開閉弁
2oが開で、第2開閉弁23が閉とされ、両共鳴吸気通
路11.12は上流側が短い第2圧力反転部21での連
通による固有振動系により中回転域で同調を得る。さら
に、高回転域■では第1開閉弁2oおよび第2開閉弁2
3の両方が開とされ、両共鳴吸気通路11.12上流側
が短い第2圧力反転部21で連通し、下流側は補助連通
路22を介して連通し、この補助連通路22によって圧
力伝播の容積が増大した固有振動系により高回転域で同
調を得て、それぞれの同調点での共鳴過給により広い領
域でトルク上昇を得る。
弁23.23は、エンジン回転数に対し、低回転域Iで
は第1開閉弁20および第2開閉弁23の両方が閉とさ
れ、両共鳴吸気通路11,12はインタークーラー9の
第1圧力反転部での連通による長い固有振動系により低
回転域で同調を得る。また、中回転域■では第1開閉弁
2oが開で、第2開閉弁23が閉とされ、両共鳴吸気通
路11.12は上流側が短い第2圧力反転部21での連
通による固有振動系により中回転域で同調を得る。さら
に、高回転域■では第1開閉弁2oおよび第2開閉弁2
3の両方が開とされ、両共鳴吸気通路11.12上流側
が短い第2圧力反転部21で連通し、下流側は補助連通
路22を介して連通し、この補助連通路22によって圧
力伝播の容積が増大した固有振動系により高回転域で同
調を得て、それぞれの同調点での共鳴過給により広い領
域でトルク上昇を得る。
実施例3
本例は第5図に示し、直列4気筒エンジンの吸気装置の
概略通路構成を示す。
概略通路構成を示す。
エンジン本体25は直列に第1ないし第4気筒2a〜2
dを有し、各気筒の吸気ポート3に吸気を供給する吸気
通路26は、上流側からエアクリーナ5、吸気量センサ
6、スロットル弁7が介装され、このスロットル弁7の
下流側に過給機8が配設されて吸気の過給を行う。過給
機8より下流側の吸気通路は、インタークーラー9を経
た下流側の共鳴吸気通路27には第1ないし第4気筒2
a〜2dが第4気筒2dから順に上流側から独立吸気通
路136〜13aによって各気筒2d〜2aの吸気ボー
ト3に独立して接続されている。
dを有し、各気筒の吸気ポート3に吸気を供給する吸気
通路26は、上流側からエアクリーナ5、吸気量センサ
6、スロットル弁7が介装され、このスロットル弁7の
下流側に過給機8が配設されて吸気の過給を行う。過給
機8より下流側の吸気通路は、インタークーラー9を経
た下流側の共鳴吸気通路27には第1ないし第4気筒2
a〜2dが第4気筒2dから順に上流側から独立吸気通
路136〜13aによって各気筒2d〜2aの吸気ボー
ト3に独立して接続されている。
上記共鳴吸気通路27には第1気筒2a側の下流端27
aに、前記過給機8をバイパスするバイパス通路16の
一端が接続され、このバイパス通路16の他端は過給機
8より上流側の吸気通路26に接続される。上記バイパ
ス通路16の途中には制御弁17が介装され、該制御弁
17の開閉作動は、実施例1の第2図と同様に、低速低
負荷領域Aおよび高負荷領域Bで開くように操作される
。
aに、前記過給機8をバイパスするバイパス通路16の
一端が接続され、このバイパス通路16の他端は過給機
8より上流側の吸気通路26に接続される。上記バイパ
ス通路16の途中には制御弁17が介装され、該制御弁
17の開閉作動は、実施例1の第2図と同様に、低速低
負荷領域Aおよび高負荷領域Bで開くように操作される
。
本例の作用を説明すれば、低速軽負荷状態においては過
給機8の作動が停止され、前記制御弁17が開かれる。
給機8の作動が停止され、前記制御弁17が開かれる。
この状態では、共鳴吸気通路27の上流側から過給機8
を経た吸気が供給されると共に、バイパス通路16によ
って下流端27a側からも空気が供給され、各気筒2a
〜2dで空気の吸い込みが十分に行え体積効率の均等化
が得られる。
を経た吸気が供給されると共に、バイパス通路16によ
って下流端27a側からも空気が供給され、各気筒2a
〜2dで空気の吸い込みが十分に行え体積効率の均等化
が得られる。
また、高負荷時には過給機8による加圧エアが共鳴吸気
通路27に上流側から送給されて各気筒2a〜2dに吸
入され、余剰の加圧エアが共鳴吸気通路27の下流端2
7aから制御弁17が開状態となっているバイパス通路
16を通って過給機8に再循環され、各気筒2a〜2d
の体積効率を均一化している。さらに、インタークーラ
ー9を圧力反転部としての固有振動に対応した同調点で
共鳴効果が得られる。
通路27に上流側から送給されて各気筒2a〜2dに吸
入され、余剰の加圧エアが共鳴吸気通路27の下流端2
7aから制御弁17が開状態となっているバイパス通路
16を通って過給機8に再循環され、各気筒2a〜2d
の体積効率を均一化している。さらに、インタークーラ
ー9を圧力反転部としての固有振動に対応した同調点で
共鳴効果が得られる。
実施例4
本例は第6図に示し、基本的には前例と同様の直列4気
筒エンジンの例であり、吸気系の固有振動数をエンジン
速度に応じて切り換えるようにしている。
筒エンジンの例であり、吸気系の固有振動数をエンジン
速度に応じて切り換えるようにしている。
過給機8を経たインタークーラー9下流の共鳴吸気通路
29は迂回して第1ないし第4気筒2a〜2dが第4気
筒2dから順に上流側から独立吸気通路13d〜13H
によって各気筒の吸気ポート3に独立して接続されてい
る。さらに、上記共鳴吸気通路29の第1気筒2aに対
する接続部より下流側が延長されて、下流端29aが前
記インタークーラー9下流の共鳴吸気通路29の上流部
に接続され、この第1気筒2aに対する接続部より下流
側に開閉弁30が介装され、ループ状に共鳴吸気通路2
9が形成されている。そして、第1気筒2aへの接続部
と前記開閉弁30との間の共鳴吸気通路29の下流端2
9aに、制御弁17を備えたバイパス通路16が接続さ
れている。その他は前例と同様に構成され、同一構造に
は同一符号を付している。
29は迂回して第1ないし第4気筒2a〜2dが第4気
筒2dから順に上流側から独立吸気通路13d〜13H
によって各気筒の吸気ポート3に独立して接続されてい
る。さらに、上記共鳴吸気通路29の第1気筒2aに対
する接続部より下流側が延長されて、下流端29aが前
記インタークーラー9下流の共鳴吸気通路29の上流部
に接続され、この第1気筒2aに対する接続部より下流
側に開閉弁30が介装され、ループ状に共鳴吸気通路2
9が形成されている。そして、第1気筒2aへの接続部
と前記開閉弁30との間の共鳴吸気通路29の下流端2
9aに、制御弁17を備えたバイパス通路16が接続さ
れている。その他は前例と同様に構成され、同一構造に
は同一符号を付している。
本例における制御弁17と開閉弁30の開閉作動は、第
7図に示すように行われ、バイパス通路16の制御弁1
7は他側同様に低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで
開くように操作され、開閉弁は低速域1′で閉となり、
高速域■′で開となるように操作される。
7図に示すように行われ、バイパス通路16の制御弁1
7は他側同様に低速低負荷領域Aおよび高負荷領域Bで
開くように操作され、開閉弁は低速域1′で閉となり、
高速域■′で開となるように操作される。
上記作動により、低速軽負荷時では、過給機8を経て共
鳴吸気通路29に上流側から吸気が自然流入し、開閉弁
30か閉じていることから第4気筒2d側の上流から吸
気が供給され、制御弁17の開いているバイパス通路1
6から第1気筒2a側の共鳴吸気通路29の下流側にも
吸気が供給されて充填効率の均等化を得る。一方、低速
高負荷時には開閉弁30か閉じたままで過給機8による
過給が行われ、第4気筒2dから順に吸気が吸入され、
余剰空気はバイパス通路16を通って過給機8に循環さ
れ、充填効率の均等化を得る。さらに、高速高負荷時に
は、開閉弁30も開かれ、共鳴吸気通路29には上流お
よび下流から過給か行われ、余剰空気がバイパス通路1
6から過給機8に循環する。また、前記開閉弁30の閉
状態と開状態とでは固有振動の通路長さが異なり、閉じ
た状態で低速側の同調点となり、開いた状態で高速側の
同調点で共鳴効果が得られるものである。
鳴吸気通路29に上流側から吸気が自然流入し、開閉弁
30か閉じていることから第4気筒2d側の上流から吸
気が供給され、制御弁17の開いているバイパス通路1
6から第1気筒2a側の共鳴吸気通路29の下流側にも
吸気が供給されて充填効率の均等化を得る。一方、低速
高負荷時には開閉弁30か閉じたままで過給機8による
過給が行われ、第4気筒2dから順に吸気が吸入され、
余剰空気はバイパス通路16を通って過給機8に循環さ
れ、充填効率の均等化を得る。さらに、高速高負荷時に
は、開閉弁30も開かれ、共鳴吸気通路29には上流お
よび下流から過給か行われ、余剰空気がバイパス通路1
6から過給機8に循環する。また、前記開閉弁30の閉
状態と開状態とでは固有振動の通路長さが異なり、閉じ
た状態で低速側の同調点となり、開いた状態で高速側の
同調点で共鳴効果が得られるものである。
実施例5
本例は第8図に示し、直列4気筒エンジンの分割通路構
造の例であり、大きな共鳴効果を得るようにしている。
造の例であり、大きな共鳴効果を得るようにしている。
エンジン本体25の第1ないし第4気筒2a〜2dは、
1−4気筒2a、2dと2−3気筒2b。
1−4気筒2a、2dと2−3気筒2b。
2cとに吸気行程のオーバーラツプがないように分割さ
れ、インタークーラー9下流の吸気通路が1−4気筒用
の第1共鳴吸気通路31と、2−3気筒用の第2共鳴吸
気通路32とに分岐形成されている。そして、第1共鳴
吸気通路31には上流側から第4気筒2d、第1気筒2
aの順にそれぞれの独立吸気通路13d、13aが接続
され、同様に第2共鳴吸気通路32には上流側から第3
気筒2 C%第2気筒2bの順にそれぞれの独立吸気通
路13c、13bが接続されている。
れ、インタークーラー9下流の吸気通路が1−4気筒用
の第1共鳴吸気通路31と、2−3気筒用の第2共鳴吸
気通路32とに分岐形成されている。そして、第1共鳴
吸気通路31には上流側から第4気筒2d、第1気筒2
aの順にそれぞれの独立吸気通路13d、13aが接続
され、同様に第2共鳴吸気通路32には上流側から第3
気筒2 C%第2気筒2bの順にそれぞれの独立吸気通
路13c、13bが接続されている。
上記第1および第2共鳴吸気通路31.32の下流端3
1a、32aには所定長さの連通路15が接続され、相
互に連通されている。そして、この連通路15の途中に
過給機8をバイパスするバイパス通路16か接続されて
いる。その他は、前例と同様に構成され、同一構造には
同一符号を付している。
1a、32aには所定長さの連通路15が接続され、相
互に連通されている。そして、この連通路15の途中に
過給機8をバイパスするバイパス通路16か接続されて
いる。その他は、前例と同様に構成され、同一構造には
同一符号を付している。
本例においては、気筒の分割によって各共鳴吸気通路3
1.32での圧力振幅が大きくなって、インタークーラ
ー9を圧力反転部とする大きな共鳴効果が得られるもの
であり、制御弁17の開閉、連通路15の機能等は前記
実施例1におけるV型6気筒エンジンの場合と同様であ
る。また、前記実施例2のように吸気系の固有振動数を
変更可能に構成してもよい。
1.32での圧力振幅が大きくなって、インタークーラ
ー9を圧力反転部とする大きな共鳴効果が得られるもの
であり、制御弁17の開閉、連通路15の機能等は前記
実施例1におけるV型6気筒エンジンの場合と同様であ
る。また、前記実施例2のように吸気系の固有振動数を
変更可能に構成してもよい。
実施例6
本例は第9図に示し、直列6気筒エンジンの例である。
エンジン本体34には第1から第6気筒2a〜2fを備
え、この気筒が点火順序の隣接しない2つの気筒群すな
わち第1〜3気筒2a〜2cと第4〜6気筒2d〜2f
に分割され、インタークーラー9下流の吸気通路が1〜
3気筒用の第1共鳴吸気通路35と、4〜6気筒用の第
2共鳴吸気通路36とに分岐形成されている。そして、
第1共鳴吸気通路35には上流側から第3−2−1気筒
2c、2b、2aの順にそれぞれの独立吸気通路13c
、13b、13aが接続され、同様に第2共鳴吸気通路
36には上流側から第4−5−6気筒2d、2e、2f
の順にそれぞれの独立吸気通路13d、13e、13f
が接続されている。
え、この気筒が点火順序の隣接しない2つの気筒群すな
わち第1〜3気筒2a〜2cと第4〜6気筒2d〜2f
に分割され、インタークーラー9下流の吸気通路が1〜
3気筒用の第1共鳴吸気通路35と、4〜6気筒用の第
2共鳴吸気通路36とに分岐形成されている。そして、
第1共鳴吸気通路35には上流側から第3−2−1気筒
2c、2b、2aの順にそれぞれの独立吸気通路13c
、13b、13aが接続され、同様に第2共鳴吸気通路
36には上流側から第4−5−6気筒2d、2e、2f
の順にそれぞれの独立吸気通路13d、13e、13f
が接続されている。
上記第1および第2共鳴吸気通路35.36の、。
それぞれの下流端35a、36aには所定長さの連通路
15が接続され、相互に連通されている。
15が接続され、相互に連通されている。
そして、この連通路15の途中に過給機8をバイパスす
るバイパス通路16が接続されている。その他は、前例
と同様に構成され、同一構造には同一符号を付している
。
るバイパス通路16が接続されている。その他は、前例
と同様に構成され、同一構造には同一符号を付している
。
尚、前記各実施例において、V型6気筒エンジンの例は
■8型、■12型エンジンについても適用可能であり、
非分割直列4気筒エンジンについては2気筒もしくは3
気筒エンジンに適用可能である。
■8型、■12型エンジンについても適用可能であり、
非分割直列4気筒エンジンについては2気筒もしくは3
気筒エンジンに適用可能である。
(発明の効果)
上記のような本発明によれば、過給機をパイパスするバ
イパス通路を共鳴吸気通路の下流側端部に接続したこと
により、高負荷時の余剰空気の再循環によって、各気筒
の体積効率を均一化し、耐ノツク性を改善してそのセッ
トロスが小さくてすみ、過給による出力か十分に出せる
と共に気筒間のトルク差に起因するエンジン振動を小さ
くすることができるものである。
イパス通路を共鳴吸気通路の下流側端部に接続したこと
により、高負荷時の余剰空気の再循環によって、各気筒
の体積効率を均一化し、耐ノツク性を改善してそのセッ
トロスが小さくてすみ、過給による出力か十分に出せる
と共に気筒間のトルク差に起因するエンジン振動を小さ
くすることができるものである。
第1図は本発明の第1の実施例におけるエンジンの吸気
装置の概略構成図、 第2図は同エンジンの制御弁の開閉領域を示す特性図、 第3図は第2の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第4図は同エンジンの制御弁および開閉弁の開閉領域を
示す特性図、 第5図は第3の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第6図は第4の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第7図は同エンジンの制御弁および開閉弁の開閉領域を
示す特性図、 第8図は第5の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第9図は第6の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図である。 1.25.34・・・・・・エンジン本体、2a〜2f
・・・・・・気筒、3・・・・・・吸気ポート、4,2
6・・・・・・吸気通路、8・・・・・・過給機、9・
・・・・・インタークーラー、11.12,27,29
,31,32,35.36・・・・・・共鳴吸気通路、
11 a、 12 a、 27 a、 29a、
31a、32a、35a、36a・・・・・・下流端、
16・・・・・・バイパス通路、17・・・・・・制御
弁。 ユeぺ
装置の概略構成図、 第2図は同エンジンの制御弁の開閉領域を示す特性図、 第3図は第2の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第4図は同エンジンの制御弁および開閉弁の開閉領域を
示す特性図、 第5図は第3の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第6図は第4の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第7図は同エンジンの制御弁および開閉弁の開閉領域を
示す特性図、 第8図は第5の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図、 第9図は第6の実施例におけるエンジンの吸気装置の概
略構成図である。 1.25.34・・・・・・エンジン本体、2a〜2f
・・・・・・気筒、3・・・・・・吸気ポート、4,2
6・・・・・・吸気通路、8・・・・・・過給機、9・
・・・・・インタークーラー、11.12,27,29
,31,32,35.36・・・・・・共鳴吸気通路、
11 a、 12 a、 27 a、 29a、
31a、32a、35a、36a・・・・・・下流端、
16・・・・・・バイパス通路、17・・・・・・制御
弁。 ユeぺ
Claims (1)
- (1)過給機を備え、複数の気筒に対する吸気通路が順
に接続された吸気拡大部のない共鳴吸気通路で構成され
た過給機付エンジンの吸気装置であって、前記過給機上
流側の吸気通路から過給機をバイパスしたバイパス通路
の下流端を、前記共鳴吸気通路の下流側端部に接続した
ことを特徴とする過給機付エンジンの吸気装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63061144A JP2649372B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
US07/323,730 US5031598A (en) | 1988-03-15 | 1989-03-15 | Intake system for multi-cylinder engine with supercharger |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63061144A JP2649372B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01237318A true JPH01237318A (ja) | 1989-09-21 |
JP2649372B2 JP2649372B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=13162612
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63061144A Expired - Lifetime JP2649372B2 (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2649372B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6622486B2 (en) * | 2000-11-08 | 2003-09-23 | Wartsila Technology Oy Ab | Arrangement for and method of feeding air in a piston engine |
JP2019127850A (ja) * | 2018-01-23 | 2019-08-01 | マツダ株式会社 | 多気筒エンジン |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6186533U (ja) * | 1984-11-12 | 1986-06-06 |
-
1988
- 1988-03-15 JP JP63061144A patent/JP2649372B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6186533U (ja) * | 1984-11-12 | 1986-06-06 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6622486B2 (en) * | 2000-11-08 | 2003-09-23 | Wartsila Technology Oy Ab | Arrangement for and method of feeding air in a piston engine |
JP2019127850A (ja) * | 2018-01-23 | 2019-08-01 | マツダ株式会社 | 多気筒エンジン |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2649372B2 (ja) | 1997-09-03 |
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