JPH01227619A - Distance measuring system - Google Patents
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- JPH01227619A JPH01227619A JP5256388A JP5256388A JPH01227619A JP H01227619 A JPH01227619 A JP H01227619A JP 5256388 A JP5256388 A JP 5256388A JP 5256388 A JP5256388 A JP 5256388A JP H01227619 A JPH01227619 A JP H01227619A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、距離測定方式に係り、特に、電力系統におけ
る線路定数を計測し、距離リレー装置、あるいは故障点
標定装置を構成するために用いて好適な距離測定方式に
関する。[Detailed Description of the Invention] [Field of Industrial Application] The present invention relates to a distance measurement method, and in particular, to a method for measuring line constants in an electric power system, and used for configuring a distance relay device or a fault point locating device. The present invention relates to a suitable distance measurement method.
この種距離測定方式に関する従来技術として、例えば、
電気協同研究第４１巻第４号（昭６ｌ−１）に、デジタ
ルリレーとして記載された技術が知られている。この文
献には、デジタルリレーのための各種のインピーダンス
計算法等について記載されている。しかし、前記文献に
は、具体的な演算手段については示されていない。As a conventional technology related to this type of distance measurement method, for example,
A technology described as a digital relay in Denki Kyodo Kenkyu Vol. 41, No. 4 (Sho 6l-1) is known. This document describes various impedance calculation methods for digital relays. However, the above-mentioned document does not disclose any specific calculation means.
前記従来技術は、基本波以外の高調波において、距離測
定精度を高めるという点についての配慮がなされておら
ず、広い周波数範囲で高精度に距離測定を行うことが困
難であるという問題点を有している。The above-mentioned conventional technology has the problem that it is difficult to measure distance with high accuracy in a wide frequency range because no consideration is given to increasing the accuracy of distance measurement in harmonics other than the fundamental wave. are doing.
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決し、演算
データのサンプリング周期が長い場合にも、基本波以外
の高調波域においても、高い距離測定精度を得ることの
できるｉ離測定方式を提供することにある。An object of the present invention is to solve the problems of the prior art described above, and to provide an i-distance measurement method that can obtain high distance measurement accuracy even when the sampling period of calculation data is long and even in a harmonic region other than the fundamental wave. Our goal is to provide the following.
本発明によれば、前記目的は、一定間隔でサンプリング
することによって得た電力系統の電圧。According to the invention, the object is the voltage of the power system obtained by sampling at regular intervals.
電流のサンプリング値の、異なる時点での複数のサンプ
リング値を用いて、電圧信号の積分値と、抵抗骨に係る
電流信号の積分値と、リアクタンスに係る電流信号の微
分値とを求め、これらの値に基づいて線路定数を算出す
ることにより達成される。Using multiple sampling values of the current at different times, calculate the integral value of the voltage signal, the integral value of the current signal related to the resistance bone, and the differential value of the current signal related to the reactance, and calculate these values. This is achieved by calculating line constants based on the values.
サンプリング時点の異なる複数のデータを用いて演算を
実行することにより、広い周波数範囲にわたって、測定
精度を高めることができる。By performing calculations using multiple pieces of data at different sampling times, measurement accuracy can be improved over a wide frequency range.
以下、本発明による距離測定方式の一実施例を図面によ
り詳細に説明する。Hereinafter, one embodiment of the distance measuring method according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
第１図は本発明の一実施例全体の演算処理動作を説明す
るフローチャート、第２図は本発明を適用した距離リレ
ーの系統概念図、第３図は演算信号のベクトル図である
。第２図において、１は線路、２は変流器、３は電圧変
成器、４は距離リレーである。FIG. 1 is a flowchart illustrating the overall arithmetic processing operation of an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a conceptual diagram of a distance relay system to which the present invention is applied, and FIG. 3 is a vector diagram of arithmetic signals. In FIG. 2, 1 is a line, 2 is a current transformer, 3 is a voltage transformer, and 4 is a distance relay.
本発明による距離測定方式が適用される距離リレー４は
、第２図に示すように、変流器２と電圧変成器３とによ
り線路１に接続され、距離リレー４の設置点から事故点
までの線路長を求め、事故点までの距離が、距離リレー
４の保護区間内にある場合に、事故線路を系統から切り
離すようにトリップ指令を発生する。As shown in FIG. 2, the distance relay 4 to which the distance measurement method according to the present invention is applied is connected to the line 1 by a current transformer 2 and a voltage transformer 3, and extends from the installation point of the distance relay 4 to the fault point. When the distance to the accident point is within the protection zone of the distance relay 4, a trip command is issued to disconnect the accident line from the system.
一般に、距離リレー設置点から事故点までの線路長をｆ
ｆｉＫｍ、線路の抵抗をＲ１線路のインダクタンスをＬ
とすると、
Ｖ ＝ Ｒｉ ＋ Ｌ ｄｉ−−−−−−（１１ｔ
なる線路方程式が成り立つ。但し、（１１式において、
■は入力電圧信号、ｉは入力電流信号である。Generally, the line length from the distance relay installation point to the accident point is f
fiKm, the resistance of the line is R1, the inductance of the line is L
Then, the following line equation holds true: V = Ri + L di---(11t).
(2) is an input voltage signal, and i is an input current signal.
距離リレー４は、前述した（１１式を解き、線路の抵抗
Ｒと線路のインダクタンスＬを求め、単位長当りの抵抗
とインダクタンスをもとに、事故点までの距離を求め、
前述したトリップ指令を発生することができる。The distance relay 4 is constructed by solving Equation 11 described above, finding the resistance R of the track and the inductance L of the track, and finding the distance to the accident point based on the resistance and inductance per unit length.
The trip command described above can be generated.
距離リレー４において実施される前述の演算をデジタル
演算により実行する場合の処理のフローが第１図に示さ
れている。以下、第１図により演算処理動作を説明する
。FIG. 1 shows a processing flow when the above-mentioned calculations performed in the distance relay 4 are executed by digital calculations. The arithmetic processing operation will be explained below with reference to FIG.
（１） まず、演算処理動作がスタートされる。この
ためのスタート信号は、演算全体の制御を行うマイクロ
コンピュータにより、例えば、８亥シンピユータの電源
が投入されたとき、予め設定されたプログラムにより発
生される（フロー１０）。(1) First, arithmetic processing operation is started. A start signal for this purpose is generated by a preset program by a microcomputer that controls the entire calculation, for example, when the 8-simulator is powered on (Flow 10).
（２） このスタート信号により、距離リレー４内で
は、線路１から電力系統の電圧及び電流信号を一定間隔
でサンプリングする。本発明の実施例では、商用周波数
を基本波として、その３０度間隔でサンプリングを行う
こととする（フロー２０）。(2) Based on this start signal, the distance relay 4 samples the voltage and current signals of the power system from the line 1 at regular intervals. In the embodiment of the present invention, sampling is performed at 30 degree intervals using the commercial frequency as the fundamental wave (Flow 20).
（３）電圧及び電流信号のサンプル値が順次記憶される
（フロー３０）。(3) Sample values of voltage and current signals are stored in sequence (Flow 30).
（４）複数のサンプリング時点の異なるサンプル値を用
いて、前述した（１）式の線路方程式を解き、事故点ま
での線路の抵抗Ｒ１インダクタンスＬの値等の線路定数
値を求める。本発明は、この方程式を解くための手段に
関するものであり、その詳細は後述する（フロー４０）
。(4) Using different sample values at a plurality of sampling times, solve the line equation of equation (1) described above to find line constant values such as the resistance R1 and the inductance L value of the line up to the fault point. The present invention relates to a means for solving this equation, the details of which will be described later (Flow 40).
.
（５） フロー４０において算出した線路定数値を用
いて、事故点までの距離を判定し、距離リレーとして、
事故点が保護範囲にあるか否かの判定、故障点の標定等
を実行する（フロー５０）。(5) Using the line constant value calculated in Flow 40, determine the distance to the accident point, and as a distance relay,
Determination as to whether the accident point is within the protection range, location of the failure point, etc. are performed (Flow 50).
本発明が適用される距離リレー４は、前述の処理を、各
サンプル周期毎に繰返し実行し、電力系統保護のための
監視を続ける。The distance relay 4 to which the present invention is applied repeatedly executes the above-described process at each sampling period and continues monitoring for power system protection.
次に、第１図に示すフロー４０における線路方程式を解
くための演算手法について説明する。Next, a calculation method for solving the line equation in flow 40 shown in FIG. 1 will be explained.
本発明の一実施例では、前述の線路方程式（１）を解く
方法として、電圧信号の積分値、電流信号の積分値及び
微分値を用いることとし、次に示す（２）式及び（３）
式の連立方程式を解くことにより線路方程式（１）を解
く。In one embodiment of the present invention, as a method of solving the above-mentioned line equation (1), the integral value of the voltage signal, the integral value and the differential value of the current signal are used, and the following equations (2) and (3) are used.
Solve the line equation (1) by solving the simultaneous equations of Eq.
Ｖｓ＋ｔｏ、ｔ３＋ ＝ Ｒ′Ｉ ｓ＋ｔｏ、ｔ３＋
＋ Ｘ Ｉ Ｄ（日日２）−（２）■５（ｔｌｌ ｔｎ
） −Ｒ−Ｉ ５（ｔｌｌ ｔｎ） ４− Ｘ Ｉ ｎ
（ｔｚ＋ｔ＋＋”−（３］但し、（２）式において、Ｒ
は抵抗、Ｘはリアクタンスであり、また、
Ｖ ｓ ＋ｔｏ、 ｔ３＋ −Ｋ ＋ Ｉ Ｖ （日
）＋Ｖ （ｔｚ＋ｌ ＋Ｋｚ （Ｖ ＋ｔｏ＋＋Ｖ
＋ｔ３＋）１ｓＬｔｏ、ｔ３．＝に＋ （Ｉ ＋
ｔ＋＋＋Ｉ＋ｔｚ＋ｌ ＋に２ （Ｉ＋ｔｏ＋＋Ｉ
＋ｗ＋１Ｉ ｎ ＋ｔ＋、 Ｌ２１−１ ＋ｔ＋＋
Ｉ ＋ｔｚ＋ −−−−−−−（６１であ
る。但し、（４）弐〜（６）式において、Ｋ＋、Ｋｚは
、周波数特性を調整するための定数、
■ｆｔｏ） ＋ ■（ｔｌｌ ”−’−”” ■（
ｔｎｌは、電圧信号のサンプル値であり、ｔＱが最新の
データ、ｔｌが１０よりも１ザンプル古いデータ、ｔｌ
がｔｏよりも２サンプル古いデータであり、一般に、ｔ
ｎは、ｔＱよりもｎサンプル古いデータであることを示
ず。Ｉ （ｔｏ）＋ Ｉ ＋ｔｎ 、 −−−−−１
Ｉ （ｔｎｌは、電流信号のサンプル値であり、ｔ Ｑ
、 ｔ ｌ 、 −−−−、ｔ ｎは、電圧信号と
同様なサンプル時刻を示すものである。Vs+to, t3+ = R'I s+to, t3+
+ X I D (day day 2) - (2) ■5 (tll tn
) -R-I 5(tll tn) 4- X I n
(tz+t++”-(3) However, in formula (2), R
is resistance, X is reactance, and V s +to, t3+ -K + IV (day) +V (tz+l +Kz (V +to++
+t3+)1sLto, t3. = ni + (I +
t+++I+tz+l +2 (I+to++I
+w+1I n +t+, L21-1 +t++
I +tz+ −−−−−−−(61. However, in equations (4) 2 to (6), K+ and Kz are constants for adjusting the frequency characteristics, ■fto) + ■(tll ”− '−”” ■(
tnl is the sample value of the voltage signal, tQ is the latest data, tl is data 1 sample older than 10, tl
is data that is two samples older than to, and in general, t
n does not indicate that the data is n samples older than tQ. I (to)+ I +tn, ------1
I (tnl is the sample value of the current signal, t Q
, t l , ----, t n indicate sample times similar to the voltage signal.
以後の説明では、前記（４）式を電圧の積分値、（５）
式を電流の積分値、（６）式を電流の微分値と称するこ
ととする。また、リアクタンスＸは、誘導性のりアクタ
ンスがＸ−ωし、容量性のリアクタンスがＸ−１／ωＣ
である。但し、ωは角周波数、Ｃはキャパシタンスであ
る。In the following explanation, the above equation (4) is expressed as an integral value of voltage, (5)
The equation will be called the integral value of the current, and the equation (6) will be called the differential value of the current. In addition, the reactance X is the inductive reactance X-ω, and the capacitive reactance X-1/ωC.
It is. However, ω is the angular frequency and C is the capacitance.
前記（２）式は、前記（４Ｌ （５Ｌ （６１式によっ
て成り立ち、また、前記（２）式よりも１サンプル古い
データを用いて、前記（４）〜（６）式に相当する方程
式が得られ、第（３）式は、これらの方程式によって成
り立つ。The above formula (2) is established by the above formula (4L (5L) (61), and equations corresponding to the above formulas (4) to (6) can be obtained using data that is one sample older than the above formula (2). Equation (3) is established by these equations.
従って、（２）式及び（３）式の連立方程式より、Ｒと
Ｘとを次式によって求めることができる。Therefore, from the simultaneous equations of equations (2) and (3), R and X can be determined by the following equations.
Ｒ＝ −−−−−−−
−−−（７１Ｘ ＝
□−−−−−−−−−（８）前述した
（４）式に示す電圧の積分値■、。０＋ Ｌ３１は、基
本波における最新のデータＶ （ｔｏ）よりも３０度お
くれのデータ（３０度古いデータ）Ｖ＋ｔｎと６０度お
くれのデータＶ（＋ｚ＋との加算値、及び最新のデータ
Ｖ （ｔｏ＋とそれよりも９０度おくれのデータＶ（Ｌ
３１との加算値を用いるものであり、（４）式における
右辺の第１項、第２項とも、Ｖ（＋、ｏ＋を基準として
４５度おくれの信号となる。R = --------
---(71X =
□−−−−−−−−−(8) Integral value of the voltage shown in the above-mentioned equation (4) ■. 0+ L31 is the sum of data V+tn that is 30 degrees later than the latest data V (to) (30 degrees older) and data V (+z+) that is 60 degrees later than the latest data V (to), and the sum of the latest data V (to+ and Data V(L
31, and both the first and second terms on the right side of equation (4) are signals delayed by 45 degrees with respect to V(+, o+).
前述したデータν。。ｌ＝ Ｖ （ｔ１１＋ ”
（ｔｌ）＋ ■＋ｔ３）及びＶ Ｓ （ｔｅｌ ｔ３
１の関係が第３図にベクトル図としで示されている。こ
れらの条件は、（５）式に示した電流の積分（！ Ｉ
ｓ ｔＬＤ＋ ｔ３）についても同様である。The data ν mentioned above. . l=V(t11+”
(tl)+ ■+t3) and V S (tel t3)
1 is shown as a vector diagram in FIG. These conditions are based on the current integral (! I
The same applies to s tLD+ t3).
従って、（２）式における抵抗Ｒによる電圧降下分Ｒ−
Ｉ ｓ ＋ｔｏ、 ｔｌｌは、電圧Ｖ Ｓ （ｔｏ＋
ｔ３１と同位相同ゲインとなる。Therefore, the voltage drop R- due to the resistance R in equation (2)
I s +to, tll is the voltage V s (to+
It has the same phase and gain as t31.
次に、（２）式におけるリアクタンスＸによる電圧降下
分について考察する。リアクタンスＸによる電圧降下分
Ｘ ’ Ｉ ａ ｌｔｌ＋ ｔｅｌは、（４）式に示す
電圧信号の積分値ＶＳ （ｔｅｌ ｔ３）よりも９０度
すすみ位相で同一のゲインであればよい。リアクタンス
Ｘによる電圧降下分にかかる電流の微分値Ｉ ｎ （ｔ
ｌｌ ｔｅｌのベクトルが、電圧の積分値のベクトルを
示す第３図上に同時に示されている。Next, the voltage drop due to reactance X in equation (2) will be considered. The voltage drop X' I a ltl+ tel due to the reactance X may be the same gain as the integral value VS (tel t3) of the voltage signal shown in Equation (4) at a 90 degree phase. The differential value of the current I n (t
The ll tel vector is simultaneously shown on FIG. 3, which shows the voltage integral vector.
次に、前記（４）式、（５）式における周波数特性を調
整する定数に＋、Ｋｚの設定について説明する。電圧の
積分値及び電流の積分値を複数のサンプル値を用いて求
める場合、これらの定数Ｋ ＋ 、 Ｋ ２を導入する
ことが可能となり、しかも、この定数を用いることによ
り、前記（４）式、（５）式が基本波以外のもう１つの
周波数で成立するようになる。いま、Ｋ＋ （Ｖ ｔ
ｔｕ＋Ｖ ＋ｔ２＋） ＋に２ （Ｖ ＋ｔｏ＋＋
Ｖ ＋ｔ：＋＋１＝ １ ＋ｖ＋＋ ｌ ＋ｔｚ＋
−−−−−−−−−４９１となるようにおく
。Next, the setting of + and Kz as constants for adjusting the frequency characteristics in equations (4) and (5) will be explained. When calculating the integral value of voltage and the integral value of current using a plurality of sample values, it becomes possible to introduce these constants K + and K2, and by using these constants, the above equation (4) can be , Equation (5) comes to hold true at another frequency other than the fundamental wave. Now, K+ (V t
tu+V +t2+) +2 (V +to++
V +t:++1= 1 +v++ l +tz+
----------491.
この（９）式において、左辺は加算形のデジタルフィル
タであり、右辺は差分形のデジタルフィルタである。そ
して、これらのゲインが、
−一２・ｓｉｎ −’リレ・−００）
ω ２
となるように、定数ＫＩ＋に２を定めることができる。In this equation (9), the left side is an additive type digital filter, and the right side is a differential type digital filter. Then, the constant KI+ can be set to 2 so that these gains become −12·sin −′Lille·−00)ω 2 .
但し、００）式において、ω。は基本波の角周波数、ω
は基本波以外で（４）式、（５）式を成り立たせること
ができる高調波の角周波数、Ｔはサンプリング間隔時間
である。However, in formula 00), ω. is the angular frequency of the fundamental wave, ω
is the angular frequency of a harmonic other than the fundamental wave that can satisfy equations (4) and (5), and T is the sampling interval time.
例えば、基本波とその２６５倍調波において、前記（４
）式、（５）式を成立させ、正しく、事故点までの抵抗
Ｒ、リアクタンスＸを算出することを条件に、定数Ｋ
ｌ、 Ｋ ｚを求めると、Ｔ ＝ １ ／６００（ｓ）
、ω−ω。として、ＱＯ）式は、□
０．９６５９に、 ＋０．７０７１に、 ＃０．２
５８８ −一−−−・−（Ｌｌｌとなる。また、Ｔ＝
１／６００（Ｓ） 、ω−２，５ω。For example, in the fundamental wave and its 265th harmonic, the (4
) and (5), and on condition that the resistance R and reactance X up to the accident point are calculated correctly, the constant K
When calculating l and Kz, T = 1/600(s)
,ω−ω. As, QO) formula is □ 0.9659, +0.7071, #0.2
588 −1−−−・−(Lll. Also, T=
1/600(S), ω-2,5ω.
とじて、αω式は、
０．７９３４に＋ −０，３８２７に２ ＃０．２４３
５ −−−・−（ロ）となる。これらのαθ式、α乃式
の連立方程式によりＫｌ、に２を求めると、Ｋ、 ＝０
．２９１４、に２＝−０，０３２１を求めることができ
る。Then, the αω formula is 0.7934 + -0,3827 2 #0.243
5 ---・-(b). If we calculate 2 for Kl using these simultaneous equations of αθ and α, we get K, = 0
．． 2914, 2=-0,0321 can be obtained.
これらのＫ ＋ 、 Ｋ ｚＯ値を（４）式、（５）式
に用い、（７）式、（８）式の演算を行うことにより、
距離リレー４は、基本波と、その２．５倍調波における
抵抗Ｒとリアクタンスを正確に求めることができる。By using these K + and K zO values in equations (4) and (5) and calculating equations (7) and (8),
The distance relay 4 can accurately determine the resistance R and reactance of the fundamental wave and its 2.5 harmonics.
すなわち、線路１からの入力信号を、
とするとき、基本波における（７）式、（８）式は、−
一ち＝。ｏｓθ −−−一−−・ａ
ａ■１
１ 、 −一”−−”αωと
して、各サンプル値毎に、事故点迄の抵抗Ｒ及びリアク
タンスＸを求めることができる。In other words, when the input signal from line 1 is, equations (7) and (8) for the fundamental wave are -
One =. osθ −−−−−・a
Assuming a■1 1 , -1"-"αω, the resistance R and reactance X up to the fault point can be determined for each sample value.
前述した本発明の実施例による線路抵抗及びリアクタン
スの演算においては、複数個のサンプリング値と２個の
周波数特性を調整する定数を用いて、基本波以外のもう
１つの周波数で、正確な抵抗とりアクタンスを求めるこ
とができたが、使用するサンプリング値の数をさらに多
くし、また、周波数特性を調、整する定数の数をさらに
多くすれ、ば、本発明は、さらに周波数特性の改善を行
うことが可能となる。In calculating the line resistance and reactance according to the embodiment of the present invention described above, a plurality of sampling values and two constants for adjusting frequency characteristics are used to calculate the resistance accurately at another frequency other than the fundamental wave. Although the actance could be obtained, the present invention can further improve the frequency characteristics by increasing the number of sampling values used and by increasing the number of constants for adjusting the frequency characteristics. becomes possible.
この周波数特性の改善は、一般には、演算に用いるデー
タのサンプリング周期番短くすることによって得られる
効果であるが、本発明によれば、サンプリング周期を変
えるこ□となく、すなわち、大きなサンプリング周期の
ままでも、サンプリング周期を短くしたと同等な周波数
特性を得ることができる。このため、距離リレーにおけ
る演算処理機能を向上、増加させることが容易となる。Generally, this improvement in frequency characteristics is an effect obtained by shortening the sampling period of data used in calculations, but according to the present invention, it is possible to improve the frequency characteristics without changing the sampling period. Even with the same frequency characteristics, it is possible to obtain frequency characteristics equivalent to those obtained by shortening the sampling period. Therefore, it becomes easy to improve and increase the calculation processing function in the distance relay.
以上説明したように、本発明によれば、演算のためのサ
ンプリングデータのサンプリング間隔が広い場合にも、
基本波はもちろん、基本波以外の高調波においても、距
離測定精度を高めることが可能となり、また、装置の処
理機能を増加できるという効果を奏し、経済的な効果も
向上できる。As explained above, according to the present invention, even when the sampling interval of sampling data for calculation is wide,
It is possible to improve the accuracy of distance measurement not only for the fundamental wave but also for harmonics other than the fundamental wave, and it is also possible to increase the processing function of the device, thereby improving the economical effect.
特に、（４）式、（５）式に示したように、抵抗骨によ
る電圧降下を伴う線′路において情報を多く用いている
ので、単に（１）式により線路定数を求める場合に比較
して″、周波数特性の優れた計測精度を得ることができ
る。In particular, as shown in equations (4) and (5), a lot of information is used in lines with voltage drops due to resistive bones, so compared to simply calculating the line constant using equation (1), As a result, excellent measurement accuracy of frequency characteristics can be obtained.
第１図は本発明の一実施例全体の演算処理動作を説明す
るフローチャート、館２図は本発明を適用した距離リレ
ーの系統概念図、第３図は演算信号のベク□トル図であ
る。FIG. 1 is a flowchart for explaining the overall arithmetic processing operation of an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a conceptual diagram of a distance relay system to which the present invention is applied, and FIG. 3 is a vector diagram of arithmetic signals.
Claims (1)
グし、このサンプル値を用いて、線路の抵抗、インダク
タンス、キャパシタンス等の線路定数を算出する手段を
備える距離測定方式において、電圧信号の積分値と、電
流信号の積分値と、電流信号の微分値とを用いることを
特徴とする距離測定方式。 ２、前記電圧、電流の積分値として、基本波信号を４５
度おくれ側に移相し、前記電流の微分値として、基本波
信号を４５度すすみ側に移相して用いることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の距離測定方式。 ３、前記基本波信号の４５度おくれ側への移相は、サン
プリング時刻の異なる複数のサンプル値を用いて、複数
の重み付けをした移相信号を合成することによつて行う
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の距離測定
方式。[Claims] 1. A distance measurement method comprising means for sampling voltage and current signals of a power system at regular intervals and using the sampled values to calculate line constants such as line resistance, inductance, and capacitance. A distance measurement method characterized by using an integral value of a voltage signal, an integral value of a current signal, and a differential value of the current signal. 2. As the integral value of the voltage and current, the fundamental wave signal is 45
2. The distance measuring method according to claim 1, wherein the phase is shifted to the backward side by 45 degrees, and a fundamental wave signal is phase-shifted to the forward side by 45 degrees and used as the differential value of the current. 3. The phase shift of the fundamental wave signal to the 45-degree delayed side is performed by combining a plurality of weighted phase-shifted signals using a plurality of sample values having different sampling times. A distance measuring method according to claim 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63052563A JP2582113B2 (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Distance measurement method |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP63052563A JP2582113B2 (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Distance measurement method |
Publications (2)
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|---|---|
| JPH01227619A true JPH01227619A (en) | 1989-09-11 |
| JP2582113B2 JP2582113B2 (en) | 1997-02-19 |
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ID=12918269
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63052563A Expired - Lifetime JP2582113B2 (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Distance measurement method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2582113B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103207353A (en) * | 2013-03-13 | 2013-07-17 | 福建省电力有限公司 | Line inter-phase fault distance measuring method based on discrete sampling value |
| JP2013156247A (en) * | 2012-01-20 | 2013-08-15 | Ge Aviation Systems Ltd | Determination of location of electrical disturbance |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6218918A (en) * | 1985-07-17 | 1987-01-27 | 東京電力株式会社 | Distance relay |
| JPS6356123A (en) * | 1986-08-27 | 1988-03-10 | 株式会社日立製作所 | Digital protective relay |
-
1988
- 1988-03-08 JP JP63052563A patent/JP2582113B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6218918A (en) * | 1985-07-17 | 1987-01-27 | 東京電力株式会社 | Distance relay |
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| JP2013156247A (en) * | 2012-01-20 | 2013-08-15 | Ge Aviation Systems Ltd | Determination of location of electrical disturbance |
| CN103207353A (en) * | 2013-03-13 | 2013-07-17 | 福建省电力有限公司 | Line inter-phase fault distance measuring method based on discrete sampling value |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2582113B2 (en) | 1997-02-19 |
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