JPH01212319A - 熱可塑性樹脂製フロート - Google Patents
熱可塑性樹脂製フロートInfo
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- JPH01212319A JPH01212319A JP3827588A JP3827588A JPH01212319A JP H01212319 A JPH01212319 A JP H01212319A JP 3827588 A JP3827588 A JP 3827588A JP 3827588 A JP3827588 A JP 3827588A JP H01212319 A JPH01212319 A JP H01212319A
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Landscapes
- Level Indicators Using A Float (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は熱可塑性樹脂製フロートに関し、さらに詳しく
は、ガソリン、灯油、飲料水、エンジンオイル、ウィン
ドウォッシ中−液等のタンクのレベルゲージ、レベルス
イッチ等に使用される熱可塑性樹脂製フロートに関する
ものである。
は、ガソリン、灯油、飲料水、エンジンオイル、ウィン
ドウォッシ中−液等のタンクのレベルゲージ、レベルス
イッチ等に使用される熱可塑性樹脂製フロートに関する
ものである。
（従来の技術）
従来よりこの種のフロートは、ステンレス、真鍮等の中
空構造の金属製、硬質ゴム、硬質ウレタン樹脂、フェノ
ール樹脂、ナイロン樹脂等の材料で成形し、内部に軽ガ
ス、空気等を封入したり、または、発泡させたりして、
比重的０．２〜０．７にして使用されている。
空構造の金属製、硬質ゴム、硬質ウレタン樹脂、フェノ
ール樹脂、ナイロン樹脂等の材料で成形し、内部に軽ガ
ス、空気等を封入したり、または、発泡させたりして、
比重的０．２〜０．７にして使用されている。
（発明が解決しようとする課Ｉり
ところが、それぞれのフロートの材料としては下記のよ
うな不都合がある。
うな不都合がある。
まず中空構造の金属製の場合は、溶接部のとンホールが
出来易（、耐圧性が低いこと、外部からの衝撃に弱いこ
と、金属のプレス加工、溶接、金具の取付等の製造工程
が長く、コストが高い等の欠点がある。
出来易（、耐圧性が低いこと、外部からの衝撃に弱いこ
と、金属のプレス加工、溶接、金具の取付等の製造工程
が長く、コストが高い等の欠点がある。
次に硬質ゴム及びフェノール樹脂の場合は、フロートの
製造工程において、反応硬化するのに長い時間（約３０
〜７０分）がかかるため多量生産に適していない。
製造工程において、反応硬化するのに長い時間（約３０
〜７０分）がかかるため多量生産に適していない。
また硬質ウレタン樹脂の場合は、ポリオール成分とイソ
シアネート成分とを反応させて反応の際に生ずる炭酸ガ
ス及び補助発泡剤を利用して発泡させることによって、
フロートを製造している。
シアネート成分とを反応させて反応の際に生ずる炭酸ガ
ス及び補助発泡剤を利用して発泡させることによって、
フロートを製造している。
ところが、この発泡の際、必ずしも全てが独立発泡とし
て得られず、外部へ連通ずる連続気泡が５〜２０％程度
形成されるため、フロート使用中にガソリン、灯油等の
液体がフロートの中へ浸入し、比重が経時によって変化
するという欠点がある。
て得られず、外部へ連通ずる連続気泡が５〜２０％程度
形成されるため、フロート使用中にガソリン、灯油等の
液体がフロートの中へ浸入し、比重が経時によって変化
するという欠点がある。
さらにナイロン樹脂の場合は、ナイロン樹脂と発泡剤を
混合して射出成形し、成形中に発泡剤が分野に発生する
ガスを金型中で膨張させて、発泡ナイロンからなるフロ
ートを製造しているが、ナイロンは一般に融点が高いの
で、高温で発泡する発泡剤が少なく、成形中の発泡のコ
ントロールが難しく、必ずしも全てが独立気泡とならず
、外部へ連通する連続気泡が５〜３０％程度形成され、
フロート使用中にガソリン、灯油等の液体がフロート中
へ浸入し、比重が経時によって変化するという欠点があ
る。又フロートの製造工程において、金型内での冷却に
、−ａの射出成形の２〜１０倍の時間を要するため、生
産性が悪いという欠点がある。又発泡成形品は、温度や
、圧力の変化により比重が相当変化するため、フロート
としての精度に欠ける点がある。更に又、発泡成形品の
場合には、フロートの組立工程において、フロートを切
ったり、割ったり、穴を明けたりすると、内部の比較的
大きな気泡又はボイドに液が入り比重が変化し、均質な
フロートが作り難いという欠点もある。
混合して射出成形し、成形中に発泡剤が分野に発生する
ガスを金型中で膨張させて、発泡ナイロンからなるフロ
ートを製造しているが、ナイロンは一般に融点が高いの
で、高温で発泡する発泡剤が少なく、成形中の発泡のコ
ントロールが難しく、必ずしも全てが独立気泡とならず
、外部へ連通する連続気泡が５〜３０％程度形成され、
フロート使用中にガソリン、灯油等の液体がフロート中
へ浸入し、比重が経時によって変化するという欠点があ
る。又フロートの製造工程において、金型内での冷却に
、−ａの射出成形の２〜１０倍の時間を要するため、生
産性が悪いという欠点がある。又発泡成形品は、温度や
、圧力の変化により比重が相当変化するため、フロート
としての精度に欠ける点がある。更に又、発泡成形品の
場合には、フロートの組立工程において、フロートを切
ったり、割ったり、穴を明けたりすると、内部の比較的
大きな気泡又はボイドに液が入り比重が変化し、均質な
フロートが作り難いという欠点もある。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、上記にかんがみて、製造工程中および使
用中に温度や圧力等の環境変化による比重変化の少ない
、かつ、成形時間が短く、品質が均一で信頼性の高い熱
可塑性樹脂製フロートを得るべく鋭意研究検討した結果
、遂に本発明を完成するに到った。すなわち本発明は無
機材料製微小中空体を含有した熱可塑性樹脂からなる熱
可塑性樹脂製フロートである。
用中に温度や圧力等の環境変化による比重変化の少ない
、かつ、成形時間が短く、品質が均一で信頼性の高い熱
可塑性樹脂製フロートを得るべく鋭意研究検討した結果
、遂に本発明を完成するに到った。すなわち本発明は無
機材料製微小中空体を含有した熱可塑性樹脂からなる熱
可塑性樹脂製フロートである。
本発明において熱可塑性樹脂とは、加熱による流動と、
冷却による固化を利用して成形加工できるものであり、
具体的にはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリアミド、ポリエステル、ポリフェニレンエーテ
ル、ポリフェニレンサルファイド、ポリウレタンなどが
挙げられる。
冷却による固化を利用して成形加工できるものであり、
具体的にはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリアミド、ポリエステル、ポリフェニレンエーテ
ル、ポリフェニレンサルファイド、ポリウレタンなどが
挙げられる。
本発明における無機材料製微小中空体（以下マイクロバ
ルーンという）を形成する無機材料としてはガラス、ア
ルミナ、シリカ、ジルコニアおよびマグネシアなどが挙
げられる。なおマイクロバルーンの粒径は１〜１５０μ
ｍ１特に３〜１３０．ｕｍが好ましい、これは１μｍ未
満の場合は、マイクロバルーンと熱可塑性樹脂とを混練
する工程において、マイクロバルーンの押出機への供給
が難しく、フロートとして有用な低比重の組成物を得る
ことが困難となったり、一方、１５０μを越えると押出
機内での混練に際し、マイクロバルーンの破損が起こり
、フロートとして有用な低比重の組成物を得ることが困
難となるので好ましくない。
ルーンという）を形成する無機材料としてはガラス、ア
ルミナ、シリカ、ジルコニアおよびマグネシアなどが挙
げられる。なおマイクロバルーンの粒径は１〜１５０μ
ｍ１特に３〜１３０．ｕｍが好ましい、これは１μｍ未
満の場合は、マイクロバルーンと熱可塑性樹脂とを混練
する工程において、マイクロバルーンの押出機への供給
が難しく、フロートとして有用な低比重の組成物を得る
ことが困難となったり、一方、１５０μを越えると押出
機内での混練に際し、マイクロバルーンの破損が起こり
、フロートとして有用な低比重の組成物を得ることが困
難となるので好ましくない。
なおマイクロバルーンの比重が０．２未満であると、マ
イクロバルーンと熱可塑性樹脂とを混練する工程および
フロートに射出成形する工程において、マイクロバルー
ンの破損が起こり、フロートとして有用な低比重の組成
物を得ることが困難である。又マイクロバルーンの比重
が０．９を越えると、フロートとして有用な低比重の組
成物を得ることが難しいのでマイクロバルーンの比重は
０．２〜０．９、特に０．２〜０．７が好ましい。
イクロバルーンと熱可塑性樹脂とを混練する工程および
フロートに射出成形する工程において、マイクロバルー
ンの破損が起こり、フロートとして有用な低比重の組成
物を得ることが困難である。又マイクロバルーンの比重
が０．９を越えると、フロートとして有用な低比重の組
成物を得ることが難しいのでマイクロバルーンの比重は
０．２〜０．９、特に０．２〜０．７が好ましい。
次に本発明フロートを製造する方法としては従来公知の
方法を採用でき、限定されるものではないが、まず、熱
可塑性樹脂とマイクロバルーンを押出機で圧縮比的１．
０〜３．０、好ましくは１．１〜２．５の範囲で混練し
た後、射出成形する方法が好ましく、この射出成形機の
スクリューの圧縮比も約１．０〜３．０、特に１．１〜
２．５が好ましい、前記押出機又は射出成形機のスクリ
ューの圧縮比が３．０を越えると、マイクロバルーンが
破損してしまい、−方１．０未満では均一な混線又は安
定した射出成形ができないので好ましくない。
方法を採用でき、限定されるものではないが、まず、熱
可塑性樹脂とマイクロバルーンを押出機で圧縮比的１．
０〜３．０、好ましくは１．１〜２．５の範囲で混練し
た後、射出成形する方法が好ましく、この射出成形機の
スクリューの圧縮比も約１．０〜３．０、特に１．１〜
２．５が好ましい、前記押出機又は射出成形機のスクリ
ューの圧縮比が３．０を越えると、マイクロバルーンが
破損してしまい、−方１．０未満では均一な混線又は安
定した射出成形ができないので好ましくない。
なおマイクロバルーンの配合量としては全組成物に対し
て１０〜９０重量％、特に１５〜６０重景％が爪部しい
。
て１０〜９０重量％、特に１５〜６０重景％が爪部しい
。
（実施例）
以下、本発明を実施例を用いて具体的に説明するが、本
発明はこれらに限定されるものではない。
発明はこれらに限定されるものではない。
実施例１〜１３
種々の粒径および比重のガラスマイクロバルーンと数平
均分子量約２万のナイロン６とを直経６０閤：Ｌ／口２
４の単軸押出機で混練押出してペレットを作成し次いで
目積樹脂工業製の射出成形ｌＩＦ５−７５で５０■×３
０１ｗ×１ＯＩＩ１１の箱型成形品を射出成形した。押
出成形のヘッド圧および射出成形時の射出圧は、ガラス
マイクロバルーンの耐静水圧の限度内にコントロールし
てフロートを得た。フロートの比重を測定し、その結果
を表１に併記する。
均分子量約２万のナイロン６とを直経６０閤：Ｌ／口２
４の単軸押出機で混練押出してペレットを作成し次いで
目積樹脂工業製の射出成形ｌＩＦ５−７５で５０■×３
０１ｗ×１ＯＩＩ１１の箱型成形品を射出成形した。押
出成形のヘッド圧および射出成形時の射出圧は、ガラス
マイクロバルーンの耐静水圧の限度内にコントロールし
てフロートを得た。フロートの比重を測定し、その結果
を表１に併記する。
実施例１４〜２０
実施例１においてナイロン６を分子量約３万のポリプロ
ピレンに代えた以外は全て同様にしてフロートを得た。
ピレンに代えた以外は全て同様にしてフロートを得た。
その結果を表２に併記する。
以下余白
表 −１
表 −２
（発明の効果）
表１１表２より明らかなように比重０．９０以下のフロ
ートが短時間に得られ、また、これらのフロートは他の
物質、例えばガソリン、灯油等の液体が浸入することが
なく、その比重が常に一定して杉るため、フロートとし
て、信転性の非常に高いものである。
ートが短時間に得られ、また、これらのフロートは他の
物質、例えばガソリン、灯油等の液体が浸入することが
なく、その比重が常に一定して杉るため、フロートとし
て、信転性の非常に高いものである。
特許出願人 東洋紡績株式会社
Claims (1)
- （１）無機材料製微小中空体を含有した熱可塑性樹脂か
らなる熱可塑性樹脂製フロート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3827588A JPH01212319A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 熱可塑性樹脂製フロート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3827588A JPH01212319A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 熱可塑性樹脂製フロート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01212319A true JPH01212319A (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=12520759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3827588A Pending JPH01212319A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 熱可塑性樹脂製フロート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01212319A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10326982B3 (de) * | 2003-06-12 | 2005-02-03 | Siemens Ag | Schwimmer für einen Füllstandsgeber |
| JP2013047620A (ja) * | 2011-08-29 | 2013-03-07 | Yazaki Corp | フロート及びその製造方法 |
| JP2015510027A (ja) * | 2012-03-16 | 2015-04-02 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 軽量物品、複合材料組成物、及びそれを製造する方法 |
-
1988
- 1988-02-19 JP JP3827588A patent/JPH01212319A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10326982B3 (de) * | 2003-06-12 | 2005-02-03 | Siemens Ag | Schwimmer für einen Füllstandsgeber |
| US7600425B2 (en) | 2003-06-12 | 2009-10-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Float for a fill level sensor |
| JP2013047620A (ja) * | 2011-08-29 | 2013-03-07 | Yazaki Corp | フロート及びその製造方法 |
| JP2015510027A (ja) * | 2012-03-16 | 2015-04-02 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 軽量物品、複合材料組成物、及びそれを製造する方法 |
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