JPH01205043A - 潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金 - Google Patents
潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金Info
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- JPH01205043A JPH01205043A JP2965288A JP2965288A JPH01205043A JP H01205043 A JPH01205043 A JP H01205043A JP 2965288 A JP2965288 A JP 2965288A JP 2965288 A JP2965288 A JP 2965288A JP H01205043 A JPH01205043 A JP H01205043A
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Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明はすべり軸受面を構成するための軸受台金に最
適な潤滑性に優れたＣｕ基の耐摩耗合金に関するもので
ある。
適な潤滑性に優れたＣｕ基の耐摩耗合金に関するもので
ある。
従来の技術
従来、すべり軸受面を構成するための軸受台金としては
、ホワイトメタルや、一般にケルメツトと称される銅鉛
合金（Ｃｕ−Ｐｂ系合金）、さらにはスス゛青銅などが
使用されている。これらのうちＣｕ−Ｐｂ系合金は軟質
なｐｂ相と硬質なＣｕ相とが非固溶状態で混在したもの
であって、硬質なＣｕが荷重を支持する一方、軟質なｐ
ｂが窪んで油溜りを形成するとともに固体潤滑剤として
も機能するものであり、このようなＣｕ−Ｐｂ系軸受合
金は耐焼付性が優れるとともに、ホワイトメタル等と比
較１れば耐荷重性が大きいため、高速高荷重軸受に適し
ている。但し、このような従来のＣｕ−Ｐｂ系軸受合金
は、ホワイトメタル等と比較すれば耐荷重性が高いとは
言えども、それ自体の強度が未だ充分ではないことから
、高速高荷重軸受としてこの種の合金を使用する場合に
は、鋼製の裏金（バックメタル）に接着させた状態の軸
受、すなわちバイメタル軸受どして使用するのが一般的
である＜Ｃｕ−Ｐｂ系軸受合金の従来の一般的な解説と
しては、［金属工学シリーズ１改訂 偶成金属材料とそ
の熱処理」 （社団法人日本金属学会発行）第４０頁〜
第４１頁参照）。
、ホワイトメタルや、一般にケルメツトと称される銅鉛
合金（Ｃｕ−Ｐｂ系合金）、さらにはスス゛青銅などが
使用されている。これらのうちＣｕ−Ｐｂ系合金は軟質
なｐｂ相と硬質なＣｕ相とが非固溶状態で混在したもの
であって、硬質なＣｕが荷重を支持する一方、軟質なｐ
ｂが窪んで油溜りを形成するとともに固体潤滑剤として
も機能するものであり、このようなＣｕ−Ｐｂ系軸受合
金は耐焼付性が優れるとともに、ホワイトメタル等と比
較１れば耐荷重性が大きいため、高速高荷重軸受に適し
ている。但し、このような従来のＣｕ−Ｐｂ系軸受合金
は、ホワイトメタル等と比較すれば耐荷重性が高いとは
言えども、それ自体の強度が未だ充分ではないことから
、高速高荷重軸受としてこの種の合金を使用する場合に
は、鋼製の裏金（バックメタル）に接着させた状態の軸
受、すなわちバイメタル軸受どして使用するのが一般的
である＜Ｃｕ−Ｐｂ系軸受合金の従来の一般的な解説と
しては、［金属工学シリーズ１改訂 偶成金属材料とそ
の熱処理」 （社団法人日本金属学会発行）第４０頁〜
第４１頁参照）。
発明が解決すべき問題点
− 前述のように従来のＣＬＩ−ｐｂ系軸受合金等にお
いては、それ自体の強度が低いため鋼製のバックメタル
に接着して軸受として用いるのが一般的であるが、この
場合摺動部の形状が複雑な軸受には適用困難となる問題
がある。またこの場合、軸受支持部（ワーク）と軸受部
（メタル）とを個別に作成しておかなければならないた
め、ワークにも高い加工精度が要求され、そのため特に
硬質なワークを用いる場合は加工コストが高くなる問題
がある。さらに従来のＣｕ−Ｐｂ系軸受合金は耐摩耗性
が未だ充分とは言えず、そのため耐久性が不充分である
とともに、耐熱性も充分とは言えないのが実情であった
。
いては、それ自体の強度が低いため鋼製のバックメタル
に接着して軸受として用いるのが一般的であるが、この
場合摺動部の形状が複雑な軸受には適用困難となる問題
がある。またこの場合、軸受支持部（ワーク）と軸受部
（メタル）とを個別に作成しておかなければならないた
め、ワークにも高い加工精度が要求され、そのため特に
硬質なワークを用いる場合は加工コストが高くなる問題
がある。さらに従来のＣｕ−Ｐｂ系軸受合金は耐摩耗性
が未だ充分とは言えず、そのため耐久性が不充分である
とともに、耐熱性も充分とは言えないのが実情であった
。
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、軸
受支持部（ワーク）等の基材上に直接溶着（肉盛）する
ことが可能であって、しかも強度、耐摩耗性、耐熱性が
優れ、なおかつ軸受台金に必要な優れた潤滑性を有する
Ｃｕ基の合金を提供することを目的とするものである。
受支持部（ワーク）等の基材上に直接溶着（肉盛）する
ことが可能であって、しかも強度、耐摩耗性、耐熱性が
優れ、なおかつ軸受台金に必要な優れた潤滑性を有する
Ｃｕ基の合金を提供することを目的とするものである。
問題点を解決するための手段
この発明の潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金は、Ｎｉ５
〜３０ｗｔ％、３０．１〜５ｗｔ％、Ｓｉ１〜８ｗｔ％
、Ｐｂ２０〜４０ｗｔ％、残部Ｃｕおよび不可避的不純
物よりなり、Ｎｉが固溶したα−Ｃｕからなるα相デン
ドライトの間をＮ１の硼化物および珪化物が埋めており
しかも非固溶Ｐｂ粒子均一に分散した組織を有すること
を特徴とするものである。
〜３０ｗｔ％、３０．１〜５ｗｔ％、Ｓｉ１〜８ｗｔ％
、Ｐｂ２０〜４０ｗｔ％、残部Ｃｕおよび不可避的不純
物よりなり、Ｎｉが固溶したα−Ｃｕからなるα相デン
ドライトの間をＮ１の硼化物および珪化物が埋めており
しかも非固溶Ｐｂ粒子均一に分散した組織を有すること
を特徴とするものである。
作 用
この発明のＣｕ基合金は、金属基材上にレーザやＴＩＧ
アーク、プラズマアーク、電子ビームなどの高密度加熱
エネルギを用いて溶＠（肉盛）することにより容易に形
成されるものであり、その合金自体の強度が高いことか
ら、軸受に使用する場合にも鋼製のバックメタルを用い
ることなく、直接ワークに溶着して使用することができ
るものである。またこの発明のＣｕ基合金のｌ１ｆｌ織
は、Ｎｉが固溶したα−Ｃｕからなるα相のデンドライ
トの間をＮｉの硼化物、珪化物が埋めており、そのα相
デンドライトとＮ１の硼化物、珪化物からなるマトリッ
クス（以下これをＣｕ−Ｎｉマトリックスと記す）中に
ほぼ球形に近い形状のＰｂ粒子が均一に分散した状態ど
なっている。このような粗織においては、α相自体がＮ
ｉの固溶によって強化されるとともに、α相デンドライ
トの間を埋めている硬質なＮｉの硼化物、珪化物によっ
てさらに強化されて、Ｃｕ−Ｎｉマトリックスが高強度
と優れた耐摩耗性を示して、荷重を支持する役に］を果
たし、また均一に分散しているＰｂ粒子は軟質で剪断強
さが低いところから、摺動時にＰｂ粒子部分が窪んで油
溜りを形成するとともに固体潤滑作用を果たし、しｌζ
がってこのようなＩ＠織により全体として高強度で耐摩
耗性が侵れしかも耐熱性に優れた合金となっている。な
おこの合金は、マトリックスの部分の硬さはＨｖ １３
０〜３５０程度、全体の平均硬さはＨｖ １００〜２５
０程度である。
アーク、プラズマアーク、電子ビームなどの高密度加熱
エネルギを用いて溶＠（肉盛）することにより容易に形
成されるものであり、その合金自体の強度が高いことか
ら、軸受に使用する場合にも鋼製のバックメタルを用い
ることなく、直接ワークに溶着して使用することができ
るものである。またこの発明のＣｕ基合金のｌ１ｆｌ織
は、Ｎｉが固溶したα−Ｃｕからなるα相のデンドライ
トの間をＮｉの硼化物、珪化物が埋めており、そのα相
デンドライトとＮ１の硼化物、珪化物からなるマトリッ
クス（以下これをＣｕ−Ｎｉマトリックスと記す）中に
ほぼ球形に近い形状のＰｂ粒子が均一に分散した状態ど
なっている。このような粗織においては、α相自体がＮ
ｉの固溶によって強化されるとともに、α相デンドライ
トの間を埋めている硬質なＮｉの硼化物、珪化物によっ
てさらに強化されて、Ｃｕ−Ｎｉマトリックスが高強度
と優れた耐摩耗性を示して、荷重を支持する役に］を果
たし、また均一に分散しているＰｂ粒子は軟質で剪断強
さが低いところから、摺動時にＰｂ粒子部分が窪んで油
溜りを形成するとともに固体潤滑作用を果たし、しｌζ
がってこのようなＩ＠織により全体として高強度で耐摩
耗性が侵れしかも耐熱性に優れた合金となっている。な
おこの合金は、マトリックスの部分の硬さはＨｖ １３
０〜３５０程度、全体の平均硬さはＨｖ １００〜２５
０程度である。
以下にこの発明の合金における成分限定理由を説明する
。
。
Ｎｉ：
Ｎｌはα−Ｃｕに固溶するとどもに硬質なＮｉの硼化物
、珪化物を形成し、これらによりＣｕ−Ｎｉマトリック
スを強化する役割を果たす。Ｎｉが５％未満ではマトリ
ックスを強化する効果が充分に得られず、一方３０％を
越えれば溶着の際に割れの発生頻度が著しく高くなるか
ら、５〜３０％の範囲内に限定した。
、珪化物を形成し、これらによりＣｕ−Ｎｉマトリック
スを強化する役割を果たす。Ｎｉが５％未満ではマトリ
ックスを強化する効果が充分に得られず、一方３０％を
越えれば溶着の際に割れの発生頻度が著しく高くなるか
ら、５〜３０％の範囲内に限定した。
Ｂ、Ｓｉ：
これらはいずれも材料に自溶性を与えて溶着性を良好に
する役割を果たすとともに、Ｎｉの硼化物、珪化物を生
成してマトリックスを強化し、材料の強度、耐摩耗性を
向上させるに有効な元素である。８００１％未満、Ｓｉ
１％未満ではこれらの効果が充分に得られず、一方
８５％、Ｓｉ８％を越えれば溶着の際に割れが発生し易
くなる。したがって８は０．１〜５％、Ｓｉは１〜８％
の範囲内どした。
する役割を果たすとともに、Ｎｉの硼化物、珪化物を生
成してマトリックスを強化し、材料の強度、耐摩耗性を
向上させるに有効な元素である。８００１％未満、Ｓｉ
１％未満ではこれらの効果が充分に得られず、一方
８５％、Ｓｉ８％を越えれば溶着の際に割れが発生し易
くなる。したがって８は０．１〜５％、Ｓｉは１〜８％
の範囲内どした。
Ｐｂ：
ｐｂは非固溶Ｐｂ粒子として分散品出して潤滑性を高め
るに重要な元素である。Ｐｂが２０％未満では潤滑性を
高める効果が少なく、一方４０％を越えれば３着性、待
に基材との濡れ性を害してしまうから、２０〜４０％の
範囲内とした。
るに重要な元素である。Ｐｂが２０％未満では潤滑性を
高める効果が少なく、一方４０％を越えれば３着性、待
に基材との濡れ性を害してしまうから、２０〜４０％の
範囲内とした。
なお上記各元素のほかは、Ｃｕおよびその他の不可避的
不純物とすれば良い。
不純物とすれば良い。
実施例
［実施例１］
レーザ肉盛法によって基材上に溶着させたこの発明の合
金材料としてのＣｕ−２０％Ｎｉ−２％Ｓｉ−１％Ｂ−
２５％ｐｂ−合金の組織を第１図に示す。第１図におい
て灰色で点在している粒子がＰＩ）粒子であり、白色部
分はＣｕ−Ｎｉマトリックスである。この溶着合金は、
マトリックスの硬さはＨｖ １８０〜２１０、平均硬さ
Ｈｖ１３０〜１８０であった。なおこの合金では、Ｓｆ
ｔ、Ｂｌが多いため自溶性が高く、Ａ１合金からなる基
材上にも容易に溶着させ得ることが確認されており、以
下の実施例２、実施例３の場合も全く同様である。なお
また、このときのレーザ肉盛の条件は次の通りである。
金材料としてのＣｕ−２０％Ｎｉ−２％Ｓｉ−１％Ｂ−
２５％ｐｂ−合金の組織を第１図に示す。第１図におい
て灰色で点在している粒子がＰＩ）粒子であり、白色部
分はＣｕ−Ｎｉマトリックスである。この溶着合金は、
マトリックスの硬さはＨｖ １８０〜２１０、平均硬さ
Ｈｖ１３０〜１８０であった。なおこの合金では、Ｓｆ
ｔ、Ｂｌが多いため自溶性が高く、Ａ１合金からなる基
材上にも容易に溶着させ得ることが確認されており、以
下の実施例２、実施例３の場合も全く同様である。なお
また、このときのレーザ肉盛の条件は次の通りである。
レーザ出カニ ３．６に響
ビーム径： ２．５．。
ビームオシレート周波数： １５０Ｈｚ処理速度：
６００１＋Ｉ＃Ｉ／輔 ［実施例２］ Ｃｕ−２８％Ｎｉ−８％５ｉ−２％Ｂ−２０％ｐｂなる
成分組成の合金をレーザ肉盛によって基材上に溶着させ
た。その溶着合金は、実施例１の場合と同様にＣｕ−Ｎ
ｉマトリックス中にＰｂ粒子均一に分散していることが
確認された。またこの合金は、マトリックスの硬さがｌ
ｖ ３００〜３２０と高く、平均でもＨｖ ２４０の硬
さを示した。なＪ３、このどきのレーザ肉盛条件は次の
通りである。
６００１＋Ｉ＃Ｉ／輔 ［実施例２］ Ｃｕ−２８％Ｎｉ−８％５ｉ−２％Ｂ−２０％ｐｂなる
成分組成の合金をレーザ肉盛によって基材上に溶着させ
た。その溶着合金は、実施例１の場合と同様にＣｕ−Ｎ
ｉマトリックス中にＰｂ粒子均一に分散していることが
確認された。またこの合金は、マトリックスの硬さがｌ
ｖ ３００〜３２０と高く、平均でもＨｖ ２４０の硬
さを示した。なＪ３、このどきのレーザ肉盛条件は次の
通りである。
レーザ出カニ４．５〜
ビーム径： ３．Ｏ＋１＃１
ビームオシレート周波数： ２００Ｈｚ処理速度：９
００酎／馳 ［実施例３］ Ｃｕ−１０％Ｎｉ−１％５１−５％Ｂ−３５％ｐｂなる
成分組成の合金をレーザ肉盛法によって基材上に溶着さ
せた。その溶着合金は、実施例１の場合と同様にＣＬＪ
−Ｎｉマトリックス中にＰｂ粒子均一に分散しているこ
とが確認された。またこの合金は、マトリックスの部分
の硬さが）ｌｖ １４０、平均でＨν１１５であった。
００酎／馳 ［実施例３］ Ｃｕ−１０％Ｎｉ−１％５１−５％Ｂ−３５％ｐｂなる
成分組成の合金をレーザ肉盛法によって基材上に溶着さ
せた。その溶着合金は、実施例１の場合と同様にＣＬＪ
−Ｎｉマトリックス中にＰｂ粒子均一に分散しているこ
とが確認された。またこの合金は、マトリックスの部分
の硬さが）ｌｖ １４０、平均でＨν１１５であった。
なおこの場合のレーザ肉盛条件は次の通りである。
レーザ出カニ４．０韻
ビーム径： ３．０．。
ビームオシレート周波数：３５〇七
処理速度：９００ｒＲＩｎ／市
［性能評価］
以上の各実施例１〜３の各溶着合金について、次のよう
にして摩耗試験を行なった。すなわち溶着合金層表面に
ＳＵＪ焼人材からなるロータの外周面を荷重３Ｋｇで押
し付けつつ、ローターをすべり速度（周速）０．３ｍ／
Ｓで回転させる摩耗試験をすべり距離２００ｍまで行な
い、試験後の溶着合金（軸受材）およびロータの摩耗量
を摩耗痕面積で調べた。その結果を第２図に示す。なお
比較のため、従来のケルメツト合金（Ｃｕ−３０％Ｐｂ
合金）についても同様な摩耗試験を行なっノζ。
にして摩耗試験を行なった。すなわち溶着合金層表面に
ＳＵＪ焼人材からなるロータの外周面を荷重３Ｋｇで押
し付けつつ、ローターをすべり速度（周速）０．３ｍ／
Ｓで回転させる摩耗試験をすべり距離２００ｍまで行な
い、試験後の溶着合金（軸受材）およびロータの摩耗量
を摩耗痕面積で調べた。その結果を第２図に示す。なお
比較のため、従来のケルメツト合金（Ｃｕ−３０％Ｐｂ
合金）についても同様な摩耗試験を行なっノζ。
第２図の上段に示すように、この弁明の各実施例１〜３
の合金（軸受材）は、いずれも従来のケルメツト合金よ
り摩耗量が少なく、耐摩耗性が優れていることが明らか
である。なお相手材であるロータの摩耗、すなわち相手
攻撃性については、実施例２の場合にヤヤ大きい値を示
したが、この実施例２の合金は後に改めて示すように他
の実施例の合金よりも高強度でかつ高温での強度も高い
ため、高荷重でかつ耐熱性も必要な場合の軸受に適して
いる。また従来のケルメツト合金の場合には摩耗試験に
おいてＣｕの部分の凝着が生じたが、この発明の各実施
例１〜３の合金の場合には、マトリックス部分の硬さが
比較的高いため、凝着は生じなかった。
の合金（軸受材）は、いずれも従来のケルメツト合金よ
り摩耗量が少なく、耐摩耗性が優れていることが明らか
である。なお相手材であるロータの摩耗、すなわち相手
攻撃性については、実施例２の場合にヤヤ大きい値を示
したが、この実施例２の合金は後に改めて示すように他
の実施例の合金よりも高強度でかつ高温での強度も高い
ため、高荷重でかつ耐熱性も必要な場合の軸受に適して
いる。また従来のケルメツト合金の場合には摩耗試験に
おいてＣｕの部分の凝着が生じたが、この発明の各実施
例１〜３の合金の場合には、マトリックス部分の硬さが
比較的高いため、凝着は生じなかった。
さらに上記各実施例１〜３の合金について、大気雰囲気
において５０〜２００℃の種々の温度で引張強さを調べ
た結果を第３図に示す。なおこのときの引張試験片は、
第４図に示すような形状寸法を有する丸棒状試験片であ
って、Ａ１合金（ＪＩＳＡＣ２Ｃ）製の基材１の中央部
外周に溝部１ａを形成して、その溝部１ａに各実施例の
合金２をそれぞれ前記同様なレーザ肉盛条件によって溶
着したものである。
において５０〜２００℃の種々の温度で引張強さを調べ
た結果を第３図に示す。なおこのときの引張試験片は、
第４図に示すような形状寸法を有する丸棒状試験片であ
って、Ａ１合金（ＪＩＳＡＣ２Ｃ）製の基材１の中央部
外周に溝部１ａを形成して、その溝部１ａに各実施例の
合金２をそれぞれ前記同様なレーザ肉盛条件によって溶
着したものである。
第３図から明らかなように、この発明の各実施例の合金
の場合は、５０℃から２００℃の高温まで従来のケルメ
ツト合金（ＣＬＪ−３０％ＰＩ）合金）よりも高い強度
を示し、特に実施例２の合金では著しい高強度を示した
。
の場合は、５０℃から２００℃の高温まで従来のケルメ
ツト合金（ＣＬＪ−３０％ＰＩ）合金）よりも高い強度
を示し、特に実施例２の合金では著しい高強度を示した
。
発明の効果
この発明のＣｕ基耐摩耗合金は、優れた潤滑性を有して
いて１ｌＴ４摩耗性が高いばかりでなく、合金それ自体
の強度が高いため高面圧下で使用される軸受に最適であ
り、またこのように合金自体で高強度を有するため、従
来の軸受台金に必要とされていた鋼等のバックメタルが
不要となり、しかも金属基材上に直接溶着可能となるた
め、軸受支持基材上に直接溶着した後に加工によって任
意の形状に仕上げることができ、したがって複雑な形状
の店動部を有する軸受にも適用できるとともに、軸受支
持基材に対する加工精度が低くても良いため低コストで
軸受を構成することができ、さらには耐熱性が良好で高
温強度も高いため、高速回転用の軸受にも適している。
いて１ｌＴ４摩耗性が高いばかりでなく、合金それ自体
の強度が高いため高面圧下で使用される軸受に最適であ
り、またこのように合金自体で高強度を有するため、従
来の軸受台金に必要とされていた鋼等のバックメタルが
不要となり、しかも金属基材上に直接溶着可能となるた
め、軸受支持基材上に直接溶着した後に加工によって任
意の形状に仕上げることができ、したがって複雑な形状
の店動部を有する軸受にも適用できるとともに、軸受支
持基材に対する加工精度が低くても良いため低コストで
軸受を構成することができ、さらには耐熱性が良好で高
温強度も高いため、高速回転用の軸受にも適している。
第１図はこの発明の実施例１の合金の金属！＠織写真（
倍率２００倍）、第２図は摩耗試験結果を示すグラフ、
第３図は種々の温度での引張強ざを示すグラフ、第４図
は引張試験片の形状寸法を示すための断面図である。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 霊 山 武久 （ばか１名） 第１図 （ｘ ２００１ ◆ 第２図 第３図
倍率２００倍）、第２図は摩耗試験結果を示すグラフ、
第３図は種々の温度での引張強ざを示すグラフ、第４図
は引張試験片の形状寸法を示すための断面図である。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 霊 山 武久 （ばか１名） 第１図 （ｘ ２００１ ◆ 第２図 第３図
Claims (1)
- Ｎｉ５〜３０ｗｔ％、Ｂ０．１〜５ｗｔ％、Ｓｉ１〜８
ｗｔ％、Ｐｂ２０〜４０ｗｔ％、残部Ｃｕおよび不可避
的不純物よりなり、Ｎｉが固溶したα−Ｃｕからなるα
相デンドライトの間をＮｉの硼化物および珪化物が埋め
ておりしかも非固溶Ｐｂ粒子が均一に分散した組織を有
することを特徴とする潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2965288A JPH0762192B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2965288A JPH0762192B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01205043A true JPH01205043A (ja) | 1989-08-17 |
| JPH0762192B2 JPH0762192B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=12282039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2965288A Expired - Lifetime JPH0762192B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 潤滑性に優れたＣｕ基耐摩耗合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762192B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0492545U (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-12 | ||
| US5188799A (en) * | 1991-03-20 | 1993-02-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wear-resistant copper-base alloy |
| US6753092B2 (en) * | 2001-11-01 | 2004-06-22 | Daido Metal Company Ltd. | Multilayer material and manufacturing method of the same |
| CN114523111A (zh) * | 2022-01-13 | 2022-05-24 | 西安理工大学 | 采用电弧重熔对铜基粉末冶金构件进行表面强化的方法 |
-
1988
- 1988-02-10 JP JP2965288A patent/JPH0762192B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0492545U (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-12 | ||
| US5188799A (en) * | 1991-03-20 | 1993-02-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wear-resistant copper-base alloy |
| US6753092B2 (en) * | 2001-11-01 | 2004-06-22 | Daido Metal Company Ltd. | Multilayer material and manufacturing method of the same |
| CN114523111A (zh) * | 2022-01-13 | 2022-05-24 | 西安理工大学 | 采用电弧重熔对铜基粉末冶金构件进行表面强化的方法 |
| CN114523111B (zh) * | 2022-01-13 | 2024-04-16 | 西安理工大学 | 采用电弧重熔对铜基粉末冶金构件进行表面强化的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762192B2 (ja) | 1995-07-05 |
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