JPH01180959A - 耐熱疲労性金属部材及びその製造方法 - Google Patents
耐熱疲労性金属部材及びその製造方法Info
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- JPH01180959A JPH01180959A JP258788A JP258788A JPH01180959A JP H01180959 A JPH01180959 A JP H01180959A JP 258788 A JP258788 A JP 258788A JP 258788 A JP258788 A JP 258788A JP H01180959 A JPH01180959 A JP H01180959A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐熱疲労性に優れたコーティングL−を有す
る金属部材とその製造方法に係シ、特にガスタービンに
使用されるブレード及びノズル、例えばコーティングを
施工した動静翼用に有用な金属部材、及びその製造方法
に関する。
る金属部材とその製造方法に係シ、特にガスタービンに
使用されるブレード及びノズル、例えばコーティングを
施工した動静翼用に有用な金属部材、及びその製造方法
に関する。
ガスタービン用動静翼は一般に精密鋳造によって製造さ
れたニッケル基あるいはコバルト基合金が用いられる。
れたニッケル基あるいはコバルト基合金が用いられる。
特に@翼は間温強夏に優れているニッケル基合金が使用
される。このニッケル基合金は高温強度に優れている反
面高温耐食性に問題があシ、耐食性を改善するために、
コーティングを施工する必要がある。コーティング施工
の種類は拡散法、蒸漸法、溶射法及びそれらの複合した
処理方法がある。これらの方法で表面処理されたコーテ
ィングは高い熱応力と高温腐食に対して、長時間にわた
って安定した状態を維持する必要がある。最も一般的に
用いられている方法はMの拡散コーティングでろる。こ
の処理により形成されるコーティング層の結晶粒度は大
キく、ガスタービンの動翼に使用しfC,場合、プラン
トの起動、停止に伴う熱応力に起因するクラッタがコー
ティング表面に発生する。クランクの太ささが大きくな
ると開孔部を通して、腐食性ガスが侵入し、基材を腐食
させる。
される。このニッケル基合金は高温強度に優れている反
面高温耐食性に問題があシ、耐食性を改善するために、
コーティングを施工する必要がある。コーティング施工
の種類は拡散法、蒸漸法、溶射法及びそれらの複合した
処理方法がある。これらの方法で表面処理されたコーテ
ィングは高い熱応力と高温腐食に対して、長時間にわた
って安定した状態を維持する必要がある。最も一般的に
用いられている方法はMの拡散コーティングでろる。こ
の処理により形成されるコーティング層の結晶粒度は大
キく、ガスタービンの動翼に使用しfC,場合、プラン
トの起動、停止に伴う熱応力に起因するクラッタがコー
ティング表面に発生する。クランクの太ささが大きくな
ると開孔部を通して、腐食性ガスが侵入し、基材を腐食
させる。
従来のコーティング施工によシ得られるコーティング層
については耐熱疲労性について配慮されておらず、大き
な熱応力を受ける場合、クランクの発生の問題点があっ
た。コーティング層の結晶粒度は大きく、クランクは一
般に粒界に沿って進展する。クランクの長さが基材に達
した時、腐食性ガスが基材と反応して基材の腐食が発生
、進行する。その結果、耐食性を付与したコーティング
の機能が減少する。
については耐熱疲労性について配慮されておらず、大き
な熱応力を受ける場合、クランクの発生の問題点があっ
た。コーティング層の結晶粒度は大きく、クランクは一
般に粒界に沿って進展する。クランクの長さが基材に達
した時、腐食性ガスが基材と反応して基材の腐食が発生
、進行する。その結果、耐食性を付与したコーティング
の機能が減少する。
本発明の目的は、公知のコーティング施工して得られた
コーティング層の表面の耐熱疲労性を向上させる処理方
法及び金属部材を提供することにある。
コーティング層の表面の耐熱疲労性を向上させる処理方
法及び金属部材を提供することにある。
本発明を概説すれば、本発明の第1の発明は耐熱疲労性
金属部材に関する発明であって、表面に金属の拡散コー
ティング層を有する金属部材において、該拡散コーティ
ング層の最外表面層に微細再結晶粒層が形成されている
ことを特徴とする。
金属部材に関する発明であって、表面に金属の拡散コー
ティング層を有する金属部材において、該拡散コーティ
ング層の最外表面層に微細再結晶粒層が形成されている
ことを特徴とする。
そして、本発明の第2の発明は耐熱疲労性金属部材の製
造方法に関する発明であって、金属の拡散コーティング
層を有する金属部材の表面に塑性変形を与え、再結晶温
度以上の温度に加熱することにより、該拡散コーティン
グ層の最外表面に微細再結晶粒層を形成させることを特
徴とする。
造方法に関する発明であって、金属の拡散コーティング
層を有する金属部材の表面に塑性変形を与え、再結晶温
度以上の温度に加熱することにより、該拡散コーティン
グ層の最外表面に微細再結晶粒層を形成させることを特
徴とする。
本発明者らは、コーティング層の耐熱疲労性を向上させ
る方法として、コーティング層の表面近傍の結晶粒度を
、細粒にすることによp達成可能であることを新たに発
見した。細粒にする手法としては、コーティング層表面
にショットピーニングを施工して、塑性変形を与え、そ
の後、加熱処理によシ、再結晶させる。再結晶化によシ
粒度は細粒になる。細粒は降伏強度が高いことは公知で
アシ、コーティング層の耐熱疲労性が向上する。
る方法として、コーティング層の表面近傍の結晶粒度を
、細粒にすることによp達成可能であることを新たに発
見した。細粒にする手法としては、コーティング層表面
にショットピーニングを施工して、塑性変形を与え、そ
の後、加熱処理によシ、再結晶させる。再結晶化によシ
粒度は細粒になる。細粒は降伏強度が高いことは公知で
アシ、コーティング層の耐熱疲労性が向上する。
ガスタービン用動静翼は一般に精密鋳造によシ製造され
、燃焼ガス中に含まれる腐食性物質Na2SO4、Na
Ctによシ、腐食を受けるので、表面保護のために、コ
ーティング処理が施工される。コーティング処理として
、−船釣に使用されているのハAl拡散コーティングで
ある。このコーティング層は基材がNi基合金の時は、
NlAl%またCO基合金の時はCoAlの金属間化合
物をそれぞれ形成する。これらの化合物が腐食性ガスよ
り基材を保護し、基材の耐食性を向上させる。
、燃焼ガス中に含まれる腐食性物質Na2SO4、Na
Ctによシ、腐食を受けるので、表面保護のために、コ
ーティング処理が施工される。コーティング処理として
、−船釣に使用されているのハAl拡散コーティングで
ある。このコーティング層は基材がNi基合金の時は、
NlAl%またCO基合金の時はCoAlの金属間化合
物をそれぞれ形成する。これらの化合物が腐食性ガスよ
り基材を保護し、基材の耐食性を向上させる。
ガスタービン用動静翼はプラントの起動停止の繰返しに
よシ、大きな熱応力を受ける。この熱応力のため、高温
、長時間の使用中に、コーティング層表面にクランクが
発生、進展する。このクランクのため、コーティング層
の欠落、あるいは、粒界に発生したクランク部を通して
、腐食性ガスによる基材の損傷が生ずる。
よシ、大きな熱応力を受ける。この熱応力のため、高温
、長時間の使用中に、コーティング層表面にクランクが
発生、進展する。このクランクのため、コーティング層
の欠落、あるいは、粒界に発生したクランク部を通して
、腐食性ガスによる基材の損傷が生ずる。
このクラック発生の防止は、コーティング層の結晶粒度
を細粒化すれば可能である。
を細粒化すれば可能である。
コーティング層の結晶粒度を制御する方法として、コー
ティング層表面に例えばピーニング施工し、塑性変形を
与える。塑性変形を受けた場所は、歪エネルギーが高く
、その後の加熱処理によう、新たな結晶粒の核として、
作用する。再結晶化によシコーティング層の結晶粒度が
細粒になる。
ティング層表面に例えばピーニング施工し、塑性変形を
与える。塑性変形を受けた場所は、歪エネルギーが高く
、その後の加熱処理によう、新たな結晶粒の核として、
作用する。再結晶化によシコーティング層の結晶粒度が
細粒になる。
この細粒化によってコーティング層の降伏強度の向上が
図られ、耐食性の機能を損うことなく、耐熱疲労性に優
れたコーティング層が得られる。
図られ、耐食性の機能を損うことなく、耐熱疲労性に優
れたコーティング層が得られる。
結晶粒度と材料の降伏強度との関係は公知のピッチの関
係式により自明である。ピッチの関係式を下記式(1)
に示す。
係式により自明である。ピッチの関係式を下記式(1)
に示す。
σy=σc) + Ad 2 ・・・(1
)ここで、σy:降伏強度 σO,A :定数 d :結晶粒径 この式よシ、結晶粒径が小さくなる程、材料の降伏強度
が大きくなる。
)ここで、σy:降伏強度 σO,A :定数 d :結晶粒径 この式よシ、結晶粒径が小さくなる程、材料の降伏強度
が大きくなる。
本発明部材の具体的用途としては、特にガスタービンに
使用されるブレード及びノズル、例えばコーティングを
施工した動静翼がある。
使用されるブレード及びノズル、例えばコーティングを
施工した動静翼がある。
第3図にガスタービンノズルの断面構成図を、第4図に
第3図のA−A断面図を示す。谷区間において、符号1
はりテナーリング、2は冷却空気流、3は高温燃焼ガス
流、4はノズルセグメント、5はコーティング層を意味
する。
第3図のA−A断面図を示す。谷区間において、符号1
はりテナーリング、2は冷却空気流、3は高温燃焼ガス
流、4はノズルセグメント、5はコーティング層を意味
する。
以下、本発明を実施例によシ更に具体的に説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されない。
本発明はこれら実施例に限定されない。
実施例1
第1表に示す組成のNi基合金を用い、精密鋳造した模
擬翼を以下に記述する方法で処理した。
擬翼を以下に記述する方法で処理した。
第1表 Ni基合金の組成(重電%)
この模擬翼に次に示す条件でAl拡散コーティング処理
を行った。パック剤として、純Al25%、工業用Al
20372.5%、NH4C72,5%の混合粉末を用
い、この粉末中に翼を浸漬し、温度750℃・加熱時間
4時間、雰囲気Ar中で、処理した。このAl 剤の反
応は公知のように、バンク剤原料からAl 塩化物が発
生し、処理翼の表面でM塩化物からAlが分離される。
を行った。パック剤として、純Al25%、工業用Al
20372.5%、NH4C72,5%の混合粉末を用
い、この粉末中に翼を浸漬し、温度750℃・加熱時間
4時間、雰囲気Ar中で、処理した。このAl 剤の反
応は公知のように、バンク剤原料からAl 塩化物が発
生し、処理翼の表面でM塩化物からAlが分離される。
このAlが表面から内部へと拡散する。このAl拡散コ
ーティング処理を行った翼表面をX線回折で[同定した
結果、Ni2Al3の余端間化合物を主体とするNi−
Al合金が形成されていることが確認された。
ーティング処理を行った翼表面をX線回折で[同定した
結果、Ni2Al3の余端間化合物を主体とするNi−
Al合金が形成されていることが確認された。
次に1121℃の@夏で真空中で2時間加熱し室温まで
下げた。その後、温度846℃で真全中24時間加熱処
理し、室温まで冷却した。拡散コーティング層はX線回
折の結果NiAl と同定された。
下げた。その後、温度846℃で真全中24時間加熱処
理し、室温まで冷却した。拡散コーティング層はX線回
折の結果NiAl と同定された。
Al の拡散コーティング処理した面にショットピーニ
ングを5分間行い、拡散コーティング層の表面に塑性変
形を与えた。このように処理された金属部材を次に90
0℃で1時間加熱処理した。
ングを5分間行い、拡散コーティング層の表面に塑性変
形を与えた。このように処理された金属部材を次に90
0℃で1時間加熱処理した。
第1−1図Uショットピーニング処理によシ塑性変形を
与えたコーティング1−の断面における金性変形を与え
ない金槁組織の九字顕微鏡写へである。写真を比較して
第1−1図の方が細粒になっていることがわかる。
与えたコーティング1−の断面における金性変形を与え
ない金槁組織の九字顕微鏡写へである。写真を比較して
第1−1図の方が細粒になっていることがわかる。
実施例2
実施例1に記述した同じ方法で模擬翼を精密鋳造した供
試材を用いて、化学蒸着法によるAlのコーティング処
理を行った。真窒度は10TOrr、処理温度は950
℃、60分化学蒸着した。キャリアガスはAlct3を
用いた。Alct3は基材上で分解し、Alが拡散によ
シ基材内へ浸透する。このAl拡散コーティング層はX
線回折によp 、NiAlQ金域間化合物であることが
同定された。
試材を用いて、化学蒸着法によるAlのコーティング処
理を行った。真窒度は10TOrr、処理温度は950
℃、60分化学蒸着した。キャリアガスはAlct3を
用いた。Alct3は基材上で分解し、Alが拡散によ
シ基材内へ浸透する。このAl拡散コーティング層はX
線回折によp 、NiAlQ金域間化合物であることが
同定された。
その後1121℃、2時間の溶体化処理、846℃の2
4時間の時効処理を行った。ショットピーニング処理は
、実施例1に記述した内容と同じである。
4時間の時効処理を行った。ショットピーニング処理は
、実施例1に記述した内容と同じである。
クランク発生までの熱サイクル数で表わした熱疲労試験
結果を第2図にグラフとして示す。熱疲労試験の方法は
、900℃に保持した両温槽中に太ささ20 tan
X 30 wnX 5での供試材を60分間保持し、次
に300℃に保持した低温槽中に移動し、5分間保持、
次に再び900℃の鍋温槽中へ移動する熱サイクルを与
えるものである。
結果を第2図にグラフとして示す。熱疲労試験の方法は
、900℃に保持した両温槽中に太ささ20 tan
X 30 wnX 5での供試材を60分間保持し、次
に300℃に保持した低温槽中に移動し、5分間保持、
次に再び900℃の鍋温槽中へ移動する熱サイクルを与
えるものである。
長さ1mnとなるクランクがコーティング層表面に発生
する丑での熱サイクル数を耐熱疲労性の評価法とした。
する丑での熱サイクル数を耐熱疲労性の評価法とした。
第2図に示すように、本実施例によれば、コーティング
層に塑性変形を与え、その後再結晶化すれば耐熱疲労性
に優れた、コーチづング面を肩する金属部材が得られる
。
層に塑性変形を与え、その後再結晶化すれば耐熱疲労性
に優れた、コーチづング面を肩する金属部材が得られる
。
本発明によれば、コーティング層の結晶粒度の細粒化が
できるので、耐貴性を損うことなく、耐熱疲労性コーテ
ィング層を有する金属部材の製造に効果がある。また、
クランクが発生しても、粒径が小さいので、その進展速
度も遅くなり、コーティング層のはく離に対しても抵抗
性が増大する効果もめる。
できるので、耐貴性を損うことなく、耐熱疲労性コーテ
ィング層を有する金属部材の製造に効果がある。また、
クランクが発生しても、粒径が小さいので、その進展速
度も遅くなり、コーティング層のはく離に対しても抵抗
性が増大する効果もめる。
第1−1図はショットピーニング処理によ、!lll塑
性変形を与えたコーティング層の断面に訃ける金員組織
の元竿顕微鏡写真であ夛、第1−2図は塑性変形を与え
ない金属組織の元竿顕微鏡写真、第2図はクランク発生
までの熱サイタル数で表わした熱疲労試験結果を示すグ
ラフ、第3図はガスタービンノズルの断面構成図、第4
図はそのA−AWT而図面るる。 1 :リテナーリング、2:冷却空気流、6:高温燃焼
ガス流、4:ノズルセグメント、5:コーティング層 特許出願人 株式会社 日立製作所
性変形を与えたコーティング層の断面に訃ける金員組織
の元竿顕微鏡写真であ夛、第1−2図は塑性変形を与え
ない金属組織の元竿顕微鏡写真、第2図はクランク発生
までの熱サイタル数で表わした熱疲労試験結果を示すグ
ラフ、第3図はガスタービンノズルの断面構成図、第4
図はそのA−AWT而図面るる。 1 :リテナーリング、2:冷却空気流、6:高温燃焼
ガス流、4:ノズルセグメント、5:コーティング層 特許出願人 株式会社 日立製作所
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、表面に金属の拡散コーティング層を有する金属部材
において、該拡散コーティング層の最外表面層に微細再
結晶粒層が形成されていることを特徴とする耐熱疲労性
金属部材。2、該金属部材が、Ni基合金、Co基合金
又はFe基合金である特許請求の範囲第1項記載の耐熱
疲労性金属部材。 3、該拡散コーティング層が、Al又はCrの拡散コー
ティング層である特許請求の範囲第1項又は第2項記載
の耐熱疲労性金属部材。 4、該拡散コーティング層が、Al又はCrに第二の元
素を含ませた複合拡散コーティング層である特許請求の
範囲第1項又は第2項記載の耐熱疲労性金属部材。 5、金属の拡散コーティング層を有する金属部材の表面
に塑性変形を与え、再結晶温度以上の温度に加熱するこ
とにより、該拡散コーティング層の最外表面に微細再結
晶粒層を形成させることを特徴とする耐熱疲労性金属部
材の製造方法。 6、該金属部材が、Ni基合金、Co基合金又はFe基
合金である特許請求の範囲第5項記載の耐熱疲労性金属
部材の製造方法。 7、該拡散コーティング層が、Al又はCrの拡散コー
ティング層である特許請求の範囲第5項又は第6項記載
の耐熱疲労性金属部材の製造方法。 8、該拡散コーティング層が、Al又はCrに第二の元
素を含ませた複合拡散コーティング層である特許請求の
範囲第5項又は第6項記載の耐熱疲労性金属部材の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP258788A JPH01180959A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 耐熱疲労性金属部材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP258788A JPH01180959A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 耐熱疲労性金属部材及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01180959A true JPH01180959A (ja) | 1989-07-18 |
Family
ID=11533508
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP258788A Pending JPH01180959A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 耐熱疲労性金属部材及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH01180959A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001032061A (ja) * | 1999-05-26 | 2001-02-06 | General Electric Co <Ge> | ニッケル基超合金およびコバルト基超合金を同時にアルミナイズする方法 |
US8220697B2 (en) * | 2005-01-18 | 2012-07-17 | Siemens Energy, Inc. | Weldability of alloys with directionally-solidified grain structure |
CN111005020A (zh) * | 2019-12-10 | 2020-04-14 | 清华大学 | 避免液化裂纹的方法 |
-
1988
- 1988-01-11 JP JP258788A patent/JPH01180959A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001032061A (ja) * | 1999-05-26 | 2001-02-06 | General Electric Co <Ge> | ニッケル基超合金およびコバルト基超合金を同時にアルミナイズする方法 |
JP4549490B2 (ja) * | 1999-05-26 | 2010-09-22 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ニッケル基超合金およびコバルト基超合金を同時にアルミナイズする方法 |
US8220697B2 (en) * | 2005-01-18 | 2012-07-17 | Siemens Energy, Inc. | Weldability of alloys with directionally-solidified grain structure |
CN111005020A (zh) * | 2019-12-10 | 2020-04-14 | 清华大学 | 避免液化裂纹的方法 |
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