JPH01161125A - 密封容器の内圧測定方法 - Google Patents
密封容器の内圧測定方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
-
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、飲食料量等の充填密封された缶詰のような密
封容器の内圧を測定する方法に関するものである。
封容器の内圧を測定する方法に関するものである。
従来の技術
従来、密封容器の蓋等に電磁誘導的又は機械的な打撃力
を加え、これによって密封容器が発した音響をマイクロ
フォンで捕捉し、その出力信号を増幅して得られた振動
周波数を周波数解析して密封容器の内圧を測定する方法
が提案実施されている。
を加え、これによって密封容器が発した音響をマイクロ
フォンで捕捉し、その出力信号を増幅して得られた振動
周波数を周波数解析して密封容器の内圧を測定する方法
が提案実施されている。
発明が解決しようとする問題点
」−記従来方法は、密封容器に打撃力が加えられた際に
生ずる音響が密封容器の構造、材質及び内圧等に応じた
固有振動数を有することに基づくもので、予め密封容器
の内圧と音響の固有振動数との相関関係、即ち、密封容
器の特性を測定しておくことにより、密封容器の発する
固有振動数から内圧を求めることが出来る。
生ずる音響が密封容器の構造、材質及び内圧等に応じた
固有振動数を有することに基づくもので、予め密封容器
の内圧と音響の固有振動数との相関関係、即ち、密封容
器の特性を測定しておくことにより、密封容器の発する
固有振動数から内圧を求めることが出来る。
密封容器において生ずる音響の振動数をスペクトラム・
アナライザ等によって周波数解析すると、通常は、最も
音響エネルギーの大なる振動周波数と、これよりエネル
ギーが小で周波数の異なる振動周波数成分とから成り、
内圧測定に当っては最大エネルギーの振動周波数と内圧
の相関関係から密封容器の内圧を求める場合が多い。
アナライザ等によって周波数解析すると、通常は、最も
音響エネルギーの大なる振動周波数と、これよりエネル
ギーが小で周波数の異なる振動周波数成分とから成り、
内圧測定に当っては最大エネルギーの振動周波数と内圧
の相関関係から密封容器の内圧を求める場合が多い。
然しなから、本発明者の実験結果によれば、密封容器の
内圧を高めるにしたがって、例えば第１図［横軸は内圧
Ｐ（ｋｇ／ｃｍ２） 、縦軸は振動周波数ｆ （Ｈｚ）
）にＡ曲線を以て示すように、内圧Ｐがほぼ２．０ｋ
ｇ／ｃｍ２以下の領域、即ち、ＰＰ点以下の領域におい
ては、内圧が高くなるにしたがって最大エネルギーを示
す振動周波数がほぼ直線的に変化するが、内圧がほぼ２
．０ｋｇ／ａｍ２の点ＰＰより高くなると、最大エネル
ギーを示す振動周波数がｒｏから殆ど変化しない現象を
生ずる場合がある。
内圧を高めるにしたがって、例えば第１図［横軸は内圧
Ｐ（ｋｇ／ｃｍ２） 、縦軸は振動周波数ｆ （Ｈｚ）
）にＡ曲線を以て示すように、内圧Ｐがほぼ２．０ｋ
ｇ／ｃｍ２以下の領域、即ち、ＰＰ点以下の領域におい
ては、内圧が高くなるにしたがって最大エネルギーを示
す振動周波数がほぼ直線的に変化するが、内圧がほぼ２
．０ｋｇ／ａｍ２の点ＰＰより高くなると、最大エネル
ギーを示す振動周波数がｒｏから殆ど変化しない現象を
生ずる場合がある。
このような場合には、従来のように最大エネルギーを示
す振動周波数から密封容器の内圧を正確に測定すること
は不可能となる。
す振動周波数から密封容器の内圧を正確に測定すること
は不可能となる。
問題点を解決するための手段
解決手段の工
更に続けて行われた本発明者の実験結果によれば、上記
のように密封容器の内圧が高く、最大エネルギーを示す
振動周波数がｆｏから殆ど変化しない状態を呈する領域
においては、最大エネルギーを示す振動周波数（以下、
第１の振動周波数と略称する）よりエネルギーの小なる
振動周波数が第１の振動周波数より高い周波数領域に現
出し、この振動周波数、即ち、第１の振動周波数よりエ
ネルキーが小で、周波数の高い振動周波数（以下、第２
の振動周波数と略称する）は、密封容器の内圧の高い領
域において内圧の」−昇に応じて第１図の８曲線のよう
に周波数ｆ１からほぼ直線的に変化上昇する場合の多い
ことを確かめることが出来た。
のように密封容器の内圧が高く、最大エネルギーを示す
振動周波数がｆｏから殆ど変化しない状態を呈する領域
においては、最大エネルギーを示す振動周波数（以下、
第１の振動周波数と略称する）よりエネルギーの小なる
振動周波数が第１の振動周波数より高い周波数領域に現
出し、この振動周波数、即ち、第１の振動周波数よりエ
ネルキーが小で、周波数の高い振動周波数（以下、第２
の振動周波数と略称する）は、密封容器の内圧の高い領
域において内圧の」−昇に応じて第１図の８曲線のよう
に周波数ｆ１からほぼ直線的に変化上昇する場合の多い
ことを確かめることが出来た。
本発明は、このような事実に基づいてなされたもので、
密封容器の内圧が第１図におけるほぼＰＰ点以下の領域
においては第１の振動周波数と内圧の相関関係から内圧
を求め、内圧がほぼＰＰ点以上の領域においては第２の
振動周波数と内圧の相関関係から内圧を求めることを特
徴とするものである。
密封容器の内圧が第１図におけるほぼＰＰ点以下の領域
においては第１の振動周波数と内圧の相関関係から内圧
を求め、内圧がほぼＰＰ点以上の領域においては第２の
振動周波数と内圧の相関関係から内圧を求めることを特
徴とするものである。
以」二は、密封容器の内圧と第１の振動周波数との相関
関係及び内圧と第２の振動周波数との相関関係の境界点
（第１図のＰＰ点）がほぼ２．０ｋｇ／ｃｍ２の内圧の
場合について説明したが、密封容器の構造、材質等に応
じて前記境界点が異なるから、本発明の実施に当っては
、予め良品について境界点を測定しておく必要がある。
関係及び内圧と第２の振動周波数との相関関係の境界点
（第１図のＰＰ点）がほぼ２．０ｋｇ／ｃｍ２の内圧の
場合について説明したが、密封容器の構造、材質等に応
じて前記境界点が異なるから、本発明の実施に当っては
、予め良品について境界点を測定しておく必要がある。
解決手段のＩＩ
次に、第１図における曲線Ａ及びＢを連結し、連続した
１木の曲線どして内圧測定を行う本発明測定方法につい
て説明する。
１木の曲線どして内圧測定を行う本発明測定方法につい
て説明する。
第２図（横軸及び縦軸は第１図と同じ）における曲線Ａ
Ｉ −Ｂ′１− Ａ？は第１図における曲線Ａに対応し
、第２図における曲線Ｂ！−８２は第１図における曲線
Ｂに対応するが、いま、曲線Ｂ１−８２で表される内圧
と第２の振動周波数との相関関係の領域において、第２
の振動周波数ｆｌ乃至ｆ２の各振動周波数から適当な一
定値を減じてＢ１点に対応する振動周波数ｆ１をｆｏに
移動一致せしめると、曲線Ｂ＋−８２は、これと平行な
り′＋−Ｂ″？とじて示すことが出来る。
Ｉ −Ｂ′１− Ａ？は第１図における曲線Ａに対応し
、第２図における曲線Ｂ！−８２は第１図における曲線
Ｂに対応するが、いま、曲線Ｂ１−８２で表される内圧
と第２の振動周波数との相関関係の領域において、第２
の振動周波数ｆｌ乃至ｆ２の各振動周波数から適当な一
定値を減じてＢ１点に対応する振動周波数ｆ１をｆｏに
移動一致せしめると、曲線Ｂ＋−８２は、これと平行な
り′＋−Ｂ″？とじて示すことが出来る。
この場合には、密封容器の内圧がＰＰ点以下の低い領域
においては第１の振動周波数の値から内圧を測定し、内
圧がＰＰ点以上の高い領域においては、第２の振動周波
数の値から内圧を測定すること第１図で説明した場合と
同様であるが、第２図の場合には、内圧と振動周波数と
の関係を内圧の全領域において連続的な相関関係とする
ことが出来る。
においては第１の振動周波数の値から内圧を測定し、内
圧がＰＰ点以上の高い領域においては、第２の振動周波
数の値から内圧を測定すること第１図で説明した場合と
同様であるが、第２図の場合には、内圧と振動周波数と
の関係を内圧の全領域において連続的な相関関係とする
ことが出来る。
尚、振動周波数ｆｌ乃至ｆ２から減する一定値は、密封
容器の振動特性に応じて適宜設定する。
容器の振動特性に応じて適宜設定する。
解決手段の■
第２図においては、曲線Ａｌ−Ｂ′ｌの勾配に比し、曲
線Ｂ′１−Ｂ’ｉの勾配が小、即ち、曲線Ｂ’、 −Ｂ
’２の範囲においては内圧の変化に対する振動周波数の
変化が、曲線ＡＩ−Ｂ′１の範囲における内圧の変化に
対する振動周波数の変化より小なるため、例えば後述す
るように、検出した振動周波数の値に対応する信号を帰
還して密封容器の内圧制御を行うような場合には、帰還
制御の分解能が不均一・となる。
線Ｂ′１−Ｂ’ｉの勾配が小、即ち、曲線Ｂ’、 −Ｂ
’２の範囲においては内圧の変化に対する振動周波数の
変化が、曲線ＡＩ−Ｂ′１の範囲における内圧の変化に
対する振動周波数の変化より小なるため、例えば後述す
るように、検出した振動周波数の値に対応する信号を帰
還して密封容器の内圧制御を行うような場合には、帰還
制御の分解能が不均一・となる。
第３図（横軸及び縦軸は第１図と同じ）は、−］−記の
ような欠点をも除き得る本発明測定方法を説明するため
の曲線図で、第３図において曲線Ａ、 −Ｂ′、 −Ｂ
’、は第２図における曲線ＡＩ −Ｂ’ｌ −Ｂ’２に
対応し、曲線Ｂ′１− Ｂ’ｉ部分の勾配が曲線ＡＩ−
Ｂ′１部分の勾配より小であるが、曲線ＡＩ −Ｂ’ｌ
−Ｂ’２の変曲点Ｂ’１より振動周波数の高い領域に
おける各振動周波数ｆｏ乃至ｆ８を、 ｈ ＝ ｋ（ｆｘ ｆｏ） 十ｆ＋）ｋニ一定の係数 なる振動周波数、即ち、ｒｏ乃至ｆＸなる振動周波数に
変換することによって、曲線Ｂ’ｌ −Ｂ’７部分の勾
配を見掛上変化せしめて曲線Ｂ’ｌ −Ｂ″３部分のよ
うになし得る。
ような欠点をも除き得る本発明測定方法を説明するため
の曲線図で、第３図において曲線Ａ、 −Ｂ′、 −Ｂ
’、は第２図における曲線ＡＩ −Ｂ’ｌ −Ｂ’２に
対応し、曲線Ｂ′１− Ｂ’ｉ部分の勾配が曲線ＡＩ−
Ｂ′１部分の勾配より小であるが、曲線ＡＩ −Ｂ’ｌ
−Ｂ’２の変曲点Ｂ’１より振動周波数の高い領域に
おける各振動周波数ｆｏ乃至ｆ８を、 ｈ ＝ ｋ（ｆｘ ｆｏ） 十ｆ＋）ｋニ一定の係数 なる振動周波数、即ち、ｒｏ乃至ｆＸなる振動周波数に
変換することによって、曲線Ｂ’ｌ −Ｂ’７部分の勾
配を見掛上変化せしめて曲線Ｂ’ｌ −Ｂ″３部分のよ
うになし得る。
係数ｋを適当に選ぶことによって曲線Ｂ′１− Ｂ’８
部分の勾配を曲線ＡＩ−Ｂ′１部分の勾配に正確に一致
せしめることが可能であるが、後述する帰還制御に本発
明を実施する場合には、帰還制御の分解能がほぼ均一と
なればよいので、必ずしも勾配を正確に一致せしめる必
要はなく、通常、係数にの値を１．２乃至２．０程度の
範囲で設定すればよい。
部分の勾配を曲線ＡＩ−Ｂ′１部分の勾配に正確に一致
せしめることが可能であるが、後述する帰還制御に本発
明を実施する場合には、帰還制御の分解能がほぼ均一と
なればよいので、必ずしも勾配を正確に一致せしめる必
要はなく、通常、係数にの値を１．２乃至２．０程度の
範囲で設定すればよい。
作用
本発明は、解決の手段工の項において第１図について説
明したように本発明測定方法においては、密封容器の内
圧が低い場合には密封容器の発する音響の固有振動のう
ち、最大エネルギーを示す振動周波数の値から内圧を求
め、密封容器の内圧が高い場合には、密封容器の発する
音響の固有振動のうち、最大エネルギーを示す振動周波
数よりエネルギーが小で、周波数の高い振動周波数の伯
から内圧を求めることにより、従来不可能であった高い
内圧の測定を可能ならしめることが出来る。
明したように本発明測定方法においては、密封容器の内
圧が低い場合には密封容器の発する音響の固有振動のう
ち、最大エネルギーを示す振動周波数の値から内圧を求
め、密封容器の内圧が高い場合には、密封容器の発する
音響の固有振動のうち、最大エネルギーを示す振動周波
数よりエネルギーが小で、周波数の高い振動周波数の伯
から内圧を求めることにより、従来不可能であった高い
内圧の測定を可能ならしめることが出来る。
解決の手段ＩＩの項において第２図について説明した本
発明測定方法においては、次のような作用を行わせるこ
とが出来る。
発明測定方法においては、次のような作用を行わせるこ
とが出来る。
即ち、密封容器への充填工程においては内圧を一定に保
つために、内容物の充填後、窒素ガス等−１〇− の不活性ガスを充填する場合があるが、このような場合
には、不活性ガスの充填を終った密封容器の内圧を順次
検出し、適宜複数個毎の＠封容器の内圧検出信号値の平
均値信号を不活性ガスの充填装置に帰還して不活性ガス
の充填量を制御することとなるが、第１図に示したよう
に、曲線Ａ及び８間に不連続部分が存在すると、帰還信
号にも不連続部分を生じ、不活性ガス充填の制御を円滑
に行うことが不可能となる。
つために、内容物の充填後、窒素ガス等−１〇− の不活性ガスを充填する場合があるが、このような場合
には、不活性ガスの充填を終った密封容器の内圧を順次
検出し、適宜複数個毎の＠封容器の内圧検出信号値の平
均値信号を不活性ガスの充填装置に帰還して不活性ガス
の充填量を制御することとなるが、第１図に示したよう
に、曲線Ａ及び８間に不連続部分が存在すると、帰還信
号にも不連続部分を生じ、不活性ガス充填の制御を円滑
に行うことが不可能となる。
これに対して第２図示のように、曲線
ＡＩ −Ｂ’ｌ −Ｂ’）を内圧の測定範囲全域に亙っ
て連続せしめることによって、不活性ガスの充填制御を
円滑ならしめることが出来る。
て連続せしめることによって、不活性ガスの充填制御を
円滑ならしめることが出来る。
然しながら、第２図示のように、曲線ＡＩ−Ｂ’ｌの勾
配と曲線Ｂ′１− Ｂ’ｉの勾配に差がある場合には、
帰還制御の分解能が変曲点Ｂ′１を境にして変化し、−
様な分解能による制御が不可能となるおそれがあ第３図
に示すように、曲線ＡＩ−Ｂ′、及びＢ’ｌ −Ｂ′３
を連続せしめると共に、両回線の勾配を等しくすること
によって帰還制御の分解能を一様ならしめ、かつ円滑な
制御を行うことが出来る。
配と曲線Ｂ′１− Ｂ’ｉの勾配に差がある場合には、
帰還制御の分解能が変曲点Ｂ′１を境にして変化し、−
様な分解能による制御が不可能となるおそれがあ第３図
に示すように、曲線ＡＩ−Ｂ′、及びＢ’ｌ −Ｂ′３
を連続せしめると共に、両回線の勾配を等しくすること
によって帰還制御の分解能を一様ならしめ、かつ円滑な
制御を行うことが出来る。
実施例
第４図は、本発明の詳細な説明するための図で、１は缶
詰等の密封容器、２は搬送体、３及び４は内圧検出装置
を構成する打撃及び音響受信装置及び内圧判別装置で、
打撃及び音響受信装置３は、搬送体２によって搬送され
た密封容器ｌが装置３の直下に達した際に位置検出信号
を送出する位置検出器、この位置検出器の検出信号を受
けて電磁的又は機械的衝撃を密封容器１に加える打撃装
置及びこの打撃装置によって衝撃を受けた密封容器１の
発する音響を受けて電気信号に変換するマイクロフォン
等より成る。
詰等の密封容器、２は搬送体、３及び４は内圧検出装置
を構成する打撃及び音響受信装置及び内圧判別装置で、
打撃及び音響受信装置３は、搬送体２によって搬送され
た密封容器ｌが装置３の直下に達した際に位置検出信号
を送出する位置検出器、この位置検出器の検出信号を受
けて電磁的又は機械的衝撃を密封容器１に加える打撃装
置及びこの打撃装置によって衝撃を受けた密封容器１の
発する音響を受けて電気信号に変換するマイクロフォン
等より成る。
内圧判別装置４は、打撃及び音響受信装置３におけるマ
イクロフォンの出力信号の増幅器、この増幅器の増幅出
力の周波数解析回路、この周波数解析回路の解析出力の
演算処理回路、即ち、第２図又は第３図について説明し
た本発明測定方法における振動周波数の減算（座標変換
）処理並びに勾配変換のための演算処理回路及びこの演
算処理回路出力の判別回路等より成る。
イクロフォンの出力信号の増幅器、この増幅器の増幅出
力の周波数解析回路、この周波数解析回路の解析出力の
演算処理回路、即ち、第２図又は第３図について説明し
た本発明測定方法における振動周波数の減算（座標変換
）処理並びに勾配変換のための演算処理回路及びこの演
算処理回路出力の判別回路等より成る。
尚、周波数解析回路は高速フーリエ変換器を以て形成す
るか、互いに中心周波数の異なる複数個の帯域通過ろ波
器を並列接続し、この並列帯域通過ろ波器回路にマイク
ロフォン出力の増幅出力を加えるように形成した周波数
帯域分割回路を以て構成してもよい。
るか、互いに中心周波数の異なる複数個の帯域通過ろ波
器を並列接続し、この並列帯域通過ろ波器回路にマイク
ロフォン出力の増幅出力を加えるように形成した周波数
帯域分割回路を以て構成してもよい。
周波数解析回路を複数個の並列帯域通過ろ波器を以て構
成した場合には、第２図又は第３図について説明した本
発明測定方法に基づいて行う演算処理に当って、複数個
の並列帯域通過ろ波器の各中心周波数を対象にして行う
ことにより本発明を実施することが出来る。
成した場合には、第２図又は第３図について説明した本
発明測定方法に基づいて行う演算処理に当って、複数個
の並列帯域通過ろ波器の各中心周波数を対象にして行う
ことにより本発明を実施することが出来る。
５乃至７は不活性ガスの充填側における回路装置を構成
する信号処理回路、不活性ガスの充填量制御信号発生回
路及び不活性ガスの充填装置で、信号処理回路５は、内
圧判別装置４からの内圧判別信号を蓄積し、適宜複数個
の内圧判別信号の平均値信号を次段の制御信号発生回路
６に送出する回路で、例えば内圧判別信号を蓄積するレ
ジスタ及びこのレジスタにおける蓄積信号の加算値を蓄
積信号数で除する除算回路を以て構成する。
する信号処理回路、不活性ガスの充填量制御信号発生回
路及び不活性ガスの充填装置で、信号処理回路５は、内
圧判別装置４からの内圧判別信号を蓄積し、適宜複数個
の内圧判別信号の平均値信号を次段の制御信号発生回路
６に送出する回路で、例えば内圧判別信号を蓄積するレ
ジスタ及びこのレジスタにおける蓄積信号の加算値を蓄
積信号数で除する除算回路を以て構成する。
不活性ガスの充填量制御信号発生回路６は、例えば比較
回路によって信号処理回路５の出力信号を基準信号と比
較し、その比較結果に応じて不活性ガスの充填装置７に
おける充填量を制御するように構成しである。
回路によって信号処理回路５の出力信号を基準信号と比
較し、その比較結果に応じて不活性ガスの充填装置７に
おける充填量を制御するように構成しである。
発明の効果
本発明においては、第１図について説明したように、密
封容器の内圧が高い場合には、密封容器の発する音響の
固有振動のうち、最大エネルギーを示す振動周波数より
エネルギーが小で、周波数の高い振動周波数の値から内
圧を求めることによリ、従来不可能であった高い内圧の
測定を可能ならしめることが出来る。
封容器の内圧が高い場合には、密封容器の発する音響の
固有振動のうち、最大エネルギーを示す振動周波数より
エネルギーが小で、周波数の高い振動周波数の値から内
圧を求めることによリ、従来不可能であった高い内圧の
測定を可能ならしめることが出来る。
又、第２図及び第３図について説明したように、例えば
不活性ガスを充填して成る密封容器の内圧測定に本発明
を実施するときは、内圧測定と共に、内圧検出信号を帰
還せしめて円滑かつ−様な分解能を以て不活性ガスの充
填制御を行うことが可能である。
不活性ガスを充填して成る密封容器の内圧測定に本発明
を実施するときは、内圧測定と共に、内圧検出信号を帰
還せしめて円滑かつ−様な分解能を以て不活性ガスの充
填制御を行うことが可能である。
第１図乃至第３図は、本発明方法を説明するための曲線
図、第４図は、本発明方法の実施例を示す図で、ｌ：密
封容器、２：搬送体、３：打撃及び音響受信装置、４：
内圧判別装置、５：信号処理回路、６：不活性ガスの充
填量制御信号発生回路、７：不活性ガスの充填装置であ
る。
図、第４図は、本発明方法の実施例を示す図で、ｌ：密
封容器、２：搬送体、３：打撃及び音響受信装置、４：
内圧判別装置、５：信号処理回路、６：不活性ガスの充
填量制御信号発生回路、７：不活性ガスの充填装置であ
る。
Claims (3)
- （１）密封容器を打撃した際に、この密封容器が発する
音響を電気信号に変換して周波数解析を行うことにより
密封容器の内圧の適否を判別する方法において、密封容
器の内圧が低い領域においては周波数解析して得られる
最大エネルギーの振動周波数を検出し、密封容器の内圧
が高い領域においては最大エネルギーの振動周波数より
エネルギーが小で周波数の高い振動周波数を検出して内
圧の適否を判別することを特徴とする密封容器の内圧測
定方法。 - （２）密封容器を打撃した際に、この密封容器が発する
音響を電気信号に変換して周波数解析を行うことにより
密封容器の内圧の適否を判別する方法において、密封容
器の内圧が低い領域においては周波数解析して得られる
最大エネルギーの振動周波数を検出し、密封容器の内圧
が高い領域においては、前記最大エネルギーの振動周波
数の変化と内圧の変化の関係を示す低圧側曲線と、振動
周波数の変化と内圧の変化の関係を示す高圧側曲線とが
連続する曲線を形成するように、前記最大エネルギーの
振動周波数よりエネルギーが小で周波数の高い振動周波
数から一定周波数を減じた振動周波数を検出して内圧の
適否を判別することを特徴とする密封容器の内圧測定方
法。 - （３）密封容器を打撃した際に、この密封容器が発する
音響を電気信号に変換して周波数解析を行うことにより
密封容器の内圧の適否を判別する方法において、密封容
器の内圧が低い領域においては周波数解析して得られる
最大エネルギーの振動周波数を検出し、密封容器の内圧
が高い領域においては、前記最大エネルギーの振動周波
数の変化と内圧の変化の関係を示す低圧側曲線と、振動
周波数の変化と内圧の変化の関係を示す高圧側曲線とが
連続すると共に一定勾配の曲線を形成するように、前記
最大エネルギーの振動周波数よりエネルギーが小で周波
数の高い振動周波数から一定周波数を減ずると共に一定
の係数を乗じて得られる振動周波数を検出して内圧の適
否を判別することを特徴とする密封容器の内圧測定方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62319988A JPH01161125A (ja) | 1987-12-16 | 1987-12-16 | 密封容器の内圧測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62319988A JPH01161125A (ja) | 1987-12-16 | 1987-12-16 | 密封容器の内圧測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01161125A true JPH01161125A (ja) | 1989-06-23 |
Family
ID=18116492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62319988A Pending JPH01161125A (ja) | 1987-12-16 | 1987-12-16 | 密封容器の内圧測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01161125A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8313149B2 (en) | 2007-08-27 | 2012-11-20 | Ts Tech Co., Ltd. | Foot cover and vehicle seat |
-
1987
- 1987-12-16 JP JP62319988A patent/JPH01161125A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8313149B2 (en) | 2007-08-27 | 2012-11-20 | Ts Tech Co., Ltd. | Foot cover and vehicle seat |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050304 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060620 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061107 |