JPH01138095A - 曲げ変形性に優れた細径線材 - Google Patents
曲げ変形性に優れた細径線材Info
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- JPH01138095A JPH01138095A JP29794087A JP29794087A JPH01138095A JP H01138095 A JPH01138095 A JP H01138095A JP 29794087 A JP29794087 A JP 29794087A JP 29794087 A JP29794087 A JP 29794087A JP H01138095 A JPH01138095 A JP H01138095A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3046—Co as the principal constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は主に硬化肉盛溶接に供される材料(J係り、
より詳しくはCo基合金のステライ1〜材料、[・リパ
ロイ材料等の合金粉末を成形・焼結して得られる線側に
関する。
より詳しくはCo基合金のステライ1〜材料、[・リパ
ロイ材料等の合金粉末を成形・焼結して得られる線側に
関する。
(従来の技術]
熱間金型、ロール類、カッター類、搬送用スクリュウ等
、材料表面の高硬度が要求される製品については、硬化
肉盛溶接が施される場合が多い。
、材料表面の高硬度が要求される製品については、硬化
肉盛溶接が施される場合が多い。
この硬化肉盛溶接に供される材料としては、Co基合金
のステライトが代表的であり、その他三元系合金のトリ
バロイ等が必る。
のステライトが代表的であり、その他三元系合金のトリ
バロイ等が必る。
これらの硬化肉盛溶接材はその硬度、強度並びに脆性の
ため、一般的な熱間圧延法による線材の製法を適用する
ことが不可能である。このため、従来は鋳造法(連続鋳
造法を含む)や粉末焼結法により製造されている。
ため、一般的な熱間圧延法による線材の製法を適用する
ことが不可能である。このため、従来は鋳造法(連続鋳
造法を含む)や粉末焼結法により製造されている。
[発明が解決しようとする問題点]
しかるに、現在製造されているこれらの溶接材は、アー
ク被覆棒、TIGまたはガス溶加俸、溶接粉末等であり
、これらの中に連続溶接コイルは存在していない。その
理由は、例えばステライ[−系の鋳造材は第1図(A)
に示す顕微鏡写真より明らかなごとく、細かい樹枝状鋳
造組織が全体を覆っており延性が極めて悪く、曲げ変形
性をほとんど有しないためコイルに巻き取ることが不可
能であること、さらに使用時に曲げくせを直す矯正工程
も実施不可能であることによる。
ク被覆棒、TIGまたはガス溶加俸、溶接粉末等であり
、これらの中に連続溶接コイルは存在していない。その
理由は、例えばステライ[−系の鋳造材は第1図(A)
に示す顕微鏡写真より明らかなごとく、細かい樹枝状鋳
造組織が全体を覆っており延性が極めて悪く、曲げ変形
性をほとんど有しないためコイルに巻き取ることが不可
能であること、さらに使用時に曲げくせを直す矯正工程
も実施不可能であることによる。
一方、ステライト系の合金粉末をHIP成形したものは
、第1図(B)にそのミクロ組織を示すように、粉末自
体が急冷凝固されているため炭化物が均一分散し、前記
鋳造材のような樹枝状組織は存在せず、延性および曲げ
変形性共に良好である。
、第1図(B)にそのミクロ組織を示すように、粉末自
体が急冷凝固されているため炭化物が均一分散し、前記
鋳造材のような樹枝状組織は存在せず、延性および曲げ
変形性共に良好である。
この発明はこのような組織による変形能の違いに着目し
、延性が悪く曲げ変形がほとんど不可能な成分系に対し
適度な組織コントロールを行なうことによって延性を改
善した、特に曲げ変形能の優れた細径線材を提案せんと
するものである。
、延性が悪く曲げ変形がほとんど不可能な成分系に対し
適度な組織コントロールを行なうことによって延性を改
善した、特に曲げ変形能の優れた細径線材を提案せんと
するものである。
[問題点を解決するための手段]
この発明に係る細径線材は、ステライトまたはトリバロ
イ等のCO基合金粉末を成形・焼結して製造されるもの
であり、CO固溶体の粒径、Co固溶体部を囲繞する液
相部をコン1〜ロールすることによって曲げ性能を向上
させて]イル化を可能としたもので、その要旨は、Co
固溶体部の粒径を45Am以下とし、この粒径45Am
以下のCo固溶体部をCr、Mo。
イ等のCO基合金粉末を成形・焼結して製造されるもの
であり、CO固溶体の粒径、Co固溶体部を囲繞する液
相部をコン1〜ロールすることによって曲げ性能を向上
させて]イル化を可能としたもので、その要旨は、Co
固溶体部の粒径を45Am以下とし、この粒径45Am
以下のCo固溶体部をCr、Mo。
W等の炭化物が析出する液相部が囲繞し、この液相部を
体積比で10%以下、空孔率を10%以下とすることを
特徴とするものである。
体積比で10%以下、空孔率を10%以下とすることを
特徴とするものである。
[作 用1
この発明の対象を主としてCo基合金のステライ1〜ま
たは三元系の1〜リバトロイとしたのは、いずれの成分
系も延性に乏しく曲げ変形能が箸しく劣るからであり、
他方、硬化肉盛溶接用のワイA7化に対する要求が強い
ためである。なお、対象材としてはステライトおよび1
ヘリバロイのみに限定するものではなく、サーメットや
セラミック、金属の複合体等も含むことはいうまでもな
い。
たは三元系の1〜リバトロイとしたのは、いずれの成分
系も延性に乏しく曲げ変形能が箸しく劣るからであり、
他方、硬化肉盛溶接用のワイA7化に対する要求が強い
ためである。なお、対象材としてはステライトおよび1
ヘリバロイのみに限定するものではなく、サーメットや
セラミック、金属の複合体等も含むことはいうまでもな
い。
次に、Co固溶体部の粒径を45/、1m以下としたの
は、これ以上の粒径のものでは個々の固溶体位が受持つ
歪み量が大きく、それに伴い液相部分に作用する歪み量
が大きいため割れ易く、結果として曲げ変形性の悪化を
きたすためである。
は、これ以上の粒径のものでは個々の固溶体位が受持つ
歪み量が大きく、それに伴い液相部分に作用する歪み量
が大きいため割れ易く、結果として曲げ変形性の悪化を
きたすためである。
また、上記Co固溶体部を囲繞する液相部を体積比で1
0%以下としたのは、これ以上に液相部分が発生すると
脆性が現われ曲げ変形性が悪化するためである。勿論、
液相部分は少ないほど好ましく0%のものが曲げ性の点
では最も好ましいが、粒径が数〃mの微粉末を除き、こ
れより粒径の大きい粉末を原料とした場合には液相域ま
で加熱しなければ密度比を90%以上にすることが困難
である。
0%以下としたのは、これ以上に液相部分が発生すると
脆性が現われ曲げ変形性が悪化するためである。勿論、
液相部分は少ないほど好ましく0%のものが曲げ性の点
では最も好ましいが、粒径が数〃mの微粉末を除き、こ
れより粒径の大きい粉末を原料とした場合には液相域ま
で加熱しなければ密度比を90%以上にすることが困難
である。
したがって、Co固溶体部を囲繞する液相部分の体積比
は上限を10%とするのが好ましい。
は上限を10%とするのが好ましい。
また、上記液相部の空孔率を10%以下としたのは、合
金粉末原料から焼結法により温度を上げて焼成した場合
、線材の密度比(成品密度を真密度で除した値)が90
%以下では十分な強度が得られないためである。
金粉末原料から焼結法により温度を上げて焼成した場合
、線材の密度比(成品密度を真密度で除した値)が90
%以下では十分な強度が得られないためである。
したがって、本来延性に乏しく曲げ変形性が極めて劣る
成分系でおっても、上記の各条件を満足する組織とする
ことによって曲げ変形性の良好な線材を得ることか可能
となるのである。なお、この発明で規定する組織は、原
料粉末に330メツシユ以下の微粉末を使用し焼結する
ことにより得ることかできる。
成分系でおっても、上記の各条件を満足する組織とする
ことによって曲げ変形性の良好な線材を得ることか可能
となるのである。なお、この発明で規定する組織は、原
料粉末に330メツシユ以下の微粉末を使用し焼結する
ことにより得ることかできる。
[実 施 例]
第1表に示す成分を右するA、B、03種のCo基合金
の71ヘマイズ粉末を原オ′31として用い、メツシュ
カットにより粒度を調整した後、メチルセルロース2%
と水11%をバインダーとして添加し混練後、プランジ
ャー式押出成形機により3mmφに押出成形し、この成
形材を乾燥後、Arガス中で550°Cx1Hr加熱し
てバインダーを除去し、続いて1200’CX IHr
で仮焼結を行なった。この時点での密度は約65%であ
った。
の71ヘマイズ粉末を原オ′31として用い、メツシュ
カットにより粒度を調整した後、メチルセルロース2%
と水11%をバインダーとして添加し混練後、プランジ
ャー式押出成形機により3mmφに押出成形し、この成
形材を乾燥後、Arガス中で550°Cx1Hr加熱し
てバインダーを除去し、続いて1200’CX IHr
で仮焼結を行なった。この時点での密度は約65%であ
った。
次に、上記仮焼結材をArガス雰囲気中1270〜13
00°Cて10分間保持し密度比90%以上の高密度化
焼結を行なって得られた成品の性状を第2表に示す。な
お、第2表には比較のため、本発明の範囲を外れた成品
の性状を併せて示した。
00°Cて10分間保持し密度比90%以上の高密度化
焼結を行なって得られた成品の性状を第2表に示す。な
お、第2表には比較のため、本発明の範囲を外れた成品
の性状を併せて示した。
第2表中、空孔率、液相率および粒径は、供試材のミク
ロ組織写真から画像解析処理して求めた値である。また
、曲げ破断半径とは、成形した線材をある半径の心金に
180度巻き付けて破断か生じた時の心金半径の値のこ
とであり、この半径の値が小さいほど曲げ変形性が優れ
ている。
ロ組織写真から画像解析処理して求めた値である。また
、曲げ破断半径とは、成形した線材をある半径の心金に
180度巻き付けて破断か生じた時の心金半径の値のこ
とであり、この半径の値が小さいほど曲げ変形性が優れ
ている。
第2表にり明らかなごとく、空孔率か高いと曲げ変形性
は劣り、また液相率が高くても曲げ変形性は劣る。一方
、固溶体粒径が小さいほど曲げ変形性は良くなっている
。
は劣り、また液相率が高くても曲げ変形性は劣る。一方
、固溶体粒径が小さいほど曲げ変形性は良くなっている
。
また、原料粉末粒度が細かくなるほど曲げ破断半径が小
さく、曲げ変形性が良好である。これは粒度が小さいほ
ど低い焼結温度で高密度化が可能であり、液相率も少な
くて済むからである。
さく、曲げ変形性が良好である。これは粒度が小さいほ
ど低い焼結温度で高密度化が可能であり、液相率も少な
くて済むからである。
したがって、空孔率、液相率、固溶体粒径が本発明の範
囲を外れた比較例(供試No、 1〜7)はいずれも曲
げ破断半径が大きく、曲げ変形性が劣っている。これに
対し、本発明品はいずれも曲げ破断半径が小さく、良好
な曲げ変形性を有する。
囲を外れた比較例(供試No、 1〜7)はいずれも曲
げ破断半径が大きく、曲げ変形性が劣っている。これに
対し、本発明品はいずれも曲げ破断半径が小さく、良好
な曲げ変形性を有する。
以下余白
[発明の効果1
以上説明したごとく、Co固溶体の平均粒度か45μm
以下、空孔率10%以下の液相部が体積比で10%以下
の組織を有するこの発明の細径線材は曲げ変形性が優れ
、従来不可能であった線材のコイル化が可能となり、溶
接用コイルとして使用したばあしいには硬化肉盛の高速
連続自動溶接が実現できるという犬なる効果を奏するも
のである。
以下、空孔率10%以下の液相部が体積比で10%以下
の組織を有するこの発明の細径線材は曲げ変形性が優れ
、従来不可能であった線材のコイル化が可能となり、溶
接用コイルとして使用したばあしいには硬化肉盛の高速
連続自動溶接が実現できるという犬なる効果を奏するも
のである。
第」図(A>はステライ1〜系鋳造材のミクロ組織を示
す顕微鏡写真、図(B)はステライト系の合金粉末をH
IP成形した材料のミクロ組織を示す顕微鏡写真である
。 第1図 (A) (B) (64訳φ、たて断面、50倍)
す顕微鏡写真、図(B)はステライト系の合金粉末をH
IP成形した材料のミクロ組織を示す顕微鏡写真である
。 第1図 (A) (B) (64訳φ、たて断面、50倍)
Claims (1)
- ステライトまたはトリバロイ等のCo基合金粉末を成
形・焼結して製造される線材であって、平均粒径45μ
m以下のCo固溶体部をCr、Mo、W等の炭化物が析
出する液相部が囲繞し、前記液相部は体積比で10%以
下であり、かつ空孔率が10%以下であることを特徴と
する曲げ変形性に優れた細径線材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29794087A JPH01138095A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 曲げ変形性に優れた細径線材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29794087A JPH01138095A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 曲げ変形性に優れた細径線材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01138095A true JPH01138095A (ja) | 1989-05-30 |
Family
ID=17853063
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29794087A Pending JPH01138095A (ja) | 1987-11-26 | 1987-11-26 | 曲げ変形性に優れた細径線材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01138095A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1670964A2 (de) * | 2003-07-30 | 2006-06-21 | DaimlerChrysler AG | Ventilsitzringe aus co oder co/mo-basislegierungen und deren herstellung |
JP2006265590A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Hmy Ltd | 射出成形焼結体の製造方法および過給機用可動部支持部品 |
WO2012043595A1 (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-05 | 株式会社K・S・A | 溶加材の製造方法及び溶加材 |
-
1987
- 1987-11-26 JP JP29794087A patent/JPH01138095A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1670964A2 (de) * | 2003-07-30 | 2006-06-21 | DaimlerChrysler AG | Ventilsitzringe aus co oder co/mo-basislegierungen und deren herstellung |
US7401586B2 (en) | 2003-07-30 | 2008-07-22 | Daimler Ag | Valve seat rings made of basic Co or Co/Mo alloys, and production thereof |
JP2006265590A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Hmy Ltd | 射出成形焼結体の製造方法および過給機用可動部支持部品 |
WO2012043595A1 (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-05 | 株式会社K・S・A | 溶加材の製造方法及び溶加材 |
JP2012092357A (ja) * | 2010-09-28 | 2012-05-17 | Ksa:Kk | 溶加材の製造方法及び溶加材 |
US9248526B2 (en) | 2010-09-28 | 2016-02-02 | Ksa Co., Ltd. | Method for manufacturing welding material and welding material |
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