JPH01129943A - クロム基合金圧延体およびその製造方法 - Google Patents
クロム基合金圧延体およびその製造方法Info
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- JPH01129943A JPH01129943A JP28735687A JP28735687A JPH01129943A JP H01129943 A JPH01129943 A JP H01129943A JP 28735687 A JP28735687 A JP 28735687A JP 28735687 A JP28735687 A JP 28735687A JP H01129943 A JPH01129943 A JP H01129943A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はクロム基合金圧延体およびその製造法に関する
ものである。
ものである。
金属クロムは高温においても耐酸性、耐アルカリ性等の
耐薬品性に優れ、かつ耐候性に優れており、極めて存用
な金属の一つである。しかしながら、このような優れた
性質をもつにもかかわらず低温で靭性が低く加工が困難
であるために金属クロム及びクロム基合金の圧延体はほ
とんど実用化されていない状況にある。さらに実用化が
試みられた圧延体についても実用材としては充分な特性
を有しているとは言いがたい。
耐薬品性に優れ、かつ耐候性に優れており、極めて存用
な金属の一つである。しかしながら、このような優れた
性質をもつにもかかわらず低温で靭性が低く加工が困難
であるために金属クロム及びクロム基合金の圧延体はほ
とんど実用化されていない状況にある。さらに実用化が
試みられた圧延体についても実用材としては充分な特性
を有しているとは言いがたい。
本発明は金属クロム本来の特性を生かしたクロム基合金
圧延体ならびにその製造法を提供するものである。
圧延体ならびにその製造法を提供するものである。
[従来の技術及びその問題点コ
これまでに金属クロム及びクロム基合金の成型加工方法
としては次の方法が知られている。
としては次の方法が知られている。
1)金属粉末を粉末圧延(冷間)、焼結、再圧延。
焼鈍という工程を経て板状とする方法(特開昭58−5
5502号)。
5502号)。
2)7(H1rm%以上のクロムを含有する合金打粉末
を金属容器中に、IQ torr以下の減圧下、1
50〜800℃の温度範囲内の温度で真空封入し、次い
で、200kg/cmの不活性ガス圧下で、1000〜
1400℃に加熱保持し加圧焼結し、次いで800〜1
350℃の温度範囲で圧延する方法(特公昭60−58
289号)。
を金属容器中に、IQ torr以下の減圧下、1
50〜800℃の温度範囲内の温度で真空封入し、次い
で、200kg/cmの不活性ガス圧下で、1000〜
1400℃に加熱保持し加圧焼結し、次いで800〜1
350℃の温度範囲で圧延する方法(特公昭60−58
289号)。
3)純度99%以上の金属クロムの粉末または成形体を
密封容器に封入し、真空処理し、これを600〜100
0℃で加熱圧延することを特徴とする相対密度が95%
以上である金属クロム圧延体の製造法(特開昭62−1
03303号)。
密封容器に封入し、真空処理し、これを600〜100
0℃で加熱圧延することを特徴とする相対密度が95%
以上である金属クロム圧延体の製造法(特開昭62−1
03303号)。
しかしながら、上記従来技術にはそれぞれ次のような問
題点がある。
題点がある。
すなわち、1)の方法は多工程を要し、操作が繁雑であ
り、冷間圧延では粉末粒子間の隙間がある程度少なくな
るが粉末粒子自体の変型が進みに<<、かつ、得られた
成形体の相対密度が低いなどの問題点がある。
り、冷間圧延では粉末粒子間の隙間がある程度少なくな
るが粉末粒子自体の変型が進みに<<、かつ、得られた
成形体の相対密度が低いなどの問題点がある。
また2)の方法は800〜1350℃という高温で圧延
するために、金属クロム自体が空気中の酸素や窒素と反
応し、高純度の金属クロム圧延体が得られない。これら
の反応を抑制するために雰囲気制御、密封溶器中で加工
する方法も考えられるがこれらの反応を完全に抑制する
ことは困難であるし、また任意の形状に加工するのは実
質上不可能である。さらに3)の方法では得られた成形
体の相対密度が低いという問題点がある。
するために、金属クロム自体が空気中の酸素や窒素と反
応し、高純度の金属クロム圧延体が得られない。これら
の反応を抑制するために雰囲気制御、密封溶器中で加工
する方法も考えられるがこれらの反応を完全に抑制する
ことは困難であるし、また任意の形状に加工するのは実
質上不可能である。さらに3)の方法では得られた成形
体の相対密度が低いという問題点がある。
[問題点を解決するための手段]
本発明者らは上記問題点を解決するために鋭意研究を重
ねた結、果、金属クロムの脆性を改善し得る添加元素を
見出し、更にこのクロム基合金塊の圧延法を工夫するこ
とにより、圧延体を得ることができることを見出し本発
明に至った。
ねた結、果、金属クロムの脆性を改善し得る添加元素を
見出し、更にこのクロム基合金塊の圧延法を工夫するこ
とにより、圧延体を得ることができることを見出し本発
明に至った。
すなわち本発明は、周期表におけるVA族元素(V、N
b、Ta)から選ばれた一種又は二種以上の金属0.0
1〜10at%および残部実質的にクロムからなるクロ
ム基合金圧延体および周期表におけるVA族元素から選
ばれた一種又は二種以上の金属0.01〜10at%お
よび残部が実質的にクロムからなるクロム基合金塊を、
初期圧延として延性脆性遷移温度付近の温度(200〜
700℃)で超微速度(0,05〜1 m/m1n)
のクロス圧延をし、次いで温間圧延(常温以上、再結晶
温度以下における圧延)を行なうことを特徴とするクロ
ム基合金圧延体の製造方法を提供するものである。
b、Ta)から選ばれた一種又は二種以上の金属0.0
1〜10at%および残部実質的にクロムからなるクロ
ム基合金圧延体および周期表におけるVA族元素から選
ばれた一種又は二種以上の金属0.01〜10at%お
よび残部が実質的にクロムからなるクロム基合金塊を、
初期圧延として延性脆性遷移温度付近の温度(200〜
700℃)で超微速度(0,05〜1 m/m1n)
のクロス圧延をし、次いで温間圧延(常温以上、再結晶
温度以下における圧延)を行なうことを特徴とするクロ
ム基合金圧延体の製造方法を提供するものである。
金属クロムの難加工性の原因は結晶構造が体心立方であ
るために酸素、窒素、炭素等の不純物元素により脆化す
ることであると考えられている。
るために酸素、窒素、炭素等の不純物元素により脆化す
ることであると考えられている。
本発明のクロム基合金圧延体に含まれる■、Nb及びT
aは金属クロムが不可避的に含有している不純物炭素と
化合して炭化物を形成し、クロム母相から不純物炭素を
取り除くのでクロム基合金圧延体は脆化が防止される。
aは金属クロムが不可避的に含有している不純物炭素と
化合して炭化物を形成し、クロム母相から不純物炭素を
取り除くのでクロム基合金圧延体は脆化が防止される。
また、圧延体中に形成される炭化物は微細に分散してい
るため破壊の起点となることはない。更に、圧延率70
%以上の圧延を施したものは組織の調整が成されている
ので優れた引っ張り特性を示す。
るため破壊の起点となることはない。更に、圧延率70
%以上の圧延を施したものは組織の調整が成されている
ので優れた引っ張り特性を示す。
本発明の製造方法においては、原料としてvlNb及び
Taを添加した合金を用い、該合金を延性脆性遷移温度
付近の温度(200〜700℃)で超微速度(0,05
〜1m/mi n)(りクロス圧延を行うことにより、
クロム基合金塊の組織の調整がなされ、圧延体の方向性
を解消される。従ってこの後、上記温度領域で圧延を繰
り返し行っても金属に割れが生ずることがなく、所望の
板厚のクロム基合金圧延体を得ることができる。またこ
の温間圧延は圧延率70%以上まで繰返し行うことが好
ましい。これによって得られる圧延体には優れた引っ張
り特性が生ずる。さらにこの温度−領域では圧延体への
窒素、酸素の侵入が極力少なくすることができるので高
靭性の圧延体が得られる。
Taを添加した合金を用い、該合金を延性脆性遷移温度
付近の温度(200〜700℃)で超微速度(0,05
〜1m/mi n)(りクロス圧延を行うことにより、
クロム基合金塊の組織の調整がなされ、圧延体の方向性
を解消される。従ってこの後、上記温度領域で圧延を繰
り返し行っても金属に割れが生ずることがなく、所望の
板厚のクロム基合金圧延体を得ることができる。またこ
の温間圧延は圧延率70%以上まで繰返し行うことが好
ましい。これによって得られる圧延体には優れた引っ張
り特性が生ずる。さらにこの温度−領域では圧延体への
窒素、酸素の侵入が極力少なくすることができるので高
靭性の圧延体が得られる。
また、クロス圧延は通常の圧延機を用い複数方向へ繰返
しクロス状に圧延することにより行うことができるが、
このときの圧延率は1回の圧延について1〜5%である
ことが好ましい。圧延率が1%より小さい場合は金属の
表面のみが圧延され内部の組織調整がなされず、一方、
5%より大きい場合金属に割れが生ずるおそれがある。
しクロス状に圧延することにより行うことができるが、
このときの圧延率は1回の圧延について1〜5%である
ことが好ましい。圧延率が1%より小さい場合は金属の
表面のみが圧延され内部の組織調整がなされず、一方、
5%より大きい場合金属に割れが生ずるおそれがある。
本発明の製造法において用いられる金属クロムおよび添
加用金属は純度99.9%以上であることが好ましく、
炭素、窒素、酸素などの不純物の混入は極力避けるべき
である。これらの不純物を除去することにより圧延体の
靭性を増大させることができるからである。かかる高純
度の金属クロムはクロム塩溶液を電解して得られた金属
クロム。
加用金属は純度99.9%以上であることが好ましく、
炭素、窒素、酸素などの不純物の混入は極力避けるべき
である。これらの不純物を除去することにより圧延体の
靭性を増大させることができるからである。かかる高純
度の金属クロムはクロム塩溶液を電解して得られた金属
クロム。
またはクロム塩溶液を溶媒抽出法により精製し、得られ
たクロム塩溶液もしくはこの溶液から得たクロム塩を酸
化して得たクロム酸を水素還元法などにより還元して得
た金属クロムなどを用いることができる。
たクロム塩溶液もしくはこの溶液から得たクロム塩を酸
化して得たクロム酸を水素還元法などにより還元して得
た金属クロムなどを用いることができる。
圧延に供するためのクロム基合金塊の製造法は炭素、窒
素、酸素などの不純物による汚染を防止できる方法であ
れば、とくに限定されない。−例として不活性ガス中で
アーク溶解することによりクロム基合金塊を製造する方
法がある。
素、酸素などの不純物による汚染を防止できる方法であ
れば、とくに限定されない。−例として不活性ガス中で
アーク溶解することによりクロム基合金塊を製造する方
法がある。
[発明の効果]
本発明の圧延体は従来公知の金属クロム圧延体ならびに
クロム基合金圧延体と比較し、展性、延性に富み、二次
加工が容易になり、更に任意の形状の物品に加工するこ
とができる。従って、このクロム基合金圧延体は、その
まま又は二次加工され、高温でしかも強酸1強アルカリ
等の苛酷な条件のもとでも充分に使用に耐えるものとな
る。また、本発明の製造法によれば比較的簡単な操作で
靭性を有するクロム基合金圧延体が得らる。また、圧延
率の大きな圧延を行っても金属に割れが生ずることがな
いので、板厚の薄い圧延体も得ることができる。
クロム基合金圧延体と比較し、展性、延性に富み、二次
加工が容易になり、更に任意の形状の物品に加工するこ
とができる。従って、このクロム基合金圧延体は、その
まま又は二次加工され、高温でしかも強酸1強アルカリ
等の苛酷な条件のもとでも充分に使用に耐えるものとな
る。また、本発明の製造法によれば比較的簡単な操作で
靭性を有するクロム基合金圧延体が得らる。また、圧延
率の大きな圧延を行っても金属に割れが生ずることがな
いので、板厚の薄い圧延体も得ることができる。
[実施例]
以下本発明を実施例により説明するが、本発明は、これ
らに何隻限定されるものではない。なお実施例中%はす
べて重量%をしめす。
らに何隻限定されるものではない。なお実施例中%はす
べて重量%をしめす。
実施例1
不純物としテF e : 0.015%、 C: 0
.003%、o:0.030%、 N : 0.004
L S i : 0.012%12%を含む゛金属ク
ロム300gと純度99,9%の金属バナジウムム0.
5gの混合物を不活性ガス−アーク溶解炉(Max、1
00OA 20V)を用いて1気圧アルゴンガス下で
溶解し285gのインゴットを得、このインゴットがら
3 cm x 5 cm x 1 cmの大きさのクロ
ム基合金塊を作成した。
.003%、o:0.030%、 N : 0.004
L S i : 0.012%12%を含む゛金属ク
ロム300gと純度99,9%の金属バナジウムム0.
5gの混合物を不活性ガス−アーク溶解炉(Max、1
00OA 20V)を用いて1気圧アルゴンガス下で
溶解し285gのインゴットを得、このインゴットがら
3 cm x 5 cm x 1 cmの大きさのクロ
ム基合金塊を作成した。
次いで、ロール径が200市φの加熱圧延装置に前記ク
ロム基合金塊を挿入し、温度450”Cに加熱し、圧延
速度0.1m/minでクロス状に5回圧延を行った。
ロム基合金塊を挿入し、温度450”Cに加熱し、圧延
速度0.1m/minでクロス状に5回圧延を行った。
このとき、圧下率は1回につき3%と′した。その後、
温度500 ℃で圧下率を原料のクロム基合金から95
%となる迄・圧延し、冷却し、クロム基合金圧延体を取
り出した。このクロム基合金圧延体から引張り試験片を
切出し、室温で引張り試験を実施したところ、21%の
伸びを示した。
温度500 ℃で圧下率を原料のクロム基合金から95
%となる迄・圧延し、冷却し、クロム基合金圧延体を取
り出した。このクロム基合金圧延体から引張り試験片を
切出し、室温で引張り試験を実施したところ、21%の
伸びを示した。
実施例2−8
出発原料として実施例1と同様の金属クロムおよび純度
9969%の添加用金属を用い、実施例1と同様の手法
により表1に示す添加金属及び添加量のクロム基合金塊
を作成し、表2に示す条件の下にクロス圧延を行った。
9969%の添加用金属を用い、実施例1と同様の手法
により表1に示す添加金属及び添加量のクロム基合金塊
を作成し、表2に示す条件の下にクロス圧延を行った。
得られた圧延体の引張特性を表3に示す。
Claims (4)
- (1)周期表におけるVA族元素から選ばれた一種又は
二種以上の金属0.01〜10at%および残部が実質
的にクロムからなるクロム基合金圧延体。 - (2)室温の引張り特性において20%以上の伸びを有
する特許請求の範囲第1項記載のクロム基合金圧延体。 - (3)周期表におけるVA族元素から選ばれた一種又は
二種以上の金属0.01〜10at%および残部が実質
的にクロムからなるクロム基合金塊を、初期圧延として
延性脆性遷移温度付近の温度(200〜700℃)で超
微速度(0.05〜1m/min)のクロス圧延をし、
次いで温間圧延を行なうことを特徴とするクロム基合金
圧延体の製造方法。 - (4)圧延率が70%以上である特許請求の範囲第3項
記載のクロム基合金圧延体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28735687A JPH01129943A (ja) | 1987-11-16 | 1987-11-16 | クロム基合金圧延体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28735687A JPH01129943A (ja) | 1987-11-16 | 1987-11-16 | クロム基合金圧延体およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01129943A true JPH01129943A (ja) | 1989-05-23 |
Family
ID=17716308
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28735687A Pending JPH01129943A (ja) | 1987-11-16 | 1987-11-16 | クロム基合金圧延体およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01129943A (ja) |
-
1987
- 1987-11-16 JP JP28735687A patent/JPH01129943A/ja active Pending
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