JPH0111294Y2 - - Google Patents
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- JPH0111294Y2 JPH0111294Y2 JP7114283U JP7114283U JPH0111294Y2 JP H0111294 Y2 JPH0111294 Y2 JP H0111294Y2 JP 7114283 U JP7114283 U JP 7114283U JP 7114283 U JP7114283 U JP 7114283U JP H0111294 Y2 JPH0111294 Y2 JP H0111294Y2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
本考案はCN化合物などの有害物質を含有した
低カロリーガスの処理装置に係り、特に発熱量
（０〜120Kcal／Ｎm3）が最も低い極低カロリー
ガスの処理装置に関するものである。 例えばアクリルニトリル製造プロセスから排出
される低カロリーガスにはCN化合物などの有害
成分が含まれ、このCN化合物は毒性のために直
接大気へ放出することができず、これを処理する
ために処理プロセスが設置されている。 一方、この低カロリーガスの発熱量は120〜
250Kcal／Ｎm3と低いために、自燃をすることが
できず補助燃料を使用して焼却処理することが一
般に行なわれている。 第１図は従来の多段燃焼に用いられている処理
装置の概略系統図である。 第１図において、１は低カロリーガスの供給管
路、２は供給管路１の途中に設けられた多段燃焼
炉、３，４は補助燃料および空気供給管、５は排
熱回収装置、６は排熱回収装置５の熱交換管、７
は煙突、８ａ，８ｂ，８ｃは多段燃焼炉２への低
カロリーガスの分割供給管、９ａ，９ｂ，９ｃは
多段燃焼炉２内の第一〜第三燃焼ゾーンである。 この様な構造において、多段燃焼炉２へ補助燃
料および空気を補助燃料供給管３、空気供給管４
より供給して炉内を高温雰囲気（800〜900℃）に
保ち、この多段燃焼炉２内へ低カロリーガスを供
給管路１より分割供給管８ａから40％、分割供給
管８ｂから25％、分割供給管８ｃから35％を三段
に分けて供給することによつて、多段燃焼炉２内
の燃焼は第一燃焼ゾーン９ａから第三燃焼ゾーン
９ｃへと移りHCNの燃焼とNOの環元反応を気
相で処理するものである。 つまり、多段燃焼炉２内での酸化反応は HCN＋1.75O2→CO2＋１／２H2O＋NO 還元反応は HCN＋3.5NO→CO2＋１／２H2O＋N2 の反応を同一の多段燃焼炉２内で行なうものであ
る。 そして、この低カロリーガスを三段に分けて焼
却する理由は、計画値を比較すれば一層明らかに
なる。 条件として、低カロリーガスの焼却処理量が
110000Nm3／Hr、低カロリーガスの発熱量
250Kcal／Ｎm3、多段燃焼炉２出口の排ガス温度
が800℃、酸素濃度３％で完全燃焼するものと仮
定する。 (a) 低カロリーガスを三段に分割して焼却する場
合、 補助燃料（Ｌ，Ｐ，Ｇ）の必要量909Nm3／
Hr 排ガス温度 800℃ (b) 低カロリーガスを一段で供給して焼却する場
合、 Ｌ，Ｐ，Ｇの必要量1892Nm3／Hr 排ガス温度 970℃ (c) 自燃するように低カロリーガスにＬ、Ｐ、Ｇ
を混入し、自燃可能な700Kcal／Ｎm3にカロリ
ーアツプして焼却する場合、 Ｌ，Ｐ，Ｇの必要量2200Nm3／Hr 排ガス温度 970℃ 従つて、低カロリーガスを三段に分割して供給
することにより、この低カロリーガスを焼却する
ための補助燃料（Ｌ，Ｐ，Ｇ）量は一段供給の場
合(b)の1/2、自燃させる場合(c)の約2/5に少なくす
ることができ、排ガス温度も170℃低い800℃に出
来るからである。 この様に、この多段燃焼炉２で焼却されて燃焼
ガスとなつた低カロリーガスは、熱回収装置５の
熱交換管６によつてその排熱が回収され、煙突７
から大気へ放出される。 ところが、かかる従来の低カロリーガスの焼却
にあたつては、発熱量が250Kcal／Ｎm3として計
画しても多量の補助燃料量を消費するために、省
エネルギ化の進む中で、排気物に多量の補助燃料
量を使用することは好ましくなく、しかもその燃
焼温度が約800〜930℃の高温域であるために、焼
却設備自体も高温材を用いて高価になる欠点があ
る。 第２図および第３図は、第１図の多段燃焼炉２
における実験データを示したものである。 第２図は縦軸にCN／NOの還元反応率を示し、
横軸に多段燃焼炉２の炉内温度を示し、これらの
特性曲線図で、図中の曲線Ａは発熱量が120〜
250Kcal／Ｎm3の低カロリーガスを第１図の多段
燃焼炉２で焼却したときの還元率曲線である。 第３図は縦軸に温度、横軸に多段燃焼炉２の分
割供給管８ａ，８ｂ，８ｃからの燃焼ゾーン９
ａ，９ｂ，９ｃを示し、これらの特性曲線図で、
図中曲線Ｂは発熱量が120〜250Kcal／Ｎm3の低
カロリーガスを焼却した場合の排ガス温度を示
す。 なお、第３図中の斜線部分Ｃは、発熱量が０〜
120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスを燃焼させた
時の各燃焼ゾーン9b，9cでの不足温度を示す。 この第２図からも明らかなように、従来の低カ
ロリーガスの多段燃焼炉２内でのCN／NOの還
元反応は曲線Ａで示す如く、多段燃焼炉２内の炉
内温度が約800〜930℃で最大の値を示し、約800
℃以下、あるいは約930℃以上では急激に還元反
応率が減少する傾向を示している。 従つて、第３図に示す如く第一燃焼ゾーン９
ａ、第二燃焼ゾーン９ｂおよび第三燃焼ゾーン９
ｃの炉内温度を約800〜930℃に保つためには、第
１図の分割供給管８ａ，８ｂ，８ｃからの低カロ
リーガス量と、補助燃料供給管３からの補助燃料
量を厳しく選定する必要があり、特に補助燃料量
の調整が煩雑になる。 この様に発熱量が120〜250Kcal／Ｎm3の低カ
ロリーガスの焼却においても多量の補助燃料量を
消費するが、本考案のように前述の低カロリーガ
スの発熱量よりも更に低い発熱量（０〜
120Kcal／Ｎm3）の極低カロリーガスの焼却にあ
たつては、第３図の斜線部分Ｃで示すように第二
燃焼ゾーン９ｂ、第三燃焼ゾーン９ｃでの炉内温
度が約800℃以下になり、CN／NOの還元反応率
が悪くなることから、それだけ補助燃料量を多量
に消費することになる。 一方、これらの多段燃焼炉による焼却のほかに
酸化反応、還元反応を触媒を用いて焼却する方法
も提案されているが、かかる触媒による焼却では
約800℃以上の高温域で触媒が使用されるために
触媒自体が高価になり、触媒の劣化に問題があ
る。 本考案は、かかる従来の欠点をを解消しようと
するもので、その目的とするところは、発熱量が
０〜120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつて
も450℃以下く低温域で処理することができる極
低カロリーガスの処理装置を得ようとするもので
ある。 本考案は前述の目的を達成するために、極低カ
ロリーガス（０〜120Kcal／Ｎm3）の供給管路
に、補助燃料と空気を加えて極低カロリーガスを
350〜400℃に予熱する温度調整器とこの予熱され
た極低カロリーガスを酸化反応させる酸化塔を設
けるとともに、この供給管路の温度調整器の入口
から酸化塔の出口に未反応の極低カロリーガスの
バイパス管路を並列に設け、前記供給管路とバイ
パス管路に直列に還元触媒を内蔵し、かつ250〜
350℃でCN／NOの還元反応を行なう還元塔を設
け、450℃以下の低温域で処理するようにしたも
のである。 以下、本考案の実施例を図面を用いて説明す
る。第４図において、１０は極低カロリーガスの
供給管路、１１は熱交換器、１２は極低カロリー
ガスに補助燃料と空気を加えて極低カロリーガス
を350〜450℃に予熱する温度調整器、１３，１４
は補助燃料配管および空気配管、１５は酸化触媒
１６が内蔵された酸化塔、１７は熱交換器１１の
入口から酸化塔１５の出口に未反応の極低カロリ
ーガスを分流するバイパス管路、１８は還元触媒
１９を内蔵した還元塔、２０は混合管路、２１は
排出管路、２２，２３はダンパ、２４は煙突であ
る。 この様な構造において、供給管路１０に供給さ
れた極低カロリーガスはダンパ２２，２３によつ
て供給管路１０側と、バイパス管路１７側へ分流
され、供給管路１０の極低カロリーガスは熱交換
器１１で予熱され、更に補助燃料配管１３、空気
配管１４からの補助燃料、空気によつて温度調整
器１２で350〜450℃に予熱され、供給管路１０よ
り酸化塔１５に供給される。この酸化塔１５には
貴金属（主にPt系）の酸化触媒１６が充填され
ており、極低カロリーガス中の含有有害成分は第
５図の酸化率データで示すようにほぼ100％酸化
される。 つまり、第５図に示すように極低カロリーガス
中のC3H8は約300℃でCO2とH2Oを生成し、CN
化合物は約400℃でCO2とH2OとNOを生成する。 この酸化塔１５で酸化反応をした極低カロリー
ガスは酸化塔１５の出口で、先に熱交換器１１の
上流側で分流したバイパス管路１７の未反応の極
低カロリーガスと混合管路２０内で合流し、250
〜350℃に温度が低下した極低カロリーガスは還
元塔１８へ供給される。 この還元塔１８には還元触媒１９が充填され、
還元塔１８では第６図の実験データに示す如く、
例えば触媒層温度300℃ではC3H8等の炭化水素は
95℃以上の浄化率を有し、CO2、H2Oとなる。更
にCN化合物は300℃で98％以上の浄化率が得ら
れる。 この事はCN／NOの反応によつてCN化合物の
大部分がN2に還元され、残りがNOになるもので
ある。 すなわち、第６図のNO除去率の実験データが
示すように、CNの90％以上がNOと反応し、CN
化合物とNOを同時に無害化できるものである。
更に理論的に説明するならば、NOはCN基ある
いはNH3基によつて還元されることは周知であ
るが、CNとNOの還元反応よりも触媒の作用に
よつて、酸化反応速度が助長され、CN化合物の
全てがNOに酸化されるのである。 この様に本考案の処理装置においては、酸化反
応にて還元反応に必要なNOを発生させ、しかる
後に還元塔１８にてNOのCN基、NH3基の還元
反応を助長するものであり、これによつて発熱量
が０〜120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつ
ても450℃以下の低温域で処理することができる
ので、補助燃料の消費量は少なくてすみ、省エネ
ルギー化が計れる。 なお、還元触媒１９は活性成分をTi、Cr、Cu、
Ｖ等を用いて実現することができる。 この還元塔１８で浄化されたガスは排出管路２
１で熱交換器１１にて熱回収され煙突２４より大
気へ放出される。 なお、本考案の処理装置によつて浄化した場合
の各部の濃度、温度、反応率、NO除去率等を下
記の表に示す。
低カロリーガスの処理装置に係り、特に発熱量
（０〜120Kcal／Ｎm3）が最も低い極低カロリー
ガスの処理装置に関するものである。 例えばアクリルニトリル製造プロセスから排出
される低カロリーガスにはCN化合物などの有害
成分が含まれ、このCN化合物は毒性のために直
接大気へ放出することができず、これを処理する
ために処理プロセスが設置されている。 一方、この低カロリーガスの発熱量は120〜
250Kcal／Ｎm3と低いために、自燃をすることが
できず補助燃料を使用して焼却処理することが一
般に行なわれている。 第１図は従来の多段燃焼に用いられている処理
装置の概略系統図である。 第１図において、１は低カロリーガスの供給管
路、２は供給管路１の途中に設けられた多段燃焼
炉、３，４は補助燃料および空気供給管、５は排
熱回収装置、６は排熱回収装置５の熱交換管、７
は煙突、８ａ，８ｂ，８ｃは多段燃焼炉２への低
カロリーガスの分割供給管、９ａ，９ｂ，９ｃは
多段燃焼炉２内の第一〜第三燃焼ゾーンである。 この様な構造において、多段燃焼炉２へ補助燃
料および空気を補助燃料供給管３、空気供給管４
より供給して炉内を高温雰囲気（800〜900℃）に
保ち、この多段燃焼炉２内へ低カロリーガスを供
給管路１より分割供給管８ａから40％、分割供給
管８ｂから25％、分割供給管８ｃから35％を三段
に分けて供給することによつて、多段燃焼炉２内
の燃焼は第一燃焼ゾーン９ａから第三燃焼ゾーン
９ｃへと移りHCNの燃焼とNOの環元反応を気
相で処理するものである。 つまり、多段燃焼炉２内での酸化反応は HCN＋1.75O2→CO2＋１／２H2O＋NO 還元反応は HCN＋3.5NO→CO2＋１／２H2O＋N2 の反応を同一の多段燃焼炉２内で行なうものであ
る。 そして、この低カロリーガスを三段に分けて焼
却する理由は、計画値を比較すれば一層明らかに
なる。 条件として、低カロリーガスの焼却処理量が
110000Nm3／Hr、低カロリーガスの発熱量
250Kcal／Ｎm3、多段燃焼炉２出口の排ガス温度
が800℃、酸素濃度３％で完全燃焼するものと仮
定する。 (a) 低カロリーガスを三段に分割して焼却する場
合、 補助燃料（Ｌ，Ｐ，Ｇ）の必要量909Nm3／
Hr 排ガス温度 800℃ (b) 低カロリーガスを一段で供給して焼却する場
合、 Ｌ，Ｐ，Ｇの必要量1892Nm3／Hr 排ガス温度 970℃ (c) 自燃するように低カロリーガスにＬ、Ｐ、Ｇ
を混入し、自燃可能な700Kcal／Ｎm3にカロリ
ーアツプして焼却する場合、 Ｌ，Ｐ，Ｇの必要量2200Nm3／Hr 排ガス温度 970℃ 従つて、低カロリーガスを三段に分割して供給
することにより、この低カロリーガスを焼却する
ための補助燃料（Ｌ，Ｐ，Ｇ）量は一段供給の場
合(b)の1/2、自燃させる場合(c)の約2/5に少なくす
ることができ、排ガス温度も170℃低い800℃に出
来るからである。 この様に、この多段燃焼炉２で焼却されて燃焼
ガスとなつた低カロリーガスは、熱回収装置５の
熱交換管６によつてその排熱が回収され、煙突７
から大気へ放出される。 ところが、かかる従来の低カロリーガスの焼却
にあたつては、発熱量が250Kcal／Ｎm3として計
画しても多量の補助燃料量を消費するために、省
エネルギ化の進む中で、排気物に多量の補助燃料
量を使用することは好ましくなく、しかもその燃
焼温度が約800〜930℃の高温域であるために、焼
却設備自体も高温材を用いて高価になる欠点があ
る。 第２図および第３図は、第１図の多段燃焼炉２
における実験データを示したものである。 第２図は縦軸にCN／NOの還元反応率を示し、
横軸に多段燃焼炉２の炉内温度を示し、これらの
特性曲線図で、図中の曲線Ａは発熱量が120〜
250Kcal／Ｎm3の低カロリーガスを第１図の多段
燃焼炉２で焼却したときの還元率曲線である。 第３図は縦軸に温度、横軸に多段燃焼炉２の分
割供給管８ａ，８ｂ，８ｃからの燃焼ゾーン９
ａ，９ｂ，９ｃを示し、これらの特性曲線図で、
図中曲線Ｂは発熱量が120〜250Kcal／Ｎm3の低
カロリーガスを焼却した場合の排ガス温度を示
す。 なお、第３図中の斜線部分Ｃは、発熱量が０〜
120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスを燃焼させた
時の各燃焼ゾーン9b，9cでの不足温度を示す。 この第２図からも明らかなように、従来の低カ
ロリーガスの多段燃焼炉２内でのCN／NOの還
元反応は曲線Ａで示す如く、多段燃焼炉２内の炉
内温度が約800〜930℃で最大の値を示し、約800
℃以下、あるいは約930℃以上では急激に還元反
応率が減少する傾向を示している。 従つて、第３図に示す如く第一燃焼ゾーン９
ａ、第二燃焼ゾーン９ｂおよび第三燃焼ゾーン９
ｃの炉内温度を約800〜930℃に保つためには、第
１図の分割供給管８ａ，８ｂ，８ｃからの低カロ
リーガス量と、補助燃料供給管３からの補助燃料
量を厳しく選定する必要があり、特に補助燃料量
の調整が煩雑になる。 この様に発熱量が120〜250Kcal／Ｎm3の低カ
ロリーガスの焼却においても多量の補助燃料量を
消費するが、本考案のように前述の低カロリーガ
スの発熱量よりも更に低い発熱量（０〜
120Kcal／Ｎm3）の極低カロリーガスの焼却にあ
たつては、第３図の斜線部分Ｃで示すように第二
燃焼ゾーン９ｂ、第三燃焼ゾーン９ｃでの炉内温
度が約800℃以下になり、CN／NOの還元反応率
が悪くなることから、それだけ補助燃料量を多量
に消費することになる。 一方、これらの多段燃焼炉による焼却のほかに
酸化反応、還元反応を触媒を用いて焼却する方法
も提案されているが、かかる触媒による焼却では
約800℃以上の高温域で触媒が使用されるために
触媒自体が高価になり、触媒の劣化に問題があ
る。 本考案は、かかる従来の欠点をを解消しようと
するもので、その目的とするところは、発熱量が
０〜120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつて
も450℃以下く低温域で処理することができる極
低カロリーガスの処理装置を得ようとするもので
ある。 本考案は前述の目的を達成するために、極低カ
ロリーガス（０〜120Kcal／Ｎm3）の供給管路
に、補助燃料と空気を加えて極低カロリーガスを
350〜400℃に予熱する温度調整器とこの予熱され
た極低カロリーガスを酸化反応させる酸化塔を設
けるとともに、この供給管路の温度調整器の入口
から酸化塔の出口に未反応の極低カロリーガスの
バイパス管路を並列に設け、前記供給管路とバイ
パス管路に直列に還元触媒を内蔵し、かつ250〜
350℃でCN／NOの還元反応を行なう還元塔を設
け、450℃以下の低温域で処理するようにしたも
のである。 以下、本考案の実施例を図面を用いて説明す
る。第４図において、１０は極低カロリーガスの
供給管路、１１は熱交換器、１２は極低カロリー
ガスに補助燃料と空気を加えて極低カロリーガス
を350〜450℃に予熱する温度調整器、１３，１４
は補助燃料配管および空気配管、１５は酸化触媒
１６が内蔵された酸化塔、１７は熱交換器１１の
入口から酸化塔１５の出口に未反応の極低カロリ
ーガスを分流するバイパス管路、１８は還元触媒
１９を内蔵した還元塔、２０は混合管路、２１は
排出管路、２２，２３はダンパ、２４は煙突であ
る。 この様な構造において、供給管路１０に供給さ
れた極低カロリーガスはダンパ２２，２３によつ
て供給管路１０側と、バイパス管路１７側へ分流
され、供給管路１０の極低カロリーガスは熱交換
器１１で予熱され、更に補助燃料配管１３、空気
配管１４からの補助燃料、空気によつて温度調整
器１２で350〜450℃に予熱され、供給管路１０よ
り酸化塔１５に供給される。この酸化塔１５には
貴金属（主にPt系）の酸化触媒１６が充填され
ており、極低カロリーガス中の含有有害成分は第
５図の酸化率データで示すようにほぼ100％酸化
される。 つまり、第５図に示すように極低カロリーガス
中のC3H8は約300℃でCO2とH2Oを生成し、CN
化合物は約400℃でCO2とH2OとNOを生成する。 この酸化塔１５で酸化反応をした極低カロリー
ガスは酸化塔１５の出口で、先に熱交換器１１の
上流側で分流したバイパス管路１７の未反応の極
低カロリーガスと混合管路２０内で合流し、250
〜350℃に温度が低下した極低カロリーガスは還
元塔１８へ供給される。 この還元塔１８には還元触媒１９が充填され、
還元塔１８では第６図の実験データに示す如く、
例えば触媒層温度300℃ではC3H8等の炭化水素は
95℃以上の浄化率を有し、CO2、H2Oとなる。更
にCN化合物は300℃で98％以上の浄化率が得ら
れる。 この事はCN／NOの反応によつてCN化合物の
大部分がN2に還元され、残りがNOになるもので
ある。 すなわち、第６図のNO除去率の実験データが
示すように、CNの90％以上がNOと反応し、CN
化合物とNOを同時に無害化できるものである。
更に理論的に説明するならば、NOはCN基ある
いはNH3基によつて還元されることは周知であ
るが、CNとNOの還元反応よりも触媒の作用に
よつて、酸化反応速度が助長され、CN化合物の
全てがNOに酸化されるのである。 この様に本考案の処理装置においては、酸化反
応にて還元反応に必要なNOを発生させ、しかる
後に還元塔１８にてNOのCN基、NH3基の還元
反応を助長するものであり、これによつて発熱量
が０〜120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつ
ても450℃以下の低温域で処理することができる
ので、補助燃料の消費量は少なくてすみ、省エネ
ルギー化が計れる。 なお、還元触媒１９は活性成分をTi、Cr、Cu、
Ｖ等を用いて実現することができる。 この還元塔１８で浄化されたガスは排出管路２
１で熱交換器１１にて熱回収され煙突２４より大
気へ放出される。 なお、本考案の処理装置によつて浄化した場合
の各部の濃度、温度、反応率、NO除去率等を下
記の表に示す。
【表】
本考案は酸化塔で還元反応に必要なNOを発生
させ、還元塔でNOをCN基、NH3基の還元反応
を助長するようにしたので、発熱量が０〜
120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつても
450℃以下の低温域で処理することができ、しか
も補助燃料量の消費量が少なく、処理装置自体も
低級材料で安価に製作できる。
させ、還元塔でNOをCN基、NH3基の還元反応
を助長するようにしたので、発熱量が０〜
120Kcal／Ｎm3の極低カロリーガスであつても
450℃以下の低温域で処理することができ、しか
も補助燃料量の消費量が少なく、処理装置自体も
低級材料で安価に製作できる。
第１図は従来の多段燃焼に用いられた処理装置
の概略系統図、第２図は縦軸にCN／NO還元反
応率、横軸に炉内温度を示した従来の還元率特性
曲線図、第３図は縦軸に温度、横軸に燃焼ゾーン
を示した従来の温度特性曲線図、第４図は本考案
の極低カロリーガスの処理系統図、第５図は縦軸
に酸化率、横軸に酸化温度を示した酸化率特性曲
線図、第６図は縦軸にNO除去率と浄化（酸化
率）、横軸に触媒層温度を示した特性曲線図であ
る。 １０……供給管路、１２……温度調整器、１５
……酸化塔、１６……酸化触媒、１７……バイパ
ス管路、１８……還元塔、１９……還元触媒。
の概略系統図、第２図は縦軸にCN／NO還元反
応率、横軸に炉内温度を示した従来の還元率特性
曲線図、第３図は縦軸に温度、横軸に燃焼ゾーン
を示した従来の温度特性曲線図、第４図は本考案
の極低カロリーガスの処理系統図、第５図は縦軸
に酸化率、横軸に酸化温度を示した酸化率特性曲
線図、第６図は縦軸にNO除去率と浄化（酸化
率）、横軸に触媒層温度を示した特性曲線図であ
る。 １０……供給管路、１２……温度調整器、１５
……酸化塔、１６……酸化触媒、１７……バイパ
ス管路、１８……還元塔、１９……還元触媒。
Claims (1)
- 極低カロリーガス（０〜120Kcal／Ｎm3）の供
給管路に、補助燃料と空気を加えて極低カロリー
ガスを350〜450℃に予熱する温度調整器とこの予
熱された極低カロリーガスを酸化反応させる酸化
搭を設けるとともに、この供給管路の温度調整器
の入口から酸化塔の出口に未反応の極低カロリー
ガスのバイパス管路を並列に設け、前記供給管路
とバイパス管路に直列に還元触媒を内蔵し、かつ
250〜350℃でCN／NOの還元反応を行なう還元
塔を設け、450℃以下の低温域で処理するように
したことを特徴とする極低カロリーガスの処理装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114283U JPS59176640U (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 極低カロリ−ガスの処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114283U JPS59176640U (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 極低カロリ−ガスの処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59176640U JPS59176640U (ja) | 1984-11-26 |
| JPH0111294Y2 true JPH0111294Y2 (ja) | 1989-04-03 |
Family
ID=30201290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7114283U Granted JPS59176640U (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 極低カロリ−ガスの処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59176640U (ja) |
-
1983
- 1983-05-14 JP JP7114283U patent/JPS59176640U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59176640U (ja) | 1984-11-26 |
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