JP7528014B2 - コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 - Google Patents
コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7528014B2 JP7528014B2 JP2021057104A JP2021057104A JP7528014B2 JP 7528014 B2 JP7528014 B2 JP 7528014B2 JP 2021057104 A JP2021057104 A JP 2021057104A JP 2021057104 A JP2021057104 A JP 2021057104A JP 7528014 B2 JP7528014 B2 JP 7528014B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- electrical conductivity
- material separation
- container
- fresh concrete
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Description
本発明は、コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法に関する。
フレッシュコンクリートは、用途に応じて流動性が異なる。
そして、フレッシュコンクリートのうち、流動性が相対的に低いものを用いる場合には、打設後の締固め（コンクリートバイブレータを用いた加振）が必要となる。
ところで、フレッシュコンクリートへの加振が過度になると、フレッシュコンクリートに含まれる材料が分離してしまう可能性がある。このため、フレッシュコンクリートへ加振する時間は、当該フレッシュコンクリートが有する材料分離抵抗性に応じた適切な長さとする必要がある。
そこで、従来、非特許文献１に記載されたような、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価するための各種試験（コンクリートのブリーディング試験方法（JIS A 1123）、フレッシュコンクリートの洗い分析試験方法（JIS A 1112）等）が行われている。
そして、フレッシュコンクリートのうち、流動性が相対的に低いものを用いる場合には、打設後の締固め（コンクリートバイブレータを用いた加振）が必要となる。
ところで、フレッシュコンクリートへの加振が過度になると、フレッシュコンクリートに含まれる材料が分離してしまう可能性がある。このため、フレッシュコンクリートへ加振する時間は、当該フレッシュコンクリートが有する材料分離抵抗性に応じた適切な長さとする必要がある。
そこで、従来、非特許文献１に記載されたような、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価するための各種試験（コンクリートのブリーディング試験方法（JIS A 1123）、フレッシュコンクリートの洗い分析試験方法（JIS A 1112）等）が行われている。
日本規格協会，ＪＩＳハンドブック第１０巻，２０２０年，ｐ．１２２０－１２２３,１２５１－１２５３
しかしながら、特許文献１，２に示した試験は、施工を行う前の段階（試験設備等でコンクリートの配合を決定する段階等）において行われるもので、大変手間と時間がかかるものであった。すなわち、特許文献１，２に示した試験を施工現場で行うことは現実的ではなかった。
このため、施工現場においては、材料分離抵抗性の評価及び適切な加振時間の設定を、今なお技術者の目視と経験に基づいて行っているのが実情である。
このため、施工現場においては、材料分離抵抗性の評価及び適切な加振時間の設定を、今なお技術者の目視と経験に基づいて行っているのが実情である。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性の評価を、場所を選ぶことなく、かつ短時間で行えるようにすることを目的とする。
上記課題を解決するため、請求項１に係る発明は、
コンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
フレッシュコンクリートを保持する容器と、
前記容器に保持された前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測手段と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時手段と、を備えることを特徴とする。
コンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
フレッシュコンクリートを保持する容器と、
前記容器に保持された前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測手段と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時手段と、を備えることを特徴とする。
また、請求項２に記載の発明は、
請求項１に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記計測手段は、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートのうち前記容器の上部に保持される部分の電気伝導率である第一電気伝導率と、下部に保持される部分の電気伝導率である第二電気伝導率と、を継続的に計測し、
前記計時手段は、前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記第一電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第一時間、及び前記第二電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第二時間のうち小さい方を前記変化点到達時間とすることを特徴とする。
請求項１に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記計測手段は、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートのうち前記容器の上部に保持される部分の電気伝導率である第一電気伝導率と、下部に保持される部分の電気伝導率である第二電気伝導率と、を継続的に計測し、
前記計時手段は、前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記第一電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第一時間、及び前記第二電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第二時間のうち小さい方を前記変化点到達時間とすることを特徴とする。
また、請求項３に係る発明は、
請求項１又は請求項２に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記計時手段が計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価手段を更に備えることを特徴とする。
請求項１又は請求項２に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記計時手段が計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価手段を更に備えることを特徴とする。
また、請求項４に係る発明は、
請求項４に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記評価手段は、前記変化点到達時間と所定の第二閾値とを比較することにより前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価することを特徴とする。
請求項４に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記評価手段は、前記変化点到達時間と所定の第二閾値とを比較することにより前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価することを特徴とする。
また、請求項５に係る発明は、
請求項３又は請求項４に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記評価手段が評価した結果を出力する出力手段を更に備えることを特徴とする。
請求項３又は請求項４に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置であって、
前記評価手段が評価した結果を出力する出力手段を更に備えることを特徴とする。
また、請求項６に係る発明は、
コンクリート構造物の施工方法であって、
施工現場に、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置を設置する準備工程と、
前記コンクリート材料分離抵抗性計測装置の容器に保持された評価対象のフレッシュコンクリートに振動を加える加振工程と、
前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測工程と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測工程において計測した電気伝導率の変化の大きさが所定値の大きさに達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時工程と、
前記計時工程において計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価工程と、
前記評価工程における評価結果に応じた作業を行う評価後工程と、を有することを特徴とする。
コンクリート構造物の施工方法であって、
施工現場に、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置を設置する準備工程と、
前記コンクリート材料分離抵抗性計測装置の容器に保持された評価対象のフレッシュコンクリートに振動を加える加振工程と、
前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測工程と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測工程において計測した電気伝導率の変化の大きさが所定値の大きさに達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時工程と、
前記計時工程において計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価工程と、
前記評価工程における評価結果に応じた作業を行う評価後工程と、を有することを特徴とする。
また、請求項７に係る発明は、
請求項６に記載のコンクリート構造物の施工方法であって、
前記加振工程において、コンクリートバイブレータの棒状の振動部を、前記容器内に鉛直方向に下部まで挿入して、前記フレッシュコンクリートに振動を加えることを特徴とする。
請求項６に記載のコンクリート構造物の施工方法であって、
前記加振工程において、コンクリートバイブレータの棒状の振動部を、前記容器内に鉛直方向に下部まで挿入して、前記フレッシュコンクリートに振動を加えることを特徴とする。
本発明によれば、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性の評価を、場所を選ぶことなく、かつ短時間で行うことができる。
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
ただし、本発明の技術的範囲は、下記実施形態や図面に例示したものに限定されるものではない。
ただし、本発明の技術的範囲は、下記実施形態や図面に例示したものに限定されるものではない。
＜１．コンクリート材料分離抵抗性計測装置＞
まず、本発明の実施形態に係るコンクリート材料分離抵抗性計測装置（以下、計測装置１００）について説明する。
図１は計測装置１００の一部の使用途中の状態を示す縦断面図、図２は計測装置１００の電気的構成を示すブロック図、図３は計測装置が実行する材料分離抵抗性計測処理の流れを示すフローチャートである。
まず、本発明の実施形態に係るコンクリート材料分離抵抗性計測装置（以下、計測装置１００）について説明する。
図１は計測装置１００の一部の使用途中の状態を示す縦断面図、図２は計測装置１００の電気的構成を示すブロック図、図３は計測装置が実行する材料分離抵抗性計測処理の流れを示すフローチャートである。
〔１－１．構成〕
計測装置１００は、図１に示すように、容器１と、電気伝導率計２と、を備える。
計測装置１００は、図１に示すように、容器１と、電気伝導率計２と、を備える。
（容器）
容器１は、フレッシュコンクリート（以下、コンクリートＣ）を保持するものである。
容器１に保持させるコンクリートＣは、特に限定されるものではないが、スランプフロー値が３５０～５００ｍｍの範囲内となる流動性を有するもの（打設後にある程度締固めが必要になるもの）が好ましい。
また、コンクリートＣは、型枠内へ打設する前の打設用フレッシュコンクリートから一部を抜き取ったものである。
なお、コンクリートＣは、打設用フレッシュコンクリートとは別に、打設用フレッシュコンクリートと同様の配合となるように調製されたものであってもよい。
容器１は、フレッシュコンクリート（以下、コンクリートＣ）を保持するものである。
容器１に保持させるコンクリートＣは、特に限定されるものではないが、スランプフロー値が３５０～５００ｍｍの範囲内となる流動性を有するもの（打設後にある程度締固めが必要になるもの）が好ましい。
また、コンクリートＣは、型枠内へ打設する前の打設用フレッシュコンクリートから一部を抜き取ったものである。
なお、コンクリートＣは、打設用フレッシュコンクリートとは別に、打設用フレッシュコンクリートと同様の配合となるように調製されたものであってもよい。
本実施形態に係る容器１は、筒部１１と、板部１２と、を有している。
筒部１１は、コンクリートＣの電気伝導率に影響を及ぼさない材質で形成されている。
本実施形態に係る筒部１１は、市販の塩化ビニル管で構成されている。
本実施形態に係る筒部１１の高さは４４０ｍｍ程度となっている。
また、本実施形態に係る筒部１１の直径は２００ｍｍ程度（後述するコンクリートバイブレータ３の振動部３１の太さの１０倍程度）となっている。
こうすることで、軽量且つコンパクトな計測装置１００を構成することができる。
筒部１１の所定箇所には、上孔１１ａと、下孔１１ｂと、が形成されている。
板部１２は、容器１の底をなすもので、筒部１１の一方（下方）の開口を閉塞している。
筒部１１は、コンクリートＣの電気伝導率に影響を及ぼさない材質で形成されている。
本実施形態に係る筒部１１は、市販の塩化ビニル管で構成されている。
本実施形態に係る筒部１１の高さは４４０ｍｍ程度となっている。
また、本実施形態に係る筒部１１の直径は２００ｍｍ程度（後述するコンクリートバイブレータ３の振動部３１の太さの１０倍程度）となっている。
こうすることで、軽量且つコンパクトな計測装置１００を構成することができる。
筒部１１の所定箇所には、上孔１１ａと、下孔１１ｂと、が形成されている。
板部１２は、容器１の底をなすもので、筒部１１の一方（下方）の開口を閉塞している。
（電気伝導率計）
電気伝導率計２は、図２に示すように、センサ２１と、演算装置２２と、を備える。
本実施形態に係る電気伝導率計２は、第二センサ２３を更に備える。
電気伝導率計２は、図２に示すように、センサ２１と、演算装置２２と、を備える。
本実施形態に係る電気伝導率計２は、第二センサ２３を更に備える。
センサ２１は、自身の周囲に存在する液体等（コンクリートＣ）の電気伝導率を０～１０（ｍＳ／ｃｍ）の範囲で検知可能なものとなっている。
センサ２１は、容器１の上部に取り付けられ、演算装置２２とケーブルで接続されている。
本実施形態に係るセンサ２１は、容器１の上孔１１ａに嵌合することにより取り付けられている。
なお、電気伝導率計２が第二センサ２３を備えない場合、センサ２１は、容器１の中間部や下部に取り付けられていてもよい。
センサ２１は、容器１の上部に取り付けられ、演算装置２２とケーブルで接続されている。
本実施形態に係るセンサ２１は、容器１の上孔１１ａに嵌合することにより取り付けられている。
なお、電気伝導率計２が第二センサ２３を備えない場合、センサ２１は、容器１の中間部や下部に取り付けられていてもよい。
第二センサ２３は、容器の下部に取り付けられ、演算装置２２とケーブルで接続されている。
本実施形態に係る第二センサ２３は、容器１の下孔１１ｂに嵌合することにより取り付けられている。
また、本実施形態に係る第二センサ２３は、容器１の底から３０ｍｍの高さに取り付けられている。
第二センサ２３は、センサ２１と同様のものとなっている。
なお、第二センサ２３は、センサ２１と同様の範囲の電気伝導率を検知可能であるならば、センサ２１と異なるものであってもよい。
本実施形態に係る第二センサ２３は、容器１の下孔１１ｂに嵌合することにより取り付けられている。
また、本実施形態に係る第二センサ２３は、容器１の底から３０ｍｍの高さに取り付けられている。
第二センサ２３は、センサ２１と同様のものとなっている。
なお、第二センサ２３は、センサ２１と同様の範囲の電気伝導率を検知可能であるならば、センサ２１と異なるものであってもよい。
演算装置２２は、ＰＣ、専用の装置等で構成されている。
演算装置２２は、制御部２２１と、記憶部２２２と、を有している。
また、本実施形態に係る演算装置２２は、表示部２２３を更に有している。
各部２２１～２２３は、バス等で電気的に接続されている。
演算装置２２は、制御部２２１と、記憶部２２２と、を有している。
また、本実施形態に係る演算装置２２は、表示部２２３を更に有している。
各部２２１～２２３は、バス等で電気的に接続されている。
制御部２２１は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ（Random Access Memory）等を備えている。
そして、ＣＰＵは、記憶部２２２に記憶されている各種プログラムを読出してＲＡＭ内に展開し、展開されたプログラムに従って各種処理を実行し、演算装置２２各部の動作を集中制御するようになっている。
本実施形態に係る制御部２２１は、タイマ２２１ａを有しており、所定処理の実行に要した時間を計時することが可能となっている。
そして、ＣＰＵは、記憶部２２２に記憶されている各種プログラムを読出してＲＡＭ内に展開し、展開されたプログラムに従って各種処理を実行し、演算装置２２各部の動作を集中制御するようになっている。
本実施形態に係る制御部２２１は、タイマ２２１ａを有しており、所定処理の実行に要した時間を計時することが可能となっている。
記憶部２２２は、不揮発性のメモリーやハードディスク等により構成されている。
また、記憶部２２２は、制御部２２１が実行する各種プログラム等を記憶している。
また、記憶部２２２は、制御部２２１が実行する各種プログラム等を記憶している。
表示部２２３は、例えばＬＣＤ（Liquid Crystal Display）、ＣＲＴ（Cathode Ray Tube）等で構成されている。
そして、表示部２２３は、制御部２２１から受信した信号に応じた画面を表示するようになっている。
そして、表示部２２３は、制御部２２１から受信した信号に応じた画面を表示するようになっている。
〔１－２．電気伝導率計の動作〕
このように構成された演算装置２２の制御部２２１は、以下のような機能を有する。
例えば、制御部２２１は、所定条件が成立したことを契機として、例えば図３に示すような材料分離抵抗性計測処理を実行する。
所定条件には、例えば、計測装置１００に所定操作（例えば電源オン）がなされたこと、容器１にコンクリートＣが収容されたこと、容器に収容されたコンクリートＣへの加振が開始されたこと等が含まれる。
この材料分離抵抗性計測処理において、制御部２２１は、計測処理（ステップＳ１）と、計時処理（ステップＳ２）と、を実行する。
また、本実施形態に係る評価処理において、制御部２２１は、評価処理（ステップＳ３）と、出力処理（ステップＳ４）と、を更に実行する。
このように構成された演算装置２２の制御部２２１は、以下のような機能を有する。
例えば、制御部２２１は、所定条件が成立したことを契機として、例えば図３に示すような材料分離抵抗性計測処理を実行する。
所定条件には、例えば、計測装置１００に所定操作（例えば電源オン）がなされたこと、容器１にコンクリートＣが収容されたこと、容器に収容されたコンクリートＣへの加振が開始されたこと等が含まれる。
この材料分離抵抗性計測処理において、制御部２２１は、計測処理（ステップＳ１）と、計時処理（ステップＳ２）と、を実行する。
また、本実施形態に係る評価処理において、制御部２２１は、評価処理（ステップＳ３）と、出力処理（ステップＳ４）と、を更に実行する。
（計測処理）
初めの計測処理（ステップＳ１）において、制御部２２１は、容器１に保持されたコンクリートＣに振動が加えられている間、容器１に保持されるコンクリートＣの電気伝導率を継続的に（繰り返し）計測する。
本実施形態に係る計測処理において、制御部２２１は、第一電気伝導率と、第二電気伝導率と、をそれぞれ継続的に計測する。
第一電気伝導率は、容器１に保持されるコンクリートＣのうち容器１の上部に保持される部分の電気伝導率であり、センサ２１によって検知される。
また、第二電気伝導率は、容器１に保持されるコンクリートＣのうち容器１の下部に保持される部分の電気伝導率であり、第二センサ２３によって検知される。
コンクリートＣの配合によっては、加振に伴い、電気伝導率を含むコンクリートＣの物性が上部と下部とで大きく異なってくる場合があるが、こうすることで、材料分離抵抗性の評価をより正確に行うことができるようになる。
初めの計測処理（ステップＳ１）において、制御部２２１は、容器１に保持されたコンクリートＣに振動が加えられている間、容器１に保持されるコンクリートＣの電気伝導率を継続的に（繰り返し）計測する。
本実施形態に係る計測処理において、制御部２２１は、第一電気伝導率と、第二電気伝導率と、をそれぞれ継続的に計測する。
第一電気伝導率は、容器１に保持されるコンクリートＣのうち容器１の上部に保持される部分の電気伝導率であり、センサ２１によって検知される。
また、第二電気伝導率は、容器１に保持されるコンクリートＣのうち容器１の下部に保持される部分の電気伝導率であり、第二センサ２３によって検知される。
コンクリートＣの配合によっては、加振に伴い、電気伝導率を含むコンクリートＣの物性が上部と下部とで大きく異なってくる場合があるが、こうすることで、材料分離抵抗性の評価をより正確に行うことができるようになる。
この計測処理において、制御部２２１は、具体的には、加振開始から所定時間（例えば２秒）経過後までの各センサ２１，２３の出力の平均値を初期値としてそれぞれ算出する。
以降、制御部２２１は、所定時間が経過する度に、各センサ２１，２３の出力を取得する。
そして、制御部２２１は、各センサ２１，２３の出力を取得する度に、取得した各センサ２１，２３の出力の、算出した初期値に対する変化の大きさを算出する。
具体的には、制御部２２１は、初期値に対する出力の割合を変化率として算出する
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた計測処理を実行することにより計測手段をなす。
以降、制御部２２１は、所定時間が経過する度に、各センサ２１，２３の出力を取得する。
そして、制御部２２１は、各センサ２１，２３の出力を取得する度に、取得した各センサ２１，２３の出力の、算出した初期値に対する変化の大きさを算出する。
具体的には、制御部２２１は、初期値に対する出力の割合を変化率として算出する
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた計測処理を実行することにより計測手段をなす。
（計時処理）
電気伝導率の計測を終えた後、又は電気伝導率の計測と並行して、制御部２２１は、計時処理を実行する（ステップＳ２）。
この計時処理において、制御部２２１は、変化点到達時間を計時する。
変化点到達時間は、コンクリートＣへの加振が開始されてから、計測した電気伝導率の変化率が所定の閾値に達するまでの時間である。
具体的には、制御部２２１は、計測処理を開始してから、電気伝導率の変化率が所定の閾値に達するまでの間のタイマ２２１ａのカウント値の増加量を変化点到達時間として取得する。
なお、この所定の閾値の具体的な値については後述する。
電気伝導率の計測を終えた後、又は電気伝導率の計測と並行して、制御部２２１は、計時処理を実行する（ステップＳ２）。
この計時処理において、制御部２２１は、変化点到達時間を計時する。
変化点到達時間は、コンクリートＣへの加振が開始されてから、計測した電気伝導率の変化率が所定の閾値に達するまでの時間である。
具体的には、制御部２２１は、計測処理を開始してから、電気伝導率の変化率が所定の閾値に達するまでの間のタイマ２２１ａのカウント値の増加量を変化点到達時間として取得する。
なお、この所定の閾値の具体的な値については後述する。
上述したように、上記計測処理で制御部２２１は、第一電気伝導率と第二電気伝導率の二種類の電気伝導率を計測する。このため、本実施形態に係る計時処理において、制御部２２１は、コンクリートＣへの加振が開始されてから、計測した第一電気伝導率の変化率が所定の閾値に達するまでの第一時間、及び第二電気伝導率の変化の変化率が所定の閾値に達するまでの第二時間のうち小さい方を変化点到達時間とする。
なお、計時処理において、制御部２２１は、第一時間及び第二時間を両方とも最後まで計時するのではなく、第一電気伝導率の変化率及び第二電気伝導率の変化率のうちの一方が先に所定の閾値に達した（変化点到達時間が定まった）時点で他方の経時は停止するようになっていてもよい。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた計測処理を実行することにより計時手段及び計時手段をなす。
なお、計時処理において、制御部２２１は、第一時間及び第二時間を両方とも最後まで計時するのではなく、第一電気伝導率の変化率及び第二電気伝導率の変化率のうちの一方が先に所定の閾値に達した（変化点到達時間が定まった）時点で他方の経時は停止するようになっていてもよい。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた計測処理を実行することにより計時手段及び計時手段をなす。
（評価処理）
変化点到達時間を計時した後、制御部２２１は、評価処理を実行する（ステップＳ３）。
この評価処理において、制御部２２１は、計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
本実施形態に係る評価処理において、制御部２２１は、変化点到達時間と所定の第二閾値とを比較することによりコンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
具体的には、制御部２２１は、変化点到達時間が第二閾値未満であった場合にコンクリートＣは施工に適していないと評価し、第二閾値以上であった場合にコンクリートＣは施工に適していると評価する。
変化点到達時間を計時した後、制御部２２１は、評価処理を実行する（ステップＳ３）。
この評価処理において、制御部２２１は、計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
本実施形態に係る評価処理において、制御部２２１は、変化点到達時間と所定の第二閾値とを比較することによりコンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
具体的には、制御部２２１は、変化点到達時間が第二閾値未満であった場合にコンクリートＣは施工に適していないと評価し、第二閾値以上であった場合にコンクリートＣは施工に適していると評価する。
なお、この評価処理において、制御部２２１は、第二閾値の他、第三閾値及び第四閾値を用いて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を４段階で評価するようになっていてもよい。
具体的には、制御部２２１は、変化点到達時間が第二閾値以下である場合に×、第二閾値超～第三閾値以下である場合に△、第三閾値超～第四閾値以下である場合に〇、第四閾値超である場合に◎と評価するようになっていてもよい。
従来、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性は、見た目の状態に応じた４段階で評価されてきた。
具体的には、施工には適さないものを×、下記問題点（１）～（３）のうち１つ又は２つの問題点が過度に見られるものを△、下記問題点（１）～（３）のうち１つの問題点が軽度に見られるものを〇、下記問題点（１）～（３）が見られないものを◎と評価してきた。
（１）コンクリート試料外周に自由水が確認される
（２）試料が崩れ落ちる又は試料の粘性が大きい
（３）試料に粗骨材がくっきりと浮き出ている
このため、評価処理において、３つの閾値（第二～第四閾値）を用いて４段階評価をおこなうようにすれば、従来人が行ってきた評価と同様の評価を計測装置１００が自動で行うことができる。
なお、この第二～第四閾値の具体的な値については後述する。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた評価処理を実行することにより評価手段をなす。
具体的には、制御部２２１は、変化点到達時間が第二閾値以下である場合に×、第二閾値超～第三閾値以下である場合に△、第三閾値超～第四閾値以下である場合に〇、第四閾値超である場合に◎と評価するようになっていてもよい。
従来、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性は、見た目の状態に応じた４段階で評価されてきた。
具体的には、施工には適さないものを×、下記問題点（１）～（３）のうち１つ又は２つの問題点が過度に見られるものを△、下記問題点（１）～（３）のうち１つの問題点が軽度に見られるものを〇、下記問題点（１）～（３）が見られないものを◎と評価してきた。
（１）コンクリート試料外周に自由水が確認される
（２）試料が崩れ落ちる又は試料の粘性が大きい
（３）試料に粗骨材がくっきりと浮き出ている
このため、評価処理において、３つの閾値（第二～第四閾値）を用いて４段階評価をおこなうようにすれば、従来人が行ってきた評価と同様の評価を計測装置１００が自動で行うことができる。
なお、この第二～第四閾値の具体的な値については後述する。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた評価処理を実行することにより評価手段をなす。
（出力処理）
材料分離抵抗性を評価した後、制御部２２１は、出力手段を実行する（ステップＳ４）。
この出力処理において、制御部２２１は、評価した結果を出力する。
本実施形態に係る出力処理において、制御部２２１は、評価した結果を表示部２２３に表示させる。
なお、制御部２２１は、評価した結果ではなく、変化点到達時間（値）を出力するようになっていてもよい。
また、制御部２２１は、評価した結果と変化点到達時間を両方とも出力するようになっていてもよい。
また、制御部２２１は、評価した結果等を、演算装置２２とは異なる装置（携帯端末、プリンタ等）に出力するようになっていてもよい。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた出力処理を実行することにより出力手段をなす。
材料分離抵抗性を評価した後、制御部２２１は、出力手段を実行する（ステップＳ４）。
この出力処理において、制御部２２１は、評価した結果を出力する。
本実施形態に係る出力処理において、制御部２２１は、評価した結果を表示部２２３に表示させる。
なお、制御部２２１は、評価した結果ではなく、変化点到達時間（値）を出力するようになっていてもよい。
また、制御部２２１は、評価した結果と変化点到達時間を両方とも出力するようになっていてもよい。
また、制御部２２１は、評価した結果等を、演算装置２２とは異なる装置（携帯端末、プリンタ等）に出力するようになっていてもよい。
本実施形態に係る制御部２２１は、以上説明してきた出力処理を実行することにより出力手段をなす。
〔１－３．その他〕
なお、以上説明してきた計測装置１００は、専用の加振手段（コンクリートバイブレータ等）を備えていてもよい。
また、計測装置１００は、センサ２１，２３とは別に、容器１の中間部に第三センサを備えていてもよい。
なお、以上説明してきた計測装置１００は、専用の加振手段（コンクリートバイブレータ等）を備えていてもよい。
また、計測装置１００は、センサ２１，２３とは別に、容器１の中間部に第三センサを備えていてもよい。
＜２．コンクリート構造物の施工方法＞
次に、本発明の実施形態に係るコンクリート構造物の施工方法について説明する。
図４は、上記計測装置１００を用いたコンクリート構造物の施工方法の一部工程を示す斜視図である。
次に、本発明の実施形態に係るコンクリート構造物の施工方法について説明する。
図４は、上記計測装置１００を用いたコンクリート構造物の施工方法の一部工程を示す斜視図である。
この施工方法は、準備工程と、加振工程と、計測工程と、計時工程と、評価工程と、評価後工程と、を有する。
〔２－１．準備工程〕
初めの準備工程では、まず、使用器具を準備する。
本実施形態に係る準備工程では、例えば図４（ａ）に示すように、施工現場に、上記計測装置１００を設置する。
そして、計測装置１００の容器１に、評価対象のコンクリートＣを所定量流し込む。
本実施形態に係る準備工程では、コンクリートＣの表面の容器１の底からの高さが４００ｍｍ程度となるまで流し込む。
また、この準備工程では、コンクリートＣに振動を加えるための加振手段を用意する。
本実施形態に係る準備工程では、加振手段として、棒状の振動部３１を有するコンクリートバイブレータ３を用意する。
振動部３１の太さは、容器１の直径の１０分の１程度（上記計測装置１００の場合、２３ｍｍ程度）とすることが好ましい。
また、振動部３１の振動数は、２３５～２８５Ｈｚの範囲内であることが好ましい。
コンクリートバイブレータ３は、施工にも用いられる併用のものであってもよいし、計測装置１００専用のものであってもよい。
初めの準備工程では、まず、使用器具を準備する。
本実施形態に係る準備工程では、例えば図４（ａ）に示すように、施工現場に、上記計測装置１００を設置する。
そして、計測装置１００の容器１に、評価対象のコンクリートＣを所定量流し込む。
本実施形態に係る準備工程では、コンクリートＣの表面の容器１の底からの高さが４００ｍｍ程度となるまで流し込む。
また、この準備工程では、コンクリートＣに振動を加えるための加振手段を用意する。
本実施形態に係る準備工程では、加振手段として、棒状の振動部３１を有するコンクリートバイブレータ３を用意する。
振動部３１の太さは、容器１の直径の１０分の１程度（上記計測装置１００の場合、２３ｍｍ程度）とすることが好ましい。
また、振動部３１の振動数は、２３５～２８５Ｈｚの範囲内であることが好ましい。
コンクリートバイブレータ３は、施工にも用いられる併用のものであってもよいし、計測装置１００専用のものであってもよい。
〔２－２．加振工程〕
容器１に評価対象のコンクリートＣを収容した後は、加振工程に移る。
加振工程では、容器に収容された評価対象のコンクリートＣに振動を加える。
本実施形態に係る加振工程では、図４（ｂ）に示すように、コンクリートバイブレータ３の振動部３１を、容器１内に鉛直方向に下部まで挿入して、コンクリートＣに振動を加える。
こうすることで、コンクリートＣ全体に対し満遍なく振動を加えることができる。
容器１に評価対象のコンクリートＣを収容した後は、加振工程に移る。
加振工程では、容器に収容された評価対象のコンクリートＣに振動を加える。
本実施形態に係る加振工程では、図４（ｂ）に示すように、コンクリートバイブレータ３の振動部３１を、容器１内に鉛直方向に下部まで挿入して、コンクリートＣに振動を加える。
こうすることで、コンクリートＣ全体に対し満遍なく振動を加えることができる。
〔２－３．計測工程〕
また、コンクリートＣへの加振開始と同時に、計測工程に移る。
この計測工程では、コンクリートＣに振動が加えられている間、容器１に保持されるコンクリートＣの電気伝導率を継続的に計測する。
本実施形態に係る計測工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記計測処理を実行することにより計測を行う。
また、コンクリートＣへの加振開始と同時に、計測工程に移る。
この計測工程では、コンクリートＣに振動が加えられている間、容器１に保持されるコンクリートＣの電気伝導率を継続的に計測する。
本実施形態に係る計測工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記計測処理を実行することにより計測を行う。
〔２－４．計時工程〕
電気伝導率の計測を終えた後、又は電気伝導率の計測と並行して、計時工程に移る。
計時工程では、コンクリートＣへの加振が開始されてから、計測工程において計測した電気伝導率の変化率が所定値の閾値に達するまでの時間である変化点到達時間を計時する。
本実施形態に係る評価工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記計時処理を実行することにより計時を行う。
なお、この計時工程では、計測装置１００とは異なる計時手段（例えばストップウォッチ等）を用い、人が表示部に表示された変化点到達時間の変化を見ながら計時を行ってもよい。この場合、計時機能を有していない（上記計時処理を実行しない）計測装置１００を用いてもよい。
電気伝導率の計測を終えた後、又は電気伝導率の計測と並行して、計時工程に移る。
計時工程では、コンクリートＣへの加振が開始されてから、計測工程において計測した電気伝導率の変化率が所定値の閾値に達するまでの時間である変化点到達時間を計時する。
本実施形態に係る評価工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記計時処理を実行することにより計時を行う。
なお、この計時工程では、計測装置１００とは異なる計時手段（例えばストップウォッチ等）を用い、人が表示部に表示された変化点到達時間の変化を見ながら計時を行ってもよい。この場合、計時機能を有していない（上記計時処理を実行しない）計測装置１００を用いてもよい。
〔２－５．評価工程〕
変化点到達時間を計時した後は、評価工程へ移る。
この評価工程では、計時工程において計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
本実施形態に係る評価工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記評価処理及び出力処理を実行することにより評価を行う。
なお、この評価工程では、計測装置１００に表示された変化点到達時間に基づいて、人が材料分離抵抗性を評価してもよい。その場合、評価機能を有していない（上記評価処理を実行しない）計測装置１００を用いてもよい。
変化点到達時間を計時した後は、評価工程へ移る。
この評価工程では、計時工程において計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する。
本実施形態に係る評価工程では、計測装置１００の演算装置２２が上記評価処理及び出力処理を実行することにより評価を行う。
なお、この評価工程では、計測装置１００に表示された変化点到達時間に基づいて、人が材料分離抵抗性を評価してもよい。その場合、評価機能を有していない（上記評価処理を実行しない）計測装置１００を用いてもよい。
〔２－６．評価後工程〕
コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価した後は、評価後工程に移る。
この評価後工程では、上記評価工程における評価結果に応じた作業を行う。
具体的には、上記評価工程において、評価対象のコンクリートＣを◎，〇，△と評価した（例えば図４（ｃ）に示すように、演算装置２２の表示部２２３に◎等の評価結果Ｒが表示された）場合には、コンクリートＣと同様の配合である打設用のフレッシュコンクリートを型枠内に打設し、締め固める。
一方、上記評価工程において、評価対象のコンクリートＣを×と評価した（演算装置２２の表示部２２３に×の評価結果が表示された）場合には、コンクリートＣと同様の配合である打設用フレッシュコンクリートに対し、打設する前に必要な調整を加えて、又は打設用フレッシュコンクリートを一から作り直して、型枠内に打設する。
コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価した後は、評価後工程に移る。
この評価後工程では、上記評価工程における評価結果に応じた作業を行う。
具体的には、上記評価工程において、評価対象のコンクリートＣを◎，〇，△と評価した（例えば図４（ｃ）に示すように、演算装置２２の表示部２２３に◎等の評価結果Ｒが表示された）場合には、コンクリートＣと同様の配合である打設用のフレッシュコンクリートを型枠内に打設し、締め固める。
一方、上記評価工程において、評価対象のコンクリートＣを×と評価した（演算装置２２の表示部２２３に×の評価結果が表示された）場合には、コンクリートＣと同様の配合である打設用フレッシュコンクリートに対し、打設する前に必要な調整を加えて、又は打設用フレッシュコンクリートを一から作り直して、型枠内に打設する。
＜３．閾値の設定根拠＞
次に、上記計測装置１００に設定された（上記計測方法で用いられた）閾値，第二～第四閾値について説明する。
図５は第一，第二電気伝導率の経時変化を示すグラフ、図６は目視試験の結果と変化点到達時間との関係を示すグラフ、図７は７％変化点到達時間、円筒貫入試験の結果及び目視試験の結果の関係を示すグラフ、図８は各試料の配合及び各種性状を示す表である。
次に、上記計測装置１００に設定された（上記計測方法で用いられた）閾値，第二～第四閾値について説明する。
図５は第一，第二電気伝導率の経時変化を示すグラフ、図６は目視試験の結果と変化点到達時間との関係を示すグラフ、図７は７％変化点到達時間、円筒貫入試験の結果及び目視試験の結果の関係を示すグラフ、図８は各試料の配合及び各種性状を示す表である。
発明者は、上記所定の閾値の決定に際し、様々な配合のフレッシュコンクリートの試料（２３種類）を製造した。
そして、試料を計測装置１００の容器１に保持させ、コンクリートバイブレータ３で試料を加振しながら、各試料の第一電気伝導率及び第二電気伝導率をそれぞれ６０秒間測定する試験を、各試料についてそれぞれ行った。
その結果、理想的な配合の試料は、図５（ａ）に示すように、第一，第二電気伝導率の変化が小さい状態が長時間（３０秒超）継続するのに対し、空気量が相対的に多い試料は、図５（ｂ）に示すように、第一電気伝導率が早い段階（２０秒過ぎ）から急激に上昇することが分かった。
また、空気量が相対的に少ない試料は、図５（ｃ）に示すように、第一，第二電気伝導率が早い段階（２０秒過ぎ）から共に低下することが分かった。
また、水分量が相対的に多い試料は、図５（ｄ）に示すように、第二電気伝導率が早い段階（１０秒過ぎ）から急激に低下することが分かった。
そして、試料を計測装置１００の容器１に保持させ、コンクリートバイブレータ３で試料を加振しながら、各試料の第一電気伝導率及び第二電気伝導率をそれぞれ６０秒間測定する試験を、各試料についてそれぞれ行った。
その結果、理想的な配合の試料は、図５（ａ）に示すように、第一，第二電気伝導率の変化が小さい状態が長時間（３０秒超）継続するのに対し、空気量が相対的に多い試料は、図５（ｂ）に示すように、第一電気伝導率が早い段階（２０秒過ぎ）から急激に上昇することが分かった。
また、空気量が相対的に少ない試料は、図５（ｃ）に示すように、第一，第二電気伝導率が早い段階（２０秒過ぎ）から共に低下することが分かった。
また、水分量が相対的に多い試料は、図５（ｄ）に示すように、第二電気伝導率が早い段階（１０秒過ぎ）から急激に低下することが分かった。
また、第一，第二電気伝導率を測定したときに、第一電気伝導率又は第二電気伝導率の変化の大きさが初期値の±３％，±５％，±７％，±１０％に達するまでの時間（３％変化点到達時間、５％変化点到達時間、７％変化点到達時間、１０％変化点到達時間）をそれぞれ測定した。
また、従来の目視試験（×，△，〇，◎の４段階評価）を、各試料についてそれぞれ行った。
そして、目視試験の結果を横軸、電気伝導率の変化の大きさが初期値の±３％，±５％，±７％，±１０％に達するまでの時間を縦軸とする平面上に、各試料のうち目視試験の結果が×，△，〇，◎になったものを一つずつ選び出して、それらの３～１０％変化点到達時間をプロットした。
その結果、図６に示すように、７％変化点到達時間が、目視試験の結果と最も良好な相関性を示した。
また、従来の目視試験（×，△，〇，◎の４段階評価）を、各試料についてそれぞれ行った。
そして、目視試験の結果を横軸、電気伝導率の変化の大きさが初期値の±３％，±５％，±７％，±１０％に達するまでの時間を縦軸とする平面上に、各試料のうち目視試験の結果が×，△，〇，◎になったものを一つずつ選び出して、それらの３～１０％変化点到達時間をプロットした。
その結果、図６に示すように、７％変化点到達時間が、目視試験の結果と最も良好な相関性を示した。
また、従来の円筒貫入試験を、各試料についてそれぞれ行った。
そして、各試料の３～１０％変化点到達時間を横軸、円筒貫入試験の結果を縦軸とする平面上に、各試料の目視試験の結果をプロットした。
その結果、図７に示すように、７％変化点到達時間を横軸としたグラフは、目視試験の結果が相対的に良好（◎，〇，△）であった試料が、分解限界とされている３０ｍｍ以下の範囲にほぼ収まり、適切とされている２０ｍｍの近傍に集まった。
そして、各試料の３～１０％変化点到達時間を横軸、円筒貫入試験の結果を縦軸とする平面上に、各試料の目視試験の結果をプロットした。
その結果、図７に示すように、７％変化点到達時間を横軸としたグラフは、目視試験の結果が相対的に良好（◎，〇，△）であった試料が、分解限界とされている３０ｍｍ以下の範囲にほぼ収まり、適切とされている２０ｍｍの近傍に集まった。
以上の結果により、上記実施形態の条件（コンクリートＣのスランプフロー値が３５０～５００ｍｍの範囲内、コンクリートバイブレータ３の振動部３１の太さが２３ｍｍ程度）の場合、計時処理（計時工程）における所定の閾値は、初期値の±７％程度とすることが望ましいとの判断に至った。
なお、コンクリートＣの電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの時間は、コンクリートＣの流動性や、加振の際にコンクリートＣに加えられるエネルギーの大きさ（振動部３１の太さ等）等によっても変化する。
具体的には、コンクリートＣの流動性が上記実施形態のものよりも大きい場合、変化点到達時間は上記実施形態よりも短くなる。
また、コンクリートＣに加えられるエネルギーが上記実施形態の計測方法よりも大きい場合も、変化点到達時間は上記実施形態よりも短くなる。
一方、コンクリートＣの流動性が上記実施形態のものよりも小さい場合、変化点到達時間は上記実施形態よりも長くなる。
また、コンクリートＣに加えられるエネルギーが上記実施形態の計測方法よりも小さい場合も変化点到達時間は上記実施形態よりも長くなる。
具体的には、コンクリートＣの流動性が上記実施形態のものよりも大きい場合、変化点到達時間は上記実施形態よりも短くなる。
また、コンクリートＣに加えられるエネルギーが上記実施形態の計測方法よりも大きい場合も、変化点到達時間は上記実施形態よりも短くなる。
一方、コンクリートＣの流動性が上記実施形態のものよりも小さい場合、変化点到達時間は上記実施形態よりも長くなる。
また、コンクリートＣに加えられるエネルギーが上記実施形態の計測方法よりも小さい場合も変化点到達時間は上記実施形態よりも長くなる。
このため、変化点到達時間が長くなる条件が上記実施形態よりも多く含まれるコンクリートＣを評価対象とする場合には、計時処理（計時工程）における所定の閾値を、初期値の±７％よりも大きく（ただし、±２０％程度が上限）し、変化点到達時間が短くなる条件が上記実施形態よりも多く含まれるコンクリートＣを評価対象とする場合には、初期値の±７％よりも小さく（ただし、±３％程度が下限）すればよい。
なお、上記計測装置１００において、コンクリートの種類（例えば、普通ポルトランドセメント、特殊セメント等）、コンクリートＣの流動性、及び振動部３１の太さの少なくともいずれかの条件に応じた複数の所定の閾値を記憶部２２２に記憶しておき、評価を行う際の条件に応じて所定の閾値を使い分けることが可能としてもよい。
なお、上記計測装置１００において、コンクリートの種類（例えば、普通ポルトランドセメント、特殊セメント等）、コンクリートＣの流動性、及び振動部３１の太さの少なくともいずれかの条件に応じた複数の所定の閾値を記憶部２２２に記憶しておき、評価を行う際の条件に応じて所定の閾値を使い分けることが可能としてもよい。
また、上記目視試験の結果、円筒貫入試験の結果、７％変化点到達時間等を、図８に示すような一覧にし、目視試験の結果と７％変化点到達時間の関連を調べた。
その結果、目視試験の結果が×になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１３秒以下となった。
また、△になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１２～２１秒の範囲内に収まった。
また、〇になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１４～２３秒の範囲内に収まった。
また、◎になった試料は、７％変化点到達時間が概ね２３秒以上となった。
その結果、目視試験の結果が×になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１３秒以下となった。
また、△になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１２～２１秒の範囲内に収まった。
また、〇になった試料は、７％変化点到達時間が概ね１４～２３秒の範囲内に収まった。
また、◎になった試料は、７％変化点到達時間が概ね２３秒以上となった。
以上の結果により、上記実施形態の条件（コンクリートＣのスランプフロー値が３５０～５００ｍｍの範囲内、コンクリートバイブレータ３の振動部３１の太さが２３ｍｍ程度）の場合、評価処理（評価工程）における第二閾値は１３秒程度（１３秒未満を×）、第三閾値は１８（１３秒以上１８秒未満を△）、第四閾値は２５秒程度（１８秒以上２５秒未満を○、２５秒以上を◎）とすることが望ましい。
なお、所定の閾値を上記実施形態よりも大きくする場合には、第二～四閾値を、１３，１８，２５よりもそれぞれ大きくし、所定の閾値を上記実施形態よりも小さくする場合には、１３，１８，２５よりもそれぞれ小さくするのが望ましい。
なお、所定の閾値を上記実施形態よりも大きくする場合には、第二～四閾値を、１３，１８，２５よりもそれぞれ大きくし、所定の閾値を上記実施形態よりも小さくする場合には、１３，１８，２５よりもそれぞれ小さくするのが望ましい。
＜４．効果＞
以上説明してきた計測装置１００は、容器１と、容器１に収容されたコンクリートＣに振動が加えられている間、上部に位置するコンクリートＣの第一電気伝導率と、下部に位置するコンクリートＣの第二電気伝導率と、の差を継続的に計測、コンクリートＣへの加振が開始されてから、前記第一電気伝導率と前記第二電気伝導率との差が所定値に達するまでの変化点到達時間を計時する制御部２２１（計測手段、計時手段）を備える。
また、以上説明してきた施工方法は、容器に収容された評価対象のコンクリートＣに振動を加える加振工程と、コンクリートＣに振動が加えられている間、第一電気伝導率と、第二電気伝導率と、の差を継続的に計測する計測工程と、変化点到達時間を計時する計時工程と、計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する評価工程と、を有する。
以上説明してきた計測装置１００は、容器１と、容器１に収容されたコンクリートＣに振動が加えられている間、上部に位置するコンクリートＣの第一電気伝導率と、下部に位置するコンクリートＣの第二電気伝導率と、の差を継続的に計測、コンクリートＣへの加振が開始されてから、前記第一電気伝導率と前記第二電気伝導率との差が所定値に達するまでの変化点到達時間を計時する制御部２２１（計測手段、計時手段）を備える。
また、以上説明してきた施工方法は、容器に収容された評価対象のコンクリートＣに振動を加える加振工程と、コンクリートＣに振動が加えられている間、第一電気伝導率と、第二電気伝導率と、の差を継続的に計測する計測工程と、変化点到達時間を計時する計時工程と、計測した変化点到達時間に基づいて、コンクリートＣの材料分離抵抗性を評価する評価工程と、を有する。
計測装置１００は、簡易な構成をしており、任意の場所（例えば施工現場等）へ容易に持ち運ぶことが可能である。
また、計測装置１００は、コンクリートＣの電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達すると、評価の基準となる変化点到達時間を直ちに算出する。
このため、計測装置１００によれば、コンクリートＣの材料分離抵抗性の評価を、場所を選ぶことなく、かつ短時間で行うことができる。
また、計測装置１００は、コンクリートＣの電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達すると、評価の基準となる変化点到達時間を直ちに算出する。
このため、計測装置１００によれば、コンクリートＣの材料分離抵抗性の評価を、場所を選ぶことなく、かつ短時間で行うことができる。
１００ コンクリート材料分離抵抗性計測装置
１ 容器
１１ 筒部
１１ａ 上孔
１１ｂ 下孔
１２ 板部
２ 電気伝導率計
２１ センサ
２２ 演算装置
２２１ 制御部
２２１ａ タイマ
２２２ 記憶部
２２３ 表示部
２３ 第二センサ
３ コンクリートバイブレータ
３１ 振動部
Ｃ フレッシュコンクリート
Ｒ 評価結果
１ 容器
１１ 筒部
１１ａ 上孔
１１ｂ 下孔
１２ 板部
２ 電気伝導率計
２１ センサ
２２ 演算装置
２２１ 制御部
２２１ａ タイマ
２２２ 記憶部
２２３ 表示部
２３ 第二センサ
３ コンクリートバイブレータ
３１ 振動部
Ｃ フレッシュコンクリート
Ｒ 評価結果
Claims (7)
- フレッシュコンクリートを保持する容器と、
前記容器に保持された前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測手段と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時手段と、を備えることを特徴とするコンクリート材料分離抵抗性計測装置。 - 前記計測手段は、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートのうち前記容器の上部に保持される部分の前記電気伝導率である第一電気伝導率と、下部に保持される部分の前記電気伝導率である第二電気伝導率と、をそれぞれ継続的に計測し、
前記計時手段は、前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測手段が計測した前記第一電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第一時間、及び前記第二電気伝導率の変化の大きさが所定の閾値に達するまでの第二時間のうち小さい方を前記変化点到達時間とすることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置。 - 前記計時手段が計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価手段を更に備えることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置。
- 前記評価手段は、前記変化点到達時間と所定の第二閾値とを比較することにより前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価することを特徴とする請求項３に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置。
- 前記評価手段が評価した結果を出力する出力手段を更に備えることを特徴とする請求項３又は請求項４に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置。
- 施工現場に、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のコンクリート材料分離抵抗性計測装置を設置する準備工程と、
前記コンクリート材料分離抵抗性計測装置の容器に保持された評価対象のフレッシュコンクリートに振動を加える加振工程と、
前記フレッシュコンクリートに振動が加えられている間、前記容器に保持される前記フレッシュコンクリートの電気伝導率を継続的に計測する計測工程と、
前記フレッシュコンクリートへの加振が開始されてから、前記計測工程において計測した前記電気伝導率の変化の大きさが所定値の大きさに達するまでの時間である変化点到達時間を計時する計時工程と、
前記計時工程において計測した前記変化点到達時間に基づいて、前記フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を評価する評価工程と、
前記評価工程における評価結果に応じた作業を行う評価後工程と、を有することを特徴とするコンクリート構造物の施工方法。 - 前記加振工程において、コンクリートバイブレータの棒状の振動部を、前記容器内に鉛直方向に下部まで挿入して、前記フレッシュコンクリートに振動を加えることを特徴とする請求項６に記載のコンクリート構造物の施工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2021057104A JP7528014B2 (ja) | 2021-03-30 | 2021-03-30 | コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2021057104A JP7528014B2 (ja) | 2021-03-30 | 2021-03-30 | コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022154195A JP2022154195A (ja) | 2022-10-13 |
| JP7528014B2 true JP7528014B2 (ja) | 2024-08-05 |
Family
ID=83557175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2021057104A Active JP7528014B2 (ja) | 2021-03-30 | 2021-03-30 | コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7528014B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003177115A (ja) | 2001-12-11 | 2003-06-27 | Pacific Systems Corp | 高流動コンクリート品質管理システム |
| US20110029134A1 (en) | 2008-04-07 | 2011-02-03 | W.R. Grace & Co.-Conn. | Method For Monitoring Thixotropy In Concrete Mixing Drum |
| CN111537566A (zh) | 2020-04-17 | 2020-08-14 | 中天华南建设投资集团有限公司 | 一种基于混凝土离析程度测试装置的混凝土成形施工方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1172427A (ja) * | 1997-08-28 | 1999-03-16 | Shimizu Corp | 高流動フレッシュコンクリートの塑性粘度測定方法 |
-
2021
- 2021-03-30 JP JP2021057104A patent/JP7528014B2/ja active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003177115A (ja) | 2001-12-11 | 2003-06-27 | Pacific Systems Corp | 高流動コンクリート品質管理システム |
| US20110029134A1 (en) | 2008-04-07 | 2011-02-03 | W.R. Grace & Co.-Conn. | Method For Monitoring Thixotropy In Concrete Mixing Drum |
| CN111537566A (zh) | 2020-04-17 | 2020-08-14 | 中天华南建设投资集团有限公司 | 一种基于混凝土离析程度测试装置的混凝土成形施工方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 菱刈智也ほか，フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性の定量的評価方法の考案，コンクリート工学年次論文集，2020年07月15日，Vol.42,No.1，P.971-976 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2022154195A (ja) | 2022-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhang et al. | Long-term creep properties of cementitious materials: Comparing microindentation testing with macroscopic uniaxial compressive testing | |
| Yeon et al. | In situ measurement of coefficient of thermal expansion in hardening concrete and its effect on thermal stress development | |
| Loser et al. | A volumetric technique for measuring the coefficient of thermal expansion of hardening cement paste and mortar | |
| CN104155432B (zh) | 水泥基材料凝结时间智能测定方法 | |
| Shao et al. | Electrical method to evaluate elastic modulus of early age concrete | |
| KR20160046015A (ko) | 굳지 않은 콘크리트의 컨시스턴시 측정 장치 및 이를 이용한 굳지 않은 콘크리트의 컨시스턴시 측정 방법 | |
| Liu et al. | In-situ deformation modulus of rust in concrete under different levels of confinement and rates of corrosion | |
| JP7528014B2 (ja) | コンクリート材料分離抵抗性計測装置及びコンクリート構造物の施工方法 | |
| Benyahia et al. | Analysis of the relationship between nondestructive and destructive testing of low concrete strength in new structures | |
| JP2013101070A (ja) | コンクリートの再振動の管理方法及び管理装置 | |
| JP6548953B2 (ja) | コンクリートのワーカビリティ判定方法 | |
| JP3606086B2 (ja) | 構造体コンクリートの強度推定方法 | |
| JPH05340938A (ja) | コンクリートの均し時期判定方法及びコンクリートの 均し時期判定装置 | |
| JP7208078B2 (ja) | 繊維量測定装置、及び繊維量測定方法 | |
| JP3672527B2 (ja) | コンクリートの強度推定方法及び装置 | |
| KR102012669B1 (ko) | 콘크리트 재료분리 측정 방법 | |
| Pour-Ghaz et al. | Moisture profiles and diffusion coefficients in mortars containing shrinkage reducing admixtures | |
| CN112798768B (zh) | 自密实高强混凝土泌水及离析度测试仪及其使用方法 | |
| JP2020110999A (ja) | コンクリートの目荒らし作業可能時期の予測方法、予測装置およびコンクリートの施工方法 | |
| Rouchier et al. | Influence of diffuse damage on the water vapour permeability of fibre-reinforced mortar | |
| KR20160008891A (ko) | 콘크리트의 유동성 평가장치 및 이를 이용한 콘크리트의 유동성 평가방법 | |
| JP7762103B2 (ja) | 水硬性組成物の強度発現性の推定方法、水硬性組成物の強度発現性の推定処理用プログラム | |
| CN219799442U (zh) | 一种混凝土徐变试验辅助装置 | |
| JPH01297529A (ja) | コンクリートの品質試験装置 | |
| Araghi et al. | New impulse-based test method for early-age elastic modulus measurement in cementitious materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20240209 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20240712 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240723 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240724 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7528014 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |