JP7517128B2 - 位相差フィルム並びに位相差フィルムを用いた偏光板、光学部材及び画像表示装置 - Google Patents
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Description
本発明は、位相差フィルム並びに当該位相差フィルムを用いた偏光板、光学部材及び画像表示装置に関する。
従来から、反射光の光量をコントロールしたり、乱反射を抑えてコントラストを高めたり、或いは液晶によって画素毎に旋光性や複屈折をコントロールして映像を表示したりするために、偏光板が利用されてきた。
例えば液晶表示装置や発光表示装置などの表示装置においては、位相差フィルムを備えた偏光板などの光学部材をパネル面に配置する構成が多く提案されている。
例えば液晶表示装置や発光表示装置などの表示装置においては、位相差フィルムを備えた偏光板などの光学部材をパネル面に配置する構成が多く提案されている。
３６０°ランダムに振動する自然光が直線偏光板を通過すると、一方向に振動した光（縦の波；Ｐ波）のみ通過する（横の波であるＳ波は吸収される）。
したがって、例えば直線偏光をフィルム等の複屈折体に斜め４５°で入射したとき、Ｘ軸成分の方がＹ軸成分よりも遅くなり位相差（リタデーション）が生じることから、複屈折体を透過した後の偏光挙動は複屈折体のリタデーション（Ｒｅ）により変化することとなる。
このことから、例えばＲｅ＝λ／４のとき、すなわち１／４位相差フィルムの遅延軸を４５°又は１３５°に重ねて直線偏光板に貼ることで１／４位相差により振動方向が右又は左回転して（右回転又は左回転の）円偏光となる。
したがって、例えば直線偏光をフィルム等の複屈折体に斜め４５°で入射したとき、Ｘ軸成分の方がＹ軸成分よりも遅くなり位相差（リタデーション）が生じることから、複屈折体を透過した後の偏光挙動は複屈折体のリタデーション（Ｒｅ）により変化することとなる。
このことから、例えばＲｅ＝λ／４のとき、すなわち１／４位相差フィルムの遅延軸を４５°又は１３５°に重ねて直線偏光板に貼ることで１／４位相差により振動方向が右又は左回転して（右回転又は左回転の）円偏光となる。
ところで、有機発光表示装置等の発光表示装置においては、発光層の光を効率よく利用するため、反射性に優れた金属電極が設けられている。
金属電極を用いることにより、外光反射が大きくなることから、発光表示装置においては、当該外光反射を抑制することを目的として、視認側に、直線偏光板と、直線偏光を円偏光に変換する１／４位相差フィルムと、を有する円偏光板が配置されることが多い。
金属電極を用いることにより、外光反射が大きくなることから、発光表示装置においては、当該外光反射を抑制することを目的として、視認側に、直線偏光板と、直線偏光を円偏光に変換する１／４位相差フィルムと、を有する円偏光板が配置されることが多い。
しかしながら、従来の位相差フィルムには、位相差フィルムを通過して出力される偏光が有色の偏光に変換されてしまうという問題があった。
これは位相差フィルムを構成する材料が位相差について波長分散性を有し、可視光域の光線が混在する白色光に対して各波長の偏光状態に分布が生じることに起因する。
これは位相差フィルムを構成する材料が位相差について波長分散性を有し、可視光域の光線が混在する白色光に対して各波長の偏光状態に分布が生じることに起因する。
この問題を防ぐためには、各波長において設計した位相差になるよう、波長分散性を制御する必要があり、広い波長域の光に対して均一な位相差を与え得る広帯域位相差フィルム、いわゆる逆波長分散性を有する位相差フィルムが求められている。
逆波長分散性を有する位相差フィルムとしては、例えば特許文献１には、複屈折の波長分散の異なる２種類の位相差フィルムを各々の遅相軸が直交するように積層することにより、広帯域の位相差フィルムが得られることが開示されている。
また、特許文献２には、１／２波長板と１／４波長板をそれぞれの遅相軸がある特定の配置となるように積層することによって得られる方法も開示されている。
さらに、特許文献３には、特定のアセチル化度を有するセルロースアセテートからなる広帯域位相差フィルムが開示されている。
また、特許文献４には、フルオレン環を側鎖に有するビスフェノール構造を含むポリカーボネート共重合体よりなり、短波長ほど位相差が小さくなる逆波長分散性を示す位相差フィルムが開示されている。
さらに、特許文献５には、フルオレン環を側鎖に有するジアミン化合物が開示されており、さらにそれを用いたポリイミド樹脂の延伸フィルムが記載されている。
上記特許文献１や特許文献２に開示されているように位相差フィルムを積層する方法は、偏光板が厚くなってしまうし、遅相軸が特定の配置となるように各位相差フィルムを積層しなければならず、偏光板の生産性や歩留まりが悪化する問題点がある。
また、特許文献４に開示のフルオレン環を有するポリカーボネート樹脂からなる位相差フィルムは、逆波長分散性を示すものの、基準波長での位相差（Ｒ（５５０ｎｍ））に対する、長波長側での位相差（Ｒ（６５０ｎｍ））の比（Ｒ（６５０ｎｍ）／Ｒ（５５０ｎｍ））の値が小さく、可視光領域全体における光線波長λを、１／４の位相差に変換するには不十分である。
さらに、特許文献５では、通常、正の波長分散特性を示すポリイミド系ポリマーに対して、フルオレン骨格を構造中に含むことにより、位相差の波長分散がフラット分散としている。
しかしながら、逆波長分散性を示さないことや、コーティングによりポリイミド系ポリマーを塗工するため、塗布する基材に制約が生じることや、溶媒使用による環境負荷が大きく、性能と生産性に課題を有する。
しかしながら、逆波長分散性を示さないことや、コーティングによりポリイミド系ポリマーを塗工するため、塗布する基材に制約が生じることや、溶媒使用による環境負荷が大きく、性能と生産性に課題を有する。
また、上述した従来の逆波長分散性を示す位相差フィルムでは、可視光の全領域（例えば４００～８００ｎｍ）において、理想的な逆波長分散特性、すなわち広い波長域の光に対してλ／４に近い値を示すことはできなかった。
本発明は、上記の課題に鑑みてなされたもので、極めて優れた逆波長分散特性を有する、すなわち広い波長域の光に対してλ／４に近い値を示すことができる位相差フィルム並びに当該位相差フィルムを用いた偏光板、光学部材及び画像表示装置を提供することを目的とする。
本発明者らは、熱可塑性ポリイミドを用いることで、可視光の広い領域において、優れた逆波長分散特性を有する位相差フィルムが得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の一態様は、［１］熱可塑性ポリイミドを含む位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［２］前記熱可塑性ポリイミドは、下記式（１）及び（２）で表される繰り返し単位を含む、前記［１］記載の位相差フィルムである。
式（１）及び（２）において、Ｒ１は少なくとも１つの脂環式炭化水素構造を含む炭素数６～２２の２価の基である。Ｒ２は炭素数５～１２の２価の鎖状脂肪族基である。Ｘ１及びＸ２は、それぞれ独立に、少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の４価の基である。
本発明の別の一態様は、［３］Ｒ１が下記式（Ｒ１－１）又は（Ｒ１－２）で表される２価の基である、前記［２］記載の位相差フィルムである。
式（Ｒ１－１）及び（Ｒ１－２）において、ｍ１１及びｍ１２は、それぞれ独立に、０～２の整数である。ｍ１３～ｍ１５は、それぞれ独立に、０～２の整数である。
本発明の別の一態様は、［４］Ｒ１が下記式（Ｒ１－３）で表される２価の基である、前記［２］又は前記［３］記載の位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［５］Ｒ２が炭素数５～１２のアルキレン基である、前記［２］～［４］のいずれか記載の位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［６］Ｒ２がオクタメチレン基である、前記［５］記載の位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［７］Ｒ２が下記式（Ｒ２－１）又は（Ｒ２－２）で表される２価の基である、前記［２］～［４］のいずれか記載の位相差フィルムである。
式（Ｒ２－１）及び（Ｒ２－２）において、ｍ２１及びｍ２２は、それぞれ独立に、１～１１の整数である。ｍ２３～ｍ２５は、それぞれ独立に、１～１０の整数である。
本発明の別の一態様は、［８］Ｘ１及びＸ２が、それぞれ独立に、下記式（Ｘ－１）～（Ｘ－４）のいずれかで表される４価の基である、前記［２］～［７］のいずれか記載の位相差フィルムである。
式（Ｘ－１）～（Ｘ－４）において、Ｒ１１～Ｒ１８は、それぞれ独立に、炭素数１～４のアルキル基である。ｐ１１～ｐ１３は、それぞれ独立に、０～２の整数である。ｐ１４、ｐ１５、ｐ１６及びｐ１８は、それぞれ独立に、０～３の整数である。ｐ１７は０～４の整数である。Ｌ１１～Ｌ１３は、それぞれ独立に、単結合、エーテル基、カルボニル基又は炭素数１～４のアルキレン基である。
本発明の別の一態様は、［９］前記熱可塑性ポリイミドは、下記式（３）で示される繰り返し単位を含む、前記［１］記載の位相差フィルムである。
式（３）において、Ｘは直接結合、－ＳＯ２－、－ＣＯ―、－Ｃ（ＣＨ３）２－、－Ｃ（ＣＦ３）２－、または－Ｓ―を示し、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４はそれぞれ独立して、水素原子、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ハロゲン化アルコキシ基、またはハロゲン原子を表し、Ｙは、下記式（４）の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）からなる群より選ばれる基を表す。
本発明の別の一態様は、［１０］波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長４４６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４４６）の比Ｒｅ（４４６）／Ｒ０（５４７）が０．７０以上０．９５以下である、前記［１］～［９］のいずれか記載の位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［１１］延伸フィルムである、前記［１］～［１０］のいずれか記載の位相差フィルムである。
本発明の別の一態様は、［１２］前記［１］～［１１］のいずれか記載の位相差フィルムを有する偏光板である。
本発明の別の一態様は、［１３］前記［１］～［１１］のいずれか記載の位相差フィルムを有する光学部材である。
本発明の別の一態様は、［１４］前記［１］～［１１］のいずれか記載の位相差フィルムを有する画像表示装置である。
本発明の一態様によれば、熱可塑性ポリイミドを用いることで、優れた逆波長分散特性を有する、すなわち広い波長域の光に対してλ／４に近い値を示すことができると共に、溶融押出、単層延伸（コートが不要）が可能となり、優れた生産性を有する。
また、溶剤を使用する必要がなく、環境負荷を軽減することも可能である。
また、溶剤を使用する必要がなく、環境負荷を軽減することも可能である。
また、本発明の一態様によれば、特定の構造を有する熱可塑性ポリイミドを用いることで、より優れた逆波長分散特性に加えて良好な耐熱性及び機械特性を兼備できる。
以下、本発明の実施形態の一例について詳細に説明する。但し、本発明は、下記実施形態に限定されるものではない。
＜＜位相差フィルム＞＞
本発明の実施形態の一例に係る位相差フィルム（以下、「本フィルム」と称する）は、熱可塑性ポリイミドを含む。
また、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミドを主成分樹脂として含むことが好ましい。
なお、前記主成分樹脂とは、本フィルムを構成する樹脂成分の中で最も質量割合の大きい樹脂の意味であり、具体的には、本フィルムを構成する樹脂の５０質量％以上、或いは７５質量％以上、或いは９０質量％以上、或いは１００質量％を占める場合を挙げることができる。
本発明の実施形態の一例に係る位相差フィルム（以下、「本フィルム」と称する）は、熱可塑性ポリイミドを含む。
また、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミドを主成分樹脂として含むことが好ましい。
なお、前記主成分樹脂とは、本フィルムを構成する樹脂成分の中で最も質量割合の大きい樹脂の意味であり、具体的には、本フィルムを構成する樹脂の５０質量％以上、或いは７５質量％以上、或いは９０質量％以上、或いは１００質量％を占める場合を挙げることができる。
＜熱可塑性ポリイミド＞
前記熱可塑性ポリイミドは、熱可塑性を有することから、テトラカルボン酸二無水物成分由来の繰り返し単位とジアミン成分由来の繰り返し単位とを有し、かつ、全繰り返し単位中下記式（α）で表される繰り返し単位を５０モル％以上含むポリイミドは含まない。
なお、後述するように、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミド以外の他の樹脂を含むことを許容することから、前記熱可塑性ポリイミド以外に、下記式（α）で表される繰り返し単位を含む化合物を含んでいてもよい。
前記熱可塑性ポリイミドは、熱可塑性を有することから、テトラカルボン酸二無水物成分由来の繰り返し単位とジアミン成分由来の繰り返し単位とを有し、かつ、全繰り返し単位中下記式（α）で表される繰り返し単位を５０モル％以上含むポリイミドは含まない。
なお、後述するように、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミド以外の他の樹脂を含むことを許容することから、前記熱可塑性ポリイミド以外に、下記式（α）で表される繰り返し単位を含む化合物を含んでいてもよい。
また、前記熱可塑性ポリイミドは、耐熱性の観点から、結晶性を有することが好ましい。かかる観点から、全繰り返し単位中下記式（β）で表される繰り返し単位を５０モル％以上含む結晶性を示さないポリイミドは含まない。
なお、後述するように、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミド以外の他の樹脂を含むことを許容することから、前記熱可塑性ポリイミド以外に、下記式（β）で表される繰り返し単位を含む化合物を含んでいてもよい。
なお、後述するように、本フィルムは、前記熱可塑性ポリイミド以外の他の樹脂を含むことを許容することから、前記熱可塑性ポリイミド以外に、下記式（β）で表される繰り返し単位を含む化合物を含んでいてもよい。
通常の位相差フィルムに用いられる材料の位相差は波長によって異なる。
すなわち、当該材料の位相差は、長波長になるほど位相差の絶対値が小さくなる、負の波長分散特性を有するが、正の波長分散特性、すなわち逆波長分散特性を有する材料では、長波長になるほど位相差の絶対値が大きくなる。
これまでの位相差フィルム、とりわけ、λ／４位相差フィルムでは、広い可視光領域（例えば４００～８００ｎｍ）において、λ／４の逆波長分散特性を有することはできなかったことから、人間の目が最も光を感じる最大視野感度付近（λ＝５６０ｎｍ）を基準（５６０／４＝約１４１ｎｍ）に、λ／４位相差フィルムを作製していた。
すなわち、当該材料の位相差は、長波長になるほど位相差の絶対値が小さくなる、負の波長分散特性を有するが、正の波長分散特性、すなわち逆波長分散特性を有する材料では、長波長になるほど位相差の絶対値が大きくなる。
これまでの位相差フィルム、とりわけ、λ／４位相差フィルムでは、広い可視光領域（例えば４００～８００ｎｍ）において、λ／４の逆波長分散特性を有することはできなかったことから、人間の目が最も光を感じる最大視野感度付近（λ＝５６０ｎｍ）を基準（５６０／４＝約１４１ｎｍ）に、λ／４位相差フィルムを作製していた。
しかし、本発明の位相差フィルムによれば、図１（□がλ／４の理想直線を示す）に示すように、幅広い波長領域において理想的なλ／４の逆波長分散特性を有することができる。このような優れた逆波長分散特性を有することができる理由を次のように推定している。
本発明で用いる、前記熱可塑性ポリイミドは、一般のポリイミドの出発原料である芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンの中に、イミド基以外の熱的に安定な官能基や、熱的に安定な芳香族原子団、例えば上記式（１）（２）におけるＲ１、Ｒ２が導入されたものであり、本発明者らは、かかる特有の構造により、例えば延伸による薄肉化を行ってもリタデーションの急激な上昇が起きることなく、優れた逆波長分散特性を有することができると推定している。
（好ましい熱可塑性ポリイミドＩ）
前記熱可塑性ポリイミドは、とりわけ、優れた逆波長分散特性の観点から、下記式（１）及び（２）で表される繰り返し単位を含むことが好ましい（以下、「熱可塑性ポリイミドI」とも称する）。
また、前記熱可塑性ポリイミドIは、耐熱性及び機械特性の観点から、式（１）及び（２）の繰り返し構成単位の合計（１００モル％）に対する、式（１）の繰り返し構成単位の含有比が４０～７０モル％であることが好ましい。
前記熱可塑性ポリイミドは、とりわけ、優れた逆波長分散特性の観点から、下記式（１）及び（２）で表される繰り返し単位を含むことが好ましい（以下、「熱可塑性ポリイミドI」とも称する）。
また、前記熱可塑性ポリイミドIは、耐熱性及び機械特性の観点から、式（１）及び（２）の繰り返し構成単位の合計（１００モル％）に対する、式（１）の繰り返し構成単位の含有比が４０～７０モル％であることが好ましい。
式（１）及び（２）において、Ｒ１は少なくとも１つの脂環式炭化水素構造を含む炭素数６～２２の２価の基である。Ｒ２は炭素数５～１２の２価の鎖状脂肪族基である。Ｘ１及びＸ２は、それぞれ独立に、少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の４価の基である。
前記脂環式炭化水素構造とは、脂環式炭化水素化合物から誘導される環を意味し、該脂環式炭化水素化合物は、飽和であっても不飽和であってもよく、単環であっても多環であってもよい。
また、脂環式炭化水素構造としては、シクロヘキサン環等のシクロアルカン環、シクロヘキセン等のシクロアルケン環、ノルボルナン環等のビシクロアルカン環、及びノルボルネン等のビシクロアルケン環が例示される。これらの中でも、シクロアルカン環が好ましく、炭素数４～７のシクロアルカン環がより好ましく、シクロヘキサン環がさらに好ましい。
また、脂環式炭化水素構造としては、シクロヘキサン環等のシクロアルカン環、シクロヘキセン等のシクロアルケン環、ノルボルナン環等のビシクロアルカン環、及びノルボルネン等のビシクロアルケン環が例示される。これらの中でも、シクロアルカン環が好ましく、炭素数４～７のシクロアルカン環がより好ましく、シクロヘキサン環がさらに好ましい。
また、前記Ｒ１の炭素数は６～２２であり、中でも８以上或いは１７以下であるのが好ましい。
前記Ｒ１は脂環式炭化水素構造を少なくとも１つ含み、好ましくは１～３個含む。
また、前記Ｒ１は、好ましくは下記式（Ｒ１－１）又は（Ｒ１－２）で表される２価の基である。
式（Ｒ１－１）及び（Ｒ１－２）において、ｍ１１及びｍ１２は、それぞれ独立に、０～２の整数である。ｍ１３～ｍ１５は、それぞれ独立に、０～２の整数である。
また、前記Ｒ１は、特に好ましくは下記式（Ｒ１－３）で表される２価の基である。
前記式（Ｒ１－３）で表される２価の基において、２つのメチレン基のシクロヘキサン環に対する位置関係はシスであってもトランスであってもよく、また、シスとトランスの比は如何なる値でもよい。
前記Ｘ１は少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の４価の基である。
前記芳香環は単環でも縮合環でもよく、ベンゼン環、ナフタレン環、アントラセン環、及びテトラセン環が例示されるが、これらに限定されるわけではない。これらの中でも、好ましくはベンゼン環及びナフタレン環であり、より好ましくはベンゼン環である。
前記芳香環は単環でも縮合環でもよく、ベンゼン環、ナフタレン環、アントラセン環、及びテトラセン環が例示されるが、これらに限定されるわけではない。これらの中でも、好ましくはベンゼン環及びナフタレン環であり、より好ましくはベンゼン環である。
前記Ｘ１の炭素数は６～２２であり、中でも６以上或いは１８以下であるのが好ましい。
前記Ｘ１は芳香環を少なくとも１つ含み、好ましくは１～３個含む。
前記Ｘ１は芳香環を少なくとも１つ含み、好ましくは１～３個含む。
前記Ｘ１は、好ましくは下記式（Ｘ－１）～（Ｘ－４）のいずれかで表される４価の基である。
式（Ｘ－１）～（Ｘ－４）において、Ｒ１１～Ｒ１８は、それぞれ独立に、炭素数１～４のアルキル基である。ｐ１１～ｐ１３は、それぞれ独立に、０～２の整数である。ｐ１４、ｐ１５、ｐ１６及びｐ１８は、それぞれ独立に、０～３の整数である。ｐ１７は０～４の整数である。Ｌ１１～Ｌ１３は、それぞれ独立に、単結合、エーテル基、カルボニル基又は炭素数１～４のアルキレン基である。
前記Ｘ１は、少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の４価の基であるので、式（Ｘ－２）におけるＲ１２、Ｒ１３、ｐ１２及びｐ１３は、式（Ｘ－２）で表される４価の基の炭素数が６～２２の範囲に入るように選択される。
同様に、式（Ｘ－３）におけるＬ１１、Ｒ１４、Ｒ１５、ｐ１４及びｐ１５は、式（Ｘ－３）で表される４価の基の炭素数が６～２２の範囲に入るように選択され、式（Ｘ－４）におけるＬ１２、Ｌ１３、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８、ｐ１６、ｐ１７及びｐ１８は、式（Ｘ－４）で表される４価の基の炭素数が６～２２の範囲に入るように選択される。
前記Ｘ１は、特に好ましくは下記式（Ｘ－５）又は（Ｘ－６）で表される４価の基である。
前記Ｒ２は炭素数５～１２の２価の鎖状脂肪族基である。
前記鎖状脂肪族基とは、鎖状脂肪族化合物から誘導される基を意味し、該鎖状脂肪族化合物は、飽和であっても不飽和であってもよく、直鎖状であっても分岐状であってもよく、酸素原子等のヘテロ原子を含んでいてもよい。
前記鎖状脂肪族基とは、鎖状脂肪族化合物から誘導される基を意味し、該鎖状脂肪族化合物は、飽和であっても不飽和であってもよく、直鎖状であっても分岐状であってもよく、酸素原子等のヘテロ原子を含んでいてもよい。
前記Ｒ２は、好ましくは炭素数５～１２のアルキレン基であり、より好ましくは炭素数６～１０のアルキレン基である。
前記アルキレン基は、直鎖アルキレン基であっても分岐アルキレン基であってもよいが、好ましくは直鎖アルキレン基である。
前記アルキレン基は、直鎖アルキレン基であっても分岐アルキレン基であってもよいが、好ましくは直鎖アルキレン基である。
前記Ｒ２は、特に好ましくはオクタメチレン基である。
また、前記Ｒ２の別の好適な様態として、エーテル基を含む炭素数５～１２の２価の鎖状脂肪族基が挙げられる。その中でも好ましくは下記式（Ｒ２－１）又は（Ｒ２－２）で表される２価の基である。
式（Ｒ２－１）及び（Ｒ２－２）において、ｍ２１及びｍ２２は、それぞれ独立に、１～１１の整数であり、好ましくは２～６である。ｍ２３～ｍ２５は、それぞれ独立に、１～１０の整数であり、好ましくは２～４である。
なお、前記Ｒ２は炭素数５～１２の２価の鎖状脂肪族基であるので、式（Ｒ２－１）におけるｍ２１及びｍ２２は、式（Ｒ２－１）で表される２価の基の炭素数が５～１２の範囲に入るように選択される。即ち、ｍ２１＋ｍ２２は５～１２である。
同様に、式（Ｒ２－２）におけるｍ２３～ｍ２５は、式（Ｒ２－２）で表される２価の基の炭素数が５～１２の範囲に入るように選択される。即ち、ｍ２３＋ｍ２４＋ｍ２５は５～１２である。
Ｘ２は、式（１）におけるＸ１と同様に定義され、好ましい様態も同様である。
前記熱可塑性ポリイミドＩは、上記式（１）及び（２）で表される繰り返し単位を含む限り、他の繰り返し単位を含んでいてもよく、例えば下記式（Ａ）の繰り返し構成単位を含有してもよい。
なお、この場合、前記式（１）の繰り返し構成単位と前記式（２）の繰り返し構成単位の合計（１００モル％）に対する、下記式（Ａ）の繰り返し構成単位の含有比は２５モル％以下であることが好ましい。また、下限は特に限定されず、０モル％を超えていればよい。
なお、この場合、前記式（１）の繰り返し構成単位と前記式（２）の繰り返し構成単位の合計（１００モル％）に対する、下記式（Ａ）の繰り返し構成単位の含有比は２５モル％以下であることが好ましい。また、下限は特に限定されず、０モル％を超えていればよい。
式（Ａ）において、Ｒ３は少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の２価の基である。Ｘ３は少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の４価の基である。
前記Ｒ３は少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の２価の基である。
前記芳香環は単環でも縮合環でもよく、ベンゼン環、ナフタレン環、アントラセン環、及びテトラセン環が例示されるが、これらに限定されるわけではない。これらの中でも、好ましくはベンゼン環及びナフタレン環であり、より好ましくはベンゼン環である。
前記芳香環は単環でも縮合環でもよく、ベンゼン環、ナフタレン環、アントラセン環、及びテトラセン環が例示されるが、これらに限定されるわけではない。これらの中でも、好ましくはベンゼン環及びナフタレン環であり、より好ましくはベンゼン環である。
前記Ｒ３の炭素数は６～２２であり、中でも６以上或いは１８以下であるのが好ましい。
前記Ｒ３は芳香環を少なくとも１つ含み、好ましくは１～３個含む。
前記Ｒ３は芳香環を少なくとも１つ含み、好ましくは１～３個含む。
前記Ｒ３は、好ましくは下記式（Ｒ３－１）又は（Ｒ３－２）で表される２価の基である。
式（Ｒ３－１）及び（Ｒ３－２）において、ｍ３１及びｍ３２は、それぞれ独立に、０～２の整数であり、好ましくは０又は１である。ｍ３３及びｍ３４は、それぞれ独立に、０～２の整数であり、好ましくは０又は１である。Ｒ２１、Ｒ２２、及びＲ２３は、それぞれ独立に、炭素数１～４のアルキル基、炭素数２～４のアルケニル基、又は炭素数２～４のアルキニル基である。ｐ２１、ｐ２２及びｐ２３は０～４の整数であり、好ましくは０である。Ｌ２１は、単結合、エーテル基、カルボニル基又は炭素数１～４のアルキレン基である。
なお、Ｒ３は少なくとも１つの芳香環を含む炭素数６～２２の２価の基であるので、式（Ｒ３－１）におけるｍ３１、ｍ３２、Ｒ２１及びｐ２１は、式（Ｒ３－１）で表される２価の基の炭素数が６～２２の範囲に入るように選択される。
同様に、式（Ｒ３－２）におけるＬ２１、ｍ３３、ｍ３４、Ｒ２２、Ｒ２３、ｐ２２及びｐ２３は、式（Ｒ３－２）で表される２価の基の炭素数が６～２２の範囲に入るように選択される。
Ｘ３は、式（１）におけるＸ１と同様に定義され、好ましい様態も同様である。
前記熱可塑性ポリイミドＩは、熱成形性の観点から、３６０℃以下の融点を有するのが好ましく、かつ、耐熱性の観点から、１７０℃以上のガラス転移温度を有することが好ましい。
前記熱可塑性ポリイミドＩは、示差走査型熱量計にて溶融後に１０℃／ｍｉｎの冷却速度で降温させた際に観測される結晶化発熱ピークの熱量が、結晶性の観点から、５ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましい。
（熱可塑性ポリイミドＩの製造方法）
前記熱可塑性ポリイミドＩは、テトラカルボン酸成分とジアミン成分とを反応させることにより製造することができる。
なお、前記テトラカルボン酸成分には、少なくとも１つの芳香環を含むテトラカルボン酸及び／又はその誘導体を含有し、該ジアミン成分には、少なくとも１つの脂環式炭化水素構造を含むジアミン及び鎖状脂肪族ジアミンを含有する。
前記熱可塑性ポリイミドＩは、テトラカルボン酸成分とジアミン成分とを反応させることにより製造することができる。
なお、前記テトラカルボン酸成分には、少なくとも１つの芳香環を含むテトラカルボン酸及び／又はその誘導体を含有し、該ジアミン成分には、少なくとも１つの脂環式炭化水素構造を含むジアミン及び鎖状脂肪族ジアミンを含有する。
前記熱可塑性ポリイミドＩの市販品としては、三菱瓦斯化学社製の「サープリム（登録商標）」等がある。
（好ましい熱可塑性ポリイミドII）
前記熱可塑性ポリイミドは、とりわけ、優れたリタデーションの波長分散特性の観点から、下記式（３）で表される繰り返し単位を含むことが好ましい（以下、「熱可塑性ポリイミドII」とも称する）。
前記熱可塑性ポリイミドは、とりわけ、優れたリタデーションの波長分散特性の観点から、下記式（３）で表される繰り返し単位を含むことが好ましい（以下、「熱可塑性ポリイミドII」とも称する）。
式（３）において、Ｘは直接結合、－ＳＯ２－、－ＣＯ―、－Ｃ（ＣＨ３）２－、－Ｃ（ＣＦ３）２－、又は－Ｓ―であり、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４はそれぞれ独立して、水素原子、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ハロゲン化アルコキシ基、又はハロゲン原子であり、Ｙは、下記化学式（４）の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）からなる群より選ばれる基である。
前記式（３）中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表される基は、水素原子、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ハロゲン化アルコキシ基、又はハロゲン原子であるが、これらの中でも、水素原子が好ましい。
前記Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表されるアルキル基としては、炭素数１～４のアルキル基が挙げられる。具体的には、メチル基、エチル基等のアルキル基が挙げられる。
前記Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表されるアルコキシ基としては、炭素数１～４のアルコキシ基が挙げられる。具体的には、メトキシ基、エトキシ基等のアルキル基が挙げられる。
前記Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表されるハロゲン化アルキル基としては、炭素数１～４のアルキル基に、ハロゲン原子（塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）が置換した基が挙げられる。具体的には、フルオロメチル基、トリフルオロメチル基などが挙げられる。
前記Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表されるハロゲン化アルコキシ基としては、炭素数１～４のアルコキシ基に、ハロゲン原子（塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）が置換した基が挙げられる。具体的には、フルオロメトキシ基などが挙げられる。
前記Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４で表されるハロゲン原子としては、塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子が挙げられる。
前記式（３）で表される熱可塑性ポリイミド（熱可塑性ポリイミドII）としては、とりわけ、下記式（５）で表される繰り返し単位を含む熱可塑性ポリイミドが好ましい。
また、前記熱可塑性ポリイミドIIの市販品としては、三井化学株式会社製の「ＡＵＲＵＭ（登録商標）」がある。
また、前記熱可塑性ポリイミドIIの市販品としては、三井化学株式会社製の「ＡＵＲＵＭ（登録商標）」がある。
前記式（５）以外にも、前記式（３）で表される熱可塑性ポリイミドとしては、下記式（６）又は下記式（７）で表される繰り返し単位を含む熱可塑性ポリイミドが好ましい。
ただし、前記式（６）又は（７）において、ｍ、ｎは共重合体のモル比であり、ｍ／ｎ＝４～９９（モル％／モル％）の範囲である。ｍ／ｎは、好ましくは５～９９、より好ましくは６～９９である。
また、ｍ、ｎはそれぞれ１以上を表す。
また、ｍ、ｎはそれぞれ１以上を表す。
前記式（５）～（７）以外にも、前記式（３）で表される熱可塑性ポリイミドIIとしては、下記式（８）で表される繰り返し単位を含む熱可塑性ポリイミドが好ましい。
（熱可塑性ポリイミドIIの製造方法）
前記熱可塑性ポリイミドIIは、下記化学式（９）で表される芳香族エーテルジアミンと下記化学式（１０）で表される芳香族テトラカルボン酸二無水物とを原料として、有機溶媒の存在下または非存在下で反応させ、得られたポリアミド酸を化学的にまたは熱的にイミド化して製造できる。これらの具体的な製造方法は、公知であるポリイミド樹脂の製造方法の条件を利用することができる。
前記熱可塑性ポリイミドIIは、下記化学式（９）で表される芳香族エーテルジアミンと下記化学式（１０）で表される芳香族テトラカルボン酸二無水物とを原料として、有機溶媒の存在下または非存在下で反応させ、得られたポリアミド酸を化学的にまたは熱的にイミド化して製造できる。これらの具体的な製造方法は、公知であるポリイミド樹脂の製造方法の条件を利用することができる。
ただし、前記式（９）において、Ｘは前記式（３）のＸと同じであり、前記式（１０）において、Ｙは前記式（４）の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）からなる群より選ばれる基を表す。
（他の樹脂）
本フィルムは、上述する熱可塑性ポリイミド以外に他の樹脂を含んでいてもよい。前記他の樹脂としては、例えばアクリル系樹脂、アクリロニトリル系樹脂、ブタジエン系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、前記熱可塑性ポリイミド以外のポリイミド系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系樹脂等が挙げられる。
本フィルムは、上述する熱可塑性ポリイミド以外に他の樹脂を含んでいてもよい。前記他の樹脂としては、例えばアクリル系樹脂、アクリロニトリル系樹脂、ブタジエン系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、前記熱可塑性ポリイミド以外のポリイミド系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系樹脂等が挙げられる。
＜本フィルムの特性＞
（１）面内位相差
本フィルムは、全部又は一部に複屈折性を有する光学フィルムであって、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）が１００～１８０ｎｍであることが好ましく、中でも１１０ｎｍ以上或いは１７０ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１２０ｎｍ以上或いは１６０ｎｍ以下であることが最も好ましい。
（１）面内位相差
本フィルムは、全部又は一部に複屈折性を有する光学フィルムであって、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）が１００～１８０ｎｍであることが好ましく、中でも１１０ｎｍ以上或いは１７０ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１２０ｎｍ以上或いは１６０ｎｍ以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長４４６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４４６）が７０～１５０ｎｍであることが好ましく、中でも８０ｎｍ以上或いは１４０ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも９０ｎｍ以上或いは１３０ｎｍ以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長４９８ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４９８）が８５～１６５ｎｍであることが好ましく、中でも９５ｎｍ以上或いは１５５ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１０５ｎｍ以上或いは１４５ｎｍ以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長５８６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（５８６）が１０５～１８５ｎｍであることが好ましく、中でも１１５ｎｍ以上或いは１７５ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１２５ｎｍ以上或いは１６５ｎｍ以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長６２７ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（６２７）が１１５～１９５ｎｍであることが好ましく、中でも１２５ｎｍ以上或いは１８５ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１３５ｎｍ以上或いは１７５ｎｍ以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長７４９ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（７４９）が１４０～２３０ｎｍであることが好ましく、中でも１５０ｎｍ以上或いは２２０ｎｍ以下であることがより好ましく、その中でも１６０ｎｍ以上或いは２１０ｎｍ以下であることが最も好ましい。
前記面内位相差は、Ｒｅ＝（ｎｘ―ｎｙ）×ｄで定義される（ここで、ｎｘはフィルム面内の遅相軸方向の屈折率、ｎｙはフィルム面内でｎｘと垂直方向の屈折率、ｄはフィルムの厚さ（ｎｍ）を表す）。
また、前記面内位相差は、後述する実施例に記載の方法に準拠して測定することができる。
また、前記面内位相差は、後述する実施例に記載の方法に準拠して測定することができる。
（２）位相差の波長依存性
さらに、本フィルムは、逆波長分特性を付与し、各波長における位相差を波長の１／４に近づける観点から、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長４４６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４４６）の比Ｒｅ（４４６）／Ｒ０（５４７）が０．７０～０．９５の範囲であることが好ましく、０．７０～０．９０であることがより好ましく、０．７０～０．８５以下であることが最も好ましい。
本フィルムが、前記の波長依存性を有するためには、熱可塑性ポリイミドを含むこと、さらには、とりわけ、前記熱可塑性ポリイミドが、式（１）及び、式（２）で表される繰り返し単位を含むことが好ましく、かかる熱可塑性ポリイミドを含むことで、優れた逆波長分散性を有する位相差フィルムにすることができるようになる。
また、前記熱可塑性ポリイミドが、式（３）で示される繰り返し単位を含むことにより、優れた逆波長分散性を有する位相差フィルムにすることができるようになる。
さらに、本フィルムは、逆波長分特性を付与し、各波長における位相差を波長の１／４に近づける観点から、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長４４６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４４６）の比Ｒｅ（４４６）／Ｒ０（５４７）が０．７０～０．９５の範囲であることが好ましく、０．７０～０．９０であることがより好ましく、０．７０～０．８５以下であることが最も好ましい。
本フィルムが、前記の波長依存性を有するためには、熱可塑性ポリイミドを含むこと、さらには、とりわけ、前記熱可塑性ポリイミドが、式（１）及び、式（２）で表される繰り返し単位を含むことが好ましく、かかる熱可塑性ポリイミドを含むことで、優れた逆波長分散性を有する位相差フィルムにすることができるようになる。
また、前記熱可塑性ポリイミドが、式（３）で示される繰り返し単位を含むことにより、優れた逆波長分散性を有する位相差フィルムにすることができるようになる。
また、本フィルムは、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長４９８ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４９８）の比Ｒｅ（４９８）／Ｒ０（５４７）が０．７５～１．００の範囲であることが好ましく、中でも０．７７以上或いは０．９８以下であることがより好ましく、その中でも０．７９以上或いは０．９６以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長５８６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（５８６）の比Ｒｅ（５８６）／Ｒ０（５４７）が１．００～１．２０の範囲であることが好ましく、中でも１．０２以上或いは１．１８以下であることがより好ましく、その中でも１．０４以上或いは１．１６以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長６２７ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（６２７）の比Ｒｅ（６２７）／Ｒ０（５４７）が１．００～１．３０の範囲であることが好ましく、中でも１．０３以上或いは１．２７以下であることがより好ましく、１．０６以上或いは１．２４以下であることが最も好ましい。
また、本フィルムは、波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長７４９ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（７４９）の比Ｒｅ（７４９）／Ｒ０（５４７）が１．００～１．５５の範囲であることが好ましく、中でも１．０５以上或いは１．５０以下であることがより好ましく、その中でも１．１０以上或いは１．４５以下であることが最も好ましい。
（３）位相差の入射角依存性
本フィルムは、位相差の入射角依存性を小さくする観点から、入射角０°の面内位相差Ｒ０に対する、入射角４０°の面内位相差Ｒ４０の比（Ｒ４０／Ｒ０）が、１．５０以下であることが好ましく、１．４０以下であることがより好ましく、１．３０以下であることが最も好ましい。また、（Ｒ４０／Ｒ０）が０．８０以上であることが好ましく、０．９０以上であることがより好ましく、１．００以上であることが最も好ましい。
本フィルムの位相差の入射角依存性を小さくすることで、視野角による位相差変化を小さくすることができるようになる。
本フィルムは、位相差の入射角依存性を小さくする観点から、入射角０°の面内位相差Ｒ０に対する、入射角４０°の面内位相差Ｒ４０の比（Ｒ４０／Ｒ０）が、１．５０以下であることが好ましく、１．４０以下であることがより好ましく、１．３０以下であることが最も好ましい。また、（Ｒ４０／Ｒ０）が０．８０以上であることが好ましく、０．９０以上であることがより好ましく、１．００以上であることが最も好ましい。
本フィルムの位相差の入射角依存性を小さくすることで、視野角による位相差変化を小さくすることができるようになる。
（４）引張弾性率
本フィルムは、剛性の観点から、温度２３℃における引張弾性率が、長手方向（ＭＤ）において、１２００～９０００ＭＰａの範囲にあることが好ましく、中でも１５００ＭＰａ以上或いは８０００ＭＰａ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１８００ＭＰａ以上或いは７０００ＭＰａ以下の範囲にあることが最も好ましい。
また、同様の観点から、本フィルムは、温度２３℃における引張弾性率が、幅方向（ＴＤ）において、１２００～９０００ＭＰａの範囲にあることが好ましく、中でも１５００ＭＰａ以上或いは８０００ＭＰａ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１８００ＭＰａ以上或いは７０００ＭＰａ以下の範囲にあることが最も好ましい。
本フィルムは、剛性の観点から、温度２３℃における引張弾性率が、長手方向（ＭＤ）において、１２００～９０００ＭＰａの範囲にあることが好ましく、中でも１５００ＭＰａ以上或いは８０００ＭＰａ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１８００ＭＰａ以上或いは７０００ＭＰａ以下の範囲にあることが最も好ましい。
また、同様の観点から、本フィルムは、温度２３℃における引張弾性率が、幅方向（ＴＤ）において、１２００～９０００ＭＰａの範囲にあることが好ましく、中でも１５００ＭＰａ以上或いは８０００ＭＰａ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１８００ＭＰａ以上或いは７０００ＭＰａ以下の範囲にあることが最も好ましい。
（５）引き裂き強度
本フィルムは、機械特性の観点から、温度２３度における引き裂き強度が、長手方向（ＭＤ）において、８～１２０Ｎ／ｍｍの範囲にあることが好ましく、中でも９Ｎ／ｍｍ以上或いは１１５Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１０Ｎ／ｍｍ以上或いは１１０Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることが最も好ましい。
また、同様の観点から、本フィルムは、温度２３℃における引き裂き強度が、幅方向（ＴＤ）において、８～１２０Ｎ／ｍｍの範囲にあることが好ましく、中でも９Ｎ／ｍｍ以上或いは１１５Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１０Ｎ／ｍｍ以上或いは１１０Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることが最も好ましい。
本フィルムは、機械特性の観点から、温度２３度における引き裂き強度が、長手方向（ＭＤ）において、８～１２０Ｎ／ｍｍの範囲にあることが好ましく、中でも９Ｎ／ｍｍ以上或いは１１５Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１０Ｎ／ｍｍ以上或いは１１０Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることが最も好ましい。
また、同様の観点から、本フィルムは、温度２３℃における引き裂き強度が、幅方向（ＴＤ）において、８～１２０Ｎ／ｍｍの範囲にあることが好ましく、中でも９Ｎ／ｍｍ以上或いは１１５Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることがより好ましく、その中でも１０Ｎ／ｍｍ以上或いは１１０Ｎ／ｍｍ以下の範囲にあることが最も好ましい。
＜本フィルムの形態＞
本フィルムの平均厚みは、薄肉化と位相差調整の観点から、未延伸フィルムの場合、５μｍ～２８０μｍの範囲に設定することが好ましく、中でも１０μｍ以上或いは２５０μｍ以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１５μｍ以上或いは２２０μｍ以下の範囲に設定することが最も好ましい。
また、延伸後の本フィルムの平均厚みは、上記と同様の観点から、５μｍ～２２０μｍの範囲に設定することが好ましく、中でも１０μｍ以上或いは２００μｍ以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１５μｍ以上或いは１８０μｍ以下の範囲に設定することが最も好ましい。
本フィルムの平均厚みは、薄肉化と位相差調整の観点から、未延伸フィルムの場合、５μｍ～２８０μｍの範囲に設定することが好ましく、中でも１０μｍ以上或いは２５０μｍ以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１５μｍ以上或いは２２０μｍ以下の範囲に設定することが最も好ましい。
また、延伸後の本フィルムの平均厚みは、上記と同様の観点から、５μｍ～２２０μｍの範囲に設定することが好ましく、中でも１０μｍ以上或いは２００μｍ以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１５μｍ以上或いは１８０μｍ以下の範囲に設定することが最も好ましい。
また、本フィルムは、未延伸であっても、位相差を高めるために一軸延伸されていても、或いは二軸延伸されていてもよい。
本フィルムを延伸する場合の延伸倍率は、配向を付与する観点から、長手方向（ＭＤ）の延伸（縦延伸）では１．２～６．０倍の範囲に設定することが好ましく、中でも１．３倍以上或いは５．５倍以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１．４倍以上或いは５．０倍以下の範囲に設定することが最も好ましい。
また、本フィルムの幅方向（ＴＤ）の延伸倍率は、前記と同様の観点から、１．２～６．０倍の範囲に設定することが好ましく、１．３倍以上或いは５．５倍以下の範囲に設定することがより好ましく、１．４倍以上或いは５．０倍以下の範囲に設定することが最も好ましい。
本フィルムを延伸する場合の延伸倍率は、配向を付与する観点から、長手方向（ＭＤ）の延伸（縦延伸）では１．２～６．０倍の範囲に設定することが好ましく、中でも１．３倍以上或いは５．５倍以下の範囲に設定することがより好ましく、中でも１．４倍以上或いは５．０倍以下の範囲に設定することが最も好ましい。
また、本フィルムの幅方向（ＴＤ）の延伸倍率は、前記と同様の観点から、１．２～６．０倍の範囲に設定することが好ましく、１．３倍以上或いは５．５倍以下の範囲に設定することがより好ましく、１．４倍以上或いは５．０倍以下の範囲に設定することが最も好ましい。
＜本フィルムの製造方法＞
本フィルムの製造方法としては、特に制限されるものではなく、公知の方法が利用できる。例えば単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ブラベンダー、ラボプラストミル、各種ニーダー等の溶融混練機を用いて、熱可塑性ポリイミド、その他の樹脂及び添加剤等を溶融混練し、熱プレス成形や、Ｔダイ又は円形ダイを用いる押出キャスト法やカレンダー法などによる押し出し成形により製造することができる。
本フィルムの製造方法としては、特に制限されるものではなく、公知の方法が利用できる。例えば単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ブラベンダー、ラボプラストミル、各種ニーダー等の溶融混練機を用いて、熱可塑性ポリイミド、その他の樹脂及び添加剤等を溶融混練し、熱プレス成形や、Ｔダイ又は円形ダイを用いる押出キャスト法やカレンダー法などによる押し出し成形により製造することができる。
また、本フィルムが延伸フィルムの場合には、前記未延伸フィルムを少なくとも一方向に延伸配向させることにより、位相差フィルムを得ることができる。
延伸方法としては縦一軸延伸、テンター等を用いる横一軸延伸、或いはそれらを組み合わせた同時二軸延伸、逐次二軸延伸等、公知の方法を用いることができる。
延伸はバッチ式で行ってもよいが、連続で行うことが生産性において好ましい。
さらにバッチ式に比べて、連続の方がフィルム面内の位相差のばらつきの少ない位相差フィルムが得られる。
延伸方法としては縦一軸延伸、テンター等を用いる横一軸延伸、或いはそれらを組み合わせた同時二軸延伸、逐次二軸延伸等、公知の方法を用いることができる。
延伸はバッチ式で行ってもよいが、連続で行うことが生産性において好ましい。
さらにバッチ式に比べて、連続の方がフィルム面内の位相差のばらつきの少ない位相差フィルムが得られる。
延伸温度は、原料として用いる樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）に対して、通常（Ｔｇ＋１℃）～（Ｔｇ＋１３０℃）の範囲であり、好ましくは（Ｔｇ＋５℃）～（Ｔｇ＋１２０℃）、さらに好ましくは（Ｔｇ＋１０℃）～（Ｔｇ＋１１０℃）の範囲内である。
フィルムを延伸した後、必要に応じて加熱炉により熱固定処理を行ってもよいし、テンターの幅を制御したり、ロール周速を調整したりして、緩和工程を行ってもよい。
熱固定処理の温度としては、未延伸フィルムに用いられる樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）に対し、通常（Ｔｇ）～融点（Ｔｍ）の範囲、好ましくは（Ｔｇ＋２０℃）～（Ｔｍ－２０℃）の範囲で行う。
熱処理温度が高すぎると、延伸により得られた分子の配向が乱れ、所望の位相差から大きく低下してしまう可能性がある。
また、緩和工程を設ける場合は、延伸によって広がったフィルムの幅に対して、１％～２０％に収縮させることで、延伸フィルムに生じた応力を取り除くことができる。
この際にフィルムにかける処理温度は、熱固定処理温度と同様であってもよく、（Ｔｇ）以下の温度であってもよい。
前記のような熱固定処理や緩和工程を行うことで、高温条件下での長期使用による光学特性の変動を抑制することができる。
熱固定処理の温度としては、未延伸フィルムに用いられる樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）に対し、通常（Ｔｇ）～融点（Ｔｍ）の範囲、好ましくは（Ｔｇ＋２０℃）～（Ｔｍ－２０℃）の範囲で行う。
熱処理温度が高すぎると、延伸により得られた分子の配向が乱れ、所望の位相差から大きく低下してしまう可能性がある。
また、緩和工程を設ける場合は、延伸によって広がったフィルムの幅に対して、１％～２０％に収縮させることで、延伸フィルムに生じた応力を取り除くことができる。
この際にフィルムにかける処理温度は、熱固定処理温度と同様であってもよく、（Ｔｇ）以下の温度であってもよい。
前記のような熱固定処理や緩和工程を行うことで、高温条件下での長期使用による光学特性の変動を抑制することができる。
＜＜偏光板＞＞
本発明の偏光板（以下、「本偏光板」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。
本偏光板は、例えば偏光板と本フィルムとを粘着又は接着剤層を介して積層することで得ることができる。
また、前記偏光板としては、偏光子と偏光板の少なくとも一方の面に貼合された保護フィルムとを含む積層体を挙げることができる。
本発明の偏光板（以下、「本偏光板」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。
本偏光板は、例えば偏光板と本フィルムとを粘着又は接着剤層を介して積層することで得ることができる。
また、前記偏光板としては、偏光子と偏光板の少なくとも一方の面に貼合された保護フィルムとを含む積層体を挙げることができる。
前記保護フィルムは、例えばハードコート層、反射防止層、帯電防止層などの表面処理層を有していてもよく、また、偏光子と保護フィルムとは、例えば粘着剤又は接着剤層を介して積層することができる。
前記偏光子としては、吸収軸に平行な振動面をもつ直線偏光を吸収し、吸収軸に直交する（透過軸と平行な）振動面をもつ直線偏光を透過する性質を有する吸収型の偏光子を挙げることができる。具体的には、ポリビニルアルコール系樹脂フィルムにヨウ素が吸着配向したものを挙げることができる。
＜＜光学部材＞＞
本発明の光学部材（以下、「本部材」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。より具体的には、本部材は、本フィルムと、例えば前面板（表面保護パネル）、タッチセンサー、光拡散フィルム、集光フィルム、輝度向上フィルム、レンチキュラーフィルム、有機ＥＬ表示素子等とを有する光学部材であり、本フィルムの偏光板側とは反対側の面上にタッチセンサーが積層された光学部材等を挙げることができる。
なお、前記タッチセンサーは、前面板と偏光板との間に配置されてもよい。
また、前記各種部材同士は、接着層剤又は粘着剤層を介して積層することができる。
本発明の光学部材（以下、「本部材」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。より具体的には、本部材は、本フィルムと、例えば前面板（表面保護パネル）、タッチセンサー、光拡散フィルム、集光フィルム、輝度向上フィルム、レンチキュラーフィルム、有機ＥＬ表示素子等とを有する光学部材であり、本フィルムの偏光板側とは反対側の面上にタッチセンサーが積層された光学部材等を挙げることができる。
なお、前記タッチセンサーは、前面板と偏光板との間に配置されてもよい。
また、前記各種部材同士は、接着層剤又は粘着剤層を介して積層することができる。
＜＜画像表示装置＞＞
本発明の画像表示装置（以下「本装置」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。より具体的には、本装置は、本フィルムと、例えば、有機ＥＬ表示装置、無機ＥＬ表示装置、液晶表示装置、電界発光表示装置等の画像表示装置とを有するものである。
本装置は、スマートフォン、タブレット等のモバイル機器、テレビ、デジタルフォトフレーム、電子看板、測定器や計器類、事務用機器、医療機器、電算機器等として用いることができる。
本発明の画像表示装置（以下「本装置」とも称する）は、前記本フィルムを有するものである。より具体的には、本装置は、本フィルムと、例えば、有機ＥＬ表示装置、無機ＥＬ表示装置、液晶表示装置、電界発光表示装置等の画像表示装置とを有するものである。
本装置は、スマートフォン、タブレット等のモバイル機器、テレビ、デジタルフォトフレーム、電子看板、測定器や計器類、事務用機器、医療機器、電算機器等として用いることができる。
＜語句の説明＞
本発明において「Ｘ～Ｙ」（Ｘ，Ｙは任意の数字）と表現する場合、特にことわらない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」或いは「好ましくはＹより小さい」の意も包含する。
また、「Ｘ以上」（Ｘは任意の数字）或いは「Ｙ以下」（Ｙは任意の数字）と表現した場合、「Ｘより大きいことが好ましい」或いは「Ｙ未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。
また、本発明において「フィルム」とは、シート、フィルム、テープを概念的に包含する。
本発明において「Ｘ～Ｙ」（Ｘ，Ｙは任意の数字）と表現する場合、特にことわらない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」或いは「好ましくはＹより小さい」の意も包含する。
また、「Ｘ以上」（Ｘは任意の数字）或いは「Ｙ以下」（Ｙは任意の数字）と表現した場合、「Ｘより大きいことが好ましい」或いは「Ｙ未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。
また、本発明において「フィルム」とは、シート、フィルム、テープを概念的に包含する。
以下、実施例及び比較例によりさらに詳しく説明する。但し、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
＜実施例１＞
脂環式炭化水素構造を含む熱可塑性ポリイミドIとして、テトラカルボン酸成分として、ピロメリット酸、ジアミン成分として、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサンと、１，８－オクタメチレンジアミンから重合された、脂環式炭化水素構造を含む熱可塑性ポリイミド（融点３２２℃、ガラス転移温度１８２℃、結晶化発熱ピークの熱量２０ｍＪ／ｍｇ、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサンと、１，８－オクタメチレンジアミンとの合計を１００モル％としたとき、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン／１，８－オクタメチレンジアミン＝５９モル％／４１モル％）を単軸押出機に投入し、設定温度３４０℃で溶融混練し、Ｔダイにてシート状に賦形した後、１６０℃に設定したキャストロールにて冷却固化を行い、厚さ約２００μｍの未延伸シート状物を得た。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
脂環式炭化水素構造を含む熱可塑性ポリイミドIとして、テトラカルボン酸成分として、ピロメリット酸、ジアミン成分として、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサンと、１，８－オクタメチレンジアミンから重合された、脂環式炭化水素構造を含む熱可塑性ポリイミド（融点３２２℃、ガラス転移温度１８２℃、結晶化発熱ピークの熱量２０ｍＪ／ｍｇ、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサンと、１，８－オクタメチレンジアミンとの合計を１００モル％としたとき、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン／１，８－オクタメチレンジアミン＝５９モル％／４１モル％）を単軸押出機に投入し、設定温度３４０℃で溶融混練し、Ｔダイにてシート状に賦形した後、１６０℃に設定したキャストロールにて冷却固化を行い、厚さ約２００μｍの未延伸シート状物を得た。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
＜実施例２＞
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比５０％（延伸倍率１．５倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比５０％（延伸倍率１．５倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
＜実施例３＞
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
＜実施例４＞
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比２００％（延伸倍率３．０倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
実施例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比２００％（延伸倍率３．０倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
また、各測定波長での面内位相差については表２に示した。
＜比較例１＞
ポリエーテルイミド樹脂（サビック社製「ULTEM（登録商標）1000-1000」）を単軸押出機に投入し、設定温度３６０℃で溶融混練し、Ｔダイにてシート状に賦形した後、１６０℃に設定したキャストロールにて冷却固化を行い、厚さ約２００μｍの未延伸シート状物を得た。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
ポリエーテルイミド樹脂（サビック社製「ULTEM（登録商標）1000-1000」）を単軸押出機に投入し、設定温度３６０℃で溶融混練し、Ｔダイにてシート状に賦形した後、１６０℃に設定したキャストロールにて冷却固化を行い、厚さ約２００μｍの未延伸シート状物を得た。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
＜比較例２＞
比較例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比５０％（延伸倍率１．５倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
比較例１で得られた未延伸シート状物を、２００℃に設定したロール（Ｐ）と１２０℃に設定したロール（Ｑ）間において、ドロー比５０％（延伸倍率１．５倍）を掛けて、ＭＤに延伸を行った。得られた未延伸フィルムについて後述する評価試験を行った。評価結果は表１に示した。
（評価試験）
実施例及び比較例で得られたフィルムについて、以下の試験を行った。
実施例及び比較例で得られたフィルムについて、以下の試験を行った。
（１）面内位相差（波長依存性）の測定
位相差測定装置（王子計測機器社製、製品名：ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、面内位相差測定を行った。測定前の入力条件として、測定モードを標準モード、傾斜中心軸を遅相軸、入射角を０度、入射角Θを４０度とし、吸収端波長は２００ｎｍとした。
測定は、測定波長４４６ｎｍ、４９８ｎｍ、５４７ｎｍ、５８６ｎｍ、６２７ｎｍ、７４９ｎｍで、それぞれの測定波長における面内位相差Ｒｅ（４４６ｎｍ）、Ｒｅ（４９８ｎｍ）、Ｒ０（５４７ｎｍ）、Ｒｅ（５８６ｎｍ）、Ｒｅ（６２７ｎｍ）、Ｒｅ（７４９ｎｍ）を測定した。また、Ｒ０（５４７ｎｍ）に対する、各測定波長での面内位相差の比（Ｒｅ／Ｒ０）を算出した。
位相差測定装置（王子計測機器社製、製品名：ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、面内位相差測定を行った。測定前の入力条件として、測定モードを標準モード、傾斜中心軸を遅相軸、入射角を０度、入射角Θを４０度とし、吸収端波長は２００ｎｍとした。
測定は、測定波長４４６ｎｍ、４９８ｎｍ、５４７ｎｍ、５８６ｎｍ、６２７ｎｍ、７４９ｎｍで、それぞれの測定波長における面内位相差Ｒｅ（４４６ｎｍ）、Ｒｅ（４９８ｎｍ）、Ｒ０（５４７ｎｍ）、Ｒｅ（５８６ｎｍ）、Ｒｅ（６２７ｎｍ）、Ｒｅ（７４９ｎｍ）を測定した。また、Ｒ０（５４７ｎｍ）に対する、各測定波長での面内位相差の比（Ｒｅ／Ｒ０）を算出した。
（２）面内位相差（入射角依存性）の測定
位相差測定装置（王子計測機器社製、製品名：ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、位相差の入射角依存性測定を行った。入射角依存性測定は、単独Ｎ計算を利用し、測定前の入力条件として、測定モードを標準モード、傾斜中心軸を遅相軸、入射角を０度、入射角Θを４０度とした。また、事前にフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定し、測定値（厚さ）を入力した。また、事前にフィルムの平均屈折率（Ｎａｖｅ）を、アタゴ社製アッベ屈折率計で、ナトリウムＤ線（５８９ｎｍ）を光源として、ＪＩＳ Ｋ７１４２に準じて測定し、測定値（平均屈折率）を入力した。
測定は、入射角０度での面内位相差Ｒ０、４０度傾斜時の面内位相差Ｒ４０を測定した。また、Ｒ０に対する、４０度傾斜時の面内位相差の比（Ｒ４０／Ｒ０）を算出した。
位相差測定装置（王子計測機器社製、製品名：ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、位相差の入射角依存性測定を行った。入射角依存性測定は、単独Ｎ計算を利用し、測定前の入力条件として、測定モードを標準モード、傾斜中心軸を遅相軸、入射角を０度、入射角Θを４０度とした。また、事前にフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定し、測定値（厚さ）を入力した。また、事前にフィルムの平均屈折率（Ｎａｖｅ）を、アタゴ社製アッベ屈折率計で、ナトリウムＤ線（５８９ｎｍ）を光源として、ＪＩＳ Ｋ７１４２に準じて測定し、測定値（平均屈折率）を入力した。
測定は、入射角０度での面内位相差Ｒ０、４０度傾斜時の面内位相差Ｒ４０を測定した。また、Ｒ０に対する、４０度傾斜時の面内位相差の比（Ｒ４０／Ｒ０）を算出した。
（３）引張弾性率の測定
ＪＩＳ Ｋ７１６１－１（２０１４）に準じて、得られたフィルムを、ＭＤ２００ｍｍ、ＴＤ５ｍｍの大きさに切り出し、チャック間１５０ｍｍ、引張速度５ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃におけるフィルムのＭＤの引張弾性率を測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
また、得られたフィルムを、ＴＤ２００ｍｍ、ＭＤ５ｍｍの大きさに切り出し、チャック間１５０ｍｍ、引張速度５ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃におけるフィルムのＴＤの引張弾性率を測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ７１６１－１（２０１４）に準じて、得られたフィルムを、ＭＤ２００ｍｍ、ＴＤ５ｍｍの大きさに切り出し、チャック間１５０ｍｍ、引張速度５ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃におけるフィルムのＭＤの引張弾性率を測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
また、得られたフィルムを、ＴＤ２００ｍｍ、ＭＤ５ｍｍの大きさに切り出し、チャック間１５０ｍｍ、引張速度５ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃におけるフィルムのＴＤの引張弾性率を測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
（４）引き裂き強度の測定
得られたフィルムより、ＪＩＳ Ｋ７１２８－１（１９９８）に準拠し、トラウザー引裂法の試験片を採取し、ＭＤ、および、ＴＤの引き裂き試験を、引張速度２００ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃にて測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
得られたフィルムより、ＪＩＳ Ｋ７１２８－１（１９９８）に準拠し、トラウザー引裂法の試験片を採取し、ＭＤ、および、ＴＤの引き裂き試験を、引張速度２００ｍｍ／分で、雰囲気温度２３℃にて測定し、５回の測定値の平均値を算出した。
表１より、実施例１の未延伸フィルムは、基準波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０が１３１ｎｍ、Ｒｅ（４４６ｎｍ）が１０７ｎｍであった。
さらに、表２や、表２の測定結果をグラフ化した図１からも、各測定波長の面内位相差も、測定波長λに対して、Ｒｅがλ／４に非常に近い値を示すことが分かる。
すなわち、実施例１の未延伸フィルムは、逆波長分散性を示し、かつ、面内位相差が、可視光領域全体において、λ／４に非常に近い値を示すことが明らかとなった。
また、表２や、表２の結果をグラフ化した図１より、実施例２～４の延伸フィルムは、逆波長分散性を示し、かつ、面内位相差が、可視光領域全体において、λ／４に非常に近い値を示すことが明らかとなった。
さらに、表２や、表２の測定結果をグラフ化した図１からも、各測定波長の面内位相差も、測定波長λに対して、Ｒｅがλ／４に非常に近い値を示すことが分かる。
すなわち、実施例１の未延伸フィルムは、逆波長分散性を示し、かつ、面内位相差が、可視光領域全体において、λ／４に非常に近い値を示すことが明らかとなった。
また、表２や、表２の結果をグラフ化した図１より、実施例２～４の延伸フィルムは、逆波長分散性を示し、かつ、面内位相差が、可視光領域全体において、λ／４に非常に近い値を示すことが明らかとなった。
一般に、フィルムを１軸方向に延伸すると、フィルムの厚さｄは薄くなる一方、延伸に伴う配向によって、フィルムの複屈折（Ｎｘ－Ｎｙ）は、劇的に増加する。そのため、位相差Ｒ＝（Ｎｘ－Ｎｙ）・ｄは、後述する比較例１、２にも示されているように、延伸に伴って、著しく増大することが多い。
しかしながら、実施例２～４の延伸フィルムでは、延伸により、厚さが薄くなっているが、位相差は、λ／４を維持していることが分かる。
また、実施例１～４のＭＤの引張弾性率を見ると、延伸に伴い、ＭＤの引張弾性率が増加していることが分かる。すなわち、本発明のフィルムは、熱可塑性ポリイミドを含むため、延伸による薄肉化や、剛性・引き裂き強度という機械強度を向上させながら、優れた逆波長分散特性を有する位相差フィルムであることが分かる。
また、面内位相差の入射角依存性測定からも、実施例１～４のフィルムは、Ｒ４０／Ｒ０が１．５０以下となっており、視野角の依存性が小さいフィルムであることが分かる。
しかしながら、実施例２～４の延伸フィルムでは、延伸により、厚さが薄くなっているが、位相差は、λ／４を維持していることが分かる。
また、実施例１～４のＭＤの引張弾性率を見ると、延伸に伴い、ＭＤの引張弾性率が増加していることが分かる。すなわち、本発明のフィルムは、熱可塑性ポリイミドを含むため、延伸による薄肉化や、剛性・引き裂き強度という機械強度を向上させながら、優れた逆波長分散特性を有する位相差フィルムであることが分かる。
また、面内位相差の入射角依存性測定からも、実施例１～４のフィルムは、Ｒ４０／Ｒ０が１．５０以下となっており、視野角の依存性が小さいフィルムであることが分かる。
一方、比較例１で示されるポリエーテルイミドの未延伸フィルムは、表１のＲｅ／Ｒ０が１．００を超えており、逆波長分散性を示さないことが明らかとなった。また、基準波長５４７ｎｍの面内位相差も２５ｎｍとなっている。すなわち、比較例１のポリエーテルイミドで、面内位相差をλ／４にするには、フィルム厚さを５倍以上厚くする必要があり、用途が制限される。
また、比較例２で示されるポリエーテルイミドの延伸フィルムは、延伸に伴い、面内位相差が著しく増加しており、λ／４を著しく逸脱した値を示した。また、逆波長分散性も示していない。さらには、引き裂き強度が低い値を示した。
また、比較例２で示されるポリエーテルイミドの延伸フィルムは、延伸に伴い、面内位相差が著しく増加しており、λ／４を著しく逸脱した値を示した。また、逆波長分散性も示していない。さらには、引き裂き強度が低い値を示した。
本発明によれば、優れた逆波長分散特性を有する位相差フィルムが提供され、当該位相差フィルムは、その優れた波長分散特性から、とりわけ、λ／４位相差フィルムとして円偏光板に好適に使用することができる。
Claims (12)
- 下記式（１）及び（２）で表される繰り返し単位を含む熱可塑性ポリイミドを主成分樹脂として含む位相差フィルム。
- 式（１）中のＲ１が下記式（Ｒ１－１）又は（Ｒ１－２）で表される２価の基である、請求項１記載の位相差フィルム。
- 式（１）中のＲ１が下記式（Ｒ１－３）で表される２価の基である、請求項１又は２記載の位相差フィルム。
- 式（２）中のＲ２が炭素数５～１２のアルキレン基である、請求項１～３のいずれか１項記載の位相差フィルム。
- 式（２）中のＲ２がオクタメチレン基である、請求項４記載の位相差フィルム。
- 式（２）中のＲ２が下記式（Ｒ２－１）又は（Ｒ２－２）で表される２価の基である、請求項１～３のいずれか１項記載の位相差フィルム。
- 式（１）又は式（２）中のＸ１及びＸ２が、それぞれ独立に、下記式（Ｘ－１）～（Ｘ－４）のいずれかで表される４価の基である、請求項１～６のいずれか１項記載の位相差フィルム。
- 波長５４７ｎｍにおける面内位相差Ｒ０（５４７）に対する、波長４４６ｎｍにおける面内位相差Ｒｅ（４４６）の比Ｒｅ（４４６）／Ｒ０（５４７）が０．７０以上０．９５以下である、請求項１～７のいずれか１項記載の位相差フィルム。
- 延伸フィルムである、請求項１～８のいずれか１項記載の位相差フィルム。
- 請求項１～９のいずれか１項記載の位相差フィルムを有する偏光板。
- 請求項１～９のいずれか１項記載の位相差フィルムを有する光学部材。
- 請求項１～９のいずれか１項記載の位相差フィルムを有する画像表示装置。
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