JP7487086B2

JP7487086B2 - 緩衝器

Info

Publication number: JP7487086B2
Application number: JP2020204345A
Authority: JP
Inventors: 一樹高橋
Original assignee: Hitachi Astemo Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2020-12-09
Filing date: 2020-12-09
Publication date: 2024-05-20
Anticipated expiration: 2040-12-09
Also published as: JP2022091485A

Description

本発明は、例えば鉄道等の車両に設けられ、車両の振動を抑制する緩衝器に関するものである。

特許文献１には、緩衝器の閉塞部材に弁機構が設けられたものが開示されている。

特開２０１４－６２６４３号公報

従来の緩衝器では、１つの弁機構により、オリフィス領域とリリーフ領域の２つの特性を作っている。この減衰力特性を増やす場合、異なる特性の弁機構をさらに設けることで３つ以上の領域の特性を作りだすことができる。しかし、コスト面や緩衝器のサイズ、形状によっては弁機構を複数備えることが困難なものがあり、減衰力特性を増やすことが困難という課題があった。

本発明は、緩衝器の減衰力特性を単一弁にて領域に応じて３つ以上の特性を発生させることを目的とする。

上記の課題を解決するために、本発明は、内部に作動流体が封入されたシリンダと、前記シリンダ内に移動可能に挿入されて前記シリンダ内を第１流体室と第２流体室とに区分するピストンと、前記シリンダ内で前記ピストンに連結され、先端が前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記シリンダの外周に配置され、前記シリンダとの間にリザーバ室を形成する外筒と、前記シリンダの一方の端部の開口部を閉塞する閉塞部材と、前記シリンダ内と前記リザーバ室とを連通し、前記作動流体が流通する流路と、前記流路に設けられ、前記ピストンの移動に伴って生じる前記作動流体の流れを抑制して作動圧を発生させる弁機構と、前記ピストンの移動に伴って生じる前記作動流体の流れを常に流路抵抗を持って許すオリフィス通路と、を備えた緩衝器であって、前記弁機構は、弁体と、該弁体が移動可能に収容される弁体室と、前記弁体を閉塞する方向に付勢するバネ手段とからなり、前記弁機構は、前記弁体が開弁方向に移動した際に異なる位置で開閉される複数の開弁流路を有し、前記オリフィス通路は、前記弁体に設けられ、前記開弁流路の一部は、前記オリフィス通路から分岐して前記弁体の径方向外周に延びるように形成される径方向穴であることを特徴とする。

本発明によれば、１つの弁機構の作用で３つ以上の減衰力特性を作りだすことが可能である。

本実施形態に係る緩衝器の全体を示す断面図である。図１の緩衝器の弁構造周囲の拡大図である。従来の緩衝器の弁構造により発生する減衰力特性図である。図２の本実施形態に係る弁構造の閉弁時を拡大した図面で、（ａ）は弁構造の一軸平面による断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ―Ａ断面図である。図２の本実施形態に係る弁構造の開弁時を拡大した図面で、（ａ）は弁構造の一軸平面による断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ―Ａ断面図である。図２の本実施形態に係る弁構造を拡大した図面で、（ａ）は弁体を第２軸部方向から矢視した図、（ｂ）は弁体の変形例で弁体を第２軸部方向から矢視した図である。図２の本実施形態に係る弁構造の変形例の閉弁時を拡大した図面で、（ａ）は弁構造の一軸平面による断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ―Ａ断面図である。図２の本実施形態に係る弁構造の変形例の開弁時を拡大した図面で、（ａ）は弁構造の一軸平面による断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ―Ａ断面図である。本実態形態に係る緩衝器の弁構造により発生する減衰力特性図である。

以下、本発明を実施するための形態を図１～図９に基づいて詳細に説明する。

ここでは、垂直に配置される緩衝器１を用いて本発明について説明する。なお、取付状態の上方向（上側）及び下方向（下側）は、図１における上方向（上側）及び下方向（下側）と一致している。

なお、本発明は、取付方向によるものではなく、水平方向や斜めに取付られる緩衝器であってもよい。

第１実施形態を図１乃至図５に示し説明する。

図１に示されるように、緩衝器１は、円筒状のシリンダ２の外側に円筒状の外筒３が設けられる複筒構造であり、シリンダ２と外筒３との間に環状のリザーバ室４が形成され、リザーバ室４には、作動流体と大気や圧縮窒素等の気体が封入されている。シリンダ２及び外筒３の両端部の開口は、外周が円形状の上側閉塞部材７０及び下側閉塞部材６によって閉塞される。

上側閉塞部材７０は、環状のロッドガイド５とシールキャップ１５とから構成されている。

また、下側閉塞部材６は、外筒３の下側端部の開口を閉塞させる第１蓋部材７（ボトムキャップ）とシリンダ２の下側端部の開口を閉塞させるボトムバルブ本体８とに分割して構成される。

シリンダ２の内側には、ピストンロッド９が挿入される。ピストンロッド９の下端部には、ピストン１０が固定され、シリンダ２に摺動可能に嵌挿される。シリンダ２は、内側の空間がピストン１０によって第１流体室２Ａと第２流体室２Ｂとに分画される。ピストン１０には、第２流体室２Ｂから第１流体室２Ａへの作動流体の流れを許容する逆止弁１１が設けられる。なお、ピストン１０の逆止弁１１に代えて、減衰力を発生させる調圧弁としてもよく、または、ピストン１０に第１流体室２Ａから第２流体室２Ｂへの作動流体の流れを許容する調圧弁や、圧力を解放するリリーフ弁をさらに備えても良い。

また、下側閉塞部材６（第２蓋部材）のボトムバルブ本体８には、リザーバ室４から第２流体室２Ｂへの作動流体の流れのみを許容する逆止弁１２が設けられる。なお、逆止弁１２は減衰力を発生させる調圧弁としてもよく、また、第２流体室２Ｂからリザーバ室４への作動流体の流れを許し、圧力を解放するリリーフ弁を備えても良い。

なお、ピストンロッド９に固定されるピストン１０の位置は下端部に限らず、例えばピストン１０が上端部と下端部の間に配置され、ピストンロッド９は、下側閉塞部材６まで延びていても良い。

ピストンロッド９の上端部側は、上側閉塞部材７０のロッドガイド５及びシールキャップ１５に挿通されてシリンダ２の外部へ延ばされる。シールキャップ１５の内周には、ピストンロッド９に摺接するオイルシールとダストシール（図示せず）が設けられ、外周側には、外筒３とシールキャップ１５との間をシールするシールリング（図示せず）が設けられている。

ロッドガイド５には、ピストンロッド９が軸方向へ移動することによって作動流体が第１流体室２Ａからリザーバ室４へ流れるための流路１３が設けられる。流路１３には、予め定められた圧力で開弁されて、圧力の変化に伴い変化する開弁量に応じて第１流体室２Ａからリザーバ室４へ流れる流路面積が変化する弁機構１４が設けられている。また、流路１３は、第１流体室２Ａと弁体室２０を連通させる流入路１６と、弁体室２０と、弁体室２０の流出口１８Ａとリザーバ室４とを連通させる流出路１８とを含む。流出路１８のリザーバ室４側には、パイプ１７がピストンロッド９の軸方向下側に延びるように接続されている。パイプ１７の下側端面は、リザーバ室４に溜められた作動流体内に入る長さを有する。

弁機構１４は、弁体室２０とその内部に収容される弁体１９から大略構成される。弁体室２０は、円筒形状のロッドガイド５の外周面５Ａに開口し、この開口から径方向内側に向け（図４における右から左方向）て形成された円形の底を有する穴によって形成される。弁体室２０の底面には、中央に流入路１６の径方向に延びる径方向部１６Ｂが接続される流入口１６Ａが設けられ、この流入口１６Ａの周囲には、弁体１９が着座される環状のシート２９が突出している。このシート２９と弁体１９の接触部が第１弁部４３を構成する。弁体室２０の内周面の下側部分には、流出口１８Ａが接続され開口されている。また、弁体室２０の内周面は、底部側に小径部２０Ａと開口側の大径部２０Ｂを有する。

さらに、弁体室２０は、内周面の開口側端部に形成される雌ねじ２１を有する。雌ねじ２１には、弁体１９に対して同軸上に配置されるばね受け部材２２（軸部材）が螺着され、弁体室２０の開口を閉塞している。ばね受け部材２２は、雌ねじ２１に螺合される雄ねじ２３が外周面に形成されて弁ばね２５の一端部を受け止める略円板形のばね受部２６と、弁ばね２５の一端部内側に挿入されて弁ばね２５の径方向の位置決めをするとともに、弁体１９のストロークを規制する弁体止め２８を有する。なお、弁体室２０の開口周縁部にはザグリ２４が形成される。

なお、弁体止め２８には、弁体１９が弁体止め２８に当接した際、後述の弁体１９に設けられたオリフィス穴３７の小径部３７Ｂから流れる作動流体を弁体室２０に流すための直径方向へ延びる溝を設けてもよい。

弁体１９は、弁ばね２５の内側に挿入される円柱状の第１軸部３１と、弁ばね２５の他端部を受け止めるフランジ形のばね受部３３と、ばね受部３３から流入口１６Ａに向けて延びた円柱状の第２軸部３２から構成される。

弁体１９の第１軸部３１と、第２軸部３２と、フランジ形のばね受部３３の外径は、同軸状に形成されている。ばね受部３３の周囲には、弁体室２０の小径部２０Ａと略同径（スムーズに動く程度の隙間を持った大きさの径）の円形部３３Ａと、小径部２０Ａと離間する切欠部３３Ｂとが形成されている。この切欠部３３Ｂは、弁体１９の開弁時に流入路１６と弁体室２０とを連通する第１開弁流路４１を構成する。図６（ａ）に示すように、切欠部３３Ｂは、例えば、ばね受部３３の外周部分の３箇所に配置されている。これら３つの切欠部３３Ｂは、ばね受部３３の周方向に等間隔に離間して配置されている。なお、図６（ｂ）に示す変形例のように、切欠部３３Ｂは、例えば、ばね受部３３の外周部分の２箇所に配置してもよい。

弁体１９の第２軸部３２には、径方向へ貫通し、流入路１６方向の端面まで延びる溝部３４が形成されている。溝部３４のばね受部３３側の端部は、弁体１９の軸線に対して略垂直な底面３４Ａとなっている。なお、底面３４Ａの形状は、円弧形状でもよい。底面３４Ａの位置は必要とされる減衰力特性に応じ任意で設定される。また、弁体１９には、底面３４Ａに一端が開口して、弁体１９の軸方向に延び、流入路１６と弁体室２０とを連通するオリフィス穴３７が形成されている。オリフィス穴３７は、流入路１６側の大径部３７Ａと弁体室２０側の小径部３７Ｂを有し、この小径部３７Ｂは大きさにより減衰力値が変化し、常時減衰力を発生する固定オリフィスとなっている。ばね受部３３の内部には、ばね受部３３の円形部３３Ａの外周に一端が開口し、他端がオリフィス穴３７の大径部３７Ａに開口する弁体１９の径方向に延びる径方向穴３７Ｃが形成されている。この径方向穴３７Ｃは、ばね受部３３が弁体室２０の小径部２０Ａと対向しているときに閉塞（実質的に減衰力特性に影響がない程度のわずかな漏れは生じる）され、大径部２０Ｂに対向した際に開口する構成となっている。この径方向穴３７Ｃと小径部２０Ａとの間が、第２弁部４４を構成し、このオリフィス穴３７の大径部３７Ａから径方向穴３７Ｃの流路が第２開弁流路４２を構成する。

次に、実施形態の緩衝器１の作用を説明する。

ピストンロッド９の伸び行程時には、ピストン１０に設けられた逆止弁１１が閉弁し、第１流体室２Ａの作動流体の圧力が上昇し、作動流体が弁機構１４に流入する。そして、弁体１９が移動を開始する第１の作動圧力までは、流入路１６に流入し、オリフィス穴３７を通過する。これにより、作動流体は第１流体室２Ａからリザーバ室４へ流れ、オリフィス穴３７の小径部３７Ｂの流路面積に応じた図９のオリフィス特性Ａの減衰力が発生する。図４に示す状態である。

作動圧が上昇し、第１の作動圧を超え第２の作動圧力に到達すると、弁ばね２５のばね力に抗して弁体１９が開弁し、第１弁部４３が開弁される。このとき、オリフィス穴３７の径方向穴３７Ｃは閉塞されており、第２開弁流路４２は遮断状態を継続している。これにより、作動流体は第１流体室２Ａから第１開弁流路４１を通過し、リザーバ室４へ流れ、作動流体が弁体１９とシート２９との間の流路面積に応じた図９のバルブ特性Ｂの減衰力が発生する。

なお、弁体１９とシート２９との間の流路面積より、第１開弁流路４１の流路面積は大きく、弁体１９とシート２９との間で減衰力を支配的に発生する。

さらに、作動圧が上昇し、第１の作動圧よりも高い第２の作動圧力に到達すると、弁体１９の開弁量が増加し、オリフィス穴３７の径方向穴３７Ｃが開口することで、第２弁部４４が開弁し、第２開弁流路４２は連通状態となる。これにより、作動流体は第１流体室２Ａから第２開弁流路４２を通過し、リザーバ室４へ流れ、流路面積に応じた図９のリリーフ特性Ｃの減衰力が発生する。図５に示す状態である。

以上のように、第１流体室２Ａの作動圧力に対応するピストン１０の移動速度に応じた伸び側の減衰力が発生する。なお、伸び側行程時には、ピストンロッド９がシリンダ２から退出された分の作動流体が、リザーバ室４から逆止弁１２を経由して第２流体室２Ｂへ補給される。

他方、ピストンロッド９の縮み行程時には、ボトムバルブ本体８に設けられた逆止弁１２が開弁し、第２流体室２Ｂの作動流体の圧力が上昇し、作動流体が第２流体室２Ｂからピストン１０の逆止弁１１を経由して第１流体室２Ａへ流れる。これにより、第１流体室２Ａ内の作動流体の圧力と第２流体室２Ｂ内の作動流体の圧力とが平衡される。また、ピストンロッド９がシリンダ２内に進入された分の作動流体が、第１流体室２Ａから、弁体１９を経由してリザーバ室４へ流れる。これにより、ピストン１０の移動速度に応じて、第１流体室２Ａ及び第２流体室２Ｂの作動圧力が上昇して縮み側の減衰力が発生する。

減衰力の発生原理及び特性は、ピストンロッド９の伸び行程時と同様である。

第１実施形態によれば、緩衝器１の動作においてピストン１０の移動速度の低速領域（弁体１９が開弁される前の状態）では、作動流体は、第１流体室２Ａから、流入路１６、溝部３４、オリフィス穴３７の小径部３７Ｂ、弁体室２０、流出路１８、パイプ１７を経由してリザーバ室４へ流れ、これにより、オリフィス特性の減衰力（オリフィス特性Ａ）を得ることができる。また、ピストン１０の移動速度が中速領域では、ピストン１０の移動速度に応じた弁体１９が開弁し、第１開弁流路４１を介して作動流体が流れる。このとき、ピストン１０の移動速度により流路面積が変化し、減衰力（バルブ特性Ｂ）を得る。さらに、ピストン１０の移動速度の高速領域では、弁体１９に設けられた第２開弁流路４２が開放されて、第２開弁流路４２の流れが生じる。この第２開弁流路４２は、これにより、ピストン１０の移動速度に応じた弁体１９の移動により流路面積が大きく変化し減衰力が殆ど変化しない特性（リリーフ特性Ｃ）を得る。

このように、弁体１９の移動量に応じて、異なる流路を前記作動流体が流通するので、前記弁流路の流路面積の変化率が変化し、この単一の弁体によりバルブ特性及びリリーフ特性の減衰力特性を得る。

このように、第１実施形態では、１つの弁機構の弁体に第１開弁流路４１と第２開弁流路４２と言う異なる流路を有し、これらの開弁流路は、それぞれに開閉する第１弁部４３と第２弁部４４となる。このため、一つの弁機構の作用により、図３に示す従来技術のように、開弁前のオリフィス特性Ａ、開弁後にバルブ特性Ｂが得られるのに加え、図９に示すリリーフ特性Ｃも得ることが可能である。

また、第１実施形態では、オリフィス特性Ａを発生するオリフィス穴も弁体１９に設けたので、弁体部分の変更、すなわち、弁体１９の形状変更及び弁ばね２５の変更のみで、オリフィス特性Ａ、バルブ特性Ｂ、リリーフ特性Ｃを変更することができる。

なお、上記実施形態では、オリフィス穴３７を弁体１９に設けたが、これに限らず、ピストン部などに設けてもよい。この場合も、一つの弁機構の採用で、開弁前のオリフィス特性Ａから開弁後のバルブ特性Ｂ、リリーフ特性Ｃを得ることができる。また、弁体部分による特性変更は、バルブ特性Ｂ、リリーフ特性Ｃのみを変更することで可能となる。

次に、本発明の第２実施形態を図７、図８を参照して説明する。なお、第１実施形態に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。

本第２実施形態は、第１実施形態の弁機構１４の第２開弁流路４２の設ける位置を変更したもので、その他の構成は、第１実施形態と同様である。

弁機構５０の弁体室５１は、内周面が第１実施形態とは異なり小径部を有しない単一径となっている。内周面に設けられた雌ねじ２１には、弁体室５１内に設けられた弁体５２と同軸上に配置される弁座部材５３（軸部材）が螺着される。弁座部材５３の外周には、雌ねじ２１に螺合される雄ねじ２３が形成されて弁ばね２５の一端部を受け止める略円板形のばね受部２６と、弁ばね２５の一端部内側に挿入される有底筒状の弁体止め５４を有する。

弁体止め５４には、弁体５２の第３軸部５２Ｂが摺動可能に嵌挿される小径部５４Ａ（挿入部）とその底部側で内径が小径部５４Ａより大径の大径部５４Ｂが形成されている。さらに、弁体止め５４の大径部５４Ｂ内は、流体室５５が形成され、大径部５４Ｂには、流体室５５と弁体室５１を径方向に連通する連通路５９（連通穴）が形成される。

弁体５２は、弁ばね２５の内側に挿入される第１軸部３１と、第１軸部３１の軸方向に第１軸部３１の外径よりも小径に突出する第３軸部５２Ｂと、弁ばね２５の他端部を受け止める外径が円形のフランジ形のばね受部３３と、ばね受部３３から流入口１６Ａに向けて延びる第２軸部３２から構成される。弁体５２とシート２９との間及びばね受部３３の外側が第１開弁流路５８を構成する。第３軸部５２Ｂは、弁体止め５４の小径部５４Ａに挿入される挿入部５３Ｂを構成する。

第３軸部５２Ｂには、底面３４Ｂに一端が開口して、弁体５２の軸方向に延び、流入路１６と弁体室５１とを連通するオリフィス穴５６が形成されている。オリフィス穴５６は、流入路１６側の大径部５６Ａと弁体室５１側の小径部５６Ｂを有し、この小径部５６Ｂは常時減衰力を発生する固定オリフィスとなっている。

第３軸部５２Ｂには、挿入部５３Ｂの外周に一端が開口し、他端がオリフィス穴５６の大径部５６Ａに開口し、径方向に延びる第２開弁流路６０が形成されている。この第２開弁流路６０は、弁体５２が閉弁状態である図７の状態にあっては、弁体止め５４の小径部５４Ａと対向し、閉塞され、弁体５２が右側に移動し、図８の状態になったときは、大径部５４Ｂと対向し、開口される。この第２開弁流路６０と小径部５４Ａで第４弁部６１を構成する。

第２実施形態によれば、緩衝器１の動作においてピストン１０の移動速度の低速領域（弁体５２が開弁される前の状態）では、作動流体は、第１流体室２Ａから、流入路１６、溝部３４、弁体室５１、流出路１８、パイプ１７を経由してリザーバ室４へ流れ、これにより、オリフィス特性の減衰力（オリフィス特性Ａ）を得ることができる。また、ピストン１０の移動速度が中速領域では、ピストン１０の移動速度に応じた弁体５２の移動量により、弁体５２とシート２９が離間し、この間の流路面積が変化し、第１開弁流路５８が開き減衰力（バルブ特性Ｂ）を得る。さらに、ピストン１０の移動速度の高速領域では、弁体５２に設けられた第２開弁流路６０が大径部５４Ｂと対向して開放され、作動流体が弁体室５１に流れる。これにより、ピストン１０の移動速度に応じた弁体５２の移動量により流路面積が大きく変化し、実質的に減衰力が殆ど変化しない特性（リリーフ特性Ｃ）を得る。このように、第１実施形態と同様に弁体の移動量に応じて前記作動流体が流通する前記弁流路の流路面積の変化率が可変し、単一の弁機構の作用により複数の減衰力特性を得る。

なお、上記各実施形態では、本発明をユニフロー構造緩衝器に用いた場合を示したが、これに限らず、ピストン部で両方向に流れを許すバイフロー構造の緩衝器にも用いることが可能である。この場合、弁機構１４を下側閉塞部材６にも設けることになる。また、上記各実施形態は、弁機構を上側閉塞部材７０に設けた例を示したが、弁機構はシリンダとリザーバとの間に設けられれば、どの部材に設けてもよい。

さらに、上記各実施形態では、弁機構を１つ設けた例を示したが、これに限らず、複数設けてもよい。この場合、弁機構毎に特性を異ならせてもよい。

なお、記各実施形態では、一の弁機構に弁部を有する開弁流路を２つ設けた例を示したが、一の弁機構に弁部を有する開弁流路を３つ以上設けてもよい。

１緩衝器、２シリンダ、２Ａ第１流体室、２Ｂ第２流体室、３外筒、４リザーバ室、７０上側閉塞部材、５Ａ外周面、６下側閉塞部材、７第１蓋部材、８ボトムバルブ本体、９ピストンロッド、１０ピストン、１１逆止弁、１２逆止弁、１３流路、１４弁機構、１６流入路、１６Ａ流入口、１７パイプ、１８流出路、１８Ａ流出口、１９弁体、２０弁体室、２０Ａ小径部、２０Ｂ大径部、２１雌ねじ、２２ばね受け部材、２３雄ねじ、２４ザグリ、２５弁ばね、２６ばね受部、２８弁体止め、２９シート、３１第１軸部、３２第２軸部、３３ばね受部、３３Ａ円形部、３３Ｂ切欠部、３４溝部、３４Ａ底面、３４Ｂ底面、３７オリフィス穴、３７Ａ大径部、３７Ｂ小径部、３７Ｃ径方向穴、４１第１開弁流路、４２第２開弁流路、４３第１弁部、４４第２弁部、５０弁機構、５１弁体室、５２弁体、５２Ｂ第３軸部、５３弁座部材、５３Ａガイド、５３Ｂ挿入部、５４弁体止め、５４Ａ小径部、５４Ｂ大径部、５５流体室、５６オリフィス穴、５６Ａ大径部、５６Ｂ小径部、５８第１開弁流路、５９連通路、６０第２開弁流路

Claims

内部に作動流体が封入されたシリンダと、
前記シリンダ内に移動可能に挿入されて前記シリンダ内を第１流体室と第２流体室とに区分するピストンと、
前記シリンダ内で前記ピストンに連結され、先端が前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、
前記シリンダの外周に配置され、前記シリンダとの間にリザーバ室を形成する外筒と、
前記シリンダの一方の端部の開口部を閉塞する閉塞部材と、
前記シリンダ内と前記リザーバ室とを連通し、前記作動流体が流通する流路と、
前記流路に設けられ、前記ピストンの移動に伴って生じる前記作動流体の流れを抑制して作動圧を発生させる弁機構と、
前記ピストンの移動に伴って生じる前記作動流体の流れを常に流路抵抗を持って許すオリフィス通路と、
を備えた緩衝器であって、
前記弁機構は、弁体と、該弁体が移動可能に収容される弁体室と、前記弁体を閉塞する方向に付勢するバネ手段とからなり、
前記弁機構は、前記弁体が開弁方向に移動した際に異なる位置で開閉される複数の開弁流路を有し、
前記オリフィス通路は、前記弁体に設けられ、
前記開弁流路の一部は、前記オリフィス通路から分岐して前記弁体の径方向外周に延びるように形成される径方向穴であることを特徴とする緩衝器。
請求項１に記載の緩衝器であり、
前記径方向穴は、前記弁体が閉弁している際に前記弁体室の内壁によって閉弁していることを特徴とする緩衝器。
請求項１に記載の緩衝器であり、
前記弁機構は、前記バネ手段および前記弁体の移動を制限する弁座部材と、を有し、
前記弁体は、一部が前記弁座部材に挿入され、
前記径方向穴は、前記弁体の前記弁座部材に挿入される部位に設けられ、前記弁体が閉弁している際に前記弁座部材の内壁によって閉弁していることを特徴とする緩衝器。