JP7475447B2 - 時計ムーブメント用ゼンマイおよびその製造方法 - Google Patents
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- G04B17/04—Oscillators acting by spring tension
- G04B17/06—Oscillators with hairsprings, e.g. balance
- G04B17/066—Manufacture of the spiral spring
Description
本発明は、時計ムーブメントのテンワを装備することが意図されるゼンマイを製造するための方法と、本方法から得られるゼンマイに関する。
腕時計製作のためのゼンマイの製造では、一見したところ両立しないことが多い以下のような制約に直面せざるを得ない。
－高弾性限界を得ることが必要であること、
－製造、特に伸線および圧延が容易であること、
－疲労抵抗が優れていること、
－経時的に性能が安定していること、
－断面が小さいこと。
－高弾性限界を得ることが必要であること、
－製造、特に伸線および圧延が容易であること、
－疲労抵抗が優れていること、
－経時的に性能が安定していること、
－断面が小さいこと。
ゼンマイの製造はまた、規則正しい計時性能を保証するため、熱補償に関する懸念にも焦点を当てている。これには、熱弾性係数がゼロに近いことが必要となる。磁場の影響を受けにくいゼンマイを製造することも求められる。
ニオブとチタン合金を用いて新規のヒゲゼンマイが開発されている。ただし、これらの合金は、延伸または伸線金型および圧延ローラに接着し、固着するという問題を引き起こす。そのため、例えば鋼に使用される標準的な方法を用いて、これらの合金を細いワイヤに変形させることが事実上不可能となる。
この欠点を克服するため、金型および圧延装置で成形する前に、延性材料の層、具体的には銅層をＮｂ－Ｔｉブランクに堆積させることが提案された。特許文献１は、したがって、４０重量％から６０重量％のチタンを含むニオブとチタン合金の製造方法を開示する。同製造方法は、変形ステップの前に、延性材料の表面層を堆積するステップを含む。
この銅層をワイヤに堆積させることには不利な点がある。この方法では、ワイヤの校正および圧延中に、ワイヤの幾何学形状を細かく制御することができない。ワイヤのＮｂ－Ｔｉコアの寸法が変動することによって、ヒゲゼンマイのトルクに顕著な変動が生じる。
前述の不利点を克服するために、本発明は、銅に関連する不利点を回避しながら、変形による成形を容易にするゼンマイの製造方法を提案する。
そのため、本発明によるゼンマイを製造するための方法は熱処理ステップを含む。熱処理ステップは、Ｎｂ－Ｔｉコアを被覆するＣｕ層の一部を、銅、Ｔｉ金属間化合物の層に変換し、Ｃｕ層の残部を除去することを目的とする。この金属間化合物の層はここで、金型および圧延ローラと接触する外側の層を形成する。金属間化合物は化学的に不活性であり、延性があり、らせん状のワイヤの伸線および圧延が容易にできる。この金属間化合物の別の有利点は、巻線に続く固定ステップ後に、ヒゲゼンマイ間を容易に分離できることである。
金属間化合物の層は、本製造方法後にヒゲゼンマイ上に保持される。金属間化合物の層の厚さは、２０ｎｍから１０ミクロンの範囲、好ましくは３００ｎｍから１．５μｍの範囲でありヒゲゼンマイの熱弾性係数（ＴＥＣ）を大幅に変更しないように十分薄い。さらに、金属間化合物の層は完全にＮｂ－Ｔｉコアに接着する。
本発明は、より具体的には、部分的に銅、Ｔｉ金属間化合物の層に変換される銅層について記載する。ただし、本発明は、Ｔｉと金属間化合物を形成可能であるＳｎ、Ｆｅ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ａｌ、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、ＣｏおよびＣｒなどの他の元素にも適用可能である。本発明はまた、これらの元素の１つの合金にも適用される。
本発明は、時計ムーブメントのテンワを装備することが意図されるゼンマイを製造するための方法に関する。本ゼンマイはニオブおよびチタンを含む二元合金からなる。本発明はまた、本方法から得られるゼンマイに関する。
本発明によれば、本製造方法は以下のステップを含む。
ａ）合金からなるＮｂ－Ｔｉコアを有するブランクを提供するステップであって、上記合金は、
－ニオブ：１００重量％にするための残部、
－チタン：５重量％から９５重量％の範囲、
－Ｏ、Ｈ、Ｃ、Ｆｅ、Ｔａ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ、およびＡｌからなる群から選択される１または複数の微量の元素であり、上記各元素は０から１６００重量ｐｐｍの範囲の量で存在し、上記元素のすべてにより構成される合計量は０から０．３重量％である、微量の元素を含むステップと、
ｂ）上記ブランクを、上記合金のチタンが本質的にベータ相ニオブを有する固溶体形態となるように、ベータクエンチングするステップと、
ｃ）上記ブランクを複数の手順で変形するステップと、
ｄ）上記ゼンマイを形成するための巻線ステップと、
ｅ）上記ゼンマイに最終熱処理を行うステップ。
ａ）合金からなるＮｂ－Ｔｉコアを有するブランクを提供するステップであって、上記合金は、
－ニオブ：１００重量％にするための残部、
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ｂ）上記ブランクを、上記合金のチタンが本質的にベータ相ニオブを有する固溶体形態となるように、ベータクエンチングするステップと、
ｃ）上記ブランクを複数の手順で変形するステップと、
ｄ）上記ゼンマイを形成するための巻線ステップと、
ｅ）上記ゼンマイに最終熱処理を行うステップ。
本発明の変形によれば、ステップａ）のブランクは、Ｎｂ－Ｔｉコアの周りに、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ａｌ、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、ＣｏおよびＣｒまたはこれらの元素の１つの合金から選択される材料Ｘの層を含む。例えば、材料ＸはＣｕ、Ｃｕ－Ｓｎ、Ｃｕ－Ｎｉ、などであってもよい。別の変形によれば、本方法は、上記の材料ＸをＮｂ－Ｔｉコアの周りに提供して、Ｘ層を形成するステップを含む。このステップはステップａ）と変形ステップｃ）との間で実施される。
本製造方法はまた、Ｘ層の一部をＮｂ－Ｔｉコアの周りでＸ、Ｔｉ金属間化合物の層に変換するための熱処理ステップを含む。熱処理は、２００℃から９００℃の範囲で１５分から１００時間実施される。ブランクはしたがって、連続してＮｂ－Ｔｉコア、Ｘ、Ｔｉ金属間化合物の層およびＸ層の残部を備える。上記ステップはステップｂ）とステップｃ）との間、または変形ステップｃ）の２つの手順の間で実施される。
本製造方法は次に、Ｘ層の残部を除去するステップを含む。本ステップはステップｂ）とステップｃ）との間、２つの連続する変形ステップｃ）の間、またはステップｃ）とステップｄ）との間で実施される。
本方法を以下に詳細に説明する。
ステップａ）では、コアは、５重量％から９５重量％の範囲のチタンを含むＮｂ－Ｔｉ合金からなる。好ましい変形では、本発明で使用される合金は、４０重量％から６０重量％の範囲のチタンを備える。好ましくは、本発明で使用される合金は、４０重量％から４９重量％の範囲のチタンを含み、より好ましくは４６重量％から４８重量％の範囲のチタンを含む。チタンの割合は、マルテンサイト相を形成しないように低減されながらも、アルファ相の形態でＴｉ析出を最大限の比率で得るために十分である。マルテンサイト相が形成されると、使用中に合金の脆性という問題が生じる。別の変形によれば、チタン含有量は、これらの硬質相が形成されないように、さらに大きく低減される。この場合チタン含有量は４０重量％未満となる。チタンは５重量％から４０重量％の範囲で含まれる（上限は含まれない）。より具体的には、チタンは５％から３５％の範囲、好ましくは１５％から３５％の範囲、より好ましくは２７％から３３％の範囲で含まれる。
特に有利な様式では、本発明で用いられるＮｂ－Ｔｉ合金は、想定される不可避な微量物を除いて、いかなる他の元素も含まない。これにより、脆性相の形成が回避される。
より具体的には、酸素含有量は、全体の０．１０重量％以下、またはさらに全体の０．０８５重量％以下である。
より具体的には、タンタル含有量は、全体の０．１０重量％以下である。
より具体的には、炭素含有量は、全体の０．０４重量％以下、具体的には全体の０．０２０重量％以下、またはさらに全体の０．０１７５重量％以下である。
より具体的には、鉄含有量は、全体の０．０３重量％以下、具体的には全体の０．０２５重量％以下、またはさらに全体の０．０２０重量％以下である。
より具体的には、窒素含有量は、全体の０．０２重量％以下、具体的には全体の０．０１５重量％以下、またはさらに全体の０．００７５重量％以下である。
より具体的には、水素含有量は、全体の０．０１重量％以下、具体的には全体の０．００３５重量％以下、またはさらに全体の０．０００５重量％以下である。
より具体的には、ケイ素含有量は、全体の０．０１重量％以下である。
より具体的には、ニッケル含有量は、全体の０．０１重量％以下、具体的には全体の０．１６重量％以下である。
より具体的には、合金中の銅などの延性材料の含有量は、全体の０．０１重量％以下、具体的には全体の０．００５重量％以下である。
より具体的には、アルミニウム含有量は、全体の０．０１重量％以下である。
本発明によれば、ステップａ）において、ブランクのＮｂ－Ｔｉコアは上記に挙げた材料Ｘ層で被覆される。Ｘ層をコアの周りに供給することは、ガルバニックプロセス、ＰＶＤ、ＣＶＤまたは機械的方法によって実施されてもよい。機械的方法の場合は、材料Ｘの管は、Ｎｂ－Ｔｉ合金バーに嵌合される。アセンブリは、バーを薄化し、ステップａ）で提供されるブランクを形成するために鍛金、伸張および／または伸線によって変形される。本発明は、ゼンマイの製造方法中、ステップａ）と変形ステップｃ）との間でＸ層を供給することを除外するものではない。Ｘ層の厚さは、ワイヤの所与の断面において、Ｎｂ－Ｔｉコアの表面に対する材料Ｘの面積比が１未満、好ましくは０．５未満、より好ましくは０．０１から０．４の範囲になるように選択される。例えば、厚さは、好ましくは、０．２ミリメートルから１ミリメートルの総直径を有するワイヤ上で、１マイクロメートルから５００マイクロメートルの範囲である。
ステップｂ）のベータクエンチングは溶解処理である。好ましくは、ベータクエンチングは、５分から２時間の期間、７００℃から１０００℃で、真空下で実施され、その後ガス冷却される。より具体的には、このベータクエンチングは、後でガス冷却される、８００℃で５分から１時間の期間にわたって真空下で実施される溶解処理である。
変形ステップｃ）は、複数の手順で実施される。変形手段は、伸線および／または圧延による変形である。有利には、変形ステップは、少なくとも連続して第１の伸線手順と、第２の校正伸線手順と、第３の圧延手順とを含み、好ましくは巻真の進入部分と適合する長方形の外形を有する。各手順は１から５の範囲の所与の変形率で実施される。この変形率は、標準的な数式２ｌｎ（ｄ０／ｄ）から得られる。式中、ｄ０は最後のベータクエンチングの直径であり、ｄは硬化ワイヤの直径である。連続した上記手順のすべてにわたる変形の累積合計は、１から１４の範囲の総変形率となる。
本発明によれば、本製造方法は、Ｘ層をＮｂ－Ｔｉコアの周りのＸ、Ｔｉ金属間化合物へと部分的に変換する熱処理ステップを含む。本ステップは、１５分から１００時間にわたって、２００℃から９００℃の範囲の温度で実施される。好ましくは、本ステップは、５時間から２０時間にわたって、４００℃から５００℃の範囲で実施される。本熱処理ステップは、アルファ相チタンを析出するために用いられてもよい。
本ステップの終わりに、金属間化合物の層の厚さは、２０ｎｍから１０μｍの範囲、好ましくは３００ｎｍから１．５μｍの範囲、さらにより好ましくは４００ｎｍから８００ｎｍの範囲、さらにより好ましくは４００ｎｍから６００ｎｍの範囲となる。Ｘ層の残部の厚さは、１から２５μｍの範囲となる。Ｃｕの場合は、金属間化合物の層は、例えば、Ｃｕ４Ｔｉ、Ｃｕ２Ｔｉ、ＣｕＴｉ、Ｃｕ３Ｔｉ２およびＣｕＴｉ２を含む。例として、図１の顕微鏡画像は、４５０°Ｃの熱処理を受けた、４７重量％のチタンを含み、銅層で被覆されたニオブ－チタン合金のブランクの構造を表す。ＮｂＴｉ４７コア、厚さ約７００ｎｍの銅、Ｔｉ金属間化合物の層、厚さ約５μｍの銅層の残部が連続して観察できる。図３は、Ｃｕ層除去後であって、巻線および固定ステップ後の本発明によるゼンマイの同一の合金のＸ線回析スペクトルを示す。比較のために、図２には、銅層を有するが、熱処理を受けていない同一の合金のＸ線回析スペクトルを示す。Ｎｂピークに隣接して観察される一連の小さいピークを図４に拡大する。これらのピークは、Ｃｕ４Ｔｉ、Ｃｕ２Ｔｉ、ＣｕＴｉ、Ｃｕ３Ｔｉ２およびＣｕＴｉ２のピークである。
金属間化合物を形成することを目的とするこの熱処理は、変形ステップｃ）の前、またはステップｃ）中の２つの変形手順の間に実施されてもよい。有利には、熱処理はステップｃ）において、第１の伸線手順と第２の校正伸線手順との間で実施される。
次に、金属間化合物の層が外側の層となるように、Ｘ層の残部が除去される。本ステップは、シアン化物または酸に基づく溶液、例えば硝酸を用いた化学的浸食によって実施されてもよい。本発明は、所定の金属間化合物も酸に溶解するということを除外するものではないことが記載される。例えばＣｕ４Ｔｉの場合は硝酸溶液に溶解する。
Ｘ層は所望する効果にしたがって、本方法の異なる時期に除去されてもよい。好ましくは、Ｘ層はステップｃ）において、らせん状のワイヤの最終寸法を精密に制御するように、校正伸線前に除去される。金属間化合物は外側の層にあるため、固定中に、ワイヤが金型、圧延ローラに接着するのを防止し、ヒゲゼンマイ間で接着するのを防止する。より好ましくは、Ｘ層は、第１の伸線手順と第２の校正伸線手順との間で除去される。あまり有利ではない変形によれば、Ｘ層は、校正伸線後であって圧延前に除去され、それによって、ワイヤが固定中に圧延ローラに接着するのを防止し、ヒゲゼンマイ間で接着するのを防止する。同様にあまり有利ではない変形によれば、Ｘ層は、変形ステップｃ）の終わりであって巻線ステップの前に除去される。本事例では、金属間化合物の外側の層は、固定中にヒゲゼンマイ間で接着するのを防止するのみである。
ゼンマイを形成するための巻線ステップｄ）の後に、ゼンマイに最終熱処理を行うステップｅ）が続く。この最終熱処理は、１時間から８０時間、好ましくは５時間から３０時間の期間にわたって、３５０℃から７００℃の範囲、好ましくは４００℃から６００℃の範囲の温度で、アルファ相Ｔｉを析出する処理である。
最終的に、本方法は、上記と同一の時間および温度の範囲で、変形手順の間に中間熱処理を含んでいてもよいことが記載される。
本法によって製造されるゼンマイは、５００ＭＰａ以上の弾性限界、好ましくは６００ＭＰａを超える弾性限界、より具体的には、５００ＭＰａから１０００ＭＰａの範囲の弾性限界を有する。有利には、ゼンマイは１２０ＧＰａ以下の弾性係数、好ましくは１００ＧＰａ以下の弾性係数を有する。
ゼンマイは、Ｘ、Ｔｉ金属間化合物の層で被覆されたＮｂ－Ｔｉコアを含む。Ｘは、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ａｌ、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、ＣｏおよびＣｒまたはこれらの元素のうち１つの合金の群から選択される。この金属間化合物の層の厚さは、２０ｎｍから１０μｍの範囲、好ましくは３００ｎｍから１．５μｍの範囲、より好ましくは４００ｎｍから８００ｎｍの範囲、またはさらに４００ｎｍから６００ｎの範囲となる。好ましくは、金属間化合物の層はＣｕ、Ｔｉ層である。
ゼンマイコアは、ベータ相ニオブおよびアルファ相チタンを含む二相マイクロ構造を有する。
さらに、本発明によって製造されるゼンマイは、そのようなゼンマイが組み込まれた時計の使用温度が変動しても計時性能が維持されることを保証するＴＥＣともよばれる熱弾性係数を有する。
本発明の方法によって、典型的には４７重量％のチタン（４０から６０％）を有するＮｉ－Ｔｉ合金からなるテンワ用のゼンマイを製造すること、より具体的には、成形することが可能となる。この合金は６００ＭＰａを超える非常に高い弾性限界、および約６０ＧＰａから８０ＧＰａの非常に低い弾性係数が組み合わさった、高い機械的特性を有する。この特性の組み合わせはゼンマイにとって非常に好適である。さらに、このような合金は常磁性である。
Claims (24)
- 時計ムーブメントのテンワを装備することが意図されるゼンマイを製造するための方法であって、前記方法は、
ａ）合金からなるＮｂ－Ｔｉコアを有するブランクを提供するステップであって、前記
合金は、
－ニオブ：１００重量％にするための残部、
－チタン：５重量％から９５重量％の範囲、
－Ｏ、Ｈ、Ｃ、Ｆｅ、Ｔａ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ、およびＡｌからなる群から選択される１または複数の微量の元素であり、前記各元素は０から１６００重量ｐｐｍの範囲の量で存在し、前記元素のすべてにより構成される合計量は０から０．３重量％の範囲である微量の元素、
を含むステップと、
ｂ）前記ブランクを、前記合金のチタンがベータ相ニオブを有する固溶体形態となるようにベータクエンチングするステップと、
ｃ）前記ブランクを複数の手順で変形するステップと、
ｄ）前記ゼンマイを形成するための巻線ステップと、
ｅ）前記ゼンマイに最終熱処理を施すステップと、
を含み、
前記方法は、
－前記ステップａ）のブランクは、前記Ｎｂ－Ｔｉコアの周りにＸ層を備え、材料ＸはＣｕ、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ａｌ、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、ＣｏおよびＣｒまたはこれらの元素の１つの合金から選択され、または、前記方法は、前記材料Ｘを前記Ｎｂ－Ｔｉコアの周りに供給して、前記Ｘ層を形成するステップを含み、前記ステップはステップａ）とステップｃ）との間で実施されることを特徴とし、
－前記方法は、前記Ｘ層をＮｂ－Ｔｉコアの周りのＸ、Ｔｉ金属間化合物の層に部分的に変換するために、２００℃から９００℃の範囲で１５分から１００時間実施される熱処理ステップを含み、前記ブランクはしたがって、連続してＮｂ－Ｔｉコア、Ｘ、Ｔｉ金属間化合物の層およびＸ層の一部を備え、前記ステップはステップｂ）とステップｃ）との間、または２つの連続する変形ステップｃ）の間で実施されることを特徴とし、
－前記方法は、前記Ｘ層の一部を除去するステップを含み、前記ステップは、ステップｂ）とステップｃ）との間、２つの連続する変形ステップｃ）の間、またはステップｃ）とステップｄ）との間で実施されることを特徴とし、
－金属間化合物の層の厚さは２０ｎｍから１０μｍの範囲であることを特徴とする、方
法。 - 請求項１に記載の製造方法であって、前記変形ステップｃ）は、少なくとも連続して第１の伸線手順と、第２の校正伸線手順と、第３の圧延手順とを含むことを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記熱処理ステップは、前記変形ステップｃ）の２つの手順の間で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項２に記載の製造方法であって、前記熱処理ステップは、前記第１の伸線手順と前記第２の校正伸線手順との間で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項２に記載の製造方法であって、前記Ｘ層の一部を除去する前記ステップは、前記第１の伸線手順と前記第２の校正伸線手順との間で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項２に記載の製造方法であって、前記Ｘ層の一部を除去する前記ステップは、前記第２の校正伸線手順と前記第３の圧延手順との間で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項２に記載の製造方法であって、前記Ｘ層の一部を除去する前記ステップは、ステップｃ）とステップｄ）との間で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記Ｘ層の一部を除去する前記ステップは、シアン化物または酸に基づく溶液において化学的浸食によって実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、ベータクエンチングの前記ステップは溶解熱処理であり、５分から２時間までの期間で７００℃から１０００℃までの温度で、真空下で実施され、その後ガス冷却されることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、ステップｅ）の前記最終熱処理は、アルファ相チタンを析出する処理であり、１時間から８０時間までの期間で３５０℃から７００℃までの温度で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記方法は、各手順間、または前記変形ステップｃ）の所定の手順間に、アルファ相チタンを析出する中間熱処理を含み、１時間から８０時間までの期間で３５０℃から７００℃までの温度で実施されることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記Ｘ層の厚さは１から５００μｍの範囲であることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、各手順は１から５の範囲の変形率で実施され、前記手順のすべてにわたる変形の累積合計は、１から１３の範囲の総変形率となることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記Ｔｉ含有量は４０重量％から５５重量％の範囲であることを特徴とする、方法。
- 請求項１に記載の製造方法であって、前記Ｔｉ含有量は５％以上および４０％未満であることを特徴とする、方法。
- 時計ムーブメントのテンワを装備することが意図される、合金からなるＮｂ－Ｔｉコアを備えるゼンマイであって、前記合金は、
－ニオブ：１００重量％にするための残部、
－チタン：５重量％から９５重量％の範囲、
－Ｏ、Ｈ、Ｃ、Ｆｅ、Ｔａ、Ｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ａｌからなる群から選択される微量の元素であり、前記各元素は０から１６００重量ｐｐｍの範囲の量で存在し、前記元素のすべてにより構成される合計量は０から０．３重量％の範囲である微量の元素、
を含み、
－前記Ｎｂ－ＴｉコアはＸ、Ｔｉ金属間化合物の層を備え、材料ＸはＣｕ、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ａｌ、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、ＣｏおよびＣｒまたはこれらの元素の１つの合金から選択され、前記金属間化合物の厚さは、２０ｎｍから１０μｍの範囲であることを特徴とする、ゼンマイ。 - 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記金属間化合物の層の厚さは、３００ｎｍから１．５μｍの範囲であることを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記金属間化合物の層の厚さは４００ｎｍから８００ｎｍの範囲であることを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、ＸはＣｕであり、前記金属間化合物の層はＣｕ２Ｔｉと、ＣｕＴｉと、Ｃｕ３Ｔｉ２と、ＣｕＴｉ２とを含むことを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記Ｔｉ含有量は４０重量％から５５重量％の範囲であることを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記Ｔｉ含有量は５％以上および４０％未満であることを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項２１に記載のゼンマイであって、前記Ｔｉ含有量は５％から３５％の範囲で含まれることを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記Ｎｂ－Ｔｉコアは、ベータ相ニオブおよびアルファ相チタンを含む二相マイクロ構造を有することを特徴とする、ゼンマイ。
- 請求項１６に記載のゼンマイであって、前記ゼンマイは、５００ＭＰａ以上の弾性限界、および１２０ＧＰａ以下の弾性係数を有することを特徴とする、ゼンマイ。
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