JP7409555B1 - 切削工具 - Google Patents
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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Abstract
Description
該被膜は、第1層を含み、
該第1層は、第1単位層と第2単位層とが交互に積層された交互層からなり、
該第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
該aは、0.350以上0.650以下であり、
該bは、0.001以上0.100以下であり、
該第2単位層は、TicSi1-cNからなり、
該cは、0.20以上0.99以下である。
該被膜は、第1A層を含み、
該第1A層は、第1単位層と第3単位層とが交互に積層された交互層からなり、
該第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
該aは、0.350以上0.650以下であり、
該bは、0.001以上0.100以下であり、
該第3単位層は、TidSi1-d-eMeNからなり、
該Mは、硼素であり、
該dは、0.20以上0.99以下であり、
該eは、0超0.05以下である。
切削加工は、ものづくり技術の中でも中心的な役割を担っており、常に技術の進化と、さらなる高度化が求められ続けている。切削加工技術においては、基本的に高速・高能率化および高精度化が求められてきているが、最近の動向として被削材の難削化があり、その対応も求められている。加えて、切削加工の現場において、2030年までに持続可能でより良い世界を実現するため、SDGs(Sustainable Development Goals:持続可能な開発目標)への注目度が近年ますます高まっている。ここで、持続可能な開発とは、将来の世代が必要とする資源を損なわず、自然の脅威にも耐えられるような社会基盤の構築を意味する。そのため、切削加工技術の高度化により、工程の削減による製品製造時の省電力化及び切削加工に伴う廃棄物の削減等、環境負荷低減が期待される。これを切削工具に当てはめると、工具の長寿命化のために高温硬度が高く、硬度と靭性とを兼ね備えた各種コーティング工具材種の開発が指向されてきた。
本開示によれば、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
(1)本開示の一態様に係る切削工具は、基材と、前記基材上に配置された被膜と、を備える切削工具であって、
前記被膜は、第1層を含み、
前記第1層は、第1単位層と第2単位層とが交互に積層された交互層からなり、
前記第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
前記aは、0.350以上0.650以下であり、
前記bは、0.001以上0.100以下であり、
前記第2単位層は、TicSi1-cNからなり、
前記cは、0.20以上0.99以下である。
前記第2単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成または前記第2単位層の組成と同一であることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の厚みは、前記第1単位層の厚みより厚いことが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の厚みは、前記第2単位層の厚みより厚いことが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第3層は、TiAlCeCNからなることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記被膜は、第1A層を含み、
前記第1A層は、第1単位層と第3単位層とが交互に積層された交互層からなり、
前記第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
前記aは、0.350以上0.650以下であり、
前記bは、0.001以上0.100以下であり、
前記第3単位層は、TidSi1-d-eMeNからなり、
前記Mは、硼素であり、
前記dは、0.20以上0.99以下であり、
前記eは、0超0.05以下である。
前記第3単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成または前記第3単位層の組成と同一であることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の厚みは、前記第1単位層の厚みより厚いことが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第2層の厚みは、前記第3単位層の厚みより厚いことが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
前記第3層は、TiAlCeCNからなることが好ましい。これによって、特に刃先温度が高い条件下で実行される切削加工においても、より長い工具寿命を有する切削工具を提供することが可能となる。
本開示の一実施形態(以下、「本実施形態」とも記す。)の切削工具の具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。本開示の図面において、同一の参照符号は、同一部分または相当部分を表すものである。また、長さ、幅、厚さ、深さなどの寸法関係は図面の明瞭化と簡略化のために適宜変更されており、必ずしも実際の寸法関係を表すものではない。
本開示の一実施形態に係る切削工具について、図1~図5を用いて説明する。
本開示の一実施形態(以下、「実施形態1」とも記す。)は、
基材2と、該基材2上に配置された被膜3と、を備える切削工具1であって、
該被膜3は、第1層13,13’を含み、
該第1層13,13’は、第1単位層12と第2単位層15とが交互に積層された交互層からなり、
該第1単位層12は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
該aは、0.350以上0.650以下であり、
該bは、0.001以上0.100以下であり、
該第2単位層15は、TicSi1-cNからなり、
該cは、0.20以上0.99以下である。
図1に示されるように、本開示の一実施の形態に係る切削工具1は、基材2と、該基材2上に配置された被膜3と、を備える。該被膜3は、基材2の全面を被覆することが好ましいが、基材2の一部が該被膜3で被覆されていなかったり、該被膜3の構成が部分的に異なっていたとしても本実施形態の範囲を逸脱するものではない。該基材2の一部が該被膜3で被覆されていない場合においては、該被膜3は、基材2の少なくとも切削に関与する部分の表面を覆う様に配置されていることが好ましい。本明細書において、基材2の切削に関与する部分とは、基材2の大きさや形状にもよるが、基材2において、その刃先稜線と、該刃先稜線から基材2側へ、該刃先稜線の接線の垂線に沿う距離が、例えば、5mm、3mm、2mm、1mm、0.5mmのいずれかである仮想の面と、に囲まれる領域を意味する。
基材2としては、この種の基材2として従来公知のものであればいずれのものも使用することができる。例えば、超硬合金(WC基超硬合金、WC及びCoを含む超硬合金、更にTi、Ta、Nb等の炭窒化物を添加した超硬合金など)、サーメット(TiC、TiN、TiCN等を主成分とするもの)、高速度鋼、セラミックス(炭化チタン、炭化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム等)、立方晶型窒化硼素焼結体、またはダイヤモンド焼結体のいずれかであることが好ましい。
実施形態1の被膜3は、第1層13,13’を含む。被膜3は、基材2を被覆することにより、切削工具1の耐摩耗性や耐チッピング性等の諸特性を向上させ、切削工具1の長寿命化をもたらす作用を有する。なお、被膜3は、第1層13,13’に加えて、後述する「他の層」を含むことができる。
本実施形態の第1層13,13’は、第1単位層12と第2単位層15とが交互に積層された交互層からなる。これによって、該第1層13,13’の「耐亀裂性」と「耐酸化性」とを向上することができ、第1単位層12と第2単位層15との界面において「クラックの進展」を抑制できる為、被膜3の「耐亀裂性」と「耐酸化性」とを向上し、且つ被膜3の「クラックの進展」を抑制できる。なお、「第1層13,13’は、第1単位層12と第2単位層15とが交互に積層された交互層からなる」ことは、被膜3の断面をTEM(透過型電子顕微鏡)で観察し、コントラストの差によって確認することができる。
第1単位層12は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、該aは、0.350以上0.650以下であり、該bは、0.001以上0.100以下である。これによって、被膜3の「耐酸化性」および「耐摩耗性」を向上することができる。該aは、0.400以上であることが好ましく、0.450以上であることがより好ましく、0.500以上であることが更に好ましい。該aは、0.650以下であることが好ましく、0.600以下であることがより好ましく、0.550以下であることが更に好ましい。該aは、0.400以上0.650以下であることが好ましく、0.450以上0.600以下であることがより好ましく、0.500以上0.055以下であることが更に好ましい。該bは、0.005以上であることが好ましく、0.01以上であることがより好ましく、0.015以上であることが更に好ましい。該bは、0.070以下であることが好ましく、0.050以下であることがより好ましく、0.020以下であることが更に好ましい。該bは、0.005以上0.050以下であることが好ましく、0.007以上0.030以下であることがより好ましく、0.010以上0.020以下であることが更に好ましい。なお、「Ti1-a-bAlaCebNからなる」とは、本開示の効果を示す限り、Ti1-a-bAlaCebNに加えて、不可避不純物を含むことができることを意味する。該不可避不純物としては、例えば、酸素及び炭素等が挙げられる。第1単位層12における不可避不純物全体の含有量は、0原子%より大きく、1原子%未満であることが好ましい。ここで、「原子%」とは、層を構成する原子の総原子数に対する原子数の割合(%)のことを意味する。層を構成する原子の総原子数に対する原子数の割合(%)は、後述する「aおよびbの測定方法」と同様の方法で求められる。なお、同一の切削工具1で測定する限り、測定箇所を任意に選択しても、測定結果にばらつきがないことが確認されている。
第1単位層12の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であり、且つ第2単位層15の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であることが好ましい。これによると、被膜3の表面で発生したクラックの進展を更に抑制することができる。第1単位層12の平均厚みの下限は、0.002μm以上であることが好ましく、0.005μm以上であることがより好ましく、0.01μm以上であることが更に好ましい。第1単位層12の平均厚みの上限は、0.2μm以下であることが好ましく、0.15μm以下であることがより好ましく、0.1μm以下であることが更に好ましい。第1単位層12の平均厚みは、0.005μm以上0.15μm以下であることがより好ましく、0.01μm以上0.1μm以下であることが更に好ましい。第2単位層15の平均厚みの下限は、0.002μm以上であることが好ましく、0.005μm以上であることがより好ましく、0.01μm以上であることが更に好ましい。第2単位層15の平均厚みの上限は、0.2μm以下であることが好ましく、0.15μm以下であることがより好ましく、0.1μm以下であることが更に好ましい。第2単位層15の平均厚みは、0.005μm以上0.15μm以下であることがより好ましく、0.01μm以上0.1μm以下であることが更に好ましい。
他の層としては、例えば、後述する第2層16(図3、4)、後述する第3層14(図1~4)等を挙げることができる。また、被膜3は、更に、第2層16と第1層13,13’との間、又は第1層13,13’と第3層14との間に、中間層を含んでもよい(図示なし)。
被膜3は、基材2と、第1層13,13’との間に配置される第2層16を更に含み、該第2層16の組成は、第1単位層12の組成または第2単位層15の組成と同一であることが好ましい(図3および図4)。これによって、該基材2と該被膜3との密着性を高めることができる。
被膜3は、第1層13,13’の基材2と反対側に設けられる第3層14を更に含み、該第3層14は、TiAlCeCNからなることが好ましい(図1~4)。これによって、該被膜3の摩擦係数を低下させ、切削工具1の長寿命化を図ることができる。
中間層は、第2層16と第1層13,13’との間、又は第1層13,13’と第3層14との間に配置される層である。中間層としては、例えばTiAlCeN、TiSiN、TiSiBN等が挙げられる。中間層の厚みは、0.1μm以上2μm以下、0.3μm以上1.5μm以下、0.4μm以上1.0μm以下とすることができる。
本開示の他の一実施形態に係る切削工具について、図1~図5を用いて説明する。
本開示の他の一実施形態(以下、「実施形態2」とも記す。)は、
基材と、該基材上に配置された被膜と、を備える切削工具であって、
該被膜は、第1A層を含み、
該第1A層は、第1単位層と第3単位層とが交互に積層された交互層からなり、
該第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
該aは、0.350以上0.650以下であり、
該bは、0.001以上0.100以下であり、
該第3単位層は、TidSi1-d-eMeNからなり、
該Mは、硼素であり、
該dは、0.20以上0.99以下であり、
該eは、0超0.05以下である。
本実施形態の第1A層13,13’は、第1単位層12と第3単位層17とが交互に積層された交互層からなる。これによって、該第1A層13,13’の「耐亀裂性」と「耐酸化性」とを向上することができ、第1単位層12と第3単位層17との界面において「クラックの進展」を抑制できる為、被膜3の「耐亀裂性」と「耐酸化性」とを向上し、且つ被膜3の「クラックの進展」を抑制できる。なお、「第1A層13,13’は、第1単位層12と第3単位層17とが交互に積層された交互層からなる」ことは、被膜3の断面をTEM(透過型電子顕微鏡)で観察し、コントラストの差によって確認することができる。
第1単位層12は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、該aは、0.350以上0.650以下であり、該bは、0.001以上0.100以下である。これによって、被膜3の「耐酸化性」および「耐摩耗性」を向上することができる。該aは、0.400以上であることが好ましく、0.450以上であることがより好ましく、0.500以上であることが更に好ましい。該aは、0.640以下であることが好ましく、0.600以下であることがより好ましく、0.550以下であることが更に好ましい。該aは、0.400以上0.650以下であることが好ましく、0.450以上0.600以下であることがより好ましく、0.500以上0.550以下であることが更に好ましい。該bは、0.005以上であることが好ましく、0.007以上であることがより好ましく、0.010以上であることが更に好ましい。該bは、0.070以下であることが好ましく、0.050以下であることがより好ましく、0.020以下であることが更に好ましい。該bは、0.005以上0.050以下であることが好ましく、0.007以上0.030以下であることがより好ましく、0.010以上0.020以下であることが更に好ましい。なお、「Ti1-a-bAlaCebNからなる」とは、本開示の効果を示す限り、Ti1-a-bAlaCebNに加えて、不可避不純物を含むことができることを意味する。該不可避不純物としては、例えば、酸素及び炭素等が挙げられる。第1単位層12における不可避不純物全体の含有量は、0原子%より大きく、1原子%未満であることが好ましい。ここで、「原子%」とは、層を構成する原子の総原子数に対する原子数の割合(%)のことを意味する。層を構成する原子の総原子数に対する原子数の割合(%)は、後述する「aおよびbの測定方法」と同様の方法で求められる。なお、同一の切削工具1で測定する限り、測定箇所を任意に選択しても、測定結果にばらつきがないことが確認されている。
第1単位層12の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であり、且つ第3単位層17の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であることが好ましい。これによると、被膜3の表面で発生したクラックの進展を更に抑制することができる。第1単位層12の平均厚みの下限は、0.002μm以上であることが好ましく、0.005μm以上であることがより好ましく、0.01μm以上であることが更に好ましい。第1単位層12の平均厚みの上限は、0.2μm以下であることが好ましく、0.15μm以下であることがより好ましく、0.1μm以下であることが更に好ましい。第1単位層12の平均厚みは、0.005μm以上0.15μm以下であることがより好ましく、0.01μm以上0.1μm以下であることが更に好ましい。第3単位層17の平均厚みの下限は、0.002μm以上であることが好ましく、0.005μm以上であることがより好ましく、0.01μm以上であることが更に好ましい。第3単位層17の平均厚みの上限は、0.2μm以下であることが好ましく、0.15μm以下であることがより好ましく、0.1μm以下であることが更に好ましい。第3単位層17の平均厚みは、0.005μm以上0.15μm以下であることがより好ましく、0.01μm以上0.1μm以下であることが更に好ましい。
被膜3は、基材2と、第1A層13,13’との間に配置される第2層16を更に含み、該第2層16の組成は、第1単位層12の組成または第3単位層17の組成と同一であることが好ましい(図3および図4)。これによって、該基材2と該被膜3との密着性を高めることができる。
実施形態3では、実施形態1または実施形態2の切削工具の製造方法について説明する。該製造方法は、基材を準備する第1工程と、該基材上に被膜を形成する第2工程とを備える。該第2工程は、第1層又は第1A層を形成する工程を含む。各工程の詳細について、以下に説明する。
第1工程では、基材を準備する。基材は、実施形態1に記載の基材を用いることができる。
第2工程では、基材上に被膜を形成する。該第2工程は、第1層又は第1A層を形成する工程を含む。
上記第2工程は、上記の「第1層又は第1A層を形成する工程」に加えて、表面研削、ショットブラストなどの表面処理工程を含むことができる。また、上記第2工程は、上記の「第1層又は第1A層を形成する工程」に加えて、他の層(下地層(第2層)、中間層、表面層(第3層)など)を形成する工程を含むことができる。被膜が他の層(下地層(第2層)、中間層、表面層(第3層)など)を含む場合は、これらの層は従来公知の方法で形成することができる。これらの他の層は従来公知の化学気相蒸着法や物理的蒸着法により形成することができる。一つの物理的蒸着装置内において、他の層を第1単位層と、第2単位層又は第3単位層と連続的に形成できるという観点から、他の層は物理的蒸着法により形成することが好ましい。
≪切削工具の作製≫
<試料1-1~1-27、1-101~1-109に係る切削工具の作製>
(第1工程:基材を準備する工程)
図6は、本実施例で用いたカソードアークイオンプレーティング装置の模式的な断面図であり、図7は、図6の装置の概略上面図である。
次に、基材2を中央で回転させた状態で、反応ガスとして窒素を導入しながら、基材2の温度を500℃、反応ガス圧を2.0Pa、バイアス電源110の電圧を-50V~-200Vの範囲のある一定値に維持したまま、カソード106、107にそれぞれ120Aのアーク電流を供給することによって、カソード106、107から金属イオンを発生させて、基材上に表1および表2に示される組成を有する第2層および第1層を形成した。なお、カソード106の組成はTi、Al、Ceの比率が、表1および表2の第1単位層の組成の比率と同一になるように調整してある。また、カソード107の組成は、Ti、Siの比率が、表1および表2の第2単位層の組成の比率と同一になるように調整してある。
各試料に係る切削工具について、第1単位層の組成(すなわち、a及びb)、第2単位層の組成(すなわち、c)、第2層の組成、第3層の組成、積層数、第1単位層の平均厚み、第2単位層の平均厚み、第1層の厚み、第2層の厚み、第3層の厚み、及びλ1/λ2を測定した。
各試料の切削工具について、上記aを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「a」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、上記bを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「b」の欄に記す。
各試料の切削工具について、上記cを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「c」の欄に記す。
各試料の切削工具について、第2層の組成を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第2層」の欄における「組成」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第3層の組成を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第3層」の欄における「組成」の欄に記す。なお、表1および表2の「第2層」の欄における「組成」の欄に「-」と記載されている場合は、第2層が存在しないことを意味し、表1および表2の「第3層」の欄における「組成」の欄に「-」と記載されている場合は、第3層が存在しないことを意味する。
各試料の切削工具について、上記積層数を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「積層数」の欄に記す。
各試料の切削工具について、第1単位層の平均厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第1単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第2単位層の平均厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第2単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第1層の厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第1層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第2層の厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第2層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第3層の厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「第3層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。なお、表1および表2の「第1単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第1単位層が存在しないことを意味する。表1および表2の「第2単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第2単位層が存在しないことを意味する。表1および表2の「第2層」の欄における「厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第2層が存在しないことを意味する。表1および表2の「第3層」の欄における「厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第3層が存在しないことを意味する。
各試料の切削工具について、上記λ1/λ2を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表1および表2の「λ1/λ2」の欄に記す。なお、表1および表2の「λ1/λ2」の欄に「-」と記載されている場合は、第1単位層および第2単位層のうち少なくとも何れかが存在しないことを意味する。
(切削試験1:連続旋削試験)
試料1-1~1-27、1-101~1-109のCNMG120408形状の切削工具について、以下の切削条件で乾式の連続旋削試験を実行し、刃先の逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの時間を測定した。結果を表1および表2の「切削時間[分]」の欄に記す。なお、表1および表2において、切削時間が長いことは、工具寿命が長いことを示す。
(切削条件)
・被削材:SCM440(HB=300)
・切削速度:250m/min
・送り速度:0.3mm/rev
・切り込み:2.0mm
・クーラント:ドライ
上記切削条件で実行される切削加工は、難削材の高速高能率加工であり、刃先温度が高い条件下で実行される切削加工に該当する。
試料1-1~1-27、1-101~1-109のSEMT13T3AGSN形状の切削工具について、難削材からなる幅150mmの板の中心線と、それより幅の広いφ160mmのカッターの中心を合わせて、以下の切削条件で表面フライス削りを実行し(すなわち、乾式のフライス試験を実行し)、刃先の逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの切削長を測定した。結果を表1および表2の「切削長[km]」の欄に記す。なお、表1および表2において、切削長が長いことは、工具寿命が長いことを示す。
(切削条件)
・被削材:SKD11(HB=235)
・切削速度:180m/min
・送り速度:0.15mm/t
・軸方向切り込みap:1.5mm
・径方向切り込みae:150mm
・クーラント:ドライ
上記切削条件で実行される切削加工は、難削材の高速高能率及びドライ条件下のフライス加工であり、刃先温度が高い条件下で実行される切削加工に該当する。
≪切削工具の作製≫
<試料2-1~2-18、2-101~2-108に係る切削工具の作製>
第2工程において、「基材上に「表3および表4」に示される組成を有する第2層および「第1A層」を形成した。なお、カソード106の組成はTi、Al、Ceの比率が、「表3および表4」の第1単位層の組成の比率と同一になるように調整してある。また、カソード107の組成は、Ti、Si、「B」の比率が、「表3および表4」の「第3単位層」の組成の比率と同一になるように調整してある。」点と、「第2層が形成されている場合、「第1A層」は、該第2層上に第1単位層と「第3単位層」とを1層ずつ交互に、「表3および表4」に示される積層数をそれぞれ積層することにより形成した。第2層が形成されていない場合、「第1A層」は、基材上に第1単位層と「第3単位層」とを1層ずつ交互に、「表3および表4」に示される積層数をそれぞれ積層することにより形成した。」点と、「第2層および「第1A層」の厚みがそれぞれ「表3および表4」に示される厚みとなったところで蒸発源に供給する電流をストップした。」点と、「第3層の厚みが「表3および表4」に示される厚みとなったところで蒸発源に供給する電流をストップした。なお、カソード120の組成は、Ti、Al、Ceの比率が、「表3および表4」の第3層の組成の比率と同一になるように調整してある。」点と、を除いては、上記試料1-1~1-27、1-101~1-109に係る切削工具と同様の方法により、試料2-1~2-18、2-101~2-108に係る切削工具が作製された。
各試料に係る切削工具について、第1単位層の組成(すなわち、a及びb)、第3単位層の組成(すなわち、d及びe)、第2層の組成、第3層の組成、積層数、第1単位層の平均厚み、第3単位層の平均厚み、第1A層の厚み、第2層の厚み、第3層の厚み、及びλ1/λ3を測定した。
各試料の切削工具について、上記aを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「a」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、上記bを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「b」の欄に記す。
各試料の切削工具について、上記dを実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「d」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、上記eを実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「e」の欄に記す。なお、表3および表4において、「d」の欄および「e」の欄に「-」と記載されている場合は、第3単位層が存在しないことを意味する。
各試料の切削工具について、第2層の組成を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第2層」の欄における「組成」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第3層の組成を実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第3層」の欄における「組成」の欄に記す。なお、表3および表4の「第2層」の欄における「組成」の欄に「-」と記載されている場合は、第2層が存在しないことを意味し、表3および表4の「第3層」の欄における「組成」の欄に「-」と記載されている場合は、第3層が存在しないことを意味する。
各試料の切削工具について、上記積層数を実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「積層数」の欄に記す。
各試料の切削工具について、第1単位層の平均厚みを実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第1単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第3単位層の平均厚みを実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第3単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第1A層の厚みを実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第1A層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第2層の厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第2層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。また、各試料の切削工具について、第3層の厚みを実施形態1に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「第3層」の欄における「厚み[μm]」の欄に記す。なお、表3および表4の「第1単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第1単位層が存在しないことを意味する。表3および表4の「第3単位層」の欄における「平均厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第3単位層が存在しないことを意味する。表3および表4の「第2層」の欄における「厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第2層が存在しないことを意味する。表3および表4の「第3層」の欄における「厚み[μm]」の欄に「-」と記載されている場合は、第3層が存在しないことを意味する。
各試料の切削工具について、上記λ1/λ3を実施形態2に記載の方法により求めた。得られた結果をそれぞれ表3および表4の「λ1/λ3」の欄に記す。なお、表3および表4の「λ1/λ3」の欄に「-」と記載されている場合は、第1単位層および第3単位層のうち少なくとも何れかが存在しないことを意味する。
(切削試験3:連続旋削試験)
試料2-1~2-18、2-101~2-108のCNMG120408形状の切削工具について、以下の切削条件で乾式の連続旋削試験を実行し、刃先の逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの時間を測定した。結果を表3および表4の「切削時間[分]」の欄に記す。なお、表2において、切削時間が長いことは、工具寿命が長いことを示す。
(切削条件)
・被削材:インコネル718(時効材:HB=400)
・切削速度:65m/min
・送り速度:0.15mm/rev
・切り込み:1.0mm
・クーラント:ドライ
上記切削条件で実行される切削加工は、難削材の高速高能率加工であり、刃先温度が高い条件下で実行される切削加工に該当する。
試料2-1~2-18、2-101~2-108のSEMT13T3AGSN形状の切削工具について、難削材からなる幅150mmの板の中心線と、それより幅の広いφ160mmのカッターの中心を合わせて、以下の切削条件で表面フライス削りを実行し(すなわち、乾式のフライス試験を実行し)、刃先の逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの切削長を測定した。結果を表3および表4の「切削長[km]」の欄に記す。なお、表2において、切削長が長いことは、工具寿命が長いことを示す。
(切削条件)
・被削材:FCD700(HB=250)
・切削速度:250m/min
・送り速度:0.2mm/t
・軸方向切り込みap:2.0mm
・径方向切り込みae:150mm
・クーラント:ドライ
上記切削条件で実行される切削加工は、難削材の高速高能率及びドライ条件下のフライス加工であり、刃先温度が高い条件下で実行される切削加工に該当する。
Claims (14)
- 基材と、前記基材上に配置された被膜と、を備える切削工具であって、
前記被膜は、第1層を含み、
前記第1層は、第1単位層と第2単位層とが交互に積層された交互層からなり、
前記第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
前記aは、0.350以上0.650以下であり、
前記bは、0.001以上0.100以下であり、
前記第2単位層は、TicSi1-cNからなり、
前記cは、0.20以上0.99以下である、切削工具。 - 前記第1単位層と、前記第1単位層に隣接する前記第2単位層とにおいて、前記第2単位層の厚みλ2に対する、前記第1単位層の厚みλ1の比λ1/λ2は、1以上5以下である、請求項1に記載の切削工具。
- 前記第1単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であり、
前記第2単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下である、請求項1又は請求項2に記載の切削工具。 - 前記被膜は、前記基材と、前記第1層との間に配置される第2層を更に含み、
前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成または前記第2単位層の組成と同一である、請求項1又は請求項2に記載の切削工具。 - 前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成と同一であり、
前記第2層の厚みは、前記第1単位層の厚みより厚い、請求項4に記載の切削工具。 - 前記第2層の組成は、前記第2単位層の組成と同一であり、
前記第2層の厚みは、前記第2単位層の厚みより厚い、請求項4に記載の切削工具。 - 前記被膜は、前記第1層の前記基材と反対側に設けられる第3層を更に含み、
前記第3層は、TiAlCeCNからなる、請求項1又は請求項2に記載の切削工具。 - 基材と、前記基材上に配置された被膜と、を備える切削工具であって、
前記被膜は、第1A層を含み、
前記第1A層は、第1単位層と第3単位層とが交互に積層された交互層からなり、
前記第1単位層は、Ti1-a-bAlaCebNからなり、
前記aは、0.350以上0.650以下であり、
前記bは、0.001以上0.100以下であり、
前記第3単位層は、TidSi1-d-eMeNからなり、
前記Mは、硼素であり、
前記dは、0.20以上0.99以下であり、
前記eは、0超0.05以下である、切削工具。 - 前記第1単位層と、前記第1単位層に隣接する前記第3単位層とにおいて、前記第3単位層の厚みλ3に対する、前記第1単位層の厚みλ1の比λ1/λ3は、1以上5以下である、請求項8に記載の切削工具。
- 前記第1単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下であり、
前記第3単位層の平均厚みは、0.002μm以上0.2μm以下である、請求項8又は請求項9に記載の切削工具。 - 前記被膜は、前記基材と、前記第1A層との間に配置される第2層を更に含み、
前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成または前記第3単位層の組成と同一である、請求項8又は請求項9に記載の切削工具。 - 前記第2層の組成は、前記第1単位層の組成と同一であり、
前記第2層の厚みは、前記第1単位層の厚みより厚い、請求項11に記載の切削工具。 - 前記第2層の組成は、前記第3単位層の組成と同一であり、
前記第2層の厚みは、前記第3単位層の厚みより厚い、請求項11に記載の切削工具。 - 前記被膜は、前記第1A層の前記基材と反対側に設けられる第3層を更に含み、
前記第3層は、TiAlCeCNからなる、請求項8又は請求項9に記載の切削工具。
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