JP7409195B2 - Aluminum alloy for casting, aluminum alloy casting and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は鋳造用アルミニウム合金、当該鋳造用アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物及びその製造方法に関する。 The present invention relates to an aluminum alloy for casting, an aluminum alloy casting made of the aluminum alloy for casting, and a method for manufacturing the same.
輸送用機器をはじめとする種々の分野で構造体軽量化への取り組みが進められており、鉄と比べて軽量なアルミニウム合金が注目されている。アルミニウム合金による構造部材の製造方法は種々存在するが、低コストで複雑形状を効率的に得ることができる、大量生産に適した方法としては、鋳造法を挙げることができる。特に、アルミニウム合金の溶湯を金型内に射出して鋳造部材を成型するダイカスト法は、極めて生産性が高い。 Efforts are being made to reduce the weight of structures in various fields including transportation equipment, and aluminum alloys, which are lighter than steel, are attracting attention. Although there are various methods for producing structural members made of aluminum alloy, a casting method is one that is suitable for mass production and can efficiently produce complex shapes at low cost. In particular, the die casting method, in which a cast member is formed by injecting molten aluminum alloy into a mold, has extremely high productivity.
鋳造法で高い強度及び延性を有する部材を得ることができるアルミニウム合金としては、例えば、亜共晶型のＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金が知られている。しかしながら、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金は凝固時に収縮性があり、鋳造割れが発生しやすいという課題があった。 For example, a hypoeutectic Al--Mg--Si type aluminum alloy is known as an aluminum alloy from which a member having high strength and ductility can be obtained by a casting method. However, Al--Mg--Si based aluminum alloys have the problem of shrinkage during solidification and are susceptible to casting cracks.
これに対し、例えば、特許文献１（特許第６２２９１３０号公報）においては、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系のアルミニウム合金であって、以下全て質量％で、Ｍｇ：２．０～７．５％，Ｓｉ：１．６５～５．０％であり、Ｓｒ：０．０１５～０．１２％含有し、鋳造後の金属組織中に晶出したＭｇ２Ｓｉが微細な塊状であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造用アルミニウム合金、が提案されている。 On the other hand, for example, in Patent Document 1 (Japanese Patent No. 6229130), an Al-Mg-Si-based aluminum alloy is disclosed, in which all the following are mass %, Mg: 2.0 to 7.5%, Si : 1.65 to 5.0%, Sr: 0.015 to 0.12%, Mg 2 Si crystallized in the metal structure after casting is in the form of fine lumps, and the remainder is Al and unavoidable An aluminum alloy for casting has been proposed, which is characterized by containing certain impurities.
前記特許文献１に記載の鋳造用アルミニウム合金においては、Ｓｒの添加により凝固過程にて晶出するＭｇ２Ｓｉの晶出形態を微細な塊状に改質することができ、鋳造の鋳放しの状態で高延性及び高強度が得られるＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金の特徴を活かしつつ、耐鋳造割れ性に優れた鋳造用アルミニウム合金及びそれを用いた鋳物を提供することができる、としている。 In the aluminum alloy for casting described in Patent Document 1, the crystallization form of Mg 2 Si crystallized during the solidification process can be modified into fine lumps by adding Sr, and the as-cast state of casting can be improved. It is possible to provide an aluminum alloy for casting with excellent casting cracking resistance and a casting using the same while taking advantage of the characteristics of Al-Mg-Si based aluminum alloy that can obtain high ductility and high strength.
しかしながら、車両軽量化のニーズの高まり等により、アルミニウム合金製部材にはより高い強度に加えて優れた延性（信頼性）が要求されており、上記特許文献１で提案されているアルミニウム合金から得られるアルミニウム合金鋳物では実現が困難な状況となっている。より具体的には、Ｍｇ２Ｓｉのサイズはアルミニウム合金鋳物の延性に直接的に影響するところ、上記特許文献１で提案されているアルミニウム合金ではＳｒの添加によりＭｇ２Ｓｉの微細化が図られているが、Ｍｇ２Ｓｉの更なる微細化が切望されている。加えて、Ｓｒは比較的高価であり、より安価な元素の添加によるＭｇ２Ｓｉの微細化が求められている。 However, due to the increasing need for vehicle weight reduction, aluminum alloy members are required to have superior ductility (reliability) in addition to higher strength, and the This is difficult to achieve with cast aluminum alloys. More specifically, the size of Mg 2 Si directly affects the ductility of aluminum alloy castings, and in the aluminum alloy proposed in Patent Document 1, Mg 2 Si is refined by adding Sr. However, further miniaturization of Mg 2 Si is desired. In addition, Sr is relatively expensive, and there is a need to refine Mg 2 Si by adding cheaper elements.
以上のような従来技術における問題点に鑑み、本発明の目的は、優れた鋳造性を有し、高い強度と延性を兼ね備えたアルミニウム合金鋳物、当該アルミニウム合金鋳物を得るための鋳造用アルミニウム合金、及びアルミニウム合金鋳物の安価かつ簡便な製造方法を提供することにある。 In view of the problems in the prior art as described above, an object of the present invention is to provide an aluminum alloy casting having excellent castability and having both high strength and ductility, an aluminum alloy for casting to obtain the aluminum alloy casting, and to provide an inexpensive and simple manufacturing method for aluminum alloy castings.
本発明者らは、上記目的を達成すべく、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物に形成されるＭｇ２Ｓｉの微細化方法について鋭意研究を重ねた結果、安価なＣａを適切な量添加すること等が極めて有効であることを見出し、本発明に到達した。 In order to achieve the above object, the present inventors have conducted intensive research on a method for refining Mg 2 Si formed in aluminum alloy castings made of Al-Mg-Si based aluminum alloy, and as a result, they have found that they can use inexpensive Ca in an appropriate manner. The present invention has been achieved based on the discovery that it is extremely effective to add a certain amount.
即ち、本発明は、
Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系のアルミニウム合金であって、
Ｍｇ：２．０～７．５質量％、
Ｓｉ：１．６５～５．００質量％、
Ｃａ：０．００４～０．０４質量％、
残部がＡｌ及び不可避不純物よりなること、
を特徴とする鋳造用アルミニウム合金、を提供する。
That is, the present invention
An Al-Mg-Si based aluminum alloy,
Mg: 2.0 to 7.5% by mass,
Si: 1.65 to 5.00% by mass,
Ca: 0.004 to 0.04% by mass,
The remainder consists of Al and unavoidable impurities;
Provides an aluminum alloy for casting, which is characterized by:
本発明の鋳造用アルミニウム合金においては、適量のＣａを添加することで、Ｓｒを添加する場合よりも安価かつ顕著にＭｇ２Ｓｉを微細化することができる。０．００４質量％のＣａを添加することで当該効果を確実に発現させることができる。一方で、メカニズムは必ずしも明らかになっていないが、０．０４質量％超のＣａを添加すると、Ｍｇ２Ｓｉが粗大化する傾向が認められる。Ｃａは不可避不純物であるＰと化合物を形成し、当該化合物の形成によってＭｇ２Ｓｉが微細化されると考えられるが、全てのＰとＣａが反応し、かつ化合物が全てＣａ３Ｐ２であると仮定すると、Ｃａは質量比でＰの約２倍が必要となる。Ｃａの添加量が必要以上に多い場合、Ｃａはリン化物以外の化合物を形成して、組織に悪影響を及ぼすと思われる。 In the aluminum alloy for casting of the present invention, by adding an appropriate amount of Ca, Mg 2 Si can be significantly refined at a lower cost than when adding Sr. By adding 0.004% by mass of Ca, the effect can be reliably expressed. On the other hand, although the mechanism is not necessarily clear, it is recognized that when more than 0.04 mass % of Ca is added, Mg 2 Si tends to coarsen. It is thought that Ca forms a compound with P, which is an unavoidable impurity, and that Mg 2 Si becomes finer due to the formation of this compound, but all the P and Ca react and all the compounds are Ca 3 P 2 . Assuming this, approximately twice as much Ca as P is required in terms of mass ratio. If the amount of Ca added is larger than necessary, Ca will form compounds other than phosphides, which will have an adverse effect on the structure.
Ｃａの添加量は、０．００９～０．０２質量％であることが好ましい。Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることで、Ｍｇ２Ｓｉの粗大化をより確実に抑制することができ、アルミニウム合金鋳物の全域において微細なＭｇ２Ｓｉが存在する、均質な微細組織を得ることができる。 The amount of Ca added is preferably 0.009 to 0.02% by mass. By setting the amount of Ca added to 0.009 to 0.02% by mass, coarsening of Mg 2 Si can be more reliably suppressed, and fine Mg 2 Si is present in the entire area of the aluminum alloy casting. A homogeneous microstructure can be obtained.
また、本発明の鋳造用アルミニウム合金においては、更に、Ｆｅ：０．３～１．０質量％及びＭｎ：０．２～０．６質量％を含むこと、が好ましい。適量のＦｅを含むことで、Ａｌ－Ｆｅ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。また、適量のＭｎを含むことで、固溶強化によるアルミニウム合金鋳物の強度上昇が期待できることに加えて、Ａｌ－Ｍｎ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。 Further, it is preferable that the aluminum alloy for casting of the present invention further contains Fe: 0.3 to 1.0 mass % and Mn: 0.2 to 0.6 mass %. By containing an appropriate amount of Fe, it is possible to prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold due to the formation of an Al-Fe-based intermetallic compound. In addition, by including an appropriate amount of Mn, it is expected that the strength of aluminum alloy castings will increase due to solid solution strengthening, and the formation of Al-Mn-based intermetallic compounds will prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold. be able to.
また、本発明の鋳造用アルミニウム合金においては、鋳造後の金属組織中にＭｇ２Ｓｉ粒子が晶出し、鋳物の断面観察における前記Ｍｇ２Ｓｉ粒子の平均面積が２０μｍ２以下であること、が好ましい。Ｍｇ２Ｓｉ粒子の平均面積を２０μｍ２以下とすることで、アルミニウム合金鋳物の延性低下を極めて効果的に抑制することができる。 Further, in the aluminum alloy for casting of the present invention, it is preferable that Mg 2 Si particles crystallize in the metal structure after casting, and that the average area of the Mg 2 Si particles in cross-sectional observation of the casting is 20 μm 2 or less. . By setting the average area of the Mg 2 Si particles to 20 μm 2 or less, it is possible to extremely effectively suppress a decrease in the ductility of the aluminum alloy casting.
本発明は、本発明の鋳造用アルミニウム合金からなることを特徴とするアルミニウム合金鋳物、も提供する。本発明の鋳造用アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物は、高い強度及び延性を有するＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金鋳物において、Ｍｇ２Ｓｉ粒子が微細化されており、より高い強度及び延性を有している。 The present invention also provides an aluminum alloy casting characterized by being made of the aluminum alloy for casting of the present invention. The aluminum alloy casting made of the casting aluminum alloy of the present invention is an Al-Mg-Si based aluminum alloy casting that has high strength and ductility, and has finer Mg 2 Si particles, so it has higher strength and ductility. ing.
本発明のアルミニウム合金鋳物は、ダイカスト材であることが好ましい。効率的に大量生産が可能なダイカスト材とすることで、自動車用部品等の、大量の部材が必要とされる用途にも十分対応することができる。加えて、ダイカスト材とすることで、鋳造組織をより微細にすることができ、高い強度を実現することができる。 The aluminum alloy casting of the present invention is preferably a die-cast material. By making a die-casting material that can be efficiently mass-produced, it can be used in applications that require a large amount of parts, such as automobile parts. In addition, by using a die-cast material, the casting structure can be made finer, and high strength can be achieved.
更に、本発明は、Ｍｇ：２．０～７．５質量％、Ｓｉ：１．６５～５．００質量％、残部がＡｌ及び不可避不純物よりなるＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系のアルミニウム合金に、０．００４～０．０４質量％のＣａを添加し、前記アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物のＭｇ２Ｓｉ粒子を微細化すること、を特徴とするアルミニウム合金鋳物の製造方法、も提供する。 Furthermore, the present invention provides an Al-Mg-Si based aluminum alloy consisting of Mg: 2.0 to 7.5% by mass, Si: 1.65 to 5.00% by mass, and the balance being Al and unavoidable impurities. The present invention also provides a method for producing an aluminum alloy casting, which comprises adding 0.004 to 0.04% by mass of Ca to refine the Mg 2 Si particles of the aluminum alloy casting made of the aluminum alloy.
本発明のアルミニウム合金鋳物の製造方法においては、高い強度及び延性を有するＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金を主原料とし、当該Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金に適量のＣａを添加することで、Ｓｒを添加する場合よりも顕著にアルミニウム合金鋳物のＭｇ２Ｓｉを微細化することができる。その結果、極めて高いレベルで強度と延性を両立したアルミニウム合金鋳物を得ることができる。０．００４質量％のＣａを添加することで当該効果を確実に発現させることができる。一方で、メカニズムは必ずしも明らかになっていないが、０．０４質量％超のＣａを添加すると、Ｍｇ２Ｓｉが粗大化する傾向が認められる。 In the method for manufacturing aluminum alloy castings of the present invention, an Al-Mg-Si aluminum alloy having high strength and ductility is used as the main raw material, and by adding an appropriate amount of Ca to the Al-Mg-Si aluminum alloy, Mg 2 Si in an aluminum alloy casting can be made more fine than when Sr is added. As a result, an aluminum alloy casting having both strength and ductility at an extremely high level can be obtained. By adding 0.004% by mass of Ca, the effect can be reliably expressed. On the other hand, although the mechanism is not necessarily clear, it is recognized that when more than 0.04 mass % of Ca is added, Mg 2 Si tends to coarsen.
また、本発明のアルミニウム合金鋳物の製造方法においては、Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることが好ましい。Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることで、Ｍｇ２Ｓｉの粗大化をより確実に抑制することができ、アルミニウム合金鋳物の全域において微細なＭｇ２Ｓｉが存在する、均質な微細組織を得ることができる。 Further, in the method for producing an aluminum alloy casting of the present invention, the amount of Ca added is preferably 0.009 to 0.02% by mass. By setting the amount of Ca added to 0.009 to 0.02% by mass, coarsening of Mg 2 Si can be more reliably suppressed, and fine Mg 2 Si is present in the entire area of the aluminum alloy casting. A homogeneous microstructure can be obtained.
また、本発明の鋳造用アルミニウム合金鋳物の製造方法においては、更に、Ｆｅ：０．３～１．０質量％及びＭｎ：０．２～０．６質量％を添加することが好ましい。適量のＦｅを添加することで、Ａｌ－Ｆｅ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。また、適量のＭｎを添加することで、固溶強化によるアルミニウム合金鋳物の強度上昇が期待できることに加えて、Ａｌ－Ｍｎ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。 Furthermore, in the method for producing an aluminum alloy casting of the present invention, it is preferable to further add Fe: 0.3 to 1.0 mass % and Mn: 0.2 to 0.6 mass %. By adding an appropriate amount of Fe, it is possible to prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold due to the formation of an Al-Fe-based intermetallic compound. In addition, by adding an appropriate amount of Mn, it is expected that the strength of aluminum alloy castings will increase due to solid solution strengthening, and the formation of Al-Mn-based intermetallic compounds will prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold. can do.
本発明によれば、優れた鋳造性を有し、高い強度と延性を兼ね備えたアルミニウム合金鋳物、当該アルミニウム合金鋳物を得るための鋳造用アルミニウム合金、及びアルミニウム合金鋳物の安価かつ簡便な製造方法を提供することができる。 According to the present invention, an aluminum alloy casting having excellent castability and having both high strength and ductility, an aluminum alloy for casting to obtain the aluminum alloy casting, and an inexpensive and simple manufacturing method for the aluminum alloy casting are provided. can be provided.
以下、本発明の鋳造用アルミニウム合金、アルミニウム合金鋳物及びアルミニウム合金鋳物の製造方法の代表的な実施形態について詳細に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。 Hereinafter, typical embodiments of the method for producing an aluminum alloy for casting, an aluminum alloy casting, and an aluminum alloy casting of the present invention will be described in detail, but the present invention is not limited to these.
１．鋳造用アルミニウム合金
本発明の鋳造用アルミニウム合金は、Ｍｇ：２．０～７．５質量％、Ｓｉ：１．６５～５．００質量％、Ｃａ：０．００４～０．０４質量％、残部がＡｌ及び不可避不純物よりなることを特徴としている。また、より好ましい態様として、更に、Ｆｅ：０．３～１．０質量％及びＭｎ：０．２～０．６質量％を含むことを特徴としている。以下、各成分について詳細に説明する。なお、不可避不純物としては、Ｐを挙げることができる。
1. Aluminum Alloy for Casting The aluminum alloy for casting of the present invention includes Mg: 2.0 to 7.5% by mass, Si: 1.65 to 5.00% by mass, Ca: 0.004 to 0.04% by mass, and the balance is characterized by consisting of Al and inevitable impurities. Furthermore, a more preferable embodiment is characterized in that it further contains Fe: 0.3 to 1.0 mass % and Mn: 0.2 to 0.6 mass %. Each component will be explained in detail below. In addition, P can be mentioned as an unavoidable impurity.
（１）添加元素
Ｍｇ：２．０～７．５質量％
ＭｇはＳｉとＭｇ２Ｓｉを形成し、アルミニウム合金鋳物の強度向上に寄与する。Ｍｇの添加量を２．０質量％以上とすることで、鋳造の鋳放し状態においても十分な強度、耐力及び延性を得ることができる。また、Ｍｇの添加量を７．５質量％以下とすることで、Ｍｇ２Ｓｉの晶出量が過剰になることを防ぎ、アルミニウム合金鋳造の機械的性質の低下を抑制することができる。
(1) Additive element Mg: 2.0 to 7.5% by mass
Mg forms Mg 2 Si with Si and contributes to improving the strength of aluminum alloy castings. By setting the amount of Mg added to 2.0% by mass or more, sufficient strength, yield strength, and ductility can be obtained even in the as-cast state of casting. Further, by setting the amount of Mg added to 7.5% by mass or less, it is possible to prevent the amount of Mg 2 Si crystallized from becoming excessive and to suppress deterioration of the mechanical properties of the aluminum alloy casting.
Ｓｉ：１．６５～５．００質量％
ＳｉはＭｇとＭｇ２Ｓｉを形成し、アルミニウム合金鋳物の強度向上に寄与する。また、Ｓｉは湯流れを良好にし、鋳造性を改善する働きを持つ。下限値に満たない場合は、鋳造性が十分でなくなり、上限値を超えて含有する際には、破壊の起点となる粗大な晶出物の形成により、伸びに悪影響をもたらすため、上記範囲で制限する必要がある。
Si: 1.65 to 5.00% by mass
Si forms Mg 2 Si with Mg and contributes to improving the strength of aluminum alloy castings. Further, Si has the function of improving the flow of the metal and improving the castability. If the lower limit is not met, the castability will be insufficient, and if the content exceeds the upper limit, the formation of coarse crystallized substances that can become a starting point for fracture will have a negative effect on elongation. need to be restricted.
Ｃａ：０．００４～０．０４質量％
Ｃａは主としてＭｇ２Ｓｉを微細化するために添加される。０．００４質量％のＣａを添加することで当該効果を確実に発現させることができるが、０．０４質量％超のＣａを添加すると、Ｍｇ２Ｓｉが粗大化する傾向が認められる。より確実にＭｇ２Ｓｉの微細化効果を発現させるためには、Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることが好ましい。Ｓｒの添加によっても同様の効果が得られるが、Ｃａの添加によるＭｇ２Ｓｉの微細化効果はより顕著であり、Ｓｒの添加では得られないサイズの微細なＭｇ２Ｓｉを形成させることができる。また、ＣａはＳｒよりも安価な元素である。
Ca: 0.004 to 0.04% by mass
Ca is added mainly to refine Mg 2 Si. Although the effect can be reliably expressed by adding 0.004% by mass of Ca, when more than 0.04% by mass of Ca is added, there is a tendency for Mg 2 Si to become coarse. In order to more reliably exhibit the effect of refining Mg 2 Si, it is preferable that the amount of Ca added is 0.009 to 0.02% by mass. A similar effect can be obtained by adding Sr, but the effect of making Mg 2 Si finer by adding Ca is more remarkable, and it is possible to form fine Mg 2 Si of a size that cannot be obtained by adding Sr. . Further, Ca is a cheaper element than Sr.
Ｆｅ：０．３～１．０質量％
０．３～１．０質量％のＦｅを添加することで、適量のＡｌ－Ｆｅ系の金属間化合物の形成により、金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。一方で、過剰にＦｅを添加すると、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物、Ｆｅ－Ｓｉ系化合物が形成され、延性に悪影響を及ぼす。
Fe: 0.3 to 1.0% by mass
By adding 0.3 to 1.0% by mass of Fe, it is possible to prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold by forming an appropriate amount of Al-Fe-based intermetallic compound. On the other hand, if Fe is added in excess, Al--Fe--Si compounds and Fe--Si compounds are formed, which adversely affects ductility.
Ｍｎ：０．２～０．６質量％
適量のＭｎを添加することで、固溶強化によるアルミニウム合金鋳物の強度上昇が期待できることに加えて、Ａｌ－Ｍｎ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。指定範囲の下限値に満たない場合は、これらの効果が十分でなく、上限値を超える場合にはＡｌ－Ｍｎ系化合物の初晶が粗大な晶出物を形成し、延性に悪影響を及ぼすため、上記範囲で制限されている。
Mn: 0.2 to 0.6% by mass
By adding an appropriate amount of Mn, in addition to increasing the strength of aluminum alloy castings through solid solution strengthening, it is also possible to prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold by forming an Al-Mn-based intermetallic compound. I can do it. If the lower limit of the specified range is not reached, these effects will not be sufficient, and if the upper limit is exceeded, the primary crystals of the Al-Mn-based compound will form coarse crystallized substances, which will have a negative effect on ductility. , limited to the above range.
上記の組成を有する本発明の鋳造用アルミニウム合金の製造方法は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の種々の方法で、所望の組成を有するアルミニウム合金溶湯を溶製すればよい。 The method for producing the aluminum alloy for casting of the present invention having the above composition is not particularly limited as long as the effects of the present invention are not impaired, and a molten aluminum alloy having a desired composition may be produced by various conventionally known methods. Bye.
大気雰囲気下で溶製される溶湯には、水素ガス・酸化物等の不純物が混入しており、この溶湯をそのまま鋳造した場合、凝固の際にポロシティ等の欠陥となって現れ、生成された部材の靭性を阻害する。これらの欠陥を防止するには、溶湯溶製後かつダイカストの前段階において、窒素やアルゴンガス等の不活性ガスによるバブリングを行うことが効果的である。溶湯の下部より供給された不活性ガスは、浮上する際、溶湯中の水素ガスや不純物を補足し、溶湯表面へと除去する作用を有する。 Molten metal produced in the atmosphere contains impurities such as hydrogen gas and oxides, and if this molten metal is cast as is, defects such as porosity will appear during solidification. Impairs the toughness of the component. In order to prevent these defects, it is effective to perform bubbling with an inert gas such as nitrogen or argon gas after melting the molten metal and before die casting. The inert gas supplied from the bottom of the molten metal has the effect of capturing hydrogen gas and impurities in the molten metal and removing them to the surface of the molten metal when floating.
２．アルミニウム合金鋳物
本発明のアルミニウム合金鋳物は、本発明の鋳造用アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物であり、高い強度及び延性を有するＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金鋳物においてＭｇ２Ｓｉ粒子が微細化されており、より高い強度及び延性を有している。
2. Aluminum Alloy Casting The aluminum alloy casting of the present invention is an aluminum alloy casting made of the aluminum alloy for casting of the present invention, and is an Al-Mg-Si based aluminum alloy casting having high strength and ductility, in which Mg 2 Si particles are refined. It has higher strength and ductility.
本発明のアルミニウム合金鋳物に含まれるＭｇ２Ｓｉ粒子は従来のＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金鋳物に含まれるＭｇ２Ｓｉ粒子と比較して顕著に微細化されており、アルミニウム合金鋳物の断面観察におけるＭｇ２Ｓｉ粒子の平均面積が２０μｍ２以下であることが好ましい。Ｍｇ２Ｓｉ粒子の平均面積を２０μｍ２以下とすることで、アルミニウム合金鋳物の延性低下を極めて効果的に抑制することができる。 The Mg 2 Si particles contained in the aluminum alloy casting of the present invention are significantly finer than the Mg 2 Si particles contained in the conventional Al-Mg-Si aluminum alloy casting, and cross-sectional observation of the aluminum alloy casting It is preferable that the average area of the Mg 2 Si particles in is 20 μm 2 or less. By setting the average area of the Mg 2 Si particles to 20 μm 2 or less, it is possible to extremely effectively suppress a decrease in the ductility of the aluminum alloy casting.
Ｍｇ２Ｓｉ粒子の平均面積の評価方法は特に限定されず、従来公知の種々の方法で測定すればよい。例えば、アルミニウム合金鋳物を切断し、得られた断面試料を光学顕微鏡又は走査型電子顕微鏡で観察し、Ｍｇ２Ｓｉ相が存在する領域のサイズを算出することで求めることができる。この際、得られた観察画像を二値化し、適当なソフトウェアを用いることで、効率的にＭｇ２Ｓｉ粒子の平均面積を求めることができる。なお、観察手法に応じて、断面試料には機械研磨、バフ研磨、電解研磨及びエッチング等を施せばよい。 The method for evaluating the average area of Mg 2 Si particles is not particularly limited, and it may be measured by various conventionally known methods. For example, it can be determined by cutting an aluminum alloy casting, observing the obtained cross-sectional sample with an optical microscope or a scanning electron microscope, and calculating the size of the region where the Mg 2 Si phase exists. At this time, the average area of the Mg 2 Si particles can be efficiently determined by binarizing the obtained observation image and using appropriate software. Note that, depending on the observation method, the cross-sectional sample may be subjected to mechanical polishing, buffing, electrolytic polishing, etching, or the like.
本発明のアルミニウム合金鋳物は、ダイカスト材であることが好ましい。効率的に大量生産が可能なダイカスト材とすることで、自動車用部品等の、大量の部材が必要とされる用途にも十分対応することができる。加えて、ダイカスト材とすることで、鋳造組織を微細にすることができ、より高い強度を実現することができる。 The aluminum alloy casting of the present invention is preferably a die-cast material. By making a die-casting material that can be efficiently mass-produced, it can be used in applications that require a large amount of parts, such as automobile parts. In addition, by using a die-cast material, the casting structure can be made finer and higher strength can be achieved.
なお、本発明の効果を損なわない限りにおいて、アルミニウム合金鋳物の形状及びサイズは特に限定されず、従来公知の種々の部材とすることができる。当該部材としては、例えば、車体構造材を挙げることができる。 Note that, as long as the effects of the present invention are not impaired, the shape and size of the aluminum alloy casting are not particularly limited, and various conventionally known members can be used. Examples of such members include vehicle body structural materials.
３．アルミニウム合金鋳物の製造方法
本発明のアルミニウム合金鋳物は、本発明の鋳造用アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物である。アルミニウム合金鋳物を得るための鋳造方法は、本発明の効果を損なわない限り特に限定されず、従来公知の種々の方法及び条件を用いればよいが、ダイカストを用いることが好ましい。
3. Method for Manufacturing Aluminum Alloy Castings The aluminum alloy castings of the present invention are aluminum alloy castings made of the casting aluminum alloy of the present invention. The casting method for obtaining the aluminum alloy casting is not particularly limited as long as it does not impair the effects of the present invention, and various conventionally known methods and conditions may be used, but die casting is preferably used.
本発明のアルミニウム合金鋳物の製造方法においては、高い強度及び延性を有するＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金を主原料とし、当該Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金に適量のＣａを添加することで、Ｓｒを添加する場合よりも顕著にアルミニウム合金鋳物のＭｇ２Ｓｉを微細化することができる。その結果、極めて高いレベルで強度と延性を両立したアルミニウム合金鋳物を得ることができる。０．００４質量％のＣａを添加することで当該効果を確実に発現させることができる。一方で、メカニズムは必ずしも明らかになっていないが、０．０４質量％超のＣａを添加すると、Ｍｇ２Ｓｉが粗大化する傾向が認められる。 In the method for manufacturing aluminum alloy castings of the present invention, an Al-Mg-Si aluminum alloy having high strength and ductility is used as the main raw material, and by adding an appropriate amount of Ca to the Al-Mg-Si aluminum alloy, Mg 2 Si in an aluminum alloy casting can be made more fine than when Sr is added. As a result, an aluminum alloy casting having both strength and ductility at an extremely high level can be obtained. By adding 0.004% by mass of Ca, the effect can be reliably expressed. On the other hand, although the mechanism is not necessarily clear, it is recognized that when more than 0.04 mass % of Ca is added, Mg 2 Si tends to coarsen.
また、本発明のアルミニウム合金鋳物の製造方法においては、Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることが好ましい。Ｃａの添加量を０．００９～０．０２質量％とすることで、Ｍｇ２Ｓｉの粗大化を確実に抑制することができ、アルミニウム合金鋳物の全域において微細なＭｇ２Ｓｉが存在する、均質な微細組織を得ることができる。 Further, in the method for producing an aluminum alloy casting of the present invention, the amount of Ca added is preferably 0.009 to 0.02% by mass. By setting the amount of Ca added to 0.009 to 0.02% by mass, coarsening of Mg 2 Si can be reliably suppressed, and a homogeneous structure with fine Mg 2 Si present throughout the aluminum alloy casting can be achieved. A fine microstructure can be obtained.
また、本発明の鋳造用アルミニウム合金鋳物の製造方法においては、更に、Ｆｅ：０．３～１．０質量％及びＭｎ：０．２～０．６質量％を添加することが好ましい。適量のＦｅを添加することで、Ａｌ－Ｆｅ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。また、適量のＭｎを添加することで、固溶強化によるアルミニウム合金鋳物の強度上昇が期待できることに加えて、Ａｌ－Ｍｎ系の金属間化合物の形成により金型へのアルミニウム合金溶湯の焼き付きを防止することができる。 Furthermore, in the method for manufacturing an aluminum alloy casting of the present invention, it is preferable to further add Fe: 0.3 to 1.0 mass % and Mn: 0.2 to 0.6 mass %. By adding an appropriate amount of Fe, it is possible to prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold due to the formation of an Al-Fe-based intermetallic compound. In addition, by adding an appropriate amount of Mn, it is expected that the strength of aluminum alloy castings will increase due to solid solution strengthening, and the formation of Al-Mn-based intermetallic compounds will prevent the molten aluminum alloy from sticking to the mold. can do.
以上、本発明の代表的な実施形態について説明したが、本発明はこれらのみに限定されるものではなく、種々の設計変更が可能であり、それら設計変更は全て本発明の技術的範囲に含まれる。 Although typical embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to these, and various design changes are possible, and all such design changes are included within the technical scope of the present invention. It will be done.
≪実施例≫
表１に示す組成（実施例１～実施例４）のアルミニウム合金を溶製した後、シェル型の鋳型を用いて実施アルミニウム合金鋳物を得た。なお、表１の値は質量％であり、不可避不純物として存在するＰの値も示している。
≪Example≫
After melting aluminum alloys having the compositions shown in Table 1 (Examples 1 to 4), aluminum alloy castings were obtained using a shell mold. Note that the values in Table 1 are mass %, and also indicate the value of P present as an unavoidable impurity.
得られた各実施アルミニウム合金鋳物（実施アルミニウム合金鋳物１～実施アルミニウム合金鋳物４）から断面観察用試料を切り出し、鏡面研磨を施して組織観察用試料とした。実施アルミニウム合金鋳物１～実施アルミニウム合金鋳物４の光学顕微鏡写真を図１～図４にそれぞれ示す。光学顕微鏡写真において、黒色となっている領域がＭｇ２Ｓｉ相である。 Samples for cross-sectional observation were cut out from each of the obtained aluminum alloy castings (Executive Aluminum Alloy Castings 1 to 4) and mirror-polished to obtain samples for structure observation. Optical micrographs of Example Aluminum Alloy Castings 1 to 4 are shown in FIGS. 1 to 4, respectively. In the optical micrograph, the black region is the Mg 2 Si phase.
次に、Ｍｇ２Ｓｉ粒子のサイズを評価するために、光学顕微鏡写真の二値化を行った。図１～図４について二値化した画像を図５～図８にそれぞれ示す。二値化によって、Ｍｇ２Ｓｉの領域は白色となり、光学顕微鏡写真よりも明瞭に当該領域を確認することができる。 Next, in order to evaluate the size of the Mg 2 Si particles, the optical micrographs were binarized. Binarized images of FIGS. 1 to 4 are shown in FIGS. 5 to 8, respectively. Due to the binarization, the Mg 2 Si region becomes white, and the region can be confirmed more clearly than in an optical micrograph.
汎用の画像解析ソフトを用いて、二値化した画像（図５～図８）に関してＭｇ２Ｓｉ粒子に対応するピクセルを抜き出し、Ｍｇ２Ｓｉ粒子の粒面積とその割合を算出した。得られた結果を図９に示す。また、当該粒面積の平均値を表２に示す。なお、表２では、画像解析におけるピクセル数と当該ピクセル数を面積に換算した値の両方を示している。 Using general-purpose image analysis software, pixels corresponding to Mg 2 Si particles were extracted from the binarized images (FIGS. 5 to 8), and the particle area of the Mg 2 Si particles and its ratio were calculated. The obtained results are shown in FIG. Further, the average value of the grain area is shown in Table 2. Note that Table 2 shows both the number of pixels in image analysis and the value obtained by converting the number of pixels into area.
表３に示す組成（実施例５）のアルミニウム合金を溶製した後、ＰＦ法による１１０×１１０×３ｍｍ板型の金型へのダイカストによって実施アルミニウム合金鋳物であるアルミニウム合金ダイカスト材（実施アルミニウム合金鋳物５）を得た。なお、表３の値は質量％であり、不可避不純物として存在するＰの値も示している。 After melting an aluminum alloy having the composition shown in Table 3 (Example 5), it was die-cast into a 110 x 110 x 3 mm plate mold by the PF method to produce an aluminum alloy die-cast material (example aluminum alloy), which is an aluminum alloy casting. Casting 5) was obtained. Note that the values in Table 3 are mass %, and also indicate the value of P present as an unavoidable impurity.
得られた実施アルミニウム合金鋳物５から断面観察用試料を切り出し、鏡面研磨を施して組織観察用試料とした。実施アルミニウム合金鋳物５の光学顕微鏡写真を図１０に示す。光学顕微鏡写真において、黒色となっている領域がＭｇ２Ｓｉ相である。 A sample for cross-sectional observation was cut out from the obtained aluminum alloy casting 5 and mirror-polished to obtain a sample for structure observation. An optical micrograph of the aluminum alloy casting 5 is shown in FIG. In the optical micrograph, the black region is the Mg 2 Si phase.
実施アルミニウム合金鋳物５からＪＩＳ Ｚ ２２４１の１４Ｂ引張試験片を切り出し、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張試験を行った。得られた０．２％耐力と破断伸びの関係を図１１に示す。また、実施アルミニウム合金鋳物５からシャルピー衝撃試験片を切り出し、計装化シャルピー衝撃試験機を用いて吸収エネルギーを評価した。試験片のサイズは５５ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍであり、深さ２ｍｍのＵノッチを設けた。得られた代表的な荷重変位曲線を図１２に示す。 A JIS Z 2241 14B tensile test piece was cut out from the aluminum alloy casting 5 and subjected to a tensile test at a tensile speed of 5 mm/min. The relationship between the obtained 0.2% proof stress and elongation at break is shown in FIG. Further, a Charpy impact test piece was cut out from the aluminum alloy casting 5, and absorbed energy was evaluated using an instrumented Charpy impact tester. The size of the test piece was 55 mm x 10 mm x 3 mm, and a U notch with a depth of 2 mm was provided. The typical load-displacement curve obtained is shown in FIG.
荷重変位曲線で囲われた面積で吸収エネルギーを評価したところ、シャルピー値（吸収エネルギー）は１０．０Ｊ／ｃｍ２であり、亀裂発生エネルギーは１．１６Ｊ、亀裂伝播エネルギーは０．６８Ｊであった。なお、これらの値は４回のシャルピー衝撃試験の平均値である。 When the absorbed energy was evaluated using the area surrounded by the load displacement curve, the Charpy value (absorbed energy) was 10.0 J/ cm2 , the crack initiation energy was 1.16 J, and the crack propagation energy was 0.68 J. . Note that these values are the average values of four Charpy impact tests.
≪比較例≫
組成を表１に示す比較例１及び比較例２とした以外は実施例（実施例１～実施例４）と同様にして、比較アルミニウム合金鋳物１及び比較アルミニウム合金鋳物２を得た。また、実施例と同様にして光学顕微鏡観察を行い、光学顕微鏡写真の二値化及び画像解析によりＭｇ２Ｓｉ粒子の粒面積とその割合を算出した。
≪Comparative example≫
Comparative aluminum alloy casting 1 and comparative aluminum alloy casting 2 were obtained in the same manner as in Examples (Examples 1 to 4) except that the compositions were changed to Comparative Example 1 and Comparative Example 2 shown in Table 1. In addition, optical microscopic observation was performed in the same manner as in Examples, and the particle area and the ratio of the Mg 2 Si particles were calculated by binarizing the optical microscopic photograph and image analysis.
比較アルミニウム合金鋳物１及び比較アルミニウム合金鋳物２の光学顕微鏡写真を図１３及び図１４にそれぞれ示す。また、図１３及び図１４に関して二値化した画像を図１５及び図１６にそれぞれ示す。更に、Ｍｇ２Ｓｉ粒子の粒面積とその割合を図９に示す。 Optical micrographs of Comparative Aluminum Alloy Casting 1 and Comparative Aluminum Alloy Casting 2 are shown in FIGS. 13 and 14, respectively. Furthermore, binarized images of FIGS. 13 and 14 are shown in FIGS. 15 and 16, respectively. Furthermore, the particle area and its ratio of Mg 2 Si particles are shown in FIG.
図９の横軸はＭｇ２Ｓｉ粒子の粒面積Ｓ（μｍ２）、縦軸は全粒子の総数に対する粒面積Ｓ以下の粒子の数の割合を示しているが、Ｃａの添加により粒面積Ｓが小さな粒子の数が明瞭に多くなっていることが分かる。特に、Ｃａの添加量が２００ｐｐｍまでは添加量の増加に伴ってＭｇ２Ｓｉ粒子の微細化効果が向上しており、４０～２００ｐｐｍではＳｒを添加した場合よりも顕著な微細化効果が認められる。 The horizontal axis of FIG. 9 shows the grain area S (μm 2 ) of Mg 2 Si particles, and the vertical axis shows the ratio of the number of particles with a grain size of less than S to the total number of all particles. It can be seen that the number of small particles clearly increases. In particular, the refinement effect of Mg 2 Si particles improves as the addition amount of Ca increases up to 200 ppm, and from 40 to 200 ppm, the refinement effect is more pronounced than when Sr is added. .
また、Ｃａ添加によるＭｇ２Ｓｉ粒子の微細化効果は表２の結果からも明らかであり、Ｍｇ２Ｓｉ粒子面積の平均値は添加無し（比較アルミニウム合金鋳物１）と比較して全ての場合（実施アルミニウム合金１～実施アルミニウム合金４）で小さくなっている。加えて、Ｃａの添加量が４０～２００ｐｐｍの場合（実施アルミニウム合金鋳物１～実施アルミニウム合金鋳物３）は、Ｓｒを添加した場合（比較アルミニウム合金鋳物２）よりも値が小さくなっている。Ｃａ添加によるＭｇ２Ｓｉ粒子の微細化は、アルミニウム合金鋳物の延性の向上に大きく寄与すると考えられる。 In addition, the effect of making Mg 2 Si particles finer by adding Ca is clear from the results in Table 2, and the average value of the Mg 2 Si particle area is lower in all cases than with no addition (comparative aluminum alloy casting 1). It is smaller in Example Aluminum Alloy 1 to Example Aluminum Alloy 4). In addition, when the amount of Ca added is 40 to 200 ppm (Executive Aluminum Alloy Castings 1 to 3), the value is smaller than when Sr is added (Comparative Aluminum Alloy Castings 2). It is thought that the refinement of Mg 2 Si particles by adding Ca greatly contributes to improving the ductility of aluminum alloy castings.
組成を表３に示す比較例３とした以外は実施例５の場合と同様にして、ＰＦ法による１１０×１１０×３ｍｍ板型の金型へのダイカストによって比較アルミニウム合金鋳物であるアルミニウム合金ダイカスト材を得た。なお、表３の値は質量％であり、不可避不純物として存在するＰの値も示している。 An aluminum alloy die-cast material, which is a comparative aluminum alloy casting, was produced by die-casting into a 110 x 110 x 3 mm plate-shaped mold by the PF method in the same manner as in Example 5, except that the composition was changed to Comparative Example 3 shown in Table 3. I got it. Note that the values in Table 3 are mass %, and also indicate the value of P present as an unavoidable impurity.
得られたアルミニウム合金ダイカスト材（比較アルミニウム合金鋳物３）から断面観察用試料を切り出し、鏡面研磨を施して組織観察用試料とした。比較アルミニウム合金鋳物３の光学顕微鏡写真を図１７に示す。光学顕微鏡写真において、黒色となっている領域がＭｇ２Ｓｉ相である。 A sample for cross-sectional observation was cut out from the obtained aluminum alloy die-cast material (comparative aluminum alloy casting 3), and mirror-polished to obtain a sample for structure observation. An optical microscope photograph of comparative aluminum alloy casting 3 is shown in FIG. In the optical micrograph, the black region is the Mg 2 Si phase.
図１０に示す実施アルミニウム合金鋳物５の微細組織と図１７に示す比較アルミニウム合金鋳物３の微細組織を比較すると、ダイカスト材の場合であっても、Ｃａの添加によって共晶組織が明確に微細化していることが分かる。 Comparing the microstructure of the implemented aluminum alloy casting 5 shown in FIG. 10 with the microstructure of the comparative aluminum alloy casting 3 shown in FIG. I can see that
比較アルミニウム合金鋳物３からＪＩＳ Ｚ ２２４１の１４Ｂ引張試験片を切り出し、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張試験を行った。得られた０．２％耐力と破断伸びの関係を図１１に示す。図１１において、実施アルミニウム合金鋳物５と比較アルミニウム合金鋳物３の引張特性を比較すると、実施アルミニウム合金鋳物５では延性が向上していることが分かる。当該延性の向上は、Ｃａの添加による共晶組織の微細化に起因するものである。 A JIS Z 2241 14B tensile test piece was cut out from Comparative Aluminum Alloy Casting 3 and subjected to a tensile test at a tensile speed of 5 mm/min. The relationship between the obtained 0.2% proof stress and elongation at break is shown in FIG. In FIG. 11, when the tensile properties of the implemented aluminum alloy casting 5 and the comparative aluminum alloy casting 3 are compared, it can be seen that the implemented aluminum alloy casting 5 has improved ductility. This improvement in ductility is due to the refinement of the eutectic structure due to the addition of Ca.
また、比較アルミニウム合金鋳物３からシャルピー衝撃試験片を切り出し、計装化シャルピー衝撃試験機を用いて吸収エネルギーを評価した。試験片のサイズは５５ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍであり、深さ２ｍｍのＵノッチを設けた。得られた代表的な荷重変位曲線を図１８に示す。荷重変位曲線で囲われた面積で吸収エネルギーを評価したところ、シャルピー値（吸収エネルギー）は９．０Ｊ／ｃｍ２であり、亀裂発生エネルギーは１．０８Ｊ、亀裂伝播エネルギーは０．６６Ｊであった。なお、これらの値は４回のシャルピー衝撃試験の平均値である。 Further, a Charpy impact test piece was cut out from Comparative Aluminum Alloy Casting 3, and absorbed energy was evaluated using an instrumented Charpy impact tester. The size of the test piece was 55 mm x 10 mm x 3 mm, and a U notch with a depth of 2 mm was provided. The typical load-displacement curve obtained is shown in FIG. When the absorbed energy was evaluated using the area surrounded by the load displacement curve, the Charpy value (absorbed energy) was 9.0 J/ cm2 , the crack initiation energy was 1.08 J, and the crack propagation energy was 0.66 J. . Note that these values are the average values of four Charpy impact tests.
実施アルミニウム合金鋳物５と比較アルミニウム合金鋳物３のシャルピー衝撃試験の結果を比較すると、Ｃａの添加によって共晶組織が微細化された実施アルミニウム合金鋳物５では、シャルピー値、亀裂発生エネルギー及び亀裂伝播エネルギーの何れにおいても、比較アルミニウム合金鋳物よりも高い値が得られている。 Comparing the results of the Charpy impact test of the implemented aluminum alloy casting 5 and the comparative aluminum alloy casting 3, it is found that the implemented aluminum alloy casting 5, in which the eutectic structure was refined by the addition of Ca, had a higher Charpy value, crack initiation energy, and crack propagation energy. In both cases, values higher than those of comparative aluminum alloy castings were obtained.
Claims (8)
Ｍｇ：２．０～７．５質量％、
Ｓｉ：１．６５～５．００質量％、
Ｃａ：０．００４～０．０４質量％、
残部がＡｌ及び不可避不純物よりなること、
を特徴とする鋳造用アルミニウム合金。 An Al-Mg-Si based aluminum alloy,
Mg: 2.0 to 7.5% by mass,
Si: 1.65 to 5.00% by mass,
Ca: 0.004 to 0.04% by mass,
The remainder consists of Al and unavoidable impurities;
An aluminum alloy for casting featuring
を特徴とする請求項１に記載の鋳造用アルミニウム合金。 The content of Ca is 0.009 to 0.02% by mass,
The aluminum alloy for casting according to claim 1, characterized in that:
を特徴とする請求項１又は２に記載の鋳造用アルミニウム合金。 Furthermore, containing Fe: 0.3 to 1.0% by mass and Mn: 0.2 to 0.6% by mass,
The aluminum alloy for casting according to claim 1 or 2, characterized by:
を特徴とするアルミニウム合金鋳物。 using the aluminum alloy for casting according to any one of claims 1 to 3 ;
An aluminum alloy casting featuring:
を特徴とする請求項４に記載のアルミニウム合金鋳物。 Being die-cast material;
The aluminum alloy casting according to claim 4 , characterized by:
前記アルミニウム合金からなるアルミニウム合金鋳物のＭｇ２Ｓｉ粒子を微細化すること、
を特徴とするアルミニウム合金鋳物の製造方法。 Adding Ca to the main raw material of Al-Mg-Si system, Mg: 2.0 to 7.5 mass%, Si: 1.65 to 5.00 mass%, Ca: 0.004 to 0.04 mass% % , the balance is Al-Mg-Si based aluminum alloy consisting of Al and unavoidable impurities,
refining Mg 2 Si particles of an aluminum alloy casting made of the aluminum alloy;
A method for manufacturing an aluminum alloy casting characterized by:
を特徴とする請求項６に記載のアルミニウム合金鋳物の製造方法。 The content of Ca is 0.009 to 0.02% by mass,
7. The method for manufacturing an aluminum alloy casting according to claim 6 .
を特徴とする請求項６又は７に記載のアルミニウム合金鋳物の製造方法。 Furthermore, adding Fe: 0.3 to 1.0% by mass and Mn: 0.2 to 0.6% by mass,
The method for manufacturing an aluminum alloy casting according to claim 6 or 7 , characterized in that:
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