JP7400101B2 - Method for manufacturing copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance - Google Patents
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Description
本願は、出願日が２０１９年１１月２３日である中国特許出願２０１９１０７８２２８９Ｘの優先権を主張する。本願は、上記の中国特許出願の全文を引用する。 This application claims priority to Chinese Patent Application No. 201910782289X, whose filing date is November 23, 2019. This application cites the entire text of the above-mentioned Chinese patent application.
本発明は、電磁波シールド技術分野に関し、具体的に電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法に関する The present invention relates to the field of electromagnetic shielding technology, and specifically relates to a method for manufacturing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance.
現代の電子情報の急速な発展に伴い、ますます多くの電子・電気デバイスが使用されるようになり、同時に、これらの電子デバイスによって発生されるさまざまな周波数とエネルギーの電磁波は、新しい汚染源として人々の生活に溢れている。また、それは、現在、水質汚染、騒音汚染、大気汚染と合わせて４つの主な汚染と呼ばれている。電磁波による汚染は、宇宙に分布する電磁波によって引き起こされ、電磁波によって引き起こされる電磁波の危険性は、主に人間の健康への悪影響、自然環境への影響、電子機器への妨害という３つの面にある。 With the rapid development of modern electronic information, more and more electronic and electrical devices are used, and at the same time, the electromagnetic waves of various frequencies and energies generated by these electronic devices are becoming a new source of pollution for people. It's full of life. In addition, it is currently called four major types of pollution, including water pollution, noise pollution, and air pollution. Electromagnetic pollution is caused by electromagnetic waves distributed in space, and the dangers of electromagnetic waves caused by electromagnetic waves mainly lie in three aspects: negative impact on human health, impact on the natural environment, and interference with electronic equipment. .
現在、金属電磁波シールド材料は通常、（i）良好な電気伝導率を有するため静電界と高周波および低周波の磁界のシールドによく使用される、銅、アルミニウム、ニッケルなどの優れた導体類シールド材料、および、（ii）高い透磁率を有するため、低周波（ｆ＜１００ＫＨｚ）の磁界のシールドによく使用される、鉄、シリコン鋼、ピペルモ合金などの、強磁性シールド材という２つのカテゴリに分類されている。したがって、電磁波シールド保護措置は、現代の生活において非常に重要な役割を果たし、将来研究の重要な課題の１つである。 At present, metal electromagnetic shielding materials are usually selected from (i) good conductor-type shielding materials such as copper, aluminum, and nickel, which have good electrical conductivity and are often used for shielding electrostatic fields and high- and low-frequency magnetic fields; and (ii) ferromagnetic shielding materials, such as iron, silicon steel, and Pipermo alloys, which are often used to shield low-frequency (f<100 KHz) magnetic fields because of their high magnetic permeability. has been done. Therefore, electromagnetic shielding protection measures play a very important role in modern life and are one of the important topics of future research.
上記の既存の技術的問題を考慮して、本発明は、組織が均一で、高い導電性、透磁性を有する銅鉄合金材の製造方法を提供する。
本発明の構成は、下記の通りである。
In view of the above existing technical problems, the present invention provides a method for producing a copper-iron alloy material having a uniform structure, high electrical conductivity, and magnetic permeability.
The configuration of the present invention is as follows.
パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率５％～１０％、原料中のＣｕ元素の含有率９０％～９５％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解して均一な合金溶液を得る溶解ステップであって、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いる溶解ステップ（１）、 Melting to obtain a uniform alloy solution by melting raw materials with a percentage of Fe element content in the raw material of 5% to 10% and a Cu element content of the raw material of 90% to 95% in a medium frequency induction furnace. A melting step (1) in which a degassing and deoxidizing step is performed in the process, a CuFe master alloy is added as the Fe element, and an electrolytic copper plate is used as the Cu element;
黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を５０～１００ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得る鋳造ステップ（２）、 A casting step (2) in which the alloy solution obtained in step (1) is cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 50 to 100 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot;
ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度８９０℃～９３０℃で加熱し、３～４時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延する熱間圧延ステップ（３）、 Using a gas furnace, the alloy ingot obtained in step (2) is heated at a heating temperature of 890°C to 930°C, kept warm for 3 to 4 hours, and then hot-rolled in passes in a two-roll reversible rolling mill. hot rolling step (3),
ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．５ｍｍ～１ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行うフライス加工ステップ（４）、 A milling step (4) in which the plate material obtained by hot rolling in step (3) is subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.5 mm to 1 mm;
ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６００℃～７００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得る冷間圧延・焼鈍ステップ（５）、および、 The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 600°C to 700°C to obtain a semi-finished strip. cold rolling/annealing step (5), and
ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを熱処理し、熱処理温度を４５０℃～５５０℃に制御し、熱処理した後、表面洗浄を行って、最終製品である合金ストリップを得る熱処理・洗浄ステップ（６）、
を含む、電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。
The semi-finished strip obtained in step (5) is heat treated, the heat treatment temperature is controlled at 450°C to 550°C, and after the heat treatment, the surface is cleaned to obtain the final product, the alloy strip.Heat treatment and cleaning step (6),
A method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance, including
さらに、ステップ（３）の具体的な手順として、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度７５０℃～８５０℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが７０～９５ｍｍになるまで４～８パスで熱間圧延する。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減するという目的を達成することができる。
さらに、ステップ（４）において、上部フライス盤送り速度は３０～６０ｍｍ／ｍｉｎであり、下部フライス盤送り速度は５０～９０ｍｍ／ｍｉｎである。
Furthermore, as a specific procedure for step (3), first, a two-roll reversible rolling mill is heated in advance to a temperature of 750°C to 850°C, and then the alloy ingot is Hot rolling is performed in 8 passes. This process can achieve the objective of homogenizing the compositional components of the alloy and reducing precipitation of metal particles after hot rolling.
Furthermore, in step (4), the upper milling machine feed rate is 30-60 mm/min, and the lower milling machine feeding rate is 50-90 mm/min.
さらに、ステップ（５）において、焼鈍処理するとき、ベルジャー炉に窒素ガスとメタノールを加え、窒素ガスの流量を２ｍ３／ｈ～４ｍ３／ｈとし、メタノールの流量を０．０８Ｌ／ｈ～０．１５Ｌ／ｈとし、加熱時間を１５分間～４５分間とし、上昇温度を６２０℃～６７０℃とし、０．５時間～２．０時間保温処理し、前記ベルジャー炉の炉圧を１８０Ｐａ～３２０Ｐａに制御する。これにより、ストリップの透磁性を高め、熱処理中におけるストリップの酸化を防止する。 Furthermore, in step (5), when annealing, nitrogen gas and methanol are added to the bell jar furnace, and the flow rate of nitrogen gas is set to 2 m 3 /h to 4 m 3 /h, and the flow rate of methanol is set to 0.08 L/h to 0. .15L/h, heating time for 15 minutes to 45 minutes, rising temperature to 620°C to 670°C, heat retention treatment for 0.5 hours to 2.0 hours, and furnace pressure of the bell jar furnace to 180 Pa to 320 Pa. Control. This increases the magnetic permeability of the strip and prevents oxidation of the strip during heat treatment.
さらに、ステップ（６）において、前記熱処理の具体的な手順として、第１段階で、前記半製品であるストリップを熱処理炉に置き、温度４５０℃～５００℃の条件下で１．２ｈ～２ｈ保温処理し、そして、第２段階で、前記半製品であるストリップを温度５００℃～７００℃の条件下で２ｈ～４ｈ保温し、そして温度４５０℃～５５０℃まで降温して２．５ｈ～４ｈ保温処理する。これにより、半製品であるストリップの引張強度、曲げ強度等の物性を向上させる。 Furthermore, in step (6), as a specific procedure for the heat treatment, in the first step, the strip, which is the semi-finished product, is placed in a heat treatment furnace and kept warm for 1.2 hours to 2 hours at a temperature of 450°C to 500°C. Then, in the second step, the semi-finished strip is kept warm at a temperature of 500°C to 700°C for 2h to 4h, and then lowered to a temperature of 450°C to 550°C and kept warm for 2.5h to 4h. Process. This improves physical properties such as tensile strength and bending strength of the semi-finished strip.
さらに、ステップ（６）が完了した後、研磨装置を使用して最終製品である合金ストリップを研磨処理し、かつ磁粉探傷と超音波探傷による処理を行って、最終製品である合金ストリップにクラックの有無を検査して、最終製品である合金ストリップの表面と内部に欠陥がないことを確保する。 Furthermore, after step (6) is completed, the final product, the alloy strip, is polished using a polishing device, and processed by magnetic particle flaw detection and ultrasonic flaw detection to eliminate cracks in the final product, the alloy strip. Presence inspection to ensure that there are no defects on the surface and interior of the final product, the alloy strip.
さらに、ステップ（６）において、半製品であるストリップを、まず無水アルコールに浸漬し、次に純水で超音波洗浄を行い、最後に高純度窒素ガスでブロー乾燥する。半製品であるストリップの表面を洗浄することにより、半製品であるストリップの表面に付着する不純物が合金材料の電磁波シールド性能に影響を与えることを回避する。 Further, in step (6), the semi-finished strip is first immersed in absolute alcohol, then subjected to ultrasonic cleaning with pure water, and finally blow-dried with high-purity nitrogen gas. By cleaning the surface of the semi-finished strip, impurities adhering to the surface of the semi-finished strip are prevented from affecting the electromagnetic shielding performance of the alloy material.
従来技術に比べて、本発明にて製造された銅鉄合金材は、組織が均一で、Ｆｅ相が微細繊維状で圧延方向に平行に分布し、高い導電性と透磁性を有し、それ自体電磁波シールド性能を有する合金材である。本発明は、熱処理と焼鈍処理により合金材のマイクロ構造を変化させ、材料の結晶化体積分率を増加させ、材料のヒステリシスループの形状を変化させ、材料の誘導異方性を高め、合金材中の原子拡散を顕著にし、金属組織分布を均一にする効果を有する。 Compared to the conventional technology, the copper-iron alloy material manufactured by the present invention has a uniform structure, the Fe phase is finely fibrous and distributed parallel to the rolling direction, and has high electrical conductivity and magnetic permeability. It is an alloy material that itself has electromagnetic shielding properties. The present invention changes the microstructure of the alloy material through heat treatment and annealing treatment, increases the crystallization volume fraction of the material, changes the shape of the hysteresis loop of the material, increases the induced anisotropy of the material, and It has the effect of making the atomic diffusion in the metal more noticeable and making the metal structure distribution uniform.
実施例１
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 1
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率５％、原料中のＣｕ元素の含有率９５％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials containing 5% Fe element content and 95% Cu element content in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を５０ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 50 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度８９０℃で加熱し、３時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予め温度７５０℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが７０ｍｍになるまで４パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 890°C, keep it warm for 3 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. Hot rolling was carried out. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 750° C., and the alloy ingot was hot rolled in four passes until the thickness became 70 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．５ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.5 mm.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature at 600°C. A semi-finished product, a strip, was obtained.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度４５０℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材の構造模式図を図６に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The semi-finished strip obtained in step (5) was heat treated at a heat treatment temperature of 450° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
A schematic structural diagram of the copper-iron alloy material manufactured in this example is shown in FIG.
実施例２
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 2
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率８％、原料中のＣｕ元素の含有率９２％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials with a Fe element content of 8% in the raw materials and a Cu element content of 92% in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を８０ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 80 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度９１５℃で加熱し、３．５時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度８００℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが８２ｍｍになるまで６パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 915°C, keep it warm for 3.5 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 800° C., and the alloy ingot was hot rolled in six passes until the thickness became 82 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．８ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。そのうち上部フライス盤送り速度は４６ｍｍ／ｍｉｎであり、下部フライス盤送り速度は７７ｍｍ／ｍｉｎであった。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.8 mm. The feed rate of the upper milling machine was 46 mm/min, and the feed rate of the lower milling machine was 77 mm/min.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６６０℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature at 660°C. A semi-finished product, a strip, was obtained.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度５００℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材から作製したＣＦＡ９５（ｔ）０．２ｍｍ銅鉄合金放熱板的構造模式図を図７に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The strip, which is a semi-finished product obtained in step (5), was heat treated at a heat treatment temperature of 500° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
A schematic structural diagram of a CFA95(t) 0.2 mm copper-iron alloy heat sink manufactured from the copper-iron alloy material manufactured in this example is shown in FIG.
実施例３
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 3
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率１０％、原料中のＣｕ元素の含有率９０％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials containing 10% Fe element content and 90% Cu element content in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を１００ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 100 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度９３０℃で加熱し、４時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度８５０℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが９５ｍｍになるまで８パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 930°C, keep it warm for 4 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. Hot rolling was carried out. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 850° C., and the alloy ingot was hot rolled in 8 passes until the thickness became 95 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ１ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。そのうち、上部フライス盤送り速度は６０ｍｍ／ｍｉｎであり、下部フライス盤送り速度は９０ｍｍ／ｍｉｎであった。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling with a milling thickness of 1 mm using a double-sided milling device. The feed rate of the upper milling machine was 60 mm/min, and the feed rate of the lower milling machine was 90 mm/min.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を７００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。焼鈍処理したとき、ベルジャー炉に窒素ガスとメタノールを加え、窒素ガスの流量を２ｍ３／ｈ～４ｍ３／ｈとし、メタノールの流量を０．０８Ｌ／ｈ～０．１５Ｌ／ｈとし、加熱時間を１５分間～４５分間とし、上昇温度を６２０℃～６７０℃とし、０．５時間～２．０時間保温処理し、ベルジャー炉の炉圧を１８０Ｐａ～３２０Ｐａに制御した。これにより、ストリップの透磁性を高め、熱処理中におけるストリップの酸化を防止した。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 700°C. A semi-finished product, a strip, was obtained. During the annealing treatment, nitrogen gas and methanol were added to the bell jar furnace, the flow rate of nitrogen gas was set to 2 m 3 /h to 4 m 3 /h, the flow rate of methanol was set to 0.08 L/h to 0.15 L/h, and the heating time was The heating time was 15 minutes to 45 minutes, the rising temperature was 620° C. to 670° C., the temperature was maintained for 0.5 hours to 2.0 hours, and the furnace pressure of the bell jar furnace was controlled to 180 Pa to 320 Pa. This increased the magnetic permeability of the strip and prevented oxidation of the strip during heat treatment.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度５５０℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材を顕微鏡下で５０倍に拡大したトポグラフィーを図２に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材を用いて作製されたＣＦＡ９５（ｔ）０．２ｍｍ ＣＰＵカバーの構造模式図を図８に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The semi-finished strip obtained in step (5) was heat treated at a heat treatment temperature of 550° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
FIG. 2 shows the topography of the copper-iron alloy material produced in this example, magnified 50 times under a microscope.
FIG. 8 shows a structural schematic diagram of a CFA95(t) 0.2 mm CPU cover manufactured using the copper-iron alloy material manufactured in this example.
実施例４
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 4
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率５％、原料中のＣｕ元素の含有率９５％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials containing 5% Fe element content and 95% Cu element content in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を５０ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 50 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度８９０℃で加熱し、３時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度７５０℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが７０ｍｍになるまで４パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 890°C, keep it warm for 3 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. Hot rolling was carried out. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 750° C., and the alloy ingot was hot rolled in four passes until the thickness became 70 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．５ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.5 mm.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature at 600°C. A semi-finished product, a strip, was obtained.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度４５０℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。熱処理の具体的な手順として、第１段階で、前記半製品であるストリップを熱処理炉に置き、温度４５０℃の条件下で１．２ｈ保温処理し、そして、第２段階で、前記半製品であるストリップを温度５００℃の条件下で２ｈ保温し、そして温度４５０℃まで降温して２．５ｈ保温処理した。これにより、半製品であるストリップの引張強度、曲げ強度等の物性を向上させる。 Heat treatment/cleaning step (6): The semi-finished strip obtained in step (5) was heat treated at a heat treatment temperature of 450° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product. As a specific procedure for the heat treatment, in the first step, the semi-finished product strip is placed in a heat treatment furnace and kept at a temperature of 450°C for 1.2 hours, and in the second step, the semi-finished product is heated. A certain strip was kept at a temperature of 500°C for 2 hours, and then the temperature was lowered to 450°C and kept at a temperature of 2.5 hours. This improves physical properties such as tensile strength and bending strength of the semi-finished strip.
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。 The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
本実施例で製造された銅鉄合金材を顕微鏡下で１００倍に拡大したトポグラフィーを図３に示した。 FIG. 3 shows the topography of the copper-iron alloy material produced in this example, magnified 100 times under a microscope.
本実施例で製造された銅鉄合金材を用いて作製された方棒の構造模式図を図４に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材を用いて作製された丸棒の構造模式図を図５に示した。
FIG. 4 shows a schematic structural diagram of a square rod manufactured using the copper-iron alloy material manufactured in this example.
FIG. 5 shows a schematic structural diagram of a round bar manufactured using the copper-iron alloy material manufactured in this example.
実施例５：電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。 Example 5: A method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率８％、原料中のＣｕ元素の含有率９２％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials with a Fe element content of 8% in the raw materials and a Cu element content of 92% in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を８０ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 80 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度９１５℃で加熱し、３．５時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度８００℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが８２ｍｍになるまで６パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 915°C, keep it warm for 3.5 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 800° C., and the alloy ingot was hot rolled in six passes until the thickness became 82 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．８ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。そのうち、上部フライス盤送り速度は４６ｍｍ／ｍｉｎであり、下部フライス盤送り速度は７７ｍｍ／ｍｉｎであった。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.8 mm. The feed rate of the upper milling machine was 46 mm/min, and the feed rate of the lower milling machine was 77 mm/min.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６６０℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature at 660°C. A semi-finished product, a strip, was obtained.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度５００℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。研磨装置を使用して最終製品である合金ストリップを研磨処理し、かつ磁粉探傷と超音波探傷による処理を行い、最終製品である合金ストリップの表面と内部に欠陥がないことを確保するために、最終製品である合金ストリップにクラックがないかどうかを確認した。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
本実施例で製造された銅鉄合金材を用いて作製されたシールドルームの構造模式図を図９に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The strip, which is a semi-finished product obtained in step (5), was heat treated at a heat treatment temperature of 500° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product. The final product, the alloy strip, is polished using a polishing device, and processed by magnetic particle flaw detection and ultrasonic flaw detection to ensure that there are no defects on the surface and inside of the final product, the alloy strip. The final product, the alloy strip, was checked for cracks.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
FIG. 9 shows a schematic structural diagram of a shield room manufactured using the copper-iron alloy material manufactured in this example.
実施例６
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 6
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率８％、原料中のＣｕ元素の含有率９２％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials with a Fe element content of 8% in the raw materials and a Cu element content of 92% in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を７７ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 77 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度９１５℃で加熱し、３．５時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延し、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度８００℃に加熱し、そして、合金インゴットを、厚さが８３ｍｍになるまで４～８パスで熱間圧延した。このプロセスにより、合金の組成成分を均質化して熱間圧延後の金属粒子の析出を低減した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 915°C, keep it warm for 3.5 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. First, a two-roll reversible rolling mill was preheated to a temperature of 800° C., and the alloy ingot was hot rolled in 4 to 8 passes until the thickness became 83 mm. This process homogenized the composition of the alloy and reduced the precipitation of metal particles after hot rolling.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．８ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。そのうち、上部フライス盤送り速度は４８ｍｍ／ｍｉｎであり、下部フライス盤送り速度は７７ｍｍ／ｍｉｎであった。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.8 mm. The feed rate of the upper milling machine was 48 mm/min, and the feed rate of the lower milling machine was 77 mm/min.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６５０℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。焼鈍処理するとき、ベルジャー炉に窒素ガスとメタノールを加え、窒素ガスの流量を３ｍ３／ｈとし、メタノールの流量を０．１２Ｌ／ｈとし、昇温時間を３２ ｍｉｎとし、昇温温度を６５０℃とし、１．５時間保温処理し、ベルジャー炉の炉圧を２６０Ｐａに制御した。これにより、ストリップの透磁性を高め、熱処理中におけるストリップの酸化を防止した。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 650°C. A semi-finished product, a strip, was obtained. When annealing, nitrogen gas and methanol were added to the bell jar furnace, the flow rate of nitrogen gas was 3 m 3 /h, the flow rate of methanol was 0.12 L/h, the heating time was 32 min, and the heating temperature was 650 m 3 /h. ℃, and was heat-retained for 1.5 hours, and the furnace pressure of the bell jar furnace was controlled to 260 Pa. This increased the magnetic permeability of the strip and prevented oxidation of the strip during heat treatment.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度５１０℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。熱処理の具体的な手順として、第１段階で、半製品であるストリップを熱処理炉に置き、温度４７０℃の条件下で１．７ｈ保温処理し、そして、第２段階で、半製品であるストリップを温度６１０℃の条件下で３ｈ保温し、そして温度５１０℃まで降温して３．５ｈ保温処理した。これにより、半製品であるストリップの引張強度、曲げ強度等の物性を向上させた。研磨装置を使用して最終製品である合金ストリップを研磨処理し、かつ磁粉探傷と超音波探傷による処理を行い、最終製品である合金ストリップの表面と内部に欠陥がないことを確保するために、最終製品である合金ストリップにクラックがないかどうかを確認した。表面を洗浄するとき、半製品であるストリップを、まず無水アルコールに浸漬し、次に純水で超音波洗浄を行い、最後に高純度窒素ガスでブロー乾燥する。半製品であるストリップの表面を洗浄することにより、半製品であるストリップの表面に付着する不純物が合金材料の電磁波シールド性能に影響を与えることを回避した。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
本実施例６で製造された銅鉄合金材を用いて作製されたＣＦＡ９５（ｔ）０．３ｍｍ空調パイプの構造模式図を図１０に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The semi-finished strip obtained in step (5) was heat treated at a heat treatment temperature of 510° C. After the heat treatment, the surface was cleaned to obtain an alloy strip as a final product. As for the specific steps of the heat treatment, in the first step, the semi-finished strip is placed in a heat treatment furnace and kept at a temperature of 470°C for 1.7 hours, and in the second step, the semi-finished strip is placed in a heat treatment furnace. The sample was kept at a temperature of 610°C for 3 hours, and then the temperature was lowered to 510°C and kept at a temperature of 3.5 hours. This improved the physical properties of the semi-finished strip, such as tensile strength and bending strength. The final product, the alloy strip, is polished using a polishing device, and processed by magnetic particle flaw detection and ultrasonic flaw detection to ensure that there are no defects on the surface and inside of the final product, the alloy strip. The final product, the alloy strip, was checked for cracks. When cleaning the surface, the semi-finished strip is first immersed in absolute alcohol, then ultrasonically cleaned with pure water, and finally blow-dried with high-purity nitrogen gas. By cleaning the surface of the semi-finished strip, impurities adhering to the surface of the semi-finished strip were prevented from affecting the electromagnetic shielding performance of the alloy material.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
FIG. 10 shows a structural schematic diagram of a CFA95(t) 0.3 mm air conditioning pipe manufactured using the copper-iron alloy material manufactured in Example 6.
実施例７
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法として、下記のステップを含んだ。
Example 7
The method for producing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance included the following steps.
溶解ステップ（１）：パーセンテージで原料中のＦｅ元素の含有率１０％、原料中のＣｕ元素の含有率９０％で配合された原料を中周波数誘導炉で溶解し、その過程で脱気および脱酸工程を行い、かつ、電磁攪拌を伴い、そのうち、Ｆｅ元素としてＣｕＦｅ母合金を添加し、Ｃｕ元素として電気銅板を用いて、均一な合金溶液を得た。 Melting step (1): The raw materials containing 10% Fe element content and 90% Cu element content in the raw materials are melted in a medium frequency induction furnace, and degassing and degassing are performed in the process. A uniform alloy solution was obtained by carrying out an acid process, accompanied by electromagnetic stirring, adding a CuFe master alloy as the Fe element, and using an electrolytic copper plate as the Cu element.
鋳造ステップ（２）：黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を１００ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得た。 Casting step (2): The alloy solution obtained in step (1) was cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 100 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot.
熱間圧延ステップ（３）：ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度９３０℃で加熱し、４時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延した。 Hot rolling step (3): Using a gas furnace, heat the alloy ingot obtained in step (2) at a heating temperature of 930°C, keep it warm for 4 hours, and then pass it through a two-roll reversible rolling mill. Hot rolled.
フライス加工ステップ（４）：ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ１ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行った。 Milling step (4): The plate material obtained by hot rolling in step (3) was subjected to upper surface milling and lower surface milling with a milling thickness of 1 mm using a double-sided milling device.
冷間圧延・焼鈍ステップ（５）：ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を７００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得た。 Cold rolling/annealing step (5): The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 700°C. A semi-finished product, a strip, was obtained.
熱処理・洗浄ステップ（６）：ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理温度４５０℃～５５０℃で熱処理し、熱処理した後表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得た。
製造された銅鉄合金材をシールドルーム法で測定し、その結果を表１に示した。
Heat treatment/cleaning step (6): The strip, which is a semi-finished product obtained in step (5), is heat treated at a heat treatment temperature of 450°C to 550°C, and after the heat treatment, the surface is cleaned to obtain an alloy strip, which is a final product. Ta.
The manufactured copper-iron alloy material was measured by the shield room method, and the results are shown in Table 1.
銅鉄合金の電磁波シールド特性は、以下のとおりである。 The electromagnetic shielding properties of copper-iron alloy are as follows.
銅鉄合金は大きな塑性変形を経ると、銅マトリックス内のＦｅ相が「針状」組織（「繊維状」）を呈し、針状形態のＦｅ相が形成する磁場は避雷針の作用と同じ、周辺磁界を吸収し、発電所の磁界と磁場の磁界が反方向性を有し、ヒステリシス現象を起こして互いに打ち消し合い、完全なシールド効果が得られる。
銅鉄合金の応用例
銅鉄合金ストリップ（仕様：（ｔ）０．０１ｍｍ～（ｔ）０．３ｍｍ）
１、５Ｇ通信の時代には、ワイヤレス充電とフレキシブル配線板（１０μｍ）に用いる電磁波シールド機能、導電放熱機能を有するプレートが必要されている。
２、ディスプレイバックパネル材用１０００ｍｍ×１０００ｍｍ×０．１ｍｍのＣＦＡ９５ストリップは、ディスプレイメーカーに必要されている。
３、大きなシールドルーム用材料
４、ＣＦＡ９５（ｔ）０．３ｍｍストリップを溶接してなる板材は、コンデンサーパイプなどに用いられる。
When a copper-iron alloy undergoes large plastic deformation, the Fe phase in the copper matrix exhibits an ``acicular'' structure (``fiber-like''), and the magnetic field formed by the acicular Fe phase is similar to the action of a lightning rod. It absorbs the magnetic field, and the magnetic field of the power plant and the magnetic field have opposite directions, causing a hysteresis phenomenon and canceling each other, resulting in a complete shielding effect.
Application examples of copper-iron alloy Copper-iron alloy strip (specifications: (t) 0.01mm to (t) 0.3mm)
1. In the era of 5G communication, plates with electromagnetic shielding functions and conductive heat dissipation functions are needed for wireless charging and flexible wiring boards (10 μm).
2. 1000mm x 1000mm x 0.1mm CFA95 strip for display back panel material is required by display manufacturers.
3. Material for large shield room 4. Plate material made by welding CFA95(t) 0.3mm strips is used for condenser pipes, etc.
以上、本発明の実施形態について説明したが、これらは例示に過ぎず、本発明の原理及び趣旨から逸脱することなく、これらの実施形態に様々な変更又は修正を加えることができることは、当業者には理解すべきである。したがって、本発明の保護範囲は、添付の特許請求の範囲によって定義される。
Although the embodiments of the present invention have been described above, these are merely illustrative, and those skilled in the art will appreciate that various changes or modifications can be made to these embodiments without departing from the principle and spirit of the present invention. should be understood. The scope of protection of the invention is therefore defined by the appended claims.
Claims (8)
黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を５０～１００ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得る鋳造ステップ（２）、
ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度８９０℃～９３０℃で加熱し、３～４時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延する熱間圧延ステップ（３）、
ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．５ｍｍ～１ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行うフライス加工ステップ（４）、
ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６００℃～７００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得る冷間圧延・焼鈍ステップ（５）、および、
ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理し、熱処理温度を４５０℃～５５０℃に制御し、熱処理した後、表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得る熱処理・洗浄ステップ（６）、
を含み、
前記ステップ（５）において、焼鈍処理するとき、前記ベルジャー炉に窒素ガスとメタノールを加え、前記窒素ガスの流量を２ｍ ３ ／ｈ～４ｍ ３ ／ｈとし、前記メタノールの流量を０．０８Ｌ／ｈ～０．１５Ｌ／ｈとし、加熱時間を１５分間～４５分間とし、昇温温度を６２０℃～６７０℃とし、０．５時間～２．０時間保温処理し、前記ベルジャー炉の炉圧を１８０Ｐａ～３２０Ｐａに制御することを特徴とし、
ステップ（６）では、前記熱処理を複数の段階に分けて行い、ある段階の熱処理温度を４５０℃～５５０℃に制御することを特徴とする、
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。 Melting to obtain a uniform alloy solution by melting raw materials with a percentage of Fe element content in the raw material of 5% to 10% and a Cu element content of the raw material of 90% to 95% in a medium frequency induction furnace. A melting step (1) in which a degassing and deoxidizing step is performed in the process, a CuFe master alloy is added as the Fe element, and an electrolytic copper plate is used as the Cu element;
A casting step (2) in which the alloy solution obtained in step (1) is cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 50 to 100 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot;
Using a gas furnace, the alloy ingot obtained in step (2) is heated at a heating temperature of 890°C to 930°C, kept warm for 3 to 4 hours, and then hot-rolled in passes in a two-roll reversible rolling mill. hot rolling step (3),
A milling step (4) in which the plate material obtained by hot rolling in step (3) is subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.5 mm to 1 mm;
The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 600°C to 700°C to obtain a semi-finished strip. cold rolling/annealing step (5), and
The semi-finished strip obtained in step (5) is heat treated, the heat treatment temperature is controlled at 450°C to 550°C, and after the heat treatment, the surface is cleaned to obtain the final product, the alloy strip.Heat treatment/cleaning step (6),
including;
In step (5), when performing the annealing treatment, nitrogen gas and methanol are added to the bell jar furnace, the flow rate of the nitrogen gas is set to 2 m 3 /h to 4 m 3 /h, and the flow rate of the methanol is 0.08 L/h. ~0.15 L/h, heating time for 15 minutes to 45 minutes, heating temperature to 620°C to 670°C, heat retention treatment for 0.5 to 2.0 hours, and furnace pressure of the bell jar furnace to 180 Pa. It is characterized by being controlled to ~320Pa,
In step (6), the heat treatment is performed in a plurality of stages, and the heat treatment temperature in a certain stage is controlled to 450 ° C. to 550 ° C.
A method for manufacturing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance.
あるいは、前記ステップ（３）の具体的な手順として、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度７５０℃～８５０℃に加熱し、そして、前記合金インゴットを、厚さが７０～９５ｍｍになるまで６～１０パスで熱間圧延することを特徴とする、
請求項１に記載の電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。 As a specific procedure for step (3), first, a two-roll reversible rolling mill is heated in advance to a temperature of 750°C to 850°C, and the alloy ingot is rolled until the thickness becomes 70 to 95 mm. It is characterized by hot rolling in 8 passes,
Alternatively, as a specific procedure for step (3), first, a two-roll reversible rolling mill is heated in advance to a temperature of 750°C to 850°C, and the alloy ingot is rolled until the thickness becomes 70 to 95 mm. Characterized by hot rolling in 6 to 10 passes,
A method for producing a copper-iron alloy material having electromagnetic shielding performance according to claim 1.
がないことを確保することを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。 After step (6) is completed, the final product, the alloy strip, is polished using a polishing device, and subjected to magnetic particle flaw detection and ultrasonic flaw detection to determine whether or not there are any cracks in the final product, the alloy strip. The copper-iron alloy with electromagnetic shielding performance according to any one of claims 1 to 4, wherein the copper-iron alloy with electromagnetic shielding performance is inspected to ensure that there are no defects on the surface and inside of the final product alloy strip. Method of manufacturing wood.
黒鉛張り銅晶析器を使用してステップ（１）で得られた合金溶液を冷却晶析し、鋳造速度を５０～１００ｍｍ／ｍｉｎとし、長方形の合金インゴットを得る鋳造ステップ（２）、
ガス炉を使用して、ステップ（２）で得られた合金インゴットを加熱温度８９０℃～９３０℃で加熱し、３～４時間保温した後、２ロール可逆圧延機でパス分けして熱間圧延する熱間圧延ステップ（３）、
ステップ（３）で熱間圧延して得られた板材を、両面フライス加工装置でフライス厚さ０．５ｍｍ～１ｍｍで上面フライス加工および下面フライス加工を行うフライス加工ステップ（４）、
ステップ（４）で得られたストリップを冷間圧延し、冷間圧延プロセス中にベルジャー炉を用いて焼鈍温度を６００℃～７００℃に制御しながら焼鈍処理を行って半製品であるストリップを得る冷間圧延・焼鈍ステップ（５）、および、
ステップ（５）で得られた半製品であるストリップを、熱処理し、熱処理温度を４５０℃～５５０℃に制御し、熱処理した後、表面洗浄を行って最終製品である合金ストリップを得る熱処理・洗浄ステップ（６）、
を含み、
ステップ（６）において、前記熱処理の具体的な手順として、第１段階で、前記半製品であるストリップを熱処理炉に置き、温度４５０℃～５００℃の条件下で１．２ｈ～２ｈ保温処理し、そして、第２段階で、前記半製品であるストリップを温度５００℃～７００℃の条件下で２ｈ～４ｈ保温し、そして温度４５０℃～５５０℃まで降温して２．５ｈ～４ｈ保温処理することを特徴とする、
電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。 Melting to obtain a uniform alloy solution by melting raw materials with a percentage of Fe element content in the raw material of 5% to 10% and a Cu element content of the raw material of 90% to 95% in a medium frequency induction furnace. A melting step (1) in which a degassing and deoxidizing step is performed in the process, a CuFe master alloy is added as the Fe element, and an electrolytic copper plate is used as the Cu element;
A casting step (2) in which the alloy solution obtained in step (1) is cooled and crystallized using a graphite-lined copper crystallizer at a casting speed of 50 to 100 mm/min to obtain a rectangular alloy ingot;
Using a gas furnace, the alloy ingot obtained in step (2) is heated at a heating temperature of 890°C to 930°C, kept warm for 3 to 4 hours, and then hot-rolled in passes in a two-roll reversible rolling mill. hot rolling step (3),
A milling step (4) in which the plate material obtained by hot rolling in step (3) is subjected to upper surface milling and lower surface milling using a double-sided milling device to a milling thickness of 0.5 mm to 1 mm;
The strip obtained in step (4) is cold rolled and annealed using a bell jar furnace during the cold rolling process while controlling the annealing temperature to 600°C to 700°C to obtain a semi-finished strip. cold rolling/annealing step (5), and
The semi-finished strip obtained in step (5) is heat treated, the heat treatment temperature is controlled at 450°C to 550°C, and after the heat treatment, the surface is cleaned to obtain the final product, the alloy strip.Heat treatment/cleaning step (6),
including;
In step (6), as a specific procedure for the heat treatment, in the first step, the semi-finished strip is placed in a heat treatment furnace and heat-retained for 1.2 hours to 2 hours at a temperature of 450°C to 500°C. Then, in the second step, the semi-finished strip is kept warm at a temperature of 500°C to 700°C for 2h to 4h, and then lowered to a temperature of 450°C to 550°C for 2.5h to 4h. characterized by
A method for manufacturing a copper-iron alloy material with electromagnetic shielding performance.
あるいは、前記ステップ（３）の具体的な手順として、まず、２ロール可逆圧延機を予めに温度７５０℃～８５０℃に加熱し、そして、前記合金インゴットを、厚さが７０～９５ｍｍになるまで６～１０パスで熱間圧延することを特徴とする、
請求項６に記載の電磁波シールド性能を備えた銅鉄合金材の製造方法。 As a specific procedure for step (3), first, a two-roll reversible rolling mill is heated in advance to a temperature of 750°C to 850°C, and the alloy ingot is rolled until the thickness becomes 70 to 95 mm. It is characterized by hot rolling in 8 passes,
Alternatively, as a specific procedure for step (3), first, a two-roll reversible rolling mill is heated in advance to a temperature of 750°C to 850°C, and the alloy ingot is rolled until the thickness becomes 70 to 95 mm. Characterized by hot rolling in 6 to 10 passes,
A method for manufacturing a copper-iron alloy material having electromagnetic shielding performance according to claim 6.
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