JP7376856B1 - バッテリーケース - Google Patents
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Abstract
Description
また、自動車のフロア(フロアパネル)上には一般的にフロアクロスメンバーが設けられているので、このフロアクロスメンバーを高強度化して側突時の荷重をできる限りフロアクロスメンバーに伝達するようにすれば、バッテリーケースへの入力荷重を低減できる。
また、部品数の増加によって車両重量が増加し、航続距離低下の原因となる。
そこで、バッテリーケースを保護するための最適な構造が従来より検討されている。
さらに、特許文献3には、外周壁と、外周壁を補強するリインフォースと、底板とを備えた「電池ケース」が開示されている。この「電池ケース」では、路面からの負荷に対する耐久性を高めるために、底板を、金属板の上板および下板で発泡樹脂製(発泡材)の中間材を挟んだサンドイッチパネルとしている。そして、外周壁及びリインフォースにより構成される電池モジュールの囲繞壁(いにょうへき)との関係で、中間材の発泡倍率を変更し、底板の剛性を確保した上で軽量化できるとしている。
特許文献3は、電池ケースの底板をサンドイッチパネルとして、路面からの負荷に対する耐久性を確保するものである。しかし、サンドイッチパネルの発泡樹脂には発泡ガスを内包する発泡体が存在するので、発泡樹脂における樹脂自体の有効断面積は小さく、発泡樹脂は剪断凝集破壊強度が低い。このため、サンドイッチパネルに大きな曲げ変形が生じて発泡樹脂層に剪断力が加わると、発泡樹脂層内部で破壊する凝集破壊(cohesive failure)が生じやすい。これ故、路面から電池ケースの底板に曲げ変形を生じさせるほどの大きな負荷が加わる場合、耐久性を確保できない。特に、電池ケースの底板に大きな曲げ変形を生じさせる車両側面からのポール衝突(車両側突)に対しては脆弱であり、電池ケースの剛性を向上させる効果は、ほとんど期待できない。そのため、車両側突に対する電池ケースの剛性を確保するためには、金属製の外周壁と、外周壁を補強する金属製のリインフォースが多数必要であり、電池ケース全体の軽量化に課題があった。発泡倍率を低下させてこれら課題を解決する方法はあるが、重量が著しく増加する課題もある。また、発泡樹脂は発泡ガスを内包する空隙の存在により熱伝導率が低く、バッテリーケースの放熱性に課題があった。さらに、部分的に発泡倍率の異なる発泡樹脂からなるサンドイッチパネルの製造には、発泡樹脂の注入と発泡させるための焼付けを繰り返し行う必要があり、生産性にも課題があった。
また、少なくとも、ケース左右縦壁部の上端に形成されたケースフランジ部のバッテリーケースアッパと反対面に樹脂及び補強板を設けることにより、ケースフランジ部の衝突エネルギー吸収性能が向上し、ケースの縦壁部や底部に入力する荷重を低減できる。
上記のように、バッテリーケース本体の剛性・強度を高める、又は、バッテリーケース本体に入力する荷重を低減することにより、側面衝突時のバッテリーケースの変形を防止できる。また、これによってバッテリーケースクロスメンバの肉薄化や設置本数の低減が可能となり、軽量化に寄与し、制振性にも優れている。
さらに、本発明はバッテリーケースの外観をほとんど変化させないので、バッテリー搭載容積を低下させることもなく、車両設計に影響を与えることもない。
まず、本実施の形態に係るバッテリーケース1の全体構成及びバッテリーケース1を車体に搭載するときの配置例を図2、図3に示す。なお、図2及び以降説明する図において、矢印FRの向きが車体の前方、矢印UPの向きが車体の上方を示している。
フロアクロスメンバ13は、バッテリーケース1の上方を車幅方向に横切るように設けられており、両端部がサイドシル9に接合されている。図3に示すように、フロアクロスメンバ13はバッテリーケース1の上方において、バッテリーケース1よりも車幅方向両側に突出して設けられている。これにより、側面衝突時の荷重はバッテリーケース1より先にフロアクロスメンバ13に入力され、バッテリーケース1に入力する荷重が低減される。
以下、バッテリーケース1の各構成について詳細に説明する。
バッテリーケースロア3は、矩形状のケース底部15及びケース底部15の周縁に立設された側壁により構成された金属製(例えば鋼板製)の有底枠体であって、電気自動車のバッテリーを格納するものである。ここで、上記側壁のうち、車両前後方向に対向する一対の側壁をケース前後縦壁部17、車両幅方向に対向する一対の側壁をケース左右縦壁部19とする。
ケース前後縦壁部17及びケース左右縦壁部19の上端には、バッテリーケースロア3とバッテリーケースアッパ5とを接合するためのケースフランジ部21が外向きに形成されている。
樹脂25は、図1(b)、図1(c)のようにケース前後縦壁部17の外面に設けてもよいし、図1(d)、図1(e)のようにケース前後縦壁部17の内面に設けてもよい。
また樹脂25は、予め成形されたもの(射出成形樹脂部品)をケース前後縦壁部17に貼付してもよいし、成形前の樹脂25をケース前後縦壁部17に塗布して焼付することによって形成してもよい。
また、樹脂25の厚みの上限は、コストの観点から5mm程度とするのが好ましい。
なお、バッテリーケースの軽量化と剛性向上の観点に基づく樹脂厚の決定方法については後述する。
補強板27は、図1(b)、図1(d)のように上端と下端をスポット溶接によってケース前後縦壁部17に固定してもよいし、図1(c)、図1(e)のように下端側はケース底部15に固定するようにしてもよい。下端をケース底部15に固定すると樹脂を接着できる範囲を広くできる。
この点、本実施の形態のバッテリーケース1は、ケース前後縦壁部17に樹脂25と補強板27を設けたことで見かけの板厚が厚くなるが、金属よりも低密度の樹脂25を用いているので、従来のように金属板の板厚を厚くする場合に比べて重量増加しにくい。
これに対し、発明モデルのようにサンドイッチ構造となっている場合の面剛性EIは、下記式(1)を用いて求めることができる。
図5は、従来モデルのケース前後縦壁部の厚みを1.2t(総厚み1.2t)とし、本発明モデルのケース前後縦壁部の厚みを0.6t、樹脂の厚みを1.5t、補強板の厚みを0.3t(総厚み2.4t)とし、それぞれの面剛性EIを式(1)を用いて算出したものである。図5における両モデルの重量比は、従来モデルの重量を基準(1.00)としたとき、発明モデルは0.97であった。
図6は、車体の側面がポール29に衝突した場合におけるバッテリーケースロア3の変形状態を説明する図であり、図6(a)はポール29に衝突する前の状態を平面視した図、図6(b)はポール29が衝突した後の状態を平面視した図である。なお、実際の車体ではバッテリーケースロア3の上側にバッテリーケースアッパー5やフロア7、フロアクロスメンバ13等の他の部品が存在するが、図6ではこれらの部品の図示を省略している。
ここで、樹脂25と補強板27が接着されていない場合には、接着されているケース前後縦壁部17と樹脂25の面剛性EIは0.19×10-7GPa・m4、補強板27単体の面剛性EIは0.04×10-7GPa・m4である。よって全体としての面剛性はこれらを合計した0.23×10-7GPa・m4となるが、樹脂25と補強板27が接着されている場合と比べて著しく低下する。
したがって、ケース前後縦壁部17と樹脂25と補強板27が一体で荷重を受けられるよう、ケース前後縦壁部17と樹脂25が十分な強度で接着され、かつ、樹脂25と補強板27が十分な強度で接着されていることが重要である。
本発明はバッテリーケース1の樹脂25の厚みを限定するものではないが、樹脂25が薄すぎるとケース前後縦壁部17の面剛性向上の効果が低くなり、厚すぎると軽量化の効果が低くなる場合がある。よって、両者のバランスを考慮して樹脂厚を決定するのが好ましい。以下に、そのような樹脂厚の決定方法の一例について説明する。
次に、上記≪ベース≫よりも板厚が薄い金属製のバッテリーケースロア3を2つ用意する。以下、このバッテリーケースロア3を≪サンプルA≫≪サンプルB≫という。≪サンプルA≫と≪サンプルB≫の板厚は同じものとする。
図6で説明したように、ケース左右縦壁部19、ケース底部15にも曲げモーメントが働いて曲げ変形が生じるので、ケース左右縦壁部19、ケース底部15の面剛性を向上させて曲げ変形に対する耐力を高めるようにしてもよい。このような本実施の形態の他の態様について、以下説明する。
この場合も、図1の例と同様に、ケース左右縦壁部19の内面又は外面に樹脂25を貼付又は塗布すると共に、樹脂25を覆うように補強板27を配設することにより、ケース左右縦壁部19の面剛性を向上させることができる。
この場合も、他の例と同様に、ケース底部15の内面又は外面に樹脂25を貼付又は塗布すると共に、樹脂25を覆うように補強板27を配設することにより、ケース底部15の面剛性を向上させることができる。
これらの他の態様においても、好適な樹脂25の厚みや補強板27の板厚及び引張強度、接着強度などについては前述した実施の形態と同様である。
また、バッテリーケース1自体の剛性が向上することで、バッテリーケース1の補剛部材であるバッテリーケースクロスメンバ23を肉薄化したり設置本数を低減することにより、さらなる軽量化も期待できる。
また、本実施の形態は、バッテリーケース1の外観をほとんど変化させないので、車両設計の自由度を低下させることもなく、バッテリー搭載容積を低下させるものでもない。
なお、本実施の形態は、制振性も向上させることができる。この点については、後述の実施例1で具体的に説明する。
上述した実施の形態1はバッテリーケースロア3のケース前後縦壁部17、ケース左右縦壁部19、ケース底部15に樹脂25及び補強板27を設けることにより、当該部位の面剛性を高めてバッテリーケース1の剛性を向上させ、変形を防止するものであった。
本実施の形態では、バッテリーケースロア3のケースフランジ部21に樹脂25及び補強板27を設けることによりケースフランジ部21の衝突エネルギー吸収性能(EA)を向上させ、バッテリーケース1の変形を防止する例について説明する。
また、ケースフランジ部21の下面に樹脂25を設けた場合にも、樹脂25を覆う補強板27の端部をケースフランジ部21の下面から上面に回り込ませて上面でスポット溶接してしまうと上記気密性の観点で望ましくない。したがって図11(b)のように、ケースフランジ部21の下面やケース左右縦壁部19に補強板27の端部を固定するのがよい。
この軸圧壊の過程で座屈変形した曲がり部分に割れが生じると、衝突エネルギーの吸収効果が著しく低減する。そのため、軸圧壊する際にケースフランジ部21が破断しないようにすることで、ケースフランジ部21の衝突エネルギー吸収性能を向上させることができる。
例えば樹脂25とケースフランジ部21、及び、樹脂25と補強板27との接着強度が10MPa以上であれば、ケースフランジ部21が軸圧壊する際にも樹脂25が剥離しにくくなり効果的である。
これにより、実施の形態1と同様に、バッテリーケース31やバッテリーケースクロスメンバ23の肉薄化が可能となり、軽量化も期待できる。
また、本実施の形態もバッテリーケース31の外観をほとんど変化させないので、車両設計の自由度を低下させることもなく、バッテリー搭載容積を低下させるものでもない。
さらに、本実施の形態は、制振性も向上させることができる。この点については、後述の実施例2で具体的に説明する。
これにより、バッテリーケースロア3の前後縦壁部等に入力する荷重を低減するとともに、バッテリーケースロア3の剛性も向上できるので、バッテリーケースの変形をさらに防止できる。
本実施例においては、剛性(変形を開始するまでの耐力)を評価する指標として、ケース前後縦壁部17、ケース左右縦壁部19又はケース底部15に樹脂と補強板を適用した場合の面剛性を算出した(発明例1~5)。また、従来のバッテリーケースの剛性と比較するため、鋼板のみで構成されたバッテリーケースの面剛性についても算出し、比較した(比較例1)。
「面剛性」は、前述した式(1)で示した計算式に基づいて算出したものである。
また、「制振」は、打撃振動試験によって得られた周波数200HzにおけるAcceleranceの値である。
表1に示すように、比較例1では重量が31.7kg、各部位の面剛性が0.5×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは300m/s2/Nであった。
この場合、重量は24.0kgであり、ケース前後縦壁部17の面剛性は4.6×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは3m/s2/Nであった。本例は比較例1に比べて重量が7.7kg軽量化(軽量化率24.3%)されつつ、ケース前後縦壁部17の面剛性は9.2倍向上し、振動を1/100に抑制することができた。
この場合、重量は24.2kgであり、ケース前後縦壁部17の面剛性は4.6×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは3m/s2/Nであった。本例は比較例1に比べて重量が7.5kg軽量化(軽量化率23.7%)されつつ、ケース前後縦壁部17の面剛性は9.2倍向上し、振動を1/100に抑制することができた。
この場合、重量は24.2kgであり、ケース左右縦壁部19の面剛性は1.9×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは5m/s2/Nであった。本例は比較例1に比べて重量が7.5kg軽量化(軽量化率23.7%)されつつ、ケース左右縦壁部19の面剛性は3.9倍向上し、振動を1/60に抑制することができた。
この場合、重量は24.5kgであり、ケース左右縦壁部19の面剛性は1.9×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは5m/s2/Nであった。本例は比較例1に比べて重量が7.2kg軽量化(軽量化率22.7%)されつつ、ケース左右縦壁部19の面剛性は3.9倍向上し、振動を1/60に抑制することができた。
この場合、重量は28.2kgであり、ケース底部15の面剛性は2.2×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは7m/s2/Nであった。本例は比較例1に比べて重量が3.5kg軽量化(軽量化率11.0%)されつつ、ケース底部の面剛性は4.5倍向上し、振動を1/43に抑制することができた。
本実施例においては、衝突エネルギー吸収性能(EA)を評価する指標として、ケースフランジ部21に樹脂25と補強板27を適用した場合の座屈荷重を算出した(発明例6、7)。
また、従来のバッテリーケースの衝突エネルギー吸収性能と比較するため、鋼板のみで構成されたバッテリーケースの座屈荷重についても算出し、比較した(比較例2)。
なお、本実施例においても実施例1と同様に面剛性を算出し、打撃振動試験を行った。
「座屈荷重」は下記式(2)に基づいて算出した。
Pcr=C×π2×E×I/l2 ・・・(2)
Pcr:座屈荷重[N]
C:端末条件係数
E:ヤング率[GPa]
I:断面二次モーメント[m4]
l:座屈長さ[m]
ここで、C=0.25、E×I=「面剛性」の値、l=0.02とした。
比較例2は比較例1と同様に重量が31.7kg、各部位の面剛性が0.5×10-7GPa・m4、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは300m/s2/Nであり、座屈荷重が0.3×10-10Nであった。
この場合、重量は24.1kgであり、ケースフランジ部21の面剛性は4.6×10-7GPa・m4、座屈荷重は2.81×10-10N、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは3m/s2/Nであった。本例は比較例2に比べてケースフランジ部21の座屈荷重が向上した。また、本例は比較例2に比べて重量が7.6kg軽量化(軽量化率24.0%)されつつ、ケースフランジ部21の面剛性は9.2倍向上し、振動を1/100に抑制することができた。
この場合、重量は22.5kgであり、樹脂25及び補強板27を設けた部位の面剛性は1.5×10-7GPa・m4、座屈荷重は0.94×10-10N、打撃試験で得られた200HzにおけるAcceleranceは10m/s2/Nであった。本例は比較例2に比べて樹脂25を設けた部位の座屈荷重が向上したと共に面剛性が3倍向上した。したがって、本例はケースフランジ部21の衝突エネルギー吸収性能が向上すると共に、バッテリーケースロア3の剛性も向上するので、バッテリーケースの変形防止効果をより高めたい場合に有効である。なお、この場合にも比較例2に比べて重量が9.2kg軽量化(軽量化率29.0%)されつつ、振動を1/30に抑制することができた。
また、ケースフランジ部21に加えてケース前後縦壁部17、ケース左右縦壁部19、ケース底部15の少なくともいずれかに樹脂25及び補強板27を設けることで、バッテリーケースロア3自体の剛性も向上するので、バッテリーケースの変形をさらに抑制できる。
そこで、本実施例では、樹脂25の接着強度を5MPa以上とすることによる効果を確認したので、その結果について説明する。
いずれも、引張強度が440MPa、板厚が1.0mmの鋼板を用いて、バッテリーケースロア3を構成し、樹脂25は厚さ2mm、補強板27は引張強度が270MPa、板厚0.4mmの鋼板とした。発明例及び比較例の樹脂25による補強位置及び接着強度と、ポールのバッテリーケースロア内部への侵入量の結果を表3に示す。
比較例4は、図1(c)に示したように、ケース前後縦壁部17に樹脂25と補強板27を設けたものである。そして、樹脂25とバッテリーケースロア3及び補強板27との接着強度は好適範囲外(<5MPa)の3.6Mpaとした。この場合、ポール侵入量は28.5mmであり、比較例3からの改善量は1.5mm(5.0%)であった。
3 バッテリーケースロア
5 バッテリーケースアッパ
7 フロア
9 サイドシル
11 固定部品
13 フロアクロスメンバ
15 ケース底部
17 ケース前後縦壁部
19 ケース左右縦壁部
21 ケースフランジ部
23 バッテリーケースクロスメンバ
25 樹脂
27 補強板
29 ポール
31 バッテリーケース(実施の形態2)
Claims (4)
- 車体のフロア下に搭載されてバッテリーを格納する矩形状の、金属板で構成されたバッテリーケースロアと該バッテリーケースロアの上面を覆うように配設されるバッテリーケースアッパとを備えたバッテリーケースであって、
前記バッテリーケースロアは、ケース底部、該ケース底部の周縁に立設されたケース前後縦壁部及びケース左右縦壁部と、該ケース前後縦壁部及び該ケース左右縦壁部の上端に外向きに形成され、前記バッテリーケースアッパと接合するケースフランジ部とを有し、
少なくとも、前記ケース前後縦壁部、前記ケース左右縦壁部及び前記ケース底部、のいずれかの内面及び/又は外面に樹脂が貼付又は塗布されると共に、該樹脂を覆うように配設され、前記樹脂が剥離するのを防止し、前記樹脂と協働して面剛性を向上する、金属製の補強板が前記樹脂と接着されており、
前記補強板の引張強度は前記バッテリーケースロアの素材よりも低く、前記補強板の板厚は前記バッテリーケースロアの板厚よりも薄肉であることを特徴とするバッテリーケース。 - 少なくとも、前記ケース左右縦壁部の上端に形成された前記ケースフランジ部のバッテリーケースアッパと反対面に樹脂が貼付又は塗布されると共に、該樹脂を覆うように配設され、前記樹脂が剥離するのを防止し、前記樹脂と協働して面剛性を向上する、金属製の補強板が前記樹脂と接着されており、
前記補強板の引張強度は前記バッテリーケースロアの素材よりも低く、前記補強板の板厚は前記バッテリーケースロアの板厚よりも薄肉であることを特徴とする請求項1に記載のバッテリーケース。 - 車体のフロア下に搭載されてバッテリーを格納する矩形状の、金属板で構成されたバッテリーケースロアと該バッテリーケースロアの上面を覆うように配設されるバッテリーケースアッパとを備えたバッテリーケースであって、
前記バッテリーケースロアは、ケース底部、該ケース底部の周縁に立設されたケース前後縦壁部及びケース左右縦壁部と、該ケース前後縦壁部及び該ケース左右縦壁部の上端に外向きに形成され、前記バッテリーケースアッパと接合するケースフランジ部とを有し、
少なくとも、前記ケース左右縦壁部の上端に形成された前記ケースフランジ部のバッテリーケースアッパと反対面に樹脂が貼付又は塗布されると共に、該樹脂を覆うように配設され、前記樹脂が剥離するのを防止し、前記樹脂と協働して面剛性を向上する、金属製の補強板が前記樹脂と接着されており、
前記補強板の引張強度は前記バッテリーケースロアの素材よりも低く、前記補強板の板厚は前記バッテリーケースロアの板厚よりも薄肉であることを特徴とするバッテリーケース。 - 前記樹脂の厚みが0.1~5mm、前記補強板の厚みが0.15~1.0mmであって、前記樹脂と前記バッテリーケースロア及び前記補強板との接着強度が5MPa以上、であることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載のバッテリーケース。
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