JP7355986B2 - air conditioning system - Google Patents

air conditioning system Download PDF

Info

Publication number
JP7355986B2
JP7355986B2 JP2018111283A JP2018111283A JP7355986B2 JP 7355986 B2 JP7355986 B2 JP 7355986B2 JP 2018111283 A JP2018111283 A JP 2018111283A JP 2018111283 A JP2018111283 A JP 2018111283A JP 7355986 B2 JP7355986 B2 JP 7355986B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
heat treatment
treatment machine
air
latent heat
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2018111283A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2019215105A (en
Inventor
尚吾 太田
浩介 平井
昂之 砂山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries Ltd filed Critical Daikin Industries Ltd
Priority to JP2018111283A priority Critical patent/JP7355986B2/en
Publication of JP2019215105A publication Critical patent/JP2019215105A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP7355986B2 publication Critical patent/JP7355986B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Air Conditioning Control Device (AREA)

Description

本発明は、空調システムに関する。 The present invention relates to air conditioning systems.

特許文献１に記載の装置は、複数台の空気調和機を備える。同文献の段落００５５、００５６には、複数の室内機のうち、ある室内機の蒸発温度を下げて顕熱比（顕熱能力／全能力）を下げる運転を行うことが記載されている。 The device described in Patent Document 1 includes a plurality of air conditioners. Paragraphs 0055 and 0056 of the same document describe that among a plurality of indoor units, an operation is performed to lower the evaporation temperature of a certain indoor unit to lower the sensible heat ratio (sensible heat capacity/total capacity).

特開２０１０－１２１７９８公報Japanese Patent Application Publication No. 2010-121798

特許文献１では、複数の空気調和機のうちどの空気調和機を潜熱処理機とするか、具体的に開示されていない。 Patent Document 1 does not specifically disclose which air conditioner among the plurality of air conditioners is to be used as the latent heat treatment machine.

本開示の目的は、複数の空気調和機から潜熱処理機を適切に選定できる空調システムを提案することである。 An object of the present disclosure is to propose an air conditioning system that can appropriately select a latent heat treatment device from a plurality of air conditioners.

第１の態様は、各々が個別に冷凍サイクルを行うとともに互いに同一の室内空間（5）を対象とする複数の空気調和機（10）と、
前記複数の空気調和機（10）の少なくとも１台が潜熱処理機（10-L）となり、少なくとも１台が顕熱処理機（10-S）となる状態を含む運転を実行させる制御装置（40）とを備え、
前記制御装置（40）は、
前記複数の空気調和機（10）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する選定処理を行う際、複数の空気調和機（10）の中で吸込空気の温度が高い空気調和機（10）を前記潜熱処理機（10-L）として優先的に選定することを特徴とする空調システムである。ここで、「潜熱処理機」は、室内空気を露点温度以下にまで冷却することで、空気を除湿する空気調和機を意味する。「顕熱処理機」は、室内空気を露点温度より高い温度で冷却することで、空気を除湿せず冷却する空気調和機を意味する。 A first aspect includes a plurality of air conditioners (10) each performing a refrigeration cycle individually and each targeting the same indoor space (5);
A control device (40) that causes an operation including a state in which at least one of the plurality of air conditioners (10) serves as a latent heat treatment machine (10-L) and at least one serves as a sensible heat treatment machine (10-S). and
The control device (40) includes:
When performing the selection process of selecting the latent heat treatment machine (10-L) from among the plurality of air conditioners (10), select the air conditioner whose intake air temperature is higher among the plurality of air conditioners (10). (10) is preferentially selected as the latent heat treatment machine (10-L). Here, the "latent heat treatment machine" refers to an air conditioner that dehumidifies indoor air by cooling it to a temperature below the dew point. "Sensible heat treatment machine" means an air conditioner that cools indoor air at a temperature higher than the dew point temperature without dehumidifying the air.

第１の態様の制御装置（40）は、潜熱処理機（10-L）の選定処理において、吸込温度が高い空気調和機（10）を優先する。吸込温度が低い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）とすると、吸込温度が過剰に低くなってしまい、室内の快適性が損なわれる、あるいは潜熱処理機（10-L）がサーモオフしてしまうことを考慮したためである。 The control device (40) of the first aspect gives priority to the air conditioner (10) with a high suction temperature in the selection process of the latent heat treatment machine (10-L). If the air conditioner (10) with a low suction temperature is used as a latent heat treatment machine (10-L), the suction temperature will become excessively low, impairing indoor comfort, or the latent heat treatment machine (10-L) will become too low. This is to prevent the thermostat from turning off.

第２の態様では、潜熱処理機（10-L）の選定処理において、吸込空気の温度が等しい空気調和機（10）が少なくとも２台ある場合、これらの空気調和機（10）のうち風量を示す指標が小さいものを優先する。風量を示す指標が小さい空気調和機（10）は、ＳＨＦ（顕熱比）が小さく潜熱処理能力が高いことを考慮したためである。 In the second aspect, in the selection process of the latent heat treatment machine (10-L), if there are at least two air conditioners (10) whose intake air has the same temperature, the air volume of these air conditioners (10) is selected. Priority is given to those with smaller indicators. This is because the air conditioner (10) with a small index indicating air volume has a small SHF (sensible heat ratio) and a high latent heat processing ability.

第３の態様は、第２の態様において、
前記風量を示す指標は、前記空気調和機（10）の馬力であることを特徴とする空調システムである。 In a third aspect, in the second aspect,
The air conditioning system is characterized in that the index indicating the air volume is horsepower of the air conditioner (10).

第３の態様では、潜熱処理機（10-L）の選定処理において、馬力が小さい空気調和機（10）が優先的に選定される。 In the third aspect, in the selection process of the latent heat treatment machine (10-L), the air conditioner (10) with low horsepower is preferentially selected.

第４の態様は、第１乃至３の態様のいずれか１つにおいて、
前記制御装置（40）は、前記運転中において、
少なくとも２台の前記顕熱処理機（10-S）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する際、前記選定処理を行うことを特徴とする空調システムである。 In a fourth aspect, in any one of the first to third aspects,
During the operation, the control device (40)
The air conditioning system is characterized in that the selection process is performed when the latent heat treatment machine (10-L) is selected from at least two of the sensible heat treatment machines (10-S).

第４の態様では、２台以上の顕熱処理機（10-S）から潜熱処理機（10-L）を選定する際、吸込温度が高いものが優先的に選定される。 In the fourth aspect, when selecting a latent heat treatment machine (10-L) from two or more sensible heat treatment machines (10-S), one with a high suction temperature is preferentially selected.

第５の態様は、第１乃至４の態様のいずれか１つにおいて、
前記制御装置（40）は、
前記運転において、前記空気調和機（10）を送風機（10-F）に切換可能に構成され、
前記運転中において、少なくとも２台の前記送風機（10-F）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する際、前記選定処理を行うことを特徴とする空調システムである。ここで、「送風機」は、室内空気を冷却／除湿せず、室内空気を送風することで室内空間（5）の室内空気を積極的に循環させることを目的とした空気調和機を意味する。 In a fifth aspect, in any one of the first to fourth aspects,
The control device (40) includes:
In the operation, the air conditioner (10) is configured to be switchable to a blower (10-F),
The air conditioning system is characterized in that during the operation, when selecting the latent heat treatment machine (10-L) from at least two of the blowers (10-F), the selection process is performed. Here, the "blower" refers to an air conditioner whose purpose is to actively circulate indoor air in the indoor space (5) by blowing indoor air without cooling/dehumidifying the indoor air.

第５の態様では、２台以上の送風機（10-F）から潜熱処理機（10-L）を選定する際、吸込温度が高いものが優先的に選定される。 In the fifth aspect, when selecting a latent heat treatment machine (10-L) from two or more blowers (10-F), one with a high suction temperature is preferentially selected.

図１は、実施形態に係る空調システムの概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an air conditioning system according to an embodiment. 図２は、空気調和機の冷媒回路の概略構成図である。FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a refrigerant circuit of an air conditioner. 図３は、空調システムの通信関係を表した概略構成図である。FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing the communication relationship of the air conditioning system. 図４は、予備運転、判定処理、潜顕分離運転までの空気状態の変化を概念的に示した空気線図である。FIG. 4 is an psychrometric diagram conceptually showing changes in the air condition from preliminary operation, determination processing, and latent separation operation. 図５は、予備運転から潜顕分離運転へ移行するまでの概略のフローチャートである。FIG. 5 is a schematic flowchart from the preliminary operation to the latent separation operation. 図６は、予備運転において潜熱負荷及び顕熱負荷を各空気調和機にどのように分配するかを概念的に表した説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram conceptually showing how latent heat load and sensible heat load are distributed to each air conditioner during preliminary operation. 図７は、バイパスファクターを説明するための空気線図である。FIG. 7 is an psychrometric diagram for explaining the bypass factor. 図８は、予備運転における、潜熱処理機の台数・目標蒸発温度・風量を決定する処理を表したフローチャートである。FIG. 8 is a flowchart showing a process for determining the number of latent heat treatment machines, target evaporation temperature, and air volume during preliminary operation. 図９は、予備運転における、顕熱処理機の台数・目標蒸発温度・風量を決定する処理を表したフローチャートである。FIG. 9 is a flowchart showing the process of determining the number of sensible heat treatment machines, target evaporation temperature, and air volume in preliminary operation. 図１０は、潜顕分離運転における、潜熱処理機の風量制御を表したフローチャートである。FIG. 10 is a flowchart showing air volume control of the latent heat treatment machine during latent separation operation. 図１１は、潜熱処理機の風量制御において、風量を減少させた際の潜熱処理能力及び顕熱処理能力の変化を模式的に表した説明図である。FIG. 11 is an explanatory diagram schematically showing changes in the latent heat processing capacity and the sensible heat processing capacity when the air volume is reduced in the air volume control of the latent heat treatment machine. 図１２は、潜熱処理機の風量制御において、風量を増大させた際の潜熱処理能力及び顕熱処理能力の変化を模式的に表した説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram schematically showing changes in the latent heat processing capacity and the sensible heat processing capacity when the air volume is increased in the air volume control of the latent heat treatment machine. 図１３は、潜顕分離運転における、潜熱処理機の蒸発温度制御を表したフローチャートである。FIG. 13 is a flowchart showing evaporation temperature control of the latent heat treatment machine during latent separation operation. 図１４は、潜顕分離運転における、顕熱処理機の風量制御を表したフローチャートである。FIG. 14 is a flowchart showing the air volume control of the sensible heat treatment machine in the latent sensible separation operation. 図１５は、潜顕分離運転における、顕熱処理機の蒸発温度制御を表したフローチャートである。FIG. 15 is a flowchart showing the evaporation temperature control of the sensible heat treatment machine in the latent sensible separation operation. 図１６は、潜顕分離運転における、台数変更制御を表したフローチャートである。FIG. 16 is a flowchart showing the number change control in the latent microscope separation operation. 図１７は、潜熱処理機の選定処理（吸込温度優先）の説明図である。FIG. 17 is an explanatory diagram of the latent heat treatment machine selection process (suction temperature priority).

以下、本実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。 Hereinafter, this embodiment will be described in detail based on the drawings. Note that the following embodiments are essentially preferable examples, and are not intended to limit the scope of the present invention, its applications, or its uses.

〈空調システムの全体構成〉
本実施形態の空調システム（1）は、同一の室内空間（5）を空調の対象としている。空調システム（1）は、冷房運転、暖房運転、及び潜顕分離運転を切り換えて行う。空調システム（1）は、複数の空気調和機（10）を備えている。図１では、空調システム（1）が４台の空気調和機（10）を図示しているが、２台以上であれば他の台数であってもよい。これらの空気調和機（10）の基本的な構成は同じである。 <Overall configuration of air conditioning system>
The air conditioning system (1) of this embodiment air-conditions the same indoor space (5). The air conditioning system (1) is operated by switching between cooling operation, heating operation, and latent separation operation. The air conditioning system (1) includes multiple air conditioners (10). Although the air conditioning system (1) includes four air conditioners (10) in FIG. 1, the number of air conditioners (10) may be any other number as long as it is two or more. The basic configuration of these air conditioners (10) is the same.

本例の空調システム（1）は、既存の設備（既設ユニット）に、追加ユニットが付加されることで構成される。既設ユニットの各空気調和機（10）は、冷房運転、暖房運転、及び送風運転が実行可能に構成される。既設ユニットに追加ユニットが付加されることで、潜顕分離運転がさらに実行可能となる。既設ユニットは、複数の空気調和機（10）と、各空気調和機（10）にそれぞれ対応するローカルコントローラ（41）とを含む。 The air conditioning system (1) of this example is configured by adding an additional unit to existing equipment (existing unit). Each air conditioner (10) of the existing unit is configured to be capable of performing cooling operation, heating operation, and ventilation operation. By adding an additional unit to the existing unit, latent separation operation becomes even more possible. The existing unit includes a plurality of air conditioners (10) and a local controller (41) corresponding to each air conditioner (10).

〈空気調和機の基本的な構成〉
図１の例の各空気調和機（10）は、いわゆるペア式の空気調和機である。つまり、本例の空気調和機（10）は、１台の室外ユニット（11）と、１台の室内ユニット（12）と、室外ユニット（11）及び室内ユニット（12）を接続する２本の連絡配管（13,14）とを有する。室外ユニット（11）は、室外に設置される。本例の室内ユニット（12）は、室内空間（5）に面するように設置される。室内ユニット（12）は、天井設置式（厳密には、天井吊り式や天井埋め込み式）で構成される。各空気調和機（10）には、それぞれリモコン（15）が設けられる。ユーザが、リモコン（15）を操作することで、室内の設定温度、及び運転モードを切り換えることができる。 <Basic configuration of air conditioner>
Each air conditioner (10) in the example of FIG. 1 is a so-called pair type air conditioner. In other words, the air conditioner (10) of this example has one outdoor unit (11), one indoor unit (12), and two cables that connect the outdoor unit (11) and the indoor unit (12). It has connecting piping (13, 14). The outdoor unit (11) is installed outdoors. The indoor unit (12) of this example is installed so as to face the indoor space (5). The indoor unit (12) is a ceiling-mounted type (strictly speaking, a ceiling-suspended type or a ceiling-embedded type). Each air conditioner (10) is provided with a remote control (15). By operating the remote control (15), the user can switch the indoor temperature setting and operation mode.

〈冷媒回路及び各機器の構成〉
図２に示すように、各空気調和機（10）は、それぞれ冷媒回路（20）を備える。冷媒回路（20）では、充填された冷媒が循環することで蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。冷媒回路（20）には、圧縮機（21）、室外熱交換器（22）、膨張弁（23）、四方切換弁（24）、及び室内熱交換器（25）が接続される。圧縮機（21）、室外熱交換器（22）、膨張弁（23）、及び四方切換弁（24）は、室外ユニット（11）に設けられる。室内熱交換器（25）は、室内ユニット（12）に設けられる。 <Configuration of refrigerant circuit and each device>
As shown in FIG. 2, each air conditioner (10) includes a refrigerant circuit (20). In the refrigerant circuit (20), a vapor compression refrigeration cycle is performed by circulating the filled refrigerant. A compressor (21), an outdoor heat exchanger (22), an expansion valve (23), a four-way switching valve (24), and an indoor heat exchanger (25) are connected to the refrigerant circuit (20). The compressor (21), the outdoor heat exchanger (22), the expansion valve (23), and the four-way switching valve (24) are provided in the outdoor unit (11). The indoor heat exchanger (25) is provided in the indoor unit (12).

圧縮機（21）は、容量が可変なインバータ式の圧縮機で構成される。つまり、圧縮機（21）では、インバータ装置の出力が制御されることで、電動機の回転数（運転周波数）が調節可能に構成される。室外熱交換器（22）は、例えばフィンアンドチューブ式の熱交換器である。室外熱交換器（22）の近傍には、室外ファン（26）が設置される。室外熱交換器（22）では、室外ファン（26）が送風する室外空気と冷媒とが熱交換する。膨張弁（23）は、開度が可変な電子膨張弁で構成される。膨張弁（23）を室内ユニット（12）に設けてもよい。 The compressor (21) is composed of an inverter type compressor with variable capacity. That is, in the compressor (21), the rotation speed (operating frequency) of the electric motor is configured to be adjustable by controlling the output of the inverter device. The outdoor heat exchanger (22) is, for example, a fin-and-tube type heat exchanger. An outdoor fan (26) is installed near the outdoor heat exchanger (22). In the outdoor heat exchanger (22), heat is exchanged between the outdoor air blown by the outdoor fan (26) and the refrigerant. The expansion valve (23) is an electronic expansion valve whose opening degree is variable. An expansion valve (23) may be provided in the indoor unit (12).

四方切換弁（24）は、第１～第４のポート（P1,P2,P3,P4）を有する。第１ポート（P1）は圧縮機（21）の吐出側に連通し、第２ポート（P2）は圧縮機（21）の吸入側に連通し、第３ポート（P3）は室外熱交換器（22）のガス側端に連通し、第４ポート（P4）は室内熱交換器（25）のガス側端に連通する。四方切換弁（24）は、第１ポート（P1）と第３ポート（P3）とが連通し且つ第２ポート（P2）と第４ポート（P4）とが連通する第１状態（図２の実線で示す状態）と、第１ポート（P1）と第４ポート（P4）とが連通し且つ第２ポート（P2）と第３ポート（P3）とが連通する第２状態（図２の破線で示す状態）とに切り換えられる。 The four-way switching valve (24) has first to fourth ports (P1, P2, P3, P4). The first port (P1) communicates with the discharge side of the compressor (21), the second port (P2) communicates with the suction side of the compressor (21), and the third port (P3) communicates with the outdoor heat exchanger ( 22), and the fourth port (P4) communicates with the gas side end of the indoor heat exchanger (25). The four-way switching valve (24) is in a first state (see FIG. 2) in which the first port (P1) and the third port (P3) communicate with each other, and the second port (P2) and the fourth port (P4) communicate with each other. the state shown by the solid line), and the second state where the first port (P1) and the fourth port (P4) communicate with each other, and the second port (P2) and the third port (P3) communicate with each other (the state shown by the broken line in Figure 2). (state shown in ).

室内熱交換器（25）は、室内ユニット（12）の内部通路に配置される。室内熱交換器（25）の近傍には、室内ファン（27）が設けられる。室内ファン（27）が運転されると、室内空間（5）の室内空気は、吸込空気として室内ユニット（12）の内部通路に流入する。室内熱交換器（25）では、内部通路を流れる空気と冷媒とが熱交換する。室内熱交換器（25）を通過した空気は、吹出空気として室内空間（5）へ供給される。 The indoor heat exchanger (25) is arranged in the internal passage of the indoor unit (12). An indoor fan (27) is provided near the indoor heat exchanger (25). When the indoor fan (27) is operated, indoor air in the indoor space (5) flows into the internal passage of the indoor unit (12) as suction air. In the indoor heat exchanger (25), the air flowing through the internal passage and the refrigerant exchange heat. The air that has passed through the indoor heat exchanger (25) is supplied to the indoor space (5) as blown air.

室内ファン（27）は、風量（モータの回転数）が可変に構成される。本実施形態の室内ファン（27）の風量は、３段階に切換可能に構成される。具体的には、室内ファン（27）のいわゆるファンタップは、ＬＬタップ（微風量）、Ｌタップ（小風量）、Ｍタップ（中風量）、及びＨタップ（大風量）の間で切り換えられる。 The indoor fan (27) is configured to have variable air volume (motor rotation speed). The air volume of the indoor fan (27) of this embodiment is configured to be switchable in three stages. Specifically, the so-called fan tap of the indoor fan (27) is switched between LL tap (light air volume), L tap (small air volume), M tap (medium air volume), and H tap (large air volume).

室内ユニット（12）の近傍には、吸込温度センサ（28）が設けられる。吸込温度センサ（28）は、対応する室内ユニット（12）の吸込空気の温度を吸込温度（Th1）として検出する。吸込温度センサ（28）は、例えば室内ユニット（12）の吸込口に設けられてもよいし、室内空間（5）に設けられてもよい。 A suction temperature sensor (28) is provided near the indoor unit (12). The suction temperature sensor (28) detects the temperature of the suction air of the corresponding indoor unit (12) as the suction temperature (Th1). The suction temperature sensor (28) may be provided, for example, at the suction port of the indoor unit (12), or may be provided in the indoor space (5).

室内ユニット（12）の近傍には、吸込湿度センサ（29）が設けられる。吸込湿度センサ（29）は、対応する室内ユニット（12）の吸込空気の湿度（厳密には、相対湿度）を吸込湿度（Rh1）として検出する。吸込湿度センサ（29）は、例えば室内ユニット（12）の吸込口に設けられてもよいし、室内空間（5）に設けられてもよい。 A suction humidity sensor (29) is provided near the indoor unit (12). The suction humidity sensor (29) detects the humidity (strictly speaking, relative humidity) of the suction air of the corresponding indoor unit (12) as suction humidity (Rh1). The suction humidity sensor (29) may be provided, for example, at the suction port of the indoor unit (12), or may be provided in the indoor space (5).

上述した室内熱交換器（25）には、冷媒温度センサ（30）が設けられる。冷媒温度センサ（30）は、冷房サイクルにおいて室内熱交換器（25）を流れる冷媒の蒸発温度（Te）を検出する。冷媒温度センサ（30）は、暖房サイクルにおいて室内熱交換器（25）を流れる冷媒の凝縮温度（Tc）を検出する。 The indoor heat exchanger (25) described above is provided with a refrigerant temperature sensor (30). The refrigerant temperature sensor (30) detects the evaporation temperature (Te) of the refrigerant flowing through the indoor heat exchanger (25) in the cooling cycle. The refrigerant temperature sensor (30) detects the condensation temperature (Tc) of the refrigerant flowing through the indoor heat exchanger (25) in the heating cycle.

〈制御装置〉
図３に示すように、空調システム（1）は、各空気調和機（10）を制御するための制御装置（40）を備えている。制御装置（40）は、複数のローカルコントローラ（41）と、複数の無線ＬＡＮアダプタ（42）と、ルータ（43）と、通信端末（44）と、主制御部（45）とを備える。ローカルコントローラ（41）は、既設ユニットに含まれる。無線ＬＡＮアダプタ（42）、ルータ（43）、及び主制御部（45）は、追加ユニットに含まれる。 <Control device>
As shown in FIG. 3, the air conditioning system (1) includes a control device (40) for controlling each air conditioner (10). The control device (40) includes a plurality of local controllers (41), a plurality of wireless LAN adapters (42), a router (43), a communication terminal (44), and a main control section (45). The local controller (41) is included in the existing unit. The wireless LAN adapter (42), router (43), and main control section (45) are included in the additional unit.

複数のローカルコントローラ（41）は、各空気調和機（10）に１つずつ対応するように設けられる。ローカルコントローラ（41）は、プロセッサ（例えばマイクロコントローラ）と、該プロセッサを動作させるためのソフトウェアを格納するメモリディバイス（例えば半導体メモリ）とを有する。本例のローカルコントローラ（41）は、対応する室内ユニット（12）に設けられる。ローカルコントローラ（41）は、無線又は有線を介して室外ユニット（11）と伝送可能に構成される。ローカルコントローラ（41）は、圧縮機（21）、四方切換弁（24）、膨張弁（23）、室外ファン（26）、室内ファン（27）などの構成機器を制御する。 A plurality of local controllers (41) are provided, one for each air conditioner (10). The local controller (41) includes a processor (eg, a microcontroller) and a memory device (eg, a semiconductor memory) that stores software for operating the processor. The local controller (41) of this example is provided in the corresponding indoor unit (12). The local controller (41) is configured to be able to communicate with the outdoor unit (11) via wireless or wired communication. The local controller (41) controls component devices such as a compressor (21), a four-way switching valve (24), an expansion valve (23), an outdoor fan (26), and an indoor fan (27).

複数の無線ＬＡＮアダプタ（42）は、各ローカルコントローラ（41）に１つずつ対応するように設けられる。各無線ＬＡＮアダプタ（42）は、ルータ（43）を介してインターネット（I）に接続される。 A plurality of wireless LAN adapters (42) are provided, one for each local controller (41). Each wireless LAN adapter (42) is connected to the Internet (I) via a router (43).

通信端末（44）は、ユーザなどが潜顕分離運転に関する指令を送るための通信機器である。通信端末（44）は、例えばスマートフォンやタブレットＰＣなどで構成される。通信端末（44）は、例えば表示部及び操作部を兼用するタッチパネルと、インターネット（I）を経由して主制御部と通信するための通信インターフェースとを有する。 The communication terminal (44) is a communication device through which a user or the like sends commands regarding the submerged separation operation. The communication terminal (44) includes, for example, a smartphone or a tablet PC. The communication terminal (44) includes, for example, a touch panel that serves both as a display section and an operation section, and a communication interface for communicating with the main control section via the Internet (I).

通信端末（44）は、プロセッサ（例えばマイクロコントローラ）と、該プロセッサを動作させるためのソフトウェアを格納するメモリディバイス（例えば半導体メモリ）とを有する。通信端末（44）には、潜顕分離運転を実行するためのアプリケーションが記憶される。ユーザは、通信端末（44）を操作することで、潜顕分離運転のＯＮ／ＯＦＦを切り換えたり、潜顕分離運転中の設定温度（RTh）及び設定湿度（Rh）を設定したりできる。 The communication terminal (44) includes a processor (eg, a microcontroller) and a memory device (eg, a semiconductor memory) that stores software for operating the processor. The communication terminal (44) stores an application for executing the submersible separation operation. By operating the communication terminal (44), the user can turn ON/OFF the latent separation operation and set the set temperature (RTh) and set humidity (Rh) during the latent separation operation.

主制御部（45）は、例えばインターネット（I）上のクラウドサーバ（C）に設けられる。主制御部（45）は、インターネット（I）を介して、通信端末（44）と接続される。主制御部（45）には、通信端末（44）から出力される指令値（目標温度（RTh）、目標湿度（Rh）など）が適宜入力される。主制御部（45）は、インターネット（I）を介して、各ローカルコントローラ（41）と接続される。主制御部（45）には、各空気調和機（10）の運転情報（吸込温度（Th1）、吸込湿度（Rh1）、蒸発温度（Te）、凝縮温度（Tc）、室内ファン（27）の風量（Q）（ファンタップ）などが適宜入力される。主制御部（45）は、これらの信号に基づいて、各空気調和機（10）を制御するためのパラメータを演算する。主制御部（45）は、このようして得たパラメータ（更新用パラメータ）を、各ローカルコントローラ（41）に所定の更新間隔（通信間隔）Δｔ（例えば数十秒）置きに送信する。ローカルコントローラ（41）が独自に演算する制御パラメータは、更新間隔ΔＴごとに更新用パラメータに書き換えられる。 The main control unit (45) is provided, for example, in a cloud server (C) on the Internet (I). The main control unit (45) is connected to the communication terminal (44) via the Internet (I). Command values (target temperature (RTh), target humidity (Rh), etc.) output from the communication terminal (44) are appropriately input to the main control unit (45). The main control unit (45) is connected to each local controller (41) via the Internet (I). The main control unit (45) contains operating information for each air conditioner (10) (suction temperature (Th1), suction humidity (Rh1), evaporation temperature (Te), condensing temperature (Tc), indoor fan (27)). Air volume (Q) (fan tap), etc. are input as appropriate.The main control unit (45) calculates parameters for controlling each air conditioner (10) based on these signals.The main control unit (45) transmits the parameters (update parameters) thus obtained to each local controller (41) at predetermined update intervals (communication intervals) Δt (for example, several tens of seconds). ) is rewritten into an update parameter at each update interval ΔT.

－基本的な運転動作－
空調システム（1）の基本的な運転動作について説明する。各空気調和機（10）は、それぞれ冷房運転、暖房運転、及び送風運転を実行可能に構成される。これらの運転は、既設ユニットのみでも実行可能である。 -Basic driving movements-
The basic operation of the air conditioning system (1) will be explained. Each air conditioner (10) is configured to be able to perform cooling operation, heating operation, and ventilation operation, respectively. These operations can be performed using only existing units.

〈冷房運転〉
冷房運転では、室内空間（5）の室内空気が冷却される。冷房運転では、空気調和機（10）の四方切換弁（24）が第１状態となり、圧縮機（21）、室内ファン（27）、室外ファン（26）が運転される。冷房運転では、室外熱交換器（22）が凝縮器ないし放熱器となり、室内熱交換器（25）が蒸発器となる第１冷凍サイクル（冷房サイクル）が行われる。つまり、圧縮機（21）で圧縮された冷媒は、室外熱交換器（22）で放熱・凝縮し、膨張弁（23）で減圧される。減圧された冷媒は、室内熱交換器（25）で蒸発し、室内空気を冷却する。蒸発した冷媒は、圧縮機（21）に吸入されて再び圧縮される。冷房運転では、吸込温度（Th1）が目標温度（RTh）に近づくように室内熱交換器（25）の蒸発温度（Te）が制御される。具体的には、吸込温度（Th1）及び目標温度（RTh）に基づいて、蒸発温度（Te）の制御目標値（目標蒸発温度（TeS））が調整される。 <Cooling operation>
In the cooling operation, indoor air in the indoor space (5) is cooled. In the cooling operation, the four-way switching valve (24) of the air conditioner (10) is in the first state, and the compressor (21), indoor fan (27), and outdoor fan (26) are operated. In the cooling operation, a first refrigeration cycle (cooling cycle) is performed in which the outdoor heat exchanger (22) serves as a condenser or radiator and the indoor heat exchanger (25) serves as an evaporator. That is, the refrigerant compressed by the compressor (21) radiates heat and condenses in the outdoor heat exchanger (22), and is depressurized by the expansion valve (23). The depressurized refrigerant evaporates in the indoor heat exchanger (25) and cools the indoor air. The evaporated refrigerant is sucked into the compressor (21) and compressed again. In the cooling operation, the evaporation temperature (Te) of the indoor heat exchanger (25) is controlled so that the suction temperature (Th1) approaches the target temperature (RTh). Specifically, the control target value (target evaporation temperature (TeS)) of the evaporation temperature (Te) is adjusted based on the suction temperature (Th1) and the target temperature (RTh).

〈冷房運転中のサーモオフ制御／サーモオン制御〉
冷房運転中には、空気調和機（10）をサーモオフする制御と、サーモオンする制御とが適宜行われる。これらの制御は、吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）に基づいて行われる。 <Thermo-off control/thermo-on control during cooling operation>
During the cooling operation, control to turn off the thermostat of the air conditioner (10) and control to turn on the thermostat are performed as appropriate. These controls are performed based on the suction temperature (Th1) and the target temperature (RTh).

具体的には、冷房運転中の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が所定のサーモオフ温度（Thoff））以下になると、空気調和機（10）が休止状態となる（サーモオフ制御）。ここで、サーモオフ温度（Thoff）は、目標温度（RTh）よりも所定温度（例えば１℃）低い値に設定される。空気調和機（10）が休止状態（サーモオフ状態）になると、室内熱交換器（25）を冷媒が流れず、空気が冷却されない。具体的には、サーモオフ状態の空気調和機（10）では、圧縮機（21）が停止し、冷凍サイクルが行われない。サーモオフ状態の空気調和機（10）では、室内ファン（27）の風量が、冷房運転中（サーモオン状態）の室内ファン（27）の風量よりも小さくなる。具体的に、室内ファン（27）の風量は、例えばＬＬタップ（微風量）、あるいはＬタップ（小風量）になる。サーモオフ状態の空気調和機（10）において、室内ファン（27）を停止させてもよい。 Specifically, when the suction temperature (Th1) of the air conditioner (10) during cooling operation becomes equal to or lower than a predetermined thermo-off temperature (Thoff), the air conditioner (10) enters a dormant state (thermo-off control). Here, the thermo-off temperature (Thoff) is set to a value lower than the target temperature (RTh) by a predetermined temperature (for example, 1° C.). When the air conditioner (10) is in a dormant state (thermo-off state), the refrigerant does not flow through the indoor heat exchanger (25) and the air is not cooled. Specifically, in the air conditioner (10) in the thermo-off state, the compressor (21) is stopped and the refrigeration cycle is not performed. In the air conditioner (10) in the thermo-off state, the air volume of the indoor fan (27) is smaller than the air volume of the indoor fan (27) during cooling operation (thermo-on state). Specifically, the air volume of the indoor fan (27) is, for example, LL tap (light air volume) or L tap (small air volume). In the air conditioner (10) in the thermo-off state, the indoor fan (27) may be stopped.

空気調和機（10）がサーモオフ状態であるときに、吸込温度（Th1）が所定のサーモオン温度（Thon）以上になると、空気調和機（10）が再び運転状態となる（サーモオン制御）。ここで、サーモオン温度（Thon）は、目標温度（RTh）よりも所定温度（例えば１℃）高い値に設定される。空気調和機（10）が運転状態（サーモオン状態）になると、上述した冷房運転が再開される。 When the air conditioner (10) is in the thermo-off state, when the suction temperature (Th1) becomes equal to or higher than the predetermined thermo-on temperature (Thon), the air conditioner (10) becomes operational again (thermo-on control). Here, the thermo-on temperature (Thon) is set to a value higher than the target temperature (RTh) by a predetermined temperature (for example, 1° C.). When the air conditioner (10) enters the operating state (thermo-on state), the above-mentioned cooling operation is restarted.

〈暖房運転〉
暖房運転では、室内空間（5）の室内空気が加熱される。暖房運転では、空気調和機（10）の四方切換弁（24）が第２状態となり、圧縮機（21）、室内ファン（27）、室外ファン（26）が運転される。暖房運転では、室内熱交換器（25）が凝縮器ないし放熱器となり、室外熱交換器（22）が蒸発器となる第２冷凍サイクル（暖房サイクル）が行われる。つまり、圧縮機（21）で圧縮された冷媒は、室内熱交換器（25）で放熱・凝縮し、室内空気を加熱する。放熱した冷媒は、膨張弁（23）で減圧される。減圧された冷媒は、室外熱交換器（22）で蒸発した後、圧縮機（21）に吸入されて再び圧縮される。暖房運転では、吸込温度（Th1）が目標温度（RTh）に近づくように室内熱交換器（25）の凝縮温度（Tc）が制御される。具体的には、吸込温度（Th1）及び目標温度（RTh）に基づいて、凝縮温度（Tc）の制御目標値（目標凝縮温度（TcS））が調整される。 <Heating operation>
In the heating operation, indoor air in the indoor space (5) is heated. In heating operation, the four-way switching valve (24) of the air conditioner (10) is in the second state, and the compressor (21), indoor fan (27), and outdoor fan (26) are operated. In the heating operation, a second refrigeration cycle (heating cycle) is performed in which the indoor heat exchanger (25) serves as a condenser or radiator and the outdoor heat exchanger (22) serves as an evaporator. In other words, the refrigerant compressed by the compressor (21) radiates heat and condenses in the indoor heat exchanger (25), thereby heating indoor air. The heat radiated refrigerant is depressurized by the expansion valve (23). The depressurized refrigerant is evaporated in the outdoor heat exchanger (22), then sucked into the compressor (21) and compressed again. In the heating operation, the condensing temperature (Tc) of the indoor heat exchanger (25) is controlled so that the suction temperature (Th1) approaches the target temperature (RTh). Specifically, the control target value (target condensing temperature (TcS)) of the condensing temperature (Tc) is adjusted based on the suction temperature (Th1) and the target temperature (RTh).

〈暖房運転中のサーモオフ制御／サーモオン制御〉
暖房運転中には、空気調和機（10）をサーモオフする制御と、サーモオンする制御とが適宜行われる。これらの制御は、吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）に基づいて行われる。暖房運転中の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が所定のサーモオフ温度（Thoff）以上になると、上述した冷房運転と同様に、空気調和機（10）が休止状態（サーモオフ状態）となる。また、空気調和機（10）がサーモオフ状態であるときに、吸込温度（Th1）が所定のサーモオフ温度（Thoff）以下になると、空気調和機（10）の暖房運転が再開される。 <Thermo-off control/thermo-on control during heating operation>
During the heating operation, control to turn off the thermostat of the air conditioner (10) and control to turn on the thermostat of the air conditioner (10) are performed as appropriate. These controls are performed based on the suction temperature (Th1) and the target temperature (RTh). When the suction temperature (Th1) of the air conditioner (10) during heating operation becomes equal to or higher than the predetermined thermo-off temperature (Thoff), the air conditioner (10) enters the hibernation state (thermo-off state) as in the cooling operation described above. Become. Further, when the air conditioner (10) is in the thermo-off state, when the suction temperature (Th1) becomes equal to or lower than the predetermined thermo-off temperature (Thoff), the heating operation of the air conditioner (10) is restarted.

〈送風運転〉
送風運転では、室内空間（5）の室内空気の冷却・加熱が行われず、室内空気を循環させる。送風運転では、圧縮機（21）が停止状態となり、冷媒回路（20）で冷凍サイクルが行われない。一方、室内ファン（27）は運転される。室内空気は、室内ユニット（12）の内部通路を流れ、再び室内空間（5）へ供給される。つまり、室内ユニット（12）からは、冷却も加熱もされない空気が送風される。室内ファン（27）のファンタップは、例えばＨタップ（大風量）、あるいはＭタップ（中風量）に設定される。送風運転中の空気調和機（10）の室内ファン（27）の風量は、サーモオフ状態の空気調和機（10）の室内ファン（27）の風量よりも大きい。 <Blower operation>
In the ventilation operation, the indoor air in the indoor space (5) is not cooled or heated, but the indoor air is circulated. In the blower operation, the compressor (21) is in a stopped state, and the refrigeration cycle is not performed in the refrigerant circuit (20). Meanwhile, the indoor fan (27) is operated. Indoor air flows through the internal passage of the indoor unit (12) and is again supplied to the indoor space (5). In other words, the indoor unit (12) blows air that is neither cooled nor heated. The fan tap of the indoor fan (27) is set to, for example, H tap (large air volume) or M tap (medium air volume). The air volume of the indoor fan (27) of the air conditioner (10) during the ventilation operation is larger than the air volume of the indoor fan (27) of the air conditioner (10) in the thermo-off state.

〈潜顕分離運転の概要〉
空調システム（1）は、室内空間（5）の潜熱負荷と顕熱負荷とを同時に処理するための潜顕分離運転が実行可能に構成される。潜顕分離運転は、複数の空気調和機（10）のうちの少なくとも１台が潜熱処理機（10-L）になると同時に、少なくとも１台が顕熱処理機（10-S）になる状態を含む運転である。また、本実施形態の潜顕分離運転では、空気調和機（10）が送風機（10-F）（上述した送風運転を行う空気調和機）になることもある。 <Overview of latent separation operation>
The air conditioning system (1) is configured to be capable of performing a latent-sensible separation operation for simultaneously processing the latent heat load and the sensible heat load of the indoor space (5). The latent sensible separation operation includes a state in which at least one of the plurality of air conditioners (10) becomes a latent heat treatment machine (10-L) and at the same time at least one becomes a sensible heat treatment machine (10-S). It's driving. Further, in the latent separation operation of the present embodiment, the air conditioner (10) may become an air blower (10-F) (an air conditioner that performs the above-mentioned air blowing operation).

潜熱処理機（10-L）では、空気を露点温度以下にまで冷却するように、室内熱交換器（25）の蒸発温度（Te）が制御される。従って、潜熱処理機（10-L）は、室内空気を除湿し、室内空間（5）の潜熱負荷を処理する。顕熱処理機（10-S）は、原則、空気を露点温度より高い温度で冷却するように、蒸発温度（Te）が制御される。従って、顕熱処理機（10-S）は、室内空気を除湿せずに冷却し、室内空間（5）の顕熱負荷を処理する。送風機（10-F）は、上述した送風運転を行う。つまり、送風機（10-F）は、室内空気の潜熱負荷や顕熱負荷を処理せず、室内空気を送風／循環させる。送風機（10-F）の室内ファン（27）の風量は、上述したサーモオフ状態の空気調和機（10）の室内ファン（27）の風量よりも大きい。 In the latent heat treatment machine (10-L), the evaporation temperature (Te) of the indoor heat exchanger (25) is controlled so as to cool the air to below the dew point temperature. Therefore, the latent heat treatment machine (10-L) dehumidifies the indoor air and processes the latent heat load of the indoor space (5). In principle, the sensible heat treatment machine (10-S) controls the evaporation temperature (Te) so that the air is cooled at a temperature higher than the dew point temperature. Therefore, the sensible heat treatment machine (10-S) cools the indoor air without dehumidifying it, and processes the sensible heat load of the indoor space (5). The blower (10-F) performs the blowing operation described above. In other words, the blower (10-F) blows/circulates the indoor air without processing the latent heat load or sensible heat load of the indoor air. The air volume of the indoor fan (27) of the blower (10-F) is larger than the air volume of the indoor fan (27) of the air conditioner (10) in the thermo-off state.

〈予備運転〉
図４及び図５に示すように、潜顕分離運転が実行される前には、予備運転が行われる。予備運転では、その後に実行される潜顕分離運転の開始時（初回の動作）において、潜熱処理機（10-L）、顕熱処理機（10-S）、及び送風機（10-F）とする空気調和機（10）を決定する判定処理が行われる。 <Preliminary operation>
As shown in FIGS. 4 and 5, a preliminary operation is performed before the latent separation operation is performed. In the preliminary operation, the latent heat treatment machine (10-L), sensible heat treatment machine (10-S), and blower (10-F) will be activated at the start of the subsequent latent sensible separation operation (first operation). A determination process is performed to determine the air conditioner (10).

ユーザが通信端末（44）により潜顕分離運転をＯＮさせる操作を行うと、ローカルコントローラ（41）に潜顕分離運転を実行させるための運転指令が入力される。すると、予備運転が開始される（ステップST1）。予備運転では、全ての空気調和機（10）が、冷房機（上述した冷房運転を行う空気調和機）となる。つまり、各空気調和機（10）では、冷房サイクルが行われるとともに、室内ファン（27）がＭタップ、あるいはＨタップで動作する。このため、室内空間（5）の室内空気が速やかに冷却されていく。 When the user performs an operation to turn on the submersible separation operation using the communication terminal (44), an operation command for causing the local controller (41) to execute the submergence separation operation is inputted. Then, preliminary operation is started (step ST1). In the preliminary operation, all the air conditioners (10) function as air conditioners (air conditioners that perform the above-mentioned cooling operation). That is, in each air conditioner (10), a cooling cycle is performed, and the indoor fan (27) operates at M tap or H tap. Therefore, the indoor air in the indoor space (5) is quickly cooled down.

ステップST2において、上記運転指令の入力後、所定時間Ａが経過し、且つ少なくとも１台の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差（Th1-RTh）が所定値（例えば２℃）以下になると、ステップST4へ移行する。また、ステップST3において、上記運転指令の入力後、所定時間Ｂ（Ｂ＞Ａ）が経過すると、ステップST4へ移行する。つまり、予備運転を行うことで、室内空間（5）の室内空気が目標温度（RTh）に近づく条件が成立すると、ステップST4及びステップST5の判定処理へ移行する。 In step ST2, after the input of the operation command, a predetermined time A has elapsed, and the difference (Th1-RTh) between the suction temperature (Th1) and the target temperature (RTh) of at least one air conditioner (10) has elapsed. When the temperature falls below a predetermined value (for example, 2° C.), the process moves to step ST4. Further, in step ST3, when a predetermined time B (B>A) has elapsed after the input of the operation command, the process moves to step ST4. That is, when a condition is established in which the indoor air in the indoor space (5) approaches the target temperature (RTh) by performing the preliminary operation, the process moves to the determination processing of step ST4 and step ST5.

ステップST4では、室内空間（5）の潜熱負荷（HL-L）及び顕熱負荷（HL-S）を算出する処理が行われる。ステップST5では、算出した潜熱負荷（HL-L）及び顕熱負荷（HL-S）を処理するための潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）の台数が決定される。この際、潜熱処理機（10-L）の室内ファン（27）の風量（Q）、及び目標蒸発温度（TeS）と、顕熱処理機（10-S）の室内ファン（27）の風量（Q）、及び目標蒸発温度（TeS）と、送風機（10-F）の台数も決定される。 In step ST4, processing is performed to calculate the latent heat load (HL-L) and sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5). In step ST5, the number of latent heat treatment machines (10-L) and sensible heat treatment machines (10-S) to process the calculated latent heat load (HL-L) and sensible heat load (HL-S) is determined. . At this time, the air volume (Q) and target evaporation temperature (TeS) of the indoor fan (27) of the latent heat treatment machine (10-L) and the air volume (Q) of the indoor fan (27) of the sensible heat treatment machine (10-S) are calculated. ), the target evaporation temperature (TeS), and the number of blowers (10-F) are also determined.

ステップST5の概要について図６を参照しながら説明する。ステップST5では、まず、算出した潜熱負荷（HL-L）を処理可能な潜熱処理機（10-L）の台数、風量、及び目標蒸発温度（TeS）を決定する。そして、算出した顕熱負荷（HL-S）から、決定した潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力の合計を引き、残りの顕熱負荷（HL-S）を算出する。次いで、残りの顕熱負荷を処理するために必要な顕熱処理機（10-S）の台数、風量（Q）、及び目標蒸発温度（TeS）を決定する。ステップST5では、複数の空気調和機（10）のうち、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）のいずれにも選定されなかった空気調和機（10）が送風機（10-F）となる。 The outline of step ST5 will be explained with reference to FIG. 6. In step ST5, first, the number of latent heat treatment machines (10-L) that can process the calculated latent heat load (HL-L), the air volume, and the target evaporation temperature (TeS) are determined. Then, the remaining sensible heat load (HL-S) is calculated by subtracting the total sensible heat processing capacity of the determined latent heat treatment machine (10-L) from the calculated sensible heat load (HL-S). Next, determine the number of sensible heat treatment machines (10-S), air volume (Q), and target evaporation temperature (TeS) required to treat the remaining sensible heat load. In step ST5, among the plurality of air conditioners (10), the air conditioner (10) that was not selected as either the latent heat treatment machine (10-L) or the sensible heat treatment machine (10-S) is the blower (10). -F).

〈潜熱負荷の算出方法〉
ステップST4における潜熱負荷（HL-L）の算出方法について詳細に説明する。 <How to calculate latent heat load>
The method of calculating the latent heat load (HL-L) in step ST4 will be explained in detail.

潜熱負荷（HL-L）は、予備運転で冷房機となる空気調和機（10）が出している潜熱処理能力（CL）と、目標温度（RTh）及び目標湿度（Rh）に対して現在不足している潜熱処理能力（不足潜熱処理能力（ΔCL））との和によって求められる。本例の予備運転では、全ての空気調和機（10）が運転状態となる。このため、潜熱処理能力（CL）は、全ての空気調和機（10）の潜熱処理能力の合計となる。 The latent heat load (HL-L) is currently insufficient compared to the latent heat processing capacity (CL) produced by the air conditioner (10), which acts as a cooler during preliminary operation, and the target temperature (RTh) and target humidity (Rh). It is determined by the sum of the current latent heat processing capacity (deficit latent heat processing capacity (ΔCL)). In the preliminary operation of this example, all air conditioners (10) are in operation. Therefore, the latent heat processing capacity (CL) is the sum of the latent heat processing capacities of all the air conditioners (10).

各空気調和機（10）の潜熱処理能力（CL）は、以下の（１）式で求めることができる。 The latent heat processing capacity (CL) of each air conditioner (10) can be calculated using the following equation (1).

潜熱処理能力（CL）＝空気調和機の風量[m3/min]×(1/60)×空気密度[kg/m3]×蒸発潜熱[kJ/kg]×（室内空気の絶対湿度Rz1[kg/kg]－吹出空気の絶対湿度Rz2[kg/kg]）・・・（１）式 Latent heat processing capacity (CL) = air volume of air conditioner [m3/min] x (1/60) x air density [kg/m3] x latent heat of vaporization [kJ/kg] x (absolute humidity of indoor air Rz1 [kg/ kg] - Absolute humidity of blown air Rz2 [kg/kg])...Equation (1)

ここで、風量は予備運転中の空気調和機（10）の室内ファン（27）の風量（Q）である。室内空気の絶対湿度Rz1は、空気調和機（10）の吸込温度（Th1）及び吸込湿度（Rh1）から求められる。吹出空気の絶対湿度Rz2は、以下の（２）式で求めることができる。 Here, the air volume is the air volume (Q) of the indoor fan (27) of the air conditioner (10) during preliminary operation. The absolute humidity Rz1 of the indoor air is determined from the suction temperature (Th1) and suction humidity (Rh1) of the air conditioner (10). The absolute humidity Rz2 of the blown air can be determined using the following equation (2).

吹出空気の絶対湿度Rz2＝Rze[kg/kg]＋バイパスファクターＢＦ×（Rz1[kg/kg]－Rze[kg/kg]）・・・（２）式 Absolute humidity of blown air Rz2 = Rze[kg/kg] + Bypass factor BF x (Rz1[kg/kg] - Rze[kg/kg])...Equation (2)

ここで、Rzeは、吹出空気が室内熱交換器（25）の蒸発温度（Te）と同じ温度まで冷却され、相対湿度が100%になったと仮定した場合の、この空気の絶対湿度である。バイパスファクターＢＦは、図７に示す空気線図における、線分ｂの長さに対する線分ａの長さの比（＝ａ／ｂ）である。つまり、室内熱交換器（25）において、蒸発温度（Te）で空気を冷却した場合、点Ｐ１の状態（吸込温度Th1、吸込湿度Rh1の状態）の空気は、理想的には点Ｐ３の状態（蒸発温度（Te）と同じ空気温度、相対湿度＝100%の状態）まで冷却されることになる。これに対し、実際には、室内熱交換器（25）の性能などの影響で、点Ｐ１の空気は点Ｐ２（吹出温度Th2、吹出湿度Rh2）の状態にまでしか冷却されない。このような室内熱交換器（25）の性能をバイパスファクターＢＦとして予め求めることができる。逆に、このバイパスファクターＢＦを利用することで、室内熱交換器（25）の蒸発温度（Te）、吸込温度（Th1）、及び吸込湿度（Rh1）から、上記（２）式により、吹出空気の絶対湿度Rz1を求めることができる。制御装置（40）には、室内ファン（27）の風量に応じたバイパスファクターＢＦがメモリ等に予め記憶される。 Here, Rze is the absolute humidity of the air, assuming that the blown air is cooled to the same temperature as the evaporation temperature (Te) of the indoor heat exchanger (25) and the relative humidity is 100%. Bypass factor BF is the ratio of the length of line segment a to the length of line segment b (=a/b) in the psychrometric chart shown in FIG. In other words, when air is cooled at the evaporation temperature (Te) in the indoor heat exchanger (25), the air at point P1 (suction temperature Th1, suction humidity Rh1) should ideally be at point P3. (The air temperature is the same as the evaporation temperature (Te), and the relative humidity is 100%). In contrast, in reality, due to the performance of the indoor heat exchanger (25), the air at point P1 is cooled only to a state at point P2 (blowout temperature Th2, blowout humidity Rh2). The performance of such an indoor heat exchanger (25) can be determined in advance as the bypass factor BF. Conversely, by using this bypass factor BF, the blown air is The absolute humidity Rz1 can be determined. In the control device (40), a bypass factor BF corresponding to the air volume of the indoor fan (27) is stored in advance in a memory or the like.

不足潜熱処理能力（ΔCL）は、以下の（３）式で求めることができる。 The insufficient latent heat processing capacity (ΔCL) can be calculated using the following equation (3).

不足潜熱処理能力（ΔCL）＝室内空間の容積Ｖ[m3]×空気密度[kg/m3]×蒸発潜熱[kJ/kg]×（目標絶対湿度Rzt[kg/kg]－吸込絶対湿度Rz1[kg/kg]）×[1/sec]・・・（３）式 Insufficient latent heat processing capacity (ΔCL) = Volume of indoor space V [m3] x Air density [kg/m3] x Latent heat of vaporization [kJ/kg] x (Target absolute humidity Rzt [kg/kg] - Absolute suction humidity Rz1 [kg /kg])×[1/sec]...Equation (3)

ここで、容積Ｖ[m3]は、空調システム（1）の対象となる室内空間（5）に応じて予め設定されるものであってもよい。また、容積Ｖは、例えば空調システム（1）の空気調和機（10）の定格能力（馬力）や、室内ファン（27）の定格風量などから簡易的に求めてもよい。また、（３）式の例では、残った室内空間（5）の潜熱負荷を１秒で処理するものとして[1/sec」を乗算している。 Here, the volume V [m3] may be set in advance according to the indoor space (5) targeted by the air conditioning system (1). Further, the volume V may be simply determined from, for example, the rated capacity (horsepower) of the air conditioner (10) of the air conditioning system (1), the rated air volume of the indoor fan (27), etc. Further, in the example of equation (3), it is multiplied by [1/sec] assuming that the latent heat load of the remaining indoor space (5) is processed in 1 second.

図５のステップST4では、以上のようにして、室内空間（5）の潜熱負荷（HL-L）が算出される。なお、この潜熱負荷（HL-L）の算出方法では、室内空間（5）の温湿度の変化は考慮していない。判定処理の開始時には、上述した予備運転により、室内空気の温湿度が目標値に近づいているため、室内空間（5）の温湿度の変化は緩やかになるためである。 In step ST4 of FIG. 5, the latent heat load (HL-L) of the indoor space (5) is calculated as described above. Note that this method of calculating latent heat load (HL-L) does not take into account changes in temperature and humidity in the indoor space (5). This is because, at the start of the determination process, the temperature and humidity of the indoor air approaches the target value due to the preliminary operation described above, and therefore the change in the temperature and humidity of the indoor space (5) becomes gradual.

〈予備運転の判定処理における顕熱負荷の算出方法〉
予備運転の判定処理における室内空間（5）の顕熱負荷（HL-S）の算出方法について詳細に説明する。 <Calculation method of sensible heat load in preliminary operation determination process>
A method for calculating the sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5) in the preliminary operation determination process will be explained in detail.

顕熱負荷（HL-S）は、予備運転で冷房機となる空気調和機（10）が出している顕熱処理能力（CS）と、目標温度（RTh）及び目標湿度（Rh）に対して現在不足している顕熱処理能力（不足顕熱処理能力（ΔCS））との和によって求められる。本例の予備運転では、全ての空気調和機（10）が運転状態となる。このため、顕熱処理能力（CS）は、全ての空気調和機（10）の顕熱処理能力の合計となる。 Sensible heat load (HL-S) is calculated based on the current sensible heat processing capacity (CS) produced by the air conditioner (10), which acts as a cooler during preliminary operation, and the target temperature (RTh) and target humidity (Rh). It is determined by the sum of the insufficient sensible heat processing capacity (deficiency sensible heat processing capacity (ΔCS)). In the preliminary operation of this example, all air conditioners (10) are in operation. Therefore, the sensible heat processing capacity (CS) is the sum of the sensible heat processing capacities of all air conditioners (10).

各空気調和機（10）の顕熱処理能力（CS）は、以下の（４）式で求めることができる。 The sensible heat processing capacity (CS) of each air conditioner (10) can be calculated using the following equation (4).

顕熱処理能力（CS）＝空気調和機の風量[m3/min]×(1/60)×空気密度[kg/m3]×定圧比熱[kJ/kg・K]×（吸込空気の温度Th1[℃]－吹出空気の温度Th2[℃]）・・・（４）式 Sensible heat processing capacity (CS) = air volume of air conditioner [m3/min] x (1/60) x air density [kg/m3] x specific heat at constant pressure [kJ/kg・K] x (temperature of suction air Th1 [℃ ]-Blowout air temperature Th2 [℃])...Equation (4)

ここで、風量は予備運転中の空気調和機（10）の室内ファン（27）の風量（Q）である。吹出空気の温度Th2は、上述したバイパスファクターＢＦを用いて以下の（５）式により求めることができる。ここで、バイパスファクターＢＦは、図７のａ／ｂに相当する。 Here, the air volume is the air volume (Q) of the indoor fan (27) of the air conditioner (10) during preliminary operation. The temperature Th2 of the blown air can be determined by the following equation (5) using the above-mentioned bypass factor BF. Here, the bypass factor BF corresponds to a/b in FIG.

吹出温度Th2＝蒸発温度(Te）＋バイパスファクターＢＦ×（Th1－Te）・・・（５）式 Blowout temperature Th2 = Evaporation temperature (Te) + Bypass factor BF x (Th1 - Te)...Equation (5)

不足顕熱処理能力（ΔCS）は、以下の（６）式で求めることができる。 The insufficient sensible heat processing capacity (ΔCS) can be calculated using the following equation (6).

不足顕熱処理能力（ΔCS）＝室内空間の容積Ｖ[m3]×空気密度[kg/m3]×定圧比熱[kJ/kg・K]×（目標温度（RTh）－吸込温度（Th1））×[1/sec]・・・（６）式 Insufficient sensible heat handling capacity (ΔCS) = Volume of indoor space V [m3] x Air density [kg/m3] x Specific heat at constant pressure [kJ/kg・K] x (Target temperature (RTh) - Suction temperature (Th1)) x [ 1/sec]...Equation (6)

ここで、室内空間（5）の容積Ｖ[m3]は、空調システム（1）の対象空間に応じて予め設定されるものであってもよい。また、容積Ｖは、例えば空調システム（1）の定格能力（馬力）や、室内ファン（27）の定格風量などから簡易的に求めてもよい。また、（６）式の例では、残った室内空間（5）の顕熱負荷を１秒で処理するものとして[1/sec」を乗算している。 Here, the volume V [m3] of the indoor space (5) may be set in advance according to the target space of the air conditioning system (1). Further, the volume V may be simply determined from, for example, the rated capacity (horsepower) of the air conditioning system (1) or the rated air volume of the indoor fan (27). Further, in the example of equation (6), [1/sec] is multiplied assuming that the sensible heat load of the remaining indoor space (5) is processed in 1 second.

図５のステップST4では、以上のようにして、室内空間（5）の顕熱負荷（HL-S）が算出される。なお、下記の顕熱負荷（HL-S）の算出において、室内空気の温度変化は考慮しない。判定処理の開始時には、上述した予備運転により、室内空気の温度が目標値に近づいているため、室内空気の温度変化は緩やかになるためである。 In step ST4 of FIG. 5, the sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5) is calculated as described above. In addition, in calculating the sensible heat load (HL-S) below, temperature changes in the indoor air are not taken into account. This is because at the start of the determination process, the temperature of the indoor air is close to the target value due to the preliminary operation described above, so the temperature change of the indoor air becomes gradual.

〈予備運転の判定処理における潜熱処理機の決定フロー〉
ステップST4において、室内空間（5）の潜熱負荷（HL-L）及び顕熱負荷（HL-S）が算出されると、図８に示すように、潜熱処理機（10-L）の台数、目標蒸発温度、及び風量を決定する処理が行われる。この処理は、実際の潜顕分離運転が開始される直前に行われる。 <Decision flow of latent heat treatment machine in preliminary operation judgment process>
In step ST4, when the latent heat load (HL-L) and sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5) are calculated, as shown in FIG. 8, the number of latent heat treatment machines (10-L), Processing is performed to determine the target evaporation temperature and air volume. This process is performed immediately before the actual latent separation operation is started.

ステップST11では、複数の空気調和機（10）のうち、どの空気調和機（10）を優先的に潜熱処理機（10-L）とするかの優先順位を決定する処理が行われる。本実施形態では、複数の空気調和機（10）のうち吸込温度（Th1）が高いものを潜熱処理機（10-L）として優先的に選定する。この優先順位の決定についての詳細は後述する。 In step ST11, a process is performed to determine which air conditioner (10) among the plurality of air conditioners (10) is to be preferentially used as the latent heat treatment machine (10-L). In this embodiment, among the plurality of air conditioners (10), one with a high suction temperature (Th1) is preferentially selected as the latent heat treatment machine (10-L). Details of this priority determination will be described later.

次いで、ステップST12では、どの空気調和機（10）を、何台、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）とするか仮決定する。まず、空気調和機（10）の総数Ｎが偶数である場合、潜熱処理機（10-L）と顕熱処理機（10-S）とを同じ台数（Ｎ／２台）とする。空気調和機（10）の総数Ｎが奇数である場合、潜熱処理機（10-L）の台数を１台多くする。つまり、潜熱処理機（10-L）の台数を（Ｎ－１）／２＋１台とし、顕熱処理機（10-S）の台数を（Ｎ－１）／２台とする。 Next, in step ST12, it is tentatively determined which air conditioner (10) and how many units will be used as the latent heat treatment machine (10-L) and the sensible heat treatment machine (10-S). First, when the total number N of air conditioners (10) is an even number, the number of latent heat treatment machines (10-L) and sensible heat treatment machines (10-S) is the same (N/2 units). If the total number N of air conditioners (10) is an odd number, increase the number of latent heat treatment machines (10-L) by one. That is, the number of latent heat treatment machines (10-L) is set to (N-1)/2+1, and the number of sensible heat treatment machines (10-S) is set to (N-1)/2.

複数の空気調和機（10）の中から潜熱処理機（10-L）を決定するに際しては、ステップST11で決定した優先順位に従う。よって、例えば４台の空気調和機（10）から２台の潜熱処理機（10-L）を仮決定するに際しては、これらの空気調和機（10）のうち吸込温度（Th1）が高い２台が選ばれる。 When determining the latent heat treatment machine (10-L) from among the plurality of air conditioners (10), the priority order determined in step ST11 is followed. Therefore, for example, when tentatively selecting two latent heat treatment machines (10-L) from four air conditioners (10), select two of these air conditioners (10) with the highest suction temperature (Th1). is selected.

次いで、ステップST13では、算出された潜熱負荷（HL-L）を、決定した潜熱処理機（10-L）に分配する。この際、算出された潜熱負荷（HL-L）を、潜熱処理機となる空気調和機（10）の馬力（定格応力）に応じて比例配分する。例えば図６に示すように、潜熱負荷が６ｋＷ相当であり、第１の潜熱処理機（10-L）が２馬力であり、第２の潜熱処理機（10-L）が１馬力である場合、潜熱負荷６ｋＷのうちの４ｋＷを第１潜熱処理機（10-L）が処理し、残りの２ｋＷを第２潜熱処理機（10-L）が処理するものとする。 Next, in step ST13, the calculated latent heat load (HL-L) is distributed to the determined latent heat treatment machine (10-L). At this time, the calculated latent heat load (HL-L) is distributed proportionally according to the horsepower (rated stress) of the air conditioner (10) serving as the latent heat treatment machine. For example, as shown in Figure 6, when the latent heat load is equivalent to 6 kW, the first latent heat treatment machine (10-L) has 2 horsepower, and the second latent heat treatment machine (10-L) has 1 horsepower. It is assumed that 4 kW of the latent heat load of 6 kW is processed by the first latent heat treatment machine (10-L), and the remaining 2 kW is processed by the second latent heat treatment machine (10-L).

次いで、ステップST14では、仮決定された潜熱処理機（10-L）について、目標蒸発温度（TeS）及び風量（Q）をそれぞれ仮決定する。ここで、分配された潜熱負荷を処理するための能力（潜熱処理能力（CL））は、上述した（１）、（２）式において表されるように、室内ファン（27）の風量（Q）、バイパスファクターＢＦ、吸込空気の絶対湿度（Rz1）、及び蒸発温度（Te）の関数となる。従って、室内ファン（27）の風量（Q）を例えばＭタップ又はＨタップとし、現在の吸込空気の絶対湿度（Rz1）を用いることで、分配された潜熱負荷を処理するための蒸発温度（Te）を求めることができる。この際、算出した蒸発温度（Te）が、その制御範囲の上限値以上、あるいは下限値以下になってしまう場合、蒸発温度（Te）が制御範囲に収まるように風量（Q）（ファンタップ）を適宜変更して再計算する。 Next, in step ST14, the target evaporation temperature (TeS) and air volume (Q) are tentatively determined for the tentatively determined latent heat treatment machine (10-L). Here, the ability to process the distributed latent heat load (latent heat processing capacity (CL)) is the air volume (Q ), bypass factor BF, absolute humidity of the intake air (Rz1), and evaporation temperature (Te). Therefore, by setting the air volume (Q) of the indoor fan (27) to M tap or H tap, for example, and using the current absolute humidity (Rz1) of the intake air, the evaporation temperature (Te ) can be obtained. At this time, if the calculated evaporation temperature (Te) falls above the upper limit or below the lower limit of the control range, the air volume (Q) (fan tap) is adjusted so that the evaporation temperature (Te) falls within the control range. Change as appropriate and recalculate.

次いで、ステップST15では、仮決定された潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力が算出される。この顕熱処理能力は、仮決定された潜熱処理機（10-L）が２台以上ある場合、これらの顕熱処理能力（CS）の合計となる。 Next, in step ST15, the tentatively determined sensible heat treatment capacity of the latent heat treatment machine (10-L) is calculated. If there are two or more tentatively determined latent heat treatment machines (10-L), this sensible heat treatment capacity will be the sum of these sensible heat treatment capacities (CS).

ステップST16では、ステップST15で算出された顕熱処理能力と、ステップST4で算出された室内空間（5）の顕熱負荷（HL-S）との大小比較が行われる。潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力が、顕熱負荷（HL-S）よりも小さい場合、ステップST19へ移行し、顕熱処理機（10-S）の決定フローへ進む（詳細は後述する）。 In step ST16, a comparison is made between the sensible heat processing capacity calculated in step ST15 and the sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5) calculated in step ST4. If the sensible heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L) is smaller than the sensible heat load (HL-S), move to step ST19 and proceed to the decision flow for the sensible heat treatment machine (10-S) (details will be described later) do).

一方、潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力が顕熱負荷（HL-S）よりも大きい場合、ステップST17へ移行する。ステップST17において、潜熱処理機（10-L）の台数が１台である場合には、ステップST19へ進む。つまり、潜熱処理機（10-L）の決定フローにおいては、少なくとも１台が必ず潜熱処理機（10-L）として決定される。 On the other hand, if the sensible heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L) is larger than the sensible heat load (HL-S), the process moves to step ST17. In step ST17, if the number of latent heat treatment machines (10-L) is one, the process advances to step ST19. That is, in the determination flow of the latent heat treatment machine (10-L), at least one machine is always determined as the latent heat treatment machine (10-L).

ステップST17において、潜熱処理機（10-L）が２台以上ある場合、ステップST18へ移行する。この場合、これまで仮決定された潜熱処理機（10-L）の１台が送風機（10-F）に変更される。ステップST18では、複数の空気調和機（10）のうち、ステップST11で決定した優先順位が最も低い（吸込温度が最も低い）空気調和機（10）が送風機（10-F）となる。ステップST18において、仮決定された潜熱処理機（10-L）が１台減ると、この状態で、ステップST13～ST16の処理が再び行われる。つまり、潜熱処理機（10-L）を１台減らした状態で、残りの潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）、風量（Q）、顕熱処理能力（CS）の合計が再び求められる。 In step ST17, if there are two or more latent heat treatment machines (10-L), the process moves to step ST18. In this case, one of the latent heat treatment machines (10-L) that has been tentatively determined so far will be changed to a blower (10-F). In step ST18, among the plurality of air conditioners (10), the air conditioner (10) with the lowest priority determined in step ST11 (lowest suction temperature) becomes the blower (10-F). In step ST18, when the number of tentatively determined latent heat treatment machines (10-L) decreases by one, the processes in steps ST13 to ST16 are performed again in this state. In other words, when the number of latent heat treatment machines (10-L) is reduced by one, the total target evaporation temperature (TeS), air volume (Q), and sensible heat processing capacity (CS) of the remaining latent heat treatment machines (10-L) is asked again.

以上のようにして、最終的にステップST19に移行すると、潜顕分離運転の開始時において、潜熱処理機（10-L）とする空気調和機（10）の台数／種類、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）、潜熱処理機（10-L）の風量（Q）が決定（確定）される。 As described above, when the process finally moves to step ST19, at the start of the latent heat treatment machine (10-L), the number/type of air conditioners (10) to be used as the latent heat treatment machine (10-L), -L) target evaporation temperature (TeS) and the air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) are determined (finalized).

〈予備運転の判定処理における顕熱処理機の決定フロー〉
潜熱処理機（10-L）の台数、目標蒸発温度、及び風量が決定された後には、図９に示す顕熱処理機（10-S）の決定フローに移行する。このフローでは、顕熱処理機（10-S）の台数、目標蒸発温度、及び風量を決定する処理が行われる。この処理は、実際の潜顕分離運転が開始される直前に行われる。 <Decision flow of sensible heat treatment machine in preliminary operation judgment process>
After the number of latent heat treatment machines (10-L), target evaporation temperature, and air volume are determined, the process moves to the determination flow for the sensible heat treatment machine (10-S) shown in FIG. 9. In this flow, processing is performed to determine the number of sensible heat treatment machines (10-S), target evaporation temperature, and air volume. This process is performed immediately before the actual latent separation operation is started.

ステップST21では、ステップST4で算出された室内空間（5）の顕熱負荷（HL-S）から、ステップST15で求められた潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力を引いた残りの顕熱負荷（HL-S’）が求められる。図６に例示するように、顕熱負荷（HL-S）が８ｋＷ相当であり、第１の潜熱処理機（10-L）及び第２の潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力の合計が５ｋＷであったとする。この場合、これらの潜熱処理機（10-L）で処理できない、残りの顕熱負荷（HL-S’）は３ｋＷ（＝８ｋＷ－５ｋＷ）となる。 In step ST21, the sensible heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L) obtained in step ST15 is subtracted from the sensible heat load (HL-S) of the indoor space (5) calculated in step ST4. Heat load (HL-S') is required. As illustrated in Figure 6, the sensible heat load (HL-S) is equivalent to 8kW, and the sensible heat processing capacity of the first latent heat treatment machine (10-L) and the second latent heat treatment machine (10-L) is Assume that the total power is 5kW. In this case, the remaining sensible heat load (HL-S') that cannot be treated by these latent heat treatment machines (10-L) is 3kW (=8kW - 5kW).

次いで、ステップST22では、残りの顕熱負荷（HL-S）を、潜熱処理機（10-L）及び送風機（10-F）以外の残りの空気調和機（10）（即ち、顕熱処理機（10-S））に分配する。この際、残りの顕熱負荷（HL-S'）を、顕熱処理機となる空気調和機（10）の馬力（定格能力）に応じて比例配分する。 Next, in step ST22, the remaining sensible heat load (HL-S) is transferred to the remaining air conditioners (10) other than the latent heat treatment machine (10-L) and the blower (10-F) (i.e., the sensible heat treatment machine ( 10-S)). At this time, the remaining sensible heat load (HL-S') is distributed proportionally according to the horsepower (rated capacity) of the air conditioner (10) serving as the sensible heat treatment machine.

次いで、ステップST23では、仮決定された顕熱処理機（10-S）について、目標蒸発温度（TeS）及び風量（Q）をそれぞれ仮決定する。ここで、分配された顕熱負荷を処理するための能力（顕熱処理能力）は、上述した（４）、（５）式において表されるように、室内ファン（27）の風量（Q）、バイパスファクターＢＦ、吸込温度（Th1）、及び蒸発温度（Te）の関数となる。従って、室内ファン（27）の風量（Q）を例えばＭタップ又はＨタップとし、現在の吸込温度（Th1）を用いることで、分配された顕熱負荷を処理するための蒸発温度（Te）を求めることができる。この際、蒸発温度（Te）が、その制御範囲の上限値以上、あるいは下限値以下になってしまう場合には、蒸発温度（Te）が制御範囲に収まるように風量（Q）を適宜変更して再計算する。 Next, in step ST23, the target evaporation temperature (TeS) and air volume (Q) are tentatively determined for the tentatively determined sensible heat treatment machine (10-S). Here, the ability to process the distributed sensible heat load (sensible heat processing capacity) is expressed by the air volume (Q) of the indoor fan (27), as expressed in equations (4) and (5) above, It is a function of bypass factor BF, suction temperature (Th1), and evaporation temperature (Te). Therefore, by setting the air volume (Q) of the indoor fan (27) to, for example, M tap or H tap and using the current suction temperature (Th1), the evaporation temperature (Te) for processing the distributed sensible heat load can be determined. You can ask for it. At this time, if the evaporation temperature (Te) falls above the upper limit or below the lower limit of the control range, change the air volume (Q) appropriately so that the evaporation temperature (Te) falls within the control range. and recalculate.

次いで、ステップST24において、全ての顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）が、蒸発温度の制御範囲の上限値以下にならない場合、ステップST25へ移行し、１台の顕熱処理機（10-S）を送風機（10-F）に変更する。次いで、ステップST26において、顕熱処理機（10-S）の台数が０台である場合、ステップST27へ移行し、そうでない場合、ステップST22へ移行する。ステップST26において、仮決定された顕熱処理機（10-S）の台数が１台減ると、この状態で、ステップST22～ST24の処理が再び行われる。つまり、顕熱処理機（10-S）の台数を１台減らした状態で、残りの顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）及び風量（Q）が再び求められる。 Next, in step ST24, if the target evaporation temperature (TeS) of all sensible heat treatment machines (10-S) does not become lower than the upper limit of the evaporation temperature control range, the process moves to step ST25, and one sensible heat treatment machine Change (10-S) to blower (10-F). Next, in step ST26, if the number of sensible heat treatment machines (10-S) is 0, the process moves to step ST27; otherwise, the process moves to step ST22. In step ST26, when the tentatively determined number of sensible heat treatment machines (10-S) decreases by one, the processes in steps ST22 to ST24 are performed again in this state. That is, with the number of sensible heat treatment machines (10-S) reduced by one, the target evaporation temperature (TeS) and air volume (Q) of the remaining sensible heat treatment machines (10-S) are calculated again.

以上のようにして、最終的にステップST27へ移行すると、潜顕分離運転の開始時において、顕熱処理機（10-S）とする空気調和機（10）の台数／種類、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）、顕熱処理機（10-S）の風量（Q）が決定（確定）される。 As described above, when the process finally moves to step ST27, at the start of the latent sensible separation operation, the number/type of air conditioners (10) to be used as sensible heat treatment machines (10-S), the number/type of air conditioners (10) to be used as sensible heat treatment machines (10-S), -S) target evaporation temperature (TeS) and sensible heat treatment machine (10-S) air volume (Q) are determined (finalized).

〈潜顕分離運転の開始時の制御〉
潜顕分離運転が開始されると、複数の空気調和機（10）が、予備運転で決定した内容を反映するように制御される。つまり、各空気調和機（10）は、予備運転で決定された種別（潜熱処理機（10-L）、顕熱処理機（10-S）、及び送風機（10-F）のいずれか）で運転される。潜熱処理機（10-L）は、予備運転で決定された風量（Q）及び目標蒸発温度（TeS）を目標値として制御される。顕熱処理機（10-S）は、予備運転で決定された風量（Q）及び目標蒸発温度（TeS）を目標値として制御される。つまり、潜顕分離運転の開始時には、各空気調和機（10）が、現在の潜熱負荷及び顕熱負荷に見合った能力で運転されるため、潜熱負荷及び顕熱負荷を過不足なく処理できる。 <Control at the start of latent separation operation>
When the latent separation operation is started, the plurality of air conditioners (10) are controlled to reflect the details determined in the preliminary operation. In other words, each air conditioner (10) is operated according to the type determined in the preliminary operation (latent heat treatment machine (10-L), sensible heat treatment machine (10-S), or blower (10-F)). be done. The latent heat treatment machine (10-L) is controlled using the air volume (Q) and target evaporation temperature (TeS) determined in the preliminary operation as target values. The sensible heat treatment machine (10-S) is controlled using the air volume (Q) and target evaporation temperature (TeS) determined in the preliminary operation as target values. That is, at the start of the latent-sensible separation operation, each air conditioner (10) is operated with a capacity commensurate with the current latent heat load and sensible heat load, so that the latent heat load and the sensible heat load can be processed without excess or deficiency.

〈潜顕分離運転時の運転パラメータの更新について〉
潜顕分離運転中の潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）は、既設ユニットのローカルコントローラ（41）により、厳密には冷房機（冷房運転を行う空気調和機（10））として制御される。つまり、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）は、基本的には、上記冷房運転と同じ冷房サイクルを行おうとする。一方、上述したように、主制御部（45）は、ローカルコントローラ（41）の制御パラメータを更新時間ΔＴ毎に置き換える。具体的には、潜熱処理機（10-L）が空気を露点温度以下で冷却できるように、潜熱処理機（10-L）に対応する目標蒸発温度（TeS）が所定の制御範囲において更新される。顕熱処理機（10-S）が空気を露点温度より高い温度で冷却できるように、顕熱処理機（10-S）に対応する目標蒸発温度（TeS）が所定の制御範囲において更新される。潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）の制御範囲は、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）の制御範囲よりも小さい。 <About updating operating parameters during latent separation operation>
The latent heat treatment machine (10-L) and sensible heat treatment machine (10-S) that are in latent-sensible separation operation are controlled by the local controller (41) of the existing unit, strictly speaking, as a cooling machine (an air conditioner (10-S) that performs cooling operation). )). In other words, the latent heat treatment machine (10-L) and the sensible heat treatment machine (10-S) basically attempt to perform the same cooling cycle as the above-mentioned cooling operation. On the other hand, as described above, the main control unit (45) replaces the control parameters of the local controller (41) every update time ΔT. Specifically, the target evaporation temperature (TeS) corresponding to the latent heat treatment machine (10-L) is updated within a predetermined control range so that the latent heat treatment machine (10-L) can cool the air below the dew point temperature. Ru. A target evaporation temperature (TeS) corresponding to the sensible heat treatment machine (10-S) is updated in a predetermined control range so that the sensible heat treatment machine (10-S) can cool the air above the dew point temperature. The control range of the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is smaller than the control range of the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S).

このように、冷房機となる潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）について、それらの目標蒸発温度（TeS）を主制御部（45）からの信号により強制的に書き換えることで、空調システム（1）に潜顕分離運転の機能を付与することができる。追加ユニットの主制御部（45）は、ローカルコントローラ（41）の演算処理上において、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）の風量（Q）も更新する。 In this way, the target evaporation temperatures (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) and sensible heat treatment machine (10-S), which serve as air conditioners, are forcibly rewritten by the signal from the main control unit (45). By doing so, it is possible to provide the air conditioning system (1) with the function of latent detection separation operation. The main control section (45) of the additional unit also updates the air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) and the sensible heat treatment machine (10-S) in the calculation process of the local controller (41).

なお、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）は、基本的には冷房機と同じように制御されるので、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）では、上述した冷房運転と同様してサーモオフ／サーモオン制御が行われる。 Note that the latent heat treatment machine (10-L) and sensible heat treatment machine (10-S) are basically controlled in the same way as air conditioners, so the latent heat treatment machine (10-L) and sensible heat treatment machine (10-S) -S), thermo-off/thermo-on control is performed in the same way as the cooling operation described above.

〈潜顕分離運転中の制御の概要〉
潜顕分離運転が開始された後には、所定の更新間隔ΔＴ（例えば２０秒）置きに、各空気調和機（10）の風量（Q）、目標蒸発温度（TeS）、台数を変更する制御を行う。このような制御は、潜熱処理機（10-L）の風量制御、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度制御、顕熱処理機（10-S）の風量制御、顕熱処理機（10-S）の蒸発温度制御、及び台数変更制御に大別できる。 <Overview of control during latent separation operation>
After the latent separation operation has started, control is performed to change the air volume (Q), target evaporation temperature (TeS), and number of each air conditioner (10) at predetermined update intervals ΔT (for example, 20 seconds). conduct. Such control includes air volume control of the latent heat treatment machine (10-L), evaporation temperature control of the latent heat treatment machine (10-L), air volume control of the sensible heat treatment machine (10-S), and sensible heat treatment machine (10-S). ) can be broadly divided into evaporation temperature control and number change control.

〈潜熱処理機の風量制御〉
潜顕分離運転中の潜熱処理機（10-L）では、まず図１０に示す風量制御が優先して行われる。風量制御では、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力を維持しつつ、空気調和機（10）の室内空気の風量（Q）及び目標蒸発温度（TeS）を変更する制御が行われる。 <Air volume control of latent heat treatment machine>
In the latent heat treatment machine (10-L) during latent separation operation, the air volume control shown in FIG. 10 is first performed with priority. In the air volume control, control is performed to change the indoor air air volume (Q) and target evaporation temperature (TeS) of the air conditioner (10) while maintaining the latent heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L).

具体的には、ステップST31において、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）が、所定値（例えば目標温度（RTh））よりも低く、且つ潜熱処理機（10-L）の室内ファン（27）のファンタップがＭ又はＨタップである場合、ステップST32～ST35に移行する。つまり、ステップST31の条件が成立する場合、吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）以下に至って潜熱処理機（10-L）がサーモオフしてしまう可能性がある。そこで、ステップST31の条件が成立する場合、ステップST32～ST35へ移行し、潜熱処理機（10-L）の風量を減少させる制御が行われる。 Specifically, in step ST31, the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is lower than a predetermined value (for example, the target temperature (RTh)), and If the fan tap of the fan (27) is the M or H tap, the process moves to steps ST32 to ST35. In other words, when the conditions of step ST31 are satisfied, there is a possibility that the suction temperature (Th1) reaches below the thermo-off temperature (Thoff) and the latent heat treatment machine (10-L) turns off the thermo-off. Therefore, when the condition of step ST31 is satisfied, the process moves to steps ST32 to ST35, and control is performed to reduce the air volume of the latent heat treatment machine (10-L).

ステップST32では、対象となる潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）が算出される。この潜熱処理能力（CL）は、上記（１）及び（２）式によって求められる。次いで、ステップST33では、現在の潜熱処理機（10-L）の風量（Q）を所定風量（Q’）まで減少させても、算出した潜熱処理能力（CL）を維持できる蒸発温度（目標蒸発温度（TeS））が算出される。具体的に、この目標蒸発温度（TeS）は、上記（１）及び（２）式において、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）、吸込温度（Th1）、吸込湿度（Rh1）、変更後の風量（Q'）、変更後の風量（Q'）に応じたバイパスファクターＢＦを代入することで算出される。ここで算出される目標蒸発温度（TeS）は、現在の目標蒸発温度（TeS）よりも低くなる。 In step ST32, the latent heat treatment capacity (CL) of the target latent heat treatment machine (10-L) is calculated. This latent heat processing capacity (CL) is determined by the above equations (1) and (2). Next, in step ST33, the evaporation temperature (target evaporation temperature) at which the calculated latent heat processing capacity (CL) can be maintained even if the current air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) is reduced to the predetermined air volume (Q') is determined. Temperature (TeS)) is calculated. Specifically, this target evaporation temperature (TeS) is determined by the latent heat processing capacity (CL) of the latent heat treatment machine (10-L), the suction temperature (Th1), and the suction humidity (Rh1) in the above equations (1) and (2). ), the changed air volume (Q'), and the bypass factor BF corresponding to the changed air volume (Q'). The target evaporation temperature (TeS) calculated here will be lower than the current target evaporation temperature (TeS).

次いで、ステップST34では、潜熱処理機（10-L）の風量を風量（Q'）まで減少させる。具体的には、室内ファン（27）のファンタップを１タップ減少させる。次いで、ステップST35では、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）を、ステップST33で算出した値に変更する。つまり、ステップST35では、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）を低下させる。 Next, in step ST34, the air volume of the latent heat treatment machine (10-L) is reduced to the air volume (Q'). Specifically, the fan tap of the indoor fan (27) is decreased by one tap. Next, in step ST35, the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is changed to the value calculated in step ST33. That is, in step ST35, the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is lowered.

以上のようにして潜熱処理機（10-L）の風量を減少させ且つ目標蒸発温度（TeS）を低下させると、図１１に示すように、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）を維持しつつ、この潜熱処理機（10-L）の顕熱処理能力（CS）を抑えることができる。潜熱処理機（10-L）の風量を減少させると、室内熱交換器（25）をバイパスする空気の割合が減少し、空気と室内熱交換器（25）の接触時間が長くなる。このため、室内熱交換器（25）の表面で結露する水分量が多くなり、潜熱処理機（10-L）のＳＨＦ（顕熱比）が低下する。従って、潜熱処理機（10-L）がサーモオフ状態に至ることを回避しながら、潜熱負荷を確実に処理できる。 When the air volume of the latent heat treatment machine (10-L) is reduced and the target evaporation temperature (TeS) is lowered as described above, the latent heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L) ( The sensible heat processing capacity (CS) of this latent heat treatment machine (10-L) can be suppressed while maintaining the CL). When the air volume of the latent heat treatment machine (10-L) is reduced, the proportion of air that bypasses the indoor heat exchanger (25) decreases, and the contact time between the air and the indoor heat exchanger (25) increases. Therefore, the amount of moisture condensing on the surface of the indoor heat exchanger (25) increases, and the SHF (sensible heat ratio) of the latent heat treatment machine (10-L) decreases. Therefore, the latent heat load can be reliably processed while avoiding the latent heat treatment machine (10-L) from reaching the thermo-off state.

ステップST31の条件が成立しない場合、ステップST36に移行する。ステップST36において、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）が、所定値（目標温度（RTh）にΔt1（例えば1℃）を加えた値）よりも高く、且つ潜熱処理機（10-L）のファンタップがＬタップ以下であり、且つ目標蒸発温度（TeS）が制御範囲の下限値以下である場合、ステップST37～ST40へ移行する。つまり、ステップST36の条件が成立する場合、室内の温度が高すぎて快適性が損なわれてしまう可能性がある。そこで、この条件が成立する場合、ステップST37～ST40へ移行し、潜熱処理機（10-L）の風量を増大させる制御が行われる。 If the condition of step ST31 is not satisfied, the process moves to step ST36. In step ST36, the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is higher than a predetermined value (the value obtained by adding Δt1 (for example, 1°C) to the target temperature (RTh)), and the latent heat treatment machine (10-L) -L) is below the L tap and the target evaporation temperature (TeS) is below the lower limit of the control range, the process moves to steps ST37 to ST40. In other words, if the conditions in step ST36 are satisfied, the indoor temperature may be too high and comfort may be impaired. Therefore, if this condition is satisfied, the process moves to steps ST37 to ST40, and control is performed to increase the air volume of the latent heat treatment machine (10-L).

ステップST37では、対象となる潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）が、上記（１）及び（２）式によって求められる。次いで、ステップST38では、現在の潜熱処理機（10-L）の風量（Q）を所定風量（Q'）まで増大させても、算出した潜熱処理能力（CL）を維持できる蒸発温度（目標蒸発温度（TeS））が算出される。具体的に、目標蒸発温度（TeS）は、上記（１）及び（２）式において、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）、吸込温度（Th1）、吸込湿度（Rh1）、変更後の風量（Q'）、変更後の風量（Q'）に応じたバイパスファクターＢＦを代入することで算出される。ここで算出される目標蒸発温度（TeS）は、現在の目標蒸発温度（TeS）よりも高くなる。 In step ST37, the latent heat treatment capacity (CL) of the target latent heat treatment machine (10-L) is determined by the above equations (1) and (2). Next, in step ST38, the evaporation temperature (target evaporation temperature) at which the calculated latent heat processing capacity (CL) can be maintained even if the current air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) is increased to the predetermined air volume (Q') is determined. Temperature (TeS)) is calculated. Specifically, the target evaporation temperature (TeS) is determined by the latent heat processing capacity (CL) of the latent heat treatment machine (10-L), the suction temperature (Th1), and the suction humidity (Rh1) in the above equations (1) and (2). , the changed air volume (Q'), and the bypass factor BF corresponding to the changed air volume (Q'). The target evaporation temperature (TeS) calculated here is higher than the current target evaporation temperature (TeS).

次いで、ステップST39では、潜熱処理機（10-L）の風量（Q）を風量（Q'）まで増大させる。具体的には、室内ファン（27）のファンタップを１タップ増大させる。次いで、ステップST40では、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）を、ステップST38で算出した値に変更する。つまり、ステップST38では、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）を上昇させる。 Next, in step ST39, the air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) is increased to the air volume (Q'). Specifically, the fan tap of the indoor fan (27) is increased by one tap. Next, in step ST40, the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is changed to the value calculated in step ST38. That is, in step ST38, the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is increased.

以上のようにして潜熱処理機（10-L）の風量（Q）を増大させ且つ目標蒸発温度（TeS）を上昇させると、図１２に示すように、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力（CL）を維持しつつ、顕熱処理能力（CS）を増大できる。潜熱処理機（10-L）の風量（Q）を増大させると、潜熱処理機（10-L）のＳＨＦ（顕熱比）が増大する。このため、室内の温度を速やかに目標温度（RTh）に近づけることができるとともに、除湿を継続して室内の快適性を向上できる。また、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）が高くなることで、空気調和機（10）（厳密には、圧縮機（21））の電力消費量を抑えることができる。 When the air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) is increased and the target evaporation temperature (TeS) is increased as described above, the latent heat of the latent heat treatment machine (10-L) is increased as shown in Figure 12. Sensible heat processing capacity (CS) can be increased while maintaining processing capacity (CL). When the air volume (Q) of the latent heat treatment machine (10-L) is increased, the SHF (sensible heat ratio) of the latent heat treatment machine (10-L) increases. Therefore, the indoor temperature can be quickly brought close to the target temperature (RTh), and the indoor comfort can be improved by continuing dehumidification. Furthermore, by increasing the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L), the power consumption of the air conditioner (10) (strictly speaking, the compressor (21)) can be suppressed.

このように、潜熱処理機（10-L）の風量制御では、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力が維持されるため、他の空気調和機（10）で処理すべき潜熱負荷に影響がない。このため、潜熱処理機（10-L）の潜熱処理能力の変化に起因して他の空気調和機（10）がサーモオフしたり、他の空気調和機（10）の種別が切り換わったりすることを抑制できる。 In this way, by controlling the air volume of the latent heat treatment machine (10-L), the latent heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L) is maintained, so the latent heat load that should be processed by other air conditioners (10) is reduced. No impact. Therefore, due to changes in the latent heat processing capacity of the latent heat treatment machine (10-L), other air conditioners (10) may turn off their thermostats or the type of other air conditioners (10) may change. can be suppressed.

〈潜熱処理機の蒸発温度制御〉
潜熱処理機（10-L）の風量制御が行われた後には、図１３に示す蒸発温度制御が行われる。この蒸発温度制御では、基本的には、潜熱処理機（10-L）の吸込空気の絶対湿度（吸込絶対湿度（Rz1）が目標値（目標絶対湿度（Rzt））に近づくように、目標蒸発温度（TeS）が制御される。ここで、吸込絶対湿度（Rz1）は、吸込温度（Th1）と吸込湿度（Rh1）とから求められる。目標絶対湿度（Rzt）は、目標吸込温度（Th1）と目標吸込湿度（Rh1）とから求められる。 <Evaporation temperature control of latent heat treatment machine>
After the air volume control of the latent heat treatment machine (10-L) is performed, the evaporation temperature control shown in FIG. 13 is performed. In this evaporation temperature control, basically, the target evaporation temperature is Temperature (TeS) is controlled.Here, suction absolute humidity (Rz1) is determined from suction temperature (Th1) and suction humidity (Rh1).Target absolute humidity (Rzt) is determined from target suction temperature (Th1). and the target suction humidity (Rh1).

図１３は、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度制御の一例である。ステップST41において、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）が収束していないことを示す条件が成立する場合には、ステップST45に移行し、目標蒸発温度（TeS）が維持される。ステップST42において、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）が、所定値（目標温度（RTh）から所定温度Δt2(例えば０．５℃）を引いた値）より低い場合、ステップST46へ移行する。つまり、吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）に近い条件が成立する場合、ステップST46へ移行し、目標蒸発温度（TeS）を増大させる。ステップST43において、潜熱処理機（10-L）の吸込絶対湿度（Rz1）が目標値に収束している場合には、目標蒸発温度（TeS）が維持される。ステップST41～ST43のいずれの条件も成立しない場合、ステップST44に移行し、吸込絶対湿度（Rz1）が目標値に近づくように目標蒸発温度（TeS）が調整される。 FIG. 13 is an example of evaporation temperature control of the latent heat treatment machine (10-L). In step ST41, if the condition indicating that the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) has not converged is satisfied, the process moves to step ST45 and the target evaporation temperature (TeS) is maintained. . In step ST42, if the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is lower than a predetermined value (target temperature (RTh) minus predetermined temperature Δt2 (for example, 0.5°C)), step ST46 Move to. That is, when a condition is established in which the suction temperature (Th1) is close to the thermo-off temperature (Thoff), the process moves to step ST46 and the target evaporation temperature (TeS) is increased. In step ST43, if the suction absolute humidity (Rz1) of the latent heat treatment machine (10-L) has converged to the target value, the target evaporation temperature (TeS) is maintained. If none of the conditions in steps ST41 to ST43 are satisfied, the process moves to step ST44, and the target evaporation temperature (TeS) is adjusted so that the suction absolute humidity (Rz1) approaches the target value.

〈顕熱処理機の風量制御〉
潜顕分離運転中の顕熱処理機（10-S）では、まず図１４に示す風量制御が優先して行われる。風量制御では、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力を維持しつつ、空気調和機（10）の室内空気の風量（Q）及び目標蒸発温度（TeS）を変更する制御が行われる。 <Air volume control of sensible heat treatment machine>
In the sensible heat treatment machine (10-S) during the latent sensible separation operation, the air volume control shown in FIG. 14 is first performed with priority. In the air volume control, control is performed to change the indoor air air volume (Q) and target evaporation temperature (TeS) of the air conditioner (10) while maintaining the sensible heat processing capacity of the sensible heat treatment machine (10-S).

具体的には、ステップST51において、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が、所定値（例えば目標温度（RTh）よりも低く、且つ顕熱処理機（10-S）のファンタップがＨタップである場合、ステップST52～ST55に移行する。つまり、ステップST51の条件が成立する場合、吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）以下に至って顕熱処理機（10-S）がサーモオフしてしまう可能性がある。そこで、この条件が成立する場合、ステップST52～ST55へ移行し、顕熱処理機（10-S）の風量を減少させる制御が行われる。 Specifically, in step ST51, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) is lower than a predetermined value (for example, the target temperature (RTh), and the fan tap of the sensible heat treatment machine (10-S) is the H tap, the process moves to steps ST52 to ST55.In other words, if the conditions of step ST51 are met, the suction temperature (Th1) reaches the thermo-off temperature (Thoff) or lower and the sensible heat treatment machine (10-S) turns off the thermo-off temperature. Therefore, if this condition is satisfied, the process moves to steps ST52 to ST55, and control is performed to reduce the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S).

具体的には、ステップST52では、対象となる顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）が算出される。この顕熱処理能力（CS）は、上記（４）及び（５）式によって求められる。次いで、ステップST53では、現在の顕熱処理機（10-S）の風量を所定風量（Q'）まで減少させても、算出した顕熱処理能力（CS）を維持できる蒸発温度（目標蒸発温度（TeS））が算出される。具体的に、目標蒸発温度（TeS）は、上記（４）及び（５）式において、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）、吸込温度（Th1）、吸込湿度（Rh1）、変更後の風量（Q'）、変更後の風量（Q'）に応じたバイパスファクターＢＦを代入することで算出される。ここで算出される目標蒸発温度（TeS）は、現在の目標蒸発温度（TeS）よりも低くなる。 Specifically, in step ST52, the sensible heat processing capacity (CS) of the target sensible heat processing machine (10-S) is calculated. This sensible heat processing capacity (CS) is determined by the above equations (4) and (5). Next, in step ST53, the target evaporation temperature (TeS )) is calculated. Specifically, the target evaporation temperature (TeS) is determined by the sensible heat treatment capacity (CS) of the sensible heat treatment machine (10-S), the suction temperature (Th1), and the suction humidity (Rh1) in the above equations (4) and (5). , the changed air volume (Q'), and the bypass factor BF corresponding to the changed air volume (Q'). The target evaporation temperature (TeS) calculated here will be lower than the current target evaporation temperature (TeS).

次いで、ステップST54では、顕熱処理機（10-S）の風量（Q）を風量（Q'）まで減少させる。具体的には、室内ファン（27）のファンタップを１タップ減少させる。次いで、ステップST55では、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）を、ステップST53で算出した値に変更する。つまり、ステップST55では、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）を低下させる。 Next, in step ST54, the air volume (Q) of the sensible heat treatment machine (10-S) is reduced to the air volume (Q'). Specifically, the fan tap of the indoor fan (27) is decreased by one tap. Next, in step ST55, the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S) is changed to the value calculated in step ST53. That is, in step ST55, the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S) is lowered.

ここで、単に顕熱処理機（10-S）の風量を減少させ、且つ目標蒸発温度（TeS）を維持した場合、風量の減少に伴い顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が急激に上昇してしまう可能性がある。この場合、詳細は後述する蒸発温度制御により、目標蒸発温度（TeS）が急激に低下するように制御される可能性がある。この場合、いわゆるアンダーシュートにより、吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）に至ってしまう可能性がある。これに対し、上記のように顕熱処理機（10-S）の風量を減少させ且つ目標蒸発温度（TeS）を低下させると、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が急激に上昇してしまうことを抑制できる。よって、上記のようなアンダーシュートにより、顕熱処理機（10-S）がサーモオフ状態に至ってしまうことを回避できる。 Here, if the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S) is simply reduced and the target evaporation temperature (TeS) is maintained, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) will decrease as the air volume decreases. There is a possibility that it will rise rapidly. In this case, there is a possibility that the target evaporation temperature (TeS) is controlled to drop rapidly by evaporation temperature control, which will be described in detail later. In this case, there is a possibility that the suction temperature (Th1) reaches the thermo-off temperature (Thoff) due to so-called undershoot. On the other hand, when the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S) is decreased and the target evaporation temperature (TeS) is lowered as described above, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) suddenly decreases. You can prevent it from rising. Therefore, it is possible to prevent the sensible heat treatment machine (10-S) from reaching the thermo-off state due to the above-mentioned undershoot.

この制御により、目標蒸発温度（TeS）を低下させると、吸込温度（Th1）が低くなり易い。また、実際の蒸発温度（Te）と、目標蒸発温度（TeS）の制御範囲の上限値との間に十分な制御代が確保される。従って、その後の蒸発温度制御では、目標蒸発温度（TeS）が緩やかに上昇していく。 By this control, when the target evaporation temperature (TeS) is lowered, the suction temperature (Th1) tends to be lowered. Further, a sufficient control margin is ensured between the actual evaporation temperature (Te) and the upper limit of the control range of the target evaporation temperature (TeS). Therefore, in the subsequent evaporation temperature control, the target evaporation temperature (TeS) gradually increases.

ステップST51の条件が成立しない場合、ステップST56に移行する。ステップST56において、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が、所定値（目標温度（RTh）に所定値Δt3（例えば１℃）を加えた値）よりも高く、且つ顕熱処理機（10-S）のファンタップがＭタップ以下であり、且つ目標蒸発温度（TeS）が制御範囲の下限値以下である場合、ステップST57～ST60へ移行する。つまり、ステップST56の条件が成立する場合、室内の温度が高すぎて快適性が損なわれてしまう可能性がある。そこで、この条件が成立する場合、ステップST57～ST60へ移行し、顕熱処理機（10-S）の風量を増大させる制御が行われる。 If the condition of step ST51 is not satisfied, the process moves to step ST56. In step ST56, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) is higher than a predetermined value (the value obtained by adding a predetermined value Δt3 (for example, 1°C) to the target temperature (RTh)), and the sensible heat treatment machine If the fan tap (10-S) is less than or equal to M tap and the target evaporation temperature (TeS) is less than or equal to the lower limit of the control range, the process moves to steps ST57 to ST60. In other words, if the conditions in step ST56 are satisfied, the indoor temperature may be too high and comfort may be impaired. Therefore, if this condition is satisfied, the process moves to steps ST57 to ST60, and control is performed to increase the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S).

具体的には、ステップST57では、対象となる顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）が、上記（４）及び（５）式によって求められる。次いで、ステップST58では、上記（４）及び（５）式に基づき、現在の顕熱処理機（10-S）の風量（Q）を所定風量（Q'）まで増大させても、算出した顕熱処理能力（CS）を維持できる蒸発温度（Te）（目標蒸発温度（TeS））が算出される。具体的に、目標蒸発温度（TeS）は、上記（４）及び（５）式において、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）、吸込温度（Th1）、吸込湿度（Rh1）、変更後の風量（Q'）、変更後の風量（Q'）に応じたバイパスファクターＢＦを代入することで算出される。ここで算出される目標蒸発温度（TeS）は、現在の目標蒸発温度（TeS）よりも高くなる。 Specifically, in step ST57, the sensible heat processing capacity (CS) of the target sensible heat processing machine (10-S) is determined by the above equations (4) and (5). Next, in step ST58, based on equations (4) and (5) above, even if the current air volume (Q) of the sensible heat treatment machine (10-S) is increased to the predetermined air volume (Q'), the calculated sensible heat treatment The evaporation temperature (Te) (target evaporation temperature (TeS)) that can maintain the capacity (CS) is calculated. Specifically, the target evaporation temperature (TeS) is determined by the sensible heat treatment capacity (CS) of the sensible heat treatment machine (10-S), the suction temperature (Th1), and the suction humidity (Rh1) in the above equations (4) and (5). , the changed air volume (Q'), and the bypass factor BF corresponding to the changed air volume (Q'). The target evaporation temperature (TeS) calculated here is higher than the current target evaporation temperature (TeS).

次いで、ステップST59では、顕熱処理機（10-S）の風量（Q）を風量（Q'）まで増大させる。具体的には、室内ファン（27）のファンタップを１タップ増大させる。次いで、ステップST60では、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）を、ステップST58で算出した値に変更する。つまり、ステップST60では、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）を上昇させる。 Next, in step ST59, the air volume (Q) of the sensible heat treatment machine (10-S) is increased to the air volume (Q'). Specifically, the fan tap of the indoor fan (27) is increased by one tap. Next, in step ST60, the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S) is changed to the value calculated in step ST58. That is, in step ST60, the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S) is increased.

以上のようにして顕熱処理機（10-S）の風量を増大させ且つ目標蒸発温度（TeS）を上昇させると、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）を維持しつつ、目標蒸発温度（TeS）を上昇させることができる。 By increasing the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S) and raising the target evaporation temperature (TeS) as described above, while maintaining the sensible heat treatment capacity (CS) of the sensible heat treatment machine (10-S), The target evaporation temperature (TeS) can be increased.

ここで、単純に顕熱処理機（10-S）の風量を増大させ、且つ目標蒸発温度（TeS）を維持した場合、風量の増大に伴い顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が大きく低下し、吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）に至ってしまう可能性がある。これに対し、上記のように顕熱処理機（10-S）の風量を増大させ且つ目標蒸発温度（TeS）を増大させると、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が大きく低下してしまうことを抑制できる。これにより、顕熱処理機（10-S）がサーモオフ状態に至ってしまうことを回避できる。また、顕熱処理機（10-S）の目標蒸発温度（TeS）が高くなることで、空気調和機（10）の電力消費量を抑えることができる。 Here, if the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S) is simply increased and the target evaporation temperature (TeS) is maintained, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) will increase as the air volume increases. may drop significantly and the suction temperature (Th1) may reach the thermo-off temperature (Thoff). On the other hand, when increasing the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S) and increasing the target evaporation temperature (TeS) as described above, the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) decreases significantly. You can prevent yourself from doing it. Thereby, it is possible to avoid the sensible heat treatment machine (10-S) from reaching the thermo-off state. Furthermore, by increasing the target evaporation temperature (TeS) of the sensible heat treatment machine (10-S), it is possible to suppress the power consumption of the air conditioner (10).

この制御により、目標蒸発温度（TeS）を上昇させると、吸込温度（Th1）が高くなり易い。また、実際の蒸発温度（Te）と、目標蒸発温度（TeS）の制御範囲の下限値との間に十分な制御代が確保される。従って、その後の蒸発温度制御では、目標蒸発温度（TeS）が緩やかに低下していく。 By this control, when the target evaporation temperature (TeS) is increased, the suction temperature (Th1) tends to increase. Furthermore, a sufficient control margin is ensured between the actual evaporation temperature (Te) and the lower limit of the control range of the target evaporation temperature (TeS). Therefore, in the subsequent evaporation temperature control, the target evaporation temperature (TeS) gradually decreases.

以上のように、顕熱処理機（10-S）の風量制御では、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）が維持されるため、他の空気調和機（10）で処理すべき顕熱負荷に影響がない。このため、顕熱処理機（10-S）の顕熱処理能力（CS）の変化に起因して他の空気調和機（10）がサーモオフしたり、他の空気調和機（10）の種別が切り換わったりすることを抑制できる。 As described above, when controlling the air volume of the sensible heat treatment machine (10-S), the sensible heat processing capacity (CS) of the sensible heat treatment machine (10-S) is maintained, so the air volume control of the sensible heat treatment machine (10-S) maintains the sensible heat processing capacity (CS) of the sensible heat treatment machine (10-S). There is no effect on the sensible heat load. Therefore, due to changes in the sensible heat processing capacity (CS) of the sensible heat processing machine (10-S), other air conditioners (10) may turn off the thermostat or the type of other air conditioners (10) may change. It is possible to suppress the occurrence of

〈顕熱処理機の蒸発温度制御〉
顕熱処理機（10-S）の風量制御が行われた後には、図１５に示す顕熱処理機（10-S）の蒸発温度制御が行われる。この蒸発温度制御では、基本的には、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が目標温度（RTh）に近づくように、目標蒸発温度（TeS）が制御される。 <Evaporation temperature control of sensible heat treatment machine>
After the air volume control of the sensible heat treatment machine (10-S) is performed, the evaporation temperature control of the sensible heat treatment machine (10-S) shown in FIG. 15 is performed. In this evaporation temperature control, the target evaporation temperature (TeS) is basically controlled so that the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) approaches the target temperature (RTh).

図１５は、顕熱処理機（10-S）の蒸発温度制御の一例である。ステップST61において、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）が収束していない条件、あるいは吸込温度（Th1）が収束している条件が成立する場合には、ステップST63に移行し、目標蒸発温度（TeS）が維持される。ステップST61の条件が成立しない場合、ステップST62に移行し、吸込温度（Th1）が目標温度（RTh）に近づくように、目標蒸発温度（TeS）が調整される。 FIG. 15 is an example of evaporation temperature control of the sensible heat treatment machine (10-S). In step ST61, if the condition that the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) has not converged or the condition that the suction temperature (Th1) has converged is satisfied, the process moves to step ST63, The target evaporation temperature (TeS) is maintained. If the conditions in step ST61 are not satisfied, the process moves to step ST62, and the target evaporation temperature (TeS) is adjusted so that the suction temperature (Th1) approaches the target temperature (RTh).

〈台数変更制御〉
潜熱処理機（10-L）における風量制御及び蒸発温度制御と、顕熱処理機（10-S）における風量制御及び蒸発温度制御とが終了した後には、各空気調和機（10）の種別・台数を変更するための台数変更制御が行われる。 <Number of units change control>
After the air volume control and evaporation temperature control in the latent heat treatment machine (10-L) and the air volume control and evaporation temperature control in the sensible heat treatment machine (10-S) are completed, the type and number of each air conditioner (10) are determined. Control is performed to change the number of units.

つまり、潜顕分離運転では、潜熱処理機（10-L）及び顕熱処理機（10-S）の蒸発温度や風量の制御が優先して行われ、これらの制御を行っても状況が改善されない場合に、台数変更制御が行われる。 In other words, in latent-sensible separation operation, priority is given to controlling the evaporation temperature and air volume of the latent heat treatment machine (10-L) and sensible heat treatment machine (10-S), and the situation does not improve even if these controls are performed. In this case, control to change the number of units is performed.

図１６に示すように、台数変更制御では、顕熱処理機（10-S）を潜熱処理機（10-L）に変更する制御（ステップST82）、顕熱処理機（10-S）を送風機（10-F）に変更する制御（ステップST83）、送風機（10-F）を潜熱処理機（10-L）に変更する制御（ステップST84）、潜熱処理機（10-L）を顕熱処理機（10-S）に変更する制御（ステップST85）、送風機（10-F）を顕熱処理機（10-S）に変更する制御（ステップST86）が行われる。 As shown in Figure 16, in the number change control, the sensible heat treatment machine (10-S) is changed to the latent heat treatment machine (10-L) (step ST82), and the sensible heat treatment machine (10-S) is changed to the blower (10-L). -F) (step ST83), control to change the blower (10-F) to the latent heat treatment machine (10-L) (step ST84), control to change the latent heat treatment machine (10-L) to the sensible heat treatment machine (10-L), -S) (step ST85) and control to change the blower (10-F) to the sensible heat treatment machine (10-S) (step ST86) are performed.

台数変更制御では、潜熱処理機（10-L）を送風機（10-F）に変更する制御は行われない。潜熱処理機（10-L）の室内熱交換器（25）の表面には、結露した水分が付着し易い。このため、潜熱処理機（10-L）を送風機（10-F）に変更すると、送風機（10-F）の室内熱交換器（25）の表面に付着していた水分が蒸発し、室内空間（5）へ放出されてしまうおそれがあるからである。 In the number change control, control to change the latent heat treatment machine (10-L) to the blower (10-F) is not performed. Condensed moisture tends to adhere to the surface of the indoor heat exchanger (25) of the latent heat treatment machine (10-L). Therefore, when you change the latent heat treatment machine (10-L) to a blower (10-F), the moisture attached to the surface of the indoor heat exchanger (25) of the blower (10-F) evaporates, and the indoor space This is because there is a risk that it may be released to (5).

図１６に示すように、各空気調和機（10）の台数の変更は１台ずつ行われ、２台以上の空気調和機（10）の種別を同時に変更することはない。これにより、室内の温湿度が急激に変化することを抑制できる。 As shown in FIG. 16, the number of air conditioners (10) is changed one by one, and the types of two or more air conditioners (10) are not changed at the same time. Thereby, it is possible to suppress rapid changes in indoor temperature and humidity.

複数の顕熱処理機（10-S）のいずれか１台を潜熱処理機（10-L）に変更する場合や、複数の送風機（10-F）を潜熱処理機（10-L）に変更する場合には、上述した優先順位（図８のステップST11）に従う。つまり、本実施形態では、複数の空気調和機（10）のうち馬力（定格能力）の小さいものを潜熱処理機（10-L）として優先的に選定する。この優先順位の決定についての詳細は後述する。 When changing any one of multiple sensible heat treatment machines (10-S) to a latent heat treatment machine (10-L) or changing multiple blowers (10-F) to a latent heat treatment machine (10-L) In this case, the priority order described above (step ST11 in FIG. 8) is followed. That is, in this embodiment, among the plurality of air conditioners (10), the one with the smallest horsepower (rated capacity) is preferentially selected as the latent heat treatment machine (10-L). Details of this priority determination will be described later.

図１６に示すステップST72の判定は、室内の湿度が所定値より高いことを示す条件ａ１、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）が制御範囲の所定値（下限値）以下であることを示す条件ａ２、吸込温度（Th1）が所定値より低い（サーモオフ温度（Thoff）に近い）ことを示す条件ａ３、顕熱処理機（10-S）が１台以上あることを示す条件ａ４に基づいて行われる。 The determination in step ST72 shown in FIG. 16 is based on condition a1, which indicates that the indoor humidity is higher than a predetermined value, and when the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) is below a predetermined value (lower limit value) of the control range. Condition a2 indicates that the suction temperature (Th1) is lower than a predetermined value (close to the thermo-off temperature (Thoff)), and Condition a4 indicates that there is one or more sensible heat treatment machines (10-S). It is carried out based on.

より厳密には、条件ａ１は、潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRz（Rh1－Rh）が所定値より大きいことである。条件ａ２は、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）が所定値（下限値）以下であることである。条件ａ３は、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差ΔTh1（Th1-RTh）が所定値Δt3より小さいことである。 More precisely, condition a1 is that the difference ΔRz (Rh1−Rh) between the suction humidity (Rh1) of the latent heat treatment machine (10-L) and the target humidity (Rh) is larger than a predetermined value. Condition a2 is that the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is equal to or lower than a predetermined value (lower limit value). Condition a3 is that the difference ΔTh1 (Th1−RTh) between the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) and the target temperature (RTh) is smaller than the predetermined value Δt3.

ここで、条件ａ１のΔRzは、運転状態の空気調和機（10）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差であればよく、必ずしも潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差でなくてもよい。具体的には、例えば顕熱処理機（10-S）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよいし、送風機（10-F）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよい。潜熱処理機（10-L）が２台以上ある場合、これらの潜熱処理機（10-L）のΔRzのうち、最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ａ１の判定に用いることができる。運転状態の空気調和機（10）が２台以上である場合、これらの空気調和機（10）のΔRzのうち最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ａ１の判定に用いてもよい。 Here, ΔRz of condition a1 may be the difference between the suction humidity (Rh1) of the air conditioner (10) in the operating state and the target humidity (Rh), and is not necessarily the difference between the suction humidity of the latent heat treatment machine (10-L). (Rh1) and the target humidity (Rh). Specifically, for example, the difference ΔRz between the suction humidity (Rh1) of the sensible heat treatment machine (10-S) and the target humidity (Rh) may be used, or the difference between the suction humidity (Rh1) of the blower (10-F) and The difference ΔRz from the target humidity (Rh) may be used. When there are two or more latent heat treatment machines (10-L), the largest one or a specific one among the ΔRz of these latent heat treatment machines (10-L) can be used for determining condition a1. When there are two or more air conditioners (10) in operation, the largest ΔRz of these air conditioners (10) or a specific one may be used to determine condition a1.

条件ａ２の所定値は、必ずしも蒸発温度（Te）の制御範囲の下限値でなくてもよい。 The predetermined value of condition a2 does not necessarily have to be the lower limit value of the control range of the evaporation temperature (Te).

条件ａ３のΔt3は例えば－０．５℃に設定される。Δt3は、０より小さく、且つサーモオフ温度（Thoff）と目標温度（RTh）との差（Thoff-RTh＝－１．０℃）よりも大きい値である。 Δt3 of condition a3 is set to -0.5°C, for example. Δt3 is a value that is smaller than 0 and larger than the difference between the thermo-off temperature (Thoff) and the target temperature (RTh) (Thoff-RTh=-1.0° C.).

本例では、条件ａ１が成立し、且つ条件ａ２とａ３の少なくとも一方が成立し、且つ条件ａ４が成立する場合に、ステップST82に移行し、１台の顕熱処理機（10-S）が潜熱処理機（10-L）に変更される。 In this example, when condition a1 is satisfied, at least one of conditions a2 and a3 is satisfied, and condition a4 is also satisfied, the process moves to step ST82, and one sensible heat treatment machine (10-S) generates latent heat. Changed to processing machine (10-L).

ステップST72において、条件ａ１及びａ２が少なくとも成立するのは、室内の潜熱負荷が高いが、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）をこれ以上下げることができない状況である。従って、このような状況下においては、１台の顕熱処理機（10-S）を潜熱処理機（10-L）に切り換える。これにより、空調システム（1）全体としての潜熱処理能力を増大でき、吸込絶対湿度（Rz1）を目標絶対湿度（Rzt）に速やかに収束できる。 In step ST72, at least conditions a1 and a2 are satisfied in a situation where the latent heat load in the room is high, but the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) cannot be lowered any further. Therefore, under such circumstances, one sensible heat treatment machine (10-S) is switched to a latent heat treatment machine (10-L). Thereby, the latent heat processing capacity of the air conditioning system (1) as a whole can be increased, and the suction absolute humidity (Rz1) can quickly converge to the target absolute humidity (Rzt).

ステップST72において、例えば上記ａ１及びａ３が少なくとも成立するのは、室内の潜熱負荷が高いが、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）を下げ過ぎると、潜熱処理機（10-L）がサーモオフするリスクがある状況といえる。従って、このような状況下において、１台の顕熱処理機（10-S）を潜熱処理機（10-L）に切り換える。これにより、潜熱処理機（10-L）がサーモオフするのを回避しつつ、空調システム（1）全体としての潜熱処理能力を増大できる。 In step ST72, for example, if at least a1 and a3 are satisfied, the indoor latent heat load is high, but if the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) is lowered too much, ) can be said to be in a situation where there is a risk of the thermostat turning off. Therefore, under these circumstances, one sensible heat treatment machine (10-S) is switched to a latent heat treatment machine (10-L). As a result, the latent heat processing capacity of the air conditioning system (1) as a whole can be increased while preventing the latent heat processing machine (10-L) from turning off the thermostat.

なお、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）以下になる場合にも条件ａ３が成立する。この場合、潜熱処理機（10-L）はサーモオフしてしまうが、この場合にも、例えば条件ａ１及びａ４が成立すると、ステップST82に移行し、顕熱処理機（10-S）が潜熱処理機（10-L）に変更される。 Note that the condition a3 also holds true when the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) becomes equal to or lower than the thermo-off temperature (Thoff). In this case, the latent heat treatment machine (10-L) turns off the thermostat, but in this case too, if conditions a1 and a4 are satisfied, the process moves to step ST82, and the sensible heat treatment machine (10-S) turns off. (10-L) is changed.

ステップST73の判定は、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）が所定値より低い（サーモオフ温度（Thoff）に近い）ことを示す条件ｂ１に基づいて行われる。 The determination in step ST73 is performed based on condition b1 indicating that the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) is lower than a predetermined value (close to the thermo-off temperature (Thoff)).

より厳密には、条件ｂ１は、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差ΔTh1（Th1-RTh）が所定値Δt4より小さいことである。 More precisely, the condition b1 is that the difference ΔTh1 (Th1−RTh) between the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) and the target temperature (RTh) is smaller than the predetermined value Δt4.

条件ｂ１のΔt4は例えば－０．５℃に設定される。Δt4は、０より小さく、且つサーモオフ温度（Thoff）と目標温度（RTh）との差（Thoff-RTh＝－１．０℃）よりも大きい値である。 Δt4 of condition b1 is set to -0.5°C, for example. Δt4 is a value that is smaller than 0 and larger than the difference between the thermo-off temperature (Thoff) and the target temperature (RTh) (Thoff-RTh=-1.0° C.).

本例では、条件ｂ１が成立する場合に、ステップST83に移行し、１台の顕熱処理機（10-S）が送風機（10-F）に変更される。 In this example, when condition b1 is satisfied, the process moves to step ST83, and one sensible heat treatment machine (10-S) is changed to a blower (10-F).

ステップST73において、条件ｂ１が成立するのは、顕熱処理機（10-S）がサーモオフするリスクがある状況である。従って、このような状況下においては、１台の顕熱処理機（10-S）を送風機（10-F）に切り換える。送風機（10-F）の風量（Q）は、サーモオフ状態の冷房機の風量よりも大きい。このため、室内空間（5）の空気を十分に攪拌でき、室内空間（5）の温湿度のムラを抑制できる。 In step ST73, condition b1 is satisfied in a situation where there is a risk that the sensible heat treatment machine (10-S) will turn off the thermostat. Therefore, under such circumstances, one sensible heat treatment machine (10-S) is switched to a blower (10-F). The air volume (Q) of the blower (10-F) is larger than the air volume of the air conditioner when the thermostat is off. Therefore, the air in the indoor space (5) can be sufficiently stirred, and unevenness in temperature and humidity in the indoor space (5) can be suppressed.

なお、顕熱処理機（10-S）の吸込温度（Th1）がサーモオフ温度（Thoff）以下になる場合にも条件ｂ１が成立する。この場合には、顕熱処理機（10-S）は、サーモオフしてしまうが、この場合にもステップT83に移行し、送風機（10-F）に変更される。 Note that the condition b1 also holds true when the suction temperature (Th1) of the sensible heat treatment machine (10-S) becomes equal to or lower than the thermo-off temperature (Thoff). In this case, the sensible heat treatment machine (10-S) turns off the thermostat, but in this case as well, the process moves to step T83 and is changed to the blower (10-F).

ステップST73において、顕熱処理機（10-S）の台数が１台以上であるという条件ｂ２の判定を加えてもよい。 In step ST73, a determination of condition b2 that the number of sensible heat treatment machines (10-S) is one or more may be added.

ステップST74の判定は、室内の湿度が所定値より高いことを示す条件ｃ１、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）が制御範囲の所定値（下限値）以下であることを示す条件ｃ２、及び送風機（10-F）の吸込温度（Th1）が所定値より高いことを示す条件ｃ３に基づいて行われる。 The determination in step ST74 is that condition c1 indicates that the indoor humidity is higher than a predetermined value, and that the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) is below a predetermined value (lower limit value) of the control range. This is performed based on condition c2 and condition c3 indicating that the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) is higher than a predetermined value.

より厳密には、条件ｃ１は、潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRz（Rh1－Rh）が所定値より大きいことである。条件ｃ２は、潜熱処理機（10-L）の目標蒸発温度（TeS）が所定値（下限値）以下であることである。条件ｃ３は、送風機（10-F）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差ΔTh1（Th1-RTh）が所定値Δt5より大きいことである。 More precisely, the condition c1 is that the difference ΔRz (Rh1−Rh) between the suction humidity (Rh1) of the latent heat treatment machine (10-L) and the target humidity (Rh) is larger than a predetermined value. Condition c2 is that the target evaporation temperature (TeS) of the latent heat treatment machine (10-L) is equal to or lower than a predetermined value (lower limit value). Condition c3 is that the difference ΔTh1 (Th1-RTh) between the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) and the target temperature (RTh) is larger than the predetermined value Δt5.

ここで、条件ｃ１のΔRzは、運転状態の空気調和機（10）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差であればよく、必ずしも潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差でなくてもよい。具体的には、例えば顕熱処理機（10-S）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよいし、送風機（10-F）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよい。潜熱処理機（10-L）が２台以上ある場合、これらの潜熱処理機（10-L）のΔRzのうち、最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ｃ１の判定に用いることができる。運転状態の空気調和機（10）が２台以上である場合、これらの空気調和機（10）のΔRzのうち最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ｃ１の判定に用いることができる。 Here, ΔRz of condition c1 may be the difference between the suction humidity (Rh1) of the air conditioner (10) in the operating state and the target humidity (Rh), and is not necessarily the difference between the suction humidity of the latent heat treatment machine (10-L). (Rh1) and the target humidity (Rh). Specifically, for example, the difference ΔRz between the suction humidity (Rh1) of the sensible heat treatment machine (10-S) and the target humidity (Rh) may be used, or the difference between the suction humidity (Rh1) of the blower (10-F) and The difference ΔRz from the target humidity (Rh) may be used. When there are two or more latent heat treatment machines (10-L), the largest one or a specific one among the ΔRz of these latent heat treatment machines (10-L) can be used for determining condition c1. When there are two or more air conditioners (10) in operation, the largest ΔRz of these air conditioners (10) or a specific one can be used to determine condition c1.

条件ｃ２の所定値は、必ずしも蒸発温度（Te）の制御範囲の下限値でなくてもよい。 The predetermined value of the condition c2 does not necessarily have to be the lower limit value of the control range of the evaporation temperature (Te).

条件ｃ３のΔt5は例えば－０．５℃に設定される。Δt5は、０より小さく、且つサーモオフ温度（Thoff）と目標温度（RTh）との差（Thoff-RTh＝－１．０℃）よりも大きい値である。 Δt5 of condition c3 is set to -0.5°C, for example. Δt5 is a value that is smaller than 0 and larger than the difference between the thermo-off temperature (Thoff) and the target temperature (RTh) (Thoff-RTh=-1.0° C.).

本例では、条件ｃ１、条件ｃ２、及び条件ｃ３の全てが成立する場合に、ステップST84に移行し、１台の送風機（10-F）が潜熱処理機（10-L）に変更される。 In this example, when all of conditions c1, c2, and c3 are satisfied, the process moves to step ST84 , and one blower (10-F) is changed to a latent heat treatment machine (10-L). .

ステップST74において、条件ｃ１、ｃ２、ｃ３の全てが成立するのは、室内の潜熱負荷が高いが、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）をこれ以上低下させることができず、且つ送風機（10-F）の吸込温度（Th1）が高い状況である。従って、このような状況下においては、１台の送風機（10-F）を潜熱処理機（10-L）に変更する。これにより、空調システム（1）全体の潜熱処理能力を増大でき、吸込絶対湿度（Rz1）を目標絶対湿度（Rzt）に速やかに収束できる。 In step ST74, all conditions c1, c2, and c3 are satisfied because although the latent heat load in the room is high, the evaporation temperature (Te) of the latent heat treatment machine (10-L) cannot be lowered any further. Moreover, the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) is high. Therefore, under such circumstances, one blower (10-F) will be replaced with a latent heat treatment machine (10-L). Thereby, the latent heat processing capacity of the entire air conditioning system (1) can be increased, and the suction absolute humidity (Rz1) can quickly converge to the target absolute humidity (Rzt).

ステップST74において、送風機（10-F）の台数が１台以上であるという条件ｃ４の判定を加えてもよい。 In step ST74, a determination of condition c4 that the number of blowers (10-F) is one or more may be added.

ステップST75の判定は、室内の湿度が所定値より低いことを示す条件ｄ１、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）が所定値よりも高いことを示す条件ｄ２、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）が制御範囲の所定値（上限値）以上であることを示す条件ｄ３、及び潜熱処理機（10-L）の台数が２台以上あることを示す条件ｄ４に基づいて行われる。 The determination in step ST75 is based on condition d1 indicating that the indoor humidity is lower than a predetermined value, condition d2 indicating that the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is higher than the predetermined value, and condition d2 indicating that the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is higher than the predetermined value. Condition d3 indicating that the evaporation temperature (Te) of 10-L) is equal to or higher than the predetermined value (upper limit value) of the control range, and Condition d4 indicating that the number of latent heat treatment machines (10-L) is two or more. It is carried out based on.

より厳密には、条件ｄ１は、潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRz（Rh1－Rh）が所定値より小さいことである。条件ｄ２は、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差ΔTh1（Th1-RTh）が所定値Δt6より大きいことである。条件ｄ３は、目標蒸発温度（TeS）が所定値（上限値）以上であることである。 More precisely, the condition d1 is that the difference ΔRz (Rh1−Rh) between the suction humidity (Rh1) of the latent heat treatment machine (10-L) and the target humidity (Rh) is smaller than a predetermined value. Condition d2 is that the difference ΔTh1 (Th1−RTh) between the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) and the target temperature (RTh) is larger than the predetermined value Δt6. Condition d3 is that the target evaporation temperature (TeS) is equal to or higher than a predetermined value (upper limit value).

条件ｄ１のΔRzは、運転状態の空気調和機（10）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差であればよく、必ずしも潜熱処理機（10-L）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差でなくてもよい。具体的には、例えば顕熱処理機（10-S）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよいし、送風機（10-F）の吸込湿度（Rh1）と目標湿度（Rh）との差ΔRzを用いてもよい。潜熱処理機（10-L）が２台以上ある場合、これらの潜熱処理機（10-L）のΔRzのうち、最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ｄ１の判定に用いることができる。運転状態の空気調和機（10）が２台以上である場合、これらの空気調和機（10）のΔRzのうち最も大きいもの、あるいは特定のものを条件ｄ１の判定に用いることができる。 ΔRz of condition d1 may be the difference between the suction humidity (Rh1) of the air conditioner (10) in operation and the target humidity (Rh), and is not necessarily the difference between the suction humidity (Rh1) of the latent heat treatment machine (10-L). It does not have to be the difference between the humidity and the target humidity (Rh). Specifically, for example, the difference ΔRz between the suction humidity (Rh1) of the sensible heat treatment machine (10-S) and the target humidity (Rh) may be used, or the difference between the suction humidity (Rh1) of the blower (10-F) and The difference ΔRz from the target humidity (Rh) may be used. When there are two or more latent heat treatment machines (10-L), the largest one or a specific one among the ΔRz of these latent heat treatment machines (10-L) can be used for determining condition d1. When there are two or more air conditioners (10) in operation, the largest ΔRz of these air conditioners (10) or a specific one can be used to determine condition d1.

条件ｄ２のΔt6は例えば－０．５℃に設定される。Δt6は、０より小さく、且つサーモオフ温度（Thoff）と目標温度（RTh）との差W（Thoff-RTh＝－１．０℃）よりも大きい値である。 Δt6 of condition d2 is set to -0.5°C, for example. Δt6 is a value smaller than 0 and larger than the difference W between the thermo-off temperature (Thoff) and the target temperature (RTh) (Thoff-RTh=-1.0° C.).

条件ｄ３の所定値は、必ずしも蒸発温度（Te）の制御範囲の上限値でなくてもよい。 The predetermined value of condition d3 does not necessarily have to be the upper limit of the control range of the evaporation temperature (Te).

本例では、条件ｄ１、条件ｄ２、条件ｄ３、及び条件ｄ４の全てが成立する場合に、ステップST85に移行し、１台の潜熱処理機（10-L）が顕熱処理機（10-S）に変更される。 In this example, when all of conditions d1, d2, d3, and d4 are satisfied, the process moves to step ST85, and one latent heat treatment machine (10-L) becomes a sensible heat treatment machine (10-S). will be changed to

ステップST75において、条件ｄ１、ｄ２、ｄ３が少なくとも成立するのは、室内の潜熱負荷が低く、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）がやや高く、潜熱処理機（10-L）の蒸発温度（Te）をこれ以上上昇させることができない状況である。従って、このような状況下においては、１台の潜熱処理機（10-L）を顕熱処理機（10-S）に変更する。これにより、空調システム（1）全体のＳＨＦが増大し、顕熱負荷を優先的に処理できる。 In step ST75, at least conditions d1, d2, and d3 are satisfied because the latent heat load in the room is low, the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) is slightly high, and the latent heat treatment machine (10-L) The situation is such that the evaporation temperature (Te) cannot be increased any further. Therefore, under such circumstances, one latent heat treatment machine (10-L) is changed to a sensible heat treatment machine (10-S). This increases the SHF of the entire air conditioning system (1), allowing the sensible heat load to be treated preferentially.

ステップST76の判定は、送風機（10-F）の吸込温度（Th1）が所定値より高いことを示す条件ｅ１に基づいて行われる。 The determination in step ST76 is made based on condition e1 indicating that the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) is higher than a predetermined value.

より厳密には、条件ｅ１は、送風機（10-F）の吸込温度（Th1）と目標温度（RTh）との差ΔTh1（Th1-RTh）が所定値Δt7より大きいことである。 More precisely, the condition e1 is that the difference ΔTh1 (Th1-RTh) between the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) and the target temperature (RTh) is larger than the predetermined value Δt7.

条件ｅ１のΔt7は、例えば＋０．５℃に設定される。Δt7は、０より大きい値である。本例では、条件ｅ１が成立する場合に、ステップST86に移行し、１台の送風機（10-F）が顕熱処理機（10-S）に変更される。 Δt7 of the condition e1 is set, for example, to +0.5°C. Δt7 is a value greater than 0. In this example, when condition e1 is satisfied, the process moves to step ST86, and one blower (10-F) is changed to a sensible heat treatment machine (10-S).

ステップST76において、条件ｅ１が成立するのは、送風機（10-F）の吸込温度（Th1）が高い状況である。従って、このような状況下においては、１台の送風機（10-F）を顕熱処理機（10-S）に変更する。これにより、空調システム（1）全体の顕熱処理能力を増大できる。 In step ST76, the condition e1 is satisfied when the suction temperature (Th1) of the blower (10-F) is high. Therefore, under such circumstances, one blower (10-F) will be replaced with a sensible heat treatment machine (10-S). Thereby, the sensible heat processing capacity of the entire air conditioning system (1) can be increased.

ステップST76において、送風機（10-F）の台数が１台以上であるという条件ｅ２の判定を加えてもよい。 In step ST76, a determination of condition e2 that the number of blowers (10-F) is one or more may be added.

台数変更制御では、ステップST81～86により、いずれかの空気調和機（10）の台数が変更された後には、所定時間Ｃが経過するまで次の台数（種別）の変更が禁止される（ステップST71）。この所定時間Ｃは、上述した更新間隔ΔＴ×ｎ（ｎは更新回数、例えばｎ≧２）に設定される。つまり、空気調和機（10）の台数が変更された後、制御パラメータを更新するための通信・制御の回数がｎ回に満たない場合、ステップST81に移行する。この場合、各空気調和機（10）の台数の変更が禁止される。一方、空気調和機（10）の台数が変更された後、制御パラメータを更新するための通信・制御の回数がｎ回に達すると、ステップST72～76へ移行する。この場合、各空気調和機（10）の台数の変更が再び許容される。このように、空気調和機（10）の台数・種別の変更を制限することで、室内の温湿度が急激に変化することを抑制できる。 In the number change control, after the number of air conditioners (10) is changed in steps ST81 to ST86, change in the next number (type) of air conditioners is prohibited until a predetermined time C has elapsed (step ST71). This predetermined time C is set to the above-mentioned update interval ΔT×n (n is the number of updates, for example, n≧2). That is, after the number of air conditioners (10) is changed, if the number of times of communication and control for updating the control parameters is less than n times, the process moves to step ST81. In this case, changing the number of each air conditioner (10) is prohibited. On the other hand, after the number of air conditioners (10) is changed, when the number of times of communication and control for updating control parameters reaches n times, the process moves to steps ST72 to ST76. In this case, changing the number of each air conditioner (10) is allowed again. In this way, by restricting changes in the number and type of air conditioners (10), it is possible to suppress rapid changes in indoor temperature and humidity.

〈潜熱処理機の優先順位の決定〉
上述した予備運転の判定処理や台数変更制御では、決定された優先順位に即して潜熱処理機（10-L）が選定される。この優先順位の決定方法（選定処理）について、図１７を参照しながら詳細に説明する。 <Determining the priority order of latent heat treatment equipment>
In the preliminary operation determination process and number change control described above, the latent heat treatment machine (10-L) is selected in accordance with the determined priority order. This priority determining method (selection process) will be explained in detail with reference to FIG. 17.

選定処理では、複数の空気調和機（10）のうち吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）に選定する。 In the selection process, among the plurality of air conditioners (10), the air conditioner (10) with the highest suction temperature (Th1) is selected as the latent heat treatment machine (10-L).

図１７に示す例の空調システム（1）では、NO.1～NO.5までの５台の空気調和機（10）がある。本例の選定処理では、これらの空気調和機（10）のうち、NO.2の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が28℃であり最も高い。このため、NO.2の空気調和機（10）の優先順位が最も高くなる（１位となる）。 In the example air conditioning system (1) shown in FIG. 17, there are five air conditioners (10) numbered No. 1 to No. 5. In the selection process of this example, among these air conditioners (10), the air conditioner No. 2 (10) has the highest suction temperature (Th1) of 28°C. Therefore, the No. 2 air conditioner (10) has the highest priority (ranked first).

図１７の例において、NO.2の空気調和機（10）の次に吸込温度（Th1）が高いのは、NO.3及びNO.4の空気調和機（10）である。NO.3及びNO.4の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）は互いに27.5℃で等しい。優先順位の選定処理において、空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が等しい場合には、室内空気の風量を示す指標が小さい空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）として優先的に選定する。本例では、室内空気の風量を示す指標として、空気調和機（10）の馬力（定格能力）が用いられる。一般に、室内ファン（27）の風量と空気調和機（10）の馬力とは相関関係があり、風量が大きくなると馬力も大きくなる。このため、空気調和機（10）の馬力は、室内空気の風量を示す指標となる。室内空気の風量を示す指標として、室内ファン（27）の定格風量、最小風量、最大風量などを用いてもよい。 In the example of FIG. 17, the air conditioners No. 3 and No. 4 have the next highest suction temperature (Th1) after the air conditioner No. 2 (10). The suction temperatures (Th1) of the air conditioners (10) of NO.3 and NO.4 are equal to each other at 27.5°C. In the priority selection process, if the suction temperatures (Th1) of the air conditioners (10) are the same, the air conditioner (10) with the smaller indoor air volume index is selected as the latent heat treatment machine (10-L). Priority selection. In this example, the horsepower (rated capacity) of the air conditioner (10) is used as an index indicating the volume of indoor air. Generally, there is a correlation between the air volume of the indoor fan (27) and the horsepower of the air conditioner (10), and as the air volume increases, the horsepower also increases. Therefore, the horsepower of the air conditioner (10) serves as an indicator of the amount of indoor air. The rated air volume, minimum air volume, maximum air volume, etc. of the indoor fan (27) may be used as an index indicating the air volume of the indoor air.

この例では、吸込温度（Th1）が等しいNO.3及びNO.4の空気調和機（10）のうち、NO.3の空気調和機（10）の馬力が小さい。従って、この例では、馬力の小さいNO.3の空気調和機（10）の優先順位が高くなり２位となる。NO.4の空気調和機（10）の優先順位は３位となる。 In this example, among the air conditioners No. 3 and No. 4 having the same suction temperature (Th1), the horsepower of the air conditioner No. 3 is smaller. Therefore, in this example, the No. 3 air conditioner (10) with the smaller horsepower has a higher priority and ranks second. The priority of NO.4 air conditioner (10) is 3rd place.

本例では、残りのNO.1及びNO.5の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が互いに等しく、且つ馬力（風量を示す指標）が互いに等しい。この場合、例えば予め設定された空気調和機（10）の識別番号などに基づいてこれらの優先順位が決定される。 In this example, the remaining air conditioners (10) No. 1 and No. 5 have the same suction temperature (Th1) and the same horsepower (indicator of air volume). In this case, these priorities are determined based on, for example, a preset identification number of the air conditioner (10).

以上のように、本実施形態の選定処理では、吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）を優先して潜熱処理機（10-L）とする。吸込温度（Th1）が比較的低い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）とすると、潜熱処理機（10-L）の吸込温度（Th1）が過剰に低くなり、サーモオフ温度（Thoff）を下回る可能性がある。これに対し、吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）を優先的に潜熱処理機（10-L）とすることで、潜熱処理機（10-L）のサーモオフを抑制できる。 As described above, in the selection process of this embodiment, the air conditioner (10) with a high suction temperature (Th1) is given priority as the latent heat treatment machine (10-L). If the air conditioner (10), which has a relatively low suction temperature (Th1), is used as a latent heat treatment machine (10-L), the suction temperature (Th1) of the latent heat treatment machine (10-L) will become excessively low, and the thermo-off temperature ( Thoff). On the other hand, by preferentially using the air conditioner (10) with a high suction temperature (Th1) as the latent heat treatment machine (10-L), thermo-off of the latent heat treatment machine (10-L) can be suppressed.

また、吸込温度（Th1）が等しい空気調和機（10）においては、風量を示す指標が小さいものを優先して潜熱処理機（10-L）とする。風量が小さい潜熱処理機（10-L）は、室内熱交換器（25）をバイパスする流量が小さくなり、且つ室内空気と室内熱交換器（25）の接触時間も長くなる。このため、室内熱交換器（25）の表面で結露する水分量が多くなり、潜熱処理機（10-L）のＳＨＦ（顕熱比）が小さくなる。従って、風量を示す指標が小さいものを優先して潜熱処理機（10-L）とすることで、空調システム（1）の潜熱処理能力を十分に発揮できる。 In addition, among air conditioners (10) having the same suction temperature (Th1), the one with a smaller air volume index is given priority as the latent heat treatment machine (10-L). In the latent heat treatment machine (10-L) with a small air volume, the flow rate that bypasses the indoor heat exchanger (25) becomes small, and the contact time between indoor air and the indoor heat exchanger (25) becomes long. Therefore, the amount of moisture condensing on the surface of the indoor heat exchanger (25) increases, and the SHF (sensible heat ratio) of the latent heat treatment machine (10-L) decreases. Therefore, the latent heat processing capacity of the air conditioning system (1) can be fully utilized by prioritizing the latent heat treatment machine (10-L) to the one with a small air volume index.

－実施形態の効果－
上記実施形態では、予備運転、あるいは潜顕分離運転中において、潜熱処理機（10-L）を選定する選定処理を行う際、複数の空気調和機（10）の中で吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）として優先的に選定する。 -Effects of embodiment-
In the above embodiment, when performing the selection process for selecting the latent heat treatment machine (10-L) during preliminary operation or latent separation operation, the suction temperature (Th1) among the plurality of air conditioners (10) is Preferentially select a high air conditioner (10) as a latent heat treatment machine (10-L).

吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）は、吸込温度（Th1）が低い空気調和機（10）と比べてサーモオフになる可能性が低い。このため、吸込温度（Th1）が高い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）とすることで、その後、この潜熱処理機（10-L）がサーモオフしてしまうことを抑制できる。 An air conditioner (10) with a high suction temperature (Th1) is less likely to turn off the thermostat than an air conditioner (10) with a low suction temperature (Th1). Therefore, by using the air conditioner (10) with a high suction temperature (Th1) as a latent heat treatment machine (10-L), it is possible to prevent this latent heat treatment machine (10-L) from turning off the thermostat afterwards. .

上記実施形態では、選定処理において、複数の空気調和機（10）の吸込温度（Th1）が等しい場合、これらの空気調和機（10）の中で馬力が小さい空気調和機（10）を優先して潜熱処理機（10-L）とする。 In the above embodiment, in the selection process, if the suction temperatures (Th1) of multiple air conditioners (10) are the same, priority is given to the air conditioner (10) with the smaller horsepower among these air conditioners (10). and use it as a latent heat treatment machine (10-L).

風量を示す指標が小さい空気調和機（10）は、ＳＨＦが高く、顕熱処理能力と比して潜熱処理能力が高い。仮に潜熱処理能力が低い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）とすると、その目標蒸発温度（TeS）が過剰に低くなり、目標蒸発温度（TeS）が下限値に到達したり、サーモオフしたりする可能性がある。これに対し、潜熱処理能力が高い空気調和機（10）を潜熱処理機（10-L）として選ぶことで、目標蒸発温度（TeS）が過剰に低くなることを抑制でき、このような不具合を回避できる。 The air conditioner (10) with a small air volume index has a high SHF and has a high latent heat processing capacity compared to its sensible heat processing capacity. If the air conditioner (10) with low latent heat processing capacity is used as a latent heat processing machine (10-L), its target evaporation temperature (TeS) will become excessively low, and the target evaporation temperature (TeS) may reach the lower limit value. , the thermostat may turn off. On the other hand, by selecting an air conditioner (10) with a high latent heat processing capacity as the latent heat processing machine (10-L), it is possible to suppress the target evaporation temperature (TeS) from becoming excessively low, and to avoid such problems. It can be avoided.

上記実施形態では、潜顕分離運転において、複数の顕熱処理機（10-S）の中の１台を潜熱処理機（10-L）に切り換える際（図１６のステップST82）、図１７に示す選定処理を行う。このため、顕熱処理機（10-S）から切り換えられた潜熱処理機（10-L）が、サーモオフしてしまうことを回避できる。 In the above embodiment, in the latent sensible separation operation, when switching one of the plurality of sensible heat treatment machines (10-S) to the latent heat treatment machine (10-L) (step ST82 in FIG. 16), the process shown in FIG. Perform selection process. Therefore, it is possible to prevent the latent heat treatment machine (10-L) switched from the sensible heat treatment machine (10-S) from turning off the thermostat.

上記実施形態では、潜顕分離運転において、複数の送風機（10-F）の中の１台を潜熱処理機（10-L）に切り換える際（図１６のステップST84）、図１７に示す選定処理を行う。このため、顕熱処理機（10-S）から切り換えられた潜熱処理機（10-L）が、サーモオフしてしまうことを回避できる。 In the above embodiment, in the latent separation operation, when switching one of the plurality of blowers (10-F) to the latent heat treatment machine (10-L) (step ST84 in FIG. 16), the selection process shown in FIG. I do. Therefore, it is possible to prevent the latent heat treatment machine (10-L) switched from the sensible heat treatment machine (10-S) from turning off the thermostat.

《その他の実施形態》
上述した実施形態（その他の変形例等も含む）においては、以下のような構成としてもよい。 《Other embodiments》
In the embodiment described above (including other modifications), the following configuration may be used.

空気調和機（10）は、ペア式でなくてもよい。例えば１つの室外ユニット（11）に、２つ以上の室内ユニット（12）が接続される、いわゆるマルチ式であってもよい。 The air conditioner (10) does not have to be a pair type. For example, it may be a so-called multi-type, in which two or more indoor units (12) are connected to one outdoor unit (11).

上記実施形態では、既設ユニットに追加ユニットが接続されることで、制御装置（40）が構成されているが、追加ユニットなしに制御装置（40）を構成するようにしてもよい。例えばローカルコントローラ（41）に主制御部（45）を設けることで、インターネット（I）などの通信回線を介さずに、制御装置（40）を構成することもできる。 In the above embodiment, the control device (40) is configured by connecting the additional unit to the existing unit, but the control device (40) may be configured without the additional unit. For example, by providing the main control unit (45) in the local controller (41), the control device (40) can be configured without using a communication line such as the Internet (I).

以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態や変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。以上に述べた「第１」、「第２」、「第３」…という記載は、これらの記載が付与された語句を区別するために用いられており、その語句の数量や順序までも限定するものではない。 Although the embodiments have been described above, it will be understood that various changes in form and details can be made without departing from the spirit and scope of the claims. Furthermore, the above embodiments and modifications may be combined or replaced as appropriate, as long as the functionality of the object of the present disclosure is not impaired. The descriptions of “first,” “second,” “third,” etc. mentioned above are used to distinguish the words to which these descriptions are given, and even the quantity and order of the words are limited. It's not something you do.

以上説明したように、本発明は、空調システムについて有用である。 As explained above, the present invention is useful for air conditioning systems.

1 空調システム
5 室内空間
10 空気調和機
10-L 潜熱処理機
10-S 顕熱処理機
10-F 送風機
40 制御装置 1 Air conditioning system
5 Indoor space
10 Air conditioner
10-L latent heat treatment machine
10-S sensible heat treatment machine
10-F blower
40 Control device

Claims (5)

各々が個別に冷凍サイクルを行うとともに互いに同一の室内空間（5）を対象とする複数の空気調和機（10）と、
前記複数の空気調和機（10）の少なくとも１台が潜熱処理機（10-L）となり、少なくとも１台が顕熱処理機（10-S）となる状態を含む運転を実行させる制御装置（40）とを備え、
前記制御装置（40）は、
前記複数の空気調和機（10）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する選定処理を行う際、複数の空気調和機（10）の中で吸込空気の温度が最も高い空気調和機（10）を前記潜熱処理機（10-L）として優先的に選定し、
前記制御装置（40）は、前記運転において、前記潜熱処理機（10-L）の吸込空気の温度が所定温度以下になると、該潜熱処理機（10-L）を休止状態とすることを特徴とする空調システム。 a plurality of air conditioners (10) each performing a refrigeration cycle individually and each targeting the same indoor space (5);
A control device (40) that causes an operation including a state in which at least one of the plurality of air conditioners (10) serves as a latent heat treatment machine (10-L) and at least one serves as a sensible heat treatment machine (10-S). and
The control device (40) includes:
When performing the selection process of selecting the latent heat treatment machine (10-L) from among the plurality of air conditioners (10), select the air conditioner whose intake air temperature is the highest among the plurality of air conditioners (10). The machine (10) is preferentially selected as the latent heat treatment machine (10-L),
The control device (40) is characterized in that during the operation, when the temperature of the intake air of the latent heat treatment machine (10-L) becomes a predetermined temperature or less, the latent heat treatment machine (10-L) is brought into a rest state. air conditioning system. 請求項１において、
前記制御装置（40）は、前記選定処理を行う際、少なくとも２台の空気調和機（10）の吸込空気の温度が等しい場合、これらの空気調和機（10）の中で室内空気の風量を示す指標が小さい空気調和機（10）を前記潜熱処理機（10-L）として優先的に選定することを特徴とする空調システム。 In claim 1,
When performing the selection process, the control device (40) controls the air volume of indoor air among the two air conditioners (10) if the temperatures of the intake air of at least two air conditioners (10) are the same. An air conditioning system characterized in that an air conditioner (10) with a small index is preferentially selected as the latent heat treatment machine (10-L). 請求項２において、
前記風量を示す指標は、前記空気調和機（10）の馬力であることを特徴とする空調システム。 In claim 2,
The air conditioning system, wherein the index indicating the air volume is horsepower of the air conditioner (10). 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
前記制御装置（40）は、前記運転中において、
少なくとも２台の前記顕熱処理機（10-S）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する際、前記選定処理を行うことを特徴とする空調システム。 In any one of claims 1 to 3,
During the operation, the control device (40)
An air conditioning system characterized in that the selection process is performed when the latent heat treatment machine (10-L) is selected from at least two of the sensible heat treatment machines (10-S). 請求項１乃至４のいずれか１つにおいて、
前記制御装置（40）は、
前記運転において、前記空気調和機（10）を送風機（10-F）に切換可能に構成され、
前記運転中において、少なくとも２台の前記送風機（10-F）の中から前記潜熱処理機（10-L）を選定する際、前記選定処理を行うことを特徴とする空調システム。 In any one of claims 1 to 4,
The control device (40) includes:
In the operation, the air conditioner (10) is configured to be switchable to a blower (10-F),
The air conditioning system is characterized in that the selection process is performed when the latent heat treatment machine (10-L) is selected from at least two of the blowers (10-F) during the operation.
JP2018111283A 2018-06-11 2018-06-11 air conditioning system Active JP7355986B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018111283A JP7355986B2 (en) 2018-06-11 2018-06-11 air conditioning system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018111283A JP7355986B2 (en) 2018-06-11 2018-06-11 air conditioning system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2019215105A JP2019215105A (en) 2019-12-19
JP7355986B2 true JP7355986B2 (en) 2023-10-04

Family

ID=68918599

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018111283A Active JP7355986B2 (en) 2018-06-11 2018-06-11 air conditioning system

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP7355986B2 (en)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005036989A (en) 2003-07-15 2005-02-10 Mitsubishi Electric Corp Air conditioning system
US20100065650A1 (en) 2006-11-20 2010-03-18 Smac Technogies Pty Ltd Air conditioning system
JP2011047647A (en) 2010-11-04 2011-03-10 Mitsubishi Electric Corp Air conditioning device
JP2011052847A (en) 2009-08-31 2011-03-17 Panasonic Corp Multi-room type air conditioning device
JP2012193901A (en) 2011-03-16 2012-10-11 Fujitsu General Ltd Multi-room type air conditioner
JP2017155953A (en) 2016-02-29 2017-09-07 株式会社富士通ゼネラル Air conditioner

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06249529A (en) * 1993-02-24 1994-09-06 Sanyo Electric Co Ltd Air conditioning apparatus

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005036989A (en) 2003-07-15 2005-02-10 Mitsubishi Electric Corp Air conditioning system
US20100065650A1 (en) 2006-11-20 2010-03-18 Smac Technogies Pty Ltd Air conditioning system
JP2011052847A (en) 2009-08-31 2011-03-17 Panasonic Corp Multi-room type air conditioning device
JP2011047647A (en) 2010-11-04 2011-03-10 Mitsubishi Electric Corp Air conditioning device
JP2012193901A (en) 2011-03-16 2012-10-11 Fujitsu General Ltd Multi-room type air conditioner
JP2017155953A (en) 2016-02-29 2017-09-07 株式会社富士通ゼネラル Air conditioner

Also Published As

Publication number Publication date
JP2019215105A (en) 2019-12-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2148147B1 (en) Method of controlling air conditioner
JP2007212085A (en) Control method for radiation panel air conditioning system
JP2017078556A (en) Radiation type air conditioner
JP2008175490A (en) Air conditioner
JP6161452B2 (en) Air conditioner system
JP6946738B2 (en) Air conditioning system
WO2018212243A1 (en) Air conditioning system
JP2019215109A (en) Air conditioning system
JP2017089950A (en) Air Conditioning System
JP7355986B2 (en) air conditioning system
JP7355987B2 (en) air conditioning system
JP7068580B2 (en) Air conditioning system
JP7328487B2 (en) air conditioning system
JP6989755B2 (en) Air conditioning system
JP7157308B2 (en) air conditioning system
JP6946739B2 (en) Air conditioning system
JP7280471B2 (en) air conditioning system
JP6439890B2 (en) Air conditioning system
JP7212283B2 (en) air conditioner
JP2019215106A (en) Air conditioning system
JP7074992B2 (en) Air conditioning system
JP6881021B2 (en) Air conditioning system
JP7189472B2 (en) air conditioning system
US20240133573A1 (en) Air-conditioning apparatus
WO2019198277A1 (en) Air conditioning system

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20210426

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20220310

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20220315

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20220906

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20221031

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20230314

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230509

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20230822

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20230904

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 7355986

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151