JP7354228B2 - 炭化水素油の接触分解方法及びシステム - Google Patents
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Description
本願は、発明の名称が「希薄相輸送流動床と高速流動床を採用した接触分解の方法とシステム」である、2018年7月16日に中国特許庁に出願された中国特許出願第201810779819.0号に基づく優先権を主張するものであり、その全ての内容は、参照により本明細書に援用される。
本願は、接触分解の技術分野に属し、特に、炭化水素油の接触分解方法及びシステムに関する。
エチレンとプロピレンに代表される低炭素オレフィンは、化学産業の最も基本のな原料である。国内外の多くは天然ガスまたは軽質石油留分を原料とし、エチレン複合プラントにおける水蒸気分解プロセスを用いて低級オレフィンを製造する。ベンゼン、トルエン、キシレン(BTX)はBTXの消費量の45%程度を占める重要な基礎化学原料である。中国において、ポリエステルなどの産業の発展に伴い、BTXに対するニーズは急速に高まていくことが見込まれている。エチレンの約90%、プロピレンの約70%、ブタジエンの90%、および芳香族炭化水素の30%は、全て水蒸気分解から副産するものである。水蒸気分解技術は数十年の発展を経て、技術的に完備されつつあるが、エネルギー消費量が高く、製造コストが高く、CO2排出量が多く、製品構造の調整が容易ではない等の技術的限界があり、石油化学工業は、従来の水蒸気分解によるエチレン、プロピレンを製造するルートを採用すると、軽質原油が不足し、製造能力が不十分になり、コストが高すぎるなど幾つかの大きな制約因子に直面し、また、水蒸気分解原料の軽量化に伴い、プロピレンと軽質芳香族炭化水素の収率低下もさらに激化される需給矛盾になる。接触分解技術は、低炭素オレフィンおよび軽質芳香族炭化水素を製造するための製造プロセスに対する有益な補充として有用であり、石油精製および化学工業が一体化された企業にとって、触媒技術によるルートを用いた化学工業の原料の製造は、社会的および経済的に非常に有益である。
中国特許出願公開CN1234426Aには、重質油から低炭素オレフィン及び高級芳香族炭化水素ガソリンを同時に製造する方法であって、ライザー及び濃密相流動床からなる複合反応器内で、重質石油炭化水素及び水蒸気を接触分解反応させて、低炭素オレフィン、特にプロピレンの収率の向上を到達したと同時に、ガソリンにおける芳香族炭化水素の含有量を80重量%程度に増加させたことを含む方法が開示された。
本願の目的は、炭化水素油原料、特に重質原料油から接触分解によってエチレンおよびプロピレンなどの低炭素オレフィンを製造するのに特に適した、新規な炭化水素油接触分解方法およびシステムを提供することである。本願の方法およびシステムを用いて接触分解を行うと、乾性ガスおよびコークスの収率が低く、製品の分布が良好である。
前記希薄相輸送流動床は、底部に触媒入口、下部に第1の反応原料入口を備え、前記高速流動床は、頂部に出口及び底部に任意の第2の反応原料入口を備え、前記触媒分離デバイスは、入口、触媒出口及び反応生成物出口を備え、前記任意の反応生成物分離器は、反応生成物入口、乾性ガス出口、LPG出口、ガソリン出口、ディーゼル油出口及びスラリー出口を備え、前記再生器は、触媒入口及び触媒出口を備え、
前記希薄相輸送流動床の触媒入口は、前記再生器の触媒出口と流体連通しており、前記高速流動床の出口は、前記触媒分離デバイスの入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの反応生成物出口は、前記任意の反応生成物分離器の反応生成物入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの触媒出口は、前記再生器の触媒入口と流体連通している。
図面は、本発明のさらなる理解を提供するために使用され、明細書の一部を構成し、以下の発明を実施するための形態とともに本発明を説明するために使用されるが、本発明を限定するものではない。図面において:
図1は、本願の好ましい実施形態の概略図であり、及び
図2は、本願の別の好ましい実施形態の概略図である。
本願は、特定の実施形態により以下にさらに詳しく説明されるが、本明細書に記載された特定の実施形態は、本願を例示し説明することのみを意図しているが、本発明をいかなる方法でも限定するものではないことが理解されるべきである。
特に明記しない限り、本明細書で使用される用語は、当業者によって一般的に理解されるものと同じ意味を有し、用語が本明細書で定義され、その定義が当業者の通常の理解と異なる場合、本明細書の定義が優先される。
i) 軽質原料油及び/又は重質原料油を含む第1の反応原料油を、希薄相輸送流動床中で接触分解触媒と接触させて、第1の接触分解反応を行う工程、及び
ii) 工程i) の反応流出物と、任意に軽質原料及び/又は重質原料油を含む第2の反応原料とを高速流動床中で第2の接触分解反応させる工程、
前記軽質原料がC4炭化水素留分、C5-C6軽質ガソリン留分及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択され、前記第1および第2の反応原料の少なくとも1つが、前記重質原料油を含み、
ただし、前記高速流動床において、前記触媒の軸方向固形分率εは、約0.1~約0.2の範囲内に制御される。
i) 前記第1の反応原料と接触分解触媒とを希薄相輸送流動床中で接触させ、第1の接触分解反応を行う工程、
ii )工程i )の反応流出物および任意の第2の反応原料を、低炭素オレフィンを生成するのに有効な条件下で高速流動床中で第2の接触分解反応させる工程であって、前記高速流動床における前記触媒の軸方向固形分率εが約0.1~約0.2の範囲に制御される工程、
iii) 前記反応器からの反応流出物を分離して、低炭素オレフィンに富む反応生成物及び使用済み触媒を得る工程、
iv) 前記使用済み触媒を再生し、得られた再生触媒の少なくとも一部を前記接触分解触媒として工程i)に戻す工程、及び
v) 任意に、前記反応生成物を分離して、乾性ガス、液化石油ガス、ガソリン、ディーゼル油及びスラリーを得る工程。
i) 予熱された低質重油を含む第1の反応原料を、希薄相輸送流動床の下部から希薄相輸送流動床に導入して接触分解触媒と接触させ、前記希薄相輸送流動床を下から上へ通過する間に第1の接触分解反応を行い、第1の反応生成物及び半使用済み触媒を含む反応流出物を得る工程、
ii) 工程i)の反応流出物を高速流動床の底部に導入し、任意の、高速流動床の底部から導入された軽質原料を含む第2の反応原料とともに、前記高速流動床を下から上へ通過する間に第2の接触分解反応を行い、第2の反応生成物及び使用済み触媒を含む反応流出物を得る工程であって、前記高速流動床において、触媒の軸方向固形分率εが0.1≦ε≦0.2を満たすように制御される工程、
iii) 工程ii)の反応流出物における第2の反応生成物を使用済み触媒から分離する工程、
iv) 前記使用済み触媒をコークス燃焼による再生のために再生器に供給し、得られた再生触媒の少なくとも一部を前記接触分解触媒として工程i)に戻す工程、及び
v) 任意に、得られた第2の反応生成物を分離して、乾性ガス、液化石油ガス、ガソリン、ディーゼル油及びスラリーを得る工程。
i) 軽質原料を含む第1の反応原料を、希薄相輸送流動床の下部から希薄相輸送流動床に導入して接触分解触媒と接触させ、前記希薄相輸送流動床を下から上へ通過する間に第1の接触分解反応を行い、第1の反応生成物及び半使用済み触媒を含む反応流出物を得る工程、
ii) 工程i)の反応流出物を高速流動床の底部に導入し、高速流動床の底部から導入された予熱された低質重油を含む第2の反応原料とともに、前記高速流動床を下から上へ通過する間に第2の接触分解反応を行い、第2の反応生成物及び使用済み触媒を含む反応流出物を得る工程であって、前記高速流動床において、触媒の軸方向固形分率εが0.1≦ε≦0.2を満たすように制御される工程、
iii) 工程ii)の反応流出物における第2の反応生成物を使用済み触媒から分離する工程、
iv) 前記使用済み触媒をコークス燃焼による再生のために再生器に供給し、得られた再生触媒の少なくとも一部を前記接触分解触媒として工程i)に戻す工程、及び
v) 任意に、得られた第2の反応生成物を分離して、乾性ガス、液化石油ガス、ガソリン、ディーゼル油及びスラリーを得る工程。
本願によれば、前記無機酸化物は、バインダーとして、好ましくは、シリカ(SiO2)及び/またはアルミナ(Al2O3)である。前記クレーは、マトリックス(即ち、担体)として、カオリン及び/またはハロイサイトであることが好ましい。
前記希薄相輸送流動床は、底部に触媒入口、下部に第1の反応原料入口を備え、前記高速流動床は、頂部に出口及び底部に任意の第2の反応原料入口を備え、前記触媒分離デバイスは、入口、触媒出口及び反応生成物出口を備え、前記任意の反応生成物分離器は、反応生成物入口、乾性ガス出口、液化石油ガス出口、ガソリン出口、ディーゼル油出口及びスラリー出口を備え、前記再生器は、触媒入口及び触媒出口を備え、
前記希薄相輸送流動床の触媒入口は、前記再生器の触媒出口と流体連通しており、前記高速流動床の出口は、前記触媒分離デバイスの入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの反応生成物出口は、前記任意の反応生成物分離器の反応生成物入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの触媒出口は、前記再生器の触媒入口と流体連通している。
i)予熱された低質重油を、希薄相輸送流動床の下部から希薄相輸送流動床に導入して、接触分解触媒と接触させ、そして下から上に向かって第1の接触分解反応を行って、第1の反応生成物及び半使用済み触媒を得る工程、
ii)得られた第1の反応生成物及び半使用済み触媒を高速流動床の底部に導入し、そして下から上に向かって第2の接触分解反応を行って、第2の反応生成物及び使用済み触媒を得る工程であって、前記高速流動床における触媒は、全濃密相分布となっており、前記高速流動床における軸方向固形分率ε分布は、0.1≦ε≦0.2を満たす工程、
iii)使用済み触媒を再生器に送り、コークス燃焼による再生を行って、少なくとも得られた再生触媒の一部を前記接触分解触媒として希薄相輸送流動床の底部に戻する工程、及び
iv)得られた第2の反応生成物を分離して、乾性ガス、液化石油ガス、ガソリン、ディーゼル油及びスラリーを得る工程、を含む方法。
前記重質石油炭化水素は、減圧残油、低質常圧残油、低質水素化残油、コーカー軽油、脱瀝油、減圧蝋油、高酸価原油及び高金属原油からなる群から選択される1種以上であり、前記他の鉱油は、石炭液化油、タールサンド油、及びシェール油からなる群から選択される1種以上である、項目1に記載の方法。
前記ゼオライトがメソ細孔性ゼオライト及び任意のマクロ細孔性ゼオライトを含み、前記メソ細孔性ゼオライトがZSM系ゼオライト及び/またはZRPゼオライトであり、前記マクロ細孔性ゼオライトが、希土類Y、希土類水素Y、超安定Y及び高ケイ素Yからなる群から選択される1種以上である、項目1に記載の方法。
前記第2の接触分解反応の条件は、反応温度が510-650℃であること、反応時間が1-20秒であること、触媒対油重量比が(3-50):1であること、水対油重量比が(0.03-0.8):1であること、触媒密度が120-290kg/m3であること、蒸気速度が0.8-2.5m/sであること、反応圧力が130-450kpaであること、触媒質量流量Gsが15-150kg/(m2・s)であることを含む、項目1に記載の方法。
前記第2の接触分解反応の条件は、反応温度が550-620℃であること、反応時間が3-15秒であること、触媒対油重量比が(10-30):1であること、水対油重量比が(0.05-0.5):1であること、触媒密度が150-250kg/m3であること、蒸気速度が1-1.8m/sであること、触媒質量流量Gsが20-130kg/(m2・s)であることを含む、項目1に記載の方法。
反応物質の流れ方向において、前記希薄相輸送流動床が高速流動床と流体連通しており、前記希薄相輸送流動床が前記高速流動床の上流に配置され、
前記希薄相輸送流動床は底部に触媒入口、下部に低質重油入口を備え、前記高速流動床は頂部に出口を備え、前記触媒分離デバイスは入口、触媒出口及び反応生成物出口を備え、前記反応生成物分離器は反応生成物入口、乾性ガス出口、液化石油ガス出口、ガソリン出口、ディーゼル油出口及びスラリー出口を備え、前記再生器は触媒入口及び触媒出口を備え、
前記希薄相輸送流動床の触媒入口は、前記再生器の触媒出口と流体連通しており、前記高速流動床の出口は、前記触媒分離デバイスの入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの反応生成物出口は、前記反応生成物分離器の反応生成物入口と流体連通しており、前記触媒分離デバイスの触媒出口は、前記再生器の触媒入口と流体連通している、接触分解システム。
ここで、差圧の単位はkg/m2であり、軸方向の2点間の距離の単位はmであり、触媒粒子密度の単位はkg/m3である。
ここで、反応ゾーン体積の単位はm3であり、油蒸気対数平均体積流量の単位はm3/sである。
油蒸気対数平均体積流量=(Vout-Vin)/ln(Vout/Vin)であり、Vout及びVinはそれぞれ反応ゾーン出口及び入口での油蒸気体積流量である。
反応ゾーン出口油蒸気体積流量Vout=m/ρ3。
反応ゾーン入口油蒸気体積流量Vin=m/ρ4。
ここで、mは、単位時間当たりの原料油及び霧化蒸気のフィード量であり、単位はkg/sである。ρ3は、反応ゾーン出口での油蒸気密度であり、単位はkg/m3である。ρ4は、反応ゾーン入口での油蒸気密度であり、単位はkg/m3である。
ここで、差圧の単位はkg/m2であり、反応ゾーンは、軸方向に均等に上、中、下の3つの部分に分割され、軸方向の2点間の距離の単位はmである。
反応ゾーンが非円筒体形態である場合、蒸気速度は、反応ゾーン底端での蒸気速度と反応ゾーン頂端での蒸気速度の対数平均値を取る。
反応ゾーンが非円筒体形態である場合、触媒質量流量Gsは、反応ゾーン底端でのGsと反応ゾーン頂端でのGsの対数平均値を取る。
ここで、触媒循環量の単位はkg/sである。
反応器触媒循環量=コーク生成速度÷(使用済み触媒炭素含有量-再生触媒炭素含有量)、
ここで、コーク生成速度の単位はkg/sであり、使用済み触媒炭素含有量及び再生触媒炭素含有量は、いずれも重量含有量である。
コーク生成速度=排煙量×(CO2%+CO%)÷Vm×M、
ここで、Vmは、22.4×10-3m3/molの値を取る気体のモル体積であり、Mは、12×10-3kg/molの値を取る炭素元素のモル質量である。
排煙量=(再生空気量×79体積%)/(1-CO2%-CO%-O2%)、
ここで、再生空気量の単位はm3/sであり、排煙量の単位はm3/sであり、CO2%、CO%、O2%は、それぞれ排煙中のCO2、CO及びO2の体積パーセントである。
以下の実施例は、本願の方法をさらに説明するが、本願を限定するものではない。
図1に示すフローに従って試験を行い、原料油が水素化残油であり、DMMC-2触媒を使用して、中型装置で試験を行う。反応器は、直列に接続された希薄相輸送流動床及び高速流動床を含む複合式反応器とした。予熱された原料油は、希薄相輸送流動床に入り、接触分解触媒と接触し、第1の分解反応に供され、反応流出物は、下から上に向かって高速流動床に入り、補充された再生触媒と混合されてから、第2の接触分解反応に供される。補充された再生触媒の炭素含有量は0.05重量%であり、触媒が補充される位置は、高速流動床の全高の1/3高さに配置され、補充された触媒は、反応器触媒循環量の5重量%を占める。蒸気速度を調整すること、及び高速流動床底部に傘状の触媒分布板を設置することにより、高速流動床中の触媒が全濃密相分布になるように制御し、高速流動床中の触媒の軸方向固形分率εが下から上に向かって0.1-0.2の範囲内とする。反応生成物及び使用済み触媒は、迅速に分離され、反応生成物は、生成物分離システム内で蒸留範囲に応じて分割される。使用済み触媒は、重力作用下でストリッパーに送られ、使用済み触媒に吸着した反応生成物は、水蒸気によりストリッピングされ、ストリッピングされた触媒は、熱交換をせずに直接再生器に送られ、空気と接触させてコークス燃焼による再生を行い、再生触媒は、反応器に戻されて循環使用される。使用した操作条件及び製品分布は、表2に示す。
図2に示すフローに従って試験を行い、原料油が水素化残油であり、DMMC-2触媒を使用して、中型装置で試験を行う。反応器は、直列に接続された希薄相輸送流動床及び高速流動床を含む複合式反応器とした。予熱された原料油は、全濃密相反応ゾーン底部に入り、接触分解触媒と接触し、第1の分解反応に供され、反応流出物は、下から上に向かって高速流動床の全濃密相反応ゾーンに入り、補充された再生触媒と混合されてから、第2の接触分解反応に供される。補充された再生触媒の炭素含有量は0.05重量%であり、触媒が補充される位置は、高速流動床の全高の1/3高さにあり、補充された触媒は、反応器触媒循環量の5重量%を占める。蒸気速度を調整すること、及び全濃密相反応ゾーン底部に傘状の触媒分布板を設置することにより、全濃密相反応ゾーン中の触媒は、全濃密相分布になるように制御され、その結果、前記全濃密相反応ゾーン中の触媒の軸方向固形分率εが下から上に向かって0.1-0.2の範囲内であった。反応生成物及び使用済み触媒は、迅速に分離され、反応生成物は、生成物分離システム内で蒸留範囲に応じて分割される。使用済み触媒は、重力作用下でストリッパーに送られ、使用済み触媒に吸着した反応生成物は、水蒸気によりストリッピングされ、ストリッピングされた触媒は、熱交換をせずに直接再生器に送られ、空気と接触させてコークス燃焼による再生を行い、再生触媒は、反応器に戻されて循環使用される。反応生成物を分割して得られた混合C4留分は、希薄相輸送流動床底部に戻され、更なる反応に供される。使用した作業条件及び製品の分布は、表2に示す。
表2から明らかなように、本実施例では、エチレン収率が5.9重量%、プロピレン収率が21.1重量%、軽質芳香族炭化水素収率が11.8重量%、乾性ガス及びコーク収率がそれぞれ10.7重量%及び8.4重量%であった。
原料油が水素化残油であり、DMMC-2触媒を使用して、中型装置で試験を行う。反応器形態はライザーと流動床が直列に接続された複合式反応器とした。予熱された原料油は、ライザー下部に入り、触媒と接触し、接触分解反応を行い、反応オイル蒸気及び水蒸気、並びに使用済み触媒は、ライザー出口から濃密相流動床に入り、反応を続ける。反応後の流れは、閉鎖式サイクロンに入り、反応生成物及び使用済み触媒を迅速に分離し、反応生成物は、生成物分離システムにおいて、蒸留範囲に応じて分割される。使用済み触媒は、重力作用下でストリッパーに送られ、使用済み触媒に吸着した反応生成物は、水蒸気によりストリッピングされ、ストリッピングされた触媒は、熱交換をせずに直接再生器に送られ、空気と接触させてコークス燃焼による再生を行い、再生後の触媒は、ライザーに戻され循環使用される。使用した操作条件及び製品分布は、表2に示す。
比較例2は、高速流動床底部に触媒分布板を設置していないこと、高速流動床における触媒の軸方向固形分率εが上から下に向かって0.1→0.2→0.3と増加させたことを除いて、実施例1と実質的に同一である。使用した操作条件は実施例1と同じ、製品分布は、表2に示す。
Claims (17)
- 炭化水素油原料を、直列に接続された希薄相輸送流動床及び高速流動床を含む反応器で接触分解触媒と接触反応させる工程を含む炭化水素油の接触分解方法であって、
前記高速流動床中に1つ以上の補充触媒のストリームを導入し、前記1つ以上の補充触媒のストリームは、それぞれ独立して、前記高速流動床の全高の20%-90%の高さに導入されて、前記触媒の軸方向固形分率εが下方から上方へ0.1~0.2の範囲に維持される、方法。 - 重質原料油から低炭素オレフィンを製造するために使用され、以下の工程を含む、請求項1に記載の方法:
i)軽質原料油及び/又は重質原料油を含む第1の反応原料油を、希薄相輸送流動床中で接触分解触媒と接触させて、第1の接触分解反応を行う工程、及び
ii)工程i)の反応流出物と、任意に軽質原料及び/又は重質原料油を含む第2の反応原料とを高速流動床中で第2の接触分解反応させる工程、
前記軽質原料がC4炭化水素留分、C5-C6軽質ガソリン留分及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択され、前記第1および第2の反応原料の少なくとも1つが、前記重質原料油を含み、
ただし、前記高速流動床中に1つ以上の補充触媒のストリームを導入し、前記1つ以上の補充触媒のストリームは、それぞれ独立して、前記高速流動床の全高の20%-90%の高さに導入されて、前記高速流動床において、前記触媒の軸方向固形分率εが下方から上方へ0.1~0.2の範囲内に維持される。 - 以下の工程をさらに含む、請求項2に記載の方法:
iii)前記反応器からの反応流出物を分離して、低炭素オレフィンに富む反応生成物及び使用済み触媒を得る工程、
iv)前記使用済み触媒を再生し、得られた再生触媒の少なくとも一部を前記接触分解触媒として工程i)に戻す工程、及び
v)任意に、前記反応生成物を分離して、乾性ガス、液化石油ガス、ガソリン、ディーゼル油及びスラリーを得る工程。 - 前記1つ以上の補充触媒のストリームは、それぞれ独立して、0-1.0重量%の炭素含有量を有し、またそれぞれ独立して、再生、半再生または使用済みの接触分解触媒から選択され、且つ前記1つ以上の補充触媒のストリームの総量は、反応器触媒の循環量の5-50重量%を占め、及び、
前記1つ以上の補充触媒のストリームは、それぞれ独立して、前記高速流動床の全高の20%-80%の高さに導入される、請求項2または3に記載の方法。 - 前記1つ以上の補充触媒のストリームの総量は、反応器触媒の循環量の5-30重量%を占め、
前記1つ以上の補充触媒のストリームは、それぞれ独立して、前記高速流動床の全高の30%-75%の高さに導入される、請求項4に記載の方法。 - 前記接触分解触媒は、接触分解触媒の乾燥重量に基づいて、1-50重量%のゼオライト、5-99重量%の無機酸化物、及び0-70重量%のクレーを含み、
前記ゼオライトがメソ細孔性ゼオライト及び任意のマクロ細孔性ゼオライトを含み、前記メソ細孔性ゼオライトがZSM系ゼオライト、ZRPゼオライト、及びそれらの任意の組み合わせから選択され、前記マクロ細孔性ゼオライトが希土類Y型ゼオライト、希土類水素Y型ゼオライト、超安定Y型ゼオライト、高ケイ素Y型ゼオライト、及びそれらの任意の組み合わせから選択される、請求項2-5のいずれか一項に記載の方法。 - 前記接触分解触媒は、接触分解触媒の乾燥重量に基づいて、5-45重量%のゼオライト、10-80重量%の無機酸化物、及び5-60重量%のクレーを含む、請求項6に記載の方法。
- 前記接触分解触媒は、接触分解触媒の乾燥重量に基づいて、10-40重量%のゼオライト、20-70重量%の無機酸化物、及び10-50重量%のクレーを含む、請求項6に記載の方法。
- 前記第1の接触分解反応の条件は、反応温度が500-600℃であること、反応時間が0.05-5秒であること、触媒対油重量比が1:1-50:1であること、水対油重量比が0.03:1-0.5:1であること、触媒密度が20-100kg/m3であること、蒸気速度が4-18m/sであること、反応圧力が130-450kpaであること、触媒質量流量Gs が180-500kg/(m2・s)であること、を含み、
前記第2の接触分解反応の条件は、反応温度が510-650℃であること、反応時間が1-20秒であること、触媒対油重量比が3:1-50:1であること、水対油重量比が0.03:1-0.8:1であること、触媒密度が120-290kg/m3であること、蒸気速度が0.8-2.5m/sであること、反応圧力が130-450kpaであること、触媒質量流量Gs が15-150kg/(m2・s)であること、を含む、請求項2-8のいずれか一項に記載の方法。 - 前記第1の接触分解反応の条件は、反応温度が520-580℃であること、反応時間が1-3秒であること、触媒対油重量比が5:1-25:1であること、水対油重量比が0.05:1-0.3:1であること、を含み、
前記第2の接触分解反応の条件は、反応温度が550-620℃であること、反応時間が3-15秒であること、触媒対油重量比が10:1-30:1であること、水対油重量比が0.05:1-0.5:1であること、触媒密度が150-250kg/m 3 であること、蒸気速度が1-1.8m/sであること、反応圧力が130-450kpaであること、触媒質量流量G s が20-130kg/(m 2 ・s)であること、を含む、請求項9に記載の方法。 - 前記重質原料油は、低質重油であり、その性質は、以下の指標、即ち、20℃の密度が900-1000kg/m3であり、残留炭素が2-10重量%であり、ニッケル及びバナジウムの合計含有量が2-30ppmであり、固有係数K値が12.1未満である、と言う指標の少なくとも1つを満たす、請求項2-10のいずれか一項に記載の方法。
- 前記重質原料油は、重質石油炭化水素、他の鉱油及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択される低質重油であり、
前記重質石油炭化水素は、減圧残油、低質常圧残油、低質水素化残油、コーカー軽油、脱瀝油、減圧蝋油、高酸価原油、高金属原油、及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択され、且つ
前記他の鉱油は、石炭液化油、タールサンド油、シェール油、及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択される、請求項2-11のいずれか一項に記載の方法。 - 前記第1の反応原料及び第2の反応原料の少なくとも一方は、前記C4炭化水素留分、C5-C6軽質ガソリン留分及びそれらの任意の組み合わせからなる群から選択される軽質原料を含む、請求項2-10のいずれか一項に記載の方法。
- 前記第1の反応原料は、軽質原料及び重質原料油を含み、且つ前記軽質原料の少なくとも一部は、前記重質原料油が前記希薄相輸送流動床に導入される位置の上流で前記希薄相輸送流動床に導入され、
前記第1の反応原料は重質原料油を含み、また前記第2の反応原料は前記軽質原料を含み、または
前記第1の反応原料は前記軽質原料を含み、また前記第2の反応原料は重質原料油を含む、請求項13に記載の方法。 - 前記高速流動床は、下から順に、全濃密相反応ゾーン及び移行部を備え、前記全濃密相反応ゾーンは、断面がほぼ円形で、底端及び頂端が開口した等径または変径の中空筒体の形態であり、前記希薄相輸送流動床は前記全濃密相反応ゾーンの底端に連通され、前記全濃密相反応ゾーンの頂端は、前記移行部を介して前記反応器の出口部に連通され、前記全濃密相反応ゾーンの底部には、任意に、前記第2の反応原料を供給するための入口が1つ以上設けられ、
ただし、前記全濃密相反応ゾーンの底端の断面直径は、前記希薄相輸送流動床の直径以上であり、頂端の断面直径は前記出口部の直径より大きく、前記全濃密相反応ゾーンの側壁には、1つ以上の補充触媒入口が設けられ、前記1つ以上の補充触媒入口は、それぞれ独立して、前記高速流動床の全高の20%-90%の高さに配置される、請求項2-14のいずれか一項に記載の方法。 - 前記全濃密相反応ゾーンは、等径の中空円筒体の形態、または下方から上方へ直径が連続的または不連続的に増大する中空筒体の形態である、請求項15に記載の方法。
- 前記全濃密相反応ゾーンは、逆中空截頭円錐体、2段以上の直径が連続的に増大する円筒体から構成された中空筒体、2段以上の直径が連続的に増大する逆截頭円錐体から構成された中空筒体、または1段以上の円筒体と1段以上の逆截頭円錐体から構成された中空筒体の形態である、請求項16に記載の方法。
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US11873452B1 (en) | 2022-12-12 | 2024-01-16 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for processing hydrocarbons to produce light olefins using catalyst formulations or mixtures |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009530436A (ja) | 2006-03-17 | 2009-08-27 | エスケー エナジー 株式会社 | 炭化水素原料から軽質オレフィンを製造するための、高速流動化を用いる接触分解法 |
JP2009531338A (ja) | 2006-03-31 | 2009-09-03 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 触媒転化装置 |
JP2011513558A (ja) | 2008-03-13 | 2011-04-28 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 低品質の原料から軽質燃料を得るための方法 |
US20140357917A1 (en) | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Uop Llc | Extended contact time riser |
JP2015025134A (ja) | 2007-08-09 | 2015-02-05 | 中國石油化工股▲フン▼有限公司 | 触媒変換プロセス |
Family Cites Families (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4895637A (en) | 1988-10-18 | 1990-01-23 | Mobil Oil Corporation | Resid cracking process and apparatus |
US5059302A (en) * | 1989-05-16 | 1991-10-22 | Engelhard Corporation | Method and apparatus for the fluid catalytic cracking of hydrocarbon feed employing a separable mixture of catalyst and sorbent particles |
US5034115A (en) | 1990-04-27 | 1991-07-23 | Mobil Oil Corporation | Process and apparatus for fast fluidized bed regeneration of catalyst in a bubbling bed catalyst regenerator |
US5284575A (en) * | 1992-09-24 | 1994-02-08 | Mobil Oil Corporation | Process for fast fluidized bed catalyst stripping |
CN1065903C (zh) | 1998-05-06 | 2001-05-16 | 中国石油化工总公司 | 一种同时制取低碳烯烃和高芳烃汽油的方法 |
US20020003103A1 (en) | 1998-12-30 | 2002-01-10 | B. Erik Henry | Fluid cat cracking with high olefins prouduction |
CN1078094C (zh) | 1999-04-23 | 2002-01-23 | 中国石油化工集团公司 | 一种用于流化催化转化的提升管反应器 |
US6538169B1 (en) | 2000-11-13 | 2003-03-25 | Uop Llc | FCC process with improved yield of light olefins |
US20020195373A1 (en) | 2001-06-07 | 2002-12-26 | Takashi Ino | Heavy oil fluid catalytic cracking process |
CN1179018C (zh) | 2001-06-29 | 2004-12-08 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种增产乙烯和丙烯的重质石油烃催化转化方法 |
CN1159416C (zh) | 2001-08-29 | 2004-07-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种制取乙烯和丙烯的催化转化方法 |
US20030127358A1 (en) | 2002-01-10 | 2003-07-10 | Letzsch Warren S. | Deep catalytic cracking process |
CN1333052C (zh) | 2004-07-14 | 2007-08-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产低碳烯烃和芳烃的方法和装置 |
CN1333048C (zh) | 2004-10-28 | 2007-08-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种石油烃催化转化方法 |
CN100519704C (zh) * | 2005-10-12 | 2009-07-29 | 洛阳石化设备研究所 | 一种多产丙烯的催化裂化方法 |
CN101591562B (zh) * | 2009-06-25 | 2012-09-26 | 中国石油化工集团公司 | 一种流化催化裂化方法及其装置 |
CN101942340B (zh) * | 2009-07-09 | 2013-09-04 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种从劣质原料油制取轻质燃料油和丙烯的方法 |
WO2011047540A1 (zh) | 2009-10-22 | 2011-04-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种提高柴油十六烷值桶的催化转化方法 |
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CN101850226B (zh) * | 2010-01-21 | 2012-12-12 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种浓相段进料用于流化催化转化的提升管反应器 |
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CN103540346B (zh) | 2012-07-09 | 2016-04-13 | 中国石油化工集团公司 | 一种下行式催化裂化装置 |
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CN103666528B (zh) | 2012-09-20 | 2015-07-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种催化裂化装置开工方法 |
CN104371756A (zh) | 2014-11-07 | 2015-02-25 | 中国石油大学(北京) | 劣质重油加工兼产合成气的方法 |
CN105505460B (zh) | 2015-11-27 | 2017-05-31 | 中国石油大学(北京) | 重油催化裂化方法和装置 |
CN107235821B (zh) | 2016-03-29 | 2023-08-22 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种甲醇制烯烃的装置,方法及应用 |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2009530436A (ja) | 2006-03-17 | 2009-08-27 | エスケー エナジー 株式会社 | 炭化水素原料から軽質オレフィンを製造するための、高速流動化を用いる接触分解法 |
JP2009531338A (ja) | 2006-03-31 | 2009-09-03 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 触媒転化装置 |
JP2015025134A (ja) | 2007-08-09 | 2015-02-05 | 中國石油化工股▲フン▼有限公司 | 触媒変換プロセス |
JP2011513558A (ja) | 2008-03-13 | 2011-04-28 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 低品質の原料から軽質燃料を得るための方法 |
US20140357917A1 (en) | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Uop Llc | Extended contact time riser |
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