JP7337934B2 - 溶接鋼ブランク及び関連する溶接鋼ブランクを生産するための方法 - Google Patents

溶接鋼ブランク及び関連する溶接鋼ブランクを生産するための方法 Download PDF

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Description

本発明は、溶接鋼ブランクを生産するための方法、このようにして得られた溶接鋼ブランク、溶接鋼ブランクから溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品を生産するための方法、並びにこのようにして得られた溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品に関する。
互いに突合せ溶接された異なる組成及び／又は厚さの鋼板から溶接部品を製作するための方法は、従来技術から知られている。より詳細には、溶接ブランクは通常、鋼のオーステナイト化を可能にする温度まで加熱され、次いで熱間プレス成形ツール中で熱間成形され、冷却される。鋼の組成は、その後の加熱及び成形作業を可能にし、溶接鋼部品に高い機械的強度、高い衝撃強度及び良好な耐食性を与えるために両方を選択することができる。
このタイプの鋼部品は、特に自動車両産業において、より詳細には、侵入防止部品、構造部品又は自動車両の安全に寄与する部品の製作に使用される。
腐食を防止するために、鋼板は、アルミニウム含有浴中での溶融めっきによってアルミニウム系プレコーティングでプレコーティングされる。いかなる事前の準備なしに鋼板が溶接される場合、アルミニウム系プレコーティングは、溶接作業中に溶融金属内の鋼基材で希釈される。プレコーティングのアルミニウム含有量の範囲では、そのとき２つの現象が起きる可能性がある。
溶融金属中のアルミニウム含有量が局所的に高い場合、溶融金属中のプレコーティングの一部の希釈、及び熱間成形ステップ前の溶接継手のその後の加熱中に起こる合金化の結果として、溶接継手中に金属間化合物が形成される。これらの金属間化合物は、初期割れが最も起こりやすい部位である。
さらに、アルミニウムは、溶接継手のオーステナイト化温度（Ａｃ３）を上昇させる傾向があり、オーステナイトドメインのこの修正は、溶接継手中のアルミニウムのレベルが高いため、一層重要になる。場合によっては、このことが、ホットスタンピング、並びに、熱間プレス成形及び冷却後に溶接継手中でマルテンサイト組織を得るのに必要な第１のステップである、成形前の加熱時に起こるはずの溶接継手の完全なオーステナイト化を妨げる可能性がある。
さらに、アルミニウムはまた、冷却中に溶接継手中にマルテンサイト又はベイナイト組織を得るのに必要な臨界冷却速度を増加させるので、溶接継手の焼入れ性に有害な影響を及ぼす。
その結果、熱間成形後の冷却中にマルテンサイト又はベイナイトを得ることはもはや不可能であり、このようにして得られた溶接継手は、フェライトを含有する。次いで、溶接継手は、２つの隣接するシートの硬度及び機械的強度よりも小さい硬度及び機械的強度を示し、したがって部品の最も弱い領域を構成する。
ＥＰ２００７５４５は、溶接金属ゾーンに少なくとも部分的に組み込まれるように意図されたプレコート鋼板の溶接縁部で金属合金の表層を除去することからなる解決策を記載している。除去は、ブラッシング又はレーザビームの使用によって実行することができる。金属間合金層は、耐食性を保証し、成形作業に先立つ熱処理中の脱炭及び酸化の現象を防止するために保存される。この場合、アルミニウムの効果は、コーティングの表層の局所的な排除によって低減される。
しかしながら、本特許出願の発明者らは、金属合金の表層がプレコート鋼板の溶接縁部で除去されたとしても、溶接継手が依然として不十分な機械的特性を有する場合があることを観察した。実際に、溶接継手中のアルミニウム濃度は、除去作業から生じる溶接縁部における鋼板の側面へのコーティングからの突出部の存在に起因して、及び／又は例えば１．０ｍｍ以下の厚さを有する薄鋼板の場合、依然として高すぎる場合がある。
ＥＰ２７３７９７１、ＵＳ２０１６／０１４４４５６及びＷＯ２０１４０７５８２４は、プレコーティングの溶融から生じる溶接部中のアルミニウムの存在にもかかわらず、熱間プレス成形及び冷却後に、溶接継手中に完全なマルテンサイト構造を得る目的で、炭素、マンガン又はニッケルなどのオーステナイト安定化元素を含むフィラーワイヤを使用して、プレコートを事前に除去することなくプレコートシートを溶接する方法を提供しようとしている。
しかしながら、これらの方法は、溶接プール中のアルミニウムの存在に関する問題のうちの１つ、すなわち、オーステナイト化温度（Ａｃ３）の補償、及び場合によっては、高炭素フィラーワイヤの使用が溶接継手中の偏析を誘発する可能性があるという問題のうちの１つにしか対処しないため、完全に満足できるものではない。実際、本発明の発明者らは、上述の文献に開示された方法では、熱間プレス成形及び冷却後に得られた部品において、特に溶接継手中の０．７重量％以上のアルミニウム含有量に対して、満足のいく機械的特性を得ることが可能ではないことを見出した。特に、そのような部品では、溶接横方向の引張試験下で溶接継手が破損するリスクが高い。
ＷＯ２０１５／０８６７８１及びＥＰ２９４２１４３に開示されている方法はまた、この課題に対処し、特有のフィラー材料を用いた特定の溶接方法を使用してプレコート鋼板を溶接する方法を記載している。
より詳細には、ＷＯ２０１５／０８６７８１は、重量百分率で次の組成を有する金属粉末の形態のフィラー材料を供給しながら、ツインスポットレーザ溶接を使用することを提案している：Ｃ：０～０．０３重量％、Ｍｏ：２．０～３．０重量％、Ｎｉ：１０～１４重量％、Ｍｎ：１．０～２．０重量％、Ｃｒ：１６～１８重量％及びＳｉ：０．０～１．．０重量％、残部は、鉄である。
ＥＰ２９４２１４３は、次の組成を有するフィラーワイヤの形態のフィラー材料を供給しながら、レーザビームの前方に配置されたアーク溶接トーチを使用してハイブリッドレーザ／アーク溶接を使用することを提案している：Ｃ：０～０．３重量％、Ｍｏ：０～０．４重量％、Ｎｉ：６～２０重量％、Ｍｎ：０．５～７重量％、Ｃｒ：５～２２重量％及びＳｉ：０～１．３重量％、Ｎｂ：０～０．７重量％、残部は、鉄である。
これらの方法も満足のいくものではない。実際、本発明の発明者らは、そこに記載されたフィラーワイヤの使用が、溶接部に直接隣接するゾーンにおける熱間プレス成形及び冷却後の部品の破損の高いリスクをもたらすことを観察した。
さらに、ハイブリッドレーザ／アーク溶接は、レーザ溶接と同じ溶接速度に到達することが可能ではなく、したがって工程の全体的な生産性を低下させるので、ハイブリッドレーザ－アーク溶接の使用は望ましくない。
さらに、粉末添加は、一般に、フィラーワイヤよりも大規模な工業的設定で実施することはより困難である。
前述のフィラー材料の添加に基づく方法は全て、フィラー材料の化学組成範囲を指定するだけであり、溶接パラメータ及び条件は、フィラー材料速度に影響を及ぼすため、１本のフィラーワイヤが、溶接継手中に非常に異なる化学組成を誘起する可能性がある。したがって、フィラーワイヤ単独の組成の説明は、上述の問題を解決するのに十分ではないように思われる。
欧州特許出願公開第２００７５４５号明細書 欧州特許出願公開第２７３７９７１号明細書 米国特許出願公開第２０１６／０１４４４５６号明細書 国際公開第２０１４／０７５８２４号 国際公開第２０１５／０８６７８１号 欧州特許出願公開第２９４２１４３号明細書
したがって、本発明の目的は、２つのそのようなプレコートシートから溶接鋼ブランクを生産するための方法であって、熱間プレス成形及び冷却後に、溶接継手中の比較的高いアルミニウム含有量であっても、満足できるクラッシュ性能特性を有する部品を得ることを可能にする、方法を提供することである。
この目的のために、溶接継手中の完全な脆性破壊を回避することが特に望ましい。
この目的のために、本発明は、連続する
－ ２つのプレコートシートを提供するステップであって、各プレコートシートが、その２つの主面の各々上にプレコーティングを有する鋼基材（３）を備え、プレコーティングが、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む金属間合金層と、任意選択的に、その金属間合金層の上面に延在する金属合金層とを備え、金属合金層が、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、
各プレコートシートが、その各主面上に、少なくとも部分的に溶接継手に組み込まれることを意図した溶接縁部で、プレコーティングが、プレコーティングの厚さの３０％～１００％の間に含まれる除去率にわたって除去された除去ゾーンを備える、ステップと、
－ プレコートシート間の接合部に溶接継手を生成するように、フィラーワイヤを使用してプレコートシートを突合せ溶接するステップであって、溶接継手の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪが、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる、ステップと
を含む、溶接鋼ブランクを生産するための方法に関し、
－ フィラーワイヤの組成及び溶接プールに添加されるフィラーワイヤの比率は、このようにして得られた溶接継手が、
（ａ）
Figure 0007337934000001
 となるような溶接継手の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
－ ＦＴＢＭは、２つのプレコートシートの鋼基材の中で最も硬化性の低い鋼基材の焼入れ係数である、
－ 焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、溶接継手にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
（ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均ニッケル含有量、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
（ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均クロム含有量ＣｒＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ３）
によって特徴付けられるように選定される。
特定の実施形態によれば、本方法は、単独で、又は任意の技術的に可能な組み合わせに従って、次の特徴のうちの１つ以上を含み得る：
－ プレコートシートのうちの少なくとも１つの基材の鋼、及び例えば各プレコートシートの基材の鋼は、重量で、
０．１０％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
０．１％≦Ｓｉ≦１％
０．０１％≦Ｃｒ≦１％
Ｔｉ≦０．２％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．０１０％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
－ プレコートシートの各々の基材は、プレス硬化性鋼で作製される；
－ 溶接継手の平均アルミニウム含有量は、０．１５重量％以上である；
－ 溶接継手の平均アルミニウム含有量は、０．８重量％以下である；
－ 溶接継手の平均ニッケル含有量は、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる；
－ 溶接鋼ブランクは、熱間プレス成形及び冷却後に、２０℃での溶接継手のシャルピーエネルギーが２５Ｊ／ｃｍ２以上であり、熱間プレス成形及び冷却された鋼溶接鋼ブランクの極限引張強度は、プレコートシートの基材の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、最も弱い基材は、厚さと熱間プレス成形及び冷却後の極限引張強度との積が最も低い基材であるようなものである；
－ フィラーワイヤは、０．０１重量％～０．４５重量％の間に含まれる炭素含有量を有する；
－ 少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、除去率は、プレコーティングの厚さの１００％より厳密に小さい；
－ 少なくとも１つのプレコートシートについて、プレコーティングは、金属間合金層の上面に延在する金属合金層を備え、金属合金層は、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、金属合金層は、その厚さ全体にわたって除去されているが、金属間合金層は、プレコートシートの各主面上の除去ゾーンにおいて一体のままである；
－ 提供ステップで提供された少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、プレコートシートの各主面上の除去ゾーンにおいて、除去率は、プレコーティングがその厚さ全体にわたって除去されるように１００％に等しい；
－ 本方法は、提供ステップの前に、それぞれの初期プレコートシートから２つのプレコートシートを生産するステップをさらに含み、このステップは、プレコートシートの溶接縁部におけるレーザアブレーションによるプレコーティングの厚さの３０％～１００％の間に含まれる区分除去率にわたってプレコーティングを除去することによって各プレコートシートの各主面上の除去ゾーンを得るサブステップを含む。
－ ２つのプレコートシートを生産するステップは、以下を含む：
－ ２つの初期プレコートシートを提供するステップ、
－ これらの２つの初期プレコートシートを、それらの間に所定の間隙を残しながら互いに隣接して配列するステップ；及び
－ これらの２つの初期プレコートシートの隣接する面上に除去ゾーンを同時に生成するように、レーザアブレーションにより、２つの隣接する初期プレコートシート上のプレコーティングを同時に除去するステップであって、該除去ステップ中に、レーザビームが２つの隣接する初期プレコートシートに重なり合い、任意選択的に、溶接ステップ中に、このようにして調製された隣接する２つのプレコートシートが、レーザビームスポットが２つの隣接するプレコートシートに重なり合うように溶接され、レーザアブレーションの終了と溶接の開始との間の時間は、好ましくは１０秒以下である、除去するステップ；
－ 本方法は、突合せ溶接の前に、次の処理ステップ：ブラッシング、機械加工、チャンファリング及び／又はべべリングのうちの少なくとも１つを使用して、プレコートシートのうちの少なくとも１つの溶接縁部を調製することをさらに含む；
－ 溶接ステップは、レーザビームを使用して実行される；
－ ２つのプレコートシートは、同じ厚さを有する；
－ ２つのプレコートシートは、異なる厚さを有する；
－ プレコートシートのうちの少なくとも１つ、及び例えば両方のプレコートシートについて、基材の鋼は、重量で、
０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
Ｔｉ≦０．１％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．００５％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
－ プレコートシートのうちの１つについて、基材の鋼は、重量で、
０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
Ｓｉ≦０．３０％
Ｓ≦０．００５％
Ｐ≦０．０３０％
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
Ｔｉ≦０．０８０％
Ｎ≦０．００９％
Ｃｕ≦０．１００％
Ｎｉ≦０．１００％
Ｃｒ≦０．１００％
Ｍｏ≦０．１００％
Ｃａ≦０．００６％、
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
－ プレコートシートのうちの１つについて、基材の鋼は、重量で、
０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
０．４０％≦Ｍｎ≦３％
０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
０％≦Ｃｒ≦２％
０．２５％≦Ｎｉ≦２％
０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量は、次の関係を満たし：
Ｔｉ／Ｎ＞３．４２
並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量は、次の関係を満たし：
Figure 0007337934000002
 鋼は、任意選択的に、次の元素のうちの１つ以上を含み：
０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である。
－ 溶接は、保護ガス、特にヘリウム及び／又はアルゴンを使用して実行される。
本発明はさらに、溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品を生産するための方法であって、連続する、
－ 溶接鋼ブランクを得るために、上記で定義した方法を行うステップと；
－ プレコートシートの基材に完全オーステナイト構造を得るために、溶接鋼ブランクを加熱するステップと；
－ 鋼部品を得るために、プレスツール中で溶接鋼ブランクを熱間プレス成形するステップと；
－ プレスツール中で鋼部品を冷却するステップと
を含む、方法に関する。
溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品を生産するためのこの方法の特定の実施形態によれば、冷却ステップ中、冷却速度は、プレコートシートの基材の中で最も硬化性の高いベイナイト又はマルテンサイト冷却速度以上である。
本発明はまた、２つのプレコートシートを含む溶接鋼ブランクに関し、各プレコートシートは、その主面の各々上にプレコーティングを有する鋼基材を備え、プレコーティングは、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む金属間合金層と、任意選択的に、その金属間合金層の上面に延在する金属合金層とを備え、金属合金層は、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、
プレコートシートは、溶接継手によって接合されており、溶接継手は、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる平均アルミニウム含有量を有し、溶接継手は、
（ａ）
Figure 0007337934000003
 となるような溶接継手の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
－ ＦＴＢＭは、２つのプレコートシートの鋼基材の中で最も硬化性の低い鋼基材の焼入れ係数である、
－ 焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、溶接継手にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
（ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均ニッケル含有量、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
（ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均クロム含有量ＣｒＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量（基準Ｃ３）
によってさらに特徴付けられ、
各プレコートシートは、その各主面上に、溶接継手に隣接して、プレコーティングの厚さの３０％～１００％の間に含まれる除去率にわたってプレコーティングが除去された中間ゾーンを備える。
溶接鋼ブランクの特定の実施形態によれば、溶接鋼ブランクは、単独で、又は任意の技術的に可能な組み合わせに従って、次の特徴のうちの１つ以上を含む：
－ プレコートシートのうちの少なくとも１つ、及び例えば両方のプレコートシートの基材の鋼は、重量で、
０．１０％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
０．１％≦Ｓｉ≦１％
０．０１％≦Ｃｒ≦１％
Ｔｉ≦０．２％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．０１０％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、
－ プレコートシートの各々の基材は、プレス硬化性鋼で作製される；
－ プレコートシートごとに、中間ゾーンの幅は、溶接継手の縁部から５μｍ～２０００μｍの間に含まれる；
－ 少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、除去率は、プレコーティングの厚さの１００％に等しい；
－ 少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、除去率は、プレコーティングの厚さの１００％より厳密に小さい；
－ 少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、プレコーティングは、金属間合金層の上面に延在する金属合金層を備え、金属合金層は、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、少なくとも１つのプレコートシート、及び例えば両方のプレコートシートについて、金属合金層は、その厚さ全体にわたって除去されているが、金属間合金層は、プレコートシートの各主面上の除去ゾーンに一体のままである；
－ 溶接継手のニッケル含有量は、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる；
－ 溶接鋼ブランクは、熱間プレス成形及び冷却後に、２０℃での溶接継手のシャルピーエネルギーが２５Ｊ／ｃｍ２以上であり、熱間プレス成形及び冷却された溶接鋼ブランクの極限引張強度は、プレコートシートの基材の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、最も弱い基材は、厚さと熱間プレス成形及び冷却後の極限引張強度との積が最も低い基材であるようなものである；
－ 溶接継手は、熱間プレス成形及び冷却後に、溶接継手全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）が溶接継手の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である；
－ 各中間ゾーンは、凝固条痕を含み、２つのプレコートシートの隣接する主面上の凝固条痕は、２つのプレコートシート間の垂直正中面に対して対称である；
－ 各中間ゾーンは、溶接継手に位置する内縁と、溶接継手から離れて位置する外縁とを備え、２つのプレコートシートの隣接する中間ゾーンの外縁間の距離は、溶接継手の長手方向に沿って一定である；
－ プレコートシートのうちの少なくとも１つ、及び例えば両方のプレコートシートについて、基材の鋼は、重量で、
０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
Ｔｉ≦０．１％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．００５％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である；
－ プレコートシートのうちの１つについて、基材の鋼は、重量で、
０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
Ｓｉ≦０．３０％
Ｓ≦０．００５％
Ｐ≦０．０３０％
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
Ｔｉ≦０．０８０％
Ｎ≦０．００９％
Ｃｕ≦０．１００％
Ｎｉ≦０．１００％
Ｃｒ≦０．１００％
Ｍｏ≦０．１００％
Ｃａ≦０．００６％、
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である；
－ プレコートシートのうちの１つについて、基材の鋼は、重量で、
０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
０．４０％≦Ｍｎ≦３％
０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
０％≦Ｃｒ≦２％
０．２５％≦Ｎｉ≦２％
０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量は、次の関係を満たし：
Ｔｉ／Ｎ＞３．４２
並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量は、次の関係を満たし：
Figure 0007337934000004
 鋼は、任意選択的に、次の元素のうちの１つ以上を含み：
０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である。
本発明はさらに、第１のコーティングされた鋼部品部分及び第２のコーティングされた鋼部品部分を備える、溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品に関し、各コーティングされた鋼部品部分が、その主面のうちの少なくとも１つに、少なくとも鉄及びアルミニウムを含むコーティングを有する鋼基材を備え、
第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分は、溶接継手によって接合されており、溶接継手は、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる平均アルミニウム含有量を有し、溶接継手は、
（ａ）
Figure 0007337934000005
 となるような溶接継手の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
－ ＦＴＢＭは、２つのプレコートシートの鋼基材の中で最も硬化性の低い鋼基材の焼入れ係数である、
－ 焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、溶接継手にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
（ｂ）次の関係：Ｎｉ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均ニッケル含有量ＮｉＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
（ｃ）次の関係：Ｃｒ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手中の平均クロム含有量ＣｒＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手中の平均アルミニウム含有量（基準Ｃ３）
によってさらに特徴付けられ、
各コーティングされた鋼部品部分は、その各主面上に、溶接継手に隣接して、コーティングの厚さが、中間ゾーンよりも溶接継手から遠い距離に位置するコーティングされた鋼部品部分の隣接ゾーンよりも厳密に薄いか、又はコーティングがない中間ゾーンを備える。
溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品の特定の実施形態によれば、溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品は、単独で、又は任意の可能な組み合わせに従って、次の特徴のうちの１つ又はいくつかを含み得る：
－ 第１及び第２の鋼部品部分のうちの少なくとも１つの基材の鋼、及び例えば第１及び第２の鋼部品部分の鋼は、重量で、
０．１０％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
０．１％≦Ｓｉ≦１％
０．０１％≦Ｃｒ≦１％
Ｔｉ≦０．２％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．０１０％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物であり、
－ 第１及び第２の鋼部品部分の各々の基材は、プレス硬化性鋼で作製される；
－ 各中間ゾーンは、凝固条痕を含み、２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する主面上の凝固条痕は、２つのコーティングされた鋼部品部分の間の垂直中央面に対して対称である；
－ 各中間ゾーンは、溶接継手に位置する内縁部と、溶接継手から離れて位置する外縁部とを備え、２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する中間ゾーンの外縁部間の距離は、溶接継手の長手方向に沿って一定である；
－ 溶接継手の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）は、７００ＨＶ以下である；
－ 溶接継手中の平均ニッケル含有量は、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる；
－ ２０℃での溶接継手のシャルピーエネルギーは、２５Ｊ／ｃｍ２以上であり、溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品の極限引張強度は、コーティングされた鋼部品部分の基材の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、最も弱い基材は、厚さと極限引張強度との積が最も低い基材である；
－ 溶接継手全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）は、溶接継手の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である；
－ 第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分のうちの少なくとも１つの基材の鋼、並びに例えば第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の基材の鋼は、重量で、
０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
Ｔｉ≦０．１％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．００５％
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である；
－ 第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の中の１つの基材の鋼は、重量で、
０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
Ｓｉ≦０．３０％
Ｓ≦０．００５％
Ｐ≦０．０３０％
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
Ｔｉ≦０．０８０％
Ｎ≦０．００９％
Ｃｕ≦０．１００％
Ｎｉ≦０．１００％
Ｃｒ≦０．１００％
Ｍｏ≦０．１００％
Ｃａ≦０．００６％、
を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である；
－ 第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の中の１つの基材の鋼は、重量で、
０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
０．４０％≦Ｍｎ≦３％
０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
０％≦Ｃｒ≦２％
０．２５％≦Ｎｉ≦２％
０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量は、次の関係を満たし：
Ｔｉ／Ｎ＞３．４２
並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量は、次の関係を満たし：
Figure 0007337934000006
 鋼は、任意選択的に、次の元素のうちの１つ以上を含み：
０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である。
本発明はさらに、自動車両用の侵入防止部品又はエネルギー吸収部品を生産するための、上述の溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品の使用に関する。
本発明は、添付の図面を参照して、例としてのみ与えられる以下の明細書を読むと、よりよく理解されるであろう。
シートの周囲でのプレコーティング中に除去ゾーンを含むプレコートシートの斜視図である。 初期プレコートシートの斜視図である。 本発明による方法の溶接ステップの開始の概略断面図である。 本発明による方法の溶接ステップの終了の概略断面図である。 本発明による溶接鋼ブランクの概略断面図である。
特許出願全体において、元素の含有量は、重量パーセント（重量％）で表される。
本発明は、溶接鋼ブランク１を生産するための方法に関する。
本方法は、２つのプレコートシート２を提供する第１のステップを含む。
図１に示すように、各プレコートシート２は、２つの主面４と、一方の主面４から他方の主面４まで２つのそれらの間に延在する少なくとも１つの側面１３とを備える。図１に示す例では、プレコートシート２は、４つの側面１３を備える。例えば、側面１３は、主面４のうちの１つと６０°～９０°の間に含まれる角度を形成する。
各プレコートシート２は、その主面の各々上にプレコーティング５を有する金属基材３を備える。プレコーティング５は、基材３上に重ねられて、それらと接触している。
金属基材３は、より詳細には鋼基材である。
基材３の鋼は、より詳細には、フェライト－パーライト微細構造を有する鋼である。
好ましくは、基材３は、熱処理用の鋼、より詳細にはプレス硬化性鋼、及び例えば２２ＭｎＢ５型鋼などのマンガン－ホウ素鋼で作製される。
一実施形態によれば、基材３の鋼は、重量で、
０．１０％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｍｎ≦３％
０．１％≦Ｓｉ≦１％
０．０１％≦Ｃｒ≦１％
Ｔｉ≦０．２％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．０１０％
を含み、特にそれらからなり、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
より詳細には、基材３の鋼は、重量で、
０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
Ｔｉ≦０．１％
Ａｌ≦０．１％
Ｓ≦０．０５％
Ｐ≦０．１％
Ｂ≦０．００５％
を含み、特にそれらからなり、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
代替形態によれば、基材３の鋼は、重量で、
０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
Ｓｉ≦０．３０％
Ｓ≦０．００５％
Ｐ≦０．０３０％
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
Ｔｉ≦０．０８０％
Ｎ≦０．００９％
Ｃｕ≦０．１００％
Ｎｉ≦０．１００％
Ｃｒ≦０．１００％
Ｍｏ≦０．１００％
Ｃａ≦０．００６％
を含み、特にそれらからなり、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である。
代替形態によれば、基材３の鋼は、重量で、
０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
０．４０％≦Ｍｎ≦３％
０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
０％≦Ｃｒ≦２％
０．２５％≦Ｎｉ≦２％
０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量は、次の関係を満たし：
Ｔｉ／Ｎ＞３．４２、
並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量は、次の関係を満たし：
Figure 0007337934000007
 鋼は、任意選択的に、次の要素のうちの１つ以上を含み：
０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である。
一例によれば、２つのプレコートシート２の基材３は、同じ組成を有する。
別の例によれば、２つのプレコートシート２の基材３は、異なる組成を有する。特に、２つの基材３は、上述の４つの組成の中からそれぞれ選定された異なる組成を有する。例えば、一方のプレコートシート２の基材３の鋼は、上述の第１の組成を有し、他方のプレコートシート２の基材３の鋼は、上述の第２、第３又は第４の組成の中から選定された組成を有する。
基材３は、その所望の厚さに応じて、熱間圧延及び／又は冷間圧延とそれに続く焼鈍によって、又は任意の他の適切な方法によって得られ得る。
基材３は、有利には、０．８ｍｍ～５ｍｍの間に含まれ、より詳細には１．０ｍｍ～３．０ｍｍの間に含まれる厚さを有する。２つのプレコートシート２は、同じ厚さ又は異なる厚さを有し得る。
プレコーティング５は、溶融めっきコーティングによって、すなわち溶融金属浴への基材３の浸漬によって得られる。
プレコーティング５は、基材３と接触している少なくとも金属間合金層９を備える。金属間合金層９は、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む。金属間合金層９は、特に、基材３と浴の溶融金属との反応によって形成される。より詳細には、金属間合金層９は、Ｆｅｘ－ Ａｌｙタイプの金属間化合物、より詳細にはＦｅ２Ａｌ５を含む。
図１に示す例では、プレコーティング５は、金属間合金層９の上面に延在する金属合金層１１をさらに備える。金属合金層１１は、浴中の溶融金属に近い組成を有する。それは、溶融めっきコーティング中に溶融金属浴を通って移動するときにシートによって持ち去られる溶融金属によって形成される。金属合金層１１は、アルミニウムの層、又はアルミニウム合金の層、又はアルミニウム系合金の層である。
これに関連して、アルミニウム合金は、５０重量％を超えるアルミニウムを含む合金を指す。アルミニウム系合金は、重量でアルミニウムが主成分である合金である。
例えば、金属合金層１１は、シリコンをさらに含むアルミニウム合金の層である。より詳細には、金属合金層１１は、重量で、
－ ８％≦Ｓｉ≦１１％、
－ ２％≦Ｆｅ≦４％、
を含み、残部は、アルミニウム及び可能性のある不純物である。
金属合金層１１は、例えば、１９μｍ～３３μｍの間、又は１０μｍ～２０μｍの間に含まれる厚さを有する。
プレコーティング５が金属合金層１１を備える図１に示す例では、金属間合金層９の厚さは、一般に数マイクロメートル程度である。特に、その平均厚さは、典型的には２～８マイクロメートルの間に含まれる。
溶融めっきコーティングによって得られた金属間合金層９及び金属合金層１１を備えるプレコーティング５の特定の構造は、特にＥＰ２００７５４５に開示されている。
別の実施形態によれば、プレコーティング５は、上述の金属間合金層９のみを備える。この場合、金属間合金層９の厚さは、例えば、１０μｍ～４０μｍの間に含まれる。金属間合金９からなるそのようなプレコーティング５は、例えば、上記に開示された金属間合金層９及び金属合金層１１を備えるプレコーティング５を予備合金化処理に供することによって得られ得る。そのような予備合金化処理は、プレコーティング５の厚さの少なくとも一部にわたってプレコーティング５を基材３と合金化するように選定された温度及び保持時間で行われる。より詳細には、予備合金化処理は、次のステップを含み得る：シートを７００℃～９００℃の間に含まれる予備合金化温度まで加熱し、２分～２００時間に含まれる時間の間この温度で予備合金シートを保持するステップ。この場合、金属間合金層９は、Ｆｅ２Ａｌ５、ＦｅＡｌ３、ＦｅＡｌ、Ｆｅ６Ａｌ１２Ｓｉ５及びＦｅＡｌ３副層などの異なる金属間副層から構成され得る。
有利には、図１に示されるように、基材３は、その主面４の両方に上述のプレコーティング５を有する。
さらに、図１に示すように、プレコートシート２ごとに、溶接縁部１４で除去ゾーン１８を生成するように、プレコートシート２の各主面４上のプレコートシート２の溶接縁部１４でプレコーティング５が除去される。より詳細には、プレコーティング５は、プレコーティング５の厚さの３０％～１００％の間（境界を含む）に含まれる除去率Ｆにわたって除去されている。
溶接縁部１４は、突合せ溶接中に溶接継手２２に少なくとも部分的に組み込まれるように意図されたプレコートシート２の周辺部分を備える。より詳細には、溶接縁部１４は、プレコートシート２の側面１３と、この側面１３から延在し、プレコーティング５の一部及び基材３の一部を備えるプレコートシート２の一部とを備える。
溶接縁部１４でのプレコーティング５の除去率Ｆの除去は、好ましくは、レーザビームを使用して、すなわちレーザアブレーションによって行われる。
除去ゾーン１８は、シート２の側面１３から０．５ｍｍ～３ｍｍの間に含まれる幅にわたって延在し得る。
有利には、除去率Ｆは、厳密に１００％未満であり、これは、プレコーティング５の一部のみが、除去ゾーン１８中で除去され、その一部は残ることを意味する。
例えば、図１に示す実施形態では、除去ゾーン１８において、金属合金層１１が除去されるが、金属間合金層９は、その厚さの少なくとも一部にわたって残る。この場合、残りの金属間合金層９は、溶接継手２２に直接隣接する溶接ブランク１の領域を、その後の熱間プレス成形ステップ中の酸化及び脱炭並びに使用寿命中の腐食から保護する。
実施形態によれば、除去ステップ中、金属間合金層９は、その一体性のままであるか、又は例えば、その初期厚さのわずか６０％、８０％若しくは９０％を超えるなど、厳密に１００％未満のその初期厚さの一部にわたって残る。
代替的な実施形態（図示せず）によれば、除去ステップ中に、プレコーティング５は、除去ゾーン１８においてその厚さ全体にわたって除去される。この実施形態では、除去率は、プレコーティング５の厚さの１００％に相当する。この実施形態では、除去ゾーン１８にプレコーティング５が存在しない。
より詳細には、本方法は、提供ステップの前に、図２に示すようなそれぞれの初期プレコートシート２’から図１に示すような２つのプレコートシート２を生産するステップを含む。
初期プレコートシート２’は、プレコートシート２と実質的に同じ幾何学的形状及び組成を有し、唯一の違いは、除去ゾーン１８がないことである。言い換えれば、初期プレコートシート２’のプレコーティング５は、初期プレコートシート２’の両方の主面４上に一体のままである。それは、初期プレコートシート２’の２つの主面を完全に覆う。
このステップは、レーザアブレーションによって溶接縁部１４で除去率Ｆにわたってプレコーティング５を除去することによって、各プレコートシート２の各主面４上の除去ゾーン１８を得るサブステップを含む。
任意選択的に、本方法は、プレコートシート２のうちの少なくとも１つ、及び例えば両方のプレコートシート２の溶接縁部１４を調製するステップをさらに含む。
溶接縁部１４の調製は、次の処理ステップのうちの少なくとも１つを含み得る：
－ 溶接縁部１４のブラッシング、
－ 溶接縁部１４の機械加工、
－ 溶接縁部１４のチャンファリング、及び／又は
－ 溶接縁部１４のべべリング。
ブラッシングステップは、機械的切断作業から及び／又は溶接縁部１４でのプレコーティング５の除去から生じる、溶接縁部１４上、より詳細には側面１３上のプレコーティング５の痕跡を少なくとも部分的に除去することを可能にする。
溶接縁部１４をチャンファリング又はべべリングすることにより、溶接継手２２で厚肉をもたらすことなく、添加されるフィラー材料の量を増加させることが可能である。
溶接縁部１４の機械加工は、機械加工前の溶接縁部１４の形状がレーザ溶接に十分に真っ直ぐでない場合に行われる。
本方法は、溶接鋼ブランク１を得るために、溶接縁部１４の任意選択的な調製後に、フィラーワイヤ２０を使用してプレコートシート２を突合せ溶接するステップをさらに含む。
図３及び図４は、溶接鋼ブランク１を生成するための溶接ステップの２つの段階を示す。
図３及び図４に示す例では、２つのプレコートシート２は、図１に示すようにプレコートシートであり、それぞれの溶接縁部１４で除去ゾーン１８を備え、金属合金層１１は、その厚さ全体にわたって除去されているが、金属間合金層９は、一体のままである。
溶接作業の結果、２つのシート２の間の接合部で溶融金属ゾーンが形成され、続いて凝固して、溶接継手２２を形成する。
溶接ステップは、特に、レーザビーム２４が２つのシート２の間の接合部に向けられるレーザ溶接ステップである。このレーザビーム２４は、レーザビーム２４の衝突点２６でフィラーワイヤ２０を溶融するように構成される。
レーザ溶接ステップは、例えば、ＣＯ２レーザ又は固体レーザを使用して行われる。
レーザ源は、好ましくは高出力レーザ源である。それは、例えば、近似的に１０マイクロメートルの波長を有するＣＯ２レーザ、近似的に１マイクロメートルの波長を有する固体レーザ源、又は半導体レーザ源、例えば、近似的に０．８～１の間マイクロメートルに含まれる波長を有するダイオードレーザの中から選択され得る。
レーザ源の出力は、シート２の厚さに応じて選定される。特に、電力は、フィラーワイヤ２０とシート２の溶接縁部１４との融合、及び溶接継手２２における十分な混合を可能にするように選定される。ＣＯ２レーザの場合、レーザ出力は、例えば、３ｋＷ～１２ｋＷの間に含まれる。固体レーザ又は半導体レーザの場合、レーザ出力は、例えば２ｋＷ～８ｋＷの間に含まれる。
シート２上の衝突点２６でのレーザビーム２４の直径は、両方のタイプのレーザ源について約６００μｍに等しくてもよい。
溶接ステップ中、溶接は、例えば保護雰囲気下で行われる。そのような保護雰囲気は、特に、溶接が実行されている領域の酸化及び脱炭、溶接継手２２における窒化ホウ素の形成、並びに水素吸収に起因する可能性のある冷間割れを防止する。
保護雰囲気は、例えば不活性ガス又は不活性ガスの混合物である。不活性ガスは、ヘリウム若しくはアルゴン、又はこれらのガスの混合物であってもよい。
この溶接ステップ中、２つのシート１の対向する側面１３の間の距離は、例えば０．３ｍｍ以下、より詳細には０．１ｍｍ以下である。２つのシート１の対向する側面１３の間にそのようなクリアランスを提供することにより、溶接作業中のフィラー金属の堆積が促進され、溶接継手２２における厚肉の形成が防止される。調製ステップ中に、シート２の溶接縁部１４でチャンファリング又はべべリングされた縁部が生産された場合にも、フィラー金属の堆積及び厚肉の防止が改善される。
特に、溶接継手２２中の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる。より詳細には、溶接継手２２中の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、０．１５重量％以上である。溶接継手２２中の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、例えば、０．８重量％以下である。
この平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、除去率Ｆの除去後に除去ゾーン１８に残っている可能性があるプレコーティング５の部分、並びに除去作業及び／又は切断作業から生じる溶接縁部（複数可）１４の側面（複数可）１３上に存在するアルミニウムの痕跡から生じる。溶接継手２２では、それは、基材３及びフィラーワイヤ２０の鋼と混合される。
溶接ステップ中、溶接プールに添加されるフィラーワイヤ２０の割合は、例えば１０％～５０％の間に含まれ、より詳細には１０％～４０％の間に含まれる。
本発明によれば、フィラーワイヤ２０の組成及び溶接プールに添加されるフィラーワイヤ２０の比率は、こうして得られた溶接継手２２が、
（ａ）
Figure 0007337934000008
 となるような溶接継手２２の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
－ ＦＴＢＭは、２つのプレコートシート２の鋼基材３の中で最も硬化性の低い鋼基材３の焼入れ係数である、
－ 焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、溶接継手２２にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材３にある；
（ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手２２の平均ニッケル含有量ＮｉＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
（ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす溶接継手２２の平均クロム含有量ＣｒＷＪ、ここで、ＡｌＷＪは、溶接継手２２の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ３）
によって特徴付けられるように選定される。
プレコートシート２の基材３の中で最も硬化性が低い基材３は、炭素含有量が最も低い基材３である。
実際、本発明の発明者らは、驚くべき方法で、上記基準Ｃ１、Ｃ２及びＣ３が累積的に満たされる場合、オーステナイト化ステップ（プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却）を含む熱処理後のそのような溶接鋼ブランク１から得られた部品は、溶接継手２２において２０℃で２５Ｊ／ｃｍ２以上のシャルピーエネルギー及びプレコートシート２の基材３の中で最も弱い基材の極限引張強度以上の極限引張強度を示すことを見出した。
最も弱い基材３は、厚さと熱間プレス成形及び冷却後の極限引張強度との積が最も小さい基材である。
特に、２０℃での溶接継手２２のシャルピーエネルギーが２５Ｊ／ｃｍ２以上であると、溶接継手の完全な脆性破壊を回避することが可能である。
したがって、上記基準Ｃ１、Ｃ２及びＣ３が累積的に満たされる場合、溶接継手２２の存在は、溶接継手２２が比較的高いアルミニウム含有量を含む場合であっても、溶接ブランクからの熱間プレス成形及び冷却によって得られる溶接鋼部品の特性を、プレコートシート２の基材３の中で最も弱い基材３の熱間プレス成形及び冷却後の特性と比較して低下させない。
したがって、本発明による方法により、溶接継手２２中のアルミニウム含有量が比較的高い可能性があるにもかかわらず、満足できる衝突性能を有する部品を得ることが可能である。
好ましくは、フィラーワイヤ２０の組成及び溶接プールに添加されるフィラーワイヤ２０の割合は、溶接継手２２の平均ニッケル含有量ＮｉＷＪが、０．１重量％～１３．７重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれるようにさらに選定される。
例えば、フィラーワイヤ２０の組成及び溶接プールに添加されるフィラーワイヤ２０の割合は、溶接継手２２の平均クロム含有量ＣｒＷＪが０．０５重量％以上になるようにさらに選定される。溶接継手中のそのようなクロム含有量は、溶接継手２２の耐食性及び焼入れ性を改善するので有利である。
好ましくは、溶接継手２２の組成は、熱間プレス成形及び冷却後に主要なマルテンサイト微細構造を有するようなものである。「主要に」とは、少なくとも９５％のマルテンサイト、より詳細には１００％のマルテンサイトを含むことを意味する。
フィラーワイヤ２０は、特に、０．０１重量％～０．４５重量％の間に含まれる炭素含有量を有する。一例によれば、フィラーワイヤ２０の炭素含有量は、２つのプレコートシート２の基材３の中の最も硬化しにくい基材３の炭素含有量以上である。
実際、本発明の発明者らは、驚くべき方法で、プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後の溶接継手２２における炭素偏析、したがって硬度ピークの発生のリスクを低減するために、特に溶接継手２２中に重要な量のアルミニウムが存在する場合、フィラーワイヤ中の炭素含有量は、０．０１重量％～０．４５重量％の間に含まれるべきであることを見出した。したがって、そのようなフィラーワイヤ２０を使用することにより、溶接継手２２の脆性のリスクが低減され、溶接継手２２に垂直な張力下でプレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後に得られる部品の溶接継手２２における破損の回避に関与する。
特に、本発明の発明者らは、溶接継手２２を得ることができるようにするために、フィラーワイヤ中の炭素含有量が、０．０１重量％～０．４５重量％の間に含まれるべきであることを観察し、溶接継手２２全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）は、溶接継手２２の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下、言い換えれば
Figure 0007337934000009
 であり、ΔＨＶ（ＷＪ）は、溶接継手２２で測定された最大硬度と最小硬度との差であり、ＨＶ平均（ＷＪ）は、溶接継手２２で測定された平均硬度である。
好ましくは、フィラーワイヤ２０は、プレコートシート２の基材３のマンガン含有量よりも厳密に小さいマンガン含有量を有する。
例えば、フィラーワイヤ２０は、重量で、次の組成を有し：
０．０１％≦Ｃ≦０．４５％、及び例えば０．０２％≦Ｃ≦０．４５％
０．００１％≦Ｍｎ≦０．４５％、及び例えば０．０５％≦Ｍｎ≦０．４５％、さらにより詳細には０．０５％≦Ｍｎ≦０．２０％、
０．００１％≦Ｓｉ≦１％
０．０２％≦Ｎｉ≦５６％、及び例えば０．２％≦Ｎｉ≦１０．０％の間、
０．００１％≦Ｃｒ≦３０％
０．００１％≦Ｍｏ≦５％
０．００１％≦Ａｌ≦０．３０％
０．００１％≦Ｃｕ≦１．８０％
０．００１％≦Ｎｂ≦１．５０％
０．００１％≦Ｔｉ≦０．３０％
０．００１％≦Ｎ≦１０％
０．００１％≦Ｖ≦０．１％
０．００１％≦Ｃｏ≦０．２０％
残部は、鉄及び不可避不純物である。
上記の例示的なフィラーワイヤ組成物では、約０．００１％に等しいＭｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｎ、Ｖ及びＣｏの含有量は、原料の融合から、及び非常に低い含有量についての測定装置の精緻化又は精度から生じる不純物のレベルでのこれらの元素の痕跡に対応し、分析された鋼に完全に存在しない元素は、非常に低い含有量で存在するとして測定され、又は非常に低い含有量で存在する元素は、鋼に存在しないとして測定され得るという事実をもたらす場合がある。
例えば、フィラーワイヤ２０は、上述の元素からなる。
フィラーワイヤ２０は、例えばソリッドワイヤ又はフラックスコアードワイヤである。
本発明はまた、上述の方法を使用して得られ得る溶接鋼ブランク１に関する。
そのような溶接鋼ブランクの例を図５に示す。
溶接鋼ブランク１は、２つのプレコートシート２を備え、各プレコートシート２は、その主面４の各々上にプレコーティング５を有する鋼基材３を備え、プレコーティング５は、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む金属間合金層９と、任意選択的に、金属間合金層９の上面に延在する金属合金層１１とを備え、金属合金層１１は、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、プレコートシート２は、溶接継手２２によって接合されている。
溶接鋼ブランク１は、溶接継手２２の両側上に、上で定義したように除去ゾーンＦにわたってプレコーティング５が除去された中間ゾーン２８を備える。
さらに、図５に見られるように、各中間ゾーン２８は、溶接継手２２に位置する内縁３０と、溶接継手２２から離れて位置する外縁３２とを備える。
溶接継手２２の縁部から測定された各中間ゾーン２８の幅Ｗ、すなわち内縁３０と外縁３２との間の距離は、５μｍ～２０００μｍの間、より詳細には５μｍ～１５００μｍの間に含まれる。
好ましくは、中間ゾーン２８において、プレコーティング５は、厳密に１００％より小さい除去率Ｆにわたって除去されている。特に、金属合金層１１は、除去されているが、金属間合金層９は、一体のままである。
代替例によれば、中間ゾーン２８では、プレコーティング５は、１００％に等しい除去率Ｆにわたって、すなわちその厚さ全体にわたって除去されている。
したがって、中間ゾーン２８では、プレコーティング５の厚さは、溶接継手２２からさらに離れて位置するプレコートシート２のゾーンよりも厳密に小さいか、又は存在さえしない。
中間ゾーン２８は、対応するプレコートシート２上の除去ゾーン１８から生じる。
プレコートシート２及び溶接継手２２は、溶接鋼ブランク１を生産するための方法に関して上記で開示した特徴を有する。
したがって、溶接継手２２は、上記で定義された基準Ｃ１、Ｃ２及びＣ３を順守する。
さらに、溶接継手２２の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる。より詳細には、溶接継手２２の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、０．１５重量％以上である。溶接継手２２の平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪは、例えば、０．８重量％以下である。
溶接継手２２は、例えば、プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後に、２０℃での溶接継手２２のシャルピーエネルギーが２５Ｊ／ｃｍ２以上である。
さらに、熱間プレス成形及び冷却後、熱間プレス成形及び冷却溶接鋼ブランクの極限引張強度は、プレコートシート２の基材３の中で最も弱い基材の極限引張強度以上である。これに関連して、最も弱い基材は、上述のように定義される。
例えば、溶接継手２２の平均ニッケル含有量ＮｉＷＪは、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる。
例えば、溶接継手２２の平均クロム含有量ＣｒＷＪは、０．０５重量％以上である。
溶接継手２２は、例えば、プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後に、溶接継手２２全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）が、溶接継手２２の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である。言い換えれば、
Figure 0007337934000010
 である。
溶接継手２２は、例えば、プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後の溶接継手２２の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）が、７００ＨＶ以下である。
好ましくは、溶接継手２２の組成は、熱間プレス成形及び冷却後に主要なマルテンサイト微細構造を有するようなものである。「主要に」とは、少なくとも９５％のマルテンサイト、より詳細には１００％のマルテンサイトを含むことを意味する。
本発明はまた、溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品を生産するための方法であって、
－ 上述の方法を使用して、溶接鋼ブランク１を生産することと；
－ 溶接ブランク１を構成するプレコートシート２の基材３中に完全オーステナイト構造を得るために、溶接鋼ブランク１を加熱することと；
－ 鋼部品を得るために、プレスツール中で溶接鋼ブランク１を熱間プレス成形することと；
－ プレスツール中で鋼部品を冷却することと
を含む、方法に関する。
より詳細には、加熱ステップ中、溶接鋼ブランク１は、オーステナイト化温度まで加熱される。次いで、溶接鋼ブランク１を形成する鋼板２の厚さに応じた保持時間の間オーステナイト化温度に保持される。保持時間は、溶接ブランク１がオーステナイト化され、基材３とプレコーティング５との間の合金化によって所定の厚さの合金化金属間層が形成されるように、オーステナイト化温度に応じて選定される。例えば、保持時間は、約５分に等しい。
熱間プレス成形の前に、このように加熱された溶接鋼ブランク１は、熱間成形プレスツールに移送される。移送時間は、有利には５～１０秒の間に含まれる。移送時間は、熱間プレス成形前の溶接鋼ブランク１における冶金学的変形を回避するために、可能な限り短くなるように選定される。
冷却ステップ中、冷却速度は、２つの鋼板２の基材３のうちの少なくとも１つ、及び例えば最も硬化性の鋼板１、すなわち最も低い臨界冷却速度を有する鋼板の臨界マルテンサイト又はベイナイト冷却速度以上である。
冷却後、溶接継手２２は、主要なマルテンサイト微細構造を有する。「主要に」とは、少なくとも９５％のマルテンサイト、より詳細には１００％のマルテンサイトを含むことを意味する。
本発明はまた、上述の方法を使用して得られる溶接され、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品に関する。
より詳細には、この鋼部品は、２つのプレコート鋼板２のプレスツール中での熱間プレス成形及び冷却からそれぞれ生じる第１のコーティングされた鋼部品部分及び第２のコーティングされた鋼部品部分を備える。
より詳細には、各コーティングされた鋼部品部分は、その主面の各々に鉄及びアルミニウムを含むコーティングを有する鋼基材を備え、第１及び第２の鋼部品部分は、上述のように溶接継手２２によって接合されている。
特に、第１及び第２の鋼部品部分のコーティングは、熱間プレス成形中のプレコーティング５の少なくとも部分的な合金化から生じる。
第１及び第２の鋼部品部分の基材は、プレコートシート２について上述した組成を有する。それらは、プレコートシート２の基材３の熱間プレス成形及び冷却から生じる。
各鋼部品部分は、溶接継手２２に隣接して、鋼部品部分の各面上に中間ゾーンを備える。この中間ゾーンは、溶接ブランク１に関して説明した中間ゾーン２８から生じる。中間ゾーンでは、コーティングの厚さは、鋼部品部分の残りの部分よりも厳密に小さいか、又はコーティングは、存在すらしない。
溶接継手２２は、上記で定義された基準Ｃ１、Ｃ２及びＣ３を順守する。
さらに、溶接継手２２は、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる平均アルミニウム含有量ＡｌＷＪを有する。溶接継手２２の平均アルミニウム含有量は、例えば０．１５重量％以上である。例えば、溶接継手２２の平均アルミニウム含有量は、０．８重量％以下である。
２０℃での溶接継手２２のシャルピーエネルギーは、２５Ｊ／ｃｍ２以上であり、部品の極限引張強度は、コーティングされた鋼部品部分の基材３の中で最も弱い基材の極限引張強度以上である。
例えば、溶接継手２２は、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる平均ニッケル含有量ＮｉＷＪを有する。
例えば、溶接継手２２は、０．０５重量％以上の平均クロム含有量ＣｒＷＪを有する。
溶接継手２２は、例えば、溶接継手２２全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）が、溶接継手２２の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である。言い換えれば、
Figure 0007337934000011
 である。
溶接継手２２の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）は、例えば７００ＨＶ以下である。
好ましくは、溶接継手２２は、主要なマルテンサイト微細構造を有する。「主要に」とは、少なくとも９５％のマルテンサイト、より詳細には１００％のマルテンサイトを含むことを意味する。
本発明者らは、溶接鋼ブランク１を、フィラーワイヤＷを使用して２つのプレコートシートＡ及びＢを一緒に突合せレーザ溶接することによって生産する実験を行った。
行った実験Ｅ１～Ｅ２２ごとの実験条件を以下の表１に示す。
最初に提供されたプレコートシートＡ及びＢは、それらの主面４の両方上に約２５マイクロメートルの厚さのプレコーティング５を有していた。
試験されたプレコートシートＡ及びＢの全てについて、プレコーティング５は、溶融金属浴中での溶融めっきコーティングによって得られ、金属合金層１１及び金属間合金層９を備えていた。
プレコーティング５の金属合金層１１は、重量で、
Ｓｉ：９％
Ｆｅ：３％、
を含み、残部は、アルミニウム及び精緻化から生じる可能性のある不純物からなっていた。
金属合金層１１の平均総厚は、２０μｍであった。
金属間合金層９は、Ｆｅｘ－Ａｌｙ型の金属間化合物と、主要にＦｅ２Ａｌ３とを含有していた。Ｆｅ２ＡＩ５及びＦｅｘＡＩｙＳｉｚ。その平均厚さは、５μｍである。
試験されたプレコートシートＡ及びＢの全てについて、金属間合金層を一体のままにしながら、金属合金層１１の除去によって両方の主面上に除去ゾーン１８が生成されている。除去は、先行出願国際公開第２００７／１１８９３９号パンフレットに開示されている方法を使用してレーザアブレーションによって行った。
Figure 0007337934000012
上記の表では、本発明によらない実験に下線を引いている。
上記の表では、「溶接プールに添加されたフィラーワイヤの割合」の欄の「０」は、フィラーワイヤが添加されていないことを意味する。
表１に記載の異なる実験で使用された鋼基材は、以下の表２に列挙された組成を有し、含有量は、重量％で表される。
Figure 0007337934000013
全ての基材について、組成物の残部は、鉄、可能性のある不純物、及び製造から生じる不可避の元素である。
上記の表２では、「－」は、基材が考慮される元素の最大トレースを含むことを意味する。
表１に記載の異なる実験で使用されたフィラーワイヤＷは、以下の表３に列挙された組成を有し、含有量は、重量％で表される。
Figure 0007337934000014
全ての溶接ワイヤについて、組成物の残部は、鉄、可能性のある不純物、及び製造から生じる不可避の元素である。
特に明記しない限り、これらのフィラーワイヤは、微量のこれらの元素に対応する約０．００１％に等しい含有量でＡｌ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｎ、Ｖ及びＣｏを含み得る。
次いで、本発明者らは、従来の測定方法を使用して、得られた溶接継手２２の組成を実験Ｅ１～Ｅ２１ごとに測定した。
溶接継手２２の平均マンガン、アルミニウム、ニッケル、クロム及びケイ素含有量は、走査型電子顕微鏡に統合されたエネルギー分散型分光検出器を使用して分析された溶接部の表面全体にわたって平均することによって決定した。平均炭素含有量は、溶接継手２２に対して垂直に採取した試料の断面上でキャスティング電子マイクロプローブを使用して決定した。これらの測定の結果を以下の表４に示す。
Figure 0007337934000015
さらに、本発明者らは、このようにして生産された溶接鋼ブランク１を、オーステナイト化を含む熱処理に供し、続いて熱処理部品を得るために急冷した。そのような熱処理部品は、熱間プレス成形部品及び冷却部品と同じ特性を有する。
次いで、本発明者らは、これらの部品の機械的特性（熱間プレス成形部品及び冷却部品の極限引張強度並びに溶接継手のシャルピーエネルギー）を決定するための測定を行った。
それらは、熱間プレス成形部品及び冷却部品（ＵＴＳ部品）の測定された極限引張強度を、熱処理後の最も弱い基材（ＵＴＳ最も弱い基材）の極限引張強度とさらに比較した。
このようにして決定された機械的特性を以下の表５に示す。
Figure 0007337934000016
上記の表では、「ｎ．ｄ．」は、「未定」を意味する。
引張試験は、以下の規格：ＮＦ ＥＮ ＩＳＯ ４１３６及びＮＦ ＩＳＯ ６８９２－１に開示されている方法を使用して周囲温度（約２０℃）で、タイプＥＮ １２．５×５０（２４０×３０ｍｍ）の横方向に溶接された引張試験片に対して行い、レーザ溶接方向に垂直に抽出した。実験（Ｅ１～Ｅ２１）ごとに、５つの引張試験を行った。
シャルピーエネルギーは、溶接継手２２中に深さ２ｍｍ及び全幅８ｍｍのＶ字状ノッチを有し、ノッチが溶接継手に０．２ｍｍ以上の精度で配置され、ノッチの深さに平行な試験片の寸法である幅を有する試験片を使用して、標準シャルピー衝撃試験を使用して測定した。試験は、２０℃で行った。
本発明者らは、測定した溶接継手２２の組成に基づいて、実験Ｅ１～Ｅ２２ごとに上記で定義された基準Ｃ１～Ｃ３に適合するか否かを決定した。
この決定の結果を以下の表６に要約する。
Figure 0007337934000017
 下線部：本発明に該当しない
表６から分かるように、Ｅ１、Ｅ２、Ｅ５～Ｅ１４、Ｅ１７及びＥ１８を参照した実験は、本発明による例である：これらの実験では、基準Ｃ１～Ｃ３が満たされる。
対照的に、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ１５及びＥ２０～Ｅ２２を参照した実験は、本発明によるものではない：これらの実験では、基準Ｃ１～Ｃ３のうちの少なくとも１つの基準が満たされない。
上記の表５から分かるように、基準Ｃ１～Ｃ３を満たす実験Ｅ１、Ｅ２、Ｅ５～Ｅ１４、Ｅ１７及びＥ１８では、溶接ブランク１から得られた熱間プレス成形部品及び冷却部品は、機械的特性、特に熱処理後の溶接ブランク１の２つの基材の中で最も弱い基材のそれ以上の極限引張強度、及び２０℃での溶接継手２２の２５Ｊ／ｃｍ２以上のシャルピーエネルギーを満たす。
したがって、本発明によるブランク１から得られた部品では、溶接継手２２の存在は、熱間プレス成形及び冷却後の最も弱い基材３の特性と比較して、溶接鋼部品の特性を低下させない。したがって、これらの部品は、溶接継手中にアルミニウムが存在するにもかかわらず、満足できる衝突性能を有する。
対照的に、本発明によらない実験Ｅ３、Ｅ４、Ｅ１４～Ｅ１５及びＥ２０～Ｅ２２では、基準Ｃ１～Ｃ３の中の少なくとも１つが満たされないため、熱間プレス成形及び冷却部品の極限引張強度又は、溶接継手のシャルピーエネルギーのうちの少なくとも１つが低すぎ、したがって満足のいくものではない。したがって、これらの部品では、例えば衝突状況において、溶接継手中で部品が破損するリスクがある。
したがって、本発明による方法は、プレスツール中での熱間プレス成形及び冷却後に、溶接継手中にアルミニウムが存在するにもかかわらず、溶接継手２２を含む優れた機械的特性を有する部品を得ることを可能にするので、特に有利である。
したがって、自動車両の安全性に寄与する侵入防止部品、構造部品又はエネルギー吸収部品の製作に特に適している。
本発明による溶接ブランク１を生産するための方法の特定の実施形態によれば、２つのプレコートシート２を生産するステップは、
－ ２つの初期プレコートシート２’を提供するステップと、
－ これらの２つの初期プレコートシート２’を、それらの間に所定の間隙を残しながら互いに隣接して配列するステップと；
－ これらの２つの初期プレコートシート２’の隣接する面上に除去ゾーン１８を同時に生成するように、レーザアブレーションにより、除去率Ｆにわたって２つの隣接する初期プレコートシート２’上のプレコーティング５を同時に除去するステップであって、該除去ステップ中にレーザビームが、２つの隣接する初期プレコートシート２’に重なり合う、除去ステップと
を含む。
溶接ステップ中、このようにして調製された隣接する２つのプレコートシート２は、レーザビームスポットが２つのプレコートシート２と重なり合った状態で溶接される。好ましくは、レーザアブレーションの終了と溶接の開始との間の時間は、１０秒以下である。
このようにして得られた溶接ブランク１の各中間ゾーン２８は、レーザアブレーションから生じる凝固条痕を含む。
両方の初期プレコートシート２と重なり合う１つのレーザビームを使用して除去率Ｆにわたってプレコーティング５を同時に除去するため、２つのプレコートシート２の隣接する主面４上の凝固条痕は、２つのプレコートシート２間の垂直中央面Ｍに対して対称である。
さらに、図５に関して前述したように、各中間ゾーン２８は、溶接継手２２に位置する内縁３０と、溶接継手２２から離れて位置する外縁３２とを備える。
この特定の実施形態では、同時アブレーション法により、２つのプレコートシートの隣接する中間ゾーンの外縁の間の距離は、溶接継手２２の長手方向に沿って実質的に一定である。実質的に一定とは、２つのプレコートシート２の隣接する中間ゾーンの外縁３２の間の距離が、溶接継手２２に沿って、すなわち溶接継手２２の長手方向に最大５％変動することを意味する。
本発明はまた、特定の実施形態による方法を使用して得られた溶接ブランク１の熱間プレス成形及び冷却によって得られた部品に関する。
この熱間プレス成形され及び冷却された部品は、上述したのと同じ特徴を有する。
さらに、この部品では、各中間ゾーンは、凝固条痕を含み、２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する主面４上の凝固条痕は、２つのコーティングされた鋼部品部分間の垂直中央面に対して対称である。
好ましくは、各中間ゾーンは、溶接継手２２に位置する内縁部と、溶接継手２２から離れて位置する外縁部とを備え、２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する中間ゾーンの外縁部間の距離は、溶接継手２２の長手方向に沿って実質的に一定である。実質的に一定とは、２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する中間ゾーンの外縁の間の距離が、溶接継手２２に沿って、すなわち溶接継手２２の長手方向に最大５％変動することを意味する。

Claims (37)

  1. 溶接鋼ブランク（１）を生産するための方法であって、連続する
    － ２つのプレコートシート（２）を提供するステップであって、各プレコートシート（２）が、その２つの主面（４）の各々上にプレコーティング（５）を有する鋼基材（３）を備え、前記プレコーティング（５）が、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む金属間合金層（９）と、前記金属間合金層（９）の上面に延在する金属合金層（１１）とを備え、前記金属合金層（１１）が、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、
    各プレコートシート（２）が、その各主面（４）上に、少なくとも部分的に溶接継手（２２）に組み込まれることを意図した溶接縁部（１４）で、前記金属合金層（１１）が、その厚さ全体にわたって除去されているが、前記金属間合金層（９）は一体のままである除去ゾーン（１８）を備える、ステップと、
    － 前記プレコートシート（２）間の接合部に溶接継手（２２）を生成するように、フィラーワイヤ（２０）を使用して前記プレコートシート（２）を突合せ溶接するステップであって、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量（ＡｌＷＪ）が、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる、ステップと
    を含み、
    － 前記フィラーワイヤ（２０）の組成及び溶接プールに添加されるフィラーワイヤ（２０）の比率が、このようにして得られた前記溶接継手（２２）が、
    （ａ）
    Figure 0007337934000018
     となるような前記溶接継手（２２）の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
    ここで、
    － ＦＴＢＭは、前記２つのプレコートシート（２）の前記鋼基材（３）の中で最も硬化性の低い鋼基材（３）の焼入れ係数である、
    － 前記焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、前記溶接継手（２２）にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
    （ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
    （ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均クロム含有量（ＣｒＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ３）
    によって特徴付けられるように選定されることを特徴とする、方法。
  2. 前記プレコートシート（２）のうちの少なくとも１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．１０％≦Ｃ≦０．５％
    ０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
    ０．１％≦Ｓｉ≦１％
    ０．０１％≦Ｃｒ≦１％
    Ｔｉ≦０．２％
    Ａｌ≦０．１％
    Ｓ≦０．０５％
    Ｐ≦０．１％
    Ｂ≦０．０１０％
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項１に記載の方法。
  3. 前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量（ＡｌＷＪ）が、０．１５重量％以上である、請求項１又は請求項２に記載の方法。
  4. 前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量（ＡｌＷＪ）が、０．８重量％以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載の方法。
  5. 前記溶接継手（２２）の平均ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）が、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる、請求項１～４のいずれか一項に記載の方法。
  6. 前記溶接鋼ブランクが、熱間プレス成形及び冷却後に、
    － ２０℃での前記溶接継手（２２）のシャルピーエネルギーが２５Ｊ／ｃｍ２以上であり、
    － 前記熱間プレス成形及び冷却された鋼溶接鋼ブランクの極限引張強度が、前記プレコートシート（２）の前記基材（３）の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、前記最も弱い基材（３）が、厚さと熱間プレス成形及び冷却後の極限引張強度との積が最も低い基材（３）である
    ようなものである、請求項１～５のいずれか一項に記載の方法。
  7. 前記フィラーワイヤ（２０）が、０．０１重量％～０．４５重量％の間に含まれる炭素含有量を有する、請求項１～６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 前記提供ステップの前に、それぞれの初期プレコートシート（２’）から前記２つのプレコートシート（２）を生産するステップを含み、このステップが、前記プレコートシート（２）の前記溶接縁部（１４）でのレーザアブレーションによる前記金属合金層（１１）を除去することにより、各プレコートシート（２）の各主面（４）上の前記除去ゾーン（１８）を得るサブステップを含む、請求項１～７のいずれか一項に記載の方法。
  9. 前記２つのプレコートシート（２）を生産する前記ステップが、
    － ２つの初期プレコートシート（２’）を提供するステップと、
    － これらの２つの初期プレコートシート（２’）を、それらの間に所定の間隙を残しながら互いに隣接して配列するステップと；
    － これらの２つの初期プレコートシート（２’）の隣接する面上に前記除去ゾーン（１８）を同時に生成するように、レーザアブレーションによって前記２つの隣接する初期プレコートシート（２’）上の前記プレコーティング（５）を同時に除去するステップであって、前記除去ステップ中に、レーザビームが前記２つの隣接する初期プレコートシート（２’）に重なり合う、ステップと
    を含む、請求項８に記載の方法。
  10. 突合せ溶接の前に、次の処理ステップ：ブラッシング、機械加工、チャンファリング及び／又はべべリングのうちの少なくとも１つを使用して、前記プレコートシート（２）のうちの少なくとも１つの前記溶接縁部（１４）を調製することをさらに含む、請求項１～９のいずれか一項に記載の方法。
  11. 前記溶接するステップが、レーザビームを使用して実行される、請求項１～１０のいずれか一項に記載の方法。
  12. 前記プレコートシート（２）のうちの少なくとも１つについて、前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
    ０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
    ０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
    ０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
    Ｔｉ≦０．１％
    Ａｌ≦０．１％
    Ｓ≦０．０５％
    Ｐ≦０．１％
    Ｂ≦０．００５％
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項１～１１のいずれか一項に記載の方法。
  13. 前記プレコートシート（２）のうちの１つについて、前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
    ０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
    Ｓｉ≦０．３０％
    Ｓ≦０．００５％
    Ｐ≦０．０３０％
    ０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
    ０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
    Ｔｉ≦０．０８０％
    Ｎ≦０．００９％
    Ｃｕ≦０．１００％
    Ｎｉ≦０．１００％
    Ｃｒ≦０．１００％
    Ｍｏ≦０．１００％
    Ｃａ≦０．００６％、
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項１～１２のいずれか一項に記載の方法。
  14. 前記プレコートシート（２）のうちの１つについて、前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
    ０．４０％≦Ｍｎ≦３％
    ０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
    ０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
    ０％≦Ｃｒ≦２％
    ０．２５％≦Ｎｉ≦２％
    ０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
    ０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
    ０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
    ０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
    ０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
    ０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
    を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量が、次の関係を満たし：
    Ｔｉ／Ｎ＞３．４２
    並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量が、次の関係を満たし：
    Figure 0007337934000019
     前記鋼が、任意選択的に、次の元素のうちの１つ以上を含み：
    ０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
    ０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
    ０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
    残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である、請求項１～１２のいずれか一項に記載の方法。
  15. 前記溶接するステップが、保護ガスを使用して実行される、請求項１～１４のいずれか一項に記載の方法。
  16. 溶接され、その後、熱間プレス成形され及び冷却された鋼部品を生産するための方法であって、連続するステップ：
    － 溶接鋼ブランク（１）を得るために、請求項１～１５のいずれか一項に記載の前記方法を行うステップと；
    － 前記プレコートシート（２）の前記基材（３）中に完全オーステナイト組織を得るために、前記溶接鋼ブランク（１）を加熱するステップと；
    － 鋼部品を得るために、プレスツール中で前記溶接鋼ブランク（１）を熱間プレス成形するステップと；
    － 前記プレスツール中で前記鋼部品を冷却するステップと
    を含む、方法。
  17. 前記冷却ステップ中、冷却速度が、前記プレコートシート（２）の前記基材（３）の中で最も硬化しやすいもののベイナイト又はマルテンサイト冷却速度以上である、請求項１６に記載の方法。
  18. ２つのプレコートシート（２）を備える溶接鋼ブランク（１）であって、各プレコートシート（２）が、その主面（４）の各々上にプレコーティング（５）を有する鋼基材（３）を備え、前記プレコーティング（５）が、少なくとも鉄及びアルミニウムを含む金属間合金層（９）と、前記金属間合金層（９）の上面に延在する金属合金層（１１）とを備え、前記金属合金層（１１）が、アルミニウムの層、アルミニウム合金の層又はアルミニウム系合金の層であり、
    前記プレコートシート（２）が、溶接継手（２２）によって接合されており、前記溶接継手（２２）が、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる平均アルミニウム含有量（ＡｌＷＪ）を有し、前記溶接継手（２２）が、
    （ａ）
    Figure 0007337934000020
     となるような前記溶接継手（２２）の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
    ここで、
    － ＦＴＢＭは、前記２つのプレコートシート（２）の前記鋼基材（３）の中で最も硬化性の低い鋼基材（３）の焼入れ係数である、
    － 前記焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、前記溶接継手（２２）にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
    （ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
    （ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均クロム含有量（ＣｒＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ３）
    によってさらに特徴付けられ、
    各プレコートシート（２）が、その各主面（４）上に、前記溶接継手（２２）に隣接して、前記金属合金層（１１）が、その厚さ全体にわたって除去されているが、前記金属間合金層（９）は一体のままである中間ゾーン（２８）を備える、溶接鋼ブランク（１）。
  19. 前記プレコートシート（２）のうちの少なくとも１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．１０％≦Ｃ≦０．５％
    ０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
    ０．１％≦Ｓｉ≦１％
    ０．０１％≦Ｃｒ≦１％
    Ｔｉ≦０．２％
    Ａｌ≦０．１％
    Ｓ≦０．０５％
    Ｐ≦０．１％
    Ｂ≦０．０１０％
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項１８に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  20. 各プレコートシート（２）について、前記中間ゾーン（２８）の幅が、前記溶接継手（２２）の縁部から５μｍ～２０００μｍの間に含まれる、請求項１８又は１９に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  21. 前記溶接継手（２２）の前記ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）が、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる、請求項１８～２０のいずれか一項に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  22. 前記溶接鋼ブランク（１）が、熱間プレス成形及び冷却後に、
    － ２０℃における前記溶接継手（２２）のシャルピーエネルギーが、２５Ｊ／ｃｍ２以上であり；並びに
    － 前記熱間プレス成形及び冷却溶接鋼ブランクの極限引張強度が、前記プレコートシート（２）の前記基材（３）の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、前記最も弱い基材（３）が、厚さと熱間プレス成形及び冷却後の極限引張強度との積が最も小さい基材である
    ようなものである、請求項１８～２１のいずれか一項に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  23. 前記溶接継手（２２）が、熱間プレス成形及び冷却後に、前記溶接継手（２２）全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）が、前記溶接継手（２２）の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である、請求項１８～２２のいずれか一項に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  24. 各中間ゾーン（２８）が、凝固条痕を含み、前記２つのプレコートシート（２）の隣接する主面（４）上の前記凝固条痕が、前記２つのプレコートシート（２）間の垂直中央面（Ｍ）に対して対称である、請求項１８～２３のいずれか一項に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  25. 各中間ゾーン（２８）が、前記溶接継手（２２）に位置する内縁（３０）と、前記溶接継手（２２）から離れて位置する外縁（３２）とを備え、前記２つのプレコートシート（２）の隣接する中間ゾーン（２８）の前記外縁（３２）間の距離が、前記溶接継手（２２）の長手方向に沿って一定である、請求項１８～２４のいずれか一項に記載の溶接鋼ブランク（１）。
  26. 第１のコーティングされた鋼部品部分及び第２のコーティングされた鋼部品部分を備える、溶接された鋼部品であって、各コーティングされた鋼部品部分が、その主面のうちの少なくとも１つの上に、少なくとも鉄及びアルミニウムを含むコーティングを有する鋼基材（３）を備え、
    前記第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分が、溶接継手（２２）によって接合されており、前記溶接継手（２２）が、０．１重量％～１．２重量％の間に含まれる平均アルミニウム含有量（ＡｌＷＪ）を有し、
    前記溶接継手（２２）が、
    （ａ）
    Figure 0007337934000021
     となるような前記溶接継手（２２）の焼入れ係数ＦＴＷＪ（基準Ｃ１）、
    ここで、
    － ＦＴＢＭは、前記２つのプレコートシート（２）の前記鋼基材（３）の中で最も硬化性の低い鋼基材（３）の焼入れ係数である、
    － 前記焼入れ係数ＦＴＷＪ及びＦＴＢＭは、次の式：ＦＴ＝１２８＋１５５３ｘＣ＋５５ｘＭｎ＋２６７ｘＳｉ＋４９ｘＮｉ＋５ｘＣｒ－７９ｘＡｌ－２ｘＮｉ２－１５３２ｘＣ２－５ｘＭｎ２－１２７ｘＳｉ２－４０ｘＣｘＮｉ－４ｘＮｉｘＭｎを使用して決定され、ここで、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ及びＳｉは、それぞれ、焼入れ係数を決定する領域の平均アルミニウム、クロム、ニッケル、炭素、マンガン及びシリコン含有量を重量パーセントで表したものであり、この領域は、ＦＴＷＪの場合、前記溶接継手（２２）にあり、ＦＴＢＭの場合、最も硬化しにくい基材にある、
    （ｂ）次の関係：ＮｉＷＪ≦１４－３．４ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ２）；並びに
    （ｃ）次の関係：ＣｒＷＪ≦５－２ｘＡｌＷＪを満たす前記溶接継手（２２）の平均クロム含有量（ＣｒＷＪ）、ここで、ＡｌＷＪは、前記溶接継手（２２）の平均アルミニウム含有量である（基準Ｃ３）
    によってさらに特徴付けられ、
    各コーティングされた鋼部品部分が、その各主面上に、前記溶接継手（２２）に隣接して中間ゾーン（２８）を備え、前記中間ゾーンにおいて、前記コーティングの厚さが、前記中間ゾーンよりも前記溶接継手（２２）から遠い距離に位置する前記コーティングされた鋼部品部分の隣接ゾーンよりも厳密に薄く、
    並びに
    前記溶接継手（２２）の２０℃におけるシャルピーエネルギーが、２５Ｊ／ｃｍ ２ 以上である、溶接された鋼部品。
  27. 前記第１及び第２の鋼部品部分のうちの少なくとも１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．１０％≦Ｃ≦０．５％
    ０．５％≦Ｍｎ≦４．５％
    ０．１％≦Ｓｉ≦１％
    ０．０１％≦Ｃｒ≦１％
    Ｔｉ≦０．２％
    Ａｌ≦０．１％
    Ｓ≦０．０５％
    Ｐ≦０．１％
    Ｂ≦０．０１０％
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項２６に記載の溶接された鋼部品。
  28. 各中間ゾーンが、凝固条痕を含み、前記２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する主面（４）上の前記凝固条痕が、前記２つのコーティングされた鋼部品部分間の垂直中央面に対して対称である、請求項２６又は２７に記載の溶接された鋼部品。
  29. 各中間ゾーンが、前記溶接継手（２２）に位置する内縁部と、前記溶接継手（２２）から離れて位置する外縁部とを備え、前記２つのコーティングされた鋼部品部分の隣接する中間ゾーンの前記外縁部間の距離が、前記溶接継手（２２）の長手方向に沿って一定である、請求項２６～２８のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  30. 前記溶接継手（２２）中の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）が、７００ＨＶ以下である、請求項２６～２９のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  31. 前記溶接継手（２２）の平均ニッケル含有量（ＮｉＷＪ）が、０．１重量％～１３．６重量％の間、より詳細には０．２重量％～１２．０重量％の間に含まれる、請求項２６～３０のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  32. － 前記溶接された鋼部品の極限引張強度が、前記コーティングされた鋼部品部分の前記基材（３）の中で最も弱い基材の極限引張強度以上であり、前記最も弱い基材（３）が、厚さと極限引張強度との積が最も低い基材である
    請求項２６～３１のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  33. 前記溶接継手（２２）全体の最大硬度変化ΔＨＶ（ＷＪ）が、前記溶接継手（２２）の平均硬度ＨＶ平均（ＷＪ）の２０％以下である、請求項２６～３２のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  34. 前記第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の中の少なくとも１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．１５％≦Ｃ≦０．２５％
    ０．８％≦Ｍｎ≦１．８％
    ０．１％≦Ｓｉ≦０．３５％
    ０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％
    Ｔｉ≦０．１％
    Ａｌ≦０．１％
    Ｓ≦０．０５％
    Ｐ≦０．１％
    Ｂ≦０．００５％
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項２６～３３のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  35. 前記第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の中の１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％
    ０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％
    Ｓｉ≦０．３０％
    Ｓ≦０．００５％
    Ｐ≦０．０３０％
    ０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％
    ０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％
    Ｔｉ≦０．０８０％
    Ｎ≦０．００９％
    Ｃｕ≦０．１００％
    Ｎｉ≦０．１００％
    Ｃｒ≦０．１００％
    Ｍｏ≦０．１００％
    Ｃａ≦０．００６％、
    を含み、残部は、鉄及び製造に起因する不純物である、請求項２６～３４のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  36. 前記第１及び第２のコーティングされた鋼部品部分の中の１つの前記基材（３）の前記鋼が、重量で、
    ０．２４％≦Ｃ≦０．３８％
    ０．４０％≦Ｍｎ≦３％
    ０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％
    ０．０１５％≦ＡＩ≦０．０７０％
    ０％≦Ｃｒ≦２％
    ０．２５％≦Ｎｉ≦２％
    ０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％
    ０％≦Ｎｂ≦０．０６０％
    ０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％
    ０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％
    ０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％
    ０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％
    を含み、ここで、チタン及び窒素の含有量が、次の関係を満たし：
    Ｔｉ／Ｎ＞３．４２
    並びに、炭素、マンガン、クロム及びケイ素の含有量が、次の関係を満たし：
    Figure 0007337934000022
     前記鋼が、任意選択的に、次の元素のうちの１つ以上を含み：
    ０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％
    ０．００１％≦Ｗ≦０．３０％
    ０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％
    残部は、鉄及び製造から不可避的に生じる不純物である、請求項２６～３４のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品。
  37. 自動車両用の侵入防止部品又はエネルギー吸収部品を生産するための、請求項２６～３６のいずれか一項に記載の溶接された鋼部品の使用。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102020216163A1 (de) 2019-12-20 2021-06-24 Sms Group Gmbh Stumpfstoßlasertiefschweißverfahren

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013147035A1 (ja) 2012-03-28 2013-10-03 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ用テーラードブランクおよびホットスタンプ部材ならびにそれらの製造方法
JP2014529007A (ja) 2011-07-26 2014-10-30 アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ 極めて高い機械抵抗を有する熱間成形された事前溶接スチール部品、および生成方法
US20150306702A1 (en) 2012-11-19 2015-10-29 Wisco Tailored Blanks Gmbh Method For Laser Welding One Or More Workpieces Of Hardenable Steel In A Butt Joint
WO2016080488A1 (ja) 2014-11-19 2016-05-26 新日鐵住金株式会社 レーザー溶接継手、自動車部品、レーザー溶接継手の製造方法および自動車部品の製造方法
CN106334875A (zh) 2016-10-27 2017-01-18 宝山钢铁股份有限公司 一种带铝或者铝合金镀层的钢制焊接部件及其制造方法
US20170095886A1 (en) 2014-06-19 2017-04-06 Magna International Inc. Process and System for Laser Welding Pre-Coated Sheet Metal Workpieces
JP2017512137A (ja) 2014-02-17 2017-05-18 ウイスコ テイラード ブランクス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＷＩＳＣＯ Ｔａｉｌｏｒｅｄ Ｂｌａｎｋｓ ＧｍｂＨ 硬化性鋼製の１つ又はそれ以上のワークピースを突合せ継手においてレーザ溶接する方法
JP2017514694A (ja) 2014-04-25 2017-06-08 アルセロールミタル 溶接され、次いでプレス硬化されるアルミニウムめっき鋼板の製造方法
JP2018528324A (ja) 2015-07-30 2018-09-27 アルセロールミタル アルミニウムをベースとする金属コーティングで被覆された鋼板
JP2021504570A (ja) 2017-11-24 2021-02-15 アルセロールミタル 炭素含有量が規定されたフィラーワイヤを準備して溶接鋼ブランクを製造する方法、関連する溶接ブランク、熱間プレス成形及び冷却された鋼部品並びに関連する部品を用いて溶接部品を製造する方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2130948B (en) * 1982-11-12 1986-10-08 Nas Sweisware Eiendoms Beperk Flux-coated arc welding electrode
JP2003145286A (ja) * 2001-11-14 2003-05-20 Kobe Steel Ltd 鋼材のレーザ溶接方法
WO2007118939A1 (fr) 2006-04-19 2007-10-25 Arcelor France Procede de fabrication d'une piece soudee a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue
CN100519050C (zh) * 2007-07-20 2009-07-29 常州华通焊丝有限公司 车辆用奥氏体不锈钢气保焊焊丝
WO2011155620A1 (ja) * 2010-06-07 2011-12-15 新日本製鐵株式会社 超高強度溶接継手およびその製造方法
KR101728769B1 (ko) * 2012-06-29 2017-04-20 쉴로 인더스트리즈 인코포레이티드 용접 블랭크 어셈블리 및 방법
KR20180034706A (ko) 2012-11-30 2018-04-04 쉴로 인더스트리즈 인코포레이티드 금속 박편에 용접 노치를 형성하는 방법
KR101448473B1 (ko) 2012-12-03 2014-10-10 현대하이스코 주식회사 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품
EP2883646B1 (en) 2013-12-12 2016-11-02 Autotech Engineering, A.I.E. Methods for joining two blanks and blanks and products obtained
WO2015150848A1 (fr) * 2014-03-31 2015-10-08 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication a haute productivite de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse
EP2942143B1 (en) 2014-05-09 2017-03-15 Gestamp HardTech AB Methods for joining two blanks and blanks and products obtained
WO2016041064A1 (en) * 2014-09-17 2016-03-24 Magna International Inc. Method of laser welding coated steel sheets with addition of alloying elements
KR101637084B1 (ko) * 2014-09-18 2016-07-06 부산대학교 산학협력단 필러와이어 및 이를 이용한 맞춤용접블랭크 제조방법
KR101714121B1 (ko) 2014-11-21 2017-03-09 현대자동차주식회사 테일러 웰디드 블랭크 제조방법
WO2017006144A1 (en) 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel
DE102015115915A1 (de) * 2015-09-21 2017-03-23 Wisco Tailored Blanks Gmbh Laserschweißverfahren zur Herstellung eines Blechhalbzeugs aus härtbarem Stahl mit einer Beschichtung auf Aluminium- oder Aluminium-Silizium-Basis
MX2020012929A (es) 2018-06-22 2021-02-15 Nippon Steel Corp Lamina de acero, pieza en bruto a medida, producto estampado en caliente, tubo de acero, producto estampado en caliente hueco, metodo de fabricacion de lamina de acero, metodo de fabricacion de pieza en bruto a medida, metodo de fabricacion de producto estampado en caliente, metodo de fabricacion de tubo de acero, y metodo de fabricacion de producto estampado en caliente hueco.

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014529007A (ja) 2011-07-26 2014-10-30 アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ 極めて高い機械抵抗を有する熱間成形された事前溶接スチール部品、および生成方法
WO2013147035A1 (ja) 2012-03-28 2013-10-03 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ用テーラードブランクおよびホットスタンプ部材ならびにそれらの製造方法
US20150306702A1 (en) 2012-11-19 2015-10-29 Wisco Tailored Blanks Gmbh Method For Laser Welding One Or More Workpieces Of Hardenable Steel In A Butt Joint
JP2017512137A (ja) 2014-02-17 2017-05-18 ウイスコ テイラード ブランクス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＷＩＳＣＯ Ｔａｉｌｏｒｅｄ Ｂｌａｎｋｓ ＧｍｂＨ 硬化性鋼製の１つ又はそれ以上のワークピースを突合せ継手においてレーザ溶接する方法
JP2017514694A (ja) 2014-04-25 2017-06-08 アルセロールミタル 溶接され、次いでプレス硬化されるアルミニウムめっき鋼板の製造方法
US20170095886A1 (en) 2014-06-19 2017-04-06 Magna International Inc. Process and System for Laser Welding Pre-Coated Sheet Metal Workpieces
WO2016080488A1 (ja) 2014-11-19 2016-05-26 新日鐵住金株式会社 レーザー溶接継手、自動車部品、レーザー溶接継手の製造方法および自動車部品の製造方法
JP2018528324A (ja) 2015-07-30 2018-09-27 アルセロールミタル アルミニウムをベースとする金属コーティングで被覆された鋼板
CN106334875A (zh) 2016-10-27 2017-01-18 宝山钢铁股份有限公司 一种带铝或者铝合金镀层的钢制焊接部件及其制造方法
JP2021504570A (ja) 2017-11-24 2021-02-15 アルセロールミタル 炭素含有量が規定されたフィラーワイヤを準備して溶接鋼ブランクを製造する方法、関連する溶接ブランク、熱間プレス成形及び冷却された鋼部品並びに関連する部品を用いて溶接部品を製造する方法

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