JP7288378B2 - 樹脂用押出機、ロータ型スクリュ及び樹脂製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂用押出機、ロータ型スクリュ及び樹脂製造方法に関する。

樹脂材料の混合プロセスや脱揮プロセスに用いられる押出機が知られている。押出機は、例えば特許文献１に記載されているように、シャフトに嵌められたスクリュを有し、スクリュはシャフトの軸方向において、機能別に分割されている。具体的には、樹脂材料の投入部には主に樹脂材料を搬送するためのスクリュが設けられ、その下流側には樹脂材料の可塑化や混練を行うためのスクリュが設けられている。さらにその下流側には混練された樹脂材料をダイ（吐出口）に向けて搬送するスクリュが設けられている。樹脂材料の可塑化や混練を行うためのスクリュとして、ニーディングディスク型スクリュ、あるいは、ロータ型スクリュが知られている。

特開２０１０－１６２５１１号公報

樹脂材料を混練するロータ型スクリュを備えた樹脂用押出機の混練性能を向上させる必要がある。

その他の課題と新規な特徴は、本明細書の記述及び添付図面から明らかになるであろう。

一実施の形態に係る樹脂用押出機は、シリンダと、前記シリンダ内に配置され、樹脂材料を混練するロータ型スクリュと、を備え、前記ロータ型スクリュは、軸線方向に垂直な断面で、フライトの山頂部が、回転方向の前方の点から後方の点に向かって前記山頂部と前記シリンダの内面との間隙が変化するように形成されている。

前記一実施の形態によれば、樹脂材料の混練性能を効率的に向上させることができる樹脂用押出機を提供することができる。

実施の形態１に係る押出成形機及び成形品の製造方法の概要を示す模式的断面図である。 図１に示すロータ型スクリュの破線Ａで囲んだ部分の拡大図である。 比較例１に係るロータ型スクリュの軸線方向に垂直な断面の形状を示す図である。 図３の破線Ｂで囲った領域の拡大図である。 実施の形態１に係るロータ型スクリュの軸線方向に垂直な断面の形状を示す図である。 図５の破線Ｃで囲った領域の拡大図である。 実施の形態１に係るロータ型スクリュにより樹脂材料に及ぼされる伸長変形の作用について説明する模式図である。 実施の形態１に係るロータ型スクリュと比較例に係るロータ型スクリュの混練性能を比較した試験の結果を示すグラフである。 実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例１について説明する図である。 変形例１に係るロータ型スクリュにより樹脂材料に及ぼされる伸長変形の作用について説明する模式図である。 実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例２について説明する図である。 実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例３について説明する図である。

以下、具体的な実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。ただし、以下の実施の形態に限定される訳ではない。説明を明確にするため、以下の記載及び図面は、適宜簡略化されている。各図面において、同一の要素には同一の符号が付されており、必要に応じて重複説明は省略されている。また、図面が煩雑にならないように、ハッチングが省略されている部分がある。

（実施の形態１）
＜樹脂用押出機の全体構成＞
まず、図１を参照して、実施の形態１に係る樹脂用押出機の全体構成について説明する。

図１は、実施の形態１に係る樹脂用押出機の構成を例示した側面図である。図１に示すように、樹脂用押出機１は、例えば樹脂用の連続式二軸スクリュ押出機である。樹脂用押出機１は、駆動部１０、減速機１１、シリンダ２０、スクリュ２１及び２２を備えている。樹脂用押出機１は、樹脂材料５１の混合プロセスや脱揮プロセスなどに用いられる。

ここで、樹脂用押出機１の説明の便宜のために、ＸＹＺ直交座標軸系を導入する。例えば、シリンダ２０が延びる方向をＸ軸方向とし、Ｘ軸方向に直交する２方向を、Ｙ軸方向及びＺ軸方向とする。例えば、Ｚ軸方向は、鉛直方向であり、ＸＹ平面は、水平面である。また、＋Ｚ軸方向は、上方であり、樹脂用押出機１で樹脂材料５１が押し出される方向を＋Ｘ軸方向とする。ここで、鉛直方向及び水平方向は、厳密な鉛直方向及び水平方向に、樹脂用押出機１を設置する際の不可避な誤差を含む意味で用いている。

駆動部１０は、シリンダ２０の一端側、例えば、シリンダ２０の－Ｘ軸方向側に配置されている。駆動部１０は、スクリュ２１及び２２を回転させる。駆動部１０は、例えば、モータである。減速機１１は、駆動部１０とスクリュ２１及び２２との間に配置されている。減速機１１は、駆動部１０の回転を調整してスクリュ２１及び２２に伝達させる。よって、スクリュ２１及び２２は、減速機１１で調整された駆動部１０の動力源によって回転する。

シリンダ２０は、Ｘ軸方向に延びた筒状の部材である。シリンダ２０は、内部に中空部を有している。シリンダ２０の内部には、２つのスクリュ２１及び２２が収容されている。シリンダ２０の－Ｘ軸方向側の上方には、樹脂材料５１を投入するためのホッパ１３が設けられている。シリンダ２０の＋Ｘ軸方向側端部には混練された樹脂材が排出される排出口１４が設けられている。

スクリュ２１及び２２は、シリンダ２０の－Ｘ軸方向側の開口部から挿入されている。スクリュ２１及び２２の－Ｘ軸方向側の根元部は、シリンダ２０の開口部から外側に出ており、減速機１１を介して駆動部１０に接続されている。スクリュ２１は、Ｘ軸方向に延びた回転軸３７を中心に回転する。スクリュ２２は、スクリュ２１に対してＹ軸方向に隣接した位置でＸ軸方向に延びた回転軸３８を中心に回転する。回転軸３７と回転軸３８は、Ｙ軸方向に間隔を空けて平行に配置されている。

シリンダ２０の内面は、スクリュ２１及び２２の外周縁が回転する軌跡に沿った円筒内面を含んでいる。おおまかに言えば、スクリュ２１の外周縁が回転する軌跡に沿った円筒内面と、スクリュ２２の外周縁が回転する軌跡に沿った円筒内面と、が結合したものとなっている。例えば、シリンダ２０の内面のＸ軸に直交する断面（軸線方向に垂直な断面）は、２つの円の一部が結合した８の字状となっている。

スクリュ２１は、樹脂材料を搬送するための上流側搬送スクリュ３１、下流側搬送スクリュ３５、上流側搬送スクリュ３１と下流側搬送スクリュ３５の間に配置され樹脂材料を混練するためのロータ型スクリュ３３から構成される。スクリュ２２は、スクリュ２１の－Ｙ軸方向側に配置されている。スクリュ２２は、樹脂材料を搬送するための上流側搬送スクリュ３２及び下流側搬送スクリュ３６、上流側搬送スクリュ３２と下流側搬送スクリュ３６の間に配置され樹脂材料を混練するためのロータ型スクリュ３４から構成される。

＜ロータ型スクリュの構成＞
次に、ロータ型スクリュ３３及び３４の構成について説明する。
図２は、図１に示すロータ型スクリュの破線Ａで囲んだ部分の拡大図である。図２に示すように、ロータ型スクリュ３３及び３４は、フライト３３ａ及び３４ａが軸線に対し螺旋状にねじれた形状を有する。フライト３３ａ及び３４ａは、山頂部３３ｂ及び３４ｂを有している。また、ロータ型スクリュ３３及び３４には、回転軸３７及び３８（図１参照）と嵌め合う穴３３ｃ及び３４ｃが形成されている。ロータ型スクリュ３３及び３４の外径や形状は同じである。

＜樹脂用押出機の動作＞
次に、実施の形態１に係る樹脂用押出機１の動作について説明する。なお、以下の説明では、図１について適宜参照する。
ホッパ１３からシリンダ２０に粉末の状態で投入された樹脂材料５１は、上流側搬送スクリュ３１及び３２によって＋Ｘ軸方向に移送され、シリンダ２０の内部において、シリンダ２０に取付けられた図示しないヒータからの熱およびロータ型スクリュ３３及び３４によって混練されることにより溶融する。混練された樹脂は、下流側搬送スクリュ３５及び３６によってさらに＋Ｘ軸方向に搬送されて排出口１４から排出される。

＜比較例１に係るロータ型スクリュの形状＞
次に、発明者が事前に検討した比較例１に係るロータ型スクリュについて説明する。
図３は、比較例１に係るロータ型スクリュの軸線方向に垂直な断面の形状を示す図である。当該断面は、図１に示す樹脂用押出機１のＶ－Ｖ線に沿う断面に相当する。図３に示すように、ロータ型スクリュ５３３は矢印Ｒ５１の方向に回転し、ロータ型スクリュ５３４は矢印Ｒ５２の方向に回転する。ロータ型スクリュ５３３及び５３４の外径や形状は同じである。よって、以下ではロータ型スクリュ５３３を例に形状を説明する。

図４は、図３の破線Ｂで囲った領域の拡大図である。図４に示すように、ロータ型スクリュ５３３は、フライト５３３ａの山頂部５３３ｂが、シリンダ２０の内面と対向する状態で、回転方向の前方の点から後方の点に向かって、山頂部５３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙が一定になるように形成されている。以下、山頂部５３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙を、単に間隙と呼ぶ。フライト５３３ａの山頂部５３３ｂの回転方向Ｒ５１の前方の点Ｐ５１の間隙の大きさ（間隙の幅）Ｗ５１と、中間の点Ｐ５２の間隙の大きさＷ５２と、後方の点Ｐ５３の間隙の大きさＷ５３は同じである。

本願の発明者は、混練または分散させるのが難い樹脂材料である場合、樹脂用押出機１に、比較例１に係るロータ型スクリュ５３３及び５３４を用いると、樹脂の温度を過剰に上昇させることなく十分に混練・分散させるのが困難な場合があることを見いだした。ここで、混練または分散させるのが難い樹脂材料とは、例えば、粘度差のある複数の樹脂あるいは凝集力の強いフィラーなどである。

樹脂用押出機では、樹脂材料の混練または分散において、剪断変形および伸長変形を樹脂材料に作用させることが重要である。樹脂材料を剪断変形させた場合、樹脂材料に付与されたエネルギーが、樹脂材料の混練または分散に使われるだけでなく、樹脂材料の回転にも使われる。樹脂材料を回転させる際に熱が生じるので、樹脂材料を剪断変形させた場合には樹脂材料の温度が上昇する。これに対し、樹脂材料を伸長変形させた場合には、樹脂材料に付与されたエネルギーが、主として樹脂材料の混練または分散に使われる。つまり、樹脂材料を、伸長変形させた場合の方が、剪断変形させた場合よりも発熱が抑制され、より効率的に混練または分散させることができる。上述した、樹脂用押出機１に比較例１に係るロータ型スクリュ５３３及び５３４を用いた場合では、樹脂材料に対して伸長変形を十分に作用させることができないと推測される。

＜実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状＞
次に、実施の形態１に係るロータ型スクリュについて説明する。
図５は、実施の形態１に係るロータ型スクリュの軸線方向に垂直な断面の形状を示す図である。当該断面は、図１に示す樹脂用押出機１のＶ－Ｖ線に沿う断面に相当する。図５に示すように、ロータ型スクリュ３３は矢印Ｒ１の方向に回転し、ロータ型スクリュ３４は矢印Ｒ２の方向に回転する。ロータ型スクリュ３３及び３４の外径や形状は同じである。よって、以下ではロータ型スクリュ３３を例に形状を説明する。

図６は、図５の破線Ｃで囲った領域の拡大図である。図６に示すように、ロータ型スクリュ３３は、フライト３３ａの山頂部３３ｂが、シリンダ２０の内面と対向する状態で、回転方向の前方の点から後方の点に向かって、山頂部３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙が変化するように形成されている。以下、山頂部３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙を、単に間隙と呼ぶ。ここでは、ロータ型スクリュ３３は、軸線方向に垂直な断面で、フライト３３ａの山頂部３３ｂが、前方の点Ｐ１から後方の点Ｐ２に向かって間隙の大きさが漸次減少するように形成されている。すなわち、山頂部３３ｂの回転方向Ｒ１の後方の点Ｐ２の間隙の大きさＷ２の方が前方の点Ｐ１の間隙の大きさＷ１よりも小さくなっている。

図７は、実施の形態１に係るロータ型スクリュにより樹脂材料に及ぼされる伸長変形の作用について説明する模式図である。図７に示すように、ロータ型スクリュ３３が矢印Ｒ１の方向に回転すると、間隙に存在する樹脂材料は矢印ｆ１の方向に流れる。間隙に存在する樹脂材料は応力及び圧力が高い状態になっている。間隙の入口にある樹脂材料の母材であるマトリックスＭ１は、先細りの流路において、応力及び圧力が高く流れ抵抗が大きい状況下で矢印ｆ１の方向に押し流されると、矢印ｆ１の方向に細長く伸長されて、間隙の出口ではマトリックスＭ２のように変形する。ここで、間隙の入口はフライト３３ａの山頂部３３ｂの回転方向の前方の点Ｐ１の位置、間隙の出口はフライト３３ａの山頂部３３ｂの回転方向の後方の点Ｐ２の位置である。

このように、山頂部３３ｂの回転方向の前方の点Ｐ１から後方の点Ｐ２に向かって間隙の大きさが漸次減少すると、間隙を通過する樹脂材料の母材が伸長される。樹脂材料の母材が伸長されると、母材は崩れやすくなるので、樹脂材料の構成成分である複数の母材の混練が促進される。

＜混練性能の比較試験＞
次に、実施の形態１に係るロータ型スクリュと比較例に係るロータ型スクリュの混練性能を比較した試験について説明する。
本試験では、樹脂用押出機として、日本製鋼所製の二軸スクリュ押出機ＣＭＰ６９を用いた。二軸スクリュ押出機ＣＭＰ６９のシリンダの内径は６９ｍｍであり、スクリュ回転速度は２４０ｒｐｍ、シリンダ設定温度は２００℃、原料処理量は３００ｋｇ／ｈに設定した。また、樹脂材料としてブロックコポリマーポリプロピレン（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重でのＭＦＲ（Ｍｅｌｔ Ｆｌｏｗ Ｒａｔｅ）：３）を使用した。

本試験では、実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機で混練した押出吐出物と、比較例に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機で混練した押出吐出物で、それぞれフィルムを作製した。そして、作製したそれぞれのフィルムについて、単位面積あたりに含まれるゲル数を数えた。フィルム中のゲルは、混練物中の粘度の高い成分あるいは分子量の高い成分の母材（マトリックス）の混練または分散が不十分な程、発生する。つまり、フィルム中の単位面積あたりのゲル数が少ないほど、混練性能が高いと判断することができる。

また、本試験では、実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機と、比較例に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機のそれぞれについて、押出機の比エネルギー（ＳＥＩ）［ｋＷｈ／ｋｇ］を変更した。ＳＥＩは、押出機の消費動力［ｋＷ］を押出機の処理量［ｋｇ／ｈ］で除したもので、押出機が樹脂材料に付与したエネルギーの指標である。ＳＥＩの変更は、二軸スクリュ押出機ＣＭＰ６９の混練部下流に設置されている絞りバルブの開度を調節することにより行った。

図８は、実施の形態１に係るロータ型スクリュと比較例に係るロータ型スクリュの混練性能を比較した試験の結果を示すグラフである。図中で、横軸はＳＥＩ［ｋＷｈ／ｋｇ］であり、縦軸はフィルム中の単位面積あたりのゲル数［ｇｅｌ／ｍ^２］である。図中に示されている、実線は、実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機の結果より得られた近似線であり、破線は、比較例に係るロータ型スクリュを採用した樹脂用押出機の結果より得られた近似線である。図８に示す近似線より、実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した場合、比較例に係るロータ型スクリュを採用した場合と比べて、ＳＥＩを同じにしたときに、フィルム中のゲル数が２０～５０パーセントほど低減していると推察することができる。

実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した場合と、比較例に係るロータ型スクリュを採用した場合で、ＳＥＩの値が同じであれば、樹脂材料に対して作用させる変形エネルギーはほぼ同じであると考えられる。よって、実施の形態１に係るロータ型スクリュを採用した場合では、比較例に係るロータ型スクリュを採用した場合よりも、フィルム中のゲル数が大幅に低減していることから、樹脂材料に対して伸長変形を効果的に作用させることができているといえる。

なお、本願の発明者らは、本試験を通じて、山頂部３３ｂの回転方向の前方の点の間隙の大きさと後方の点の間隙の大きさとの比の値（前方の点の間隙の大きさ／後方の点の間隙の大きさ）が２以上または１／２以下であるのが好ましいことを見いだした。また、本願の発明者らは、本試験を通じて、山頂部３３ｂの回転方向の前方の点の間隙の大きさと後方の点の間隙の大きさのいずれか小さい方がシリンダの径の１／１０以下であるのが好ましいことを見いだした。さらに、本願の発明者らは、本試験を通じて、フライト３３ａ及び３４ａのリードがシリンダ２０の直径の４倍以上であるのが好ましいことを見いだした。

＜実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例１＞
次に、実施の形態１に係るロータ型スクリュ３３、３４（図５及び図６参照）の変形例１について説明する。

図９は、実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例１について説明する図である。なお、図９は、図６の拡大図に対応する。また、ロータ型スクリュ３３、３４は同じ形状なので、変形例１は、ロータ型スクリュ３３に対応するロータ型スクリュ１３３を例に説明する。図９に示すように、ロータ型スクリュ１３３は、軸線方向に垂直な断面で、フライト１３３ａの山頂部１３３ｂが、前方の点Ｐ１１から後方の点Ｐ１２に向かって、山頂部１３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙の大きさが漸次増加するように形成されている。以下、山頂部１３３ｂとシリンダ２０の内面との間隙を、単に間隙と呼ぶ。すなわち、山頂部１３３ｂの回転方向Ｒ１１の後方の点Ｐ１２の間隙の大きさＷ１２の方が前方の点Ｐ１１の間隙の大きさＷ１１よりも大きくなっている。

図１０は、変形例１に係るロータ型スクリュにより樹脂材料に及ぼされる伸長変形の作用について説明する模式図である。図１０に示すように、ロータ型スクリュ３３が矢印Ｒ１１の方向に回転すると、間隙に存在する樹脂材料は矢印ｆ１１の方向に流れる。間隙に存在する樹脂材料は応力及び圧力が高い状態になっている。間隙の入口にあるマトリックスＭ１１は、末広がりの流路において、応力及び圧力が高く流れ抵抗が大きい状況下で矢印ｆ１１の方向に押し流されると、矢印ｆ１１の方向と略垂直な方向に細長く伸長されて、間隙の出口ではマトリックスＭ１２のように変形する。ここで、間隙の入口はフライト１３３ａの山頂部１３３ｂの回転方向の前方の点Ｐ１１の位置、間隙の出口はフライト１３３ａの山頂部１３３ｂの回転方向の後方の点Ｐ１２の位置である。

このように、山頂部１３３ｂの回転方向の前方の点Ｐ１１から後方の点Ｐ１２に向かって間隙の大きさが漸次増加すると、間隙を通過する樹脂材料の母材が伸長される。樹脂材料の母材が伸長されると、母材は崩れやすくなるので、樹脂材料の構成成分である複数の母材の混練が促進される。

＜実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例２＞
次に、実施の形態１に係るロータ型スクリュ３３、３４（図５及び図６参照）の変形例２について説明する。

図１１は、実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例２について説明する図である。なお、図１１は、図６の拡大図に対応する。また、ロータ型スクリュ３３、３４は同じ形状なので、変形例２は、ロータ型スクリュ３３に対応するロータ型スクリュ２３３を例に説明する。図１１に示すように、変形例２に係るロータ型スクリュ２３３は、フライト２３３ａの山頂部２３３ｂの前方部分２３３ｂＡが、図９に示す山頂部１３３ｂのように、前方の点Ｐ２１から後方の点Ｐ２２に向かって間隙の大きさが漸次増加するように形成されている。すなわち、山頂部２３３ｂの回転方向Ｒ２１の後方の点Ｐ２２の間隙の大きさＷ２２の方が前方の点Ｐ２１の間隙の大きさＷ２１よりも大きくなっている。

また、変形例２に係るロータ型スクリュ２３３は、フライト２３３ａの山頂部２３３ｂの後方部分２３３ｂＢが、図６に示す山頂部３３ｂのように、前方の点Ｐ２２から後方の点Ｐ２３に向かって間隙の大きさが漸次減少するように形成されている。すなわち、山頂部２３３ｂの回転方向Ｒ２１の後方の点Ｐ２３の間隙の大きさＷ２３の方が前方の点Ｐ２２の間隙の大きさＷ２２よりも小さくなっている。

山頂部２３３ｂの回転方向の前方の点から後方の点に向かって間隙の大きさが変化すると、間隙を通過する樹脂材料に対して伸長変形を作用させることができる。これにより、樹脂材料の混練が促進される。

＜実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例３＞
に、実施の形態１に係るロータ型スクリュ３３、３４（図５及び図６参照）の変形例３について説明する。

図１２は、実施の形態１に係るロータ型スクリュの形状の変形例３について説明する図である。なお、図１２は、図６の拡大図に対応する。また、ロータ型スクリュ３３、３４は同じ形状なので、変形例３は、ロータ型スクリュ３３に対応するロータ型スクリュ３３３を例に説明する。図１２に示すように、変形例３に係るロータ型スクリュ３３３は、フライト３３３ａの山頂部３３３ｂの前方部分３３３ｂＡが、図６に示す山頂部３３ｂのように、前方の点Ｐ３１から後方の点Ｐ３２に向かって間隙の大きさが漸次減少するように形成されている。すなわち、山頂部３３３ｂの回転方向Ｒ３１の後方の点Ｐ３２の間隙の大きさＷ２２の方が前方の点Ｐ３１の間隙の大きさＷ３１よりも小さくなっている。

また、変形例３に係るロータ型スクリュ３３３は、フライト３３３ａの山頂部３３３ｂの後方部分３３３ｂＢが、図９に示す山頂部１３３ｂのように、前方の点Ｐ３２から後方の点Ｐ３３に向かって間隙の大きさが漸次増加するように形成されている。すなわち、山頂部３３３ｂの回転方向Ｒ３１の後方の点Ｐ３３の間隙の大きさＷ３３の方が前方の点Ｐ３２の間隙の大きさＷ３２よりも大きくなっている。

山頂部３３３ｂの回転方向の前方の点から後方の点に向かって間隙の大きさが変化すると、間隙を通過する樹脂材料に対して伸長変形を作用させることができる。これにより、樹脂材料の混練が促進される。

以上、本発明者によってなされた発明を実施の形態に基づき具体的に説明したが、本発明は既に述べた実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の変更が可能であることはいうまでもない。以上で説明した複数の例は、適宜組み合わせて実施されることもできる。

１ 樹脂用押出機
１０ 駆動部
１１ 減速機
１３ ホッパ
１４ 排出口
２０ シリンダ
２１、２２ スクリュ
３１、３２ 上流側搬送スクリュ
３３、３４、１３３、２３３、３３３ ロータ型スクリュ
３５、３６ 下流側搬送スクリュ
３３ａ、１３３ａ、２３３ａ、３３３ａ フライト
３３ｂ、１３３ｂ、２３３ｂ、３３３ｂ 山頂部
３３ｃ 穴
３７、３８ 回転軸
５１ 樹脂材料

Claims (15)

1. シリンダと、
   前記シリンダ内に配置され、樹脂材料を混練するロータ型スクリュと、を備え、
   前記ロータ型スクリュは、軸線方向に垂直な断面で、フライトの山頂部が、回転方向の前方の点から後方の点に向かって前記山頂部と前記シリンダの内面との間隙の大きさが漸次増加するように形成されている、樹脂用押出機。
2. 前記前方の点の前記間隙の大きさと前記後方の点の前記間隙の大きさとの比の値が１／２以下である、請求項１に記載の樹脂用押出機。
3. 前記前方の点の前記間隙の大きさが前記シリンダの径の１／１０以下である、請求項１または２に記載の樹脂用押出機。
4. 前記フライトのリードが前記シリンダの直径の４倍以上である、請求項１から３のいずれか一項に記載の樹脂用押出機。
5. 前記山頂部と前記シリンダの内面との間隙の大きさは、回転方向の前方の点から後方の点に向かって漸次増加した後に漸次減少するように形成されている、
   請求項１から４のいずれか一項に記載の樹脂用押出機。
6. 軸線方向に垂直な断面で、フライトの山頂部が、回転方向の前方の点から後方の点に向かって前記山頂部とシリンダの内面との間隙の大きさが漸次増加するように形成されている、樹脂を混練する押出機用のロータ型スクリュ。
7. 前記前方の点の前記間隙の大きさと前記後方の点の前記間隙の大きさとの比の値が１／２以下である、請求項６に記載のロータ型スクリュ。
8. 前記前方の点の前記間隙の大きさが前記シリンダの径の１／１０以下である、請求項６又は７に記載のロータ型スクリュ。
9. 前記フライトのリードが前記シリンダの直径の４倍以上である、請求項６から８のいずれか一項に記載のロータ型スクリュ。
10. 前記山頂部と前記シリンダの内面との間隙の大きさは、回転方向の前方の点から後方の点に向かって漸次増加した後に漸次減少するように形成されている、
    請求項６から９のいずれか一項に記載のロータ型スクリュ。
11. シリンダ内に配置され、軸線方向に垂直な断面で、フライトの山頂部が、回転方向の前方の点から後方の点に向かって前記山頂部と前記シリンダの内面との間隙の大きさが漸次増加するように形成されているロータ型スクリュを回転させて、前記間隙に存在する樹脂材料を前記回転方向の前方から後方に向かって細長く伸長させるようにする、樹脂製造方法。
12. 前記前方の点の前記間隙の大きさと前記後方の点の前記間隙の大きさとの比の値が１／２以下である、請求項１１に記載の樹脂製造方法。
13. 前記前方の点の前記間隙の大きさが前記シリンダの径の１／１０以下である、請求項１１または１２に記載の樹脂製造方法。
14. 前記フライトのリードが前記シリンダの直径の４倍以上である、請求項１１から１３のいずれか一項に記載の樹脂製造方法。
15. 前記ロータ型スクリュは、山頂部と前記シリンダの内面との間隙の大きさが、回転方向の前方の点から後方の点に向かって漸次増加した後に漸次減少するように形成されている、請求項１１から１４のいずれか一項に記載の樹脂製造方法。

Images