JP7255752B2 - ねじ付き鋼管およびその製造方法 - Google Patents
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Description
前記雌ねじ部のねじ底における、前記ねじ底から深さ方向に0.4mmの位置における残留圧縮応力の最大値が、100MPa以上でかつ前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下であるねじ付き鋼管。
前記蓋が取り付けられたねじ付き鋼管に、下記(A)、(B)、および(C)を満たす条件で内圧を付与する内圧付与工程を有する、ねじ付き鋼管の製造方法。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
(C)前記ねじ付き鋼管の周方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
前記治具を用いて、下記(A)および(B)の両者を満たす条件で前記ねじ付き鋼管に荷重を付与する荷重付与工程を有する、ねじ付き鋼管の製造方法。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
本発明の一実施態様におけるねじ付き鋼管は、少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有している。前記ねじ付き鋼管を使用する際には、前記雌ねじ部に対応する雄ねじ部を有する部材を、該ねじ付き鋼管に螺合させることができる。例えば、前記ねじ付き鋼管を高圧ガス用容器として使用する場合、前記雌ねじ部には、雄ねじを有するねじ込み式の蓋を装着することができる。
次に、本発明の一実施形態におけるねじ付き鋼管の製造方法について説明する。上述したように、ねじ付き鋼管に内圧を付与するか荷重をかけると、応力が発生し、ねじ底に局所的な塑性変形が生じる。塑性変形が生ずる領域は一部であり、その他の領域の多くは弾性域であるため、前記内圧または荷重を除荷した後には、ねじ底部に圧縮応力が残留する。したがって、ねじ付き鋼管に適切な内圧または荷重をかけることにより、該ねじ付き鋼管の雌ねじ部に所定の残留圧縮応力を付与することができる。以下、内圧の付与による製造方法と荷重の付与による製造方法のそれぞれについて、具体的に説明する。
本発明の一実施形態においては、少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管に、雄ねじ部を外周面に有する蓋を取付け(蓋取付工程)、次いで、前記蓋が取り付けられたねじ付き鋼管に所定の条件を満たすよう内圧を付与する(内圧付与工程)ことにより、上述した所定の残留圧縮応力を有するねじ付き鋼管を製造することができる。
まず、少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管に、雄ねじ部を外周面に有する蓋を、前記雄ねじ部が前記雌ねじ部に螺合するよう取り付ける(蓋取付工程)。
次いで、前記蓋が取り付けられたねじ付き鋼管に内圧を付与する(内圧付与工程)。内圧付与工程においては、下記(A)、(B)、および(C)を満たす条件で内圧を付与する必要がある。以下、その理由について説明する。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
(C)前記ねじ付き鋼管の周方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
ねじ底付近に残留圧縮応力を付与するためには、ねじ底に塑性変形を生じさせる必要がある。そして、ねじ底に塑性変形を生じさせるためには、材料の降伏応力を超えるねじ底応力を付与すればよい。そこで本発明では、前記内圧付与工程において、上記(A)を満たす条件で内圧を付与することとする。条件(A)を満たすことにより、雌ねじ部に残留圧縮応力を付与することができる。
(A’)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度より大きい
上述したように、残留圧縮応力を付与するためには内圧をかけて塑性変形を生じさせる必要があるが、過度に内圧をかけると鋼管が破壊されてしまう。鋼管の破壊を防ぐためには、ねじ付き鋼管にかかる軸方向応力と周方向応力の両者を、該ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下とする必要がある。上記(B)および(C)は、前記条件を具体的に定めたものである。
軸方向応力=(蓋の受圧面積×内圧)/ねじ付き鋼管の最小断面積…(1)
周方向応力=(ねじ付き鋼管の内径×内圧)/(2×ねじ付き鋼管の板厚)…(2)
ここで、「蓋の受圧面積」とは、蓋の内面(内圧を受ける面)の面積である。また、ねじ付き鋼管の「断面積」とは、該ねじ付き鋼管の軸方向に垂直な断面における、鋼部分の断面積を指し、該鋼管の内部空間の断面積は含まない。なお、ねじ付き鋼管の断面積は、該ねじ付き鋼管の長手方向位置によって異なる場合があり、ねじ付き鋼管にかかる軸方向応力は断面積が最小の部分で最大となる。そのため、上記(1)式ではねじ付き鋼管の最小断面積を使用する。
(B’)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力以下
(C’)前記ねじ付き鋼管の周方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力以下
(B’’)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力の90%以下
(C’’)前記ねじ付き鋼管の周方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力の90%以下
本発明の別の実施形態においては、少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管に、雄ねじ部を外周面に有する治具を取付け(治具取付工程)、次いで、所定の条件を満たすよう前記治具を用いて前記ねじ付き鋼管に荷重を付与する(荷重付与工程)ことにより、上述した所定の残留圧縮応力を有するねじ付き鋼管を製造することができる。以下、図面を参照して具体的に説明する。
図3は、本実施形態におけるねじ付き鋼管1の製造方法、すなわち、治具を用いて荷重を付与する方法を示した模式図である。ねじ付き鋼管1は、円筒状の鋼管10からなり、鋼管10の端部には雌ねじ部11が設けられている。図3に示した例では、鋼管10の両端に雌ねじ部11が設けられている。
次に、取り付けられた治具20を用いて、ねじ付き鋼管1に荷重を付与する(荷重付与工程)。荷重を付与する方法はとくに限定されないが、例えば、ねじ付き鋼管1を固定した状態で、治具20をねじ付き鋼管1の管軸に平行な方向かつ管の外部方向(図3における矢印Aの方向)に引っ張ることにより荷重をかけることができる。具体的には、例えば、治具20に取り付けられているロッド22を、荷重付与器30により引っ張ることができる。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
ねじ底付近に残留圧縮応力を付与するためには、ねじ底に塑性変形を生じさせる必要がある。そして、ねじ底に塑性変形を生じさせるためには、材料の降伏応力を超えるねじ底応力を付与すればよい。そこで本発明では、前記荷重付与工程において、上記(A)を満たす条件で荷重を付与することとする。条件(A)を満たすことにより、雌ねじ部に残留圧縮応力を付与することができる。
(A’)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度より大きい
上述したように、残留圧縮応力を付与するためには荷重をかけて塑性変形を生じさせる必要があるが、過度に荷重をかけると鋼管が破壊されてしまう。鋼管の破壊を防ぐためには、ねじ付き鋼管にかかる軸方向応力を、該ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下とする必要がある。上記(B)は、前記条件を具体的に定めたものである。
軸方向応力=荷重/ねじ付き鋼管の最小断面積…(1)
ここで、ねじ付き鋼管の「断面積」とは、該ねじ付き鋼管の軸方向に垂直な断面における、金属が存在している部分の断面積を指す。なお、ねじ付き鋼管の断面積は、該ねじ付き鋼管の長手方向位置によって異なる場合があり、ねじ付き鋼管にかかる軸方向応力は断面積が最小の部分で最大となる。そのため、上記(1)式ではねじ付き鋼管の最小断面積を使用する。
(B’)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力以下
(B’’)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力の90%以下
ねじ付き鋼管のモデルを用いた有限要素法(FEM)による弾塑性解析によりねじ底応力を解析した。なお、ねじ付き鋼管を高圧ガス用容器として用いることを想定し、前記モデルとしては、金属製容器としての低合金鋼製のねじ付き鋼管からなり、炭素繊維強化樹脂層を有さないタイプ1容器と、前記タイプ1容器と同じ低合金鋼製のねじ付き鋼管(ライナ)と、前記ねじ付き鋼管の表面にCFRPを厚さ5mmとなるように巻き付けて形成された炭素繊維強化樹脂層とからなるタイプ2容器の2種類のモデルを使用した。前記金属製容器を構成するねじ付き鋼管と、後述する内圧付与工程および性能評価に使用する蓋の材質は同じ低合金鋼とし、前記低合金鋼の引張強度(TS)は821MPa、降伏応力(YP)は705MPaとした。また、前記低合金鋼の応力-ひずみ曲線としては、TS:900MPa級 SNCM439鋼の応力ひずみ曲線を用いた。
ソフトウェア:ABAQUS Ver.6.12-4(ダッソー・システムズ株式会社)
計算モデル:軸対称モデル
メッシュ分割:応力集中部において50μm
境界条件:ねじ付き鋼管の内面および鏡板のガス貯蔵部側にガス圧力を付与
拘束条件:金属円筒:Y対称面上の節点、Y方向変位拘束
鏡板、ねじ込みナット:積極的な節点の変位の固定は無し
接触条件:接触摩擦係数μ=0.05
上記金属製容器に対し、表1に示した内圧を付与した際のねじ底応力をFEMにより求めた。雌ねじ部におけるねじ底応力の最大値は表1に示したとおりであった。また、ねじ底応力の最大値とは、ねじ底から、該ねじ底とは反対側の表面までの肉厚方向全体における応力の最大値を指す。
軸方向応力=(蓋の受圧面積×内圧)/ねじ付き鋼管の最小断面積…(1)
周方向応力=(ねじ付き鋼管の内径×内圧)/(2×ねじ付き鋼管の板厚)…(2)
また、金属製容器がタイプ2容器である場合、前記軸方向応力と周方向応力はFEMによる解析で求めた。
次いで、FEMによる解析により、上記内圧を除荷した状態における、雌ねじ部のねじ底から深さ方向に0.4mmの位置における残留圧縮応力を求めた。表2には、前記残留圧縮応力の最大値を示す。
ねじ付き鋼管を実際に高圧ガス容器として使用する際の条件を想定して、ねじ付き鋼管に蓋を取り付けた状態で82MPaの内圧を負荷した際のねじ底応力の最大値を、FEMによる解析で求めた。得られた結果は表2に示したとおりであった。
FEMによる解析で求められた応力から、圧力サイクル試験におけるねじ部の破断寿命を評価した。破断寿命の評価は、高圧ガス保安協会が定めた「各種部位のき裂進展解析法」(KHKS 0220(2010)附属書IX)にしたがって実施した。圧力付与の条件は、最小圧力:2MPa、最大圧力:82MPa、温度:室温とした。
蓋をした状態で内圧を付与することに代えて、治具を用いて荷重を付与した点以外は上記実施例1と同じ手順で、弾塑性解析によるねじ底応力の解析を実施した。本実施例では、前記治具として、実施例1で使用した蓋と同形状の治具を使用した。
上記金属製容器に対し、治具を用いて荷重を付与した際のねじ底応力をFEMにより求めた。雌ねじ部におけるねじ底応力の最大値は表3に示したとおりとした。なお、荷重の付与は計算上では前記治具を管軸に平行な方向かつ管の外部方向へ移動(変位)させることで付与した。その際、ねじ底応力の最大値が表3に示した値となるように前記治具の変位を制御した。また、ねじ底応力の最大値とは、ねじ底から、該ねじ底とは反対側の表面までの肉厚方向全体における応力の最大値を指す。
・上記荷重を除荷した状態における、雌ねじ部のねじ底から深さ方向に0.4mmの位置における残留圧縮応力
・内圧82MPaを負荷した際のねじ底応力の最大値
・力サイクル試験におけるねじ部の破断寿命
10 鋼管
11 雌ねじ部
12 ねじ溝
13 雌ねじ部のねじ底
14 内部空間
20 治具
21 雄ねじ部
22 ロッド
30 荷重付与器
40 蓋
41 雄ねじ部
42 Oリング
P ねじ底から深さ方向に0.4mmの位置
Claims (6)
- 少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管であって、
前記雌ねじ部のねじ底における、前記ねじ底から深さ方向に0.4mmの位置における残留圧縮応力の最大値が、100MPa以上かつ前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下であるねじ付き鋼管。 - 前記残留圧縮応力の最大値が、前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力以下である、請求項1に記載のねじ付き鋼管。
- 前記ねじ付き鋼管がシームレス鋼管からなる、請求項1または2に記載のねじ付き鋼管。
- 少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管に、雄ねじ部を外周面に有する蓋を、前記雄ねじ部が前記雌ねじ部に螺合するよう取り付ける蓋取付工程と、
前記蓋が取り付けられたねじ付き鋼管に、下記(A)、(B)、および(C)を満たす条件で内圧を付与する内圧付与工程を有する、ねじ付き鋼管の製造方法。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下
(C)前記ねじ付き鋼管の周方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下 - 少なくとも一方の端部の内周面に雌ねじ部を有するねじ付き鋼管に、雄ねじ部を外周面に有する治具を、前記雄ねじ部が前記雌ねじ部に螺合するよう取り付ける治具取付工程と、
前記治具を用いて、下記(A)および(B)の両者を満たす条件で前記ねじ付き鋼管に荷重を付与する荷重付与工程を有し、
前記荷重付与工程においては、前記治具を前記ねじ付き鋼管の管軸に平行な方向かつ前記ねじ付き鋼管の外部方向に引っ張ることにより荷重が付与される、ねじ付き鋼管の製造方法。
(A)前記雌ねじ部のねじ底応力が前記ねじ付き鋼管の材料の降伏応力より大きい
(B)前記ねじ付き鋼管の軸方向応力が前記ねじ付き鋼管の材料の引張強度以下 - 前記ねじ付き鋼管がシームレス鋼管からなる、請求項4または5に記載のねじ付き鋼管の製造方法。
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