JP7248897B2

JP7248897B2 - mooring chains and vessels

Info

Publication number: JP7248897B2
Application number: JP2019115129A
Authority: JP
Inventors: 和幸鹿島
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2019-06-21
Filing date: 2019-06-21
Publication date: 2023-03-30
Anticipated expiration: 2039-06-21
Also published as: JP2021001366A

Description

本発明は、係留チェーンおよび船舶に関する。 The present invention relates to mooring chains and ships.

舶用係留チェーンは、海水環境に曝されるため腐食が激しく、長期間使用の際には腐食が問題となる場合がある。ドックでの点検時に係留チェーンの径が計測されるが、元の径に対して１２％以上減少している場合には、新たなチェーンに切り替えをしなければならないという基準が船級規則により定められている。 Since mooring chains for ships are exposed to a seawater environment, they are subject to severe corrosion, and corrosion may become a problem when used for a long period of time. The diameter of the mooring chain is measured at the time of inspection at the dock, and if the diameter is reduced by 12% or more from the original diameter, the chain must be replaced with a new one according to classification rules. ing.

一般的には、船舶の寿命が２０年程度であるのに対して、係留チェーンの寿命は１５年程度である。このため、現状、船を廃船にするまでに、係留チェーンの交換を少なくとも一度は行なう必要がある。 In general, the life of a ship is about 20 years, while the life of a mooring chain is about 15 years. Therefore, at present, it is necessary to replace the mooring chain at least once before scrapping the ship.

特開昭６１－２１０１５３号公報JP-A-61-210153

船舶の係留チェーンには、従来、ＪＩＳＧ３１０５：２００４に規定されているＳＢＣ３００、ＳＢＣ４９０、ＳＢＣ６９０といった産業用鋼材が用いられている。また、これら鋼材に加え、例えば、希土類等を任意元素として添加することで、材料特性を向上させた鋼材についても用いられる場合がある（特許文献１参照）。 Industrial steel materials such as SBC300, SBC490, and SBC690 defined in JIS G 3105:2004 are conventionally used for mooring chains for ships. In addition to these steel materials, for example, steel materials having improved material properties by adding rare earth elements or the like as optional elements may also be used (see Patent Document 1).

しかしながら、これら鋼材を用いた係留チェーンは、上述のように船舶の寿命に対して耐久年数が短く、所望する耐食性が十分得られていないという問題がある。 However, the mooring chains using these steel materials have the problem that the service life is short relative to the service life of the ship as described above, and the desired corrosion resistance is not sufficiently obtained.

本発明は、上記の問題を解決し、耐食性に優れた係留チェーンおよび船舶を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to solve the above problems and to provide a mooring chain and a ship with excellent corrosion resistance.

本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、下記の係留チェーンおよび船舶を要旨とする。 The present invention has been made to solve the above problems, and the gist thereof is the following mooring chain and ship.

（１）一端に碇が取り付けられる係留チェーンであって、
前記係留チェーンの一端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０６～０．４５％、
Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．３～２．５％、
Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．０５％以下、
Ａｌ：０．１％以下、
Ｎ：０．０１％以下、
Ｃｒ：０．１％を超えて７．０％以下、
Ｓｎ：０～０．５％、
Ｓｂ：０～０．５％、
Ｃｕ：０～１．０％、
Ｎｉ：０～５．０％、
Ｍｏ：０～１．０％、
Ｗ：０～１．０％、
Ｖ：０～１．０％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
Ｎｂ：０～０．１％、
Ｔｉ：０～０．１％、
Ｂ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０６～０．４５％、
Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．３～２．５％、
Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．０５％以下、
Ａｌ：０．１％以下、
Ｎ：０．０１％以下、
Ｃｒ：０．１％以下、
Ｃｕ：０～１．０％、
Ｎｉ：０～５．０％、
Ｓｎ：０～０．５％、
Ｓｂ：０～０．５％、
Ｍｏ：０～１．０％、
Ｗ：０～１．０％、
Ｖ：０～１．０％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
Ｎｂ：０～０．１％、
Ｔｉ：０～０．１％、
Ｂ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
かつ前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、下記（ｉ）式を満足する、係留チェーン。
０．０１≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｓｎ＋Ｓｂ＋Ｍｏ＋Ｗ・・・（ｉ）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (1) A mooring chain with an anchor attached to one end,
The chemical composition of the steel material used for one end of the mooring chain is, in mass%,
C: 0.06 to 0.45%,
Si: 0.6% or less,
Mn: 0.3-2.5%,
P: 0.1% or less,
S: 0.05% or less,
Al: 0.1% or less,
N: 0.01% or less,
Cr: more than 0.1% and 7.0% or less,
Sn: 0-0.5%,
Sb: 0-0.5%,
Cu: 0-1.0%,
Ni: 0 to 5.0%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0 to 1.0%,
V: 0 to 1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0 to 0.1%,
Ti: 0 to 0.1%,
B: 0 to 0.01%,
balance: Fe and impurities,
The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
C: 0.06 to 0.45%,
Si: 0.6% or less,
Mn: 0.3-2.5%,
P: 0.1% or less,
S: 0.05% or less,
Al: 0.1% or less,
N: 0.01% or less,
Cr: 0.1% or less,
Cu: 0-1.0%,
Ni: 0 to 5.0%,
Sn: 0-0.5%,
Sb: 0-0.5%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0 to 1.0%,
V: 0 to 1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0 to 0.1%,
Ti: 0 to 0.1%,
B: 0 to 0.01%,
balance: Fe and impurities,
A mooring chain, wherein the chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain satisfies the following formula (i).
0.01≦Cu+Ni+Sn+Sb+Mo+W (i)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（２）前記係留チェーンの一端側に用いられる鋼材の化学組成が、
下記（ii）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
（１－２．１３Ｃｒ）｛１＋０．３５（Ｃ－０．３０）｝≦０．８０・・・（ii）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (2) The chemical composition of the steel material used for one end of the mooring chain is
satisfies the following formula (ii),
The mooring chain according to (1) above.
(1-2.13Cr) {1 + 0.35 (C-0.30)} ≤ 0.80 (ii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（３）前記係留チェーンの一端側に用いられる鋼材の化学組成が、
下記（iii）および（iv）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
０．０１≦Ｓｎ＋Ｓｂ・・・（iii）
１－１．３１Ｃｒ－３．５４Ｓｎ－３．０３Ｓｂ≦０．８０・・・（iv）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (3) The chemical composition of the steel material used for one end of the mooring chain is
satisfying the following formulas (iii) and (iv),
The mooring chain according to (1) above.
0.01≦Sn+Sb (iii)
1-1.31Cr-3.54Sn-3.03Sb≦0.80 (iv)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（４）前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｃｕ：０．０１～１．０％、
Ｎｉ：０．０１～５．０％、を含有し、
下記（ｖ）および（vi）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
（１－１．３５Ｃｕ）（１－０．３７Ｎｉ）＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｖ）
Ｃｕ／Ｎｉ≦５．０・・・（vi）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (4) The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Cu: 0.01 to 1.0%,
Ni: 0.01 to 5.0%, containing
satisfying the following equations (v) and (vi),
The mooring chain according to (1) above.
(1-1.35Cu) (1-0.37Ni) + 0.25Cr ≤ 0.80 (v)
Cu/Ni≦5.0 (vi)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（５）前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｓｎ：０．０１～０．５％、
Ｃｕ：０～０．１％、を含有し、
下記（vii）および（viii）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
１－３．２６Ｓｎ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（vii）
Ｓｎ／Ｃｕ≧１．０・・・（viii）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (5) The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Sn: 0.01 to 0.5%,
Cu: 0 to 0.1%, containing
satisfying the following formulas (vii) and (viii),
The mooring chain according to (1) above.
1-3.26Sn+0.25Cr≦0.80 (vii)
Sn/Cu≧1.0 (viii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（６）前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｍｏ：０．０１～１．０％、を含有し、
下記（ix）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
１－２．１７Ｍｏ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ix）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (6) The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Mo: 0.01 to 1.0%, containing
satisfying the following (ix) formula,
The mooring chain according to (1) above.
1-2.17Mo+0.25Cr≦0.80 (ix)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（７）前記係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成が、質量％で、
Ｗ：０．０１～１．０％、を含有し、
下記（ｘ）式を満足する、
上記（１）に記載の係留チェーン。
１－４．３２Ｗ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｘ）
但し、上記式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (7) The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
W: 0.01 to 1.0%,
satisfies the following (x) formula,
The mooring chain according to (1) above.
1-4.32W+0.25Cr≦0.80 (x)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

（８）上記（１）～（７）に記載の係留チェーンを用いた、船舶。 (8) A ship using the mooring chain described in (1) to (7) above.

本発明によれば、耐食性に優れた係留チェーンを得ることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the mooring chain excellent in corrosion resistance can be obtained.

本発明者は、係留チェーンの耐久年数が船舶寿命に比べて短く、所望する耐食性を得られていない要因について、検討を行なった。そして、係留チェーンの使用環境について調査をした。 The inventor of the present invention has investigated the reasons why the mooring chain has a short service life compared to the ship's life and the desired corrosion resistance is not obtained. Then, we investigated the usage environment of the mooring chain.

係留チェーンは、港湾沖で船舶の係留に使用される。このため、係留チェーンの長さは、装備される船舶の大きさによっても異なるが、例えば、全長が数百ｍに及ぶ場合もある。そして、係留チェーンは、船舶の航行時には、引き上げられ、船舶内で保管される。この際、係留チェーンの一部は、デッキ上に据え置かれ、その他の大部分はチェーンロッカーと呼ばれる格納庫に保管される。 Mooring chains are used for mooring ships off the harbor. For this reason, the length of the mooring chain varies depending on the size of the ship on which it is installed, but in some cases the total length is several hundred meters. Then, the mooring chain is pulled up and stored in the ship when the ship is underway. At this time, part of the mooring chain is left on the deck, and most of the rest is stored in a hangar called a chain locker.

デッキ上は、屋外であることから、大気環境下で風雨に曝され、かつ海水飛沫が頻繁にかかる環境である。このような環境においては、係留チェーンの表面は、塩分を含む海水飛沫により濡れ、その後、乾燥するという過程を頻繁に繰り返す。その結果、腐食が進行する。一方、チェーンロッカー内は、相対湿度が５０％ＲＨ程度を下回ることがなく、デッキ上と比較しても湿度が高い環境である。このような環境では、海水中の塩化マグネシウム等により、チェーン表面において潮解が生じ、腐食が進行する。 Since the deck is outdoors, it is exposed to wind and rain in an atmospheric environment and is frequently splashed with seawater. In such an environment, the surface of the mooring chain is frequently wetted by salty seawater spray and then dried. As a result, corrosion progresses. On the other hand, the relative humidity inside the chain locker does not fall below about 50% RH, and the humidity is higher than on the deck. In such an environment, magnesium chloride or the like in seawater causes deliquescence on the chain surface and corrosion progresses.

通常、係留チェーンは、その全長にわたり、同一の鋼材を用いて製造されるが、上述したように、デッキ上と、チェーンロッカー内とでは、腐食環境が大きく異なる。このため、一つの係留チェーンにおいて、デッキ上に保管される部分と、チェーンロッカー内に保管される部分とで、同一の鋼材を用いても、チェーンロッカー内、またはデッキ上のいずれかの腐食環境に適応できないと考えられる。したがって、一つの係留チェーンにおいて、デッキ上で据え置かれる部分と、チェーンロッカー内に保管される部分とで、各々の腐食環境に適した、異なる鋼材を用いることが有効である。 Normally, a mooring chain is manufactured using the same steel material over its entire length. For this reason, in one mooring chain, even if the same steel material is used for the part stored on the deck and the part stored in the chain locker, the corrosive environment either inside the chain locker or on the deck will not work. considered to be inapplicable to Therefore, in one mooring chain, it is effective to use different steel materials suitable for each corrosive environment for the portion left on the deck and the portion stored in the chain locker.

本発明は上記の知見に基づいてなされたものである。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。 The present invention has been made based on the above findings. Each requirement of the present invention will be described in detail below.

１．係留チェーンの構成
係留チェーンは、環状のリンクが複数連結された状態で構成される。一つのリンクは、鋼材に曲げ加工を施し、フラッシュバット溶接等を施すことで、環状に成形され、作製される。なお、リンクの中央にスタッドを取り付けてもよい。上記リンクは、前後のリンクに対し、９０°回転した位置で連結される。このようにリンクを連結させ作製された係留チェーンは、その一端に碇が取り付けられる。 1. Configuration of mooring chain A mooring chain is configured by connecting a plurality of circular links. One link is formed into an annular shape by bending a steel material and performing flash butt welding or the like. A stud may be attached to the center of the link. The link is connected to the front and rear links at a position rotated by 90°. An anchor is attached to one end of the mooring chain produced by connecting the links in this way.

本発明に係る係留チェーンは、一端に碇が取り付けられる。また、本発明に係る係留チェーンは、碇が取り付けられる側、つまり一端側に用いる鋼材と、他端側に用いる鋼材とを、異なる鋼材とする。なお、係留チェーンが使用される船舶の大きさにもよるが、通常、一つの係留チェーンにおいて、一端側は係留チェーンの全長のおよそ３～３０％に相当し、他端側は、係留チェーンの全長のおよそ７０～９７％に相当する。 The mooring chain according to the invention has an anchor attached to one end. Also, in the mooring chain according to the present invention, the steel material used for the side to which the anchor is attached, that is, the one end side and the steel material used for the other end side are different steel materials. Although it depends on the size of the ship in which the mooring chain is used, one end of one mooring chain is usually equivalent to about 3 to 30% of the total length of the mooring chain, and the other end is the length of the mooring chain. It corresponds to approximately 70-97% of the total length.

一つの係留チェーンであるにも関わらず、異なる鋼材を用いる理由は、係留チェーンの部分、位置等により、腐食環境が異なるからである。具体的には、上述の一端側は、デッキ上で保管される。一方、係留チェーンにおいて、碇が取り付けられない、つまり他端側は、チェーンロッカーに保管される。このため、腐食環境ごとに、適した鋼材を選択することで、所望する耐食性を具備させることができる。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。 The reason why different steel materials are used in spite of being one mooring chain is that the corrosive environment differs depending on the mooring chain part, position, etc. Specifically, the one end side described above is stored on the deck. On the other hand, in the mooring chain, the anchor is not attached, that is, the other end is stored in the chain locker. Therefore, the desired corrosion resistance can be provided by selecting a suitable steel material for each corrosive environment. Each requirement of the present invention will be described in detail below.

２．係留チェーンの一端側に用いられる鋼材の化学組成
上述したように、係留チェーンの碇が取り付けられる側、つまり一端側は、航行中はデッキ上に据え置かれた状態になる。デッキ上は、大気環境下でかつ、海水が飛散する環境である。このため、係留チェーンの一端側では、塩分を含む海水で濡れ、その後、乾燥をするという過程を繰り返す腐食環境にある。そこで、係留チェーンの一端側に用いられる鋼材は、上記腐食環境に適した鋼材とし、化学組成を以下に記載の範囲とする。なお、以下の説明において、具体的に含有する元素の限定理由を記載するが、含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。 2. Chemical composition of steel material used for one end of mooring chain As described above, the side of the mooring chain to which the anchor is attached, that is, one end, remains stationary on the deck during navigation. The deck is in an atmospheric environment and in an environment where sea water is scattered. For this reason, one end of the mooring chain is in a corrosive environment in which the process of getting wet with salty seawater and then drying is repeated. Therefore, the steel material used for the one end side of the mooring chain is a steel material suitable for the above corrosive environment, and the chemical composition is set within the range described below. In addition, in the following description, the reason for limiting the elements to be contained will be specifically described, and "%" for the content means "% by mass".

Ｃ：０．０６～０．４５％
Ｃは、強度を確保するために必要な元素である。係留チェーンとしての強度を確保するために、Ｃ含有量は０．０６％以上とする。しかしながら、Ｃ含有量が０．４５％を超えると、母材および溶接熱影響部の靭性が著しく低下する。このため、Ｃ含有量は、０．４５％以下とする。Ｃ含有量は０．０７％以上であるのが好ましく、０．０８％以上であるのがより好ましい。また、Ｃ含有量は０．４２％以下とするのが好ましく、０．４０％以下とするのがより好ましい。 C: 0.06-0.45%
C is an element necessary for ensuring strength. In order to secure strength as a mooring chain, the C content is set to 0.06% or more. However, when the C content exceeds 0.45%, the toughness of the base metal and weld heat affected zone is significantly reduced. Therefore, the C content should be 0.45% or less. The C content is preferably 0.07% or more, more preferably 0.08% or more. Also, the C content is preferably 0.42% or less, more preferably 0.40% or less.

Ｓｉ：０．６％以下
Ｓｉは、脱酸のために必要な元素であるが、０．６％を超えて含有させると、係留チェーンの溶接熱影響部の靭性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は０．６％以下とする。なお、靭性の観点からＳｉ含有量はより低いほうが望ましい。この場合、Ｓｉ含有量は０．５５％以下とするのが好ましく、０．５０％以下とするのがより好ましい。一方、Ｓｉ含有量を過度に低減すると、脱酸の効果が十分に得られなくなるため、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。 Si: 0.6% or less Si is an element necessary for deoxidation, but if the content exceeds 0.6%, the toughness of the welded heat affected zone of the mooring chain is lowered. Therefore, the Si content should be 0.6% or less. From the viewpoint of toughness, a lower Si content is desirable. In this case, the Si content is preferably 0.55% or less, more preferably 0.50% or less. On the other hand, if the Si content is excessively reduced, a sufficient deoxidizing effect cannot be obtained, so the Si content is preferably 0.01% or more.

Ｍｎ：０．３～２．５％
Ｍｎは、強度を確保するために必要な元素である。強度を確保するために、Ｍｎ含有量は０．３％以上とする。しかしながら、Ｍｎを、２．５％を超えて含有させると、靭性が著しく低下する。このため、Ｍｎ含有量は２．５％以下とする。Ｍｎ含有量は０．３５％以上とするのが好ましく、０．４％以上とするのがより好ましい。また、Ｍｎ含有量は２．４％以下とするのが好ましく、２．３％以下とするのがより好ましい。 Mn: 0.3-2.5%
Mn is an element necessary to ensure strength. In order to secure the strength, the Mn content should be 0.3% or more. However, if the Mn content exceeds 2.5%, the toughness is remarkably lowered. Therefore, the Mn content is set to 2.5% or less. The Mn content is preferably 0.35% or more, more preferably 0.4% or more. Also, the Mn content is preferably 2.4% or less, more preferably 2.3% or less.

Ｐ：０．１％以下
Ｐは不純物として粒界に偏析し、靭性を低下させる元素である。そして、Ｐ含有量が０．１％を超えると靭性が著しく低下する。このため、Ｐ含有量は０．１％以下とする。Ｐ含有量は少なければ少ないほど好ましい。Ｐ含有量は０．０８％以下とするのが好ましく、０．０５％以下とするのがより好ましい。 P: 0.1% or less P is an element that segregates at grain boundaries as an impurity and lowers toughness. And when the P content exceeds 0.1%, the toughness is remarkably lowered. Therefore, the P content should be 0.1% or less. The lower the P content, the better. The P content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.05% or less.

Ｓ：０．０５％以下
Ｓは不純物として鋼中に存在し、ＭｎＳを形成する。このＭｎＳは腐食の起点となり、耐食性を低下させる。このため、Ｓ含有量は０．０５％以下とする。Ｓ含有量は少なければ少ないほど好ましい。Ｓ含有量は０．０４５％以下とするのが好ましく、０．０４％以下とするのがより好ましい。 S: 0.05% or less S exists in steel as an impurity and forms MnS. This MnS serves as a starting point for corrosion and lowers corrosion resistance. Therefore, the S content should be 0.05% or less. The lower the S content, the better. The S content is preferably 0.045% or less, more preferably 0.04% or less.

Ａｌ：０．１％以下
Ａｌは脱酸剤として必要な元素であり、含有させることで脱酸効果が得られる。また、ＡｌはＮと結合し、ＡｌＮを形成することで、結晶粒を微細化させる。しかしながら、Ａｌを、０．１％を超えて含有させると靭性の低下を招く。このため、Ａｌ含有量は０．１％以下とする。なお、Ａｌ含有量は０．０８％以下とするのが好ましく、０．０６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を安定して得るために、Ａｌ含有量は０．００５％以上とするのが好ましい。 Al: 0.1% or less Al is an element necessary as a deoxidizing agent, and the deoxidizing effect can be obtained by including it. Also, Al combines with N to form AlN, thereby refining crystal grains. However, when the Al content exceeds 0.1%, the toughness is lowered. Therefore, the Al content is set to 0.1% or less. The Al content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.06% or less. On the other hand, in order to stably obtain the above effects, the Al content is preferably 0.005% or more.

Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、Ａｌと結合しＡｌＮを形成することにより結晶粒を微細化させる効果がある。しかしながら、Ｎ含有量が０．０１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。Ｎ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎ含有量は０．００１％以上とするのが好ましい。 N: 0.01% or less N has the effect of refining crystal grains by combining with Al to form AlN. However, when the N content exceeds 0.01%, the toughness decreases. Therefore, the N content is set to 0.01% or less. The N content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the N content is preferably 0.001% or more.

Ｃｒ：０．１％を超えて７．０％以下
Ｃｒは、鋼材のコスト上昇を抑えつつ強度を高める作用を有する。また、Ｃｒは海水飛沫または降雨などによる濡れ環境において、鋼の溶出を著しく抑制する効果を有する。このため、Ｃｒ含有量は０．１％超とする。しかしながら、Ｃｒ含有量が７．０％を超えると靭性が著しく低下するとともに溶接性も低下する。このため、Ｃｒ含有量は７．０％以下とする。Ｃｒ含有量は０．２％以上とするのが好ましく、０．３％以上とするのがより好ましい。また、Ｃｒ含有量は６．５％以下とするのが好ましく、６．０％以下とするのがより好ましい。 Cr: more than 0.1% and 7.0% or less Cr has the effect of increasing the strength while suppressing an increase in the cost of the steel material. In addition, Cr has the effect of remarkably suppressing the elution of steel in a wet environment due to seawater splashes or rainfall. Therefore, the Cr content should be more than 0.1%. However, when the Cr content exceeds 7.0%, the toughness is remarkably lowered and the weldability is also lowered. Therefore, the Cr content is set to 7.0% or less. The Cr content is preferably 0.2% or more, more preferably 0.3% or more. Also, the Cr content is preferably 6.5% or less, more preferably 6.0% or less.

なお、上記一端側に用いる鋼材の化学組成においては、耐食性を担保する上で、ＣｒおよびＣの含有量を併せて制御するのが好ましい。したがって、上述の元素の相互作用も鑑み、下記（ii）式を満足するのが好ましい。下記（ii）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、下記（ii）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなるためである。
（１－２．１３Ｃｒ）｛１＋０．３５（Ｃ－０．３０）｝≦０．８０・・・（ii）
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 In addition, in the chemical composition of the steel material used for the one end side, it is preferable to control the contents of Cr and C together in order to ensure corrosion resistance. Therefore, in view of the interaction of the elements described above, it is preferable to satisfy the following formula (ii). The following formula (ii) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when the following formula (ii) is satisfied, it is easy to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel.
(1-2.13Cr) {1 + 0.35 (C-0.30)} ≤ 0.80 (ii)
However, each element symbol in the above formula (ii) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

Ｓｎ：０～０．５％
Ｓｂ：０～０．５％
ＳｎおよびＳｂは、薄膜水の形成により塩化物が濃化し腐食界面のｐＨが低下する環境で、イオンとして溶出し、インヒビター作用により鋼の溶解反応を著しく抑制する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＳｎおよびＳｂを過剰に含有させると、鋼材の靭性が低下する。このためＳｎおよびＳｂの含有量は、それぞれ０．５％以下とする。また、Ｓｎ含有量は０．４％以下とするのが好ましい。Ｓｂ含有量は０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。 Sn: 0-0.5%
Sb: 0-0.5%
Sn and Sb are eluted as ions in an environment where chlorides are concentrated due to the formation of a thin film of water and the pH at the corrosion interface is lowered, and their inhibitory action significantly suppresses the dissolution reaction of steel. Therefore, it may be contained as necessary. However, if Sn and Sb are contained excessively, the toughness of the steel material is lowered. Therefore, the contents of Sn and Sb are each set to 0.5% or less. Also, the Sn content is preferably 0.4% or less. The Sb content is preferably 0.4% or less, more preferably 0.3% or less.

一方、上記効果を得るためには、下記（iii）式を満足し、ＳｎおよびＳｂの合計含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。また、ＳｎおよびＳｎ含有量と併せ、デッキ上において、特に有効に耐食性に寄与するＣｒ含有量を制御するのが好ましい。つまり、下記の（iii）式および（iv）式を満足するのが好ましい。 On the other hand, in order to obtain the above effect, it is preferable that the following formula (iii) is satisfied and the total content of Sn and Sb is 0.01% or more. In addition to Sn and the Sn content, it is preferable to control the Cr content, which particularly effectively contributes to corrosion resistance, on the deck. That is, it is preferable to satisfy the following formulas (iii) and (iv).

下記（iv）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、（iv）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなる。（iv）式の左辺値は０．５以下とするのがより好ましく、０以下とするのがさらに好ましい。
０．０１≦Ｓｎ＋Ｓｂ・・・（iii）
１－１．３１Ｃｒ－３．５４Ｓｎ－３．０３Ｓｂ≦０．８０・・・（iv）
但し、上記（iii）および（iv）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 The following formula (iv) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when formula (iv) is satisfied, it becomes easier to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel. The left-side value of the formula (iv) is more preferably 0.5 or less, more preferably 0 or less.
0.01≦Sn+Sb (iii)
1-1.31Cr-3.54Sn-3.03Sb≦0.80 (iv)
However, each element symbol in the above formulas (iii) and (iv) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

Ｃｕ：０～１．０％
Ｃｕは、鋼の溶出を抑制し、耐食性を向上させる効果を有する。また、腐食により生成した腐食生成物の保護性が高いため、長期にわたり高い耐食性を保持する効果も有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｃｕ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するばかりでなく靭性が低下する。このため、Ｃｕ含有量は１．０％以下とする。Ｃｕ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 Cu: 0-1.0%
Cu has the effect of suppressing elution of steel and improving corrosion resistance. In addition, since it has a high degree of protection against corrosion products generated by corrosion, it also has the effect of maintaining high corrosion resistance over a long period of time. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Cu content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Cu content is set to 1.0% or less. The Cu content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.6% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Cu content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｎｉ：０～５．０％
Ｎｉは薄膜水形成環境での鋼の溶出を著しく抑制し耐食性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉ含有量が５．０％を超えると効果が飽和するばかりでなく、鋼材のコストが上昇する。このため、Ｎｉ含有量は５．０％以下とする。Ｎｉ含有量は４．５％以下であるのが好ましく、４．０％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０５％以上であるのがより好ましく、０．１％以上であるのがさらに好ましい。 Ni: 0-5.0%
Ni has the effect of remarkably suppressing the elution of steel in a thin film forming environment and improving the corrosion resistance. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Ni content exceeds 5.0%, not only does the effect saturate, but the cost of the steel increases. Therefore, the Ni content is set to 5.0% or less. The Ni content is preferably 4.5% or less, more preferably 4.0% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Ni content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.05% or more, and even more preferably 0.1% or more.

Ｍｏ：０～１．０％
Ｍｏは、強度を高める作用を有する。また、Ｍｏは腐食環境において溶出したＭｏがモリブデン酸イオンを形成し、インヒビター作用により鋼の溶出を抑制する作用を有する。この結果、Ｍｏは耐食性を向上させる効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。 Mo: 0-1.0%
Mo has the effect of increasing the strength. In addition, Mo has the effect of inhibiting the elution of steel through the inhibitory action of molybdate ions formed by eluted Mo in a corrosive environment. As a result, Mo has the effect of improving the corrosion resistance, so it may be contained as necessary.

しかしながら、Ｍｏ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が著しく低下する。このため、Ｍｏ含有量は１．０％以下とする。Ｍｏ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 However, when the Mo content exceeds 1.0%, not only the effect saturates, but also the toughness significantly decreases. Therefore, the Mo content is set to 1.0% or less. The Mo content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Mo content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｗ：０～１．０％
ＷもＭｏと同様の作用を有する。腐食環境において溶出したＷがタングステン酸イオンを形成することで鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｗ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｗ含有量は１．０％以下とする。Ｗ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｗ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 W: 0-1.0%
W also has the same effect as Mo. W eluted in a corrosive environment forms tungstate ions, which have the effect of suppressing the elution of steel. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the W content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the W content is set to 1.0% or less. The W content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the W content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｖ：０～１．０％
Ｖは腐食環境において溶出したＶがバナジン酸イオンを形成することにより鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｖ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｖ含有量は１．０％以下とする。Ｖ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 V: 0-1.0%
V has the effect of suppressing the elution of steel by forming vanadate ions in a corrosive environment. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the V content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the V content is set to 1.0% or less. The V content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the V content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｃａ：０～０．０１％
Ｃａは、イオンとして溶出し、ｐＨの低下が生じた腐食界面においてｐＨを上昇させる。この結果、腐食が抑制されるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｃａ含有量は０．０１％以下とする。Ｃａ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃａ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましく、０．０００３％以上とするのがより好ましく、０．０００５％以上とするのがさらに好ましい。 Ca: 0-0.01%
Ca elutes as ions and raises the pH at the corrosion interface where a pH drop occurs. As a result, corrosion is suppressed, so it may be contained as necessary. However, when the Ca content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Ca content is set to 0.01% or less. The Ca content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Ca content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and even more preferably 0.0005% or more.

Ｍｇ：０～０．０１％
Ｍｇは、Ｃａと同様、腐食界面のｐＨを上昇させることで腐食を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．０１％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性も低下する。このため、Ｍｇ含有量は０．０１％以下とする。Ｍｇ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましく、０．０００３％以上とするのがより好ましく、０．０００５％以上とするのがさらに好ましい。 Mg: 0-0.01%
Mg, like Ca, has the effect of suppressing corrosion by raising the pH of the corrosion interface. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Mg content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Mg content is set to 0.01% or less. The Mg content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Mg content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and even more preferably 0.0005% or more.

ＲＥＭ：０～０．０１％
ＲＥＭは、ＣａおよびＭｇと同様、腐食界面のｐＨを上昇させることで腐食を抑制する効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０１％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性も低下する。このため、ＲＥＭ含有量は０．０１％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。 REM: 0-0.01%
REM, like Ca and Mg, has the effect of suppressing corrosion by increasing the pH of the corrosion interface, so it may be contained as necessary. However, when the REM content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the REM content is set to 0.01% or less. The REM content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less.

一方、上記効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましく、０．０００３％以上とするのがより好ましく、０．０００５％以上とするのがさらに好ましい。 On the other hand, in order to obtain the above effects, the REM content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and even more preferably 0.0005% or more.

ここで、本発明において、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計１７元素を指し、上記ＲＥＭ含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ＲＥＭは、工業的には、ミッシュメタルの形で添加される。 Here, in the present invention, REM refers to a total of 17 elements of Sc, Y and lanthanoids, and the REM content means the total content of these elements. REMs are industrially added in the form of misch metals.

Ｎｂ：０～０．１％
Ｎｂは、強度を高める作用を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｎｂ含有量は０．１％以下とする。Ｎｂ含有量は０．０８％以下とするのが好ましく、０．０５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｂ含有量は０．００１％以上とするのが好ましく、０．００３％以上とするのがより好ましく、０．００５％以上とするのがさらに好ましい。 Nb: 0-0.1%
Nb has the effect of increasing the strength, so it may be contained as necessary. However, when the Nb content exceeds 0.1%, the toughness is lowered. Therefore, the Nb content is set to 0.1% or less. The Nb content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.05% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Nb content is preferably 0.001% or more, more preferably 0.003% or more, and even more preferably 0.005% or more.

Ｔｉ：０～０．１％
Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成することにより溶接熱影響部の靭性を向上させる。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．１％を超えると効果が飽和する。このため、Ｔｉ含有量は０．１％以下とする。Ｔｉ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０５％以下であるのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００１％以上とするのが好ましく、０．００５％以上とするのがより好ましく、０．０１％以上とするのがさらに好ましい。 Ti: 0-0.1%
Ti improves the toughness of the weld heat affected zone by combining with N to form TiN. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Ti content exceeds 0.1%, the effect saturates. Therefore, the Ti content should be 0.1% or less. The Ti content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.05% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Ti content is preferably 0.001% or more, more preferably 0.005% or more, and even more preferably 0.01% or more.

Ｂ：０～０．０１％
Ｂは、強度を高める作用を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｂ含有量が０．０１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｂ含有量は０．０１％以下とする。Ｂ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましく、０．０００３％以上とするのがより好ましく、０．０００５％以上とするのがさらに好ましい。 B: 0-0.01%
B has the effect of increasing the strength, so it may be contained as necessary. However, when the B content exceeds 0.01%, the toughness decreases. Therefore, the B content should be 0.01% or less. The B content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.005% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the B content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and even more preferably 0.0005% or more.

係留チェーンの一端側に用いられる鋼材の化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。ここで「不純物」とは、鋼を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、上記鋼材に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。 In the chemical composition of the steel used for one end of the mooring chain, the balance is Fe and impurities. The term "impurities" as used herein refers to components that are mixed in with raw materials such as ores, scraps, etc., and various factors in the manufacturing process when steel is manufactured industrially, and are allowed within a range that does not adversely affect the steel material. means something

３．係留チェーンの他端側に用いられる鋼材の化学組成
上述したように、係留チェーンの碇が取り付けられない側、つまり他端側は、航行中はチェーンロッカー内に保管された状態になる。チェーンロッカー内は、相対湿度が５０％ＲＨ程度を下回ることがなく、デッキ上と比較しても湿度が高い環境である。ここで、相対湿度が３０％ＲＨ程度以上であれば、海水中に含まれる塩化マグネシウム等の塩化物が大気中の水分を取り込む、いわゆる潮解と呼ばれる現象が生じると考えられる。 3. Chemical composition of steel used for the other end of the mooring chain As described above, the other end of the mooring chain is stored in a chain locker during navigation. The relative humidity inside the chain locker does not fall below about 50% RH, and the humidity is higher than on the deck. Here, if the relative humidity is about 30% RH or higher, a phenomenon called deliquescence is considered to occur, in which chlorides such as magnesium chloride contained in seawater take in moisture in the atmosphere.

この潮解により、係留チェーンに付着した塩化マグネシウム等が、大気中の水分を取り込むことで、その表面では、わずかに湿った状態が維持され、常時、薄い水膜（以下の説明において、「薄膜水」ともいう。）が形成される。そして、表面に形成した薄膜水内では、海水中に含まれる塩化物が濃化する。このように、塩化物が濃化した環境において鋼材が腐食すると、腐食により鉄が溶出した箇所で、鉄イオンの加水分解反応が生じる。その結果、鋼材表面のｐＨが低下し、腐食がさらに進行する。 Due to this deliquescence, the magnesium chloride and the like adhering to the mooring chain take in moisture from the air, and the surface of the mooring chain is maintained in a slightly moist state at all times. ” is formed. Chlorides contained in the seawater are concentrated in the thin film of water formed on the surface. In this way, when the steel material corrodes in an environment in which chlorides are concentrated, a hydrolysis reaction of iron ions occurs at locations where iron is eluted due to corrosion. As a result, the pH of the surface of the steel material is lowered, and corrosion progresses further.

そこで、係留チェーンの他端側に用いられる鋼材は、上記腐食環境に適した鋼材とし、化学組成を以下に記載の範囲とする。なお、以下の説明において、含有する元素の限定理由を記載するが、上述した一端側に用いられる鋼材と同様に、含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。 Therefore, the steel material used for the other end side of the mooring chain should be a steel material suitable for the corrosive environment described above, and the chemical composition should be within the range described below. In the following description, reasons for limiting the contained elements will be described, but similarly to the steel material used for the one end side described above, "%" for the content means "% by mass".

Ｃ：０．０６～０．４５％
Ｃは、強度を確保するために必要な元素である。係留チェーンとしての強度を確保するために、Ｃ含有量は０．０６％以上とする。しかしながら、Ｃ含有量が０．４５％を超えると、母材および溶接熱影響部の靭性が著しく低下する。このため、Ｃ含有量は０．４５％以下とする。Ｃ含有量は、０．１５％以上であるのが好ましく、０．１７％以上であるのがより好ましく、０．２０％以上であるのがさらに好ましい。また、Ｃ含有量は０．４２％以下であるのが好ましく、０．４０％以下であるのがより好ましい。 C: 0.06-0.45%
C is an element necessary for ensuring strength. In order to secure strength as a mooring chain, the C content is set to 0.06% or more. However, when the C content exceeds 0.45%, the toughness of the base metal and weld heat affected zone is significantly reduced. Therefore, the C content should be 0.45% or less. The C content is preferably 0.15% or more, more preferably 0.17% or more, and even more preferably 0.20% or more. Also, the C content is preferably 0.42% or less, more preferably 0.40% or less.

Ｓｉ：０．６％以下
Ｓｉは、脱酸のために必要な元素であるが、０．６％を超えて含有させると溶接熱影響部の靭性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は０．６％以下とする。なお、靭性の観点からＳｉ含有量はより低いほうが望ましい。この場合、Ｓｉ含有量は０．５５％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、Ｓｉ含有量を過度に低減すると、脱酸の効果が十分に得られなくなるため、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。 Si: 0.6% or less Si is an element necessary for deoxidation, but if the content exceeds 0.6%, the toughness of the weld heat affected zone decreases. Therefore, the Si content should be 0.6% or less. From the viewpoint of toughness, a lower Si content is desirable. In this case, the Si content is preferably 0.55% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, if the Si content is excessively reduced, a sufficient deoxidizing effect cannot be obtained, so the Si content is preferably 0.01% or more.

Ｍｎ：０．３～２．５％
Ｍｎは、強度を確保するために必要な元素である。強度を確保するために、Ｍｎ含有量は０．３％以上とする。しかしながら、Ｍｎを、２．５％を超えて含有させると、靭性が著しく低下する。このため、Ｍｎ含有量は２．５％以下とする。Ｍｎ含有量は、１．０％以上とするのが好ましく、１．２％以上とするのがより好ましく、１．３％以上とするのがさらに好ましい。また、Ｍｎ含有量は２．４％以下とするのが好ましく、２．３％以下とするのがより好ましい。 Mn: 0.3-2.5%
Mn is an element necessary to ensure strength. In order to secure the strength, the Mn content should be 0.3% or more. However, if the Mn content exceeds 2.5%, the toughness is remarkably lowered. Therefore, the Mn content is set to 2.5% or less. The Mn content is preferably 1.0% or more, more preferably 1.2% or more, and even more preferably 1.3% or more. Also, the Mn content is preferably 2.4% or less, more preferably 2.3% or less.

Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、Ａｌと結合しＡｌＮを形成することにより、結晶粒を微細化させる効果がある。しかしながら、Ｎ含有量が０．０１％を超えると靭性が低下する。このため、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。Ｎ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎ含有量は０．００１％以上とするのが好ましい。 N: 0.01% or less N has the effect of refining crystal grains by combining with Al to form AlN. However, when the N content exceeds 0.01%, the toughness decreases. Therefore, the N content is set to 0.01% or less. The N content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the N content is preferably 0.001% or more.

Ｃｒ：０．１％以下
Ｃｒは、鋼材のコスト上昇を抑えつつ強度を高める作用を有するが、塩化物が濃化する薄膜水形成環境において耐食性を著しく低下させる。このため、Ｃｒ含有量は０．１％以下とする。Ｃｒ含有量は０．０８％以下とするのが好ましく、０．０６％以下とするのがより好ましい。 Cr: 0.1% or less Cr has the effect of increasing the strength while suppressing the increase in the cost of the steel material, but significantly reduces the corrosion resistance in a thin film water formation environment where chlorides are concentrated. Therefore, the Cr content is set to 0.1% or less. The Cr content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.06% or less.

Ｃｕ：０～１．０％
Ｃｕは、表面が濡れた状態における鋼の溶出を抑制する。さらに、Ｃｕは薄膜水が形成し、塩化物が濃化する状態においても、鋼の溶出を著しく抑制する。この結果、Ｃｕは耐食性を向上させる。また、腐食により生成した腐食生成物の保護性が高いため、長期にわたり高い耐食性を保持する効果も有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。 Cu: 0-1.0%
Cu suppresses elution of steel when the surface is wet. Furthermore, Cu significantly suppresses the elution of steel even in a state where a thin film of water is formed and chlorides are concentrated. As a result, Cu improves corrosion resistance. In addition, since it has a high degree of protection against corrosion products generated by corrosion, it also has the effect of maintaining high corrosion resistance over a long period of time. Therefore, it may be contained as necessary.

しかしながら、Ｃｕ含有量が１．０％を超えると、効果が飽和するばかりでなく靭性が低下する。このため、Ｃｕ含有量は１．０％以下とする。Ｃｕ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。Ｃｕ含有量は０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％超とするのがさらに好ましく、０．１％以上とするのが一層好ましい。 However, when the Cu content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the Cu content is set to 1.0% or less. The Cu content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.6% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Cu content is preferably 0.01% or more. The Cu content is more preferably 0.03% or more, still more preferably over 0.05%, and even more preferably 0.1% or more.

Ｎｉ：０～５．０％
Ｎｉは薄膜水形成環境での鋼の溶出を著しく抑制し耐食性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉ含有量が５．０％を超えると効果が飽和するばかりでなく、鋼材のコストが上昇する。このため、Ｎｉ含有量は５．０％以下とする。Ｎｉ含有量は４．５％以下とするのが好ましく、４．０％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０５％以上とするのがより好ましく、０．１％以上とするのがさらに好ましい。 Ni: 0-5.0%
Ni has the effect of remarkably suppressing the elution of steel in a thin film forming environment and improving the corrosion resistance. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Ni content exceeds 5.0%, not only does the effect saturate, but the cost of the steel increases. Therefore, the Ni content is set to 5.0% or less. The Ni content is preferably 4.5% or less, more preferably 4.0% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Ni content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.05% or more, and even more preferably 0.1% or more.

Ｓｎ：０～０．５％
Ｓｎは、薄膜水が形成し、腐食界面のｐＨが低下する環境において、イオンとして溶出し、インヒビター作用により鋼の溶解反応を著しく抑制する。この結果、Ｓｎは耐食性を向上させる効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。 Sn: 0-0.5%
In an environment where a thin film of water is formed and the pH of the corrosion interface is lowered, Sn is eluted as ions and significantly suppresses the dissolution reaction of steel due to its inhibitory action. As a result, Sn has the effect of improving corrosion resistance, so it may be contained as necessary.

しかしながら、Ｓｎは０．５％を超えて含有させると靭性が著しく低下する。このため、Ｓｎ含有量は０．５％以下とする。また、Ｓｎ含有量は０．４％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｎ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 However, when the Sn content exceeds 0.5%, toughness is remarkably lowered. Therefore, the Sn content is set to 0.5% or less. Also, the Sn content is preferably 0.4% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Sn content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｓｂ：０～０．５％
ＳｂはＳｎと同様、薄膜水形成環境において鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｓｂを、０．５％を超えて含有させると靭性が著しく低下する。このため、Ｓｂ含有量は０．５％以下とする。Ｓｂ含有量は０．４％以下とするのが好ましく、０．３％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｂ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上ととするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 Sb: 0-0.5%
Sb, like Sn, has the effect of suppressing the elution of steel in a thin water-forming environment. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Sb content exceeds 0.5%, the toughness is remarkably lowered. Therefore, the Sb content is set to 0.5% or less. The Sb content is preferably 0.4% or less, more preferably 0.3% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Sb content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

Ｗ：０～１．０％
ＷもＭｏと同様の作用を有する。腐食環境において溶出したＷがタングステン酸イオンを形成することで鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。 W: 0-1.0%
W also has the same effect as Mo. W eluted in a corrosive environment forms tungstate ions, which have the effect of suppressing the elution of steel. Therefore, it may be contained as necessary.

しかしながら、Ｗ含有量が１．０％を超えると効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｗ含有量は１．０％以下とする。Ｗ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｗ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 However, when the W content exceeds 1.0%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the W content is set to 1.0% or less. The W content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the W content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

また、良好な耐食性を具備させるため、他端側に用いられる鋼材の化学組成において、上記Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、ＭｏおよびＷの合計含有量は下記の（ｉ）式を満足する。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、ＭｏおよびＷの合計含有量である（ｉ）式右辺値が０．０１未満であると良好な耐食性が得られないからである。
０．０１≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｓｎ＋Ｓｂ＋Ｍｏ＋Ｗ・・・（ｉ）
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 In order to provide good corrosion resistance, the total content of Cu, Ni, Sn, Sb, Mo and W in the chemical composition of the steel used for the other end satisfies the following formula (i). This is because good corrosion resistance cannot be obtained if the right-hand side value of formula (i), which is the total content of Cu, Ni, Sn, Sb, Mo and W, is less than 0.01.
0.01≦Cu+Ni+Sn+Sb+Mo+W (i)
However, each element symbol in the above formula (i) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

ＣｕとＮｉとを、ともに含有させる場合、具体的にはＣｕ含有量を０．０１～１．０％とし、Ｎｉ含有量を０．０１～５．０％含有させる場合、より良好な耐食性を確保する、製造性等の観点から、化学組成は下記の（ｖ）および（vi）式を満足するのが好ましい。 When both Cu and Ni are contained, specifically, when the Cu content is 0.01 to 1.0% and the Ni content is 0.01 to 5.0%, better corrosion resistance is obtained. From the viewpoint of ensuring the manufacturability, etc., the chemical composition preferably satisfies the following formulas (v) and (vi).

下記の（ｖ）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、（ｖ）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなる。また、下記（vi）式は、鋼の製造性を表すものであり、（vi）式を満足しない場合は、鋳造または圧延時に脆化により表面割れなどが生じるおそれがあることから、（vi）式を満足するのが好ましい。 The following formula (v) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when formula (v) is satisfied, it becomes easier to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel. In addition, the following formula (vi) expresses the manufacturability of steel, and if it does not satisfy the formula (vi), embrittlement during casting or rolling may cause surface cracks, etc., so (vi) It is preferable to satisfy the formula

（１－１．３５Ｃｕ）（１－０．３７Ｎｉ）＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｖ）
Ｃｕ／Ｎｉ≦５．０・・・（vi）
但し、上記（ｖ）および（vi）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 (1-1.35Cu) (1-0.37Ni) + 0.25Cr ≤ 0.80 (v)
Cu/Ni≦5.0 (vi)
However, each element symbol in the above formulas (v) and (vi) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

ＳｎとＣｕとを、ともに含有させる場合、具体的にはＳｎ含有量を０．０１～０．５％とし、Ｃｕ含有量を０～０．１％、含有させるのが好ましい。加えて、より良好な耐食性を確保する、製造性等の観点から、化学組成は下記の（vii）および（viii）式を満足するのが好ましい。 When both Sn and Cu are contained, specifically, the Sn content is preferably 0.01 to 0.5% and the Cu content is preferably 0 to 0.1%. In addition, the chemical composition preferably satisfies the following formulas (vii) and (viii) from the viewpoint of manufacturability and the like to ensure better corrosion resistance.

下記の（vii）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、（vii）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなる。また、下記（viii）式は、鋼の製造性を表すものであり、（viii）式を満足しない場合、鋳造または圧延時に脆化により表面割れなどが生じるおそれがあることから、（viii）式を満足するのが好ましい。
１－３．２６Ｓｎ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（vii）
Ｓｎ／Ｃｕ≧１．０・・・（viii）
但し、上記（vii）および（viii）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 The following formula (vii) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when formula (vii) is satisfied, it becomes easier to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel. In addition, the following formula (viii) expresses the manufacturability of steel, and if the formula (viii) is not satisfied, embrittlement during casting or rolling may cause surface cracks, etc. Therefore, the formula (viii) is preferably satisfied.
1-3.26Sn+0.25Cr≦0.80 (vii)
Sn/Cu≧1.0 (viii)
However, each element symbol in the above formulas (vii) and (viii) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

Ｍｏを含有させる場合、具体的にはＭｏ含有量が０．０１～１．０％の場合には、より良好な耐食性を確保する観点から、下記の（ix）式を満足するのが好ましい。下記の（ix）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、（ix）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなるためである。
１－２．１７Ｍｏ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ix）
但し、上記（ix）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 When Mo is contained, specifically, when the Mo content is 0.01 to 1.0%, it is preferable to satisfy the following formula (ix) from the viewpoint of ensuring better corrosion resistance. The following formula (ix) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when formula (ix) is satisfied, it is easy to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel.
1-2.17Mo+0.25Cr≦0.80 (ix)
However, each element symbol in the above formula (ix) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

Ｗを含有させる場合、具体的にはＷ含有量が０．０１～１．０％の場合には、より良好な耐食性を確保する観点から、下記の（ｘ）式を満足するのが好ましい。下記の（ｘ）式は本発明の鋼の耐食性能を表すものであり、（ｘ）式を満足する場合、係留チェーン用鋼として十分な耐食性を確保しやすくなるためである。
１－４．３２Ｗ＋０．２５Ｃｒ≦０．８０・・・（ｘ）
但し、上記（ｘ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 When W is contained, specifically, when the W content is 0.01 to 1.0%, it is preferable to satisfy the following formula (x) from the viewpoint of ensuring better corrosion resistance. The following formula (x) expresses the corrosion resistance performance of the steel of the present invention, and when the formula (x) is satisfied, it is easy to ensure sufficient corrosion resistance as mooring chain steel.
1-4.32W+0.25Cr≦0.80 (x)
However, each element symbol in the above formula (x) represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

Ｖ：０～１．０％
ＶもＭｏと同様の作用を有する。腐食環境において溶出したＶがバナジン酸イオンを形成することにより鋼の溶出を抑制する効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。 V: 0-1.0%
V also has the same effect as Mo. V eluted in a corrosive environment forms vanadate ions, which have the effect of suppressing the elution of steel. Therefore, it may be contained as necessary.

しかしながら、Ｖ含有量が１．０％を超えると、効果が飽和するだけでなく靭性が低下する。このため、Ｖ含有量は１．０％以下とする。Ｖ含有量は０．８％以下とするのが好ましく、０．５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．０３％以上とするのがより好ましく、０．０５％以上とするのがさらに好ましい。 However, when the V content exceeds 1.0%, not only the effect saturates but also the toughness decreases. Therefore, the V content is set to 1.0% or less. The V content is preferably 0.8% or less, more preferably 0.5% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the V content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.03% or more, and even more preferably 0.05% or more.

ＲＥＭ：０～０．０１％
ＲＥＭは、ＣａおよびＭｇと同様、腐食界面のｐＨを上昇させることで腐食を抑制する効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０１％を超えると、効果が飽和するだけでなく靭性も低下する。このため、ＲＥＭ含有量は０．０１％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００８％以下とするのが好ましく、０．００６％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上とするのが好ましく、０．０００３％以上とするのがより好ましく、０．０００５％以上とするのがさらに好ましい。なお、本発明におけるＲＥＭの定義は、上述したとおりである。 REM: 0-0.01%
REM, like Ca and Mg, has the effect of suppressing corrosion by increasing the pH of the corrosion interface, so it may be contained as necessary. However, when the REM content exceeds 0.01%, not only the effect is saturated but also the toughness is lowered. Therefore, the REM content is set to 0.01% or less. The REM content is preferably 0.008% or less, more preferably 0.006% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the REM content is preferably 0.0001% or more, more preferably 0.0003% or more, and even more preferably 0.0005% or more. The definition of REM in the present invention is as described above.

Ｔｉ：０～０．１％
Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成することにより、溶接熱影響部の靭性を向上させる。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．１％を超えると効果が飽和する。このため、Ｔｉ含有量は０．１％以下とする。Ｔｉ含有量は０．０８％以下とするのが好ましく、０．０５％以下とするのがより好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００１％以上とするのが好ましく、０．００５％以上とするのがより好ましく、０．０１％以上とするのがさらに好ましい。 Ti: 0-0.1%
Ti improves the toughness of the weld heat affected zone by combining with N to form TiN. Therefore, it may be contained as necessary. However, when the Ti content exceeds 0.1%, the effect saturates. Therefore, the Ti content should be 0.1% or less. The Ti content is preferably 0.08% or less, more preferably 0.05% or less. On the other hand, in order to obtain the above effects, the Ti content is preferably 0.001% or more, more preferably 0.005% or more, and even more preferably 0.01% or more.

他端側に用いられる鋼材において、化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。「不純物」の定義は上述したとおりである。 In the steel material used for the other end side, the balance is Fe and impurities in the chemical composition. The definition of "impurity" is as described above.

４．製造方法
４－１．鋼材の製造
以下、係留チェーンの一端側および他端側に用いられる鋼材の製造方法について、説明する。上記の一端側および他端側に用いられる化学組成を有する鋼塊を連続鋳造法により製造する。鋼塊は、造塊法によりインゴットにしてもよい（ＪＩＳＧ０２０３：２００９参照。）。 4. Manufacturing method 4-1. Manufacture of Steel Material A method of manufacturing the steel material used for the one end side and the other end side of the mooring chain will be described below. A steel ingot having the chemical composition used for the one end side and the other end side is produced by a continuous casting method. The steel ingot may be made into an ingot by an ingot casting method (see JIS G 0203:2009).

続いて、得られた鋼塊を８００～１２５０℃の範囲で均熱、熱間圧延（熱間棒鋼圧延）を施し、棒鋼とする。本発明では棒鋼の径は特に限定されないが、例えば、５０～１２０ｍｍの範囲とする。また、熱間圧延のうちの仕上げ圧延は、８００℃以上で行なう。続いて、得られた棒鋼を室温まで、空冷または放冷により冷却する。なお、本発明では、上記の冷却後、熱処理を行なってもよい。さらに、熱処理後、ショットブラスト等の表面処理を施してもよい。 Subsequently, the obtained steel ingot is subjected to soaking and hot rolling (hot steel bar rolling) in the range of 800 to 1250° C. to obtain a steel bar. Although the diameter of the steel bar is not particularly limited in the present invention, it is, for example, in the range of 50 to 120 mm. Finish rolling of hot rolling is performed at 800° C. or higher. Subsequently, the obtained steel bar is cooled to room temperature by air cooling or standing to cool. In addition, in this invention, you may heat-process after said cooling. Furthermore, after the heat treatment, surface treatment such as shot blasting may be applied.

４－２．加工および溶接
上記のようにして製造した棒鋼を素材として、６００～１１００℃で加熱後に曲げ加工し、フラッシュバット溶接にて接合し接合部のバリ取りを行い、リンクを製造する。この工程を繰り返し、所定の長さのチェーンとする。なお、必要に応じスタッドを溶接により取り付けることができる。 4-2. Processing and Welding The steel bars manufactured as described above are used as materials, heated at 600 to 1100° C., bent, joined by flash butt welding, and deburred at the joints to produce links. This process is repeated to obtain a chain of predetermined length. A stud can be attached by welding if necessary.

４－３．熱処理
その後、焼入れ、焼戻しを行なう。焼入れ処理の温度は８００～１１００℃、時間は１０分以上とし、その後水冷により冷却する。焼戻し処理の温度は４５０～７５０℃、時間は１０分以上とし、その後水冷により冷却する。これらの工程によって所望の形状を有する係留チェーンを製造する。 4-3. Heat treatment After that, quenching and tempering are performed. The temperature of the quenching treatment is 800 to 1100° C., the time is 10 minutes or more, and then cooling is performed by water cooling. The temperature of the tempering treatment is 450 to 750° C., the time is 10 minutes or more, and then cooling is performed by water cooling. These steps produce a mooring chain having the desired shape.

４－４．表面処理
なお、本発明では、鋼を係留チェーンの形状に成形した後、表面に防食被覆（皮膜）を施してもよい。すなわち、係留チェーンの表面に防食被覆層が形成することになる。防食被覆層としては、その種類は限定されず、一般的なものを用いればよい。具体的には、Ｚｎめっき、Ａｌめっき、Ｚｎ－Ａｌめっき等に例示される防食めっき皮膜、Ｚｎ溶射、Ａｌ溶射等に例示される金属溶射皮膜、ビニルブチラール系、エポキシ系、ウレタン系、フタル酸系、ふっ素系、油性塗料、瀝青質系等に例示される一般の防食塗装皮膜等が挙げられる。 4-4. Surface Treatment In the present invention, after forming the steel into the shape of the mooring chain, the surface may be coated with an anti-corrosion coating (film). That is, an anti-corrosion coating layer is formed on the surface of the mooring chain. As the anticorrosion coating layer, the type thereof is not limited, and a general one may be used. Specifically, anticorrosion plating films such as Zn plating, Al plating, and Zn-Al plating, metal spraying films such as Zn spraying and Al spraying, vinyl butyral, epoxy, urethane, and phthalic acid general anti-corrosion paint films such as fluorocarbon, oil-based paints, bituminous paints, and the like.

５．評価方法
本発明に係る係留チェーンでは、係留チェーンの他端側に用いる鋼材については、チェーンロッカー内の使用環境を模擬した腐食試験１を実施する。一方、係留チェーンの一端側に用いる鋼材については、デッキ上での使用環境を模擬した腐食試験２を実施する。腐食試験１および２では、海水浸漬工程と乾燥湿潤工程とからなる処理を１サイクルとして、８サイクル（約８週間）実施する。海水浸漬工程では、試験片を１週間（７日）に１度、３５℃の人工海水に１５分浸漬させる。試験に用いた人工海水の組成は、ＮａＣｌ：２．４５％、ＭｇＣｌ_２：１．１１％、Ｎａ_２ＳＯ_４：０．４１％、ＣａＣｌ_２：０．１５％、ＫＣｌ：０．０７％、ＮａＨＣＯ_３：０．０２％、ＫＢｒ：０．０１％であった。なお、上記の人工海水の組成の％は、質量％を示している。続いて、乾燥湿潤工程では、湿度の低い状態である乾燥工程と湿度の高い状態である湿潤工程との二つの工程を実施する。 5. Evaluation Method In the mooring chain according to the present invention, the steel material used for the other end side of the mooring chain is subjected to a corrosion test 1 that simulates the usage environment inside a chain locker. On the other hand, the steel material used for one end of the mooring chain is subjected to corrosion test 2 simulating the use environment on the deck. In corrosion tests 1 and 2, 8 cycles (approximately 8 weeks) are carried out, each cycle including a seawater immersion process and a dry-wetting process. In the seawater immersion step, the test piece is immersed in artificial seawater at 35°C for 15 minutes once a week (7 days). The composition of the artificial seawater used in the test was NaCl: 2.45%, MgCl ₂ : 1.11%, Na ₂ SO ₄ : 0.41%, CaCl ₂ : 0.15%, KCl: 0.07%, NaHCO ₃ : 0.02%, KBr: 0.01%. In addition, % of the composition of said artificial seawater has shown the mass %. Subsequently, in the drying and wetting process, two processes, a drying process in a low humidity state and a wetting process in a high humidity state, are performed.

そして、腐食試験１では、乾燥工程では温度が６０℃、相対湿度が６５％ＲＨの環境で４時間保持し、湿潤工程では、温度が６０℃、相対湿度が９０％ＲＨの環境で４時間保持する。 In the corrosion test 1, the temperature is kept at 60 ° C. and the relative humidity is 65% RH for 4 hours in the dry process, and the temperature is kept at 60 ° C. and the relative humidity is 90% RH for 4 hours in the wet process. do.

また、腐食試験２では、乾燥工程では温度が６０℃、相対湿度が２５％ＲＨの環境で４時間保持し、湿潤工程では温度が６０℃、相対湿度が１００％ＲＨの環境で４時間保持する。 In the corrosion test 2, the temperature is kept at 60° C. and the relative humidity is 25% RH for 4 hours in the dry process, and the temperature is kept at 60° C. and the relative humidity is 100% RH for 4 hours in the wet process. .

腐食試験１および２の両方で、海水浸漬工程の後、次の海水浸漬工程に至るまでの間、乾燥工程と湿潤工程とを行なう処理を繰り返す。この場合、乾燥工程と湿潤工程とを行なう工程を１回とすると、１日の間で上記処理が３回行なわれることとなる。その後、腐食試験１および２における径の減少量を測定し、鋼材ごとに耐食性を評価する。 In both Corrosion Tests 1 and 2, after the seawater immersion step, the drying and wetting steps are repeated until the next seawater immersion step. In this case, assuming that the step of performing the drying step and the wetting step is one, the above treatment is performed three times in one day. After that, the amount of diameter reduction in corrosion tests 1 and 2 is measured to evaluate the corrosion resistance of each steel material.

以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES The present invention will be described in more detail with reference to examples below, but the present invention is not limited to these examples.

係留チェーンの一端側に用いる鋼材を想定し、表１に示す化学組成の鋼材を製造した。具体的には、表１に示す化学組成を有する鋼を溶製後、連続鋳造して得た鋼塊を分塊圧延して鋼片とした。次いで、その鋼片を熱間圧延（熱間棒鋼圧延）に供した。熱間圧延においては、鋼片の均熱温度を１２５０℃とし、素材を直径２５ｍｍまで１０５０℃以上で圧延し、室温まで空冷した。 Assuming a steel material to be used for one end of a mooring chain, a steel material having the chemical composition shown in Table 1 was manufactured. Specifically, steel having the chemical composition shown in Table 1 was melted and then continuously cast to obtain a steel ingot, which was bloomed and rolled into a steel slab. The billet was then subjected to hot rolling (hot steel bar rolling). In the hot rolling, the soaking temperature of the steel slab was set at 1250°C, the material was rolled at 1050°C or higher to a diameter of 25 mm, and air-cooled to room temperature.

続いて、得られた棒鋼に熱処理を実施した。熱処理では、９００℃、１５分の焼入れ処理、および水冷を行ない、その後６３８℃、２０分の焼戻し処理、および水冷を行なった。前述の熱処理後、直径２０ｍｍ×１００ｍｍの試験片を採取し、試験片の表面にショットブラストを施した。 Subsequently, heat treatment was performed on the obtained steel bar. In the heat treatment, quenching treatment at 900° C. for 15 minutes and water cooling were performed, followed by tempering treatment at 638° C. for 20 minutes and water cooling. After the heat treatment described above, a test piece having a diameter of 20 mm×100 mm was taken, and the surface of the test piece was subjected to shot blasting.

その後、試験片を下記に記載の腐食試験２に供した。具体的には、腐食試験２では、海水浸漬工程と乾燥湿潤工程とからなる処理を１サイクルとして、８サイクル（約８週間）実施した。 The specimens were then subjected to Corrosion Test 2 described below. Specifically, in the corrosion test 2, 8 cycles (about 8 weeks) were carried out, each cycle including a seawater immersion process and a drying and wetting process.

海水浸漬工程では、試験片を１週間（７日）に１度、３５℃の人工海水に１５分浸漬させた。試験に用いた人工海水の組成は、ＮａＣｌ：２．４５％、ＭｇＣｌ_２：１．１１％、Ｎａ_２ＳＯ_４：０．４１％、ＣａＣｌ_２：０．１５％、ＫＣｌ：０．０７％、ＮａＨＣＯ_３：０．０２％、ＫＢｒ：０．０１％であった。なお、上記の人工海水の組成の％は、質量％を示している。 In the seawater immersion step, the test piece was immersed in artificial seawater at 35°C for 15 minutes once a week (7 days). The composition of the artificial seawater used in the test was NaCl: 2.45%, MgCl ₂ : 1.11%, Na ₂ SO ₄ : 0.41%, CaCl ₂ : 0.15%, KCl: 0.07%, NaHCO ₃ : 0.02%, KBr: 0.01%. In addition, % of the composition of said artificial seawater has shown the mass %.

また、乾燥湿潤工程では、大気で表面が乾燥する状態を模擬した乾燥工程と、海水飛沫で濡れた状態を模擬した湿潤工程との二つの工程を実施した。乾燥工程では、温度が６０℃、相対湿度が２５％ＲＨの環境で４時間保持し、湿潤工程では、温度が６０℃、相対湿度が１００％ＲＨの環境で４時間保持した。 In the drying and wetting process, two processes were performed: a drying process simulating a state in which the surface was dried in the atmosphere, and a wetting process simulating a state in which the surface was wet with seawater splashes. In the drying process, the temperature was kept at 60° C. and the relative humidity at 25% RH for 4 hours, and in the wet process, the temperature was kept at 60° C. and the relative humidity at 100% RH for 4 hours.

海水浸漬工程の後、次の海水浸漬工程に至るまでの間、乾燥工程と湿潤工程とを交互に繰り返す処理を行なった。この場合、乾燥工程と湿潤工程とを行なう工程を１回とすると、１日の間で上記処理が３回行なわれることとなる。 After the seawater immersion process, the drying process and the wetting process were alternately repeated until the next seawater immersion process. In this case, assuming that the step of performing the drying step and the wetting step is one, the above treatment is performed three times in one day.

上記の腐食試験２の後、ノギスで試験片の径の減少量を測定した。試験片の測定は、上端および下端から３０ｍｍの位置と、中央部すなわち上端から５０ｍｍの位置で測定を行なった。加えて、上述の位置それぞれにおいて、その位置から直交する位置の径の大きさについても同様に測定を行なった。つまり、一つの試料において６箇所の位置で径の大きさを測定し、その平均値から腐食試験後に径の大きさを算出した。続いて、元の径の大きさと腐食試験後の径の大きさとの差を径の減少量（ｍｍ）とした。 After the above corrosion test 2, the decrease in the diameter of the test piece was measured with a caliper. The test piece was measured at a position of 30 mm from the top and bottom ends and at a central portion, that is, at a position of 50 mm from the top end. In addition, at each of the above-mentioned positions, the size of the diameter at the position orthogonal to that position was similarly measured. That is, the size of the diameter was measured at six positions in one sample, and the size of the diameter was calculated from the average value after the corrosion test. Subsequently, the difference between the original diameter size and the diameter size after the corrosion test was defined as the reduction in diameter (mm).

上記の試験結果を表１に示す。 Table 1 shows the above test results.

実施例１の試験Ｎｏ．１～１７は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。試験Ｎｏ．１８は、本発明例ではあるが、（ii）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～１７と比較し、耐食性は低下した。試験Ｎｏ．１９は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が最も大きく、耐食性が不良であった。 Test no. Nos. 1 to 17 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Test no. Although Test No. 18 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (ii). Compared with 1-17, the corrosion resistance decreased. Test no. No. 19 did not satisfy the composition range specified in the present invention, and therefore had the largest decrease in diameter and poor corrosion resistance.

係留チェーンの一端側に用いる鋼材を想定し、表２に示す化学組成の鋼材を製造した。具体的な製造条件は、実施例１と同じ条件とした。その後、実施例１と同様の方法により、腐食試験２を行い、腐食試験後の径の減少量を測定した。 Assuming a steel material to be used for one end of a mooring chain, a steel material having the chemical composition shown in Table 2 was manufactured. The specific manufacturing conditions were the same as in Example 1. Then, corrosion test 2 was performed in the same manner as in Example 1, and the amount of decrease in diameter after the corrosion test was measured.

上記の試験結果を表２に示す。 Table 2 shows the above test results.

実施例２の試験Ｎｏ．１～２０は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。試験Ｎｏ．２１は、本発明例ではあるが、（iv）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～２０と比較し、耐食性は低下した。上記試験Ｎｏ．２２および２３は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が本発明例と比較し、大きくなり、耐食性が不良であった。 Test no. 1 to 20 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Test no. Although Test No. 21 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (iv). Compared with 1-20, the corrosion resistance decreased. Test No. above. Since Nos. 22 and 23 did not satisfy the composition range defined by the present invention, the amount of decrease in diameter was greater than that of the present invention, and the corrosion resistance was poor.

係留チェーンの他端側に用いる鋼材を想定し、表３に示す鋼材を製造した。具体的な製造条件は、実施例１と同じ条件とした。その後、実施例１と同様に直径２０ｍｍ×１００ｍｍの試験片を採取し、試験片の表面にショットブラストを施した。 Assuming a steel material to be used for the other end of the mooring chain, the steel materials shown in Table 3 were manufactured. The specific manufacturing conditions were the same as in Example 1. Thereafter, a test piece with a diameter of 20 mm×100 mm was taken in the same manner as in Example 1, and the surface of the test piece was subjected to shot blasting.

上記の試験片について、まず、表面の観察を目視で行い、表面割れの有無を評価し、その後、腐食試験１に供した。具体的には、腐食試験では、海水浸漬工程と乾燥湿潤工程とからなる処理を１サイクルとして、８サイクル（約８週間）実施した。海水浸漬工程では、試験片を１週間（７日）に１度、３５℃の人工海水に１５分浸漬させた。試験に用いた人工海水の組成は、実施例１で用いた組成と同様の組成とした。 The surface of the above test piece was first visually observed to evaluate the presence or absence of surface cracks, and then subjected to corrosion test 1. Specifically, in the corrosion test, 8 cycles (approximately 8 weeks) were carried out, each cycle including a seawater immersion process and a drying and wetting process. In the seawater immersion step, the test piece was immersed in artificial seawater at 35°C for 15 minutes once a week (7 days). The composition of the artificial seawater used in the test was the same as the composition used in Example 1.

また、乾燥湿潤工程では、チェーンロッカー内において、比較的湿度の低い状態を模擬した乾燥工程と比較的湿度の高い状態を模擬した湿潤工程との二つの工程を実施した。乾燥工程では、温度が６０℃、相対湿度が６５％ＲＨの環境で４時間保持し、湿潤工程では、温度が６０℃、相対湿度が９０％ＲＨの環境で４時間保持した。 In the drying and wetting process, two processes, a drying process simulating a relatively low humidity state and a wetting process simulating a relatively high humidity state, were performed in the chain locker. In the drying process, the temperature was maintained at 60° C. and relative humidity of 65% RH for 4 hours, and in the wet process, the temperature was maintained at 60° C. and relative humidity of 90% RH for 4 hours.

海水浸漬工程の後、次の海水浸漬工程に至るまでの間、乾燥工程と湿潤工程とを行なう処理を繰り返した。この場合、乾燥工程と湿潤工程とを行なう工程を１回とすると、１日の間で上記処理が３回行なわれることとなる。上記の腐食試験１の後、実施例１と同様の手法で、鋼材の径の減少量を測定した。 After the seawater immersion process, the drying process and the wet process were repeated until the next seawater immersion process. In this case, assuming that the step of performing the drying step and the wetting step is one, the above treatment is performed three times in one day. After the above corrosion test 1, the decrease in diameter of the steel material was measured in the same manner as in Example 1.

上記の試験結果を表３に示す。 Table 3 shows the above test results.

実施例３の試験Ｎｏ．１～１８は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。試験Ｎｏ．１９も本発明例であるが、（vi）式を満足せず、表面割れが生じたため、係留チェーンの製造時に割れが生じるおそれがある。試験Ｎｏ．２０は、本発明例ではあるが、（ｖ）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～１８と比較し、耐食性は低下した。試験Ｎｏ．２１は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が本発明例と比較し、大きくなり、耐食性が不良であった。 Test no. Nos. 1 to 18 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Test no. No. 19 is also an example of the present invention, but it does not satisfy the formula (vi) and cracks occur on the surface. Test no. Although Test No. 20 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (v). Compared with 1-18, the corrosion resistance decreased. Test no. Since Sample No. 21 did not satisfy the composition range defined by the present invention, the decrease in diameter was greater than that of the Examples of the present invention, and the corrosion resistance was poor.

係留チェーンの他端側に用いる鋼材を想定し、表４に示す化学組成の鋼材を製造した。具体的な製造条件は、実施例１と同じ条件とした。その後、実施例３と同様の方法により、表面の割れの観察、腐食試験１、および腐食試験後の径の減少量の測定を行った。 Assuming a steel material to be used for the other end of the mooring chain, a steel material having the chemical composition shown in Table 4 was manufactured. The specific manufacturing conditions were the same as in Example 1. After that, observation of surface cracks, corrosion test 1, and measurement of the decrease in diameter after the corrosion test were carried out in the same manner as in Example 3.

上記の試験結果を表４に示す。 Table 4 shows the above test results.

実施例４の試験Ｎｏ．１～１８は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。また、試験Ｎｏ．１９は本発明例であるが、（viii）式を満足せず、表面割れが生じたため、係留チェーンの製造時に割れが生じるおそれがある。試験Ｎｏ．２０は、本発明例ではあるが、（vii）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～１８と比較し、耐食性は低下した。試験Ｎｏ．２１は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が本発明例と比較し、大きくなり、耐食性が不良であった。 Test no. Nos. 1 to 18 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Also, test no. Although No. 19 is an example of the present invention, it did not satisfy the formula (viii) and surface cracks occurred, so there is a risk of cracks occurring during production of the mooring chain. Test no. Although Test No. 20 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (vii). Compared with 1-18, the corrosion resistance decreased. Test no. Since Sample No. 21 did not satisfy the composition range defined by the present invention, the decrease in diameter was greater than that of the Examples of the present invention, and the corrosion resistance was poor.

係留チェーンの他端側に用いる鋼材を想定し、表５に示す化学組成の鋼材を製造した。具体的な製造条件は、実施例１と同じ条件とした。その後、実施例３と同様の方法により、腐食試験１、および腐食試験後の径の減少量の測定を行った。 Assuming a steel material to be used for the other end of the mooring chain, a steel material having the chemical composition shown in Table 5 was manufactured. The specific manufacturing conditions were the same as in Example 1. After that, in the same manner as in Example 3, corrosion test 1 and the decrease in diameter after the corrosion test were measured.

上記の試験結果を表５に示す。 Table 5 shows the above test results.

実施例５の試験Ｎｏ．１～１５は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。試験Ｎｏ．１６は、本発明例ではあるが、（ix）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～１５と比較し、耐食性は低下した。試験Ｎｏ．１７は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が本発明例と比較し、大きくなり、耐食性が不良であった。 Test no. Nos. 1 to 15 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Test no. Although Test No. 16 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (ix). Compared with 1-15, corrosion resistance decreased. Test no. No. 17 did not satisfy the composition range defined by the present invention, so the amount of decrease in diameter was greater than that of the present invention example, and the corrosion resistance was poor.

係留チェーンの他端側に用いる鋼材を想定し、表６に示す鋼材を製造した。具体的な製造条件は、実施例１と同じ条件とした。その後、実施例３と同様の方法により、腐食試験１、および腐食試験後の径の減少量の測定を行った。 Assuming a steel material to be used for the other end of the mooring chain, the steel materials shown in Table 6 were manufactured. The specific manufacturing conditions were the same as in Example 1. After that, in the same manner as in Example 3, corrosion test 1 and the decrease in diameter after the corrosion test were measured.

上記の試験結果を表６に示す。 Table 6 shows the above test results.

実施例６の試験Ｎｏ．１～１７は、本発明で規定する範囲および好ましい範囲を満足し、良好な耐食性を示した。試験Ｎｏ．１８は、本発明例ではあるが、（ｘ）式の規定を満足しないため、試験Ｎｏ．１～１７と比較し、耐食性は低下した。試験Ｎｏ．１９は本発明で規定する組成範囲を満足しないため、径の減少量が本発明例と比較し、大きくなり、耐食性が不良であった。

Test no. Nos. 1 to 17 satisfied the range and preferred range defined in the present invention and exhibited good corrosion resistance. Test no. Although Test No. 18 is an example of the present invention, it does not satisfy the definition of formula (x). Compared with 1-17, the corrosion resistance decreased. Test no. Since No. 19 did not satisfy the composition range specified by the present invention, the amount of decrease in diameter was greater than that of the present invention examples, and the corrosion resistance was poor.

Claims

A mooring chain having an anchor attached to one end,
The chemical composition of the steel material used for one end of the mooring chain is, in mass%,
C: 0.06 to 0.45%,
Si: 0.6% or less,
Mn: 0.3-2.5%,
P: 0.1% or less,
S: 0.05% or less,
Al: 0.1% or less,
N: 0.01% or less,
Cr: more than 0.1% and 7.0% or less,
Sn: 0-0.5%,
Sb: 0-0.5%,
Cu: 0-1.0%,
Ni: 0 to 5.0%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0 to 1.0%,
V: 0 to 1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0 to 0.1%,
Ti: 0 to 0.1%,
B: 0 to 0.01%,
balance: Fe and impurities,
The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
C: 0.06 to 0.45%,
Si: 0.6% or less,
Mn: 0.3-2.5%,
P: 0.1% or less,
S: 0.05% or less,
Al: 0.1% or less,
N: 0.01% or less,
Cr: 0.1% or less,
Cu: 0-1.0%,
Ni: 0 to 5.0%,
Sn: 0-0.5%,
Sb: 0-0.5%,
Mo: 0-1.0%,
W: 0 to 1.0%,
V: 0 to 1.0%,
Ca: 0-0.01%,
Mg: 0-0.01%,
REM: 0-0.01%,
Nb: 0 to 0.1%,
Ti: 0 to 0.1%,
B: 0 to 0.01%,
balance: Fe and impurities,
A mooring chain, wherein the chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain satisfies the following formula (i).
0.01≦Cu+Ni+Sn+Sb+Mo+W (i)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel used for one end of the mooring chain is
satisfies the following formula (ii),
A mooring chain according to claim 1.
(1-2.13Cr) {1 + 0.35 (C-0.30)} ≤ 0.80 (ii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel used for one end of the mooring chain is
satisfying the following formulas (iii) and (iv),
A mooring chain according to claim 1.
0.01≦Sn+Sb (iii)
1-1.31Cr-3.54Sn-3.03Sb≦0.80 (iv)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Cu: 0.01 to 1.0%,
Ni: 0.01 to 5.0%, containing
satisfying the following equations (v) and (vi),
A mooring chain according to claim 1.
(1-1.35Cu) (1-0.37Ni) + 0.25Cr ≤ 0.80 (v)
Cu/Ni≦5.0 (vi)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Sn: 0.01 to 0.5%,
Cu: 0 to 0.1%, containing
satisfying the following formulas (vii) and (viii),
A mooring chain according to claim 1.
1-3.26Sn+0.25Cr≦0.80 (vii)
Sn/Cu≧1.0 (viii)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
Mo: 0.01 to 1.0%, containing
satisfying the following (ix) formula,
A mooring chain according to claim 1.
1-2.17Mo+0.25Cr≦0.80 (ix)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

The chemical composition of the steel material used for the other end of the mooring chain is, in mass%,
W: 0.01 to 1.0%,
satisfies the following (x) formula,
A mooring chain according to claim 1.
1-4.32W+0.25Cr≦0.80 (x)
However, each element symbol in the above formula represents the content (% by mass) of each element contained in the steel, and is zero when not contained.

A ship using the mooring chain according to any one of claims 1 to 7.