JP7217856B2 - Manufacturing method of sintered magnetic core, green compact, and sintered magnetic core - Google Patents
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Description
本発明の実施形態は、焼結磁心の製造方法、圧粉体、及び焼結磁心に関する。 TECHNICAL FIELD Embodiments of the present invention relate to a method for manufacturing a sintered magnetic core, a green compact, and a sintered magnetic core.
近年、焼結磁心の磁束密度の更なる向上が求められている。例えば、焼結磁心中の軟磁
性金属の占積率を高め、焼結磁心を高密度化することにより、磁束密度を向上させること
ができる。焼結磁心の高密度化のための方法として、焼結前の圧粉体を高圧で成形し、高
密度の圧粉体を焼結する方法がある。しかしながら、高圧での成形では、金型構造を強固
にしたり、金型の摩耗に対する対策をとったりすることが求められる。また、一般的に、
原料粉末が硬い金属粉末を含む場合は、成形圧力を高めても、圧粉体の密度を向上させる
ことが難しい。高い磁束密度の圧粉体を得る方法としては、結合樹脂を用いる方法が知ら
れている（例えば、特許文献１参照）。
In recent years, further improvement in the magnetic flux density of sintered magnetic cores has been demanded. For example, the magnetic flux density can be improved by increasing the space factor of the soft magnetic metal in the sintered magnetic core and increasing the density of the sintered magnetic core. As a method for increasing the density of a sintered magnetic core, there is a method of compacting a green compact before sintering under high pressure and sintering the high-density green compact. However, in high-pressure molding, it is required to strengthen the mold structure and to take measures against wear of the mold. Also, in general,
When the raw material powder contains hard metal powder, it is difficult to improve the density of the green compact even if the molding pressure is increased. As a method for obtaining a compact having a high magnetic flux density, a method using a binding resin is known (see, for example, Patent Document 1).
高密度の焼結磁心を得るための別の方法として、粒径の小さい金属微粉末を通常の金型
を使用して成形し、焼結する方法がある。金属微粉末を用いることで、焼結性が大幅に向
上し、高密度の焼結磁心を得ることができる。しかしながら、粒径の小さい金属微粉末は
流動性が悪いという傾向がある。
As another method for obtaining a high-density sintered magnetic core, there is a method of compacting fine metal powder with a small particle size using an ordinary mold and sintering the compact. By using fine metal powder, the sinterability is greatly improved, and a high-density sintered magnetic core can be obtained. However, fine metal powders with a small particle size tend to have poor fluidity.
これを改善する方法として、結合剤（結合樹脂）を用いて金属微粉末を凝集、結着させ、粒径の大きい造粒粉末とし、これを用いて金型成形を行う方法が知られている。造粒粉末は、造粒前の金属微粉末と比較して見掛けの粒径が大きくなるため、粉末の流動性及び成形金型への充填性を改善することができる。 As a method for improving this, a method is known in which a binder (binding resin) is used to agglomerate and bind fine metal powder to form granulated powder having a large particle size, which is then used in mold molding. . Since the granulated powder has an apparent particle size larger than that of the fine metal powder before granulation, it is possible to improve the fluidity of the powder and the fillability of the metal mold.
本発明の実施形態は、高い密度の焼結磁心を効率よく製造することができる焼結磁心の製造方法を提供することを目的とする。また、本発明の他の実施形態は、高い密度の焼結磁心を効率よく得ることができる圧粉体を提供することを目的とする。更に、本発明の他の実施形態は、高い磁束密度を有する焼結磁心を提供することを目的とする。 An object of an embodiment of the present invention is to provide a method for manufacturing a sintered magnetic core that can efficiently manufacture a high-density sintered magnetic core. Another object of the present invention is to provide a green compact from which a high-density sintered magnetic core can be efficiently obtained. Furthermore, another embodiment of the present invention aims to provide a sintered magnetic core having a high magnetic flux density.
本発明の実施形態は、軟磁性粉末とポリマーとを含有し、該ポリマーの重量平均分子量が１０，０００～４０，０００である造粒粉末を含有する原料粉末を、圧縮成形し、圧粉体を得ること、及び、前記圧粉体を加熱し、焼結磁心を得ること、を含む、焼結磁心の製造方法に関する。 In an embodiment of the present invention, a raw material powder containing granulated powder containing soft magnetic powder and a polymer having a weight-average molecular weight of 10,000 to 40,000 is compression-molded to obtain a green compact. and heating the compact to obtain a sintered magnetic core.
好ましい実施形態において、前記ポリマーの含有量は、前記軟磁性粉末の質量を基準として、０．３～１．５質量％である。 In a preferred embodiment, the content of the polymer is 0.3-1.5% by mass based on the mass of the soft magnetic powder.
好ましい実施形態において、前記ポリマーは、ビニルポリマーを含む。 In preferred embodiments, the polymer comprises a vinyl polymer.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、鉄合金粉末を含む。 In a preferred embodiment, the soft magnetic powder contains iron alloy powder.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、平均粒径が１～４０μｍである。 In a preferred embodiment, the soft magnetic powder has an average particle size of 1 to 40 μm.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、鉄とコバルトとを含有する鉄合金粉末
を含む。
In a preferred embodiment, the soft magnetic powder contains iron alloy powder containing iron and cobalt.
好ましい実施形態において、前記焼結磁心の密度比は、９７％以上である。 In a preferred embodiment, the sintered magnetic core has a density ratio of 97% or more.
好ましい実施形態において、前記原料粉末は、粉末潤滑剤を更に含有してもよい。 In a preferred embodiment, the raw material powder may further contain a powder lubricant.
好ましい実施形態において、前記圧縮成形時の圧力は、３００～１，０００ＭＰａであ
る。
In a preferred embodiment, the compression molding pressure is 300 to 1,000 MPa.
本発明の他の実施形態は、軟磁性粉末とポリマーとを含有し、該ポリマーの重量平均分
子量が１０，０００～４０，０００である、圧粉体に関する。
Another embodiment of the present invention relates to a green compact containing soft magnetic powder and a polymer, wherein the polymer has a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000.
好ましい実施形態において、前記ポリマーの含有量は、前記軟磁性粉末の質量を基準と
して、０．３～１．５質量％である。
In a preferred embodiment, the content of the polymer is 0.3-1.5% by mass based on the mass of the soft magnetic powder.
好ましい実施形態において、前記ポリマーは、ビニルポリマーを含む。 In preferred embodiments, the polymer comprises a vinyl polymer.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、鉄合金粉末を含む。 In a preferred embodiment, the soft magnetic powder contains iron alloy powder.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、平均粒径が１～４０μｍである。 In a preferred embodiment, the soft magnetic powder has an average particle size of 1 to 40 μm.
好ましい実施形態において、前記軟磁性粉末は、鉄とコバルトとを含有する鉄合金粉末
を含む。
In a preferred embodiment, the soft magnetic powder contains iron alloy powder containing iron and cobalt.
好ましい実施形態において、前記圧粉体は、粉末潤滑剤を更に含有してもよい。 In a preferred embodiment, the green compact may further contain a powder lubricant.
本発明の他の実施形態は、金属基地と、該金属基地に分散する気孔とを含み、密度比が９７％以上である、焼結磁心に関する。 Another embodiment of the present invention relates to a sintered magnetic core comprising a metal matrix and pores dispersed in the metal matrix and having a density ratio of 97% or more.
本発明の実施形態によれば、高い密度の焼結磁心を効率よく製造することができる焼結
磁心の製造方法を提供することができる。また、本発明の他の実施形態によれば、高い密
度の焼結磁心を効率よく得ることができる圧粉体を提供することができる。更に、本発明の他の実施形態によれば、高い磁束密度を有する焼結磁心を提供することができる。
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to embodiment of this invention, the manufacturing method of the sintered magnetic core which can manufacture a high-density sintered magnetic core efficiently can be provided. Further, according to another embodiment of the present invention, it is possible to provide a green compact from which a high-density sintered magnetic core can be efficiently obtained. Furthermore, according to another embodiment of the present invention, a sintered magnetic core having a high magnetic flux density can be provided.
本発明の実施形態について説明する。本発明は以下の実施形態に限定されない。
＜焼結磁心の製造方法＞
本発明の実施形態である焼結磁心の製造方法は、軟磁性粉末とポリマーとを含有し、該
ポリマーの重量平均分子量が１０，０００～４０，０００である造粒粉末を含有する原料
粉末を、圧縮成形し、圧粉体を得ること、及び、前記圧粉体を加熱し、焼結磁心を得るこ
と、を含む製造方法である。
An embodiment of the present invention will be described. The present invention is not limited to the following embodiments.
<Manufacturing method of sintered magnetic core>
A method for producing a sintered magnetic core, which is an embodiment of the present invention, comprises raw material powder containing granulated powder containing soft magnetic powder and a polymer having a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000. , compression molding to obtain a green compact, and heating the green compact to obtain a sintered magnetic core.
［原料粉末］
原料粉末は、軟磁性粉末とポリマーとを含有する造粒粉末を含む。ポリマーの重量平均
分子量は、１０，０００～４０，０００である。
[Raw material powder]
The raw material powder includes granulated powder containing soft magnetic powder and polymer. The weight average molecular weight of the polymer is 10,000-40,000.
（造粒粉末）
造粒粉末は、結合剤として、重量平均分子量が１０，０００～４０，０００であるポリ
マーを含有する。この範囲の重量平均分子量のポリマーを含有する造粒粉末を用いること
で、焼結密度が高い焼結磁心を、効率よく得ることができる。焼結密度が高い焼結磁心が
得られる理由として、結合剤であるポリマーの残留が防止され、かつ、残留した結合剤に
よる焼結の阻害も防止されるためであると推察される。また、焼結磁心を効率よく得るこ
とができる理由として、結合剤として特定の分子量のポリマーを用いることにより、造粒
粉末の成形性が良好となり、圧粉体の保形性が向上するためであると推察される。圧粉体
が優れた保形性を有すると、圧粉体の割れ、欠け等が抑えられ、高い歩留りで焼結磁心を
得ることができる。
(granulated powder)
The granulated powder contains as a binder a polymer with a weight average molecular weight of 10,000-40,000. A sintered magnetic core having a high sintered density can be efficiently obtained by using a granulated powder containing a polymer having a weight-average molecular weight within this range. The reason why the sintered magnetic core with high sintered density is obtained is presumed to be that the binder polymer is prevented from remaining and the sintering is prevented from being hindered by the remaining binder. The reason why the sintered magnetic core can be efficiently obtained is that the use of a polymer with a specific molecular weight as a binder improves the moldability of the granulated powder and improves the shape retention of the powder compact. It is assumed that there is. If the green compact has excellent shape retention, cracking, chipping, etc. of the green compact can be suppressed, and a sintered magnetic core can be obtained with a high yield.
重量平均分子量が小さいほどポリマーの分解が速やかに進み、焼結を阻害しないと考え
られるが、圧粉体の保形性を維持し、焼結磁心を効率よく製造する観点から、造粒粉末に
含まれるポリマーの重量平均分子量は１０，０００以上であり、１１，０００以上である
ことがより好ましく、１２，０００以上であることが更に好ましい。また、ポリマーの残
留を防止し、かつ、焼結を良好に進行させる観点から、造粒粉末に含まれるポリマーの重
量平均分子量は４０，０００以下であり、３５，０００以下であることが好ましく、３０
，０００以下であることがより好ましく、２５，０００以下であることが更に好ましく、
２０，０００以下であることが特に好ましい。
It is thought that the smaller the weight-average molecular weight, the faster the decomposition of the polymer and the less the sintering is hindered. The weight average molecular weight of the contained polymer is 10,000 or more, more preferably 11,000 or more, and even more preferably 12,000 or more. In addition, from the viewpoint of preventing the polymer from remaining and promoting good sintering, the weight average molecular weight of the polymer contained in the granulated powder is 40,000 or less, preferably 35,000 or less. 30
,000 or less, more preferably 25,000 or less,
20,000 or less is particularly preferred.
ポリマーは、熱可塑性ポリマーであることが好ましく、例えば、ビニルポリマー、ポリ
エステル、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリウレタン等が挙げられる。高密度の焼結
磁心を得る観点から、造粒粉末は、重量平均分子量が１０，０００～４０，０００のビニ
ルポリマーを含有することが好ましい。ビニルポリマーの例としては、ポリビニルアルコ
ール、ポリビニルピロリドン、ポリ酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、
アクリルポリマー、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン等が挙げられる。造粒
粉末は、ポリマーを、１種類のみ含有しても、又は、２種類以上含有してもよい。
The polymer is preferably a thermoplastic polymer, such as vinyl polymers, polyesters, polycarbonates, polyamides, polyurethanes, and the like. From the viewpoint of obtaining a high density sintered magnetic core, the granulated powder preferably contains a vinyl polymer having a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000. Examples of vinyl polymers include polyvinyl alcohol, polyvinylpyrrolidone, polyvinyl acetate, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride,
acrylic polymer, polyethylene, polypropylene, polystyrene, and the like. The granulated powder may contain only one type of polymer, or may contain two or more types of polymer.
造粒粉末を作製する際に、例えば、ポリマーを溶媒に溶かし、得られたポリマー溶液を
利用して造粒を行うことがある。この際、溶媒として水の使用が可能となることから、水
溶性のビニルポリマーが好ましく、ポリビニルアルコール及びポリビニルピロリドンがよ
り好ましい。高い圧粉体強度を得る観点から、ポリビニルアルコールが特に好ましい。ポ
リビニルアルコールのけん化度は、例えば、７０モル％以上であり、好ましくは８０モル
％以上であり、より好ましくは８５モル％以上である。また、ポリビニルアルコールのけ
ん化度は、１００モル％以下であり、例えば、９５モル％以下又は９０モル％以下であっ
てもよい。
When producing granulated powder, for example, a polymer may be dissolved in a solvent and granulated using the obtained polymer solution. In this case, a water-soluble vinyl polymer is preferable, and polyvinyl alcohol and polyvinylpyrrolidone are more preferable because water can be used as a solvent. Polyvinyl alcohol is particularly preferred from the viewpoint of obtaining high green compact strength. The degree of saponification of polyvinyl alcohol is, for example, 70 mol% or more, preferably 80 mol% or more, and more preferably 85 mol% or more. Moreover, the degree of saponification of polyvinyl alcohol is 100 mol % or less, and may be, for example, 95 mol % or less or 90 mol % or less.
ポリマーの重量平均分子量は、例えば、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（Ｇ
ＰＣ）により標準ポリエチレンオキシド（ＰＥＯ）の検量線を用いて測定することができ
る。具体的には実施例に記載の条件で測定することができる。
The weight average molecular weight of the polymer can be determined, for example, by gel permeation chromatography (G
PC) using a standard polyethylene oxide (PEO) calibration curve. Specifically, it can be measured under the conditions described in Examples.
造粒粉末におけるポリマーの含有量は、圧粉体の保形性を維持する観点から、造粒粉末
中の軟磁性粉末の質量を基準として、０．３質量％以上であることが好ましく、０．４質
量％以上であることがより好ましく、０．５質量％以上であることが更に好ましく、０．
７質量％以上であることが特に好ましい。一方、造粒粉末におけるポリマーの含有量は、
ポリマーの残留を抑え、かつ、残留したポリマーが焼結の進行を阻害することを防ぎ、密
度の高い焼結磁心を得る観点から、造粒粉末中の軟磁性粉末の質量を基準として、２質量
％以下であることが好ましく、１．５質量％以下であることがより好ましく、１．２質量
％以下であることが更に好ましく、１質量％以下であることが特に好ましい。
The content of the polymer in the granulated powder is preferably 0.3% by mass or more based on the mass of the soft magnetic powder in the granulated powder, from the viewpoint of maintaining the shape retention of the compact. It is more preferably 0.4% by mass or more, still more preferably 0.5% by mass or more, and 0.5% by mass or more.
A content of 7% by mass or more is particularly preferable. On the other hand, the polymer content in the granulated powder is
From the viewpoint of suppressing residual polymer, preventing the residual polymer from hindering the progress of sintering, and obtaining a sintered magnetic core with high density, 2 masses based on the mass of the soft magnetic powder in the granulated powder. % or less, more preferably 1.5 mass % or less, even more preferably 1.2 mass % or less, and particularly preferably 1 mass % or less.
軟磁性粉末としては、特に限定されないが、鉄又は鉄合金の軟磁性粉末が好ましく、鉄
合金粉末がより好ましい。鉄合金として、具体的には、Ｆｅ－Ｃｏ系合金（例えば、パーメンジュール、Ｆｅ－４９Ｃｏ－２Ｖ等）、Ｆｅ－Ｎｉ系合金（例えば、パーマロイ等）、Ｆｅ－Ｓｉ系合金、Ｆｅ－Ａｌ系合金、Ｆｅ－Ｓｉ－Ａｌ系合金（例えば、センダスト等）、電磁ステンレス等が挙げられる。「Ｆｅ－Ｃｏ系合金」とは、鉄とコバルトとを含有する鉄合金を意味する。他の鉄合金も同様である。特に、高い磁束密度を得るためには、Ｆｅ－Ｃｏ系合金粉末を用いることが好ましく、パーメンジュール粉末を用いることがより好ましい。また、高い透磁率を得るためには、Ｆｅ－Ｎｉ系合金粉末を用いることが好ましく、パーマロイ粉末を用いることがより好ましい。造粒粉末は、軟磁性粉末を、１種単独で含有しても、又は、２種以上を組み合わせて含有してもよい。
The soft magnetic powder is not particularly limited, but iron or iron alloy soft magnetic powder is preferable, and iron alloy powder is more preferable. Specific examples of iron alloys include Fe—Co alloys (e.g., permendur, Fe-49Co-2V, etc.), Fe—Ni alloys (e.g., permalloy, etc.), Fe—Si alloys, Fe—Al system alloys, Fe--Si--Al system alloys (eg, Sendust, etc.), electromagnetic stainless steel, and the like. "Fe--Co alloy" means an iron alloy containing iron and cobalt. Other iron alloys are similar. In particular, in order to obtain a high magnetic flux density, it is preferable to use Fe—Co alloy powder, and more preferably to use permendur powder. Further, in order to obtain high magnetic permeability, it is preferable to use Fe—Ni alloy powder, and more preferably to use permalloy powder. The granulated powder may contain the soft magnetic powder singly or in combination of two or more.
軟磁性粉末の平均粒径は、焼結性を向上させ、高い焼結密度を得る観点から、５０μｍ
以下であることが好ましく、４５μｍ以下であることがより好ましく、焼結性を大幅に向
上させる観点から、３０μｍ以下であることがより好ましく、１５μｍ以下であることが
更に好ましい。また、軟磁性粉末は微粉であるほど焼結性が向上するが、製造コストは上
昇する傾向がある。この観点から、軟磁性粉末の平均粒径は、１μｍ以上であることが好
ましく、３μｍ以上であることがより好ましく、５μｍ以上であることが更に好ましい。
The average particle size of the soft magnetic powder is 50 μm from the viewpoint of improving sinterability and obtaining a high sintered density.
It is preferably 45 μm or less, more preferably 45 μm or less, more preferably 30 μm or less, and even more preferably 15 μm or less from the viewpoint of significantly improving sinterability. Also, the finer the soft magnetic powder, the better the sinterability, but the manufacturing cost tends to increase. From this point of view, the average particle size of the soft magnetic powder is preferably 1 μm or more, more preferably 3 μm or more, and even more preferably 5 μm or more.
軟磁性粉末の平均粒径は、例えば、レーザー回折散乱法により測定することができる。
測定には、レーザー回折散乱式の粒子径分布測定装置（例えば、マイクロトラック・ベル
株式会社製「ＭＴ３３００ＥＸ ＩＩ」）を使用できる。ここでいう平均粒径とは、体積
基準の粒度分布におけるメジアン径（Ｄ５０）のことである。
The average particle size of soft magnetic powder can be measured, for example, by a laser diffraction scattering method.
For the measurement, a laser diffraction/scattering particle size distribution analyzer (for example, "MT3300EX II" manufactured by Microtrack Bell Co., Ltd.) can be used. The average particle diameter here means the median diameter (D50) in the volume-based particle size distribution.
造粒粉末における軟磁性粉末の含有量は、前記ポリマー及び任意の成分を除いた残部で
よい。例えば、軟磁性粉末の含有量は、高い磁束密度を得る観点から、造粒粉末の質量を
基準として、９６質量％以上であることが好ましく、９７質量％以上であることがより好
ましく、９８質量％以上であることが更に好ましい。また、例えば、軟磁性粉末の含有量
は、ポリマー等の含有を考慮すると、造粒粉末の質量を基準として、９９．９質量％以下
であることが好ましい。
The content of the soft magnetic powder in the granulated powder may be the balance excluding the polymer and optional ingredients. For example, from the viewpoint of obtaining a high magnetic flux density, the content of the soft magnetic powder is preferably 96% by mass or more, more preferably 97% by mass or more, more preferably 98% by mass, based on the mass of the granulated powder. % or more is more preferable. Further, for example, the content of the soft magnetic powder is preferably 99.9% by mass or less based on the mass of the granulated powder, considering the content of the polymer and the like.
造粒粉末は、軟磁性粉末及びポリマーのほかに、任意の成分を含有してもよい。任意の
成分として、クロム、銅等の金属粉末、合金粉末及び金属酸化物；低分子化合物等の結合
剤；潤滑剤などが挙げられる。
The granulated powder may contain optional ingredients in addition to the soft magnetic powder and polymer. Optional components include powders of metals such as chromium and copper, powders of alloys and metal oxides; binders such as low-molecular-weight compounds; and lubricants.
造粒粉末の製造方法は特に限定されない。容易に良好な造粒粉末が得られることから、
湿式造粒が好ましい。湿式造粒では、例えば、軟磁性粉末とポリマーとを含有するスラリ
を噴霧し、乾燥させる、又は、軟磁性粉末にポリマー溶液を噴霧し、乾燥させることによ
って造粒が行われる。造粒には、一般的な粉末冶金用の造粒粉末を調製可能な造粒装置を
用いることができる。造粒装置としては、例えば、スプレードライヤー（噴霧乾燥造粒装
置）、撹拌式流動層造粒装置（例えば、株式会社パウレック製「連続直接顆粒化装置ＳＧ
Ｒ」）等が挙げられる。
The method for producing the granulated powder is not particularly limited. Since a good granulated powder can be obtained easily,
Wet granulation is preferred. In wet granulation, for example, granulation is performed by spraying a slurry containing a soft magnetic powder and a polymer and drying it, or by spraying a polymer solution onto the soft magnetic powder and drying it. For granulation, a granulator capable of preparing granulated powder for general powder metallurgy can be used. As the granulator, for example, a spray dryer (spray drying granulator), a stirring fluidized bed granulator (for example, Powrex Co., Ltd. "continuous direct granulator SG
R") and the like.
造粒粉末の平均粒径は、良好な流動性を得る観点から、３０μｍ以上が好ましく、４０
μｍ以上がより好ましく、４５μｍ以上が更に好ましい。また、造粒粉末の平均粒径は、
長時間の造粒処理を行うことによるコストの上昇を防ぐ観点から、４００μｍ以下である
ことが好ましく、３００μｍ以下であることがより好ましく、２００μｍ以下であること
が更に好ましく、１５０μｍ以下であること、又は、１００μｍ以下であることが特に好ましい。
From the viewpoint of obtaining good fluidity, the average particle size of the granulated powder is preferably 30 μm or more, and 40 μm or more.
μm or more is more preferable, and 45 μm or more is even more preferable. Also, the average particle size of the granulated powder is
From the viewpoint of preventing an increase in cost due to long-time granulation treatment, it is preferably 400 μm or less, more preferably 300 μm or less, even more preferably 200 μm or less, and 150 μm or less. Alternatively, it is particularly preferably 100 μm or less.
造粒粉末の平均粒径は、例えば、ふるい分け法により測定することができる。ここでい
う平均粒径とは、質量基準の粒度分布におけるメジアン径（Ｄ５０）のことである。具体
的には実施例に記載の条件で測定することができる。
The average particle size of the granulated powder can be measured, for example, by a sieving method. The average particle diameter here means the median diameter (D50) in the mass-based particle size distribution. Specifically, it can be measured under the conditions described in Examples.
造粒粉末の粒度は、例えば、スプレードライヤーを用いる場合、スラリに含まれる軟磁
性粉末及びポリマーの濃度、供給量等；温風乾燥の風量、温度、時間等の条件により、制
御することができる。また、造粒粉末の粒度は、例えば、撹拌式流動層造粒装置を用いる
場合、ポリマー溶液の濃度、供給量、供給時間等；撹拌子の回転速度；温風乾燥の風量、
温度、時間等の条件により、制御することができる。得られた造粒粉末を分級した後、所
定の粒度分布になるように配合することによって、粒度を調整することも可能である。粒
度が制御又は調整された造粒粉末は、より優れた流動性及び充填性を示す傾向がある。造
粒粉末は、具体的には、実施例に記載の条件で作製することができる。
The particle size of the granulated powder can be controlled by, for example, when using a spray dryer, the concentration of the soft magnetic powder and polymer contained in the slurry, the supply amount, etc.; . Further, the particle size of the granulated powder, for example, in the case of using an agitation type fluidized bed granulator, the concentration of the polymer solution, the supply amount, the supply time, etc.; the rotation speed of the stirrer;
It can be controlled by conditions such as temperature and time. After classifying the obtained granulated powder, it is also possible to adjust the particle size by blending so as to obtain a predetermined particle size distribution. Granulated powders with controlled or controlled particle size tend to exhibit better flowability and fillability. Specifically, the granulated powder can be produced under the conditions described in Examples.
原料粉末における造粒粉末の含有量は、任意の粉末を除いた残部でよい。例えば、造粒
粉末の含有量は、高い磁束密度を得る観点から、原料粉末の質量を基準として、９６質量
％以上であることが好ましく、９７質量％以上であることがより好ましく、９８質量％以
上であることが更に好ましい。また、例えば、造粒粉末の含有量は、原料粉末の質量を基
準として、１００質量％であってもよいが、後述する粉末潤滑剤等の添加を考慮すると、
例えば、９９．９質量％以下である。
The content of the granulated powder in the raw material powder may be the remainder after removing any powder. For example, from the viewpoint of obtaining a high magnetic flux density, the content of the granulated powder is preferably 96% by mass or more, more preferably 97% by mass or more, more preferably 98% by mass, based on the mass of the raw material powder. It is more preferable that it is above. Further, for example, the content of the granulated powder may be 100% by mass based on the mass of the raw material powder.
For example, it is 99.9% by mass or less.
（任意の粉末）
原料粉末は、前記造粒粉末のほかに、任意の粉末を含んでいてもよい。任意の粉末とし
て、例えば、軟磁性粉末；クロム、銅等の金属粉末、合金粉末及び金属酸化物；及び、粉
末潤滑剤、乾式シリカの微粒子等の流動度改善剤などの添加剤が挙げられる。なかでも、
成形後の抜き出し圧力の低減を図るため、粉末潤滑剤を含有することが好ましい。
(any powder)
The raw material powder may contain any powder in addition to the granulated powder. Optional powders include, for example, soft magnetic powders; powders of metals such as chromium and copper, powders of alloys and metal oxides; and additives such as powder lubricants and fluidity improvers such as fine particles of dry silica. Above all,
It is preferable to contain a powder lubricant in order to reduce the ejection pressure after molding.
粉末潤滑剤としては、例えば、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の金属石
鹸；ステアリン酸アミド、ステアリン酸ビスアミド、エチレンビスステアリン酸アミド等
のアミド系潤滑剤などが挙げられる。脱脂性が良好であることから、粉末潤滑剤としては
、分子量が小さい化合物を用いることが好ましい。粉末潤滑剤は、１種を単独で用いても
、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。
Powder lubricants include, for example, metal soaps such as zinc stearate and calcium stearate; amide lubricants such as stearamide, stearamide bisamide, and ethylenebisstearate amide. As the powder lubricant, it is preferable to use a compound with a small molecular weight because it has good degreasing properties. Powder lubricants may be used singly or in combination of two or more.
原料粉末における粉末潤滑剤の含有量は、十分な効果を得る観点から、原料粉末に含ま
れる軟磁性粉末の質量を基準とし、０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がよ
り好ましく、０．３質量％以上が更に好ましく、０．７質量％以上が特に好ましい。粉末
潤滑剤の添加量が多いほど、抜き出し圧力の低減効果が得られる傾向があるが、圧粉体の
密度を高くし、高密度の焼結磁心を得る観点から、粉末潤滑剤の含有量は、原料粉末に含
まれる軟磁性粉末の質量を基準とし、４質量％以下が好ましく、２．５質量％以下がより
好ましく、１．５質量％以下が更に好ましく、１質量％以下が特に好ましい。
From the viewpoint of obtaining a sufficient effect, the content of the powder lubricant in the raw material powder is preferably 0.1% by mass or more, more preferably 0.2% by mass or more, based on the mass of the soft magnetic powder contained in the raw material powder. Preferably, 0.3% by mass or more is more preferable, and 0.7% by mass or more is particularly preferable. The larger the amount of powder lubricant added, the more the ejection pressure can be reduced. , based on the mass of the soft magnetic powder contained in the raw material powder, preferably 4% by mass or less, more preferably 2.5% by mass or less, even more preferably 1.5% by mass or less, and particularly preferably 1% by mass or less.
［成形工程］
焼結磁心の製造方法は、前記原料粉末を、圧縮成形し、圧粉体を得る成形工程を有する
。一般的には、優れた保形性を有する圧粉体、及び、高い密度の焼結磁心を得るためには
、圧粉体は高密度であることが望ましく、そのため、高い成形圧力で成形が行われる。成
形圧力を高くする場合は、通常、構造が強固であり、摩耗に対する対策が取られた金型が
使用される。
[Molding process]
A method for manufacturing a sintered magnetic core includes a molding step of compression-molding the raw material powder to obtain a green compact. In general, in order to obtain a green compact with excellent shape retention and a high-density sintered magnetic core, it is desirable that the green compact has a high density. done. When the molding pressure is increased, a mold having a strong structure and having measures against wear is usually used.
しかしながら、前記造粒粉末を用いると、結合剤の残留が抑えられ、かつ、焼結時に残
留した結合剤による焼結の阻害が生じないと考えられ、これによって、高い密度の焼結磁
心が得られる。そのため、成形圧力を高くしない場合であっても、高い密度の焼結磁心を
得ることができる。よって、成形には、粉末冶金分野における一般的な成形金型を用いる
ことができる。また、前記造粒粉末を用いると、造粒粉末が良好な成形性を有するために
、得られる圧粉体は低いラトラ値を示す。
However, when the granulated powder is used, it is thought that the remaining binder is suppressed and the sintering is not hindered by the remaining binder during sintering, thereby obtaining a high-density sintered magnetic core. be done. Therefore, even if the molding pressure is not increased, a sintered magnetic core with a high density can be obtained. Therefore, for molding, a general molding die in the field of powder metallurgy can be used. In addition, when the granulated powder is used, the obtained green compact exhibits a low Rattler value because the granulated powder has good moldability.
圧粉体は、１，０００ＭＰａ超の成形圧力で成形することもできるが、成形圧力が１，
０００ＭＰａ以下であっても、十分に圧粉体の保形性及び焼結磁心の密度を向上させるこ
とが可能である。成形圧力は、１，２００ＭＰａ以下であることが好ましく、粉末冶金分
野の一般的な金型を使用できるという観点から、１，０００ＭＰａ以下であることがより
好ましい。低い圧力であっても、高い焼結密度が得られることから、成形圧力は、例えば
、８００ＭＰａ以下、６００ＭＰａ以下とすることもできる。また、圧粉体の保形性及び
焼結磁心の密度の観点から、成形圧力は、３００ＭＰａ以上であることが好ましく、４０
０ＭＰａ以上であることがより好ましい。
The green compact can be molded at a molding pressure of more than 1,000 MPa.
Even at 000 MPa or less, it is possible to sufficiently improve the shape retention of the green compact and the density of the sintered magnetic core. The molding pressure is preferably 1,200 MPa or less, and more preferably 1,000 MPa or less from the viewpoint that a general mold in the field of powder metallurgy can be used. Since a high sintered density can be obtained even at a low pressure, the molding pressure can be set to, for example, 800 MPa or less and 600 MPa or less. In addition, from the viewpoint of the shape retention of the green compact and the density of the sintered magnetic core, the molding pressure is preferably 300 MPa or more, and 40
It is more preferably 0 MPa or more.
一実施形態によれば、前記造粒粉末を使用し、成形圧力１，０００ＭＰａ以下で成形し
た場合に、密度比９７．５％以上の焼結磁心を得ることができる。また、一実施形態によ
れば、成形圧力８００ＭＰａ以下で成形した場合に、密度比９７％以上の焼結磁心を得る
ことができ、好ましくは密度比９７．５％以上の焼結磁心を得ることができる。
According to one embodiment, a sintered magnetic core having a density ratio of 97.5% or more can be obtained when the granulated powder is used and compacted at a compacting pressure of 1,000 MPa or less. Further, according to one embodiment, a sintered magnetic core having a density ratio of 97% or more can be obtained when molding is performed at a molding pressure of 800 MPa or less, and preferably a sintered magnetic core having a density ratio of 97.5% or more can be obtained. can be done.
成形工程においては、上述の原料粉末への粉末潤滑剤（内部潤滑剤）の添加に代えて、
又は、粉末潤滑剤の添加と共に、金型に金型潤滑剤を塗布し、金型潤滑成形を行ってもよ
い。
In the molding process, instead of adding a powder lubricant (internal lubricant) to the raw material powder,
Alternatively, along with the addition of the powder lubricant, the die lubricant may be applied to the die to carry out die lubrication molding.
［加熱工程］
焼結磁心の製造方法は、得られた圧粉体を加熱し、焼結磁心を得る加熱工程を有する。
加熱によって、ポリマー及び任意で用いられる粉末潤滑剤等が除去され（脱脂工程）、焼
結が進行し、焼結体が得られる（焼結工程）。
[Heating process]
A method for manufacturing a sintered magnetic core has a heating step of heating the obtained green compact to obtain a sintered magnetic core.
By heating, the polymer and optionally used powdered lubricant and the like are removed (degreasing step), sintering proceeds, and a sintered body is obtained (sintering step).
例えば、脱脂工程では、焼結前に、焼結時の加熱温度未満の雰囲気下で、ポリマー等を
除去する。脱脂は、好ましくは非酸化雰囲気下において、より好ましくは減圧の非酸化雰
囲気下において実施する。加熱温度は、好ましくは焼結温度未満の温度であり、より好ま
しくは７００℃以下である。加熱温度は、ポリマー及び任意で用いられる粉末潤滑剤等の
脱脂の対象となる化合物の分解温度以上で行うことが好ましい。一例において、圧粉体が
分解温度３００℃であるポリビニルアルコールを含む場合、脱脂処理は３００℃以上で行
うことができる。
For example, in the degreasing step, before sintering, the polymer or the like is removed under an atmosphere lower than the heating temperature during sintering. Degreasing is preferably performed under a non-oxidizing atmosphere, more preferably under a reduced pressure non-oxidizing atmosphere. The heating temperature is preferably lower than the sintering temperature, more preferably 700° C. or lower. The heating temperature is preferably at or above the decomposition temperature of the compound to be degreased, such as the polymer and optional powdered lubricant. In one example, if the green compact contains polyvinyl alcohol with a decomposition temperature of 300° C., the degreasing treatment can be performed at 300° C. or higher.
脱脂工程における加熱時間は、ポリマー等の除去を十分に行うため１～６時間であることが好ましく、より十分に除去するため４～６時間であることがより好ましい。昇温速度は、一般的に３０℃／ｍｉｎ以下である。気孔率を調整するために、適宜、昇温速度を調節してもよい。また、ポリマー等を十分に除去するという観点から、加熱は、１×１０－３Ｐａ以下の減圧の非酸化雰囲気下で行うことが好ましい。 The heating time in the degreasing step is preferably 1 to 6 hours for sufficient removal of the polymer and the like, and more preferably 4 to 6 hours for more sufficient removal. The heating rate is generally 30° C./min or less. In order to adjust the porosity, the heating rate may be adjusted as appropriate. Moreover, from the viewpoint of sufficiently removing the polymer and the like, the heating is preferably performed in a non-oxidizing atmosphere at a reduced pressure of 1×10 −3 Pa or less.
焼結工程では、圧粉体を焼結し、焼結磁心を得る。焼結は、非酸化雰囲気下で行うこと
が好ましく、減圧された非酸化雰囲気下で行うことがより好ましい。焼結条件は、造粒粉
末に含まれる軟磁性粉末に応じて適宜選定する。軟磁性粉末として鉄合金が用いられる場
合、焼結体の密度を向上させるため、１，０００℃以上に加熱し焼結することが好ましい
。また、焼結体の密度を十分向上させるためには、加熱温度は１，２００℃以上であるこ
とがより好ましい。焼結炉の損耗を考慮すると、加熱温度は１，４００℃以下が好ましい
。
In the sintering step, the compact is sintered to obtain a sintered magnetic core. Sintering is preferably performed in a non-oxidizing atmosphere, more preferably in a reduced pressure non-oxidizing atmosphere. Sintering conditions are appropriately selected according to the soft magnetic powder contained in the granulated powder. When an iron alloy is used as the soft magnetic powder, it is preferable to heat and sinter the sintered body at 1,000° C. or higher in order to improve the density of the sintered body. Moreover, in order to sufficiently improve the density of the sintered body, the heating temperature is more preferably 1,200° C. or higher. Considering wear of the sintering furnace, the heating temperature is preferably 1,400° C. or less.
焼結工程における加熱時間は、焼結を進行させ、焼結体の密度を向上させるため、１～
６時間であることが好ましく、４～６時間であることがより好ましい。
The heating time in the sintering process is 1 to 1 to promote sintering and improve the density of the sintered body
6 hours is preferred, and 4 to 6 hours is more preferred.
脱脂工程と焼結工程とを同一の焼結炉で行うことも可能であるし、それぞれの工程を異
なる炉（例えば、予熱炉と加熱炉）で行うことも可能である。
The degreasing process and the sintering process can be performed in the same sintering furnace, or each process can be performed in different furnaces (for example, a preheating furnace and a heating furnace).
［任意の工程］
焼結磁心の製造方法は、高温の焼結体を冷却すること（冷却工程）、改質のために焼結
体を加熱すること（熱処理工程）等の任意の工程を更に含んでもよい。
[Optional process]
The method for manufacturing a sintered magnetic core may further include optional steps such as cooling the high-temperature sintered body (cooling step) and heating the sintered body for modification (heat treatment step).
＜圧粉体＞
本発明の実施形態である圧粉体は、軟磁性粉末とポリマーとを含有し、該ポリマーの重
量平均分子量が１０，０００～４０，０００である、圧粉体である。上述の軟磁性粉末、
ポリマー、任意の成分、任意の粉末等の説明は、圧粉体にも適用される。
<Green compact>
A green compact that is an embodiment of the present invention is a green compact containing a soft magnetic powder and a polymer, the polymer having a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000. a soft magnetic powder as described above,
References to polymers, optional ingredients, optional powders, etc. also apply to compacts.
圧粉体は、結合剤として重量平均分子量が１０，０００～４０，０００であるポリマー
を含有するために、優れた保形性を有する。この圧粉体を加熱することによって、高い密
度の焼結磁心を容易に得ることが可能である。
The powder compact contains a polymer having a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000 as a binder, and thus has excellent shape retention. A sintered magnetic core with a high density can be easily obtained by heating this green compact.
圧粉体におけるポリマーの含有量は、圧粉体の保形性を維持し割れを防止する観点、ま
た、圧粉体の強度を維持し欠けを防止する観点から、圧粉体中の軟磁性粉末の質量を基準
として、０．３質量％以上であることが好ましく、０．４質量％以上であることがより好
ましく、０．５質量％以上であることが更に好ましく、０．７質量％以上であることが特
に好ましい。一方、圧粉体におけるポリマーの含有量は、ポリマーの残留を抑え、かつ、
残留したポリマーが焼結の進行を阻害することを防ぎ、密度の高い焼結磁心を得る観点か
ら、圧粉体中の軟磁性粉末の質量を基準として、２質量％以下であることが好ましく、１
．５質量％以下であることがより好ましく、１．２質量％以下であることが更に好ましく
、１質量％以下であることが特に好ましい。
The content of the polymer in the green compact is from the viewpoint of maintaining the shape retention of the green compact and preventing cracking, and from the viewpoint of maintaining the strength of the green compact and preventing chipping. Based on the mass of the powder, it is preferably 0.3% by mass or more, more preferably 0.4% by mass or more, even more preferably 0.5% by mass or more, and 0.7% by mass. It is particularly preferable that it is above. On the other hand, the content of the polymer in the compact suppresses residual polymer and
From the viewpoint of preventing the residual polymer from hindering the progress of sintering and obtaining a sintered magnetic core with high density, it is preferably 2% by mass or less based on the mass of the soft magnetic powder in the compact, 1
. It is more preferably 5% by mass or less, still more preferably 1.2% by mass or less, and particularly preferably 1% by mass or less.
粉末潤滑剤を含有する場合、圧粉体における粉末潤滑剤の含有量は、十分な効果を得る
観点から、圧粉体中の軟磁性粉末の質量を基準とし、０．１質量％以上が好ましく、０．
２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が更に好ましく、０．７質量％以上が特
に好ましい。粉末潤滑剤の添加量が多いほど、抜き出し圧力の低減効果が得られる傾向が
あるが、圧粉体の密度の低下を防ぎ、高密度の焼結磁心を得る観点から、粉末潤滑剤の含
有量は、圧粉体中の質量を基準とし、４質量％以下が好ましく、２．５質量％以下がより
好ましく、１．５質量％以下が更に好ましく、１質量％以下が特に好ましい。
When a powder lubricant is contained, the content of the powder lubricant in the compact is preferably 0.1% by mass or more based on the mass of the soft magnetic powder in the compact, from the viewpoint of obtaining a sufficient effect. , 0.
2 mass % or more is more preferable, 0.3 mass % or more is still more preferable, and 0.7 mass % or more is particularly preferable. The larger the amount of powder lubricant added, the more the effect of reducing the ejection pressure tends to be obtained. is preferably 4% by mass or less, more preferably 2.5% by mass or less, still more preferably 1.5% by mass or less, and particularly preferably 1% by mass or less, based on the mass in the green compact.
圧粉体における軟磁性粉末の含有量は、高い磁束密度を得る観点から、圧粉体の質量を
基準として、９６質量％以上であることが好ましく、９７質量％以上であることがより好
ましく、９８質量％以上であることが更に好ましい。また、軟磁性粉末の含有量は、ポリ
マー等の含有を考慮すると、圧粉体の質量を基準として、９９．９質量％以下であること
が好ましい。
From the viewpoint of obtaining a high magnetic flux density, the content of the soft magnetic powder in the compact is preferably 96% by mass or more, more preferably 97% by mass or more, based on the mass of the compact. More preferably, it is 98% by mass or more. Moreover, the content of the soft magnetic powder is preferably 99.9% by mass or less based on the mass of the green compact, considering the content of the polymer and the like.
＜焼結磁心＞
本発明の実施形態である焼結磁心は、密度比が、９６％以上であることが好ましく、９６．５％以上であることがより好ましく、９７％以上であることが更に好ましく、９７．５％以上であることが特に好ましい。焼結磁心の密度比（相対密度）は、該焼結磁心と同一組成の材料の気孔のない状態における密度を基準とした値である。密度比は、後述する方法により測定できる。
<Sintered magnetic core>
The sintered magnetic core of the embodiment of the present invention preferably has a density ratio of 96% or more, more preferably 96.5% or more, even more preferably 97% or more, and 97.5 % or more is particularly preferable. The density ratio (relative density) of a sintered magnetic core is a value based on the density of a material having the same composition as the sintered magnetic core in a state without pores. The density ratio can be measured by the method described later.
焼結磁心は、金属基地と、該金属基地に分散する気孔とを含む。金属基地は、鉄基地又は鉄合金基地であることが好ましく、鉄合金基地であることがより好ましく、鉄とコバルトとを含有する鉄合金基地であることが更に好ましい。金属基地は、好ましくは、２５～５０質量％のコバルトと、残部である鉄及び不可避不純物からなる。 A sintered magnetic core includes a metal matrix and pores dispersed in the metal matrix. The metal matrix is preferably an iron matrix or an iron alloy matrix, more preferably an iron alloy matrix, and even more preferably an iron alloy matrix containing iron and cobalt. The metal matrix preferably consists of 25 to 50% by mass of cobalt, the balance being iron and unavoidable impurities.
例えば、前記焼結磁心の製造方法、又は、前記圧粉体によって、効率よく焼結磁心を得ることができ、得られる焼結磁心は、高密度であり、よって高い磁束密度を示す。焼結磁心は、インジェクタコア、モータコア、電子機器用センサ、各種アクチュエータ等に適用できる。 For example, a sintered magnetic core can be efficiently obtained by the method for producing a sintered magnetic core or the green compact, and the obtained sintered magnetic core has a high density and thus exhibits a high magnetic flux density. Sintered magnetic cores can be applied to injector cores, motor cores, sensors for electronic devices, various actuators, and the like.
本発明の実施形態について実施例により具体的に説明する。本発明の実施形態は以下の
実施例に限定されない。
Embodiments of the present invention will be specifically described with reference to examples. Embodiments of the invention are not limited to the following examples.
＜造粒粉末＞
（ポリビニルアルコール）
造粒粉末の調製には、結合剤として、表１に示すポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を使
用した。
<Granulated powder>
(polyvinyl alcohol)
Polyvinyl alcohol (PVA) shown in Table 1 was used as a binder for the preparation of the granulated powder.
重量平均分子量の測定条件を以下に記す。
装置：東ソー株式会社製「ビルドアップＧＰＣシステム（ＳＤ－８０２２／ＤＰ－８０
２０／ＡＳ－８０２０／ＣＯ－８０２０／ＲＩ－８０２０）」
カラム：東ソー株式会社製「ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＰＷＸＬ」、７．８ｍｍｌＤ×３０ｃ
ｍ×２本
検出器：ＲＩ検出器 ｐｏｌａｒｉｔｙ（＋）
溶離液：０．１Ｍ－ＮａＮＯ３水溶液
流速：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
濃度：０．１質量％相当
注入量：１００μＬ
カラム温度：４０℃
試料：５質量％ポリビニルアルコール水溶液
ポリビニルアルコール１００ｇに水１，９００ｇを加え３０分間撹拌することで
得た。
前処理：試料を採取し、所定量の溶離液を加えて、緩やかに振り混ぜた後、０．４５μ
ｍのセルロースアセテートカートリッジフィルターでろ過した。試料溶液の目視において
、不溶解物は確認されなかった。
検量線：標準ＰＥＯ（アジレント・テクノロジー株式会社製）を用いた３次近似曲線
Measurement conditions for the weight average molecular weight are described below.
Apparatus: Tosoh Corporation "Build-up GPC system (SD-8022 / DP-80
20/AS-8020/CO-8020/RI-8020)”
Column: "TSKgel GMPWXL" manufactured by Tosoh Corporation, 7.8mmlD x 30c
m × 2 Detector: RI detector polarity (+)
Eluent: 0.1 M-NaNO 3 aqueous solution Flow rate: 1.0 mL/min
Concentration: equivalent to 0.1% by mass Injection volume: 100 μL
Column temperature: 40°C
Sample: 5% by mass polyvinyl alcohol aqueous solution Obtained by adding 1,900 g of water to 100 g of polyvinyl alcohol and stirring for 30 minutes.
Pretreatment: Collect a sample, add a predetermined amount of eluent, shake gently, and then 0.45 µm
It was filtered through a cellulose acetate cartridge filter of 1.5 m. No insoluble matter was observed by visual inspection of the sample solution.
Calibration curve: cubic curve using standard PEO (manufactured by Agilent Technologies Inc.)
（軟磁性粉末）
軟磁性粉末として、平均粒径８μｍのパーメンジュール粉末（三菱製鋼株式会社製「Ｍ
ＩＲＥＸ」）を使用した。
(soft magnetic powder)
Permendur powder with an average particle size of 8 μm ("M
IREX”) was used.
パーメンジュール粉末の平均粒径（Ｄ５０）の測定には、レーザー回折散乱式の粒子径
分布測定装置（マイクロトラック・ベル株式会社製「ＭＴ３３００ＥＸ ＩＩ」）を使用
した。
A laser diffraction scattering type particle size distribution analyzer (“MT3300EX II” manufactured by Microtrack Bell Co., Ltd.) was used to measure the average particle size (D50) of the permendur powder.
（造粒粉末の調製）
ポリビニルアルコール１～５と上記パーメンジュール粉末を用い、表２に示す造粒粉末
１～５を調製した。造粒は、株式会社パウレック製「連続直接顆粒化装置ＳＧＲ」を用い
て実施した。以下に造粒の手順を示す。
（１）ポリビニルアルコール１００ｇに水１，９００ｇを加え３０分間撹拌し、５質量
％のポリビニルアルコール水溶液（ＰＶＡ水溶液）を得た。
（２）パーメンジュール粉末２ｋｇを連続直接顆粒化装置に投入し、装置を起動した。
装置の造粒条件は以下の通りである。
風量：６０ｍ３／ｈ
ロータ回転数：１００ｒｐｍ（１００ｍｉｎ－１）
入口温度：６０℃
出口温度：３０℃
（３）ＰＶＡ水溶液を１０ｇ／ｍｉｎの速度で連続直接顆粒化装置に投入し、造粒を行
った。ＰＶＡ水溶液を４００ｇ投入した時点で造粒を終了し、パーメンジュール粉末に対
し１質量％のポリビニルアルコールが添加された造粒粉末を得た。
(Preparation of granulated powder)
(1) 1,900 g of water was added to 100 g of polyvinyl alcohol and the mixture was stirred for 30 minutes to obtain a 5% by mass polyvinyl alcohol aqueous solution (PVA aqueous solution).
(2) 2 kg of permendur powder was put into the continuous direct granulator and the device was started.
The granulation conditions of the apparatus are as follows.
Air volume: 60 m 3 /h
Rotor speed: 100 rpm (100 min -1 )
Inlet temperature: 60°C
Outlet temperature: 30°C
(3) The PVA aqueous solution was charged into a continuous direct granulator at a rate of 10 g/min for granulation. Granulation was completed when 400 g of the PVA aqueous solution was added, and granulated powder in which 1% by mass of polyvinyl alcohol was added to the permendur powder was obtained.
造粒粉末の平均粒径（Ｄ５０）の測定は、ふるい分け法により行った。ふるい分けはＪ
ＩＳ Ｋ ００６９：２００１に従い、手動ふるい分け、かつ、乾式ふるい分けにて実施
した。メッシュ径１８０μｍ、１５０μｍ、１０６μｍ、７５μｍ、及び４５μｍのふる
いをそれぞれ使用して粒度分布を得た後、積算質量が５０％となる粒子径範囲を平均粒径
とした。
The average particle size (D50) of the granulated powder was measured by a sieving method. Sieving is J
Manual sieving and dry sieving were performed according to IS K 0069:2001. After obtaining the particle size distribution using sieves with mesh sizes of 180 μm, 150 μm, 106 μm, 75 μm, and 45 μm, respectively, the particle size range in which the cumulative mass is 50% was defined as the average particle size.
＜焼結磁心（焼結体）の作製及び評価＞
［製造例１］
造粒粉末１～５を用い、表３に示す焼結磁心１－１～１－５を作製し、密度、密度比、
及び磁気特性を評価した。
焼結体は、以下の方法により作製した。
（１）造粒粉末に、粉末潤滑剤として、造粒粉末の質量に対し０．５質量％のステアリ
ン酸カルシウムを添加し、混合して、原料粉末とした。
（２）原料粉末を金型に投入し、圧粉体密度が６．３Ｍｇ／ｍ３になるよう圧力を調節
して、内径：２０ｍｍ、外径：３０ｍｍ、厚さ：５ｍｍの圧粉体を得た。
（３）得られた圧粉体を、非酸化雰囲気下において６００℃、１時間加熱して脱脂処理
を行ったのち、非酸化雰囲気下において１，２００℃、４時間加熱して焼結し、焼結磁心
を得た。
<Production and evaluation of sintered magnetic core (sintered body)>
[Production Example 1]
Using
and magnetic properties were evaluated.
A sintered body was produced by the following method.
(1) To the granulated powder, 0.5% by mass of calcium stearate was added as a powder lubricant with respect to the mass of the granulated powder and mixed to obtain a raw material powder.
(2) The raw material powder is put into a mold, and the pressure is adjusted so that the density of the compact is 6.3 Mg/m 3 to form a green compact with an inner diameter of 20 mm, an outer diameter of 30 mm, and a thickness of 5 mm. Obtained.
(3) After degreasing the obtained compact by heating it at 600°C for 1 hour in a non-oxidizing atmosphere, it is sintered by heating it at 1,200°C for 4 hours in a non-oxidizing atmosphere, A sintered magnetic core was obtained.
得られた焼結磁心について、密度、密度比、及び直流磁気特性を評価した。
密度は、ＪＩＳ Ｋ ００６１：２００１に従い測定した。密度比（相対密度）は、気
孔のないパーメンジュール材（ＳＩＧＭＡ－ＡＬＤＲＩＣＨ製「Permendur 49 alloy, 50
mm rod, 11mm diameter」、密度８．１５Ｍｇ／ｍ３）に対する比率である。
直流磁気特性については、１０，０００Ａ／ｍの条件下での磁束密度を測定した。具体
的には、得られた焼結磁心に一次側：２００巻き、二次側：２０巻きの巻線を施し、Ｂ－
Ｈ磁化曲線を－１０，０００Ａ／ｍから１０，０００Ａ／ｍの範囲で測定することで、磁
束密度を得た。なお、ここでの磁化曲線とは、いわゆる直流磁化曲線である。
The obtained sintered magnetic core was evaluated for density, density ratio, and DC magnetic properties.
Density was measured according to JIS K 0061:2001. The density ratio (relative density) is based on a permendur material with no pores (SIGMA-ALDRICH "Permendur 49 alloy, 50
mm rod, 11 mm diameter", density 8.15 Mg/m 3 ).
As for DC magnetic properties, the magnetic flux density was measured under the condition of 10,000 A/m. Specifically, the obtained sintered magnetic core was wound with 200 turns on the primary side and 20 turns on the secondary side.
The magnetic flux density was obtained by measuring the H magnetization curve in the range of -10,000 A/m to 10,000 A/m. The magnetization curve here is a so-called DC magnetization curve.
以上のようにして得られた各焼結磁心の密度、密度比、及び磁気特性の測定結果を図１
及び２に示す。焼結磁心１－２及び１－３は、高い焼結密度及び密度比、並びに、高い磁
束密度を有していた。
Fig. 1 shows the measurement results of the density, density ratio, and magnetic properties of each sintered magnetic core obtained as described above.
and 2. Sintered magnetic cores 1-2 and 1-3 had high sintered densities and density ratios, and high magnetic flux densities.
［製造例２］
造粒粉末１～５を用い、表４に示す圧粉体２－１～２－５を作製し、成形性を評価した
。圧粉体は、以下の方法により作製した。
製造例１で調製した原料粉末と同じ原料粉末を用い、圧粉体密度が６．３Ｍｇ／ｍ３に
なるよう圧力を調節して、外径１１．３ｍｍ、厚さ１０ｍｍの圧粉体を得た。
[Production Example 2]
Using
Using the same raw material powder as the raw material powder prepared in Production Example 1, the pressure was adjusted so that the density of the green compact was 6.3 Mg/m 3 to obtain a green compact having an outer diameter of 11.3 mm and a thickness of 10 mm. rice field.
得られた圧粉体について、ラトラ値を測定した。ラトラ値の測定は、ＪＰＭＡ Ｐ １
１－１９９２に従い実施した。
The Rattler value was measured for the obtained green compact.
1-1992.
以上のようにして得られた各圧粉体のラトラ値の測定結果を図３に示す。圧粉体２－２
及び２－３は、ラトラ値が低く優れた保形性を有していた。保形性に優れた圧粉体は、割
れ、欠け等が生じにくいために、高い歩留りで効率よく焼結磁心を製造することができる
。
FIG. 3 shows the measurement results of the Rattler value of each green compact obtained as described above. Green compact 2-2
and 2-3 had a low Ratra value and excellent shape retention. A green compact with excellent shape retention is less susceptible to cracking, chipping, and the like, so that a sintered magnetic core can be produced efficiently with a high yield.
［製造例３］
造粒粉末２及び５を用い、成形圧力を変化させて表５に示す焼結体３－１～３－８を作
製し、密度及び密度比を評価した。焼結体は、以下の方法により作製した。
（１）造粒粉末２又は５を含有する原料粉末を用い、成形圧力を２９４ＭＰａ、５８８
ＭＰａ、８８２ＭＰａ、又は１１７６ＭＰａとして、外径１１．３ｍｍ、厚さ１０ｍｍの
圧粉体を得た。
（２）得られた圧粉体を、非酸化雰囲気下において６００℃、１時間加熱して脱脂処理
を行ったのち、非酸化雰囲気下において１，２００℃、４時間加熱して焼結し、焼結体を
得た。
[Production Example 3]
Using
(1) Using raw material powder containing
A green compact having an outer diameter of 11.3 mm and a thickness of 10 mm was obtained at MPa, 882 MPa, or 1176 MPa.
(2) After degreasing the obtained compact by heating it at 600°C for 1 hour in a non-oxidizing atmosphere, it is sintered by heating it at 1,200°C for 4 hours in a non-oxidizing atmosphere, A sintered body was obtained.
得られた焼結体について、密度及び密度比を評価した。密度は、ＪＩＳ Ｋ ００６１
：２００１に従い測定した。
The obtained sintered body was evaluated for density and density ratio. Density is JIS K 0061
:2001.
以上のようにして得られた各焼結体の密度及び密度比の測定結果を図４に示す。焼結体
３－１～３－４は、焼結体３－５～３－７と比べ、高い焼結密度及び密度比を有していた
。特に、成形圧力が低いほど、両者の差は顕著であった。
FIG. 4 shows the measurement results of the density and density ratio of each sintered body obtained as described above. Sintered bodies 3-1 to 3-4 had higher sintered densities and density ratios than sintered bodies 3-5 to 3-7. In particular, the lower the molding pressure, the more significant the difference between the two.
［製造例４］
軟磁性粉末の平均粒径を変化させて焼結体を作製し、密度を評価した。焼結体は、以下
の方法により作製した。
（１）軟磁性粉末を、表６に示すパーメンジュール粉末（いずれも三菱製鋼株式会社製
「ＭＩＲＥＸ」）に変更した以外は、造粒粉末２と同様に、造粒粉末を調製した。
[Production Example 4]
Sintered bodies were produced by changing the average particle size of the soft magnetic powder, and the densities were evaluated. A sintered body was produced by the following method.
(1) A granulated powder was prepared in the same manner as the
（２）造粒粉末６～１１を用い、製造例１と同様に、焼結体４－１～４－６を作製し、
密度を評価した。各焼結体の密度の測定結果を表７に示す。
(2) Using
Density was evaluated. Table 7 shows the measurement results of the density of each sintered body.
焼結体４－１～４－６はいずれも高い密度を有していた。 All of the sintered bodies 4-1 to 4-6 had high densities.
［製造例５］
粉末潤滑剤の含有量を変化させて焼結体を作製し、圧粉体の抜き出し圧及び焼結体の密
度を評価した。焼結体は、以下の方法により作製した。
以下の方法により焼結体５－１～５－６を作製した。
（１）造粒粉末２に、粉末潤滑剤として、造粒粉末の質量に対し表８に示す量のステア
リン酸カルシウムを添加し、混合して、原料粉末とした。
（２）原料粉末を金型に投入し、圧粉体密度が６．３Ｍｇ／ｍ３になるよう圧力を調節
して、外径１１．３ｍｍ、厚さ１０ｍｍの圧粉体を得た。
金型から圧粉体を抜出すのに要した最大荷重を測定し、以下の通りに抜出し圧を
測定した。各圧粉体の抜出し圧の測定結果を表８に示す。
Ｅｐ＝Ｐ／πＤＬ
Ｅｐ：抜出し圧（ＭＰａ）
Ｐ：最大荷重（Ｎ）
Ｄ：金型内径（ｍｍ）
Ｌ：圧粉体の厚さ（ｍｍ）
（３）得られた圧粉体を、非酸化雰囲気下において６００℃、１時間加熱して脱脂処理
を行ったのち、非酸化雰囲気下において１，２００℃、４時間加熱して焼結し、焼結体を
得た。
得られた焼結体について、密度を評価した。各焼結体の密度の測定結果を表８に
示す。
[Production Example 5]
Sintered bodies were produced by varying the content of the powder lubricant, and the ejection pressure of the green compact and the density of the sintered body were evaluated. A sintered body was produced by the following method.
Sintered bodies 5-1 to 5-6 were produced by the following method.
(1) To the
(2) The raw material powder was put into a mold, and the pressure was adjusted so that the density of the green compact was 6.3 Mg/m 3 to obtain a green compact having an outer diameter of 11.3 mm and a thickness of 10 mm.
The maximum load required to extract the powder compact from the mold was measured, and the extraction pressure was measured as follows. Table 8 shows the measurement results of the ejection pressure of each green compact.
E p =P/πDL
E p : extraction pressure (MPa)
P: maximum load (N)
D: Die inner diameter (mm)
L: Thickness of green compact (mm)
(3) After degreasing the obtained compact by heating it at 600°C for 1 hour in a non-oxidizing atmosphere, it is sintered by heating it at 1,200°C for 4 hours in a non-oxidizing atmosphere, A sintered body was obtained.
The density of the obtained sintered body was evaluated. Table 8 shows the measurement results of the density of each sintered body.
焼結体５－１～５－６について、いずれも圧粉体が低い抜き出し圧を有し、かつ、焼結
体が高い密度を有していた。
In all of the sintered bodies 5-1 to 5-6, the green compact had a low extraction pressure and the sintered body had a high density.
本発明の実施形態によれば、優れた保形性を示す圧粉体、及び、高い焼結密度を示す焼
結磁心の提供が可能となる。高い焼結密度を示す焼結磁心を、低い成形圧力で得ることが
でき、特殊な金型を用いる必要がないために、製造コストを抑えることが可能である。本
発明の実施形態により得られる焼結磁心は、インジェクタコア、電子機器用センサ等の高
い磁束密度を必要とする磁気部品に好適に使用できる。
According to the embodiments of the present invention, it is possible to provide a green compact exhibiting excellent shape retention and a sintered magnetic core exhibiting high sintered density. A sintered magnetic core exhibiting a high sintered density can be obtained with a low molding pressure, and there is no need to use a special mold, so it is possible to reduce manufacturing costs. The sintered magnetic core obtained by the embodiment of the present invention can be suitably used for magnetic parts requiring high magnetic flux density, such as injector cores and sensors for electronic devices.
Claims (14)
前記圧粉体を、１，０００℃以上に加熱し、焼結磁心を得ること、
を含み、
前記ポリマーが、水溶性のポリビニルアルコールを含む、焼結磁心の製造方法。 Compressing a raw material powder containing granulated powder containing a soft magnetic powder and a polymer, wherein the polymer has a weight average molecular weight of 10,000 to 40,000, to obtain a green compact;
heating the powder compact to 1,000° C. or higher to obtain a sintered magnetic core;
including
A method for producing a sintered magnetic core , wherein the polymer comprises water-soluble polyvinyl alcohol .
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Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002012476A (en) | 2000-06-22 | 2002-01-15 | Tdk Corp | Ferrite sintered compact its manufacturing method and forming granule for ferrite |
| JP2002530522A (en) | 1998-11-16 | 2002-09-17 | ベーテー・マグネート‐テヒノロギー・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | Manufacturing method of soft magnetic sintered member |
| JP2005347641A (en) | 2004-06-04 | 2005-12-15 | Hitachi Metals Ltd | Dust core, its manufacturing method, and winding component |
| JP2006024869A (en) | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | Dust core and manufacturing method thereof |
| JP2007324210A (en) | 2006-05-30 | 2007-12-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Soft magnetic material and dust core |
| JP2010245216A (en) | 2009-04-03 | 2010-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Magnetic powder material, granulating powder, compact, baked object for magnetic core, and method of manufacturing electromagnetic component and baked object for magnetic core |
| JP2012007212A (en) | 2010-06-25 | 2012-01-12 | Seiko Epson Corp | Binder composition for powder metallurgy, compound for powder metallurgy, and sintered body |
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Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62182150A (en) * | 1986-02-06 | 1987-08-10 | ユニチカケミカル株式会社 | Manufacture of ceramic formed body |
| DE68923695T3 (en) * | 1988-05-30 | 1999-05-06 | Kawasaki Steel Co | SINTED MAGNETIC FE-CO MATERIAL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF. |
| JPH08120303A (en) * | 1994-10-25 | 1996-05-14 | Nippon Shokubai Co Ltd | Manufacture of binder for forming powder, composition for forming powder, and sintered member |
-
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Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002530522A (en) | 1998-11-16 | 2002-09-17 | ベーテー・マグネート‐テヒノロギー・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | Manufacturing method of soft magnetic sintered member |
| JP2002012476A (en) | 2000-06-22 | 2002-01-15 | Tdk Corp | Ferrite sintered compact its manufacturing method and forming granule for ferrite |
| JP2005347641A (en) | 2004-06-04 | 2005-12-15 | Hitachi Metals Ltd | Dust core, its manufacturing method, and winding component |
| JP2006024869A (en) | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | Dust core and manufacturing method thereof |
| JP2007324210A (en) | 2006-05-30 | 2007-12-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Soft magnetic material and dust core |
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