JP7215646B1 - 高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/05—Grain orientation
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
Description
(1)フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が10%以下とすることで、1320MPa以上のTSを実現できる。
(2)残留オーステナイトを5%以上とすることで、8%以上のElを実現できる。
(3)フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が10%以下、残留オーステナイトを15%以下、残留オーステナイト中の炭素濃度が0.50%以上、KAM(S)/KAM(C)を1.00未満とし、かつ、Hv(Q)- Hv(S)を8以上とすることで、優れた穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲を実現できる。
(4)KAM(S)/KAM(C)を1.00未満とし、かつ、Hv(Q)- Hv(S)を8以上とすることで、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲を実現できる。
[1]質量%で、
C:0.15%以上、0.45%以下、
Si:0.50%以上、2.00%以下、
Mn:1.50%以上、3.50%以下、
P:0.100%以下、
S:0.0200%以下、
Al:0.010%以上、1.000%以下、
N:0.0100%以下、
H:0.0020%以下を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、
焼戻マルテンサイトが面積分率で80%以上、
残留オーステナイトが体積分率で5%以上15%以下、
フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%以下であり、
残留オーステナイト中の炭素濃度が0.50%以上であり、
以下の(1)および(2)で規定する式を満たす組織を有する高強度鋼板。
KAM(S)/KAM(C) < 1.00 ・・・・・(1)
ここで、KAM(S)は鋼板表層部のKAM(Kernel Average Misorientation)値、KAM(C)は鋼板中心部のKAM値を示す。
Hv(Q)- Hv(S) ≧ 8 ・・・・・(2)
ここで、Hv(Q)は板厚1/4部の硬度、Hv(S)は鋼板表層部の硬度を示す。
[2]成分組成として、さらに、質量%で、
Ti:0.100%以下、
B:0.0100%以下、
Nb:0.100%以下、
Cu:1.00%以下、
Cr:1.00%以下、
V:0.100%以下、
Mo:0.500%以下、
Ni:0.50%以下、
Sb:0.200%以下、
Sn:0.200%以下、
As:0.100%以下、
Ta:0.100%以下、
Ca:0.0200%以下、
Mg:0.0200%以下、
Zn:0.020%以下、
Co:0.020%以下、
Zr:0.020%以下、
REM:0.0200%以下のうちから選ばれる1種または2種以上の元素を含有する[1]に記載の高強度鋼板。
[3]鋼板表面にめっき層を有する[1]または[2]に記載の高強度鋼板。
[4]前記[1]または[2]に記載の高強度鋼板の製造方法であって、
鋼スラブに熱間圧延、酸洗および冷間圧延を施し作製した冷延鋼板を、
温度T1が850℃以上1000℃以下であり、
前記T1での保持時間t1が10秒以上1000秒以下である条件で焼鈍した後、
100℃以上300℃以下の温度T2まで冷却した後、
温度T3がT2以上450℃以下であり、
温度T3での保持時間t3が1.0秒以上1000.0秒以下である条件で再加熱処理を行い、
100℃以下まで冷却し、
100℃となった時点から経過時間t4が1000秒以下のうちに加工を開始し、
前記加工は加工開始温度T4が80℃以下であり、
前記加工は相当塑性歪が0.10%以上5.00%以下である条件で加工を施し、
温度T5が100℃以上400℃以下であり、
前記温度T5での保持時間t5が1.0秒以上1000.0秒以下である条件で焼戻し、
前記温度T5から80℃までの冷却速度θ1が100℃/秒以下の条件で冷却する
高強度鋼板の製造方法。
[5]前記焼戻前の加工工程にて2回以上に分けて加工による歪付与を実施し、各加工の前記相当塑性歪の合計が0.10%以上である条件で加工が施される[4]に記載の高強度鋼板の製造方法。
[6]前記焼鈍から加工までの間に、めっき処理を施す[4]または[5]に記載の高強度鋼板の製造方法。
Cは、鋼の重要な基本成分の1つであり、特に本発明では、TSに影響する重要な元素である。Cの含有量が0.15%未満では、1320MPa以上のTSを実現することが困難になる。したがって、C含有量は0.15%以上とする。C含有量は、好ましくは0.16%以上である。C含有量はより好ましくは0.17%以上である。C含有量はさらに好ましくは0.18%以上である。C含有量はもっとも好ましくは0.19%以上である。一方、Cの含有量が0.45%を超えると、8.0%以上のElを実現することが困難になる。したがって、C含有量は、0.45%以下とする。C含有量は、好ましくは0.40%以下である。C含有量はより好ましくは0.35%以下である。C含有量はさらに好ましくは0.30%以下である。C含有量はもっとも好ましくは0.26%以下である。
Siは、鋼の重要な基本成分の1つであり、特に本発明では、残留オーステナイト分率および残留オーステナイト中の炭素濃度に影響する重要な元素である。Siの含有量が0.50%未満では、再加熱処理および焼戻処理にて炭化物が多量に析出し、残留オーステナイト分率および残留オーステナイト中の炭素濃度が低下し、8.0%以上のElを実現することが困難になり、かつ、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Si含有量は0.50%以上とする。Si含有量は、好ましくは0.60%以上である。Si含有量は、より好ましくは0.70%以上である。一方、Siの含有量が2.00%超えでは、その偏析量が多くなり、鋼板を脆化させることから、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Si含有量は、2.00%以下とする。Si含有量は、好ましくは1.95%以下であり、Si含有量は、より好ましくは1.80%以下である。Si含有量は、さらに好ましくは1.50%以下である。
Mnは、鋼の重要な基本成分の1つであり、特に本発明では、フェライト分率およびベイナイト分率に影響する重要な元素である。Mnの含有量が1.50%未満では、フェライト分率およびベイナイト分率が増加し、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Mn含有量は1.50%以上とする。Mn含有量は、好ましくは1.60%以上である。Mn含有量は、より好ましくは1.80%以上である。Mn含有量は、さらに好ましくは2.00%以上である。一方、Mnの含有量が3.50%を超えると、その偏析量が多くなり、鋼板を脆化させることから、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Mn含有量は、3.50%以下とする。Mn含有量は、好ましくは3.30%以下である。Mn含有量は、より好ましくは3.20%以下である。Mn含有量は、さらに好ましくは3.00%以下である。
Pの含有量が0.100%を超えると、粒界にPが偏析して鋼板を脆化させるため、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、P含有量は、0.100%以下とする。P含有量は、好ましくは0.080%以下である。P含有量は、より好ましくは0.060%以下である。なお、P含有量の下限は特に限定しないが、生産技術上の制約から、0.001%以上が好ましい。
S含有量が0.0200%を超えると、硫化物として存在し、鋼板を脆化させることから、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、S含有量は0.0200%以下とする。S含有量は、好ましくは0.0100%以下である。S含有量は、より好ましくは0.0050%以下である。なお、S含有量の下限は特に限定しないが、生産技術上の制約から0.0001%以上が好ましい。
Alを含有することで、鋼板の強度が上昇し、1320MPa以上のTSを実現することが容易になる。この効果を得るためには、Al含有量を0.010%以上とする必要がある。したがって、Al含有量は0.010%以上とする。Al含有量は、好ましくは0.012%以上である。Al含有量は、より好ましくは0.015%以上である。Al含有量は、さらに好ましくは0.020%以上である。一方、Al含有量が1.000%を超えると、フェライト分率およびベイナイト分率が増加し、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Al含有量は、1.000%以下とする。Al含有量は好ましくは0.500%以下である。Al含有量は、より好ましくは0.100%以下である。
N含有量が0.0100%を超えると、鋳造スラブが脆化して割れ易くなり、生産性が著しく低下する。したがって、N含有量は0.0100%以下とする。N含有量は、好ましくは0.0080%以下である。N含有量は、より好ましくは0.0070%以下である。N含有量は、さらに好ましくは0.0060%以下である。N含有量は、もっとも好ましくは0.0050%以下である。なお、Nの含有量の下限は特に限定しないが、生産技術上の制約から0.0010%以上が好ましい。
H含有量が0.0020%を超えると、鋼板を脆化させることから、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、H含有量は0.0020%以下とする。H含有量は、好ましくは0.0015%以下である。H含有量は、より好ましくは0.0010%以下である。なお、Hの含有量の下限は特に限定しないが、H含有量が小さいほど遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が向上するため、H含有量は0%であってもよい。
Ti:0.100%以下、B:0.0100%以下、Nb:0.100%以下、Cu:1.00%以下、Cr:1.00%以下、V:0.100%以下、Mo:0.500%以下、Ni:0.50%以下、Sb:0.200%以下、Sn:0.200%以下、As:0.100%以下、Ta:0.100%以下、Ca:0.0200%以下、Mg:0.0200%以下、Zn:0.020%以下、Co:0.020%以下、Zr:0.020%以下、REM:0.0200%以下のうちから選ばれる1種または2種以上の元素が含有されることが好ましい。
Tiの含有量が0.100%を超えると、鋳造スラブが脆化して割れ易くなり、生産性が著しく低下する。したがって、Tiを添加する場合、その含有量は0.100%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.090%以下である。Ti含有量は、より好ましくは0.075%以下である。Ti含有量は、さらに好ましくは0.050%以下である。Ti含有量は、もっとも好ましくは0.050%未満である。一方、Tiを含有することで、鋼板の強度が上昇し、1320MPa以上のTSを実現することが容易になる。この効果を得るためには、Ti含有量を0.001%以上が好ましい。Ti含有量は、より好ましくは0.005%以上である。Ti含有量は、さらに好ましくは0.010%以上である。
Bの含有量が0.0100%を超えると、鋳造スラブが脆化して割れ易くなり、生産性が著しく低下する。したがって、Bを添加する場合、その含有量は0.0100%以下とする。B含有量は、好ましくは0.0080%以下である。B含有量は、より好ましくは0.0050%以下である。一方、Bを含有することで、鋼板の強度が上昇し、1320MPa以上のTSを実現することが容易になる。この効果を得るためには、B含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。B含有量は、より好ましくは0.0002%以上である。
Nbの含有量が0.100%を超えると、粗鋳造スラブが脆化して割れ易くなり、生産性が著しく低下する。したがって、Nbを添加する場合、その含有量は0.100%以下とする。Nb含有量は、好ましくは0.090%以下である。Nb含有量は、より好ましくは0.050%以下である。Nb含有量は、さらに好ましくは0.030%以下である。一方、Nbを含有することで、鋼板の強度が上昇し、1320MPa以上のTSを実現することが容易になる。この効果を得るためには、Nb含有量を0.001%以上とすることが好ましい。Nb含有量は、より好ましくは0.002%以上である。
Cuの含有量が1.00%を超えると、鋳造スラブが脆化して割れ易くなり、生産性が著しく低下する。したがって、Cu含有量は、1.00%以下とする。Cu含有量は、好ましくは0.50%以下である。Cu含有量は、より好ましくは0.30%以下である。一方、Cuを含有することで、鋼板への水素侵入を抑制し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が改善される。この効果を得るためには、Cu含有量を0.01%以上とすることが好ましい。Cu含有量は、より好ましくは0.03%以上である。
Crの含有量が1.00%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Crを添加する場合、その含有量は1.00%以下とする。Cr含有量は、好ましくは0.70%以下である。Cr含有量は、より好ましくは0.50%以下である。一方、Crは、固溶強化元素としての役割のみならず、連続焼鈍時の冷却過程で、オーステナイトを安定化し、フェライトの生成を抑制できることから、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Cr含有量を0.01%以上にすることが好ましい。Cr含有量は、より好ましくは0.02%以上である。
Vの含有量がそれぞれ0.100%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Vを添加する場合、その含有量は0.100%以下とする。V含有量は、好ましくは0.060%以下である。一方、Vは、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、V含有量を、0.001%以上にすることが好ましい。V含有量は、より好ましくは0.005%以上である。V含有量は、さらに好ましくは0.010%以上である。
Moの含有量が0.500%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Moを添加する場合、その含有量は0.500%以下とする。Mo含有量は、好ましくは0.450%以下であり、より好ましくは0.350%以下である。一方、Moは、固溶強化元素としての役割のみならず、連続焼鈍時の冷却過程で、オーステナイトを安定化し、フェライトの生成を抑制できることから、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Mo含有量を0.010%以上にすることが好ましい。Mo含有量は、より好ましくは0.020%以上である。
Niの含有量が0.50%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Niを添加する場合、その含有量は0.50%以下とする。Ni含有量は、好ましくは0.45%以下である。Ni含有量は、より好ましくは0.30%以下である。一方、Niは、連続焼鈍時の冷却過程で、オーステナイトを安定化し、フェライトの生成を抑制できることから、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Ni含有量は0.01%以上にすることが好ましい。Ni含有量は、より好ましくは0.02%以上である。
Sbの含有量が0.200%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Sbを添加する場合、その含有量は0.200%以下とする。Sb含有量は、好ましくは0.100%以下である。Sb含有量は、より好ましくは0.050%以下である。一方、Sbは、表層軟化の形成を抑制し、鋼板強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Sbの含有量は、0.001%以上にすることが好ましい。Sb含有量は、より好ましくは0.005%以上である。
Snの含有量が0.200%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Snを添加する場合、その含有量は0.200%以下とする。Sn含有量は、好ましくは0.100%以下である。Sn含有量は、より好ましくは0.050%以下である。一方、Snは、表層軟化の形成を抑制し、鋼板強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Snの含有量は、0.001%以上にすることが好ましい。より好ましくは0.005%以上である。
Asの含有量が0.100%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Asを添加する場合、その含有量は0.100%以下とする。As含有量は、好ましくは0.060%以下である。As含有量は、より好ましくは0.010%以下である。Asは、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Asの含有量を、0.001%以上にすることが好ましい。As含有量は、より好ましくは0.005%以上である。
Taの含有量が0.100%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Taを添加する場合、その含有量は0.100%以下とする。Ta含有量は、好ましくは0.050%以下である。Ta含有量は、より好ましくは0.010%以下である。一方、Taは、鋼板の強度を上昇させる。こうした効果を得るためには、Ta含有量は、0.001%以上にすることが好ましい。Ta含有量は、より好ましくは0.005%以上である。
Caの含有量が0.0200%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Caを添加する場合、その含有量は0.0200%以下とする。Ca含有量は、好ましくは0.0100%以下である。Caは、脱酸に用いる元素であるとともに、硫化物の形状を球状化し、鋼板の極限変形能を向上し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲を向上するのに有効な元素である。こうした効果を得るためには、Ca含有量は、0.0001%以上にすることが好ましい。
Mgの含有量が0.0200%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Mgを添加する場合、その含有量は0.0200%以下とする。Mgは、脱酸に用いる元素であるとともに、硫化物の形状を球状化し、鋼板の極限変形能を向上し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲を向上するのに有効な元素である。こうした効果を得るためには、Mg含有量は、0.0001%以上にすることが好ましい。
Zn、CoおよびZrの含有量がそれぞれ0.020%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、Zn、CoおよびZrを添加する場合、その含有量はそれぞれ0.020%以下とする。一方、Zn、CoおよびZrは、いずれも介在物の形状を球状化し、鋼板の極限変形能を向上し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲を向上するのに有効な元素である。こうした効果を得るためには、Zn、CoおよびZrの含有量は、それぞれ0.0001%以上にすることが好ましい。
REMの含有量が0.0200%を超えると、粗大な析出物や介在物が多量に生成し、鋼の極限変形能を低下させることから、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、REMを添加する場合、その含有量は0.0200%以下とする。一方、REMは、介在物の形状を球状化し、鋼板の極限変形能を向上し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲を向上するのに有効な元素である。こうした効果を得るためには、REM含有量は、0.0001%以上にすることが好ましい。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。マルテンサイトを主相とすることで、1320MPa以上のTSを実現することが可能となる。こうした効果を得るためには、焼戻マルテンサイトを面積分率で80%以上とする必要がある。したがって、焼戻マルテンサイトは面積分率で80%以上とする。焼戻マルテンサイトは面積分率で好ましくは85%以上である。焼戻マルテンサイトは面積分率でより好ましくは87%以上である。一方、上限は特に限定しないが、残留オーステナイト量を確保する点から焼戻マルテンサイトが面積分率で95%以下が好ましい。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。残留オーステナイトが体積分率で5%未満では、8.0%以上のElを実現することが困難になる。したがって、残留オーステナイトは体積分率で5%以上とする。残留オーステナイトは体積分率で好ましくは6%以上である。残留オーステナイトは体積分率でより好ましくは7%以上である。一方、残留オーステナイトが15%超えでは、鋼板の極限変形能を低下し、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、残留オーステナイトは体積分率で15%以下とする。残留オーステナイトは体積分率で好ましくは14%以下である。残留オーステナイトは体積分率でより好ましくは12%以下である。残留オーステナイトは体積分率で、さらに好ましくは10%以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%を超えると、鋼板の極限変形能を低下し、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計は面積分率で10%以下とする。フェライトおよびベイニティックフェライトの合計は面積分率で好ましくは8%以下である。フェライトおよびベイニティックフェライトの合計は面積分率でより好ましくは5%以下である。なお、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計の下限は特に限定しないが、これらは少ない方が好ましく、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計の下限は0%であって良い。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。残留オーステナイト中の炭素濃度が0.50%未満では、残留オーステナイトの安定性が低く、変形初期に硬いマルテンサイトに変態するため、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、残留オーステナイト中の炭素濃度は0.50%以上とする。残留オーステナイト中の炭素濃度は、好ましくは0.60%以上とする。上限は生産技術上の制約から、1.00%以下が好ましい。
a=1.79021√2/sinθ ・・・(3)
a=3.578+0.00095[Mn]+0.022[N]+0.0006[Cr]+0.0031[Mo]+0.0051[Nb]+0.0039[Ti]+0.0056[Al]+0.033[C]・・・(4)
なお、aは残留オーステナイトの格子定数(Å)、θは{220}面の回折ピーク角度を2で除した値(rad)、[M]は残留オーステナイト中の元素Mの質量%である。本発明では残留オーステナイト中のC以外の元素Mの質量%は、鋼全体に占める質量%とした。
KAM(S)/KAM(C)<1.00
KAM(S)は鋼板表層部のKAM(Kernel Average Misorientation)値、KAM(C)は鋼板中心部のKAM値
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。鋼板表層部とは、鋼板表面から板厚中心部側に100μm移動した位置である。鋼板中心部とは板厚1/2部の位置である。発明者の調査の結果、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲の改善には表層部から内部にかけて転位分布状態を変化させ、KAM(S)/KAM(C)を1.00未満とすることが有効と確認された。したがって、KAM(S)/KAM(C)は1.00未満とする。なお、KAM(S)/KAM(C)の下限は特に限定しないが、生産技術上の制約から、0.80以上とすることが好ましい。
Nearest neighbor:1st
Maximum misorientation:5
Perimeter only
Set 0-point kernels to maximum misorientationにチェック
Hv(Q)-Hv(S)≧8
Hv(Q)は板厚の1/4部の硬度、Hv(S)は鋼板表層部の硬度
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。鋼板表層部とは、鋼板表面から板厚中心部側に100μm移動した位置である。発明者の調査の結果、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲の改善には表層部から内部にかけて硬度を変化させ、Hv(Q)-Hv(S)を8以上とすることが有効と確認された。したがって、Hv(Q)-Hv(S)は8以上とする。Hv(Q)-Hv(S)は、好ましくは9以上である。Hv(Q)-Hv(S)は、より好ましくは10以上である。Hv(Q)-Hv(S)の上限は特に限定しないが、生産技術上の制約から、30以下とすることが好ましい。なお、Hv(Q)およびHv(S)の好ましい範囲はそれぞれ400~600、400~600である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。焼鈍温度T1が850℃未満の場合、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%を超え、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼鈍温度T1は850℃以上とする。焼鈍温度T1は好ましくは860℃以上である。一方、焼鈍温度T1が1000℃超えの場合、旧オーステナイト粒径が過剰に増大し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼鈍温度T1は1000℃以下とする。焼鈍温度T1は、好ましくは970℃以下である。焼鈍温度T1は、より好ましくは950℃以下である。焼鈍温度T1は、さらに好ましくは900℃以下である。
焼鈍温度T1での保持時間t1が10秒未満の場合、オーステナイト化が不十分となり、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%を超え、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼鈍温度T1での保持時間t1は10秒以上とする。焼鈍温度T1での保持時間t1は好ましくは30秒以上である。t1は、より好ましくは45秒以上である。t1は、さらに好ましくは60秒以上である。t1は、もっとも好ましくは100秒以上である。一方、焼鈍温度T1での保持時間が1000秒超えの場合、旧オーステナイト粒径が過剰に増大し、遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼鈍温度T1での保持時間t1は1000秒以下とする。焼鈍温度T1での保持時間t1は好ましくは800秒以下である。焼鈍温度T1での保持時間t1は、より好ましくは500秒以下である。焼鈍温度T1での保持時間t1は、さらに好ましくは300秒以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。冷却停止温度T2が100℃未満の場合、マルテンサイト変態が過度に進行し、残留オーステナイトが5%未満となり、8%以上のElを実現することが困難になる。したがって、冷却停止温度T2は100℃以上とする。冷却停止温度T2は好ましくは150℃以上である。冷却停止温度T2はより好ましくは180℃以上である。一方、冷却停止温度T2が300℃超えの場合、マルテンサイト変態が不十分となり、残留オーステナイトが15%超となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、冷却停止温度T2は300℃以下とする。冷却停止温度T2は好ましくは250℃以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。冷却停止後、そのままの温度で保持を行うか、再加熱し450℃以下の温度で保持を行い、残留オーステナイトを安定化する。T2未満の温度になると、所定の残留オーステナイトが得られない。したがって、再加熱温度T3はT2以上とする。再加熱温度T3は好ましくは300℃以上である。再加熱温度T3が450℃超では、ベイナイト変態が過度に進行し、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%を超え、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、再加熱温度T3は450℃以下とする。再加熱温度T3は好ましくは420℃以下である。再加熱温度T3はより好ましくは400℃以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。冷却停止後、そのままの温度で保持を行うか、再加熱し450℃以下の温度で保持を行い、残留オーステナイトを安定化する。再加熱温度T3での保持時間t3が1.0秒未満の場合、残留オーステナイトの安定化が不十分となり、残留オーステナイトが減少し、8%以上のElを実現することが困難になる。したがって、再加熱温度T3での保持時間t3が1.0秒以上とする。再加熱温度T3での保持時間t3は好ましくは5.0秒以上である。再加熱温度T3での保持時間t3はより好ましくは100.0秒以上である。再加熱温度T3での保持時間t3はさらに好ましくは150.0秒以上である。一方、再加熱温度T3での保持時間t3が1000.0秒超えの場合、ベイナイト変態が過度に進行し、フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が10%を超え、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、再加熱したがって、再加熱温度T3での保持時間t3は1000.0秒以下とする。再加熱温度T3での保持時間t3は好ましくは500.0秒以下である。再加熱温度T3での保持時間t3は好ましくは300.0秒以下である。
100℃以下までの冷却工程にて、オーステナイトをマルテンサイト変態させる。80%以上の焼戻マルテンサイトを得るには、再加熱後100℃以下まで冷却する必要がある。したがって、再加熱後100℃以下まで冷却する。再加熱後の冷却停止温度については、生産技術上の制約から、0℃以上が好ましい。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。100℃となった時点から加工開始までの経過時間t4が1000秒超えの場合、マルテンサイト組織の時効が過度に進行し、加工による鋼板表層部と鋼板中心部に導入される歪量が変化するため、KAM(S)/KAM(C)が1.00以上となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、100℃となった時点から加工開始までの経過時間t4は1000秒以下とする。100℃となった時点から加工開始までの経過時間t4は、好ましくは、900秒以下とする。100℃となった時点から加工開始までの経過時間t4は、より好ましくは、800秒以下とする。下限は特に限定されるものではないが、生産技術上の制約から、100℃となった時点から加工開始までの経過時間t4は5秒以上が好ましい。なお、発明者の調査の結果、100℃となった時点から加工終了までの経過時間は、加工による鋼板表層部と鋼板中心部に導入される歪量に影響しないことが明らかとなった。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。加工開始温度T4が80℃超えの場合、鋼板が軟質なため、加工による鋼板表層部と鋼板中心部に導入される歪量が変化し、KAM(S)/KAM(C)が1.00以上となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、加工開始温度T4は80℃以下とする。加工開始温度T4は好ましくは、60℃以下である。加工開始温度T4はより好ましくは、50℃以下である。下限は特に限定されるものではないが、生産技術上の制約から、0℃以上が好ましい。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。相当塑性歪が0.10%未満の場合、加工量が足りず、KAM(S)/KAM(C)が1.00以上となり、かつ、残留オーステナイト中の炭素濃度が0.50%未満となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、相当塑性歪は0.10%以上とする。相当塑性歪は好ましくは0.15%以上である。相当塑性歪はより好ましくは0.30%以上である。一方、相当塑性歪が5.00%超えでは、残留オーステナイトが5%未満となり、8%以上のElを実現することが困難になる。したがって、相当塑性歪は5.00%以下とする。相当塑性歪は好ましくは3.00%以下である。相当塑性歪はより好ましくは1.00%以下である。
・板厚分割数:31
・ヤング率:21000kgf/mm2
・ポアソン比:0.3
・降伏応力:111kgf/mm2
・塑性係数:1757kgf/mm2
[参考文献1]美坂佳助、益居健:塑性と加工、17(1976)、988.
なお、上記の加工は上記以外の一般的な歪の付与方法であればよく、例えば、連続式ストレッチャーレベラー、ローラーレベラーでも実施可能である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。焼戻温度T5が100℃未満の場合、炭素の拡散距離が短いため、鋼板表面と鋼板内部の硬度が小さくなり、Hv(Q)-Hv(S)が8未満となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼戻温度T5は100℃以上とする。焼戻温度T5は好ましくは150℃以上である。一方、焼戻温度T5が400℃超えの場合、マルテンサイトの焼戻が進行し、1320MPa以上のTSを実現することが困難になる。したがって、焼戻温度T5は400℃以下とする。焼戻温度T5は好ましくは350℃以下である。焼戻温度T5はより好ましくは300℃以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。焼戻温度T5での保持時間t5が1.0秒未満の場合、炭素の拡散距離が短いため、鋼板表面と鋼板内部の硬度が小さくなり、Hv(Q)-Hv(S)が8未満となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼戻温度T5での保持時間t5は1.0秒以上とする。焼戻温度T5での保持時間t5は好ましくは5.0秒以上である。焼戻温度T5での保持時間t5はより好ましくは100.0秒以上である。一方、焼戻温度T5での保持時間t5が1000.0秒超えの場合、マルテンサイトの焼戻が進行し、1320MPa以上のTSを実現することが困難になる。したがって、焼戻温度T5での保持時間t5は1000.0秒以下とする。焼戻温度T5での保持時間t5は好ましくは800.0秒以下である。焼戻温度T5での保持時間t5はより好ましくは600.0秒以下である。
本発明において、極めて重要な発明構成要件である。焼戻温度T5から80℃までの冷却速度θ1が100℃/秒超えの場合、炭素の拡散距離が短いため、鋼板表面と鋼板内部の硬度が小さくなり、Hv(Q)-Hv(S)が8未満となり、穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲および遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が低下する。したがって、焼戻温度T5から80℃までの冷却速度θ1は100℃/秒以下とする。好ましくは、焼戻温度T5から80℃までの冷却速度θ1は50℃/秒以下とする。なお、焼戻温度T5から80℃までの冷却速度θ1の下限は特に限定しないが、生産技術上の制約から、10℃/秒以上とすることが好ましい。
焼鈍中のめっき処理として例えば、焼鈍温度T1での保持後300℃以下まで冷却中に溶融亜鉛めっき処理、溶融亜鉛めっき後に合金化を行う処理を例示できる。また、焼鈍から加工までの間のめっき処理として例えば、焼戻し後にZn-Ni電気合金めっき処理、または、純Zn電気めっき処理を例示できる。電気めっきにより、めっき層を形成してもよいし、溶融亜鉛-アルミニウム-マグネシウム合金めっきを施してもよい。なお、上記のめっき処理では、亜鉛めっきの場合を中心に説明したが、Znめっき、Alめっき等のめっき金属の種類は特に限定されない。その他の製造方法の条件は、特に限定しないが、生産性の観点から、上記の焼鈍、溶融亜鉛めっき、亜鉛めっきの合金化処理などの一連の処理は、溶融亜鉛めっきラインであるCGL(Continuous Galvanizing Line)で行うのが好ましい。溶融亜鉛めっき後は、めっきの目付け量を調整するために、ワイピングが可能である。なお、上記した条件以外のめっき等の条件は、溶融亜鉛めっきの常法に依ることができる。
前述した方法にしたがって、焼戻マルテンサイト面積分率、残留オーステナイト体積分率、フェライト面積分率およびベイニティックフェライト面積分率の合計、および、残留オーステナイト中の炭素濃度を求めた。
前述した方法にしたがって、鋼板表層部のKAM値および鋼板中心部のKAM値を求めた。
前述した方法にしたがって、板厚1/4部の硬度および鋼板表層部の硬度を求めた。
引張試験は、圧延方向と垂直方向が試験片の長手となるように、JIS5号試験片(標点距離50mm、平行部幅25mm)を採取し、JIS Z 2241に従って試験した。クロスヘッド速度が1.67×10-1mm/秒の条件で引張試験を行い、TSおよびElを測定した。なお、本発明では、TSで1320MPa以上を合格と判断した。Elが8%以上を合格と判断した。
穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲は下記の方法で求めた。得られた各鋼板を100mm×100mmに切断し試験片を作成した。試験片の中心部に直径10mmの穴を打ち抜いた。打ち抜き時のクリアランスは5、10、15、20、25、30、35%と変化させた。内径75mmのダイスを用いてしわ押さえ力9ton(88.26kN)で抑えた状態で、割れが確認されるまで、頂角60°の円錐ポンチを穴に押し込んで、穴広げ率を求めた。
穴広げ率:λ(%)={(Df1-D0)/D0}×100
ただし、Df1は割れ確認時の穴径(mm)、D0は初期穴径(mm)である。
λが20%以上となるせん断クリアランス範囲が10%未満のものを「×」、10%以上15%未満のものを「○」、15%以上のものを「◎」と評価し、λが20%以上となるせん断クリアランス範囲が10%以上のものを穴広げ変形に対する適正クリアランス範囲が優れると判断した。
遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲は下記の方法で求めた。圧延方向と垂直な方向を長手として16mm×75mmにせん断し試験片を作成した。せん断時のレーキ角は0°と統一し、せん断クリアランスは5、10、15、20、25、30、35%と変化させた。ASTM(G39-99)に従い4点曲げを行い、曲げ頂点部に1000MPaの応力を負荷した。応力が負荷された状態の試験片を25℃、pH3の塩酸中に100時間浸漬した。割れが生じないせん断クリアランス範囲が10%未満のものを「×」、10%以上15%未満のものを「○」、割れが生じないせん断クリアランス範囲が15%以上のものを「◎」と評価し、割れが生じないせん断クリアランス範囲が10%以上のものを遅れ破壊に対する適正クリアランス範囲が優れると判断した。
Claims (7)
- 質量%で、
C:0.15%以上、0.45%以下、
Si:0.50%以上、2.00%以下、
Mn:1.50%以上、3.50%以下、
P:0.100%以下、
S:0.0200%以下、
Al:0.010%以上、1.000%以下、
N:0.0100%以下、
H:0.0020%以下を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、
焼戻マルテンサイトが面積分率で80%以上、
残留オーステナイトが体積分率で5%以上15%以下、
フェライトおよびベイニティックフェライトの合計が面積分率で10%以下であり、
残留オーステナイト中の炭素濃度が0.50%以上であり、
以下の(1)および(2)で規定する式を満たす組織を有する高強度鋼板。
KAM(S)/KAM(C) < 1.00 ・・・・・(1)
ここで、KAM(S)は鋼板表面から板厚中心部側に100μmの位置である鋼板表層部のKAM(Kernel Average Misorientation)値、KAM(C)は鋼板中心部のKAM値を示す。
Hv(Q)- Hv(S) ≧ 8 ・・・・・(2)
ここで、Hv(Q)は板厚1/4部の硬度、Hv(S)は鋼板表面から板厚中心部側に100μmの位置である鋼板表層部の硬度を示す。 - 成分組成として、さらに、質量%で、
Ti:0.100%以下、
B:0.0100%以下、
Nb:0.100%以下、
Cu:1.00%以下、
Cr:1.00%以下、
V:0.100%以下、
Mo:0.500%以下、
Ni:0.50%以下、
Sb:0.200%以下、
Sn:0.200%以下、
As:0.100%以下、
Ta:0.100%以下、
Ca:0.0200%以下、
Mg:0.0200%以下、
Zn:0.020%以下、
Co:0.020%以下、
Zr:0.020%以下、
REM:0.0200%以下のうちから選ばれる1種または2種以上の元素を含有する請求項1に記載の高強度鋼板。 - 鋼板表面にめっき層を有する請求項1または2に記載の高強度鋼板。
- 請求項1または2に記載の高強度鋼板の製造方法であって、
鋼スラブに熱間圧延、酸洗および冷間圧延を施し作製した冷延鋼板を、
温度T1が850℃以上1000℃以下であり、
前記T1での保持時間t1が10秒以上1000秒以下である条件で焼鈍した後、
100℃以上300℃以下の温度T2まで冷却した後、
温度T3がT2以上450℃以下であり、
温度T3での保持時間t3が1.0秒以上1000.0秒以下である条件で再加熱処理を行い、
100℃以下まで冷却し、
100℃となった時点から経過時間t4が1000秒以下のうちに加工を開始し、
前記加工は加工開始温度T4が80℃以下であり、
前記加工は相当塑性歪が0.10%以上5.00%以下である条件で加工を施し、
温度T5が100℃以上400℃以下であり、
前記温度T5での保持時間t5が1.0秒以上1000.0秒以下である条件で焼戻し、
前記温度T5から80℃までの冷却速度θ1が100℃/秒以下の条件で冷却する
高強度鋼板の製造方法。 - 前記焼戻前の加工工程にて2回以上に分けて加工による歪付与を実施し、各加工の前記相当塑性歪の合計が0.10%以上である条件で加工が施される請求項4に記載の高強度鋼板の製造方法。
- 前記焼鈍から加工までの間に、めっき処理を施す請求項4に記載の高強度鋼板の製造方法。
- 前記焼鈍から加工までの間に、めっき処理を施す請求項5に記載の高強度鋼板の製造方法。
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