JP7154458B1 - Channel plate for total heat exchange element, total heat exchange element and total heat exchange ventilator - Google Patents

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Abstract

透湿樹脂シート（４）は、非透湿性の熱可塑性樹脂（４０）と、透湿性の熱可塑性樹脂（４１）と、吸湿性樹脂（４２）と、を有する。透湿樹脂シート（４）に、非透湿性の熱可塑性樹脂（４０）が含まれることにより、透湿樹脂シート（４）の加工性および剛性を向上させることができる。透湿樹脂シート（４）に、透湿性の熱可塑性樹脂（４１）および吸湿性樹脂（４２）が含まれることにより、透湿性が付与される。The moisture-permeable resin sheet (4) includes a moisture-impermeable thermoplastic resin (40), a moisture-permeable thermoplastic resin (41), and a moisture-absorbing resin (42). By including the moisture-impermeable thermoplastic resin (40) in the moisture-permeable resin sheet (4), the workability and rigidity of the moisture-permeable resin sheet (4) can be improved. Moisture permeability is imparted to the moisture permeable resin sheet (4) by containing the moisture permeable thermoplastic resin (41) and the hygroscopic resin (42).

Description

本開示は、全熱交換を行う透湿樹脂シート、全熱交換素子用流路板、全熱交換素子および全熱交換換気装置に関する。 The present disclosure relates to a moisture-permeable resin sheet that performs total heat exchange, a total heat exchange element channel plate, a total heat exchange element, and a total heat exchange ventilator.

室内の冷暖房効果を損なわずに換気を行う方法として、給気と排気との間で熱交換を行いながら換気を行う方法がある。熱交換の効率を向上させるためには、給気と排気との間で温度（顕熱）とともに湿度（潜熱）の交換も同時に行う、全熱交換が有効である。近年では、全熱交換素子を用いた全熱交換換気装置の普及に伴い、寒冷地、浴室、乾燥地帯などの多種多様な環境にも全熱交換換気装置が設置されるようになってきた。これに対応し、いかなる環境下においても、全熱交換効率をさらに向上させるために、給気流と排気流とが熱交換部で向かい合わせに流れる対向流部を有する対向流型の全熱交換素子が採用されてきている。対向流型の全熱交換素子は、一般的に、伝熱板に流路を仕切るリブを配置した成形品を積層させることによって構成される。 As a method of performing ventilation without impairing the indoor cooling and heating effect, there is a method of performing ventilation while performing heat exchange between supply air and exhaust air. In order to improve the efficiency of heat exchange, total heat exchange is effective, in which both temperature (sensible heat) and humidity (latent heat) are exchanged between supply air and exhaust air at the same time. In recent years, with the spread of total heat exchange ventilators using total heat exchange elements, total heat exchange ventilators have been installed in a wide variety of environments such as cold regions, bathrooms, and dry regions. Corresponding to this, in order to further improve the total heat exchange efficiency under any environment, a counter-flow type total heat exchange element having a counter-flow part where the supply air flow and the exhaust air flow face each other in the heat exchange part has been adopted. A counter-flow type total heat exchange element is generally constructed by stacking molded products in which ribs are arranged on a heat transfer plate to partition a flow path.

特許文献１には、乾燥能力を向上させながら持続性および容器の物理的強度物性の維持を保つことが可能な積層体、包装体を提供するために、非透湿性熱可塑性樹脂のポリオレフィン樹脂に吸湿性を有する樹脂が分散された樹脂シートが提案されている。 In Patent Document 1, polyolefin resin, which is a non-moisture-permeable thermoplastic resin, is used in order to provide a laminate and a package that can maintain durability and maintain the physical strength properties of the container while improving the drying ability. A resin sheet in which a hygroscopic resin is dispersed has been proposed.

特開２００４－１４２７９９号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-142799

特許文献１に示されるように、非透湿性熱可塑性樹脂のポリオレフィン樹脂に吸湿性を有する樹脂が分散された透湿性熱可塑性樹脂は、全熱交換素子の剛性と透湿性を両立するために有用と考えられる。特許文献１に示された透湿性樹脂材料は、非透湿性熱可塑性樹脂であるポリオレフィン樹脂に、エチレン－α，β不飽和カルボン酸あるいはそのイオン架橋物と吸湿性を有する樹脂とが配合された樹脂であり、吸湿性を有する樹脂の存在によるポリオレフィン樹脂への透湿性付与が開示されている。しかし、透湿性は、本来、水蒸気バリア性材料として用いられるようなポリオレフィン樹脂に対する効果は乏しく、透湿性向上に課題がある。また、一般的に材料の透湿性は、膜厚が薄くなるほど高くなることが知られている。しかし、特許文献１のような非透湿性熱可塑性樹脂材料と吸湿性を有する樹脂とを混合したような材料系では、一旦、溶融混練させた樹脂を射出成形等により樹脂成形した後、プレス等により薄肉化した場合には、樹脂内部で非透湿性熱可塑性樹脂と吸湿性を有する樹脂とが、海島状の相分離構造から、互いの樹脂が何層にも積層したラメラ状の相分離構造へと変化し、膜厚方向に非透湿性熱可塑性樹脂が何層も存在し、膜厚方向への透湿パスが失われ、透湿性が低下するといった課題が判明した。このため、特許文献１に示されたような樹脂シートを用いて、対向流型の伝熱板をプレス等により薄肉化して賦形加工する場合には、透湿性が低下するといった課題がある。 As shown in Patent Document 1, a moisture permeable thermoplastic resin in which a hygroscopic resin is dispersed in a non-moisture permeable thermoplastic polyolefin resin is useful for achieving both rigidity and moisture permeability of a total heat exchange element. it is conceivable that. The moisture-permeable resin material disclosed in Patent Document 1 is obtained by blending ethylene-α,β-unsaturated carboxylic acid or its ionic cross-linked product with polyolefin resin, which is a moisture-impermeable thermoplastic resin, and a hygroscopic resin. It is disclosed that moisture permeability is imparted to a polyolefin resin by the presence of a resin that is a resin and has hygroscopicity. However, the moisture permeability is essentially ineffective for polyolefin resins that are used as water vapor barrier materials, and there is a problem in improving the moisture permeability. In addition, it is generally known that the moisture permeability of a material increases as the film thickness decreases. However, in a material system in which a non-moisture-permeable thermoplastic resin material and a hygroscopic resin are mixed, as in Patent Document 1, once melt-kneaded resin is resin-molded by injection molding or the like, and then pressed or the like. When the thickness is reduced, the non-moisture-permeable thermoplastic resin and the hygroscopic resin inside the resin change from a sea-island phase separation structure to a lamellar phase separation structure in which the resins are laminated in multiple layers. In the film thickness direction, there are many layers of non-moisture permeable thermoplastic resin, and the moisture permeability path in the film thickness direction is lost, resulting in a decrease in moisture permeability. For this reason, when using a resin sheet such as that disclosed in Patent Document 1 to reduce the thickness of a counterflow heat transfer plate by pressing or the like and shape it, there is a problem that the moisture permeability is lowered.

本開示は、上記に鑑みてなされたものであり、透湿性および加工性の特性を両立することができる透湿樹脂シートを得ることを目的としている。 The present disclosure has been made in view of the above, and an object thereof is to obtain a moisture-permeable resin sheet that can achieve both moisture permeability and processability.

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本開示における全熱交換素子用流路板は、非透湿性の熱可塑性樹脂と、透湿性の熱可塑性樹脂と、非熱可塑性の吸湿性樹脂と、を同一シート内に有する透湿樹脂シートを賦形加工して得られることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, the flow plate for all heat exchange elements in the present disclosure includes a non-moisture-permeable thermoplastic resin, a moisture -permeable thermoplastic resin, and a non-thermoplastic hygroscopic resin. It is characterized by being obtained by shaping a moisture-permeable resin sheet having a resin and a resin in the same sheet.

本開示における透湿樹脂シートによれば、透湿性および加工性の特性を両立することができるという効果を奏する。 According to the moisture-permeable resin sheet of the present disclosure, it is possible to achieve both characteristics of moisture permeability and workability.

実施の形態１にかかる透湿樹脂シートの構成を示す断面図Sectional view showing the configuration of the moisture-permeable resin sheet according to the first embodiment 実施の形態２にかかる全熱交換素子の概略構成の一例を示す斜視図FIG. 4 is a perspective view showing an example of a schematic configuration of a total heat exchange element according to Embodiment 2; 実施の形態２にかかる全熱交換素子を構成する第１流路板の構成の一例を模式的に示す上面図FIG. 8 is a top view schematically showing an example of the configuration of the first flow path plate that constitutes the total heat exchange element according to the second embodiment; 実施の形態２にかかる全熱交換素子の第１流路板の対向流部の構造の一例を示す断面図Sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion of the first flow channel plate of the total heat exchange element according to the second embodiment. 実施の形態２にかかる全熱交換素子を構成する第２流路板の構成の一例を模式的に示す上面図FIG. 8 is a top view schematically showing an example of the configuration of a second flow path plate that constitutes the total heat exchange element according to the second embodiment; 実施の形態２にかかる全熱交換素子の第２流路板の対向流部の構造の一例を示す断面図Sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion of the second flow channel plate of the total heat exchange element according to the second embodiment. 実施の形態２にかかる第１流路板と第２流路板とを積層させたときの対向流部の構造の一例を示す断面図FIG. 5 is a cross-sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion when the first channel plate and the second channel plate are laminated according to the second embodiment; 実施の形態２にかかる流路板の構成を示す断面図Sectional view showing the configuration of the channel plate according to the second embodiment 第１比較例の透湿樹脂シートの構成を示す断面図Sectional view showing the structure of the moisture-permeable resin sheet of the first comparative example 第１比較例の流路板の構成を示す断面図Sectional view showing the configuration of the channel plate of the first comparative example 実施の形態２にかかる全熱交換素子を適用した全熱交換換気装置の概略構成の一例を示す図A diagram showing an example of a schematic configuration of a total heat exchange ventilator to which the total heat exchange element according to the second embodiment is applied.

以下に、実施の形態にかかる透湿樹脂シート、全熱交換素子用流路板、全熱交換素子および全熱交換換気装置を図面に基づいて詳細に説明する。 A moisture-permeable resin sheet, a total heat exchange element channel plate, a total heat exchange element, and a total heat exchange ventilator according to embodiments will be described in detail below with reference to the drawings.

実施の形態１．
図１は、実施の形態１にかかる透湿樹脂シートの構成を示す断面図である。実施の形態１における透湿樹脂シート４は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０と、透湿性の熱可塑性樹脂４１と、吸湿性樹脂４２と、を内蔵する構造となっている。透湿樹脂シート４に、非透湿性の熱可塑性樹脂４０が含まれることにより、透湿樹脂シート４の加工性および剛性を向上させることができる。また、透湿樹脂シート４に、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２が含まれることにより、透湿性が付与される。このように、透湿樹脂シート４に、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１、および吸湿性樹脂４２が含まれることにより、加工性と透湿性の特性を両立することができる。Embodiment 1.
FIG. 1 is a cross-sectional view showing the configuration of a moisture-permeable resin sheet according to Embodiment 1. FIG. Moisture-permeable resin sheet 4 in Embodiment 1 has a structure in which non-moisture-permeable thermoplastic resin 40 , moisture-permeable thermoplastic resin 41 , and hygroscopic resin 42 are incorporated. By including the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 in the moisture-permeable resin sheet 4, the workability and rigidity of the moisture-permeable resin sheet 4 can be improved. In addition, since the moisture-permeable resin sheet 4 contains the moisture-permeable thermoplastic resin 41 and the hygroscopic resin 42, moisture permeability is imparted. In this way, the moisture-permeable resin sheet 4 contains the non-moisture-permeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, and the moisture-absorbing resin 42, thereby achieving both workability and moisture-permeability. can be done.

透湿樹脂シート４は、液体の水は透過させない防水性を有し、空気を透過させない気体バリア性を有するが、水蒸気は透過させる透湿性を有する。このような性質を有する透湿樹脂シート４であれば特定の素材の膜に限定されない。透湿樹脂シート４は、防水性および気体バリア性の観点から、疎水性の膜であることが好ましく、ポリエチレン、ポリアミド、ポリイミド、ポリウレタン、ポリプロピレン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリスルホン等の樹脂を非透湿性の熱可塑性樹脂４０として用いることができる。特に、伸縮性および剛性の観点からメタロセン触媒を用いて重合して製造された長鎖炭化水素分岐構造を有するポリプロピレン、および分岐構造を有する低密度ポリエチレンを添加したポリプロピレンのうちの１つ以上を非透湿性の熱可塑性樹脂４０として用いることができる。非透湿性とは、ＪＩＳ Ｋ７１２９に準拠し、相対湿度１００％、温度３０℃の条件下で赤外線センサ法、すなわちモコン法を用いた透湿度測定によって、水蒸気透過度を算出した場合に、０．１ｋｇ/ｍ２/ｄａｙ未満の透湿度を示すものと定義する。また、非透湿性の熱可塑性樹脂４０には、これらの樹脂の群から選択される２種以上の樹脂を組み合わせたものを用いてもよい。The moisture-permeable resin sheet 4 has a waterproof property that does not allow permeation of liquid water, and a gas barrier property that does not allow air to permeate, but has moisture permeability that allows permeation of water vapor. The moisture-permeable resin sheet 4 having such properties is not limited to a film made of a specific material. The moisture-permeable resin sheet 4 is preferably a hydrophobic film from the viewpoint of waterproofness and gas barrier properties, and is made of polyethylene, polyamide, polyimide, polyurethane, polypropylene, polytetrafluoroethylene, polystyrene, polyethylene terephthalate, polysulfone, or the like. A resin can be used as the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 . In particular, from the viewpoint of elasticity and rigidity, one or more of polypropylene having a long-chain hydrocarbon branched structure produced by polymerization using a metallocene catalyst and polypropylene added with low-density polyethylene having a branched structure is used. It can be used as the moisture-permeable thermoplastic resin 40 . Moisture impermeability is 0.0 when the water vapor permeability is calculated by moisture permeability measurement using the infrared sensor method, that is, the Mocon method, under the conditions of 100% relative humidity and 30° C. temperature in accordance with JIS K7129. Defined as exhibiting a water vapor transmission rate of less than 1 kg/m 2 /day. In addition, as the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, a combination of two or more resins selected from the group of these resins may be used.

長鎖炭化水素分岐構造とは、主鎖炭素数が数十以上であり、分子量では数百以上からなる分子鎖による分岐構造をいい、１－ブテンなどのα－オレフィンと共重合を行うことにより形成される炭素数が数個の短鎖分岐とは区別される。長鎖炭化水素分岐構造が物理的に絡み合い、解れにくくなることで溶融張力を向上させる効果があり、高温時における伸縮性および剛性に優れると考えられる。 A long-chain hydrocarbon branched structure refers to a branched structure with a molecular chain having a main chain carbon number of several tens or more and a molecular weight of several hundred or more. It is distinguished from short chain branches in which only a few carbon atoms are formed. The long-chain hydrocarbon branched structure is physically entangled, making it difficult to unravel, which has the effect of improving the melt tension, and is considered to be excellent in stretchability and rigidity at high temperatures.

メタロセン触媒を用いて重合して製造された長鎖炭化水素分岐構造を有するポリプロピレンとしては、メタロセン触媒を用いて重合して製造された長鎖炭化水素分岐構造を有するポリプロピレンであればいずれでもよい。代表的な市販品としては、日本ポリプロ社製の商品名ウェイマックス（登録商標）ＭＦＸ８、ウェイマックスＭＦＸ６、ウェイマックスＭＦＸ３、ウェイマックスＥＸ８０００、ウェイマックスＥＸ６０００、ウェイマックスＥＸ４０００などが挙げられる。 The polypropylene having a long-chain hydrocarbon branched structure produced by polymerization using a metallocene catalyst may be any polypropylene having a long-chain hydrocarbon branched structure produced by polymerization using a metallocene catalyst. Typical commercial products include Waymax (registered trademark) MFX8, Waymax MFX6, Waymax MFX3, Waymax EX8000, Waymax EX6000 and Waymax EX4000 manufactured by Japan Polypropylene Corporation.

分岐構造を有する低密度ポリエチレンは、一般的な低密度ポリエチレンであればいずれでもよい。代表的な市販品としては、日本ポリエチレン社製の商品名ノバテック（登録商標）ＬＤ ＺＥ４１Ｋ、旭化成社製の商品名サンテック（登録商標）－ＬＤ Ｍ２００４、サンテック－ＬＤ Ｍ１７０３、住友化学社製の商品名スミカセン（登録商標）Ｆ１０１－１、スミカセンＧ－１０９などが挙げられる。 Any general low-density polyethylene may be used as the low-density polyethylene having a branched structure. Typical commercial products include Novatec (registered trademark) LD ZE41K manufactured by Nippon Polyethylene Co., Ltd., Suntech (registered trademark)-LD M2004 manufactured by Asahi Kasei Corporation, Suntech-LD M1703 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., and Sumitomo Chemical Co., Ltd. manufactured by trade name. Sumikasen (registered trademark) F101-1, Sumikasen G-109 and the like.

透湿性の熱可塑性樹脂４１は、熱可塑性と透湿性の両方の特徴を有するものである。また、透湿性を有するとは、ＪＩＳ Ｋ７１２９に準拠し、相対湿度１００％、温度３０℃の条件下で赤外線センサ法、すなわちモコン法を用いた透湿度測定によって、水蒸気透過度を算出した場合に、０．１ｋｇ/ｍ２/ｄａｙ以上の透湿度を示すものと定義する。透湿性の熱可塑性樹脂４１としては、水との親和性が高いカルボキシル基、ヒドロキシル基、またはエステル結合またはアミド結合を有する樹脂が好ましく、ポリビニルアルコール、ポリウレタン、ポリアミド、ポリエステル、セルロース誘導体等の樹脂を透湿性の熱可塑性樹脂４１として用いることができる。なかでも、透湿樹脂シート４の水蒸気透過性を向上させるために、透湿性の熱可塑性樹脂４１として、ポリエチレングリコールを原料とするブロック共重合体を用いることが好ましい。ポリエチレングリコールを原料とする共重合体は、ポリエーテルブロックアミド共重合体（ＰＥＢＡ）、ポリエチレングリコール－ポリアミドブロック共重合体、ポリエチレングリコール－ポリエステルブロック共重合体、ポリエチレングリコール－ポリウレタンブロック共重合体等が好ましい。さらに好ましくは、耐熱性の観点からポリエチレングリコール－ポリアミドブロック共重合体を用いることができる。また、透湿性材料には、これらの樹脂の群から選択される２種以上の共重合体を組み合わせたものを用いてもよい。代表的な市販品としては、Ｐｅｂａｘ（登録商標）ＭＶ１０７４、ＰｅｂａｘＭＨ１６５７、Ａｒｎｉｔｅｌ（登録商標）ＶＴ３１０８などが挙げられる。The moisture-permeable thermoplastic resin 41 has both thermoplasticity and moisture-permeability. In addition, having moisture permeability is based on JIS K7129, when the water vapor permeability is calculated by moisture permeability measurement using the infrared sensor method, that is, the Mocon method under the conditions of 100% relative humidity and 30 ° C. temperature. , is defined as exhibiting a moisture permeability of 0.1 kg/m 2 /day or more. As the moisture-permeable thermoplastic resin 41, a resin having a carboxyl group, a hydroxyl group, an ester bond, or an amide bond, which has a high affinity for water, is preferable. It can be used as the moisture-permeable thermoplastic resin 41 . Among others, it is preferable to use a block copolymer made from polyethylene glycol as the moisture-permeable thermoplastic resin 41 in order to improve the water vapor permeability of the moisture-permeable resin sheet 4 . Polyether block amide copolymers (PEBA), polyethylene glycol-polyamide block copolymers, polyethylene glycol-polyester block copolymers, polyethylene glycol-polyurethane block copolymers, etc., are examples of copolymers made from polyethylene glycol. preferable. More preferably, a polyethylene glycol-polyamide block copolymer can be used from the viewpoint of heat resistance. Also, the moisture-permeable material may be a combination of two or more copolymers selected from the group of these resins. Representative commercial products include Pebax® MV1074, Pebax MH1657, Arnitel® VT3108, and the like.

透湿樹脂シート４に用いられる吸湿性樹脂４２は、水との親和性の高いカルボキシル基、ヒドロキシル基、またはポリエチレングリコール鎖を有するものである。吸湿性樹脂４２の中に存在するカルボキシル基は、空気中の水分を化学的に吸着する特性を持っている。カルボキシル基は塩型であっても非塩型であってもよい。また、塩型の場合には、対をなすカチオンには特に限定はなく、例えばＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ等のアルカリ金属、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ等のアルカリ土類金属、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｍｎ、Ａｇ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ等のその他の金属、ＮＨ４、アミン等の有機の陽イオン等を挙げることか出来る。なかでも吸放湿速度の観点からアルカリ金属またはアルカリ土類金属の陽イオンであることが好ましい。また、ポリエチレングリコール鎖を有する吸湿性樹脂４２は、全熱交換器に発生する結露水または洗浄水等により水への溶出を低減したポリエチレングリコールと疎水性成分との共重合体が好ましい。 The hygroscopic resin 42 used for the moisture-permeable resin sheet 4 has a carboxyl group, a hydroxyl group, or a polyethylene glycol chain that has a high affinity for water. The carboxyl groups present in the hygroscopic resin 42 have the property of chemically absorbing moisture in the air. The carboxyl group may be in salt or non-salt form. In the case of the salt type, the paired cation is not particularly limited, and examples include alkali metals such as Li, Na, K, Rb and Cs, alkaline earth metals such as Be, Mg, Ca, Sr and Ba. , other metals such as Cu, Zn, Al, Mn, Ag, Fe, Co, and Ni, and organic cations such as NH4 and amines. Among them, cations of alkali metals or alkaline earth metals are preferable from the viewpoint of moisture absorption and desorption rate. Moreover, the hygroscopic resin 42 having a polyethylene glycol chain is preferably a copolymer of polyethylene glycol and a hydrophobic component that reduces elution into water due to condensed water generated in the total heat exchanger, washing water, or the like.

また、吸湿性樹脂４２は、非熱可塑性の樹脂であるか、または透湿性の熱可塑性樹脂４１よりも融点（溶融温度）が高い樹脂であることが好ましい。吸湿性樹脂４２として、非熱可塑性樹脂、または融点が透湿性の熱可塑性樹脂４１よりも高い樹脂を用いることで、透湿樹脂シート４の賦形加工を吸湿性樹脂４２の融点よりも低く、透湿性の熱可塑性樹脂４１の融点よりも高い温度で行うことができる。これにより、吸湿性樹脂４２は、透湿樹脂シート４内部の相分離変化が抑制され、透湿パスを保持することができる。透湿樹脂シート４に用いられる吸湿性樹脂４２としては、透湿性の熱可塑性樹脂４１以上の吸湿率を示す材料が好ましい。代表的な市販品としては、フラビカファインＮ、タフチック（登録商標）ＨＵ－１２００Ｐ、ＨＵ－１３００Ｐ、ＨＵ－７２０ＳＦ、Ｐｅｂａｘ（登録商標）ＭＶ１０７４、ＰｅｂａｘＭＨ１６５７、Ａｒｎｉｔｅｌ（登録商標）ＶＴ３１０８などが挙げられる。また、吸湿性樹脂４２の一部には、透湿性の熱可塑性樹脂４１と同様の材料を記載しているが、賦形加工温度よりも、融点が低い材料となる場合には、その材料は透湿性の熱可塑性樹脂４１として用いる。一方、賦形加工温度よりも、融点が高い材料となる場合には、その材料は吸湿性樹脂４２として用いる。 Also, the hygroscopic resin 42 is preferably a non-thermoplastic resin or a resin having a higher melting point (melting temperature) than the moisture-permeable thermoplastic resin 41 . By using a non-thermoplastic resin or a resin whose melting point is higher than that of the moisture-permeable thermoplastic resin 41 as the moisture-absorbing resin 42, the shaping process of the moisture-permeable resin sheet 4 is made lower than the melting point of the moisture-absorbing resin 42, It can be performed at a temperature higher than the melting point of the moisture-permeable thermoplastic resin 41 . As a result, the hygroscopic resin 42 can suppress the phase separation change inside the moisture-permeable resin sheet 4 and maintain the moisture-permeable path. As the hygroscopic resin 42 used for the moisture-permeable resin sheet 4, a material exhibiting a hygroscopic rate greater than or equal to that of the moisture-permeable thermoplastic resin 41 is preferable. Typical commercial products include Flavicafine N, Tuftic® HU-1200P, HU-1300P, HU-720SF, Pebax® MV1074, Pebax MH1657, Arnitel® VT3108, and the like. In addition, although the same material as the moisture-permeable thermoplastic resin 41 is described as part of the hygroscopic resin 42, if the material has a melting point lower than the shaping temperature, the material is It is used as a moisture-permeable thermoplastic resin 41 . On the other hand, when the material has a melting point higher than the shaping temperature, the material is used as the hygroscopic resin 42 .

材料における吸湿率の算出方法は、材料の絶対乾燥状態における重量をＷ０（ｇ）とし、恒温恒湿条件下（３０℃、７０％ＲＨ）に一定時間静置した際の重量をＷ１（ｇ）として、次式より吸湿率（重量％）を求めた。
吸湿率（重量％）＝Ｗ１／Ｗ０×１００The method of calculating the moisture absorption rate of the material is as follows: W0 (g) is the weight of the material in an absolutely dry state, and W1 (g) is the weight when left standing for a certain period of time under constant temperature and humidity conditions (30 ° C., 70% RH). As a result, the moisture absorption rate (% by weight) was obtained from the following equation.
Moisture absorption rate (% by weight) = W1/W0 x 100

また、透湿樹脂シート４に用いられる吸湿性樹脂４２の吸湿率は、１００重量％以下が好ましい。１００重量％より吸湿率が高くなる場合には、樹脂の膨潤が起こりやすく、膨潤と乾燥を繰り返すことによって、透湿樹脂シート４の他の樹脂との界面にクラックが入りやすくなり、全熱交換器に必要な空気遮蔽性を確保することができない。また、吸湿率が１００重量％よりも高い場合には、水分の放出が起こりにくくなり、透湿性が低下しやすくなるため好ましくない。 Moreover, the hygroscopicity of the hygroscopic resin 42 used for the moisture-permeable resin sheet 4 is preferably 100% by weight or less. If the moisture absorption rate is higher than 100% by weight, the resin tends to swell, and by repeating swelling and drying, cracks tend to occur at the interface between the moisture-permeable resin sheet 4 and other resins, resulting in total heat exchange. It is not possible to secure the air shielding required for the vessel. In addition, if the moisture absorption rate is higher than 100% by weight, it is not preferable because moisture is less likely to be released and the moisture permeability tends to decrease.

さらに、透湿樹脂シート４には、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２の相溶性を向上させるために、任意の相溶化剤を用いてもよい。相溶化剤は、例えば、主鎖にポリオレフィン系ポリマーの構造を有し、この主鎖に側鎖としてビニル系ポリマーの構造が結合したグラフト共重合体、無水カルボン酸、無水マレイン酸等の酸で変性されたポリオレフィン、立体障害性アミンエーテル系化合物、主鎖にグリシジル変性メタクリル酸エステルが共重合されたポリオレフィン等を挙げることができる。これらのうち１種類が単独で使用されてもよいし、２種類以上を組み合わせたものが使用されてもよい。これらの相溶化剤のうち、グラフト共重合体および立体障害性アミンエーテル系化合物が好ましく、グラフト共重合体やグリシジル変性メタクリル酸エステルとの共重合体がより好ましい。 Furthermore, in the moisture-permeable resin sheet 4, any compatibilizer may be used in order to improve the compatibility of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, and the moisture-absorbing resin 42. . The compatibilizer is, for example, a graft copolymer having a polyolefin polymer structure in the main chain and a vinyl polymer structure as a side chain attached to the main chain, or an acid such as carboxylic anhydride or maleic anhydride. Examples include modified polyolefins, sterically hindered amine ether compounds, and polyolefins in which glycidyl-modified methacrylic acid esters are copolymerized in the main chain. One type of these may be used alone, or a combination of two or more types may be used. Among these compatibilizers, graft copolymers and sterically hindered amine ether compounds are preferred, and graft copolymers and copolymers with glycidyl-modified methacrylic acid esters are more preferred.

グラフト共重合体における主鎖の構造部分をなすポリオレフィン系ポリマーとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－メタクリル酸グリシジル共重合体等を挙げることができる。グラフト共重合体における側鎖の構造部分をなすビニル系ポリマーとしては、ポリスチレン、スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリル酸ブチル－メタクリル酸メチル共重合体、メタクリル酸メチル－メタクリル酸共重合体等を挙げることができる。 Examples of the polyolefin-based polymer forming the structural part of the main chain in the graft copolymer include polyethylene, polypropylene, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-ethyl acrylate copolymer, ethylene-glycidyl methacrylate copolymer, and the like. be able to. Examples of the vinyl-based polymer forming the structural portion of the side chain in the graft copolymer include polystyrene, styrene-acrylonitrile copolymer, butyl acrylate-methyl methacrylate copolymer, and methyl methacrylate-methacrylic acid copolymer. be able to.

無水カルボン酸、無水マレイン酸等の酸で変性されたポリオレフィンは、相溶化剤として好ましく、無水マレイン酸を有するポリプロピレン樹脂がより好ましい。これらの相溶化剤を用いることにより、樹脂層膜の基材とポリエチレングリコールを原料とするブロック共重合体との相溶性を向上させることが可能である。以下では、無水マレイン酸を有するポリプロピレン樹脂は、ＭＡ－ｇ－ＰＰと称される。 Polyolefins modified with acids such as carboxylic anhydride and maleic anhydride are preferred as compatibilizers, and polypropylene resins containing maleic anhydride are more preferred. By using these compatibilizers, it is possible to improve the compatibility between the base material of the resin layer film and the block copolymer made from polyethylene glycol. In the following the polypropylene resin with maleic anhydride is referred to as MA-g-PP.

つぎに、実施の形態１の透湿樹脂シート４の製造方法について説明する。まず、樹脂組成物生成工程が実行される。樹脂組成物生成工程では、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２を混合して樹脂組成物を生成する。 Next, a method for manufacturing the moisture-permeable resin sheet 4 of Embodiment 1 will be described. First, a resin composition production step is performed. In the resin composition production step, a resin composition is produced by mixing a non-moisture permeable thermoplastic resin 40, a moisture permeable thermoplastic resin 41 and a hygroscopic resin 42 together.

樹脂組成物生成工程では、材料同士の相溶性を向上させるために上記した相溶化剤をさらに混合してもよい。相溶化剤は、０重量％よりも大きく１５重量％以下含むように混合したほうが望ましい。 In the resin composition production step, the compatibilizing agent described above may be further mixed in order to improve the compatibility between the materials. It is desirable that the compatibilizing agent be mixed so as to contain more than 0% by weight and 15% by weight or less.

樹脂組成物生成工程において、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２の混合方法、あるいは非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１、吸湿性樹脂４２および相溶化剤の混合方法は特に制限されない。一例として、粉末状またはペレット状の各樹脂をミキサ等によってドライブレンドする方法、粉末状またはペレット状の各樹脂を混練機内で溶融混練することによりブレンドし、ブレンド樹脂を得る方法等が挙げられる。 In the resin composition production step, a method of mixing the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41 and the hygroscopic resin 42, or the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, The method of mixing the hygroscopic resin 42 and the compatibilizer is not particularly limited. Examples include a method of dry-blending powdered or pelletized resins using a mixer or the like, and a method of blending powdered or pelletized resins by melt-kneading them in a kneader to obtain a blended resin.

ドライブレンドの場合には、使用できるミキサには特に制限はなく、ヘンシェルミキサ、リボンブレンダ、バンバリミキサ等を使用することができる。また、溶融混練によるブレンドの場合にも、使用できる混練機に特に制限はなく、１軸スクリュータイプ、２軸スクリュータイプ、またはそれ以上の多軸スクリュータイプの何れを使用することもできる。２軸以上のスクリュータイプの場合には、同方向回転または異方向回転のいずれの混練タイプも使用できる。 In the case of dry blending, the mixer that can be used is not particularly limited, and a Henschel mixer, a ribbon blender, a Banbury mixer, etc. can be used. Also, in the case of blending by melt-kneading, there is no particular limitation on the kneader that can be used, and any of a single-screw type, a twin-screw type, or a multi-screw type more than that can be used. In the case of a screw type with two or more shafts, either co-rotating or counter-rotating kneading type can be used.

溶融混練によるブレンドの場合には、良好な混練が得られる限り混練温度に特に制限はないが、一般的には、１６０℃以上３００℃以下の範囲であり、２３０℃以上２７０℃以下の範囲であることが好ましい。これより高い温度、一例では３００℃よりも高い温度で混練を行うと、樹脂の劣化を招く場合があるため好ましくない。また、吸湿性樹脂４２が熱可塑性樹脂ではない場合には、吸湿性樹脂４２の熱分解温度の範囲で樹脂を加熱することが好ましい。また、あまりに低い温度、一例では１６０℃未満の温度では、軟化せず硬い状態のペレットが混練機の部品を傷つけてしまう可能性があるため好ましくない。樹脂の混練混合の際の劣化を抑制するために、混練機中へ窒素等の不活性ガスをパージしてもよい。溶融混練された樹脂は、既知の造粒機を用いて適当な大きさにペレタイズすることによって、樹脂ペレットを得ることができる。 In the case of blending by melt-kneading, the kneading temperature is not particularly limited as long as good kneading can be obtained. Preferably. If kneading is performed at a temperature higher than this, for example, a temperature higher than 300° C., the resin may be deteriorated, which is not preferable. Moreover, when the hygroscopic resin 42 is not a thermoplastic resin, it is preferable to heat the resin within the thermal decomposition temperature range of the hygroscopic resin 42 . On the other hand, if the temperature is too low, for example, below 160° C., the unsoftened and hard pellets may damage the parts of the kneader. In order to suppress deterioration during kneading and mixing of the resin, an inert gas such as nitrogen may be purged into the kneader. The melt-kneaded resin can be pelletized to an appropriate size using a known granulator to obtain resin pellets.

樹脂組成物生成工程において、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１、吸湿性樹脂４２および相溶化剤の重量に対する非透湿性の熱可塑性樹脂４０の含有量が、１０重量％以上８０重量％以下となるように、さらに好ましくは２０重量％以上４５重量％以下となるように、非透湿性の熱可塑性樹脂４０が混合される。このとき、各樹脂の体積分率または極性の違いにより、樹脂組成物を加熱溶融することで、樹脂の相分離構造が形成され、海島構造またはラメラ状の相分離構造を形成する。中でも、一方の体積分率が５０体積％を超えるような場合には、体積分率の小さな成分が島、体積分率の大きな成分が海となる海島構造を示すことが多い。このため、非透湿性の熱可塑性樹脂４０が５０体積％未満であるような組成であることがより好ましい。すなわち、透湿樹脂シート４の総量に対する非透湿性の熱可塑性樹脂４０の含有率が、５０体積％未満であることが好ましい。 In the resin composition production step, the content of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 with respect to the weight of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, the moisture-absorbing resin 42, and the compatibilizer is 10 weights. % or more and 80% or less by weight, more preferably 20% or more and 45% or less by weight. At this time, by heating and melting the resin composition depending on the volume fraction or polarity of each resin, a phase-separated structure of the resin is formed to form a sea-island structure or a lamellar phase-separated structure. In particular, when one volume fraction exceeds 50% by volume, it often exhibits a sea-island structure in which the component with a small volume fraction is an island and the component with a large volume fraction is a sea. For this reason, it is more preferable to have a composition in which the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 is less than 50% by volume. That is, it is preferable that the content of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 with respect to the total amount of the moisture-permeable resin sheet 4 is less than 50% by volume.

また、樹脂組成物生成工程において、吸湿性樹脂４２に非熱可塑性樹脂を用いる場合には、吸湿性樹脂４２が０重量％より大きく２０重量％未満であることが好ましい。非熱可塑性の吸湿性樹脂４２が２０重量％以上となる場合には、透湿樹脂シート４が脆くなりやすく、流路板への賦形加工性が劣るため、好ましくない。 Moreover, in the resin composition producing step, when a non-thermoplastic resin is used for the hygroscopic resin 42, the content of the hygroscopic resin 42 is preferably more than 0% by weight and less than 20% by weight. If the non-thermoplastic hygroscopic resin 42 is 20% by weight or more, the moisture-permeable resin sheet 4 tends to become brittle, and the shaping processability into the flow path plate is deteriorated, which is not preferable.

また、樹脂組成物生成工程において、樹脂の分散状態を不均一にするために、後述する成形工程において、所望の樹脂組成となるように、組成の一部を投入してもよい。このとき、溶融混練によって非透湿性の熱可塑性樹脂４０と透湿性の熱可塑性樹脂４１との樹脂組成物を生成した後に、吸湿性樹脂４２を成形工程で投入する場合には、溶融混練によるブレンドに比べて、吸湿性樹脂４２の分散が不均一化される。このような分散状態の場合には、吸湿性樹脂４２が透湿性の熱可塑性樹脂４１と同程度に微細分散された場合に比べて、賦形加工時の変形に伴う相分離構造の変化に、吸湿性樹脂４２の変形が追従しにくくなるため好ましい。 Further, in the resin composition production step, in order to make the resin dispersed state non-uniformly, a part of the composition may be added so as to obtain a desired resin composition in the later-described molding step. At this time, after the resin composition of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 and the moisture-permeable thermoplastic resin 41 is produced by melt-kneading, when the hygroscopic resin 42 is added in the molding process, the blend by melt-kneading , the dispersion of the hygroscopic resin 42 is non-uniform. In the case of such a dispersed state, compared to the case where the hygroscopic resin 42 is finely dispersed to the same extent as the moisture-permeable thermoplastic resin 41, changes in the phase separation structure due to deformation during shaping processing This is preferable because it becomes difficult for the hygroscopic resin 42 to follow the deformation.

相溶化剤としてＭＡ－ｇ－ＰＰを添加する場合には、樹脂組成物に対するＭＡ－ｇ－ＰＰの含有量が、０重量％よりも大きく２０重量％以下であることが好ましく、０重量％よりも大きく１０重量％以下であることがより好ましく、０重量％よりも大きく５重量％以下であることがさらに好ましい。 When MA-g-PP is added as a compatibilizer, the content of MA-g-PP in the resin composition is preferably greater than 0% by weight and 20% by weight or less, and more than 0% by weight. is more preferably 10% by weight or less, and more preferably more than 0% by weight and 5% by weight or less.

次に、成形工程が実行される。成形工程では、混合した樹脂組成物をシート状に成形し、透湿樹脂シート４を形成する。透湿樹脂シート４は、公知の方法を使用して混合した樹脂組成物から成形することが好ましい。例えば、樹脂ペレットおよび粉末の少なくとも一方を押出機に供給して、加熱溶融し、ろ過フィルタを通した後、樹脂の種類に応じて、１６０℃以上３２０℃以下、好ましくは２００℃以上３００℃以下の温度範囲に樹脂を加熱溶融する。また、吸湿性樹脂４２が熱可塑性樹脂ではない場合には、吸湿性樹脂４２の熱分解温度の範囲で樹脂を加熱することが好ましい。なお、押出機に、樹脂ペレットおよび粉末の少なくとも一方に加えて、固体状の添加物類を供給してもよい。ついで、押出機のＴダイから、加熱溶融された樹脂を、１個以上の金属ドラムに溶融押出し、冷却固化させることによって、透湿樹脂シート４が形成される。金属ドラムは、通常では８０℃以上１４０℃以下、好ましくは９０℃以上１２０℃以下、より好ましくは９０℃以上１０５℃以下の温度範囲に保持される。透湿樹脂シート４の厚さは、０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下であることが好ましく、０．１ｍｍ以上１ｍｍ以下であることがより好ましい。 Next, a molding process is performed. In the molding step, the mixed resin composition is molded into a sheet to form the moisture-permeable resin sheet 4 . The moisture-permeable resin sheet 4 is preferably molded from a resin composition mixed using a known method. For example, at least one of resin pellets and powder is supplied to an extruder, heated and melted, passed through a filtration filter, and then 160 ° C. or higher and 320 ° C. or lower, preferably 200 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, depending on the type of resin. The resin is heated and melted in the temperature range of Moreover, when the hygroscopic resin 42 is not a thermoplastic resin, it is preferable to heat the resin within the thermal decomposition temperature range of the hygroscopic resin 42 . In addition to at least one of the resin pellets and powder, solid additives may be supplied to the extruder. Then, the heat-melted resin is melt-extruded from the T-die of the extruder onto one or more metal drums, and cooled and solidified to form the moisture-permeable resin sheet 4 . The metal drum is usually kept in a temperature range of 80°C to 140°C, preferably 90°C to 120°C, more preferably 90°C to 105°C. The thickness of the moisture-permeable resin sheet 4 is preferably 0.05 mm or more and 2 mm or less, and more preferably 0.1 mm or more and 1 mm or less.

このように、実施の形態１では、透湿樹脂シート４は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０と、透湿性の熱可塑性樹脂４１と、吸湿性樹脂４２と、を内蔵する構造となっているので、加工性と透湿性の特性を両立することができる。また、吸湿性樹脂４２を、透湿性の熱可塑性樹脂４１よりも融点が高い樹脂または非熱可塑性樹脂としたので、吸湿性樹脂４２は、透湿樹脂シート４の内部の相分離変化が抑制され、透湿パスを保持することができる。 Thus, in Embodiment 1, the moisture-permeable resin sheet 4 has a structure in which the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, and the moisture-absorbing resin 42 are incorporated. Therefore, both workability and moisture permeability can be achieved. In addition, since the hygroscopic resin 42 is made of a resin having a higher melting point than the moisture-permeable thermoplastic resin 41 or a non-thermoplastic resin, the hygroscopic resin 42 is prevented from undergoing phase separation change inside the moisture-permeable resin sheet 4. , can hold the moisture permeability path.

実施の形態２．
実施の形態２では、実施の形態１の透湿樹脂シート４を賦形加工して得られた全熱交換素子用流路板が複数枚積層された全熱交換素子について説明する。Embodiment 2.
Embodiment 2 describes a total heat exchange element in which a plurality of total heat exchange element channel plates obtained by shaping the moisture-permeable resin sheet 4 of Embodiment 1 are laminated.

図２は、実施の形態２にかかる全熱交換素子の概略構成の一例を示す斜視図である。全熱交換素子１０は、２種類の流体を隔てながら２流体間の熱交換を行う素子である。このため、全熱交換素子１０は、全熱交換素子用流路板である２種類の流路板として、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを備える。全熱交換素子１０は、第１流路板１１Ａと第２流路板１１Ｂとを交互に積層させて、接合することで形成される。第１流路板１１Ａは、高い熱交換効率を発揮するための対向流部１２Ａと、２流体を分流するためのヘッダ部１３Ａと、を備える。同様に、第２流路板１１Ｂは、対向流部１２Ｂと、ヘッダ部１３Ｂと、を備える。なお、図２において、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂが積層される方向をＺ軸とし、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１ＢのＺ軸の正方向側は表側と称され、負方向側は裏側と称される。また、以下では、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂは、個々に区別しない場合に、単に流路板１１と称される。 FIG. 2 is a perspective view showing an example of a schematic configuration of a total heat exchange element according to Embodiment 2. FIG. The total heat exchange element 10 is an element that performs heat exchange between two fluids while separating the two fluids. Therefore, the total heat exchange element 10 includes a first flow path plate 11A and a second flow path plate 11B as two types of flow path plates that are flow path plates for total heat exchange elements. The total heat exchange element 10 is formed by alternately stacking the first channel plates 11A and the second channel plates 11B and joining them. The first channel plate 11A includes a counterflow portion 12A for exhibiting high heat exchange efficiency, and a header portion 13A for dividing the two fluids. Similarly, the second channel plate 11B includes a counterflow portion 12B and a header portion 13B. In FIG. 2, the direction in which the first channel plate 11A and the second channel plate 11B are stacked is defined as the Z axis, and the positive direction side of the Z axis of the first channel plate 11A and the second channel plate 11B is The front side is called the front side and the negative direction side is called the back side. Further, hereinafter, the first channel plate 11A and the second channel plate 11B are simply referred to as the channel plate 11 when not individually distinguished.

図３は、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０を構成する第１流路板１１Ａの構成の一例を模式的に示す上面図である。第１流路板１１Ａは、Ｚ方向から見て六角形状である。第１流路板１１Ａは、２つのヘッダ部１３Ａと、２つのヘッダ部１３Ａ間に配置される対向流部１２Ａと、を有する。対向流部１２Ａは、矩形状であり、ヘッダ部１３Ａは、二等辺三角形状である。二等辺三角形状のヘッダ部１３Ａの底辺が、矩形状の対向流部１２Ａの平行な一対の辺と接するように配置された構造となっている。 FIG. 3 is a top view schematically showing an example of the configuration of the first flow path plate 11A that constitutes the total heat exchange element 10 according to the second embodiment. The first channel plate 11A has a hexagonal shape when viewed from the Z direction. The first channel plate 11A has two header portions 13A and a counterflow portion 12A arranged between the two header portions 13A. The counterflow portion 12A has a rectangular shape, and the header portion 13A has an isosceles triangle shape. The base of the isosceles triangular header portion 13A is arranged so as to be in contact with a pair of parallel sides of the rectangular counterflow portion 12A.

ヘッダ部１３Ａは、平坦な形状である。２つのヘッダ部１３Ａのうち一方のヘッダ部１３Ａは、等辺の一方の表側に、空気が流入される第１流入口１５を有する。第１流入口１５から対向流部１２Ａに向かって、空気を導く流路１３２Ａが形成されるように、間隔保持部材であるリブ１３１Ａが設けられる。等辺の他方の表側には、空気が流入しないように、一例では等辺に沿ってリブ１３１Ａが配置される。また、他方のヘッダ部１３Ａは、等辺の一方の表側に、空気が流出される第１流出口１６を有する。対向流部１２Ａから第１流出口１６に向かって、空気を導く流路１３３Ａが形成されるように、リブ１３１Ａが設けられる。等辺の他方の表側には、空気が流入または流出しないように、一例では等辺に沿ってリブ１３１Ａが配置される。第１流入口１５と第１流出口１６とは、六角形状の第１流路板１１Ａにおいて、平行な一対の辺に配置される。 The header portion 13A has a flat shape. One header portion 13A of the two header portions 13A has a first inlet 15 into which air flows in on one front side of the equilateral sides. A rib 131A, which is a spacing member, is provided so as to form a flow path 132A for guiding air from the first inlet 15 toward the counterflow portion 12A. In one example, ribs 131A are arranged along the equal sides on the other front side of the equal sides so that air does not flow. In addition, the other header portion 13A has a first outlet 16 through which air flows out on one equilateral front side. A rib 131A is provided so as to form a flow path 133A that guides air from the counterflow portion 12A toward the first outlet 16 . On the other side of the equilateral side, ribs 131A are arranged, in one example, along the equilateral sides to prevent air from entering or exiting. The first inlet 15 and the first outlet 16 are arranged on a pair of parallel sides in the hexagonal first channel plate 11A.

対向流部１２Ａは、流路１３２Ａと流路１３３Ａとを結ぶ複数の流路を有する。図４は、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０の第１流路板１１Ａの対向流部１２Ａの構造の一例を示す断面図である。図４は、図３のＩＶ－ＩＶ断面図である。なお、図４中の点線は、ヘッダ部１３Ａの板面の位置を示している。対向流部１２Ａは、一方向、図４の場合には紙面に垂直な方向に延在する、表側から見て凸部１２１Ａと凹部１２２Ａとが並行して交互に連続して繋がる波形状である。一つの凹部１２２Ａが表側の１つの流路１２３Ａを構成し、１つの凸部１２１Ａが裏側の１つの流路１２４Ａを構成する。図４に示されるように、凸部１２１Ａは、平面状の側面および平面状の上面を有し、凹部１２２Ａは、平面状の側面および平面状の下面を有する。そして、延在方向に垂直な断面は、矩形状となっている。この明細書では、１つの流路１２３Ａ，１２４Ａにおいて、流路１２３Ａ，１２４Ａの延在方向およびＺ方向の両方に垂直な方向のサイズは、幅と称される。また、Ｚ方向における凸部１２１Ａの位置と凹部１２２Ａの位置との差は、深さと称される。流路１２３Ａ，１２４Ａの幅に対する深さの比が、アスペクト比となる。 The counter-flow portion 12A has a plurality of channels connecting the channels 132A and 133A. FIG. 4 is a cross-sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion 12A of the first flow channel plate 11A of the total heat exchange element 10 according to the second embodiment. FIG. 4 is a sectional view taken along line IV-IV of FIG. A dotted line in FIG. 4 indicates the position of the plate surface of the header portion 13A. The counterflow portion 12A extends in one direction, that is, in the case of FIG. 4, the direction perpendicular to the paper surface, and has a corrugated shape in which convex portions 121A and concave portions 122A are alternately and continuously connected when viewed from the front side. . One concave portion 122A constitutes one channel 123A on the front side, and one convex portion 121A constitutes one channel 124A on the back side. As shown in FIG. 4, the convex portion 121A has a planar side surface and a planar upper surface, and the concave portion 122A has a planar side surface and a planar lower surface. A cross section perpendicular to the extending direction has a rectangular shape. In this specification, the size of one channel 123A, 124A in the direction perpendicular to both the extending direction of the channel 123A, 124A and the Z direction is referred to as the width. Also, the difference between the position of the convex portion 121A and the position of the concave portion 122A in the Z direction is called depth. The ratio of the depth to the width of the channels 123A, 124A is the aspect ratio.

対向流部１２Ａとヘッダ部１３Ａとは一体的にそして連続的に形成される。ヘッダ部１３Ａは平板状であり、対向流部１２Ａは波形状である。ヘッダ部１３Ａと対向流部１２Ａとの境界で形状が急激に遷移する。 The counterflow portion 12A and the header portion 13A are formed integrally and continuously. The header portion 13A has a flat plate shape, and the counterflow portion 12A has a corrugated shape. The shape abruptly transitions at the boundary between the header portion 13A and the counterflow portion 12A.

図５は、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０を構成する第２流路板１１Ｂの構成の一例を模式的に示す上面図である。第２流路板１１Ｂは、Ｚ方向から見て六角形状である。第２流路板１１Ｂは、２つのヘッダ部１３Ｂと、２つのヘッダ部１３Ｂ間に配置される対向流部１２Ｂと、を有する。対向流部１２Ｂは、矩形状であり、ヘッダ部１３Ｂは、二等辺三角形状である。二等辺三角形状のヘッダ部１３Ｂの底辺が、矩形状の対向流部１２Ｂの平行な一対の辺と接するように配置された構造となっている。 FIG. 5 is a top view schematically showing an example of the configuration of the second flow path plate 11B that constitutes the total heat exchange element 10 according to the second embodiment. The second channel plate 11B has a hexagonal shape when viewed from the Z direction. The second channel plate 11B has two header portions 13B and a counterflow portion 12B arranged between the two header portions 13B. The counterflow portion 12B has a rectangular shape, and the header portion 13B has an isosceles triangle shape. The base of the isosceles triangular header portion 13B is arranged so as to be in contact with a pair of parallel sides of the rectangular counterflow portion 12B.

ヘッダ部１３Ｂは、平坦な形状である。２つのヘッダ部１３Ｂのうち一方のヘッダ部１３Ｂは、等辺の一方の表側に、空気が流入される第２流入口１７を有する。第２流入口１７から対向流部１２Ｂに向かって、空気を導く流路１３２Ｂが形成されるように、間隔保持部材であるリブ１３１Ｂが設けられる。等辺の他方の表側には、空気が流入しないように、一例では等辺に沿ってリブ１３１Ｂが配置される。また、他方のヘッダ部１３Ｂは、等辺の一方の表側に、空気が流出される第２流出口１８を有する。対向流部１２Ｂから第２流出口１８に向かって、空気を導く流路１３３Ｂが形成されるように、リブ１３１Ｂが設けられる。等辺の他方の表側には、空気が流入または流出しないように、一例では等辺に沿ってリブ１３１Ｂが配置される。第２流入口１７と第２流出口１８とは、六角形状の第２流路板１１Ｂにおいて、平行な一対の辺に配置される。ただし、第２流路板１１Ｂと第１流路板１１Ａとを積層させたときに、第１流路板１１Ａの第１流入口１５および第１流出口１６が配置される辺とは異なる一対の対向する辺上に、第２流入口１７および第２流出口１８が配置される。 The header portion 13B has a flat shape. One header portion 13B of the two header portions 13B has a second inlet 17 into which air flows in on one front side of the equilateral sides. A rib 131B, which is a spacing member, is provided so as to form a flow path 132B for guiding air from the second inlet 17 toward the counterflow portion 12B. In one example, ribs 131B are arranged along the equal sides on the other front side of the equal sides so that air does not flow. Moreover, the other header part 13B has the 2nd outflow port 18 from which air flows out in one front side of equal sides. A rib 131B is provided so as to form a flow path 133B that guides air from the counterflow portion 12B toward the second outlet 18 . On the other side of the equilateral sides, ribs 131B are arranged along the equilateral sides in one example to prevent the inflow or outflow of air. The second inlet 17 and the second outlet 18 are arranged on a pair of parallel sides of the hexagonal second channel plate 11B. However, when the second flow path plate 11B and the first flow path plate 11A are laminated, a pair of sides different from the side on which the first inlet 15 and the first outlet 16 of the first flow path plate 11A are arranged. A second inlet 17 and a second outlet 18 are arranged on opposite sides of the .

対向流部１２Ｂは、流路１３２Ｂと流路１３３Ｂとを結ぶ複数の流路を有する。図６は、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０の第２流路板１１Ｂの対向流部１２Ｂの構造の一例を示す断面図である。図６は図５のＶＩ－ＶＩ断面図である。なお、図６中の点線は、ヘッダ部１３Ｂの板面の位置を示している。対向流部１２Ｂは、一方向、図６の場合には紙面に垂直な方向に延在する、表側から見て凸部１２１Ｂと凹部１２２Ｂとが並行して交互に連続して繋がる波形状である。一つの凹部１２２Ｂが表側の１つの流路１２３Ｂを構成し、１つの凸部１２１Ｂが裏側の１つの流路１２４Ｂを構成する。図６に示されるように、凸部１２１Ｂは、平面状の側面および平面状の上面を有し、凹部１２２Ｂは、平面状の側面および平面状の下面を有する。そして、延在方向に垂直な断面は、矩形状となっている。 The counter-flow portion 12B has a plurality of channels connecting the channels 132B and 133B. FIG. 6 is a cross-sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion 12B of the second flow channel plate 11B of the total heat exchange element 10 according to the second embodiment. FIG. 6 is a sectional view taken along line VI-VI of FIG. A dotted line in FIG. 6 indicates the position of the plate surface of the header portion 13B. The counterflow portion 12B extends in one direction, that is, in the case of FIG. 6, the direction perpendicular to the paper surface, and has a corrugated shape in which convex portions 121B and concave portions 122B are alternately and continuously connected when viewed from the front side. . One concave portion 122B constitutes one channel 123B on the front side, and one convex portion 121B constitutes one channel 124B on the back side. As shown in FIG. 6, the convex portion 121B has a planar side surface and a planar upper surface, and the concave portion 122B has a planar side surface and a planar lower surface. A cross section perpendicular to the extending direction has a rectangular shape.

対向流部１２Ｂとヘッダ部１３Ｂとは一体的にそして連続的に形成される。ヘッダ部１３Ｂは平板状であり、対向流部１２Ｂは波形状である。ヘッダ部１３Ｂと対向流部１２Ｂとの境界で形状が急激に遷移する。 Counterflow portion 12B and header portion 13B are formed integrally and continuously. The header portion 13B has a flat plate shape, and the counterflow portion 12B has a corrugated shape. The shape abruptly transitions at the boundary between the header portion 13B and the counterflow portion 12B.

以上のように、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂは、Ｚ方向から見た場合に、鏡面対称の形を有している。 As described above, the first channel plate 11A and the second channel plate 11B have mirror-symmetric shapes when viewed in the Z direction.

図７は、実施の形態２にかかる第１流路板１１Ａと第２流路板１１Ｂとを積層させたときの対向流部の構造の一例を示す断面図である。なお、図７では、１枚の第１流路板１１Ａ上に１枚の第２流路板１１Ｂを積層させた場合を示している。また、図７中の点線は、第１流路板１１Ａではヘッダ部１３Ａの板面の位置を示し、第２流路板１１Ｂではヘッダ部１３Ｂの板面の位置を示している。第１流路板１１Ａの流路１２４Ａの表側の面の位置と、第２流路板１１Ｂの流路１２３Ｂの裏側の面の位置とで１つの平面が形成されるように第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを接合して、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１ＢがＺ方向に積層される。このとき、第１流路板１１Ａの凹部１２２Ａによって構成される流路１２３Ａの開口が、第２流路板１１Ｂの凹部１２２Ｂによって構成される流路１２３Ｂの底面で塞がれ、第２流路板１１Ｂの凸部１２１Ｂによって構成される流路１２４Ｂの開口が、第１流路板１１Ａの凸部１２１Ａによって構成される流路１２４Ａの底面で塞がれるように、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを接合する。なお、流路１２３Ａは、第１流路に対応し、流路１２３Ｂは、第２流路に対応し、流路１２４Ｂは、第３流路に対応し、流路１２４Ａは、第４流路に対応する。 FIG. 7 is a cross-sectional view showing an example of the structure of the counterflow portion when the first channel plate 11A and the second channel plate 11B are laminated according to the second embodiment. Note that FIG. 7 shows a case where one second flow path plate 11B is laminated on one first flow path plate 11A. The dotted line in FIG. 7 indicates the position of the plate surface of the header portion 13A in the first channel plate 11A, and the position of the plate surface of the header portion 13B in the second channel plate 11B. The first flow path plate 11A is arranged such that the position of the surface on the front side of the flow path 124A of the first flow path plate 11A and the position of the surface on the back side of the flow path 123B of the second flow path plate 11B form one plane. 11A and the second flow path plate 11B are joined to stack the first flow path plate 11A and the second flow path plate 11B in the Z direction. At this time, the opening of the channel 123A formed by the recessed portion 122A of the first channel plate 11A is blocked by the bottom surface of the channel 123B formed by the recessed portion 122B of the second channel plate 11B. The first flow path plate 11A and the first flow path plate 11A and The second channel plate 11B is joined. The channel 123A corresponds to the first channel, the channel 123B corresponds to the second channel, the channel 124B corresponds to the third channel, and the channel 124A corresponds to the fourth channel. corresponds to

第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを重ねた状態で、第１流路板１１Ａの第１流入口１５から流入した第１流体２１Ａは、第１流路板１１Ａの表側に形成されたヘッダ部１３Ａの流路１３２Ａ、対向流部１２Ａの流路１２３Ａおよびヘッダ部１３Ａの流路１３３Ａを流れ、第１流出口１６から流出される。また、第１流路板１１Ａの裏側に配置される第２流路板１１Ｂのヘッダ部１３Ｂによって構成される第２流入口１７から流入した第２流体２１Ｂは、第１流路板１１Ａの裏側に形成された対向流部１２Ａの流路１２４Ａを流れ、裏側に配置される第２流路板１１Ｂのヘッダ部１３Ｂによって構成される第２流出口１８から流出される。同様に、第２流路板１１Ｂの第２流入口１７から流入した第２流体２１Ｂは、第２流路板１１Ｂの表側に形成されたヘッダ部１３Ｂの流路１３２Ｂ、対向流部１２Ｂの流路１２３Ｂおよびヘッダ部１３Ｂの流路１３３Ｂを流れ、第２流出口１８から流出される。また、第２流路板１１Ｂの裏側に配置される第１流路板１１Ａのヘッダ部１３Ａによって構成される第１流入口１５から流入した第１流体２１Ａは、第２流路板１１Ｂの裏側に形成された対向流部１２Ｂの流路１２４Ｂを流れ、裏側に配置される第１流路板１１Ａのヘッダ部１３Ａによって構成される第１流出口１６から流出される。このとき、第１流体２１Ａが流れる流路１２３Ａ，１２４Ｂの周囲には、第２流体２１Ｂが流れる流路１２３Ｂ，１２４Ａが配置され、第２流体２１Ｂが流れる流路１２３Ｂ，１２４Ａの周囲には、第１流体２１Ａが流れる流路１２３Ａ，１２４Ｂが配置されている。このため、流路１２３Ａおよび流路１２４Ｂを流れる第１流体２１Ａと、流路１２３Ｂおよび流路１２４Ａを流れる第２流体２１Ｂと、の間で顕熱および潜熱が交換される。 With the first flow path plate 11A and the second flow path plate 11B superimposed, the first fluid 21A flowing in from the first inlet 15 of the first flow path plate 11A is formed on the front side of the first flow path plate 11A. It flows through the flow path 132A of the header portion 13A, the flow path 123A of the counterflow portion 12A, and the flow path 133A of the header portion 13A, and is discharged from the first outlet 16. As shown in FIG. Further, the second fluid 21B that has flowed in from the second inlet 17 configured by the header portion 13B of the second flow path plate 11B arranged on the back side of the first flow path plate 11A reaches the back side of the first flow path plate 11A. Flows through the channel 124A of the counterflow portion 12A formed in the rear side, and flows out from the second outlet 18 formed by the header portion 13B of the second channel plate 11B arranged on the back side. Similarly, the second fluid 21B that has flowed in from the second inlet 17 of the second flow path plate 11B flows through the flow path 132B of the header portion 13B formed on the front side of the second flow path plate 11B and the counter flow portion 12B. It flows through the channel 123B and the channel 133B of the header portion 13B, and is discharged from the second outlet 18. As shown in FIG. In addition, the first fluid 21A flowing in from the first inlet 15 configured by the header portion 13A of the first flow path plate 11A arranged on the back side of the second flow path plate 11B reaches the back side of the second flow path plate 11B. It flows through the channel 124B of the counterflow portion 12B formed on the rear side, and flows out from the first outlet 16 formed by the header portion 13A of the first channel plate 11A arranged on the back side. At this time, the channels 123B and 124A through which the second fluid 21B flows are arranged around the channels 123A and 124B through which the first fluid 21A flows, and around the channels 123B and 124A through which the second fluid 21B flows, Channels 123A and 124B through which the first fluid 21A flows are arranged. Therefore, sensible heat and latent heat are exchanged between the first fluid 21A flowing through the flow paths 123A and 124B and the second fluid 21B flowing through the flow paths 123B and 124A.

以上のように、第１流路板１１Ａと第２流路板１１Ｂとが交互に複数積層された全熱交換素子１０では、第１流体２１Ａと第２流体２１Ｂとが互いに混合することなく、第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを介して第１流体２１Ａと第２流体２１Ｂとの間で全熱交換を行うことが可能となる。 As described above, in the total heat exchange element 10 in which a plurality of the first flow path plates 11A and the second flow path plates 11B are alternately laminated, the first fluid 21A and the second fluid 21B do not mix with each other. Total heat exchange can be performed between the first fluid 21A and the second fluid 21B via the first flow path plate 11A and the second flow path plate 11B.

図８は、実施の形態２にかかる流路板１１の構成を示す断面図である。実施の形態２における流路板１１は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２を有する構造となっている。流路板１１においては、賦形加工によって、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１の相分離が誘導され、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１が膜厚方向にラメラ状に相分離され、吸湿性樹脂４２が流路板１１の内部に連続的に分散された構造を有している。 FIG. 8 is a cross-sectional view showing the structure of the channel plate 11 according to the second embodiment. Flow path plate 11 in the second embodiment has a structure including non-moisture-permeable thermoplastic resin 40 , moisture-permeable thermoplastic resin 41 and hygroscopic resin 42 . In the channel plate 11, the shaping process induces phase separation of the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 and the moisture-permeable thermoplastic resin 41, and the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 and the moisture-permeable thermoplastic resin 40 are separated. 41 are phase-separated in a lamellar shape in the film thickness direction, and the structure is such that the hygroscopic resin 42 is continuously dispersed inside the channel plate 11 .

図９は、第１比較例の透湿樹脂シート１０４の構成を示す断面図である。第１比較例における透湿樹脂シート１０４は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１を有する構造となっている。 FIG. 9 is a cross-sectional view showing the configuration of the moisture-permeable resin sheet 104 of the first comparative example. The moisture-permeable resin sheet 104 in the first comparative example has a structure including a moisture-impermeable thermoplastic resin 40 and a moisture-permeable thermoplastic resin 41 .

第１比較例では、吸湿性樹脂４２が含まれていない点で、実施の形態１の透湿樹脂シート４と異なっている。このため、第１比較例では、流路板等の形状に変形させた際に、樹脂内部の透湿パスを確保することができず、透湿性の低下を抑制する効果を奏しない。 The first comparative example differs from the moisture-permeable resin sheet 4 of the first embodiment in that the moisture-absorbing resin 42 is not included. Therefore, in the first comparative example, when deformed into a shape such as a channel plate, a moisture permeable path inside the resin cannot be ensured, and the effect of suppressing a decrease in moisture permeability cannot be obtained.

図１０は、第１比較例の流路板１０５の構成を示す断面図である。第１比較例における流路板１０５は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１を有する構造となっている。流路板１０５においては、成形加工によって、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１の相分離が誘導され、非透湿性の熱可塑性樹脂４０および透湿性の熱可塑性樹脂４１がラメラ状に相分離された構造を有している。第１比較例の流路板１０５は、吸湿性樹脂４２が含まれていない点で実施の形態２にかかる流路板１１と異なっている。このため、第１比較例の流路板１０５においては、流路板等の形状に変形させた際に、ラメラ状の相分離が形成され、樹脂内部で膜厚方向に、透湿パスを確保することができず、透湿性の低下を抑制する効果を奏しない。 FIG. 10 is a cross-sectional view showing the configuration of the flow channel plate 105 of the first comparative example. The channel plate 105 in the first comparative example has a structure including a non-moisture-permeable thermoplastic resin 40 and a moisture-permeable thermoplastic resin 41 . In the channel plate 105, the molding process induces phase separation between the non-moisture-permeable thermoplastic resin 40 and the moisture-permeable thermoplastic resin 41, so that the non-moisture-permeable thermoplastic resin 40 and the moisture-permeable thermoplastic resin 41 are separated. has a lamellar phase-separated structure. The channel plate 105 of the first comparative example differs from the channel plate 11 according to the second embodiment in that the hygroscopic resin 42 is not included. Therefore, in the channel plate 105 of the first comparative example, when the channel plate 105 is deformed into a shape such as a channel plate, a lamellar phase separation is formed, and a moisture permeable path is secured inside the resin in the film thickness direction. Therefore, the effect of suppressing the decrease in moisture permeability is not exhibited.

つぎに、実施の形態１の透湿樹脂シート４から全熱交換素子１０を製造する方法について説明する。まず、賦形工程が実行される。賦形工程では、透湿樹脂シート４を波形状に賦形する。透湿樹脂シート４を賦形して上記した流路板１１としての形状を作成する場合、加熱成形プロセスとして熱プレス成形、プリーツ加工成形および真空成形のいずれかの工程を採用することができる。この中では、真空成形を用いて透湿樹脂シート４を加熱成形することが望ましい。このとき、非透湿性の熱可塑性樹脂４０と、透湿性の熱可塑性樹脂４１と、吸湿性樹脂４２とを含む、伝熱透湿性を有する樹脂組成物によって形成される透湿樹脂シート４を加工しているので、多孔質部分が存在しない。この結果、波形形状に賦形しても、破断することがないので、従来に比して高いアスペクト比の構造を形成することができる。 Next, a method for manufacturing the total heat exchange element 10 from the moisture-permeable resin sheet 4 of Embodiment 1 will be described. First, a shaping process is performed. In the shaping step, the moisture-permeable resin sheet 4 is shaped into a wavy shape. When forming the moisture-permeable resin sheet 4 into the above-described shape of the channel plate 11, any one of heat press molding, pleating molding, and vacuum molding can be employed as the heat molding process. Among these, it is desirable to thermoform the moisture-permeable resin sheet 4 using vacuum forming. At this time, the moisture-permeable resin sheet 4 formed of a resin composition having heat transfer and moisture permeability including a moisture-impermeable thermoplastic resin 40, a moisture-permeable thermoplastic resin 41, and a moisture-absorbing resin 42 is processed. Therefore, there is no porous portion. As a result, even if it is formed into a wavy shape, it does not break, so that a structure with a higher aspect ratio than the conventional structure can be formed.

真空成形による賦形の場合には、良好な成形物さえ得られる限り真空成形方法に特に制限はないが、一般的には、８０℃以上１８０℃以下の範囲であり、９０℃以上１６０℃以下の範囲で樹脂の熱物性に応じて処理することが好ましい。これより高い温度、一例では２００℃よりも高い温度で真空成形を行うと、樹脂の劣化を招く場合があるため好ましくない。また、あまりに低い温度、一例では８０℃未満の温度で真空成形を行うと、樹脂の軟化が不十分であり、所望の形状に加工できない可能性がある。 In the case of shaping by vacuum forming, the vacuum forming method is not particularly limited as long as a good molded product can be obtained. It is preferable to treat according to the thermophysical properties of the resin within the range of . If the vacuum molding is performed at a temperature higher than this, for example, a temperature higher than 200° C., the resin may be deteriorated, which is not preferable. Further, if the vacuum forming is performed at a temperature that is too low, for example, a temperature below 80° C., the softening of the resin is insufficient, and there is a possibility that the desired shape cannot be formed.

また、このときの温度条件を透湿性の熱可塑性樹脂４１および非透湿性の熱可塑性樹脂４０の融点よりも高く、吸湿性樹脂４２の融点または熱分解温度よりも低い温度範囲で処理することが好ましい。透湿性の熱可塑性樹脂４１および非透湿性の熱可塑性樹脂４０の融点よりも低い温度で処理した場合には、樹脂の軟化が不十分であり、所望の形状に加工できない。また、透湿性の熱可塑性樹脂４１および非透湿性の熱可塑性樹脂４０および吸湿性樹脂４２の融点よりも高い温度で処理した場合には、樹脂の軟化により賦形が可能であるが、膜厚の変化量にもよるが透湿樹脂シート４の初期厚みの１／３以下の膜厚に変形させた箇所では、透湿樹脂シート４の内部の相分離状態が層状に変化し、透湿度が低下するため好ましくない。 Further, the temperature conditions at this time may be higher than the melting point of the moisture-permeable thermoplastic resin 41 and the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 and lower than the melting point or thermal decomposition temperature of the hygroscopic resin 42 . preferable. If treated at a temperature lower than the melting points of the moisture-permeable thermoplastic resin 41 and the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, the softening of the resin is insufficient and the desired shape cannot be obtained. Further, when treated at a temperature higher than the melting point of the moisture-permeable thermoplastic resin 41, the moisture-impermeable thermoplastic resin 40, and the hygroscopic resin 42, shaping is possible due to the softening of the resin, but the film thickness Although it depends on the amount of change in the moisture permeable resin sheet 4, at the point where the film thickness is changed to 1/3 or less of the initial thickness of the moisture permeable resin sheet 4, the phase separation state inside the moisture permeable resin sheet 4 changes into layers, and the moisture permeability increases. It is not preferable because it will decrease.

なお、流路板１１には、透湿性および気体遮蔽性を阻害しない範囲で、耐水性付与剤、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線防止剤、可塑剤、結晶核剤、発泡剤、抗菌剤、防カビ剤、充填剤、強化剤、導電性フィラー、帯電防止剤、滑剤、防曇剤、過酸化物などの添加剤を加えてもよい。これらは、単独で、または２種以上を組み合わせて、用いることができる。また、これらの含有量は、種類に応じて適宜調整することができる。 In addition, the flow path plate 11 contains a water resistance imparting agent, a flame retardant, a heat stabilizer, an antioxidant, an ultraviolet inhibitor, a plasticizer, a crystal nucleating agent, and a foaming agent within a range that does not impede the moisture permeability and gas shielding properties. , antibacterial agents, antifungal agents, fillers, reinforcing agents, conductive fillers, antistatic agents, lubricants, antifog agents, peroxides, and the like may be added. These can be used alone or in combination of two or more. Moreover, these contents can be suitably adjusted according to a kind.

大まかな対向流型の流路板１１を成形した後に、トリム工程が実行される。トリム工程では、流路板１１の外形が整えられる。また、このとき、図２および図４に示されるように、ヘッダ部１３Ａ，１３Ｂにリブ１３１Ａ，１３１Ｂを配置する。ここでは、ヘッダ部１３Ａにおける流路１３２Ａ，１３３Ａの方向と、ヘッダ部１３Ｂにおける流路１３２Ｂ，１３３Ｂの方向と、が異なる第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂが形成される。以上の樹脂組成物生成工程からトリム工程までが、流路板１１の製造方法に対応する。 After forming the rough counterflow channel plate 11, a trimming process is performed. In the trim process, the outer shape of the channel plate 11 is adjusted. At this time, as shown in FIGS. 2 and 4, ribs 131A and 131B are arranged on the header portions 13A and 13B. Here, the first channel plate 11A and the second channel plate 11B are formed in which the direction of the channels 132A and 133A in the header portion 13A and the direction of the channels 132B and 133B in the header portion 13B are different. The steps from the resin composition forming step to the trimming step described above correspond to the manufacturing method of the channel plate 11 .

その後、積層工程が実行される。積層工程では、上記の製造手順で製造された流路板１１を積層する。このとき、積層方向に第１流路板１１Ａと第２流路板１１Ｂとが交互に配置されるように、積層が行われる。積層工程は、流路板１１の外周部からの２流体の混合を防ぐために接合を行う接合工程を含む。接合工程として、接着剤を用いた接着工程、または熱または超音波を用いる溶着工程を行うことが望ましい。第１流路板１１Ａおよび第２流路板１１Ｂを交互に接合させ、全熱交換素子１０が得られる。このとき、ＡＢＳ（Acrylonitrile-Butadiene-Styrene）またはポリプロピレン等で形成された樹脂製のフレームと、全熱交換素子１０と、の間にシーリング剤を充填することで、隙間からの２流体の混合を防ぐことが可能となる。以上によって、図２に示される全熱交換素子１０が得られる。 After that, a lamination process is performed. In the stacking step, the channel plates 11 manufactured by the manufacturing procedure described above are stacked. At this time, the stacking is performed so that the first channel plates 11A and the second channel plates 11B are alternately arranged in the stacking direction. The stacking step includes a joining step for joining to prevent mixing of the two fluids from the outer peripheral portion of the channel plate 11 . As the bonding process, it is desirable to perform a bonding process using an adhesive or a welding process using heat or ultrasonic waves. The total heat exchange element 10 is obtained by alternately joining the first channel plates 11A and the second channel plates 11B. At this time, by filling a sealant between a resin frame made of ABS (Acrylonitrile-Butadiene-Styrene) or polypropylene or the like and the total heat exchange element 10, mixing of the two fluids from the gap is prevented. can be prevented. As described above, the total heat exchange element 10 shown in FIG. 2 is obtained.

以上のように、実施の形態２による全熱交換素子１０は、非透湿性の熱可塑性樹脂４０、透湿性の熱可塑性樹脂４１および吸湿性樹脂４２からなる樹脂組成物によって構成される。この結果、樹脂組成物からなる透湿樹脂シート４を賦形する際に、吸湿性樹脂４２により透湿パスが形成された状態で流路１２３Ａ，１２３Ｂ，１２４Ａ，１２４Ｂを形成することができる。 As described above, the total heat exchange element 10 according to Embodiment 2 is composed of a resin composition composed of the non-moisture-permeable thermoplastic resin 40, the moisture-permeable thermoplastic resin 41, and the hygroscopic resin . As a result, when shaping the moisture-permeable resin sheet 4 made of the resin composition, the flow paths 123A, 123B, 124A, and 124B can be formed in a state in which moisture-permeable paths are formed by the hygroscopic resin .

次に、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０を適用した全熱交換換気装置について説明する。図１１は、実施の形態２にかかる全熱交換素子を適用した全熱交換換気装置の概略構成の一例を示す図である。以下では、実施の形態２にかかる全熱交換素子１０を適用した全熱交換換気装置２００について例示的に説明する。 Next, a total heat exchange ventilator to which the total heat exchange element 10 according to the second embodiment is applied will be described. FIG. 11 is a diagram showing an example of a schematic configuration of a total heat exchange ventilator to which the total heat exchange element according to the second embodiment is applied. A total heat exchange ventilator 200 to which the total heat exchange element 10 according to the second embodiment is applied will be exemplified below.

図１１に示されるように、全熱交換換気装置２００は、外気ダクト２０１と、給気ダクト２０２と、還気ダクト２０３と、排気ダクト２０４と、給気送風機２０５と、排気送風機２０６と、全熱交換素子１０と、ケーシング２１０と、を備える。なお、図１１では、ケーシング２１０の内部を上から見た状態を模式的に表している。 As shown in FIG. 11, the total heat exchange ventilator 200 includes an outside air duct 201, a supply air duct 202, a return air duct 203, an exhaust duct 204, a supply air blower 205, an exhaust air blower 206, and a A heat exchange element 10 and a casing 210 are provided. Note that FIG. 11 schematically shows a state in which the inside of the casing 210 is viewed from above.

ケーシング２１０は、給気送風機２０５、排気送風機２０６および全熱交換素子１０を収容する箱状の部材である。ケーシング２１０のうち室内側の側面には、給気ダクト２０２と還気ダクト２０３とが設けられている。ケーシング２１０のうち室外側の側面には、外気ダクト２０１と排気ダクト２０４と、が設けられている。外気ダクト２０１は、全熱交換素子１０の第１流入口１５と連結しており、給気ダクト２０２は、全熱交換素子１０の第１流出口１６と連結している。ケーシング２１０内には、外気ダクト２０１から全熱交換素子１０を経由して給気ダクト２０２に至る給気風路が形成される。還気ダクト２０３は、全熱交換素子１０の第２流入口１７と連結しており、排気ダクト２０４は、全熱交換素子１０の第２流出口１８と連結している。ケーシング２１０内には、還気ダクト２０３から全熱交換素子１０を経由して排気ダクト２０４に至る排気風路が形成される。 Casing 210 is a box-shaped member that accommodates supply air blower 205 , exhaust air blower 206 and total heat exchange element 10 . A supply air duct 202 and a return air duct 203 are provided on the side surface of the casing 210 on the indoor side. An outside air duct 201 and an exhaust duct 204 are provided on the side surface of the casing 210 on the outdoor side. The outside air duct 201 is connected to the first inlet 15 of the total heat exchange element 10 , and the supply air duct 202 is connected to the first outlet 16 of the total heat exchange element 10 . In the casing 210 , an air supply air passage is formed from the outside air duct 201 to the air supply duct 202 via the total heat exchange element 10 . The return air duct 203 is connected to the second inlet 17 of the total heat exchange element 10 , and the exhaust duct 204 is connected to the second outlet 18 of the total heat exchange element 10 . In casing 210 , an exhaust air passage is formed from return air duct 203 to exhaust duct 204 via total heat exchange element 10 .

給気送風機２０５は、給気風路内に配置されている。給気送風機２０５は、第１送風機に対応する。給気送風機２０５は、室外の空気を外気ダクト２０１から給気風路へ取り込んで給気流である第１流体２１Ａを発生させる。第１流体２１Ａは、給気風路を流れて、給気ダクト２０２から室内へ向けて吹き出される。すなわち、給気送風機２０５は、全熱交換素子１０の流路１２３Ａおよび流路１２４Ｂに第１流体２１Ａを流入させる。 The supply air blower 205 is arranged in the supply air path. The supply air blower 205 corresponds to the first blower. The supply air blower 205 takes in the outdoor air from the outside air duct 201 into the supply air passage to generate the first fluid 21A, which is the supply air flow. The first fluid 21A flows through the supply air passage and is blown out from the supply air duct 202 into the room. That is, the supply air blower 205 causes the first fluid 21A to flow into the flow paths 123A and 124B of the total heat exchange element 10 .

排気送風機２０６は、排気風路内に配置されている。排気送風機２０６は、第２送風機に対応する。排気送風機２０６は、室内の空気を還気ダクト２０３から排気風路へ取り込んで排気流である第２流体２１Ｂを発生させる。第２流体２１Ｂは、排気風路を流れて、排気ダクト２０４から室外へ向けて吹き出される。すなわち、排気送風機２０６は、全熱交換素子１０の流路１２３Ｂおよび流路１２４Ａに第２流体２１Ｂを流入させる。 An exhaust air blower 206 is arranged in the exhaust air passage. The exhaust fan 206 corresponds to the second fan. The exhaust air blower 206 takes indoor air from the return air duct 203 into the exhaust air passage to generate the second fluid 21B, which is the exhaust flow. The second fluid 21B flows through the exhaust air passage and is blown out from the exhaust duct 204 to the outside of the room. That is, the exhaust air blower 206 causes the second fluid 21B to flow into the flow paths 123B and 124A of the total heat exchange element 10 .

全熱交換素子１０は、ケーシング２１０内で、給気風路と排気風路とが交差する位置に設けられている。 The total heat exchange element 10 is provided within the casing 210 at a position where the supply air passage and the exhaust air passage intersect.

給気送風機２０５が駆動されると、外気ダクト２０１から第１流体２１Ａが流入し、全熱交換素子１０を通過して、給気ダクト２０２より室内に流入する。また、排気送風機２０６が駆動されると、還気ダクト２０３から第２流体２１Ｂが流入し、全熱交換素子１０を通過して、排気ダクト２０４より室外に流出する。第１流体２１Ａと第２流体２１Ｂとが、全熱交換素子１０の流路板１１の対向流部１２Ａ，１２Ｂの部分で対向する気流となることによって、全熱交換されて、効率的に熱交換をすることができる。 When the supply air blower 205 is driven, the first fluid 21A flows from the outside air duct 201, passes through the total heat exchange element 10, and flows into the room from the supply air duct 202. Further, when the exhaust air blower 206 is driven, the second fluid 21B flows from the return air duct 203, passes through the total heat exchange element 10, and flows out from the exhaust duct 204 to the outside. The first fluid 21A and the second fluid 21B become opposing airflows at the counterflow portions 12A and 12B of the flow path plate 11 of the total heat exchange element 10, so that total heat is exchanged and heat is efficiently generated. can be exchanged.

このように、実施の形態２にかかる全熱交換換気装置２００においては、上記した流路板１１を備えているので、簡単な製造プロセスで作製でき、かつ気体遮蔽性および透湿性を従来に比して向上させることができる。この結果、全熱交換換気装置２００における全熱交換効率が従来に比して向上する。 As described above, since the total heat exchange ventilator 200 according to the second embodiment includes the flow path plate 11 described above, it can be manufactured by a simple manufacturing process, and the gas shielding property and moisture permeability are improved compared to the conventional ones. can be improved. As a result, the total heat exchange efficiency in the total heat exchange ventilator 200 is improved as compared with the conventional one.

以下に、実施の形態１および実施の形態２で説明した流路板１１および全熱交換素子１０を実施例および比較例を用いて具体的に説明する。以下の説明によって、実施の形態１にかかる流路板１１および実施の形態２にかかる全熱交換素子１０は何ら制限を受けるものではなく、本開示の技術的範囲を逸脱しない範囲内で種々の応用が可能である。 The flow path plate 11 and the total heat exchange element 10 described in the first and second embodiments will be specifically described below using examples and comparative examples. According to the following description, the flow path plate 11 according to the first embodiment and the total heat exchange element 10 according to the second embodiment are not subject to any restrictions, and various modifications can be made without departing from the technical scope of the present disclosure. Application is possible.

実施例および比較例において使用する材料を以下に示す。 Materials used in Examples and Comparative Examples are shown below.

＜非透湿性の熱可塑性樹脂４０＞
第１基材として、メタロセン触媒を用いて重合して製造された２長鎖炭化水素分岐構造を有するポリプロピレンである商品名ウェイマックスＭＦＸ８を用いる。ウェイマックスＭＦＸ８は、ＰＰと表記される。<Moisture-impermeable thermoplastic resin 40>
As the first base material, Waymax MFX8 (trade name), which is a polypropylene having a two-long-chain hydrocarbon branched structure produced by polymerization using a metallocene catalyst, is used. Waymax MFX8 is denoted as PP.

＜透湿性の熱可塑性樹脂４１＞
透湿性材料として、アルケマ社製のポリエーテルブロックアミド共重合体である商品名Ｐｅｂａｘ（登録商標）ＭＶ１０７４を用いる。以下では、ＰｅｂａｘＭＶ１０７４は、ＰＥＢＡと表記される。<Moisture Permeable Thermoplastic Resin 41>
As the moisture-permeable material, a polyether block amide copolymer manufactured by Arkema under the trade name of Pebax (registered trademark) MV1074 is used. In the following Pebax MV1074 is denoted as PEBA.

＜吸湿性樹脂４２Ａ＞
吸湿性樹脂４２Ａとして、日本エクスクラン工業社製のアクリル樹脂製微粒子であるタフチック（登録商標）ＨＵ－１２００Ｐを用いる。以下では、吸湿性樹脂４２Ａと表記される。<Hygroscopic Resin 42A>
As the hygroscopic resin 42A, Tuftic (registered trademark) HU-1200P, which is acrylic resin microparticles manufactured by Nihon Excran Kogyo Co., Ltd., is used. Below, it is described as hygroscopic resin 42A.

＜吸湿性樹脂４２Ｂ＞
吸湿性樹脂４２Ｂとして、アルケマ社製のポリエーテルブロックアミド共重合体である商品名Ｐｅｂａｘ（登録商標）ＭＨ１６５７を用いる。以下では、吸湿性樹脂４２Ｂと表記される。<Hygroscopic Resin 42B>
As the hygroscopic resin 42B, Pebax (registered trademark) MH1657, which is a polyether block amide copolymer manufactured by Arkema, is used. Below, it is described as a hygroscopic resin 42B.

＜吸湿性樹脂４２Ｃ＞
吸湿性樹脂４２Ｃとして、融点の低い東京化成社製のポリエチレングリコール（平均分子量１００００）を用いる。以下では、吸湿性樹脂４２Ｃと表記される。<Hygroscopic Resin 42C>
Polyethylene glycol (average molecular weight: 10000) manufactured by Tokyo Kasei Co., Ltd. and having a low melting point is used as the hygroscopic resin 42C. Below, it is described as hygroscopic resin 42C.

＜相溶化剤＞
相溶化剤として、三洋化成工業社製の無水マレイン酸を有するポリプロピレン樹脂である商品名ユーメックス（登録商標）１０１０を用いる。以下では、ユーメックス１０１０は、ＭＡ－ｇ－ＰＰと表記される。<Compatibilizer>
As a compatibilizer, Umex (registered trademark) 1010 (trade name), which is a polypropylene resin containing maleic anhydride manufactured by Sanyo Chemical Industries, Ltd., is used. In the following, Umex 1010 is denoted as MA-g-PP.

つぎに、実施例１から実施例２４および比較例１から比較例１３における流路板１１の製造方法について、以下に説明する。表１は、実施例および比較例における流路板を構成する樹脂組成物の成分を示す表である。なお、表１では、透湿性の熱可塑性樹脂４１を透湿性樹脂と記載し、非透湿性の熱可塑性樹脂４０を非透湿性樹脂と記載している。また、表１では、吸湿性樹脂４２Ａを吸湿性樹脂Ａと記載し、吸湿性樹脂４２Ｂを吸湿性樹脂Ｂと記載し、吸湿性樹脂４２Ｃを吸湿性樹脂Ｃと記載している。 Next, the method of manufacturing the channel plate 11 in Examples 1 to 24 and Comparative Examples 1 to 13 will be described below. Table 1 is a table showing the components of the resin composition that constitutes the channel plate in Examples and Comparative Examples. In Table 1, the moisture-permeable thermoplastic resin 41 is described as moisture-permeable resin, and the moisture-impermeable thermoplastic resin 40 is described as moisture-impermeable resin. Also, in Table 1, the hygroscopic resin 42A is described as the hygroscopic resin A, the hygroscopic resin 42B is described as the hygroscopic resin B, and the hygroscopic resin 42C is described as the hygroscopic resin C.

Figure 0007154458000001
Figure 0007154458000001

非透湿性の熱可塑性樹脂４０と、透湿性の熱可塑性樹脂４１と、吸湿性樹脂４２と相溶化剤であるＭＡ－ｇ－ＰＰと、を表１に示される割合で配合し、４０ｍｍφのスクリュー径を有する単軸押出機を用いＴダイ法にて、樹脂温度を２３０℃にして押出成形し、厚さ４００μｍである透湿樹脂シートを得る。吸湿性樹脂４２Ａまたは吸湿性樹脂４２Ｂが含まれている透湿樹脂シートについては、得られた透湿樹脂シートを用いて、透湿性の熱可塑性樹脂４１および非透湿性の熱可塑性樹脂４０の融点よりも高く、吸湿性樹脂４２の融点よりも低い温度範囲にて真空成形にて流路板１１を作製する。それ以外の透湿樹脂シートについては、１６０℃で真空成形にて流路板１１を作製する。 A non-moisture-permeable thermoplastic resin 40, a moisture-permeable thermoplastic resin 41, a hygroscopic resin 42, and MA-g-PP, which is a compatibilizer, are blended in the proportions shown in Table 1, and a 40 mmφ screw is used. A single-screw extruder having a diameter is used to perform extrusion molding at a resin temperature of 230° C. by a T-die method to obtain a moisture-permeable resin sheet having a thickness of 400 μm. Regarding the moisture permeable resin sheet containing the moisture absorbing resin 42A or the moisture absorbing resin 42B, the obtained moisture permeable resin sheet was used to determine the melting point of the moisture permeable thermoplastic resin 41 and the moisture impermeable thermoplastic resin 40. The flow path plate 11 is produced by vacuum forming in a temperature range higher than the melting point of the hygroscopic resin 42 and lower than the melting point of the hygroscopic resin 42 . For other moisture-permeable resin sheets, the channel plate 11 is produced by vacuum forming at 160°C.

実施例１から実施例２０および比較例１から比較例１３では、以上に示す製造方法において、使用する基材と、ＰＥＢＡと、ＭＡ－ｇ－ＰＰと、の重量比を、表１の樹脂組成物の項目に示されるように変えている。 In Examples 1 to 20 and Comparative Examples 1 to 13, in the production method shown above, the weight ratio of the base material, PEBA, and MA-g-PP used was adjusted to the resin composition shown in Table 1. Changing things as shown in the item.

また、実施例２１から実施例２４では、あらかじめ吸湿性樹脂４２以外の材料を溶融混練して得られた樹脂組成物と吸湿性樹脂４２とを表１に示される割合で配合し、４０ｍｍφのスクリュー径を有する短軸押出機を用いＴダイ法にて、樹脂温度を２３０℃にして押出成形し、厚さ４００μｍである透湿樹脂シートを得る。得られる透湿樹脂シートを用いて、真空成形にて流路板１１を作製する。 Further, in Examples 21 to 24, a resin composition obtained by previously melt-kneading a material other than the hygroscopic resin 42 and the hygroscopic resin 42 were blended at the ratio shown in Table 1, and a 40 mm diameter screw was used. A short-screw extruder having a diameter is used for extrusion molding by the T-die method at a resin temperature of 230° C. to obtain a moisture-permeable resin sheet having a thickness of 400 μm. Using the obtained moisture-permeable resin sheet, the channel plate 11 is produced by vacuum forming.

最後に、得られた流路板１１を組合せて、積層単位体を作製する。一例では、図３に示される第１流路板１１Ａと図５に示される第２流路板１１Ｂとを積層させたものが積層単位体となる。積層単位体では、第１流路板１１Ａのヘッダ部１３Ａにおけるリブ１３１Ａの延在方向と、第２流路板１１Ｂのヘッダ部１３Ｂにおけるリブ１３１Ｂの延在方向とが、交差するような形態となる。このとき、流路板１１の対向流部１２Ａ，１２Ｂの形状が３０ｃｍ角の正方形となるようにしている。その後、複数の積層単位体を積層させることによって、図２に示されるような高さが５０ｃｍの全熱交換素子１０を作製する。 Finally, the obtained channel plates 11 are combined to produce a laminated unit body. In one example, the lamination unit body is obtained by laminating the first flow path plate 11A shown in FIG. 3 and the second flow path plate 11B shown in FIG. In the laminated unit body, the extending direction of the ribs 131A in the header portion 13A of the first channel plate 11A and the extending direction of the ribs 131B in the header portion 13B of the second channel plate 11B intersect each other. Become. At this time, the counterflow portions 12A and 12B of the channel plate 11 are made to have a square shape of 30 cm square. After that, by laminating a plurality of lamination unit bodies, a total heat exchange element 10 with a height of 50 cm as shown in FIG. 2 is produced.

実施例１から実施例２４および比較例１から比較例１３で得られた流路板１１およびこれら流路板１１を用いた全熱交換素子１０について性能評価を行う。流路板１１の性能評価として、高温時の引張強度［ＭＰａ］、引張伸度［％］、気体遮蔽性、透湿性および積層性を採用する。表２は、実施例および比較例における流路板の評価結果の一例を示す表である。 The flow path plates 11 obtained in Examples 1 to 24 and Comparative Examples 1 to 13 and the total heat exchange elements 10 using these flow path plates 11 are evaluated for performance. As the performance evaluation of the channel plate 11, tensile strength [MPa] at high temperature, tensile elongation [%], gas shielding property, moisture permeability and lamination property are adopted. Table 2 is a table showing an example of evaluation results of channel plates in Examples and Comparative Examples.

Figure 0007154458000002
Figure 0007154458000002

以下に、各評価方法について説明する。 Each evaluation method will be described below.

＜流路板１１の高温時の引張強度および引張伸度＞
実施例１から実施例２４で得られる透湿樹脂シートおよび比較例１から比較例１３で得られる透湿樹脂シートを打ち抜き刃で打ち抜き、試験片を得る。なお、試験方法は、ＪＩＳ（Japanese Industrial Standards） Ｋ７１２７に準じて実施される。ただし、試験片形状はＪＩＳ Ｋ７１２７の試験片タイプ５号とする。また、試験温度は１１０℃である。また、引張強度は５ＭＰａ以上を良好と判定し、引張伸度は７００％以上を良好と判定する。<Tensile strength and tensile elongation of channel plate 11 at high temperature>
The moisture-permeable resin sheets obtained in Examples 1 to 24 and the moisture-permeable resin sheets obtained in Comparative Examples 1 to 13 are punched out with a punching blade to obtain test pieces. The test method is carried out according to JIS (Japanese Industrial Standards) K7127. However, the test piece shape shall be JIS K7127 test piece type 5. Also, the test temperature is 110°C. A tensile strength of 5 MPa or more is judged to be good, and a tensile elongation of 700% or more is judged to be good.

＜流路板１１の気体遮蔽性＞
流路板１１の気体遮蔽性の評価は、流路板１１の透気度をＪＩＳ Ｐ８１１７に準じて測定することによって行われる。すなわち、流路板１１の面積６４５ｍｍ２の範囲の部分を容積１００ｃｍ３すなわち１００ｍＬの空気が透過する時間、ここでは秒を測定することによって求める。また、流路板１１の透気度の測定は、流路板１１の任意の５箇所で行われる。この評価において、流路板１１の任意の５箇所での透気度がいずれも５０００秒以上であれば、気体遮蔽性が良好と判定し、流路板１１の任意の５箇所での透気度のいずれかが５０００秒未満であれば、気体遮蔽性が劣ると判定する。表２では、気体遮蔽性が良好と判定したものは○印で示し、気体遮蔽性が劣ると判定したものは×印で示している。<Gas shielding property of channel plate 11>
The gas shielding property of the channel plate 11 is evaluated by measuring the air permeability of the channel plate 11 according to JIS P8117. That is, it is determined by measuring the time, here seconds, for air having a volume of 100 cm 3 , that is, 100 mL, to permeate the area of the channel plate 11 having an area of 645 mm 2 . Further, the measurement of the air permeability of the channel plate 11 is performed at any five points of the channel plate 11 . In this evaluation, if the air permeability at any five points on the flow path plate 11 is 5000 seconds or more, it is determined that the gas shielding property is good, and the air permeability at any five points on the flow path plate 11 is judged to be good. If any of the times is less than 5000 seconds, it is determined that the gas shielding property is poor. In Table 2, those judged to have good gas shielding properties are indicated by ◯ marks, and those judged to have poor gas shielding properties are indicated by X marks.

＜流路板１１の透湿性＞
流路板１１の透湿性の評価は、ＪＩＳ Ｋ７１２９に準拠し、相対湿度１００％、温度３０℃の条件下で赤外線センサ法、すなわちモコン法を用いた透湿度測定によって行われる。すなわち、試験片を透過した水蒸気量を赤外線センサで検出して、標準試験片との対比から透湿度である水蒸気透過度を算出する。また、流路板１１の透湿度の測定は、流路板１１の任意の５箇所で行われ、この５箇所で測定した透湿度を用いて流路板１１の透湿度の評価を行う。この評価において、流路板１１の任意の５箇所での透湿度がいずれも０．１ｋｇ/ｍ２/ｄａｙ以上であれば、透湿性が良好であると判定する。流路板１１の任意の５箇所の一部の透湿度が０．１ｋｇ/ｍ２/ｄａｙ以上の場合には、透湿性がやや良好であると判定する。流路板１１の任意の５箇所での透湿度のいずれかが０．１ｋｇ/ｍ２/ｄａｙ未満であれば、透湿性が劣ると判定する。表２では、透湿性が良好と判定したものは◎印で示し、透湿性がやや良好と判定したものは○印で示し、透湿性が劣ると判定したものは×印で示している。<Moisture Permeability of Channel Plate 11>
The moisture permeability of the channel plate 11 is evaluated by measuring the moisture permeability using the infrared sensor method, that is, the MOCON method, under the conditions of 100% relative humidity and 30° C. temperature in accordance with JIS K7129. That is, the infrared sensor detects the amount of water vapor permeating through the test piece, and the water vapor transmission rate, which is the water vapor transmission rate, is calculated from the comparison with the standard test piece. The moisture permeability of the channel plate 11 is measured at five arbitrary locations on the channel plate 11, and the moisture permeability of the channel plate 11 is evaluated using the moisture permeability measured at these five locations. In this evaluation, if the moisture permeability at any five locations of the channel plate 11 is 0.1 kg/m 2 /day or more, it is determined that the moisture permeability is good. When the moisture permeability of any five portions of the channel plate 11 is 0.1 kg/m 2 /day or more, the moisture permeability is judged to be somewhat good. If any of the moisture permeability at any five locations of the channel plate 11 is less than 0.1 kg/m 2 /day, it is determined that the moisture permeability is poor. In Table 2, those judged to have good moisture permeability are indicated by ⊚, those judged to have moderately good moisture permeability are indicated by ∘, and those judged to have poor moisture permeability are indicated by x.

＜流路板１１の積層性＞
実施例１から実施例２４および比較例１から比較例１３で得られた流路板１１を高さが５ｃｍとなるように積層した全熱交換素子１０を作製し、両端部と中央部の高さの違いをたわみ量とし、たわみ量により、積層性を評価した。この評価において、たわみ量が０．５ｃｍ以下の場合には、積層性が良好であると判定する。たわみ量が０．５ｃｍより大きい場合には、積層性が劣ると判定する。表２では、積層性が良好と判定したものは、〇印で示し、積層性が劣ると判定したものは、×印で示している。<Lamination property of channel plate 11>
A total heat exchange element 10 was prepared by laminating the flow path plates 11 obtained in Examples 1 to 24 and Comparative Examples 1 to 13 so that the height was 5 cm. The difference in thickness was defined as the amount of deflection, and the lamination property was evaluated based on the amount of deflection. In this evaluation, when the deflection amount is 0.5 cm or less, it is determined that the lamination property is good. If the amount of deflection is greater than 0.5 cm, it is determined that lamination properties are poor. In Table 2, those judged to have good lamination properties are indicated by ◯, and those judged to have poor lamination properties are indicated by x.

＜評価結果＞
表１および表２によれば、実施例１から実施例２４に示される流路板１１は、比較例１から比較例１３の流路板に比して、引張強度、引張伸度、気体遮蔽性、透湿性および積層性の全てにおいて、流路板１１として求められる性能を満たしている。<Evaluation results>
According to Tables 1 and 2, the channel plates 11 shown in Examples 1 to 24 have higher tensile strength, tensile elongation, and gas shielding than the channel plates of Comparative Examples 1 to 13. It satisfies the performance required for the channel plate 11 in terms of all properties, moisture permeability and lamination properties.

実施例１から実施例２４および比較例１から比較例１３の結果から、樹脂組成物において非透湿性樹脂、透湿性樹脂、吸湿性樹脂および相溶化剤が含まれ、非透湿性樹脂の含有量が、１０重量％以上８０重量％以下の場合に、良好な流路板１１が得られる。 From the results of Examples 1 to 24 and Comparative Examples 1 to 13, the resin composition contains a non-moisture-permeable resin, a moisture-permeable resin, a hygroscopic resin and a compatibilizer, and the content of the moisture-impermeable resin However, a good channel plate 11 can be obtained when the content is 10% by weight or more and 80% by weight or less.

また、吸湿性樹脂４２が０重量％よりも多い場合に、良好な流路板が得られる。ただし、吸湿性樹脂４２として、非熱可塑性樹脂である吸湿性樹脂４２Ｂを用いた場合には、比較例１２に示されるように、２０重量％以上では、引張強度、引張伸度および気体遮蔽性に劣る流路板が得られた。 Also, when the hygroscopic resin 42 is more than 0% by weight, a good channel plate can be obtained. However, when the hygroscopic resin 42B, which is a non-thermoplastic resin, is used as the hygroscopic resin 42, as shown in Comparative Example 12, at 20% by weight or more, the tensile strength, tensile elongation, and gas shielding properties A channel plate with a poor quality was obtained.

次に、比較例１から比較例１３で評価が不良判定となった要因の解釈について説明する。比較例１から比較例９では、透湿性の評価が不良判定となっている。比較例１から比較例９では透湿性を発現する透湿性樹脂または吸湿性樹脂４２のどちらか一方が含まれていないものとなっている。つまり、真空成形後の樹脂シートにおいて、非透湿性樹脂により透湿性が阻害され、十分な透湿性が得られていないと考えられる。 Next, the interpretation of the factors that caused the evaluation to be judged to be defective in Comparative Examples 1 to 13 will be described. In Comparative Examples 1 to 9, the evaluation of moisture permeability was judged to be unsatisfactory. Comparative Examples 1 to 9 do not contain either the moisture-permeable resin or the moisture-absorbing resin 42 that exhibits moisture permeability. In other words, in the resin sheet after vacuum forming, the moisture permeability is inhibited by the moisture-impermeable resin, and sufficient moisture permeability is not obtained.

比較例１０から比較例１３では、積層性の評価が不良判定となっている。比較例１０から比較例１３では、非透湿性樹脂が含まれておらず、積層に必要な強度を十分に有しておらず積層性が不良となったものと考えられる。 In Comparative Examples 10 to 13, the lamination property was judged to be unsatisfactory. Comparative Examples 10 to 13 do not contain a moisture-impermeable resin and do not have sufficient strength required for lamination, which is considered to be the reason for the poor lamination properties.

また、比較例１２では、引張強度および引張伸度の評価が不良判定となっている。比較例１２では、吸湿性樹脂４２としての非熱可塑性のＰｅｂａｘＭＨ１６５７の含有量が２０重量％以上であった。つまり、非熱可塑性樹脂を過剰量配合した場合には、樹脂界面の密着性が弱くなりシートが脆化し、十分な強度が得られていないと考えられる。 Moreover, in Comparative Example 12, the evaluation of tensile strength and tensile elongation was judged to be unsatisfactory. In Comparative Example 12, the content of non-thermoplastic Pebax MH1657 as the hygroscopic resin 42 was 20% by weight or more. In other words, when the non-thermoplastic resin is blended in an excessive amount, the adhesiveness at the resin interface is weakened and the sheet becomes brittle, presumably resulting in insufficient strength.

なお、ここでは、非透湿性樹脂、透湿性樹脂、吸湿性樹脂４２および相溶化剤が上記した材料である場合の実施例を説明したが、他の材料を用いた場合でも同様の結果を得ることができる。 Here, an example in which the non-moisture-permeable resin, the moisture-permeable resin, the hygroscopic resin 42, and the compatibilizing agent are the materials described above has been described, but similar results can be obtained even when other materials are used. be able to.

以上の実施の形態に示した構成は、本開示の内容の一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本開示の要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。 The configuration shown in the above embodiment shows an example of the content of the present disclosure, and can be combined with another known technology. It is also possible to omit or change the part.

４，１０４ 透湿樹脂シート、１０ 全熱交換素子、１１，１０５ 流路板、１２Ａ，１２Ｂ 対向流部、１３Ａ，１３Ｂ ヘッダ部、１５ 第１流入口、１６ 第１流出口、１７ 第２流入口、１８ 第２流出口、４０ 非透湿性の熱可塑性樹脂、４１ 透湿性の熱可塑性樹脂、４２，４２Ａ，４２Ｂ，４２Ｃ 吸湿性樹脂、１２１Ａ，１２１Ｂ 凸部、１２２Ａ，１２２Ｂ 凹部、１２３Ａ，１２３Ｂ，１２４Ａ，１２４Ｂ，１３２Ａ，１３２Ｂ，１３３Ａ，１３３Ｂ 流路、１３１Ａ，１３１Ｂ リブ、２００ 全熱交換換気装置、２０１ 外気ダクト、２０２ 給気ダクト、２０３ 還気ダクト、２０４ 排気ダクト、２０５ 給気送風機、２０６ 排気送風機、２１０ ケーシング。 4, 104 moisture-permeable resin sheet, 10 total heat exchange element, 11, 105 flow path plate, 12A, 12B counterflow portion, 13A, 13B header portion, 15 first inlet, 16 first outlet, 17 second flow Inlet 18 Second outlet 40 Non-moisture-permeable thermoplastic resin 41 Moisture-permeable thermoplastic resin 42, 42A, 42B, 42C Hygroscopic resin 121A, 121B Convex portion 122A, 122B Concave portion 123A, 123B , 124A, 124B, 132A, 132B, 133A, 133B flow path, 131A, 131B rib, 200 total heat exchange ventilation device, 201 outside air duct, 202 supply air duct, 203 return air duct, 204 exhaust duct, 205 supply air blower, 206 exhaust blower, 210 casing.

Claims (9)

非透湿性の熱可塑性樹脂と、
透湿性の熱可塑性樹脂と、
非熱可塑性の 吸湿性樹脂と、
を同一シート内に有する透湿樹脂シートを賦形加工して得られることを特徴とする全熱交換素子用流路板。 Impermeablethe heat ofa plastic resin;
Moisture permeabilitythe heat ofa plastic resin;
non-thermoplastic a hygroscopic resin;
in the same sheetRu throughwet resin sheetA channel plate for a total heat exchange element, characterized by being obtained by shaping the 前記透湿樹脂シートの総量に対する前記非透湿性の熱可塑性樹脂の含有量が、５０体積％未満であることを特徴とする請求項１に記載の全熱交換素子用流路板。 2. The flow path plate for a total heat exchange element according to claim 1, wherein the content of said moisture -impermeable thermoplastic resin with respect to the total amount of said moisture-permeable resin sheet is less than 50% by volume. さらに、相溶化剤を０重量％よりも大きく１５重量％以下含むことを特徴とする請求項１または２に記載の全熱交換素子用流路板。 3. The flow path plate for a total heat exchange element according to claim 1 , further comprising a compatibilizing agent in an amount of more than 0% by weight and 15% by weight or less. 前記吸湿性樹脂と透湿性の熱可塑性樹脂とが内部に分散していることを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載の全熱交換素子用流路板。 4. The flow path plate for a total heat exchange element according to claim 1, wherein the hygroscopic resin and the moisture-permeable thermoplastic resin are dispersed inside. 前記非透湿性の熱可塑性樹脂および前記透湿性の熱可塑性樹脂がラメラ状に相分離されたことを特徴とする請求項１から４のいずれか１つに記載の全熱交換素子用流路板。 5. The flow path plate for a total heat exchange element according to claim 1, wherein the non-moisture-permeable thermoplastic resin and the moisture-permeable thermoplastic resin are phase-separated into lamellae. . 前記賦形加工の際の加熱温度が前記透湿性の熱可塑性樹脂および前記非透湿性の熱可塑性樹脂の融点よりも高いことを特徴とする請求項５に記載の全熱交換素子用流路板。 6. The flow path for a total heat exchange element according to claim 5, wherein the heating temperature during the shaping process is higher than the melting points of the moisture-permeable thermoplastic resin and the moisture - impermeable thermoplastic resin. board. 前記賦形加工では、熱プレス成形、プリーツ加工成形および真空成形のいずれかによって、前記透湿樹脂シートが加熱成形されることを特徴とする請求項５または６に記載の全熱交換素子用流路板。 7. The flow for a total heat exchange element according to claim 5, wherein the moisture-permeable resin sheet is heat-molded by any one of hot press molding, pleating molding, and vacuum molding in the shaping process. Road board. 一方向に延在する凹部および凸部が並行して交互に連続して繋がる波形状であり、請求項１から７のいずれか１つに記載の全熱交換素子用流路板である第１流路板および第２流路板を備え、
前記第１流路板の前記凹部によって構成される第１流路の開口が、前記第２流路板の前記凹部によって構成される第２流路の底面によって塞がれ、前記第２流路板の前記凸部によって構成される第３流路の開口が、前記第１流路板の前記凸部によって構成される第４流路の底面によって塞がれるように、前記第１流路板および前記第２流路板を交互に積層させ、
前記第１流路および前記第３流路を流れる第１流体と、前記第２流路および前記第４流路を流れる第２流体との間で顕熱および潜熱を交換することを特徴とする全熱交換素子。 The first flow path plate for a total heat exchange element according to any one of claims 1 to 7, which has a wavy shape in which concave portions and convex portions extending in one direction are alternately and continuously connected in parallel. a channel plate and a second channel plate,
The opening of the first channel formed by the recess of the first channel plate is closed by the bottom surface of the second channel formed by the recess of the second channel plate, and the second channel The first flow path plate is arranged such that the opening of the third flow path formed by the projection of the plate is blocked by the bottom surface of the fourth flow path formed by the projection of the first flow path plate. and alternately stacking the second flow path plates,
Sensible heat and latent heat are exchanged between the first fluid flowing through the first flow path and the third flow path and the second fluid flowing through the second flow path and the fourth flow path. Total heat exchange element. 請求項８に記載の全熱交換素子と、
前記第１流路および前記第３流路に前記第１流体を流入させる第１送風機と、
前記第２流路および前記第４流路に前記第２流体を流入させる第２送風機と、
を備えることを特徴とする全熱交換換気装置。 A total heat exchange element according to claim 8;
a first blower that causes the first fluid to flow into the first flow path and the third flow path;
a second blower that causes the second fluid to flow into the second flow path and the fourth flow path;
A total heat exchange ventilator comprising:
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