JP7129381B2

JP7129381B2 - 遮熱コーティング用材料

Info

Publication number: JP7129381B2
Application number: JP2019104019A
Authority: JP
Inventors: 誠田中; 貴史小川; 直樹川島; 恒昭松平; 諭北岡
Original assignee: Japan Fine Ceramics Center
Current assignee: Japan Fine Ceramics Center
Priority date: 2019-06-03
Filing date: 2019-06-03
Publication date: 2022-09-01
Anticipated expiration: 2039-06-03
Also published as: JP2020196931A

Description

本発明は、低熱伝導性に優れる皮膜等の形成に用いられる遮熱コーティング用材料に関する。

従来、発電用ガスタービンエンジン、航空機用ジェットエンジン等において、その燃焼ガスが高温であるために、動翼、静翼、燃焼器等の高温部品の表面には、遮熱コーティング（ＴｈｅｒｍａｌＢａｒｒｉｅｒＣｏａｔｉｎｇ：ＴＢＣ）といわれる皮膜が施されている。そして、遮熱コーティングの表面において、耐食性、耐酸化性、耐熱性等を備えるものとなっている。この皮膜の形成には、イットリア安定化ジルコニアを含む材料が広く用いられているものの、近年、このイットリア安定化ジルコニアより低い熱伝導率を与える材料の探索が行われてきた。

特許文献１には、熱バリヤコーティングとして、Ａ_２Ｂ_２Ｏ_７で表されるパイロクロア構造を有する化合物を含む皮膜を有する金属物体が開示されている。
特許文献２には、Ｌｎ_{ｘ＋ｙ－３ｘｙ}Ｔｉ_ｘＴａ_ｘＺｒ_{(１－３ｘ)（１－ｙ）}Ｏ_{２＋１．５ｘｙ－０．５ｙ}（０．０５≦ｘ≦０．２５、０≦ｙ≦０．１５、Ｌｎは、Ｙ、Ｓｍ、Ｙｂ及びＮｄからなる群より選択される１種又は２種以上の原子）を主として含む遮熱コーティング用材料が開示されている。
また、特許文献３には、２５℃で周波数１ＭＨｚでの誘電率が３５以上の誘電体を主体として含み、誘電体が、Ｍｇ_２Ｐｒ_２ＳｎＯ_７、Ｓｒ_０．５Ｂａ_０．５Ｎｂ_０．４Ｔａ_１．６Ｏ_６、ＹＰｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_４Ｖ_２Ｏ_１１、ＮｄＮｂ_３Ｏ_９、Ｓｎ（ＮｂＯ_３）_２、（ＳｒＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９）_０．４（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．５０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．５０、ＹＢｉＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_０．５３Ｓｒ_０．２４Ｔｉ_１．２２Ｏ_３、ＹＥｒＦｅＳｂＯ_７、Ｂａ_{０．９８４}Ｓｒ_{０．０１６}ＴｉＯ_３、ＹＬａＦｅＳｂＯ_７、ＺｎＢｉ_１．５Ｎｂ_１．５Ｏ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．２５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．７５、Ｂｉ_７Ｔｉ_４ＮｂＯ_２１、Ｃａ_２Ｎｄ_２ＳｎＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．７５（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．２５、ＳｒＭｏ_０．５Ｎｉ_０．５Ｏ_３、ＹＳｍＦｅＳｂＯ_７、Ｂｉ_２Ｚｎ_{０．６６７}Ｎｂ_{１．３３３}Ｏ_７、Ｂｉ_２ＩｎＮｂＯ_７、（ＳｒＢｉ_２Ｎｂ_２Ｏ_９）_０．４０（Ｂｉ_３ＴｉＮｂＯ_９）_０．６０、Ｂｉ_２ＳｒＮｂ_２Ｏ_９、ＣａＢｉ_２Ｔａ_２Ｏ_９、Ｍｇ_２Ｌａ_２ＳｎＯ_７、ＳｒＴａ_２Ｏ_６、ＢａＭｎＴｉＯ_５、ＢａＮｂ_２Ｏ_６、及びＴｉＮｂ_２Ｏ_７からなる群から選択されることを特徴とする遮熱コーティング材料が開示されている。

特開平１０－２１２１０８号公報特開２０１０－２３５４１５号公報特開２０１４－１５６３９６号公報

本発明の目的は、低熱伝導性に優れる皮膜等の形成に用いられる遮熱コーティング用材料、及び、この材料を用いて形成された皮膜を備える物品を提供することである。

本発明は、以下に示される。
１．下記一般式（１）で表される化合物を含む遮熱コーティング用材料。
Ｍ^１ _２＋ｘＭ^２ _２－ｘＯ_{７－ｘ／２} （１）
（式中、Ｍ^１は、希土類元素から選ばれた少なくとも１種の原子であり、Ｍ^２は周期表の第４族元素に由来する少なくともチタン原子を含む原子であり、ｘは、０＜ｘ≦１．００である。）
２．上記一般式（１）におけるＭ^１がイッテルビウム原子である上記項１に記載の遮熱コーティング用材料。
３．上記一般式（１）におけるｘが０．５４≦ｘ≦０．８４である上記項１又は２に記載の遮熱コーティング用材料。
４．上記項１乃至３のいずれか一項に記載の遮熱コーティング用材料を含む皮膜を備える物品。

本発明の遮熱コーティング用材料は、低熱伝導性に優れる皮膜等の形成に好適である。上記一般式（１）で表される化合物は、図１の酸化物系二元状態図の中に示したｘの範囲に対応し、融点が２０００℃以上と高く、熱的に安定であることから、この化合物を含む遮熱コーティング用材料を用いて、金属、合金、耐熱性酸化物等からなる部材の表面に対して安定な皮膜形成を進めることができる。
本発明の物品は、好ましくは、基体と、その表面に、直接、又は、中間層を介して、遮熱コーティング材料を用いて形成された皮膜（遮熱コーティング）とを備える構成であり、好ましくは５００℃以上、より好ましくは１０００℃～１７００℃（０．５４≦ｘ≦０．８４）で、低熱伝導性、耐食性、耐酸化性、耐熱性、断熱性等における長寿命化の求められる用途に好適である。

Ｙｂ_２Ｏ_３－ＴｉＯ_２の二元状態図であって、本発明に係るＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}の領域を示す図である。Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}がとり得る結晶構造である。本発明の物品の一例を示す概略断面図である。本発明の物品の他の例を示す概略断面図である。〔実施例〕で作製した９種のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}をＴｉＯ_２－Ｙｂ_２Ｏ_３の二元状態図の中に示した図である。〔実施例〕で作製した９種のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}のＸ線回折像を示すグラフである。〔実施例〕で作製した９種のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}のｘ値に基づいて特定の構造を有すると仮定した場合のフィッティング精度を評価するグラフである。〔実施例〕で作製した熱伝導率測定用の２種のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}及び７ｗｔ％Ｙ_２Ｏ_３－ＺｒＯ_２の熱伝導率を示すグラフである。

本発明の遮熱コーティング用材料は、下記一般式（１）で表される化合物（以下、「複合酸化物」ともいう。）を含むことを特徴とする。
Ｍ^１ _２＋ｘＭ^２ _２－ｘＯ_{７－ｘ／２} （１）
（式中、Ｍ^１は、希土類元素から選ばれた少なくとも１種の原子であり、Ｍ^２は周期表の第４族元素に由来する少なくともチタン原子を含む原子であり、ｘは、０＜ｘ≦１．００である。）

上記複合酸化物の熱伝導率を、ＪＩＳＲ１６１１に準じて、レーザーフラッシュ法により測定した場合には、温度２０℃～１０００℃において、好ましくは２．５Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満、より好ましくは２．３Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満とすることができる。この熱伝導率は、従来、公知のイットリア安定化ジルコニアよりも０．３Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上低いものであり、上記複合酸化物を含む本発明の遮熱コーティング用材料は、低熱伝導性に優れた遮熱コーティングの形成に好適である。

本発明の遮熱コーティング用材料において、上記複合酸化物に含まれる原子Ｍ^１を構成する希土類元素としては、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、プロメチウム（Ｐｍ）、サマリウム（Ｓｍ）、ユウロピウム（Ｅｕ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、エルビウム（Ｅｒ）、ツリウム（Ｔｍ）、イッテルビウム（Ｙｂ）及びルテチウム（Ｌｕ）が挙げられる。これらのうち、イッテルビウム（Ｙｂ）が好ましい。

また、上記複合酸化物に含まれる原子Ｍ^２は、周期表の第４族元素に由来する少なくともチタン原子を含む。チタン原子以外の他の原子としては、ジルコニウム、ハフニウム、ラザホージウム等が挙げられる。上記原子Ｍ^２を構成するチタン原子の含有割合の下限は、好ましくは５０質量％、より好ましくは８０質量％である。

上記複合酸化物は、好ましくは、イッテルビウム原子及びチタン原子を含む化合物であり、特に好ましくは、これらの原子を含む化合物であって、図１の酸化物系二元状態図の中の上方に示したｘの値どうしで形成された範囲に対応する化合物である。図１の状態図は、G. V. Shamrai, A. V. Zagorodnyuk, R. L. Magunov, and A. P. Zhirnova, Neorg. Mater., 28 [9] 2015-2017 (1992)の記載物を利用して作成したものである。
上記一般式（１）の原子Ｍ^１がイッテルビウム原子であり、原子Ｍ^２がチタン原子である場合の複合酸化物において、ｘ＝０のとき、Ｙｂ_２Ｏ_３のモル分率は３３．３％であり、Ｙｂ_２Ｔｉ_２Ｏ_７を示し、ｘ＝０．６７（０．６６６）のとき、Ｙｂ_２Ｏ_３のモル分率は５０％であり、Ｙｂ_２ＴｉＯ_５を示す。ｘ＝１．００のとき、Ｙｂ_２Ｏ_３のモル分率は６０％であり、約１０８０℃以下においてＹｂ_２ＴｉＯ_５の固溶体であり、それ以上の温度ではＹｂ_２Ｏ_３を含むＹｂ_２ＴｉＯ_５の固溶体となっている。低熱伝導性の観点から、Ｙｂ_２Ｏ_３が低含率であることが好ましく、内燃機関、ボイラー、ガスタービン等において、高温に曝される耐熱部品の表面に形成される遮熱コーティングに高耐熱性及び低熱伝導性を要求する場合の耐熱部品の使用温度を、例えば、１４００℃とする場合には、Ｙｂ_２Ｏ_３が析出しないｘが０．８４であるため、ｘの好ましい上限は０．８４である。尚、言うまでもないが、０．８４＜ｘ＜１．００のときの化合物は、温度が高くなるほどＹｂ_２Ｏ_３が含まれるため、熱伝導性が高くなる傾向にあり、このような化合物を含む遮熱コーティングを備える耐熱部品の使用温度を低下させる必要が生じる。上記のように、ｘ＝１．００のとき、約１０８０℃でＹｂ_２Ｏ_３が含まれるため、上記一般式（１）においてｘが１．００未満であって、１．００に近いときの化合物を含む遮熱コーティングを備える耐熱部品の使用温度の上限は、好ましくは１０８０℃である。

イッテルビウム原子及びチタン原子を含む複合酸化物は所定範囲のｘによって、パイロクロア型又は欠陥蛍石型の結晶構造をとり得る。上記一般式（１）におけるｘが０から０．５３程度までの化合物の場合、パイロクロア型を主とし、ｘが０．６３以上の化合物の場合、欠陥蛍石型を主とする（図２参照）。本発明者らは、ｘが０．５３から０．６３の間に結晶構造の遷移の境界があると推定している。

上記一般式（１）の複合酸化物の熱伝導度は、上記の通りであるが、パイロクロア型の化合物よりも欠陥蛍石型の化合物のほうが、低熱伝導性に優れ、上記一般式（１）におけるｘの好ましい下限は０．５４である。

本発明の遮熱コーティング用材料に含有される上記複合酸化物は、１種のみであってよいし、２種以上であってもよい。
本発明の遮熱コーティング用材料は、上記複合酸化物のみからなることが好ましい。

本発明の遮熱コーティング用材料を、電子ビーム物理気相堆積（ＥＢ－ＰＶＤ）、プラズマ溶射、真空プラズマ溶射、フレーム溶射、高速溶射、焼結等の方法に供することにより、所望の材料からなる基体等の表面に、安定な皮膜を形成することができる。

本発明の遮熱コーティング用材料を用いて、金属（合金を含む）、繊維強化セラミックス等の材料からなる基体の表面に、直接、又は、間接的に、遮熱コーティング（皮膜）を形成し、一体化された物品（遮熱コーティング付き物品）を得ることができる。本発明の物品の概略断面を図３及び図４に示す。
図３は、基体１５と、この基体１５の表面に配された遮熱コーティング（皮膜）１１とを備える物品（遮熱コーティング付き物品）１を示す。図４は、基体１５と、中間層１３と、遮熱コーティング（皮膜）１１とを、順次、備える物品（遮熱コーティング付き物品）１を示す。この構成により、５００℃～１，７００℃程度の温度で、低熱伝導性、耐食性、耐酸化性、耐熱性、断熱性等における長寿命化の求められる用途に好適である。

上記基体の構成材料である金属（合金を含む）としては、フェライト系ステンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼等のステンレス鋼；インコネル６００（登録商標）、インコネル７１８（登録商標）、インコロイ８０２（登録商標）等のニッケル基合金；ＤｕｃｒｌｌｏｙＣＲＦ（９４Ｃｒ_５Ｆｅ_１Ｙ_２Ｏ_３）等のクロム基合金等が挙げられる。
また、繊維強化セラミックスとしては、炭化珪素繊維強化セラミックス等が挙げられる。

遮熱コーティング（皮膜）１１を形成する場合、上記例示した方法を適用することができる。また、遮熱コーティング（皮膜）１１の厚さは、目的、用途等に応じて、適宜、選択され、低熱伝導性、耐食性、耐酸化性、耐熱性、断熱性、基体又は中間層の保護効果等の観点から、下限値は、通常、３００μｍである。尚、遮熱コーティング（皮膜）１１の厚さが大きいほど、上記性質に優れることは言うまでもないが、大型の物品に適用する場合には、その膜厚を、公知の場合より小さくすることも可能である。そして、軽量化を実現した遮熱コーティング付き物品を得ることができる。

本発明を、航空機用ジェットエンジンにおける燃焼器、及び、発電用ガスタービンにおける高温部品に適用する場合、例えば、Ｎｉを含む合金からなる基体１５の表面に配された、ＭＣｒＡｌＹ合金（Ｍ：Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ）等からなる耐酸化性中間層１３、そして、この中間層１３の表面に配された、本発明の遮熱コーティング用材料を含む皮膜１１を備えるものとすることができる（図４参照）。この構成において、本発明に係る遮熱コーティング（皮膜）を備えることにより、５００℃以上、好ましくは１，４００℃～１，７００℃程度の高い温度で耐久性を得ることができる。

以下に、実施例を挙げ、本発明を更に詳細に説明するが、本発明の主旨を超えない限り、本発明は、かかる実施例に限定されるものではない。尚、下記において、部及び％は、特に断らない限り、質量基準である。

１．結晶構造解析用のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶の作製
東邦チタニウム社製四塩化チタン水溶液「ＴＬＡ１」（商品名、Ｔｉ濃度１７ｗｔ％）と、日本イットリウム社製硝酸イッテルビウム（ＩＩＩ）三水和物（Ｎ_３Ｏ_３Ｙｂ・３Ｈ_２Ｏ）粉末とを用いて、Ｙｂ／Ｔｉのモル比が異なるように９種の混合物とし、これらを前駆体溶液として得た。次いで、各前駆体溶液を噴霧熱分解法（最高８００℃）に供することにより、非晶質のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}粉末を合成した。その後、得られた非晶質のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}粉末を、白金るつぼに入れ、大気雰囲気中において、温度１５００℃で５時間、次いで、１４００℃で２０時間熱処理し、１４００℃から室温まで急冷（白金るつぼを水冷）することでＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶粉末を得た。
得られた９種のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶粉末について、誘導結合プラズマ発光分光分析法により組成分析したところ、９種の結晶粉末のｘは、それぞれ、０．０５、０．２２、０．３２、０．４３、０．５３、０．６３、０．６９、０．７７、及び、１．０２であった。作製した結晶粉末の組成を図５の１４００℃に沿ってプロットした。黒丸はｘが０．０５、０．２２、０．３２、０．４３、０．５３、０．６３、０．６９及び０．７７のときの化合物であり、白丸は、ｘが１．０２のときの化合物である。

２．Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶の構造解析
上記の９種の結晶粉末のＸ線回折（ＸＲＤ）測定を行った。得られた回折パターンを図６に示す。Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶において、ｘが０のときの化合物はパイロクロア型構造を有し、ｘが０．６７のときの化合物は欠陥蛍石型構造を有することが知られているが、この図６によれば、Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}において、ｘが０．０５～０．５３のときの化合物は、Ｙｂ_２Ｔｉ_２Ｏ_７単相であり、ｘが０．６３～０．７７のときの化合物はＹｂ_２ＴｉＯ_５単相であることが分かる。但し、ｘが１．０２のときの化合物では、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有が確認された。

次に、ＸＲＤ測定により得られた回折パターンを用いてリートベルト解析を行った。リートベルト解析は、ＸＲＤ測定により得られた回折パターンを、結晶構造、ピーク形状等に関するパラメーターから計算される回折パターンで、最小二乗法を用いてフィッティングすることにより、結晶構造、ピーク形状等に関するパラメーターを精密化する手法である。即ち、最初に結晶構造を仮定し、その後、結晶構造に関するパラメーターを最小二乗法によって精密化することで結晶構造を決定する解析手法である。
ここで、上記の９種の粉末の結晶構造がパイロクロア型構造であると仮定した場合と、欠陥蛍石型構造であると仮定した場合についてパラメーターの精密化を行い、フィッティングの適合度指標（Ｇｏｏｄｎｅｓｓ－ｏｆ－ｆｉｔ）、即ち、Ｓ値により結晶構造を決定した（図７参照）。尚、ＸＲＤ測定により得られた回折パターンと、計算から得られる回折パターンとが完全に一致した場合、フィッティングの適合度指標（Ｓ値）は１．０となる。
図７によれば、リートベルト解析のフィッティングの適合度指標Ｓ値は、ｘが０．０５、０．２２、０．３２、０．４３及び０．５３のときの化合物ではパイロクロア型構造として、また、ｘが０．６３、０．６９、０．７７及び１．０２の化合物では欠陥蛍石型構造として、それぞれ、解析したほうが１．０に近く、フィッティングの適合度が高いことが分かる。
従って、ｘが０．５３から０．６３の間に、Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}の結晶構造（パイロクロア型構造～欠陥蛍石型構造）の遷移の境界があると考えられる。

３．熱伝導率測定用のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}焼結体の作製
上記の四塩化チタン水溶液「ＴＬＡ１」（商品名）と、硝酸イッテルビウム（ＩＩＩ）三水和物粉末とを用いて、Ｙｂ／Ｔｉのモル比が互いに異なるように２種の混合物とし、これらを前駆体溶液として得た。次いで、各前駆体溶液を噴霧熱分解法（最高８００℃）に供することにより、非晶質のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}粉末を合成した。その後、得られた非晶質のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}粉末を、大気雰囲気中において、温度１４００℃で２０時間熱処理し、１４００℃から降温速度５℃／分で徐冷することでＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶を得た。
次に、得られたＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶を乾式ジェットミルにより粉砕し、粉末化した。そして、この粉末を、プレス成形（圧力２０ＭＰａ）に供し、更に、冷間等方静水圧加圧（荷重２．５トン）を行って、円板形状の成形体を作製した。その後、この成形体を、大気雰囲気中において、１５００℃で５時間、次いで、１４００℃で２０時間熱処理することにより、Ｙｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}結晶からなる焼結体（直径：１０ｍｍ、厚さ：２ｍｍ）を得た。
得られた２種の結晶質のＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}焼結体について、誘導結合プラズマ発光分光分析法により組成分析したところ、２種の焼結体のｘは、０．０５及び０．６９であった。また、焼結体の密度ρをアルキメデス法により測定したところ、ｘが０．０５であるときの焼結体の密度ρは７．２４ｇ／ｃｍ^３、ｘが０．６９であるときの焼結体の密度ρは７．４０ｇ／ｃｍ^３であった。

４．熱伝導率測定用のＹＳＺ（７ｗｔ％Ｙ_２Ｏ_３－ＺｒＯ_２）焼結体の作製
東ソー社製ジルコニア粉末「ＴＺ－４Ｙ」（商品名、７ｗｔ％Ｙ_２Ｏ_３－ＺｒＯ_２）を、プレス成形（圧力２５ＭＰａ）に供し、更に、冷間等方静水圧加圧（荷重２．５トン）を行って、円板形状の成形体を作製した。その後、この成形体を、大気雰囲気中において、１５００℃で５時間熱処理することによって、比較例用のＹＳＺ焼結体を得た。密度ρは６．０５ｇ／ｃｍ^３であった。

５．熱伝導率の測定
上記の焼結体を、レーザーフラッシュ法（ＪＩＳＲ１６１１に準拠）に供して、２５℃、１００℃、２００℃、３００℃、４００℃、５００℃、６００℃、７００℃、８００℃、９００℃、及び１０００℃における熱伝導率を測定した。その結果を図８に示す。
図８から明らかなように、ｘが０．０５及び０．６９のときのＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}の熱伝導率は、いずれも、７ｗｔ％Ｙ_２Ｏ_３－ＺｒＯ_２（従来の遮熱コーティング材）の熱伝導率に比べて低かった。なかでも、ｘが０．６９のときのＹｂ_２＋ｘＴｉ_２―ｘＯ_{７－ｘ／２}は、熱伝導率が極めて低く、且つ、室温から１０００℃の範囲において熱伝導率の変動が小さく安定していることが分かる。

本発明の遮熱コーティング用材料によれば、低熱伝導性に優れる皮膜を、従来、公知の溶射等の方法により、金属、合金等からなる部材又はその表面に配された層（中間層用の層）の表面に効率よく形成することができる。そして、この構成は、航空機用ジェットエンジンにおける燃焼器、発電用ガスタービンにおける高温部品、その他、各種プラントにおける高温部品等への適用に好適である。

１：遮熱コーティング付き物品
１１：遮熱コーティング層
１３：中間層
１５：基体

Claims

下記一般式（１）で表される化合物を含む遮熱コーティング用材料。
Ｍ^１ _２＋ｘＭ^２ _２－ｘＯ_{７－ｘ／２} （１）
（式中、Ｍ^１はイッテルビウム原子であり、Ｍ^２はチタン原子であり、ｘは、０＜ｘ≦１．００である。）
前記一般式（１）におけるｘが０．５４≦ｘ≦０．８４である請求項１に記載の遮熱コーティング用材料。
前記化合物が欠陥蛍石型の結晶構造を有する請求項２に記載の遮熱コーティング用材料。
請求項１乃至３のいずれか一項に記載の遮熱コーティング用材料を含む皮膜を備える物品。