JP7049925B2 - Fuel injection valve - Google Patents

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JP7049925B2 JP2018106629A JP2018106629A JP7049925B2 JP 7049925 B2 JP7049925 B2 JP 7049925B2 JP 2018106629 A JP2018106629 A JP 2018106629A JP 2018106629 A JP2018106629 A JP 2018106629A JP 7049925 B2 JP7049925 B2 JP 7049925B2
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Description

本発明は、燃料を噴射する燃料噴射弁に関する。 The present invention relates to a fuel injection valve that injects fuel.

本技術分野の背景技術として、特開２０１６－１６９６７４号公報（特許文献１）に記載された燃料噴射弁が知られている。この燃料噴射弁は、協働して燃料通路を開閉する弁座及び弁体と、弁体が一端部に設けられ内側に燃料通路が形成された可動子と、弁座が形成された弁座部材と、燃料流れの上流側に位置し可動子の内側と外側とを連通する上流側連通孔と、燃料流れの下流側に位置し可動子の内側と外側とを連通する下流側連通孔と、を備え、弁座部材と弁体とが摺接する弁体のガイド部が下流側連通孔の下流側に設けられた燃料噴射弁において、可動子の周方向において下流側連通孔と同じ角度位置に、ガイド部の上流側と下流側とを中心軸線方向に連通する燃料通路を設けている（要約参照）。この燃料噴射弁では、可動子に形成した上流側連通孔及び下流側連通孔の流速を高めることにより、燃料流路内に異物が混入しても、その異物を速やかに燃料通路内から排出することができるようにして、慣らし運転の時間を短縮することに配慮している（段落０００９参照）。 As a background technique in the present technical field, a fuel injection valve described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2016-169674 (Patent Document 1) is known. This fuel injection valve has a valve seat and a valve body that cooperate to open and close the fuel passage, a mover having a valve body at one end and a fuel passage formed inside, and a valve seat having a valve seat. The member, the upstream communication hole located on the upstream side of the fuel flow and communicating the inside and the outside of the mover, and the downstream communication hole located on the downstream side of the fuel flow and communicating the inside and the outside of the mover. , And the guide portion of the valve body in which the valve seat member and the valve body are in sliding contact is provided on the downstream side of the downstream side communication hole. Is provided with a fuel passage that communicates the upstream side and the downstream side of the guide portion in the direction of the central axis (see summary). In this fuel injection valve, by increasing the flow velocity of the upstream communication hole and the downstream communication hole formed in the mover, even if foreign matter is mixed in the fuel flow path, the foreign matter is quickly discharged from the fuel passage. Consideration is given to shortening the break-in time by allowing it to be possible (see paragraph 0009).

特開２０１６－１６９６７４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2016-169674

特許文献１の燃料噴射弁では、可動子に形成した上流側連通孔及び下流側連通孔の流速を高めることにより、燃料流路内に混入した異物を速やかに燃料通路内から排出することに配慮している。 In the fuel injection valve of Patent Document 1, consideration is given to promptly discharging foreign matter mixed in the fuel flow path from the fuel passage by increasing the flow velocity of the upstream side communication hole and the downstream side communication hole formed in the mover. are doing.

しかしながら、上流側連通孔及び下流側連通孔の流速を高めるだけでは、燃料通路内に発生する死水域の低減効果に限界があり、死水域に留まる異物の排出時間の短縮に限界があった。そのため、燃料通路内における燃料の流動性を改善することにより、さらに死水域を低減し、異物の排出時間を短縮することが望まれる。 However, simply increasing the flow velocity of the upstream communication hole and the downstream communication hole has a limit in the effect of reducing the dead water area generated in the fuel passage, and there is a limit in shortening the discharge time of foreign matter remaining in the dead water area. Therefore, it is desired to further reduce the dead water area and shorten the discharge time of foreign matter by improving the fluidity of the fuel in the fuel passage.

本発明の目的は、燃料通路内における燃料の流動性を改善することにより、燃料通路内に発生する死水域を低減した燃料噴射弁を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a fuel injection valve in which the dead water area generated in the fuel passage is reduced by improving the fluidity of the fuel in the fuel passage.

上記目的を達成するために、本発明の燃料噴射弁は、
一端部に設けられた弁体と、
他端部に設けられた可動鉄心と、
前記弁体と前記可動鉄心との間に弁軸心線に沿う方向に延設され前記可動鉄心よりも小径のロッド部と、
前記可動鉄心の内周側から前記ロッド部の内周側に連通するように形成された燃料通路と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの上流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する上流側連通孔と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの下流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する下流側連通孔と、
を有する可動子を備え、
前記弁体は、周方向に間隔を置いて形成され燃料通路を構成する複数の切欠き面と、周方向において前記複数の切欠き面の間に形成され前記可動子の弁軸心線に沿う方向の変位を案内するガイド面に摺接する複数の摺接面と、を有し、
前記上流側連通孔は、前記ロッド部の外周側で周方向に沿って流れる旋回流を発生するように構成される。
また上記目的を達成するために、本発明の燃料噴射弁は、
一端部に設けられた弁体と、
他端部に設けられた可動鉄心と、
前記弁体と前記可動鉄心との間に弁軸心線に沿う方向に延設され前記可動鉄心よりも小径のロッド部と、
前記可動鉄心の内周側から前記ロッド部の内周側に連通するように形成された燃料通路と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの上流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する上流側連通孔と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの下流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する下流側連通孔と、
を有する可動子を備え、
前記弁体は、周方向に間隔を置いて形成され燃料通路を構成する複数の切欠き面と、周方向において前記複数の切欠き面の間に形成され前記可動子の弁軸心線に沿う方向の変位を案内するガイド面に摺接する複数の摺接面と、を有し、
前記上流側連通孔は、その中心線が弁軸心線に対してオフセットした直線状の燃料通路として形成される。 In order to achieve the above object, the fuel injection valve of the present invention is used.
The valve body provided at one end and
The movable iron core provided at the other end and
A rod portion extending in the direction along the valve axis core line between the valve body and the movable iron core and having a diameter smaller than that of the movable iron core.
A fuel passage formed so as to communicate with the inner peripheral side of the rod portion from the inner peripheral side of the movable iron core, and
An upstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the upstream side of the fuel flow,
A downstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the downstream side of the fuel flow.
Equipped with a movable child
The valve body is formed between a plurality of notched surfaces formed at intervals in the circumferential direction to form a fuel passage and the plurality of notched surfaces in the circumferential direction, and is formed along the valve axis core line of the mover. It has a plurality of sliding contact surfaces that are in sliding contact with the guide surface that guides the displacement in the direction.
The upstream communication hole is configured to generate a swirling flow flowing along the circumferential direction on the outer peripheral side of the rod portion.
Further, in order to achieve the above object, the fuel injection valve of the present invention is used.
The valve body provided at one end and
The movable iron core provided at the other end and
A rod portion extending in the direction along the valve axis core line between the valve body and the movable iron core and having a diameter smaller than that of the movable iron core.
A fuel passage formed so as to communicate with the inner peripheral side of the rod portion from the inner peripheral side of the movable iron core, and
An upstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the upstream side of the fuel flow,
A downstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the downstream side of the fuel flow.
Equipped with a movable child
The valve body is formed between a plurality of notched surfaces formed at intervals in the circumferential direction to form a fuel passage and the plurality of notched surfaces in the circumferential direction, and is formed along the valve axis core line of the mover. It has a plurality of sliding contact surfaces that are in sliding contact with the guide surface that guides the displacement in the direction.
The upstream communication hole is formed as a linear fuel passage whose center line is offset with respect to the valve axis core line.

本発明によれば、燃料通路内における燃料の流動性を改善することにより、燃料通路内に発生する死水域を低減することができる。これにより、万が一、燃料流路内に異物が混入しても、その異物を速やかに燃料流路内から排出することができ、慣らし運転の時間を短縮することができる。 According to the present invention, the dead water area generated in the fuel passage can be reduced by improving the fluidity of the fuel in the fuel passage. As a result, even if a foreign substance is mixed in the fuel flow path, the foreign substance can be quickly discharged from the fuel flow path, and the break-in time can be shortened.

本発明に係る燃料噴射弁の一実施例について、弁軸心（中心軸線）に沿う断面を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the cross section along the valve axis (central axis) about one Example of the fuel injection valve which concerns on this invention. 図１に示すノズル部８の近傍を拡大して示す断面図である。FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of the nozzle portion 8 shown in FIG. 1. 可動子２７近傍を拡大して示す縦断面図である。It is a vertical sectional view showing the vicinity of a mover 27 in an enlarged manner. 本発明との比較例１におけるロッド部２７ｂ近傍の燃料の流速分布を示す解析結果の図である。It is a figure of the analysis result which shows the flow velocity distribution of the fuel in the vicinity of a rod part 27b in the comparative example 1 with this invention. 本発明との比較例２について、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２との和（Ｓ１＋Ｓ２）と、可動鉄心２７ａからロッド部２７ｂへ連通する開口部２７ａｆの面積Ｓ３との比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）を変化させた場合の、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速の変化を解析した結果を示す図である。Regarding Comparative Example 2 with the present invention, the sum (S1 + S2) of the cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27boa and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bo and the opening 27af communicating from the movable iron core 27a to the rod portion 27b. It is a figure which shows the result of having analyzed the change of the flow velocity at the outlet part of each communication hole 27boa, 27bob when the ratio ((S1 + S2) / S3) with the area S3 is changed. 本発明との比較例２について、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０、７．５、１２．０の各場合における燃料の流速分布の解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result of the flow velocity distribution of fuel in each case of area ratio ((S1 + S2) / S3) of 3.0, 7.5, 12.0 about the comparative example 2 with this invention. 本発明との比較例２について、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２との比（Ｓ１／Ｓ２）を変化させた場合の、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速変化の解析結果を示す図である。Regarding Comparative Example 2 with the present invention, when the ratio (S1 / S2) of the cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27boa and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bob is changed (S1 / S2), the communication holes 27boa and 27bob are It is a figure which shows the analysis result of the flow velocity change in the outlet part. 本発明との比較例２について、面積比（Ｓ１／Ｓ２）が０．３、１．０、１．６の各場合における燃料の流速分布の解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result of the flow velocity distribution of fuel in each case of the area ratio (S1 / S2) of 0.3, 1.0, and 1.6 about the comparative example 2 with this invention. 本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状を示す、弁軸心線１ａに垂直なロッド部２７ｂの断面（Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面）を示す図である。A cross section (AA cross section and BB cross section) of a rod portion 27b perpendicular to the valve axis core line 1a showing the shapes of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bo according to the embodiment of the present invention is shown. It is a figure. 本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状（曲線）と筒状体内周面５ｅとの関係を示す、弁軸心線１ａに垂直な断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view perpendicular to the valve axis core line 1a showing the relationship between the shapes (curves) of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob and the tubular internal peripheral surface 5e according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状（直線）と筒状体内周面５ｅとの関係を示す、弁軸心線１ａに垂直な断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view perpendicular to the valve axis core line 1a showing the relationship between the shapes (straight lines) of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob and the tubular internal peripheral surface 5e according to the embodiment of the present invention. 比較例１及び本発明の一実施例に係る可動子２７について、燃料流れの解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result of the fuel flow about the mover 27 which concerns on the comparative example 1 and one Example of this invention. 燃料噴射弁１が搭載された内燃機関の断面図である。It is sectional drawing of the internal combustion engine which mounted the fuel injection valve 1.

本発明に係る実施例について、図１乃至図３を用いて説明する。 Examples of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3.

図１を参照して、燃料噴射弁１の全体構成について説明する。図１は、本発明に係る燃料噴射弁の一実施例について、弁軸心（中心軸線）に沿う断面を示す断面図である。なお、中心軸線１ａは、弁体２７ｃ、ロッド部（接続部）２７ｂ及び可動鉄心２７ａが一体に設けられた可動子２７の軸心（弁軸心線）に一致し、且つ筒状体５の中心軸線に一致している。 The overall configuration of the fuel injection valve 1 will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a cross-sectional view showing a cross section along a valve axis (central axis) for an embodiment of a fuel injection valve according to the present invention. The central axis 1a coincides with the axis (valve axis core line) of the mover 27 in which the valve body 27c, the rod portion (connection portion) 27b, and the movable iron core 27a are integrally provided, and the tubular body 5 It coincides with the central axis.

図１において、燃料噴射弁１の上端部（上端側）を基端部（基端側）と呼び、下端部（下端側）を先端部（先端側）と呼ぶ場合がある。基端部（基端側）及び先端部（先端側）という呼び方は、燃料の流れ方向或いは燃料配管に対する燃料噴射弁１の取り付け構造に基づいている。また、本明細書において説明される上下関係は図１を基準とするもので、燃料噴射弁１を内燃機関に搭載した形態における上下方向とは必ずしも一致しない。 In FIG. 1, the upper end portion (upper end side) of the fuel injection valve 1 may be referred to as a base end portion (base end side), and the lower end portion (lower end side) may be referred to as a tip end portion (tip side). The terms base end portion (base end side) and tip end portion (tip end side) are based on the fuel flow direction or the attachment structure of the fuel injection valve 1 to the fuel pipe. Further, the vertical relationship described in the present specification is based on FIG. 1, and does not necessarily match the vertical direction in the form in which the fuel injection valve 1 is mounted on the internal combustion engine.

燃料噴射弁１には、金属材製の筒状体５によって、その内側に燃料流路（燃料通路）３がほぼ中心軸線１ａに沿うように構成されている。筒状体５は、磁性を有するステンレス等の金属素材を用い、深絞り加工等のプレス加工により中心軸線１ａに沿う方向に段付きの形状に形成されている。これにより、筒状体５は、一端側５ａの径が他端側５ｂの径に対して大きくなっている。 The fuel injection valve 1 is configured such that a fuel flow path (fuel passage) 3 is substantially along the central axis 1a inside the tubular body 5 made of a metal material. The tubular body 5 is made of a magnetic metal material such as stainless steel, and is formed in a stepped shape in the direction along the central axis 1a by press working such as deep drawing. As a result, in the tubular body 5, the diameter of the one end side 5a is larger than the diameter of the other end side 5b.

筒状体５の基端部には燃料供給口２が設けられ、この燃料供給口２に、燃料に混入した異物を取り除くための燃料フィルタ１３が取り付けられている。 A fuel supply port 2 is provided at the base end of the tubular body 5, and a fuel filter 13 for removing foreign matter mixed in the fuel is attached to the fuel supply port 2.

筒状体５の基端側端部は径方向外側に向けて拡径するように曲げられた鍔部（拡径部）５ｄが形成され、鍔部５ｄとカバー４７の基端側端部４７ａとで形成される環状凹部（環状溝部）４にＯリング１１が配設されている。 The base end side end portion of the tubular body 5 is formed with a flange portion (diameter expansion portion) 5d bent so as to expand the diameter outward in the radial direction, and the flange portion 5d and the base end side end portion 47a of the cover 47 are formed. The O-ring 11 is arranged in the annular recess (annular groove portion) 4 formed by the above.

筒状体５の先端部には、弁体２７ｃと弁座部材１５とからなる弁部７が構成されている。弁座部材１５は、筒状体５の先端側端部の内側に挿入され、レーザ溶接１９により筒状体５に固定されている。レーザ溶接１９は、筒状体５の外周側から全周に亘って実施されている。この場合、弁座部材１５を筒状体５の先端側端部の内側に圧入した上で、弁座部材１５をレーザ溶接により筒状体５に固定してもよい。 At the tip of the tubular body 5, a valve portion 7 including a valve body 27c and a valve seat member 15 is configured. The valve seat member 15 is inserted inside the distal end side of the tubular body 5 and is fixed to the tubular body 5 by laser welding 19. Laser welding 19 is carried out from the outer peripheral side of the tubular body 5 to the entire circumference. In this case, the valve seat member 15 may be press-fitted into the inside of the distal end side end portion of the tubular body 5, and then the valve seat member 15 may be fixed to the tubular body 5 by laser welding.

筒状体５の中間部には弁体２７ｃを駆動するための駆動部９が配置されている。駆動部９は電磁アクチュエータ（電磁駆動部）で構成されている。具体的には、駆動部９は、筒状体５の内部（内周側）に固定された固定鉄心２５と、筒状体５の内部において固定鉄心２５に対して先端側に配置され、中心軸線１ａに沿う方向に移動可能な可動子（可動部材）２７と、可動子２７に構成された可動鉄心２７ａと固定鉄心２５とが微小ギャップδ１を介して対向する位置で筒状体５の外周側に外挿された電磁コイル２９と、電磁コイル２９の外周側で電磁コイル２９を覆うヨーク３３とによって構成されている。 A driving unit 9 for driving the valve body 27c is arranged in the middle portion of the tubular body 5. The drive unit 9 is composed of an electromagnetic actuator (electromagnetic drive unit). Specifically, the drive unit 9 is arranged at the tip side of the fixed iron core 25 fixed inside the tubular body 5 (inner peripheral side) and the fixed iron core 25 inside the tubular body 5, and is centered. The outer circumference of the tubular body 5 at a position where the movable element (movable member) 27 that can move in the direction along the axis 1a, the movable iron core 27a configured on the movable element 27, and the fixed iron core 25 face each other via the minute gap δ1. It is composed of an electromagnetic coil 29 extrapolated to the side and a yoke 33 that covers the electromagnetic coil 29 on the outer peripheral side of the electromagnetic coil 29.

筒状体５の内側には可動子２７が収容されており、筒状体５は可動鉄心２７ａの外周面と対向して可動鉄心２７ａを囲繞するハウジングを構成している。 A movable element 27 is housed inside the tubular body 5, and the tubular body 5 constitutes a housing that faces the outer peripheral surface of the movable iron core 27a and surrounds the movable iron core 27a.

可動鉄心２７ａと固定鉄心２５とヨーク３３とは、電磁コイル２９に通電することにより生じる磁束が流れる閉磁路を構成する。磁束は微小ギャップδ１を通過するが、微小ギャップδ１の部分で筒状体５を流れる漏れ磁束を低減するため、筒状体５の微小ギャップδ１に対応する位置に、非磁性部或いは筒状体５の他の部分よりも弱磁性の弱磁性部５ｃが設けられている。以下、この非磁性部或いは弱磁性部５ｃは、単に非磁性部５ｃと呼んで説明する。非磁性部５ｃは、筒状体５に非磁性化処理を行うことにより、或いは、筒状体５の外周面に環状凹部を形成することにより、構成することができる。 The movable core 27a, the fixed core 25, and the yoke 33 form a closed magnetic path through which the magnetic flux generated by energizing the electromagnetic coil 29 flows. The magnetic flux passes through the minute gap δ1, but in order to reduce the leakage flux flowing through the tubular body 5 at the minute gap δ1, a non-magnetic part or a tubular body is located at a position corresponding to the minute gap δ1 of the tubular body 5. A weak magnetic part 5c that is weaker than the other parts of 5 is provided. Hereinafter, the non-magnetic portion or the weak magnetic portion 5c will be simply referred to as a non-magnetic portion 5c and will be described. The non-magnetic portion 5c can be configured by performing a demagnetization treatment on the tubular body 5 or by forming an annular recess on the outer peripheral surface of the tubular body 5.

電磁コイル２９は、樹脂材料で筒状に形成されたボビン３１に巻回され、筒状体５の外周側に外挿されている。電磁コイル２９はコネクタ４１に設けられたターミナル４３に電気的に接続されている。コネクタ４１には図示しない外部の駆動回路が接続され、ターミナル４３を介して、電磁コイル２９に駆動電流が通電される。 The electromagnetic coil 29 is wound around a bobbin 31 formed of a resin material in a cylindrical shape, and is extrapolated to the outer peripheral side of the tubular body 5. The electromagnetic coil 29 is electrically connected to the terminal 43 provided in the connector 41. An external drive circuit (not shown) is connected to the connector 41, and a drive current is applied to the electromagnetic coil 29 via the terminal 43.

固定鉄心２５は、磁性金属材料からなる。固定鉄心２５は筒状に形成され、中心部を中心軸線１ａに沿う方向に貫通する貫通孔２５ａを有する。固定鉄心２５は、筒状体５の小径部５ｂの基端側に圧入固定され、筒状体５の中間部に位置している。固定鉄心２５は溶接により筒状体５に固定してもよいし、溶接と圧入を併用して筒状体５に固定してもよい。 The fixed iron core 25 is made of a magnetic metal material. The fixed iron core 25 is formed in a tubular shape and has a through hole 25a that penetrates the central portion in a direction along the central axis 1a. The fixed iron core 25 is press-fitted and fixed to the base end side of the small diameter portion 5b of the tubular body 5, and is located at the intermediate portion of the tubular body 5. The fixed iron core 25 may be fixed to the tubular body 5 by welding, or may be fixed to the tubular body 5 by using welding and press-fitting in combination.

可動子２７は、可動鉄心２７ａとロッド部（接続部）２７ｂと弁体２７ｃとで構成される。可動鉄心２７ａは円環形状である。弁体２７ｃは弁座１５ｂ（図２参照）と当接する部材である。弁座１５ｂ及び弁体２７ｃは協働して燃料通路を開閉する。ロッド部２７ｂは細長い円筒形状であり、可動鉄心２７ａと弁体２７ｃとを接続する接続部である。可動鉄心２７ａは、弁体２７ｃと連結され、固定鉄心２５との間に作用する磁気吸引力によって、弁体２７ｃを開閉弁方向に駆動するための部材である。 The movable element 27 is composed of a movable iron core 27a, a rod portion (connecting portion) 27b, and a valve body 27c. The movable iron core 27a has an annular shape. The valve body 27c is a member that comes into contact with the valve seat 15b (see FIG. 2). The valve seat 15b and the valve body 27c cooperate to open and close the fuel passage. The rod portion 27b has an elongated cylindrical shape, and is a connecting portion that connects the movable iron core 27a and the valve body 27c. The movable iron core 27a is a member connected to the valve body 27c and for driving the valve body 27c in the on-off valve direction by a magnetic attraction force acting between the movable iron core 27a and the fixed iron core 25.

本実施例では、ロッド部２７ｂと弁体２７ｃとを別部材で構成し、ロッド部２７ｂに弁体２７ｃを固定している。ロッド部２７ｂと弁体２７ｃとの固定は、溶接により行われる。ロッド部２７ｂと弁体２７ｃとは一つの部材で一体化されて構成されてもよい。 In this embodiment, the rod portion 27b and the valve body 27c are made of separate members, and the valve body 27c is fixed to the rod portion 27b. The rod portion 27b and the valve body 27c are fixed by welding. The rod portion 27b and the valve body 27c may be integrated by one member.

ロッド部２７ｂは円筒形状であり、ロッド部２７ｂの上端に開口すると共に軸方向に延設された孔２７ｂａを有する。ロッド部２７ｂには内側と外側とを連通する連通孔（開口部）２７ｂｏａ，２７ｂｏｂが形成されている。ロッド部２７ｂの外周面と筒状体５の内周面との間には燃料室３７が形成されている。ロッド部２７ｂの上端部２７ｂｃは固定鉄心２５の貫通孔２５ａ内に挿入されており、貫通孔２５ａ内の燃料通路３が孔２７ｂａ及び連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを通じて燃料室３７に連通している。孔２７ｂａ及び連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは貫通孔２５ａ内の燃料通路３と燃料室３７とを連通する燃料流路３を構成する。 The rod portion 27b has a cylindrical shape and has a hole 27ba that opens at the upper end of the rod portion 27b and extends in the axial direction. The rod portion 27b is formed with communication holes (openings) 27boa and 27bob that communicate the inside and the outside. A fuel chamber 37 is formed between the outer peripheral surface of the rod portion 27b and the inner peripheral surface of the tubular body 5. The upper end portion 27bc of the rod portion 27b is inserted into the through hole 25a of the fixed iron core 25, and the fuel passage 3 in the through hole 25a communicates with the fuel chamber 37 through the holes 27ba and the communication holes 27boa and 27bob. The holes 27ba and the communication holes 27boa and 27bob form a fuel flow path 3 that communicates the fuel passage 3 in the through hole 25a with the fuel chamber 37.

固定鉄心２５の貫通孔２５ａにはコイルばね３９が設けられている。コイルばね３９の一端は、可動鉄心２７ａの内側に設けられたばね座２７ａｇ（図３参照）に当接している。コイルばね３９の他端部は、固定鉄心２５の貫通孔２５ａの内側に配設されたアジャスタ（調整子）３５の下端部（先端側端面）に当接している。コイルばね３９は、可動鉄心２７ａに設けられたばね座２７ａｇとアジャスタ（調整子）３５の下端との間に、圧縮状態で配設されている。 A coil spring 39 is provided in the through hole 25a of the fixed iron core 25. One end of the coil spring 39 is in contact with a spring seat 27ag (see FIG. 3) provided inside the movable iron core 27a. The other end of the coil spring 39 is in contact with the lower end (tip side end surface) of the adjuster (adjuster) 35 arranged inside the through hole 25a of the fixed iron core 25. The coil spring 39 is arranged in a compressed state between the spring seat 27ag provided on the movable iron core 27a and the lower end of the adjuster (adjuster) 35.

コイルばね３９は、弁体２７ｃが弁座１５ｂ（図２参照）に当接する方向（閉弁方向）に可動子２７を付勢する付勢部材として機能している。中心軸線１ａに沿う方向におけるアジャスタ３５の位置を貫通孔２５ａ内で調整することにより、コイルばね３９による可動子２７（すなわち弁体２７ｃ）の付勢力が調整される。 The coil spring 39 functions as an urging member that urges the mover 27 in the direction (valve closing direction) in which the valve body 27c abuts on the valve seat 15b (see FIG. 2). By adjusting the position of the adjuster 35 in the through hole 25a in the direction along the central axis 1a, the urging force of the mover 27 (that is, the valve body 27c) by the coil spring 39 is adjusted.

アジャスタ３５は、中心部を中心軸線１ａに沿う方向に貫通する燃料流路３を有する。燃料供給口２から供給された燃料は、アジャスタ３５の燃料流路３を流れた後、固定鉄心２５の貫通孔２５ａの先端側部分の燃料流路３に流れ、可動子２７内に構成された燃料流路３に流れる。 The adjuster 35 has a fuel flow path 3 that penetrates the central portion in a direction along the central axis 1a. The fuel supplied from the fuel supply port 2 flows through the fuel flow path 3 of the adjuster 35, then flows into the fuel flow path 3 at the tip end side of the through hole 25a of the fixed iron core 25, and is configured in the mover 27. It flows into the fuel flow path 3.

ヨーク３３は、磁性を有する金属材料でできており、燃料噴射弁１のハウジングを兼ねている。ヨーク３３は大径部３３ａと小径部３３ｂとを有する段付きの筒状に形成されている。大径部３３ａは電磁コイル２９の外周を覆って円筒形状を成しており、大径部３３ａの先端側に大径部３３ａよりも小径の小径部３３ｂが形成されている。小径部３３ｂは筒状体５の小径部５ｂの外周に圧入又は挿入されている。小径部３３ｂの内周面は筒状体５の外周面に緊密に接触している。このとき、小径部３３ｂの内周面の少なくとも一部は、可動鉄心２７ａの外周面と筒状体５を介して対向しており、この対向部分に形成される磁路の磁気抵抗を小さくしている。ヨーク３３の先端側端部は、筒状体５と、全周に亘ってレーザ溶接２４により接合されている。 The yoke 33 is made of a magnetic metal material and also serves as a housing for the fuel injection valve 1. The yoke 33 is formed in a stepped tubular shape having a large diameter portion 33a and a small diameter portion 33b. The large diameter portion 33a covers the outer periphery of the electromagnetic coil 29 and has a cylindrical shape, and a small diameter portion 33b having a smaller diameter than the large diameter portion 33a is formed on the tip end side of the large diameter portion 33a. The small diameter portion 33b is press-fitted or inserted into the outer periphery of the small diameter portion 5b of the tubular body 5. The inner peripheral surface of the small diameter portion 33b is in close contact with the outer peripheral surface of the tubular body 5. At this time, at least a part of the inner peripheral surface of the small diameter portion 33b faces the outer peripheral surface of the movable iron core 27a via the tubular body 5, and the magnetic resistance of the magnetic path formed in the facing portion is reduced. ing. The tip end portion of the yoke 33 is joined to the tubular body 5 by laser welding 24 over the entire circumference.

筒状体５の先端部には円筒状のプロテクタ４９が外挿され、筒状体５の先端部がプロテクタ４９によって保護されている。プロテクタ４９のフランジ部４９ａと、ヨーク３３の小径部３３ｂと、ヨーク３３の大径部３３ａと小径部３３ｂとの段差面とによって環状溝３４が形成され、環状溝３４にＯリング４６が外挿されている。Ｏリング４６は、燃料噴射弁１が内燃機関に取り付けられる際に、内燃機関側に形成された挿入口の内周面とヨーク３３における小径部３３ｂの外周面との間で液密及び気密を確保するシールとして機能する。 A cylindrical protector 49 is extrapolated to the tip of the tubular body 5, and the tip of the tubular body 5 is protected by the protector 49. An annular groove 34 is formed by the flange portion 49a of the protector 49, the small diameter portion 33b of the yoke 33, and the stepped surface between the large diameter portion 33a and the small diameter portion 33b of the yoke 33, and the O-ring 46 is extrapolated to the annular groove 34. Has been done. When the fuel injection valve 1 is attached to the internal combustion engine, the O-ring 46 provides liquidtightness and airtightness between the inner peripheral surface of the insertion port formed on the internal combustion engine side and the outer peripheral surface of the small diameter portion 33b of the yoke 33. Functions as a seal to secure.

燃料噴射弁１の中間部から基端側端部の近傍までの範囲に、樹脂カバー４７がモールドされている。樹脂カバー４７の先端側端部はヨーク３３の大径部３３ａの基端側の一部を被覆している。また、樹脂カバー４７を形成する樹脂によりコネクタ４１が一体的に形成されている。 The resin cover 47 is molded in a range from the intermediate portion of the fuel injection valve 1 to the vicinity of the proximal end side end portion. The tip end side of the resin cover 47 covers a part of the base end side of the large diameter portion 33a of the yoke 33. Further, the connector 41 is integrally formed of the resin forming the resin cover 47.

次に、図２を参照して、ノズル部８の構成ついて、詳細に説明する。図２は、図１に示すノズル部８の近傍を拡大して示す断面図である。 Next, with reference to FIG. 2, the configuration of the nozzle portion 8 will be described in detail. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of the nozzle portion 8 shown in FIG.

弁座部材１５には、中心軸線１ａに沿う方向に貫通する貫通孔１５ｄ，１５ｃ，１５ｖ，１５ｅが形成されている。この貫通孔の途中には下流側に向かって縮径する円錐面１５ｖが形成されている。円錐面１５ｖ上には弁座１５ｂが構成され、弁体２７ｃが弁座１５ｂに離接することにより、燃料通路の開閉が行われる。なお、弁座１５ｂが形成された円錐面１５ｖを弁座面と呼ぶ場合もある。また弁座１５ｂは、弁体２７ｃと当接する弁座面１５ｖ側のシール部を構成する。 The valve seat member 15 is formed with through holes 15d, 15c, 15v, 15e penetrating in the direction along the central axis 1a. A conical surface 15v whose diameter is reduced toward the downstream side is formed in the middle of the through hole. A valve seat 15b is formed on the conical surface 15v, and the valve body 27c is separated from the valve seat 15b to open and close the fuel passage. The conical surface 15v on which the valve seat 15b is formed may be referred to as a valve seat surface. Further, the valve seat 15b constitutes a sealing portion on the valve seat surface 15v side that abuts on the valve body 27c.

貫通孔１５ｄ，１５ｃ，１５ｖ，１５ｅにおける、円錐面１５ｖから上側の孔部分１５ｄ，１５ｃ，１５ｖは、弁体２７ｃを収容する弁体収容孔を構成する。弁体収容孔１５ｄ，１５ｃ，１５ｖの内周面に、弁体２７ｃを中心軸線１ａに沿う方向に案内するガイド面１５ｃが形成されている。ガイド面１５ｃは可動子２７を案内する二つのガイド面のうち、下流側に位置する下流側ガイド面を構成する。 The hole portions 15d, 15c, 15v above the conical surface 15v in the through holes 15d, 15c, 15v, 15e form a valve body accommodating hole accommodating the valve body 27c. A guide surface 15c that guides the valve body 27c in the direction along the central axis 1a is formed on the inner peripheral surfaces of the valve body accommodating holes 15d, 15c, and 15v. The guide surface 15c constitutes a downstream guide surface located on the downstream side of the two guide surfaces that guide the mover 27.

下流側ガイド面１５ｃとこの下流側ガイド面１５ｃに摺接する弁体２７ｃの摺接面２７ｃｂとは、可動子２７の変位を案内する下流側ガイド部５０Ａを構成する。 The downstream guide surface 15c and the sliding contact surface 27cc of the valve body 27c that is in sliding contact with the downstream guide surface 15c form a downstream guide portion 50A that guides the displacement of the mover 27.

ガイド面１５ｃの上流側には、上流側に向かって拡径する拡径部１５ｄが形成されている。拡径部１５ｄは弁体２７ｃの組付けを容易にすると共に、燃料通路断面を拡大するのに役立っている。一方、弁座面１５ｖの下端部は燃料導入孔１５ｅに接続され、燃料導入孔１５ｅの下端面が弁座部材１５の先端面１５ｔに開口している。 On the upstream side of the guide surface 15c, a diameter-expanded portion 15d that expands in diameter toward the upstream side is formed. The enlarged diameter portion 15d facilitates the assembly of the valve body 27c and is useful for expanding the cross section of the fuel passage. On the other hand, the lower end of the valve seat surface 15v is connected to the fuel introduction hole 15e, and the lower end surface of the fuel introduction hole 15e opens to the tip surface 15t of the valve seat member 15.

弁座部材１５の先端面１５ｔには、ノズルプレート２１ｎが取り付けられている。ノズルプレート２１ｎは弁座部材１５にレーザ溶接２３により固定されている。レーザ溶接部２３は、複数の燃料噴射孔１１０が形成された噴射孔形成領域を取り囲むようにして、この噴射孔形成領域の周囲を一周している。 A nozzle plate 21n is attached to the tip surface 15t of the valve seat member 15. The nozzle plate 21n is fixed to the valve seat member 15 by laser welding 23. The laser welded portion 23 surrounds the injection hole forming region in which the plurality of fuel injection holes 110 are formed, and goes around the injection hole forming region.

また、ノズルプレート２１ｎは板厚が均一な板状部材（平板）で構成され、複数の燃料噴射孔１１０が形成されている。複数の燃料噴射孔１１０の形態は特に問わない。燃料噴射孔１１０の上流側に燃料に旋回力を付与する旋回室を有するものであってもよい。燃料噴射孔の中心軸線１１０ａは燃料噴射弁の中心軸線１ａに対して平行であってもよいし、傾斜していてもよい。 Further, the nozzle plate 21n is composed of a plate-shaped member (flat plate) having a uniform plate thickness, and a plurality of fuel injection holes 110 are formed. The form of the plurality of fuel injection holes 110 is not particularly limited. It may have a swivel chamber for applying a swivel force to the fuel on the upstream side of the fuel injection hole 110. The central axis 110a of the fuel injection hole may be parallel to the central axis 1a of the fuel injection valve or may be inclined.

本実施例において、燃料噴射孔１１０を開閉する弁部７は弁座部材１５と弁体２７ｃとによって構成され、燃料噴霧の形態を決定する燃料噴射部２１はノズルプレート２１ｎによって構成される。そして、弁部７と燃料噴射部２１とは、燃料噴射を行うためのノズル部８を構成している。すなわち、本実施例におけるノズル部８は、ノズルプレート２１ｎがノズル部８の本体側（弁座部材１５）の先端面１５ｔに接合されて構成されている。 In this embodiment, the valve portion 7 that opens and closes the fuel injection hole 110 is composed of a valve seat member 15 and a valve body 27c, and the fuel injection portion 21 that determines the form of fuel spray is composed of a nozzle plate 21n. The valve portion 7 and the fuel injection portion 21 form a nozzle portion 8 for injecting fuel. That is, the nozzle portion 8 in this embodiment is configured such that the nozzle plate 21n is joined to the tip surface 15t on the main body side (valve seat member 15) of the nozzle portion 8.

また、本実施例では、弁体２７ｃは、球状を成すボール弁を用いている。このため、弁体２７ｃにおけるガイド面１５ｃと対向する部位には、周方向に間隔を置いて複数の切欠き面２７ｃａが設けられ、この切欠き面２７ｃａによって下流側ガイド部５０Ａにおける燃料通路１５ｈ（図３参照）が構成されている。弁体２７ｃはボール弁以外の弁体で構成することも可能である。例えば、ニードル弁を用いてもよい。 Further, in this embodiment, the valve body 27c uses a ball valve forming a spherical shape. Therefore, a plurality of notched surfaces 27ca are provided at a portion of the valve body 27c facing the guide surface 15c at intervals in the circumferential direction, and the notched surfaces 27ca provide the fuel passage 15h in the downstream guide portion 50A ( (See FIG. 3) is configured. The valve body 27c can also be composed of a valve body other than the ball valve. For example, a needle valve may be used.

図３を参照して、可動子２７近傍の構成について、詳細に説明する。図３は、可動子２７近傍を拡大して示す縦断面図である。 The configuration in the vicinity of the mover 27 will be described in detail with reference to FIG. FIG. 3 is an enlarged vertical sectional view showing the vicinity of the mover 27.

本実施例では、可動鉄心２７ａとロッド部２７ｂとが一部材で一体に形成されている。可動鉄心２７ａの上端面２７ａｂの中央部には、下端側に向けて窪んだ凹部２７ａａが形成されている。凹部２７ａａの底部には、ばね座２７ａｇが形成され、コイルばね３９の一端がばね座２７ａｇに支持されている。さらに、凹部２７ａａの底部には、ロッド部２７ｂの内側に連通する開口部２７ａｆが形成されている。開口部２７ａｆは、固定鉄心２５の貫通孔２５ａから凹部２７ａａ内の空間（燃料通路）２７ａｉに流入した燃料を、ロッド部２７ｂの内側の空間（燃料通路）２７ｂｉに流す燃料通路を構成する。 In this embodiment, the movable iron core 27a and the rod portion 27b are integrally formed by one member. A recess 27aa recessed toward the lower end is formed in the central portion of the upper end surface 27ab of the movable iron core 27a. A spring seat 27ag is formed at the bottom of the recess 27aa, and one end of the coil spring 39 is supported by the spring seat 27ag. Further, at the bottom of the recess 27aa, an opening 27af communicating with the inside of the rod portion 27b is formed. The opening 27af constitutes a fuel passage through which the fuel that has flowed into the space (fuel passage) 27ai in the recess 27aa from the through hole 25a of the fixed iron core 25 flows into the space (fuel passage) 27bi inside the rod portion 27b.

すなわち可動子２７は、一端部に設けられた弁体２７ｃと他端部に設けられた可動鉄心２７ａとの間に延設され可動鉄心２７ａよりも小径のロッド部２７ｂと、可動鉄心２７ａの内周側２７ａｉからロッド部２７ｂの内周側に連通するように形成された燃料通路２７ｂｉと、を有する。 That is, the movable element 27 extends between the valve body 27c provided at one end and the movable iron core 27a provided at the other end, and has a rod portion 27b having a diameter smaller than that of the movable iron core 27a and the inside of the movable iron core 27a. It has a fuel passage 27bi formed so as to communicate with the peripheral side 27ai to the inner peripheral side of the rod portion 27b.

本実施例では、ロッド部２７ｂと可動鉄心２７ａとを一部材で構成しているが、別々の部材で構成したものを一体に組み付けてもよい。 In this embodiment, the rod portion 27b and the movable iron core 27a are configured by one member, but those composed of separate members may be integrally assembled.

可動鉄心２７ａの上端面２７ａｂは、固定鉄心２５の下端面２５ｂと対向する面である。上端面２７ａｂと下端面２５ｂとは、相互に磁気吸引力が作用する磁気吸引面を構成する。可動鉄心２７ａの外周面２７ａｃは筒状体５の内周面５ｅに摺動するよう構成されている。内周面５ｅは上流側ガイド面を構成し、外周面２７ａｃは上流側ガイド面５ｅに摺接する。上流側ガイド面５ｅと可動鉄心２７ａの外周面２７ａｃとは、可動子２７の変位を案内する上流側ガイド部５０Ｂを構成する。 The upper end surface 27ab of the movable iron core 27a is a surface facing the lower end surface 25b of the fixed iron core 25. The upper end surface 27ab and the lower end surface 25b form a magnetic attraction surface on which a magnetic attraction force acts on each other. The outer peripheral surface 27ac of the movable iron core 27a is configured to slide on the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. The inner peripheral surface 5e constitutes the upstream guide surface, and the outer peripheral surface 27ac is in sliding contact with the upstream guide surface 5e. The upstream guide surface 5e and the outer peripheral surface 27ac of the movable iron core 27a form an upstream guide portion 50B that guides the displacement of the mover 27.

可動子２７は、上流側ガイド部５０Ｂと上述した下流側ガイド部５０Ａとの二点で案内されて、中心軸線（弁軸心線）１ａに沿う方向に往復動作する。 The mover 27 is guided by two points, the upstream guide portion 50B and the downstream guide portion 50A described above, and reciprocates in the direction along the central axis (valve axis core line) 1a.

上述したように、ロッド部２７ｂには、内側と外側とを連通する連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂが形成されている。連通孔２７ｂｏａは、ロッド部２７ｂの上端側に配置され、可動鉄心２７ａの近傍に配置されている。連通孔２７ｂｏｂは、ロッド部２７ｂの下端側に配置され、弁体２７ｃ（弁座１５ｂ）の近傍に配置されている。本実施例では、可動子２７のロッド部２７ｂの近傍における燃料流れの死水域（澱み）の発生を低減するように、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを配設している。 As described above, the rod portion 27b is formed with communication holes 27boa and 27bob that communicate the inside and the outside. The communication hole 27boa is arranged on the upper end side of the rod portion 27b and is arranged in the vicinity of the movable iron core 27a. The communication hole 27bob is arranged on the lower end side of the rod portion 27b and is arranged in the vicinity of the valve body 27c (valve seat 15b). In this embodiment, the communication holes 27boa and 27bob are arranged so as to reduce the occurrence of the dead water area (stagnation) of the fuel flow in the vicinity of the rod portion 27b of the mover 27.

ここで、図４の比較例を参照して、ロッド部２７ｂの近傍における燃料流れについて説明する。図４は、本発明との比較例１におけるロッド部２７ｂ近傍の燃料の流速分布を示す解析結果の図である。図４では、連通孔２７ｂｏを横切るＡ－Ａ断面と、Ａ－Ａ断面に垂直で連通孔２７ｂｏを横切らないＢ－Ｂ断面とを示している。 Here, the fuel flow in the vicinity of the rod portion 27b will be described with reference to the comparative example of FIG. FIG. 4 is a diagram of the analysis results showing the flow velocity distribution of the fuel in the vicinity of the rod portion 27b in Comparative Example 1 with the present invention. FIG. 4 shows an AA cross section that crosses the communication hole 27bo and a BB cross section that is perpendicular to the AA cross section and does not cross the communication hole 27bo.

比較例１では、ロッド部２７ｂの中間部分に軸方向に細長い形状の連通孔（開口部）２７ｂｏが設けられている。連通孔２７ｂｏは、ロッド部２７ｂの周方向において、１８０度離間した２箇所に配設されており、中心軸線１ａに沿う方向においては１ヶ所に配設されている。この場合、ロッド部２７ｂの外周側（ロッド部２７ｂの外周面と筒状体内周面５ｅとの間）で、可動鉄心２７ａの下端部と連通孔２７ｂｏの上端部との間に死水域（上部死水域）が発生している。また、ロッド部２７ｂの内周側（内側）では、シール部を構成する弁体２７ｃが接合された下端部に死水域（下部死水域）ができる。 In Comparative Example 1, a communication hole (opening) 27bo having an elongated shape in the axial direction is provided in the middle portion of the rod portion 27b. The communication holes 27bo are arranged at two places separated by 180 degrees in the circumferential direction of the rod portion 27b, and are arranged at one place in the direction along the central axis 1a. In this case, on the outer peripheral side of the rod portion 27b (between the outer peripheral surface of the rod portion 27b and the tubular inner peripheral surface 5e), the dead water area (upper part) is between the lower end portion of the movable iron core 27a and the upper end portion of the communication hole 27bo. Dead water area) has occurred. Further, on the inner peripheral side (inside) of the rod portion 27b, a dead water area (lower dead water area) is formed at the lower end portion to which the valve body 27c constituting the seal portion is joined.

死水域は燃料流速が非常に遅くなることによってできる流れの澱みである。この死水域に入り込んだ異物を燃料流れで押し流すには、時間がかかる。このため、死水域の発生を防ぐか、死水域をできる限り小さくすることが望ましい。 The dead water area is a stagnation of the flow created by the fuel flow velocity becoming very slow. It takes time to flush the foreign matter that has entered this dead water area with the fuel flow. For this reason, it is desirable to prevent the occurrence of dead water areas or to make the dead water areas as small as possible.

そこで、上部死水域及び下部死水域の発生を防ぐため、或いは上部死水域及び下部死水域を小さくするため、ロッド部２７ｂの上端側と下端側とに連通孔を分割して配設する。すなわち、連通孔は、ロッド部２７ｂの軸方向において、少なくとも２箇所に分割して配置される。そのうち１箇所（上流側連通孔２７ｂｏａ）は可動鉄心２７ａの下端部（ロッド部２７ｂの上端部）の近傍に配設され、もう１箇所（下流側連通孔２７ｂｏｂ）は弁体２７ｃ（ロッド部２７ｂの下端部）の近傍に配設される。例えば、上流側連通孔２７ｂｏａは、その上端部が可動鉄心２７ａの下端部からロッド部２７ｂの内径寸法以上に離間しないように設けられる。また、下流側連通孔２７ｂｏｂは、その下端部がロッド部２７ｂの下端からロッド部２７ｂの内径寸法以上に離間しないように設けられる。 Therefore, in order to prevent the occurrence of the upper dead water area and the lower dead water area, or to reduce the upper dead water area and the lower dead water area, the communication holes are divided and arranged on the upper end side and the lower end side of the rod portion 27b. That is, the communication holes are divided and arranged at least in two places in the axial direction of the rod portion 27b. One of them (upstream communication hole 27boa) is arranged near the lower end of the movable iron core 27a (upper end of the rod portion 27b), and the other location (downstream communication hole 27bob) is the valve body 27c (rod portion 27b). It is arranged near the lower end of the). For example, the upstream communication hole 27boa is provided so that the upper end portion thereof is not separated from the lower end portion of the movable iron core 27a by more than the inner diameter of the rod portion 27b. Further, the downstream communication hole 27bob is provided so that the lower end portion thereof is not separated from the lower end portion of the rod portion 27b by an inner diameter of the rod portion 27b or more.

下流側ガイド部５０Ａには、ガイド部の上流側と下流側とを中心軸線１ａ方向に連通する燃料通路１５ｈが設けられている。燃料通路１５ｈは、弁体２７ｃの切欠き面２７ｃａと、弁座部材１５に形成された弁体収容孔の内周面（下流側ガイド面）１５ｃとの間に形成される。この燃料通路１５ｈは、可動子２７又はロッド部２７ｂの周方向において、下流側連通孔２７ｂｏｂと同じ角度位置に設けられている。下流側連通孔２７ｂｏｂの中心線と切欠き面２７ｃａの中心線と弁軸心線（中心軸線）１ａとは平行で一つの仮想平面上に存在する。 The downstream side guide portion 50A is provided with a fuel passage 15h that communicates the upstream side and the downstream side of the guide portion in the direction of the central axis 1a. The fuel passage 15h is formed between the notched surface 27ca of the valve body 27c and the inner peripheral surface (downstream side guide surface) 15c of the valve body accommodating hole formed in the valve seat member 15. The fuel passage 15h is provided at the same angle position as the downstream communication hole 27bob in the circumferential direction of the mover 27 or the rod portion 27b. The center line of the downstream communication hole 27bob, the center line of the notch surface 27ca, and the valve axis core line (center axis) 1a are parallel to each other and exist on one virtual plane.

これにより、下流側連通孔２７ｂｏｂから燃料室３７に流出した燃料は、下流側ガイド部５０Ａに形成された燃料通路１５ｈにスムーズに流入する。このため、下流側連通孔２７ｂｏｂの出口部において燃料の流速を高めることができ、死水域の発生を抑制することができる。 As a result, the fuel flowing out from the downstream communication hole 27bo into the fuel chamber 37 smoothly flows into the fuel passage 15h formed in the downstream guide portion 50A. Therefore, the flow velocity of the fuel can be increased at the outlet portion of the downstream communication hole 27bob, and the generation of the dead water area can be suppressed.

さらに、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２とは、ロッド部２７ｂの近傍における燃料流れの流速を高められるように設定される。以下、図５乃至図８を参照して、ロッド部２７ｂの近傍における燃料流れの解析結果について説明する。 Further, the cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27boa and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bob are set so as to increase the flow velocity of the fuel flow in the vicinity of the rod portion 27b. Hereinafter, the analysis result of the fuel flow in the vicinity of the rod portion 27b will be described with reference to FIGS. 5 to 8.

図５は、本発明との比較例２について、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２との和（Ｓ１＋Ｓ２）と、可動鉄心２７ａからロッド部２７ｂへ連通する開口部２７ａｆの面積Ｓ３との比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）を変化させた場合の、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速の変化を解析した結果を示す図である。図６は、本発明との比較例２について、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０、７．５、１２．０の各場合における燃料の流速分布の解析結果を示す図である。図６においても、図４と同様なＡ－Ａ断面とＢ－Ｂ断面とについて、流速分布を示す。 FIG. 5 shows the sum (S1 + S2) of the cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27bo and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bo and communication from the movable iron core 27a to the rod portion 27b in Comparative Example 2 with the present invention. It is a figure which shows the result of having analyzed the change of the flow velocity at the outlet part of each communication hole 27boa, 27bob when the ratio ((S1 + S2) / S3) of the opening 27af with the area S3 is changed. FIG. 6 is a diagram showing the analysis results of the flow velocity distribution of the fuel in each case where the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0, 7.5, and 12.0 for Comparative Example 2 with the present invention. .. Also in FIG. 6, the flow velocity distribution is shown for the AA cross section and the BB cross section similar to those in FIG.

比較例２では、上流側連通孔２７ｂｏａは、ロッド部２７ｂの周方向において、１８０度離間した２箇所に配設されている。また、下流側連通孔２７ｂｏｂは、ロッド部２７ｂの周方向において、１８０度離間した２箇所に配設されている。上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは、弁軸心線１ａに直交する断面上において、弁軸心線１ａに対して点対称に配置される。また、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは、ロッド部２７ｂの内周側から外周側に向かって直線状に貫通する貫通孔として形成されている。 In Comparative Example 2, the upstream communication holes 27boa are arranged at two locations 180 degrees apart in the circumferential direction of the rod portion 27b. Further, the downstream communication holes 27bob are arranged at two locations 180 degrees apart in the circumferential direction of the rod portion 27b. The upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are arranged point-symmetrically with respect to the valve axis core line 1a on a cross section orthogonal to the valve axis core line 1a. Further, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are formed as through holes that linearly penetrate from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the rod portion 27b.

なお、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１は２つの上流側連通孔２７ｂｏａの総断面積であり、下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２は２つの下流側連通孔２７ｂｏｂの総断面積である。断面積Ｓ３は、可動鉄心２７ａからロッド部２７ｂへ連通する開口部２７ａｆの面積であり、ロッド部２７ｂ内（内径部）に構成される燃料通路３の断面積である。ロッド部２７ｂの内径部に構成される燃料流路が複数の流路に分割されている場合は、断面積Ｓ３はそれらの総断面積である。 The cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27boa is the total cross-sectional area of the two upstream communication holes 27boa, and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bob is the total cross-sectional area of the two downstream communication holes 27bob. The cross-sectional area S3 is the area of the opening 27af communicating from the movable iron core 27a to the rod portion 27b, and is the cross-sectional area of the fuel passage 3 formed in the rod portion 27b (inner diameter portion). When the fuel flow path formed in the inner diameter portion of the rod portion 27b is divided into a plurality of flow paths, the cross-sectional area S3 is the total cross-sectional area thereof.

図５に示すように、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が４．０よりも小さい範囲では、この面積比が小さくなるほど、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速が速くなることが分かる。面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が４．０以上になると、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速はほぼ一定となり、このときの流速は面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が４．０よりも小さい範囲における流速よりも低い値である。 As shown in FIG. 5, in the range where the area ratio ((S1 + S2) / S3) is smaller than 4.0, it can be seen that the smaller the area ratio, the faster the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob. .. When the area ratio ((S1 + S2) / S3) becomes 4.0 or more, the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob becomes almost constant, and the flow velocity at this time is the area ratio ((S1 + S2) / S3) 4. It is a value lower than the flow velocity in the range smaller than 0.

図６に示すように、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０の場合には、Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面の両方で、可動鉄心２７ａの下端面よりも下側において、死水域となるほど燃料流速の低下した部分は発生していない。これは、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部において、燃料流速が速くなっているためと考えられる。しかし面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０の場合においても、Ｂ－Ｂ断面では、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下している様子が窺える。 As shown in FIG. 6, when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0, in both the AA cross section and the BB cross section, below the lower end surface of the movable iron core 27a, There is no part where the fuel flow velocity is so low that it becomes a dead water area. It is considered that this is because the fuel flow velocity is high at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob. However, even when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0, it can be seen that the flow velocity is lower in the BB cross section than in the AA cross section.

一方、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が７．５及び１２．０の場合には、Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面の両方で、可動鉄心２７ａの下端よりも下側の外周部において、死水域となる燃料流速の低下した部分が発生している。これは、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部において、燃料流速が遅くなっているためと考えられる。 On the other hand, when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 7.5 and 12.0, in both the AA cross section and the BB cross section, at the outer peripheral portion below the lower end of the movable iron core 27a. , There is a part where the fuel flow velocity is reduced, which is a dead water area. It is considered that this is because the fuel flow velocity is slow at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob.

面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が７．５の場合は、上流側連通孔２７ｂｏａの開口面積は、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０の場合と同じであり、下流側連通孔２７ｂｏｂの開口面積を拡げている。この場合、上流側連通孔２７ｂｏａよりも下流側に死水域が発生している。 When the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 7.5, the opening area of the upstream side communication hole 27boa is the same as when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0, and the downstream side communication. The opening area of the hole 27bob is expanded. In this case, a dead water area is generated on the downstream side of the upstream communication hole 27boa.

また、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が１２．０の場合は、下流側連通孔２７ｂｏｂの開口面積を面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が７．５の場合と同じにして、上流側連通孔２７ｂｏａの開口面積を拡げている。この場合、上流側連通孔２７ｂｏａの開口部の側方に死水域が発生している。これは、燃料流れはロッド部２７ｂの軸方向に大きな速度成分を有しており、拡大した上流側連通孔２７ｂｏａの下部から流出すると共に、上流側連通孔２７ｂｏａからの燃料流れの流出位置がロッド部２７ｂの下端側に移動するためと考えられる。また、下流側連通孔２７ｂｏｂの開口面積が大きくなっているために、燃料流れがロッド部２７ｂの内側を下端部に向けて流れ易くなっていることも影響しているものと考えられる。 When the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 12.0, the opening area of the downstream communication hole 27bob is the same as when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 7.5, and the upstream side. The opening area of the communication hole 27boa is expanded. In this case, a dead water area is generated on the side of the opening of the upstream communication hole 27boa. This is because the fuel flow has a large velocity component in the axial direction of the rod portion 27b, and flows out from the lower part of the enlarged upstream communication hole 27boa, and the outflow position of the fuel flow from the upstream communication hole 27boa is the rod. It is considered that the movement is to move to the lower end side of the portion 27b. Further, it is considered that the large opening area of the downstream communication hole 27b makes it easier for the fuel flow to flow from the inside of the rod portion 27b toward the lower end portion.

以上、説明したように、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）を４．０よりも小さい範囲に設定することにより、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速を速くすることができる。そして、ロッド部２７ｂの近傍における死水域の発生を抑制することができる。 As described above, by setting the area ratio ((S1 + S2) / S3) to a range smaller than 4.0, the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob can be increased. Then, it is possible to suppress the occurrence of a dead water area in the vicinity of the rod portion 27b.

なお、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）の下限値は、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂのさらに下流側に構成される燃料通路の断面積によって制約される。一般的に、燃料噴射量は弁体２７ｃと弁座１５ｂとの間に形成される環状隙間の面積及び燃料噴射孔の総断面積で決められる。従って、燃料噴射弁に構成される燃料通路の中で、弁体２７ｃと弁座１５ｂとの間の環状隙間の面積或いは燃料噴射孔の総断面積が最も小さい。各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの開口面積（Ｓ１＋Ｓ２）は、弁体２７ｃと弁座１５ｂとの間の環状隙間の面積及び燃料噴射孔の総断面積よりも大きくする必要がある。各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの開口面積（Ｓ１＋Ｓ２）が弁体２７ｃと弁座１５ｂとの間の環状隙間の面積及び燃料噴射孔の総断面積よりも大きく設定され、このときの開口面積（Ｓ１＋Ｓ２）によって面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）の下限値が決まる。 The lower limit of the area ratio ((S1 + S2) / S3) is restricted by the cross-sectional area of the fuel passage configured on the downstream side of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob. Generally, the fuel injection amount is determined by the area of the annular gap formed between the valve body 27c and the valve seat 15b and the total cross-sectional area of the fuel injection holes. Therefore, among the fuel passages configured in the fuel injection valve, the area of the annular gap between the valve body 27c and the valve seat 15b or the total cross-sectional area of the fuel injection hole is the smallest. The opening area (S1 + S2) of the communication holes 27boa and 27bob needs to be larger than the area of the annular gap between the valve body 27c and the valve seat 15b and the total cross-sectional area of the fuel injection holes. The opening area (S1 + S2) of each communication hole 27boa, 27bob is set to be larger than the area of the annular gap between the valve body 27c and the valve seat 15b and the total cross-sectional area of the fuel injection hole, and the opening area (S1 + S2) at this time. Determines the lower limit of the area ratio ((S1 + S2) / S3).

燃料通路の断面積（Ｓ１＋Ｓ２）及びＳ３はいずれも、弁体２７ｃと弁座１５ｂとの間の環状隙間の面積及び燃料噴射孔の総断面積よりも大きい。このため、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）の下限値は１よりも小さい場合もあり得る。しかし、ロッド部２７ｂでの圧力損失を無くし、燃料流れを連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂからスムーズに流出させることを優先する場合は、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）は１以上であることが好ましい。 Both the cross-sectional area of the fuel passage (S1 + S2) and S3 are larger than the area of the annular gap between the valve body 27c and the valve seat 15b and the total cross-sectional area of the fuel injection hole. Therefore, the lower limit of the area ratio ((S1 + S2) / S3) may be smaller than 1. However, when it is prioritized to eliminate the pressure loss in the rod portion 27b and allow the fuel flow to smoothly flow out from the communication holes 27boa and 27bob, the area ratio ((S1 + S2) / S3) is preferably 1 or more.

図７は、本発明との比較例２について、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２との比（Ｓ１／Ｓ２）を変化させた場合の、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速変化の解析結果を示す図である。 FIG. 7 shows each communication hole in Comparative Example 2 with the present invention when the ratio (S1 / S2) of the cross section S1 of the upstream communication hole 27boa and the cross section S2 of the downstream communication hole 27bob is changed. It is a figure which shows the analysis result of the flow velocity change in the outlet part of 27boa, 27bob.

上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２との面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．０の場合に、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速は最も速くなる。そして、図５において、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が４．０のときの上流側連通孔２７ｂｏａの出口部における流速値（０．９ｍ／ｓ）を基準にして、面積比（Ｓ１／Ｓ２）の許容範囲を設定する。すなわち、下流側連通孔２７ｂｏｂよりも流速が低い上流側連通孔２７ｂｏａを基準として、上流側連通孔２７ｂｏａの出口部における流速が０．９ｍ／ｓよりも速くなる範囲を許容範囲とする。 When the area ratio (S1 / S2) between the cross-sectional area S1 of the upstream communication hole 27boa and the cross-sectional area S2 of the downstream communication hole 27bob is 1.0, the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob is the fastest. Become. Then, in FIG. 5, the area ratio (S1 /) is based on the flow velocity value (0.9 m / s) at the outlet of the upstream communication hole 27boa when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 4.0. Set the permissible range of S2). That is, the allowable range is the range in which the flow velocity at the outlet of the upstream communication hole 27boa is faster than 0.9 m / s with respect to the upstream communication hole 27boa whose flow velocity is lower than that of the downstream communication hole 27bob.

この場合、面積比（Ｓ１／Ｓ２）を、０．５よりも大きく、１．６よりも小さい範囲に設定する。これにより、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部において流速がその最大値の近傍でかつ死水域の発生を抑制可能な適切な範囲となるように、上流側連通孔２７ｂｏａの断面積Ｓ１と下流側連通孔２７ｂｏｂの断面積Ｓ２とを設定することができる。 In this case, the area ratio (S1 / S2) is set in a range larger than 0.5 and smaller than 1.6. As a result, the cross-sectional area S1 and the downstream side of the upstream communication hole 27boa so that the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob is in the vicinity of the maximum value and in an appropriate range in which the occurrence of dead water areas can be suppressed. The cross-sectional area S2 of the communication hole 27bob can be set.

図８は、本発明との比較例２について、面積比（Ｓ１／Ｓ２）が０．３、１．０、１．６の各場合における燃料の流速分布の解析結果を示す図である。図８においても、図４と同様なＡ－Ａ断面とＢ－Ｂ断面とについて、流速分布を示す。 FIG. 8 is a diagram showing the analysis results of the flow velocity distribution of the fuel when the area ratio (S1 / S2) is 0.3, 1.0, and 1.6 for Comparative Example 2 with the present invention. Also in FIG. 8, the flow velocity distribution is shown for the AA cross section and the BB cross section similar to those in FIG.

面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．０の場合は、Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面の両方で、可動鉄心２７ａの下端面よりも下側において、死水域となるほど燃料流速の低下した部分は発生していない。しかし面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．０の場合においても、Ｂ－Ｂ断面では、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下している様子が窺える。 When the area ratio (S1 / S2) is 1.0, the fuel flow velocity decreases to the extent that it becomes a dead water area on the lower side of the lower end surface of the movable iron core 27a in both the AA cross section and the BB cross section. Has not occurred. However, even when the area ratio (S1 / S2) is 1.0, it can be seen that the flow velocity is lower than that of the AA cross section in the BB cross section.

一方、面積比（Ｓ１／Ｓ２）が０．３の場合には、Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面の両方で、可動鉄心２７ａの下端よりも下側の外周部において、死水域となる燃料流速の低下した部分が発生している。また、面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．６の場合には、Ａ－Ａ断面において、可動鉄心２７ａの下端よりも下側に、死水域となる燃料流速の低下した部分が発生している。面積比（Ｓ１／Ｓ２）が０．３及び１．６の場合に死水域が発生しているのは、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部において、燃料流速が遅くなっているためと考えられる。 On the other hand, when the area ratio (S1 / S2) is 0.3, the fuel that becomes a dead water area in the outer peripheral portion below the lower end of the movable iron core 27a in both the AA cross section and the BB cross section. There is a part where the flow velocity has decreased. Further, when the area ratio (S1 / S2) is 1.6, a portion where the fuel flow velocity is reduced, which is a dead water area, is generated below the lower end of the movable iron core 27a in the AA cross section. .. It is considered that the dead water area is generated when the area ratio (S1 / S2) is 0.3 and 1.6 because the fuel flow velocity is slow at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob. ..

比較例２において、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）を４．０よりも小さい範囲に設定し、且つ面積比（Ｓ１／Ｓ２）を０．５よりも大きく、１．６よりも小さい範囲に設定することにより、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速を速くすることができる。そして、ロッド部２７ｂの近傍における死水域の発生を抑制することができる。 In Comparative Example 2, the area ratio ((S1 + S2) / S3) is set to a range smaller than 4.0, and the area ratio (S1 / S2) is set to a range larger than 0.5 and smaller than 1.6. By setting, the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob can be increased. Then, it is possible to suppress the occurrence of a dead water area in the vicinity of the rod portion 27b.

次に、図９乃至図１０Ｂを参照して、本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂについて説明する。 Next, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 9 to 10B.

本実施例では、上述した面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０の場合、及び面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．０の場合のＢ－Ｂ断面に発生する、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下する領域をさらに改善する。以下で説明する実施例では比較例２に対して連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの形状及び構成を変えているが、上記面積比の数値関係において各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの出口部における流速を高める効果は、比較例２と同様に得られる。 In this embodiment, the AA cross section occurs in the BB cross section when the above-mentioned area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0 and when the area ratio (S1 / S2) is 1.0. On the other hand, the area where the flow velocity decreases is further improved. In the examples described below, the shapes and configurations of the communication holes 27boa and 27bob are changed with respect to Comparative Example 2, but the effect of increasing the flow velocity at the outlets of the communication holes 27boa and 27bob in the numerical relationship of the area ratio is , It is obtained in the same manner as in Comparative Example 2.

図９は、本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状を示す、弁軸心線１ａに垂直なロッド部２７ｂの断面（Ａ－Ａ断面及びＢ－Ｂ断面）を示す図である。 FIG. 9 shows a cross section of a rod portion 27b perpendicular to the valve axis core line 1a (AA cross section and BB) showing the shapes of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bo according to the embodiment of the present invention. It is a figure which shows the cross section).

本実施例では、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは、ロッド部１７ｂの内周側（内径側）と外周側（外径側）とを連通するように構成され、ロッド部２７ｂの外周側（ロッド部２７ｂの外周面と筒状体内周面５ｅとの間）に、弁軸心線１ａを中心とする旋回流を発生するように構成される。すなわち、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂを通過した燃料がロッド部２７ｂの外周を周方向に沿って旋回するように構成される。 In this embodiment, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are configured to communicate the inner peripheral side (inner diameter side) and the outer peripheral side (outer diameter side) of the rod portion 17b, and the rod portion 27b. It is configured to generate a swirling flow centered on the valve axis core line 1a on the outer peripheral side (between the outer peripheral surface of the rod portion 27b and the tubular inner peripheral surface 5e). That is, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are configured so that the fuel that has passed through the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bo swirls around the outer periphery of the rod portion 27b in the circumferential direction.

具体的には、弁軸心線１ａに垂直な断面上において、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは、曲線を描く燃料通路として、或いは中心線が弁軸心線（ロッド部２７ｂの中心）１ａに対してオフセットした直線状の燃料通路として形成される。図９では、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂが曲線を描く燃料通路として形成される場合を「曲線」の欄に示し、直線状の燃料通路として形成される場合を「直線」の欄に示す。 Specifically, on the cross section perpendicular to the valve axis core line 1a, the upstream side communication hole 27boa and the downstream side communication hole 27bob serve as a fuel passage that draws a curve, or the center line is the valve axis core line (rod portion 27b). Center) Formed as a linear fuel passage offset with respect to 1a. In FIG. 9, the case where the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are formed as a curved fuel passage is shown in the “curve” column, and the case where the upstream communication hole 27boa is formed as a linear fuel passage is “straight”. Shown in the column.

また図９では、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂを、ロッド部２７ｂの周方向において、２カ所に形成した場合（「２穴」）、３カ所に形成した場合（「３穴」）、４カ所に形成した場合（「４穴」）例を示す。 Further, in FIG. 9, when the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are formed in two places (“2 holes”) in the circumferential direction of the rod portion 27b, when they are formed in three places (“3 holes””. ), An example of forming in 4 places (“4 holes”) is shown.

上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂが「曲線」の燃料通路として形成される場合について説明する。 A case where the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are formed as a “curved” fuel passage will be described.

連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、曲線を描く燃料通路として形成される場合、弁軸心線（ロッド部２７ｂの中心）１ａ側から見た場合に、ロッド部２７ｂの内径（内周面）側から外径（外周面）側に向かう径方向に対して同じ向きの曲がりを有するように形成される。すなわち、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、弁軸心線１ａに垂直な平面内において、同じ向きの曲がりを有する。図９では、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、いずれも左に曲がる曲線を描く例を示している。 When the communication holes 27boa and 27bob are formed as fuel passages that draw a curve, they are outside the inner diameter (inner peripheral surface) side of the rod portion 27b when viewed from the valve axis core line (center of the rod portion 27b) 1a side. It is formed so as to have a bend in the same direction with respect to the radial direction toward the radial (outer peripheral surface) side. That is, the communication holes 27boa and 27bob have bends in the same direction in the plane perpendicular to the valve axis core line 1a. In FIG. 9, the communication holes 27boa and 27bob both show an example of drawing a curve that bends to the left.

図１０Ａは、本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状（曲線）と筒状体内周面５ｅとの関係を示す、弁軸心線１ａに垂直な断面図である。なお図１０Ａでは、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは同じ形状に構成されるものとして、１つの図面上に図示している。 FIG. 10A shows a cross section perpendicular to the valve axis core line 1a showing the relationship between the shapes (curves) of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob according to the embodiment of the present invention and the tubular internal peripheral surface 5e. It is a figure. In FIG. 10A, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are shown on one drawing as having the same shape.

連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、中心線ｌｃが筒状体５の内周面５ｅに対して傾斜している。すなわち、中心線ｌｃが内周面５ｅと交差する交点Ｐにおいて、交点Ｐで中心線ｌｃに接する接線ｌｃ１と内周面５ｅの法線ｌｖ（ｌｈは交点Ｐにおける内周面５ｅへの接線）との間に０度よりも大きな角度θが存在する。これにより、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂから流出する燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅに対して傾斜した方向（法線ｌｖに対して傾斜した方向）に流出する。 In the communication holes 27boa and 27bob, the center line lc is inclined with respect to the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. That is, at the intersection P where the center line lc intersects the inner peripheral surface 5e, the normal line lv of the tangent line lc1 tangent to the center line lc at the intersection point P and the inner peripheral surface 5e (lh is the tangent line to the inner peripheral surface 5e at the intersection point P). There is an angle θ greater than 0 degrees between and. As a result, the fuel flow flowing out from the communication holes 27boa and 27bob flows out in a direction inclined with respect to the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5 (direction inclined with respect to the normal lv).

すなわち、複数の上流側連通孔２７ｂｏａからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。また、複数の下流側連通孔２７ｂｏｂからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。 That is, the fuel flow flowing out from the plurality of upstream communication holes 27boa to the outer peripheral side of the rod portion 27b is inclined in the same direction with respect to the inner peripheral surface 5e (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e) of the tubular body 5. It has a streamline lf and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. Further, the fuel flow flowing out from the plurality of downstream communication holes 27bo to the outer peripheral side of the rod portion 27b is inclined in the same direction with respect to the inner peripheral surface 5e (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e) of the tubular body 5. It has a streamlined lf and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5.

さらに、上流側連通孔２７ｂｏａからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れ及び下流側連通孔２７ｂｏｂからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、いずれも筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。 Further, the fuel flow flowing out from the upstream side communication hole 27boa to the outer peripheral side of the rod portion 27b and the fuel flow flowing out from the downstream side communication hole 27bob to the outer peripheral side of the rod portion 27b are both the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. It has a streamline lf inclined in the same direction with respect to (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e), and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. do.

本実施例では、「２穴」、「３穴」、「４穴」のいずれの場合も、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、周方向に等間隔に配置される。すなわち、複数の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、周方向に隣接する連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂとの角度間隔が等しくなるように配置されている。さらに、「２穴」及び「４穴」の場合には、複数の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、ロッド部２７ｂの中心１ａに対して、点対称な形状である。これにより、ロッド部２７ｂの外周に発生する旋回流Ｆｓは、ロッド部２７ｂの周方向の全周において均質に流れるようになる。すなわち、比較例２のＢ－Ｂ断面に発生する、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下する領域を小さくすることができる。 In this embodiment, in any of the "2 holes", "3 holes", and "4 holes", the communication holes 27boa and 27bob are arranged at equal intervals in the circumferential direction. That is, the plurality of communication holes 27boa and 27bob are arranged so that the angular distances from the communication holes 27boa and 27bob adjacent in the circumferential direction are equal to each other. Further, in the case of "2 holes" and "4 holes", the plurality of communication holes 27boa and 27bob have a shape symmetrical with respect to the center 1a of the rod portion 27b. As a result, the swirling flow Fs generated on the outer periphery of the rod portion 27b flows uniformly all around the circumference of the rod portion 27b in the circumferential direction. That is, it is possible to reduce the region where the flow velocity decreases with respect to the AA cross section generated in the BB cross section of Comparative Example 2.

図９及び図１０Ｂを参照して、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂが「直線」の燃料通路として形成される場合について説明する。図１０Ｂは、本発明の一実施例に係る上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの形状（直線）と筒状体内周面５ｅとの関係を示す、弁軸心線１ａに垂直な断面図である。なお図１０Ｂでは、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは同じ形状に構成されるものとして、１つの図面上に図示している。 A case where the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are formed as a “straight line” fuel passage will be described with reference to FIGS. 9 and 10B. FIG. 10B shows a cross section perpendicular to the valve axis core line 1a showing the relationship between the shapes (straight lines) of the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob according to the embodiment of the present invention and the tubular internal peripheral surface 5e. It is a figure. In FIG. 10B, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are shown on one drawing as having the same shape.

連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、「直線」の燃料通路として形成される場合、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂはロッド部２７ｂの内径（内周面）と外径（外周面）との間の壁面を直線状に貫通する。本実施例では、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、弁軸心線１ａに垂直な平面に平行な方向に形成されている。さらに各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの中心線が弁軸心線（ロッド部２７ｂの中心）１ａに対してオフセットした直線状の燃料通路として形成される。 When the communication holes 27boa and 27bob are formed as "straight" fuel passages, the communication holes 27boa and 27bob form a straight line on the wall surface between the inner diameter (inner peripheral surface) and the outer diameter (outer peripheral surface) of the rod portion 27b. Penetrate like a shape. In this embodiment, the communication holes 27boa and 27bob are formed in a direction parallel to the plane perpendicular to the valve axis core line 1a. Further, each of the communication holes 27boa and 27bob is formed as a linear fuel passage in which the center line of each communication hole 27boa and 27bob is offset with respect to the valve axis core line (center of the rod portion 27b) 1a.

図９の断面図上において、弁軸心線（弁軸心）１ａは、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの中心線に対して、同じ側に位置する。図９では、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを内径（内周面）側から見た場合に、弁軸心線（ロッド部２７ｂの中心）１ａは、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂに対して、左側に位置する。 In the cross-sectional view of FIG. 9, the valve axis core line (valve axis center) 1a is located on the same side with respect to the center lines of the communication holes 27boa and 27bob. In FIG. 9, when the communication holes 27boa and 27bob are viewed from the inner diameter (inner peripheral surface) side, the valve axis core line (center of the rod portion 27b) 1a is located on the left side with respect to the communication holes 27boa and 27bob. do.

連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、中心線ｌｃが筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して傾斜している。すなわち、中心線ｌｃと内周面５ｅとの交点Ｐを通る内周面５ｅの法線ｌｖ（ｌｈは交点Ｐにおける内周面５ｅへの接線）と中心線ｌｃとの間に０度よりも大きな角度θが存在する。これにより、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂから流出する燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅに対して傾斜した方向（法線ｌｖに対して傾斜した方向）ｌｆに流出する。 In the communication holes 27boa and 27bob, the center line lc is inclined with respect to the inner peripheral surface 5e (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e) of the tubular body 5. That is, the normal line lv of the inner peripheral surface 5e passing through the intersection P of the center line lc and the inner peripheral surface 5e (lh is a tangent to the inner peripheral surface 5e at the intersection point P) and the center line lc are more than 0 degrees. There is a large angle θ. As a result, the fuel flow flowing out from the communication holes 27boa and 27bob flows out in the direction lf inclined with respect to the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5 (the direction inclined with respect to the normal lv).

複数の上流側連通孔２７ｂｏａからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。また、複数の下流側連通孔２７ｂｏｂからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。 The fuel flow flowing out from the plurality of upstream communication holes 27boa to the outer peripheral side of the rod portion 27b is a flow inclined in the same direction with respect to the inner peripheral surface 5e (or the normal lv of the inner peripheral surface 5e) of the tubular body 5. It has a line lf and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. Further, the fuel flow flowing out from the plurality of downstream communication holes 27bo to the outer peripheral side of the rod portion 27b is inclined in the same direction with respect to the inner peripheral surface 5e (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e) of the tubular body 5. It has a streamlined lf and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5.

さらに、上流側連通孔２７ｂｏａからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れ及び下流側連通孔２７ｂｏｂからロッド部２７ｂの外周側に流出した燃料流れは、いずれも筒状体５の内周面５ｅ（或いは内周面５ｅの法線ｌｖ）に対して同じ方向に傾斜した流線ｌｆを有し、筒状体５の内周面５ｅに衝突する際に同じ方向に旋回する旋回流Ｆｓを形成する。 Further, the fuel flow flowing out from the upstream side communication hole 27boa to the outer peripheral side of the rod portion 27b and the fuel flow flowing out from the downstream side communication hole 27bob to the outer peripheral side of the rod portion 27b are both the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. It has a streamline lf inclined in the same direction with respect to (or the normal line lv of the inner peripheral surface 5e), and forms a swirling flow Fs that swirls in the same direction when colliding with the inner peripheral surface 5e of the tubular body 5. do.

本実施例では、「２穴」、「３穴」、「４穴」のいずれの場合も、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、周方向に等間隔に配置される。すなわち、複数の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、周方向に隣接する連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂとの角度間隔が等しくなるように配置されている。さらに、「２穴」及び「４穴」の場合には、複数の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂは、ロッド部２７ｂの中心１ａに対して、点対称な形状である。これにより、ロッド部２７ｂの外周に発生する旋回流は、ロッド部２７ｂの周方向の全周において均質に流れるようになる。すなわち、比較例２のＢ－Ｂ断面において、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下する領域を小さくすることができる。 In this embodiment, in any of the "2 holes", "3 holes", and "4 holes", the communication holes 27boa and 27bob are arranged at equal intervals in the circumferential direction. That is, the plurality of communication holes 27boa and 27bob are arranged so that the angular distances from the communication holes 27boa and 27bob adjacent in the circumferential direction are equal to each other. Further, in the case of "2 holes" and "4 holes", the plurality of communication holes 27boa and 27bob have a shape symmetrical with respect to the center 1a of the rod portion 27b. As a result, the swirling flow generated on the outer periphery of the rod portion 27b flows uniformly all around the circumference of the rod portion 27b in the circumferential direction. That is, in the BB cross section of Comparative Example 2, the region where the flow velocity decreases with respect to the AA cross section can be reduced.

図１１は、比較例１及び本発明の一実施例に係る可動子２７について、燃料流れの解析結果を示す図である。なお図１１では、上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂは同じ形状に構成されている。 FIG. 11 is a diagram showing analysis results of fuel flow for the mover 27 according to Comparative Example 1 and the embodiment of the present invention. In FIG. 11, the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob are configured to have the same shape.

図１１から、比較例１ではロッド部２７ｂの外周に大きな死水域が生じているのに対して、本実施例の「２穴」、「３穴」及び「４穴」の構成では、旋回流の発生により、死水域の発生が防止又は抑制されることが分かる。この旋回流により、比較例２における、面積比（（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ３）が３．０の場合、及び面積比（Ｓ１／Ｓ２）が１．０の場合のＢ－Ｂ断面に発生する、Ａ－Ａ断面に対して流速の低下する領域をさらに改善することができる。 From FIG. 11, while in Comparative Example 1, a large dead water area is generated on the outer periphery of the rod portion 27b, whereas in the configuration of “2 holes”, “3 holes” and “4 holes” in this embodiment, the swirling flow It can be seen that the occurrence of dead water area is prevented or suppressed by the occurrence of. This swirling flow causes A to occur in the BB cross section in Comparative Example 2 when the area ratio ((S1 + S2) / S3) is 3.0 and when the area ratio (S1 / S2) is 1.0. -The region where the flow velocity decreases with respect to the A cross section can be further improved.

図１１では、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂが「直線」で「２穴」の場合に旋回流の旋回力が最も大きくなっており、その次に「直線」で「４穴」の場合が続いている。従って、最も好ましい構成は、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂが「直線」且つ「２穴」であり、続いて「直線」且つ「４穴」である。 In FIG. 11, when the communication holes 27boa and 27bob are "straight" and "2 holes", the swirling force of the swirling flow is the largest, followed by the case of "straight line" and "4 holes". .. Therefore, in the most preferable configuration, the communication holes 27boa and 27bob are "straight line" and "2 holes", followed by "straight line" and "4 holes".

図１０から分かるように、上流側で発生した旋回流はロッド部２７ｂの下流端まで持続する。このため、上流側連通孔２７ｂｏａのみに本実施例の構成を適用し、下流側連通孔２７ｂｏｂは比較例２の構成にしても、本発明の目的は達成される。もちろん上流側連通孔２７ｂｏａ及び下流側連通孔２７ｂｏｂの両方に本実施例の構成を適用することがより好ましい。 As can be seen from FIG. 10, the swirling flow generated on the upstream side continues to the downstream end of the rod portion 27b. Therefore, the object of the present invention is achieved even if the configuration of the present embodiment is applied only to the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob has the configuration of Comparative Example 2. Of course, it is more preferable to apply the configuration of this embodiment to both the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob.

さらに、上流側連通孔２７ｂｏａと下流側連通孔２７ｂｏｂとで、「曲線」又は「直線」の構成を変えたり、その数を変えたりしてもよい。この場合、上流側連通孔２７ｂｏａに強い旋回流を発生することができる「直線」且つ「２穴」、又は「直線」且つ「４穴」の構成を採用し、下流側連通孔２７ｂｏｂに本実施例のその他の構成や比較例２の構成を採用することが好ましい。 Further, the configuration of the "curve" or "straight line" may be changed or the number thereof may be changed between the upstream communication hole 27boa and the downstream communication hole 27bob. In this case, a "straight line" and "2 holes" or "straight line" and "4 holes" configuration capable of generating a strong swirling flow in the upstream communication hole 27boa is adopted, and the present implementation is performed in the downstream communication hole 27boa. It is preferable to adopt the other configurations of the examples and the configurations of Comparative Example 2.

或いは、旋回流が発生する範囲内で、複数の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂに「曲線」と「直線」の連通孔を混在させることもできる。 Alternatively, "curved" and "straight" communication holes can be mixed in the plurality of communication holes 27boa and 27bob within a range in which a swirling flow is generated.

なお、ロッド部２７ｂの周方向において、上流側連通孔２７ｂｏａの個数及び下流側連通孔２７ｂｏｂの個数は、２穴、３穴又は４穴に限定される訳ではなく、１穴又は５穴以上の個数であってもよい。しかし、連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂが１つ場合は、周方向の全周に均質な旋回流を流すことが難しくなるため、２つ以上の連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを、できれば周方向に等間隔に配置することが望ましい。 In the circumferential direction of the rod portion 27b, the number of upstream communication holes 27boa and the number of downstream communication holes 27bob are not limited to 2 holes, 3 holes or 4 holes, but 1 hole or 5 holes or more. It may be a number. However, when there is one communication hole 27boa, 27bob, it is difficult to allow a uniform swirling flow to flow around the entire circumference in the circumferential direction. Therefore, two or more communication holes 27boa, 27bob are arranged at equal intervals in the circumferential direction if possible. It is desirable to do.

図１２を参照して、本発明に係る燃料噴射弁を搭載した内燃機関について説明する。図１２は、燃料噴射弁１が搭載された内燃機関の断面図である。 An internal combustion engine equipped with a fuel injection valve according to the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 12 is a cross-sectional view of an internal combustion engine equipped with a fuel injection valve 1.

内燃機関１００のエンジンブロック１０１にはシリンダ１０２が形成されおり、シリンダ１０２の頂部に吸気口１０３と排気口１０４とが設けられている。吸気口１０３には、吸気口１０３を開閉する吸気弁１０５が、また排気口１０４には排気口１０４を開閉する排気弁１０６が設けられている。エンジンブロック１０１に形成され、吸気口１０３に連通する吸気流路１０７の入口側端部１０７ａには吸気管１０８が接続されている。 A cylinder 102 is formed in the engine block 101 of the internal combustion engine 100, and an intake port 103 and an exhaust port 104 are provided at the top of the cylinder 102. The intake port 103 is provided with an intake valve 105 for opening and closing the intake port 103, and the exhaust port 104 is provided with an exhaust valve 106 for opening and closing the exhaust port 104. An intake pipe 108 is connected to an inlet side end 107a of an intake flow path 107 formed in the engine block 101 and communicating with the intake port 103.

燃料噴射弁１の燃料供給口２（図１参照）には燃料配管１１０が接続される。 A fuel pipe 110 is connected to the fuel supply port 2 (see FIG. 1) of the fuel injection valve 1.

吸気管１０８には燃料噴射弁１の取付け部１０９が形成されており、取付け部１０９に燃料噴射弁１を挿入する挿入口１０９ａが形成されている。挿入口１０９ａは吸気管１０８の内壁面（吸気流路）まで貫通しており、挿入口１０９ａに挿入された燃料噴射弁１から噴射された燃料は吸気流路内に噴射される。二方向噴霧の場合、エンジンブロック１０１に吸気口１０３が二つ設けられた形態の内燃機関を対象として、それぞれの燃料噴霧が各吸気口１０３（吸気弁１０５）を指向して噴射される。 The intake pipe 108 is formed with a mounting portion 109 of the fuel injection valve 1, and the mounting portion 109 is formed with an insertion port 109a into which the fuel injection valve 1 is inserted. The insertion port 109a penetrates to the inner wall surface (intake flow path) of the intake pipe 108, and the fuel injected from the fuel injection valve 1 inserted into the insertion port 109a is injected into the intake flow path. In the case of two-way spraying, each fuel spray is directed toward each intake port 103 (intake valve 105) for an internal combustion engine in which two intake ports 103 are provided in the engine block 101.

以上説明したように、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを適切に配置すると共に、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂの開口面積を適切な大きさにすることによって、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂを通じてロッド部２７ｂの内部から外部に流出する燃料の流速を高めることができる。さらに、各連通孔２７ｂｏａ，２７ｂｏｂはロッド部２７ｂの外周に線下流を発生させる。これにより、ロッド部２７ｂの外周側における死水域の発生を抑制することができる。これにより、万が一、燃料流路３内に異物が混入しても、その異物を速やかに燃料流路３内から排出することができ、慣らし運転の時間を短縮することができる。 As described above, by appropriately arranging the communication holes 27boa and 27bob and setting the opening area of the communication holes 27boa and 27bob to an appropriate size, the inside of the rod portion 27b is passed through the communication holes 27boa and 27bob. It is possible to increase the flow velocity of the fuel flowing out from. Further, the communication holes 27boa and 27bob generate a line downstream on the outer periphery of the rod portion 27b. As a result, it is possible to suppress the generation of a dead water area on the outer peripheral side of the rod portion 27b. As a result, even if a foreign substance is mixed in the fuel flow path 3, the foreign substance can be quickly discharged from the fuel flow path 3, and the break-in time can be shortened.

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、一部の構成の削除や、記載されていない他の構成の追加が可能である。 The present invention is not limited to the above-described embodiment, and some configurations can be deleted or other configurations not described can be added.

１…燃料噴射弁、１ａ…中心軸線、３…燃料通路、２７…可動子、２７ａ…可動鉄心、２７ａｉ…可動鉄心２７ａの内周側、２７ｂ…ロッド部、２７ｂｉ…ロッド部２７ｂの内周側の燃料通路、２７ｂｏａ…上流側連通孔、２７ｂｏｂ…下流側連通孔、２７ｃ…弁体。 1 ... Fuel injection valve, 1a ... Central axis, 3 ... Fuel passage, 27 ... Movable element, 27a ... Movable iron core, 27ai ... Movable iron core 27a inner peripheral side, 27b ... Rod portion, 27bi ... Rod portion 27b inner peripheral side Fuel passage, 27boa ... upstream communication hole, 27bob ... downstream communication hole, 27c ... valve body.

Claims (9)

一端部に設けられた弁体と、
他端部に設けられた可動鉄心と、
前記弁体と前記可動鉄心との間に弁軸心線に沿う方向に延設され前記可動鉄心よりも小径のロッド部と、
前記可動鉄心の内周側から前記ロッド部の内周側に連通するように形成された燃料通路と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの上流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する上流側連通孔と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの下流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する下流側連通孔と、
を有する可動子を備え、
前記弁体は、周方向に間隔を置いて形成され燃料通路を構成する複数の切欠き面と、周方向において前記複数の切欠き面の間に形成され前記可動子の弁軸心線に沿う方向の変位を案内するガイド面に摺接する複数の摺接面と、を有し、
前記上流側連通孔は、前記ロッド部の外周側で周方向に沿って流れる旋回流を発生するように構成された燃料噴射弁。 The valve body provided at one end and
The movable iron core provided at the other end and
A rod portion extending in the direction along the valve axis core line between the valve body and the movable iron core and having a diameter smaller than that of the movable iron core.
A fuel passage formed so as to communicate with the inner peripheral side of the rod portion from the inner peripheral side of the movable iron core, and
An upstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the upstream side of the fuel flow,
A downstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the downstream side of the fuel flow.
Equipped with a movable child
The valve body is formed between a plurality of notched surfaces formed at intervals in the circumferential direction to form a fuel passage and the plurality of notched surfaces in the circumferential direction, and is formed along the valve axis core line of the mover. It has a plurality of sliding contact surfaces that are in sliding contact with the guide surface that guides the displacement in the direction.
The upstream communication hole is a fuel injection valve configured to generate a swirling flow flowing along the circumferential direction on the outer peripheral side of the rod portion. 請求項１に記載の燃料噴射弁において、
前記上流側連通孔は、その中心線が弁軸心線に対してオフセットした直線状の燃料通路として形成される燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 1,
The upstream communication hole is a fuel injection valve formed as a linear fuel passage whose center line is offset with respect to the valve axis core line. 請求項２に記載の燃料噴射弁において、
前記上流側連通孔は、前記ロッド部の外周面の周方向に沿って２つ又は４つ形成されており、
２つ又は４つの前記上流側連通孔は、各上流側連通孔から前記ロッド部の外周側に流出した燃料が、前記ロッド部の外周側で同じ方向に旋回する旋回流を形成するように構成されている燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 2,
The upstream communication hole is formed in two or four along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the rod portion.
The two or four upstream communication holes are configured so that the fuel flowing out from each upstream communication hole to the outer peripheral side of the rod portion forms a swirling flow that swirls in the same direction on the outer peripheral side of the rod portion. Fuel injection valve . 請求項３に記載の燃料噴射弁において、
前記ロッド部の外周面と対向する内周面を有する筒状体を有し、
前記上流側連通孔は、その中心線が前記筒状体の前記内周面の法線に対して傾斜している燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 3,
It has a tubular body having an inner peripheral surface facing the outer peripheral surface of the rod portion, and has a tubular body.
The upstream communication hole is a fuel injection valve whose center line is inclined with respect to the normal of the inner peripheral surface of the cylindrical body. 請求項４に記載の燃料噴射弁において、
前記下流側連通孔は、その中心線が弁軸心線に対してオフセットした直線状の燃料通路として形成され、前記ロッド部の外周面の周方向に沿って２つ又は４つ形成されている燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 4,
The downstream communication hole is formed as a linear fuel passage whose center line is offset with respect to the valve axis core line, and two or four are formed along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the rod portion. Fuel injection valve. 請求項１に記載の燃料噴射弁において、
前記上流側連通孔は、弁軸心線に垂直な平面内において曲がりを有する燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 1,
The upstream communication hole is a fuel injection valve having a bend in a plane perpendicular to the valve axis core line. 請求項６に記載の燃料噴射弁において、
前記ロッド部の外周面と対向する内周面を有する筒状体を有し、
前記上流側連通孔から流出する燃料流れの流線は、前記筒状体の前記内周面の法線に対して傾斜している燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 6,
It has a tubular body having an inner peripheral surface facing the outer peripheral surface of the rod portion, and has a tubular body.
The streamline of the fuel flow flowing out from the upstream communication hole is a fuel injection valve that is inclined with respect to the normal of the inner peripheral surface of the cylindrical body. 一端部に設けられた弁体と、
他端部に設けられた可動鉄心と、
前記弁体と前記可動鉄心との間に弁軸心線に沿う方向に延設され前記可動鉄心よりも小径のロッド部と、
前記可動鉄心の内周側から前記ロッド部の内周側に連通するように形成された燃料通路と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの上流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する上流側連通孔と、
前記ロッド部に設けられ燃料流れの下流側で前記ロッド部の内周側と外周側とを連通する下流側連通孔と、
を有する可動子を備え、
前記弁体は、周方向に間隔を置いて形成され燃料通路を構成する複数の切欠き面と、周方向において前記複数の切欠き面の間に形成され前記可動子の弁軸心線に沿う方向の変位を案内するガイド面に摺接する複数の摺接面と、を有し、
前記上流側連通孔は、その中心線が弁軸心線に対してオフセットした直線状の燃料通路として形成された燃料噴射弁。 The valve body provided at one end and
The movable iron core provided at the other end and
A rod portion extending in the direction along the valve axis core line between the valve body and the movable iron core and having a diameter smaller than that of the movable iron core.
A fuel passage formed so as to communicate with the inner peripheral side of the rod portion from the inner peripheral side of the movable iron core, and
An upstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the upstream side of the fuel flow,
A downstream communication hole provided in the rod portion and communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rod portion on the downstream side of the fuel flow.
Equipped with a movable child
The valve body is formed between a plurality of notched surfaces formed at intervals in the circumferential direction to form a fuel passage and the plurality of notched surfaces in the circumferential direction, and is formed along the valve axis core line of the mover. It has a plurality of sliding contact surfaces that are in sliding contact with the guide surface that guides the displacement in the direction.
The upstream communication hole is a fuel injection valve formed as a linear fuel passage whose center line is offset with respect to the valve axis core line. 請求項８に記載の燃料噴射弁において、
前記上流側連通孔は、前記ロッド部の外周面の周方向に沿って２つ又は４つ形成されており、
２つ又は４つの前記上流側連通孔は、各上流側連通孔から前記ロッド部の外周側に流出した燃料が、前記ロッド部の外周側で同じ方向に旋回する旋回流を形成するように構成されている燃料噴射弁。 In the fuel injection valve according to claim 8,
The upstream communication hole is formed in two or four along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the rod portion.
The two or four upstream communication holes are configured so that the fuel flowing out from each upstream communication hole to the outer peripheral side of the rod portion forms a swirling flow that swirls in the same direction on the outer peripheral side of the rod portion. Fuel injection valve .
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