JP7044227B2

JP7044227B2 - Rolled material

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Publication number: JP7044227B2
Application number: JP2018153413A
Authority: JP
Inventors: 裕之永安; 寛木内; 幸一都丸; 創田島; 直人熊澤; 歩矢澤; 直彦荻野
Original assignee: Gunma Prefecture
Current assignee: Gunma Prefecture
Priority date: 2018-08-17
Filing date: 2018-08-17
Publication date: 2022-03-30
Anticipated expiration: 2038-08-17
Also published as: JP2020026566A

Description

本発明は、強度、導電性、表面形状に優れた銅合金複合箔の圧延材、並びに該銅合金複合箔の圧延材の製造方法に関するものであり、例えば、スイッチやコネクタのような入り－切り操作における耐摩耗性に優れた特性を求められる用途に適した銅合金複合箔の圧延材を提供するものである。 The present invention relates to a rolled material of a copper alloy composite foil having excellent strength, conductivity, and surface shape, and a method for manufacturing the rolled material of the copper alloy composite foil, for example, on / off such as a switch or a connector. It is intended to provide a rolled material of a copper alloy composite foil suitable for an application in which excellent wear resistance in operation is required.

近年、輸送機器は、電子制御化が急速に進んでおり、従来の動力電流を直接遮断する直切方式の接点から、電気信号を切断する信号切方式の接点の搭載が増加している。また、ハイブリッド車や電気自動車に搭載される大電流、高電圧機器を接続する大電流、高電圧向けコネクタに銀めっき材が使用されている。このように、車載スイッチやコネクタには母材に銅及び銅合金材を使用した銀めっき接点が使用されている。 In recent years, electronic control is rapidly advancing in transportation equipment, and the number of signal-cutting contacts that cut off electrical signals is increasing from the conventional direct-cutting contacts that directly cut off power current. In addition, silver-plated materials are used for high-current and high-voltage connectors for connecting high-current and high-voltage devices installed in hybrid vehicles and electric vehicles. As described above, silver-plated contacts using copper and a copper alloy material as the base material are used for the in-vehicle switch and the connector.

これらスイッチ及びコネクタ端子に使用される銀めっきに求められる特性は、スイッチの繰り返し入り－切り操作による耐久性、摺動による膜の摩耗が少なく、削れにくいことである。 The characteristics required for silver plating used for these switches and connector terminals are durability due to repeated on-off operation of the switch, less wear of the film due to sliding, and resistance to scraping.

従来から銅合金複合箔として銀めっきを施した銅合金複合箔が製品化されているが、表面に凹凸があるため局所的な電気伝導度がばらついたり、耐摩耗性が低いなどが課題となっていた（例えば特許文献１や非特許文献1）。 Conventionally, silver-plated copper alloy composite foils have been commercialized as copper alloy composite foils, but problems such as local electrical conductivity variations and low wear resistance due to uneven surfaces have become issues. (For example, Patent Document 1 and Non-Patent Document 1).

特開２００６－１５５８９９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2006-155899 「銀めっき膜の結晶配向制御に関する研究」２０１６年３月宮澤寛"Study on Crystal Orientation Control of Silver Plated Film" March 2016 Hiroshi Miyazawa

本発明は上記近年の要望に鑑み、課題を解決すべく鋭意研究を行った結果なされたものであり、耐摩耗性に優れた高耐摩耗性と高導電性を併せ持つ銅合金複合箔の圧延材並びにこの圧延材の製造方法を提供するものである。 The present invention has been made as a result of diligent research to solve the above-mentioned demands in recent years, and is a rolled material of a copper alloy composite foil having excellent wear resistance and high wear resistance and high conductivity. In addition, it provides a method for manufacturing this rolled material .

本発明の基本的な考え方は、次のとおりである。即ち、銅合金複合箔の表面に導電性と耐摩耗性を併せ持つ銀の平滑層を圧延により施すことにより、耐摩耗性に優れた銅合金複合箔の圧延材を製造する方法及びこの方法を用いて作製した銅合金複合箔の圧延材を提供することである。 The basic idea of the present invention is as follows. That is, a method for producing a rolled material of a copper alloy composite foil having excellent wear resistance by rolling a silver smooth layer having both conductivity and abrasion resistance on the surface of the copper alloy composite foil, and this method are used. The present invention provides a rolled material of a copper alloy composite foil produced in the above-mentioned method.

本発明は、銅合金板の少なくとも片方の表面に銀の平滑層を設けた銅合金複合箔の圧延材であり、Ｘ線回折法による前記銀の平滑層表面の（２２０）結晶配向の強度と（１１１）結晶配向の強度との合計を１００としたとき、（２００）結晶配向の強度が３４以上１００以下であり、且つ（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき、（２２０）結晶配向の強度が２１．３以上１１０以下である銅合金複合箔の圧延材である。ここで結晶配向の強度とは、Ｘ線の回折強度ということもある。 The present invention is a rolled material of a copper alloy composite foil provided with a silver smooth layer on at least one surface of a copper alloy plate, and the strength of (220) crystal orientation of the silver smooth layer surface by X-ray diffractometry. When the total of (111) the intensity of crystal orientation is 100, (200) the intensity of crystal orientation is 34 or more and 100 or less , and (111) the intensity of crystal orientation is 100 , (220) crystal orientation. It is a rolled material of a copper alloy composite foil having a strength of 21.3 or more and 110 or less. Here, the intensity of crystal orientation may be the diffraction intensity of X-rays.

この発明の作用は、硬度が比較的低い（２００）結晶配向の銀と、硬度が比較的高い（１１１）結晶配向及び（２２０）結晶配向の銀の平滑層と、を設けることにより、柔軟性と硬度とを兼ね備えた耐摩耗性の高い銅合金複合箔の圧延材である。また、比較的硬度が高い（１１１）結晶配向に対し、より硬度が高い（２２０）結晶配向の割合を増やすことにより耐摩耗性を高めることである。 The action of the present invention is flexible by providing (200) crystal-oriented silver having a relatively low hardness and (111) crystal-oriented and (220) crystal-oriented silver smooth layers having a relatively high hardness. It is a rolled material of a copper alloy composite foil with high wear resistance that has both hardness and hardness. Further, the wear resistance is enhanced by increasing the ratio of the crystal orientation having a higher hardness (220) to the crystal orientation having a relatively high hardness (111).

この第二の発明は、銅合金板の少なくとも片方の表面にめっきにより銀の層を施す銀めっき工程と、
この銀めっき工程により作成した銅合金複合箔を圧延する圧延工程と、を含む銅合金複合箔の圧延材の製造方法であって、
前記圧延工程後の銅合金複合箔の圧延材の平滑層表面の銀がＸ線回折法において（２２０）結晶配向の強度と（１１１）結晶配向の強度との合計を１００としたとき、（２００）結晶配向の強度が３４以上１００以下であり、且つ（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき、（２２０）結晶配向の強度が２１．３以上１１０以下となるように圧延して成る銅合金複合箔の圧延材の製造方法である。 This second invention comprises a silver plating step of applying a silver layer by plating to at least one surface of a copper alloy plate.
It is a method of manufacturing a rolled material of a copper alloy composite foil including a rolling step of rolling a copper alloy composite foil produced by this silver plating step.
When the silver on the surface of the smooth layer of the rolled material of the copper alloy composite foil after the rolling step is 100 in the X-ray diffractometry, the sum of the strength of (220) crystal orientation and the strength of (111) crystal orientation is (200). ) Copper formed by rolling so that the strength of crystal orientation is 34 or more and 100 or less, and (111) the strength of crystal orientation is 100, and (220) the strength of crystal orientation is 21.3 or more and 110 or less. This is a method for manufacturing a rolled material of an alloy composite foil .

この発明の作用は、銅合金板と、銀めっき層との圧延率の割合を略１に制御した圧延工程により、銀めっきを施す際に発現しやすい結晶の配向である（１１１）結晶配向を圧延し再結晶化することにより、Ｘ線回折法による銀の（２００）結晶配向の強度を選択的に高めて（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向の強度の合計を１００としたとき、（２００）結晶配向の強度を３４以上１００以下の範囲内で圧延前に比べ高くし、且つ比較的硬度が高い（１１１）結晶配向に対しより硬度が高い（２２０）結晶配向の割合を増やすことにより耐摩耗性に優れた銅合金複合箔の圧延材を製造することである。ここで銅合金板の圧延率に対する銀めっきの圧延率は、（銀めっきの圧延率）／（銅合金板の圧延率）から算出できる。また、ここで圧延率の割合の略１とは、０．９８以上１．０４以下の割合を示す。 The action of the present invention is the orientation of crystals that are likely to occur when silver plating is performed by a rolling process in which the ratio of the rolling ratio between the copper alloy plate and the silver plating layer is controlled to approximately 1. (111) Crystal orientation. When the intensity of (200) crystal orientation of silver by X-ray diffractometry is selectively increased by rolling and recrystallization, and the total of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation intensity is set to 100 , (200) To increase the strength of crystal orientation in the range of 34 or more and 100 or less as compared with that before rolling, and to increase the ratio of (220) crystal orientation having higher hardness to (111) crystal orientation having relatively high hardness. This is to produce a rolled material of a copper alloy composite foil having excellent wear resistance. Here, the rolling ratio of silver plating with respect to the rolling ratio of the copper alloy plate can be calculated from (rolling ratio of silver plating) / (rolling ratio of copper alloy plate). Further, here, about 1 of the rolling ratio ratio means a ratio of 0.98 or more and 1.04 or less.

本発明によれば、耐摩耗性に優れた高耐摩耗性と高導電性とを併せ持つ銅合金複合箔の圧延材であり、この銅合金複合箔の圧延材を製造することができる。 According to the present invention, it is a rolled material of a copper alloy composite foil having both high wear resistance and high conductivity having excellent wear resistance, and a rolled material of this copper alloy composite foil can be manufactured.

X線回折装置により測定した本発明の銅合金複合箔の圧延材のX線回折結果である。It is the X-ray diffraction result of the rolled material of the copper alloy composite foil of this invention measured by the X-ray diffractometer. X線回折装置により測定した従来の銅合金複合箔のX線回折結果である。It is the X-ray diffraction result of the conventional copper alloy composite foil measured by the X-ray diffractometer. 本発明により作製した銅合金複合箔の圧延材の摺動による耐摩耗性試験の結果（摺動距離に対する動摩擦係数）の図である。It is a figure of the result (dynamic friction coefficient with respect to the sliding distance) of the wear resistance test by sliding of the rolled material of the copper alloy composite foil produced by this invention. 従来の銅合金複合箔の摺動による耐摩耗性試験の結果（摺動距離に対する動摩擦係数）の図である。It is a figure of the result (dynamic friction coefficient with respect to a sliding distance) of the wear resistance test by sliding of the conventional copper alloy composite foil. 本発明を説明するために実施した、実施例と比較例の結果を示す表である。It is a table which shows the result of an Example and a comparative example carried out for demonstrating the present invention.

以下、本発明の銅合金複合箔の圧延材についてより詳細に説明する。本発明の銅合金複合箔の圧延材は、銅合金板の少なくとも片方の表面に銀めっきを施す。この銀めっきの方法としては、特に限定されないが、アルカリ性シアン化銀めっき浴、アルカリ性非シアン浴を利用できる。また、密着不良の改善のため、銀ストライクめっきを施すこともできる。さらに、より密着性が良くなるニッケル浴によりニッケルめっきを銀めっきの前に施すこともできる。銀めっきの結晶配向は、Ｘ線回折装置により測定できる。この銀めっきの結晶配向は、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向の強度との合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が５０以下であると好ましい。また、（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき（２２０）結晶配向の強度が２０以下である銅合金複合箔であると好ましい。また、この銀めっきの結晶配向は、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向の強度との合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が１０以上５０以下であるとより好ましく、２０以上５０未満であると更に好ましい。この銀めっきの結晶配向は、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向の強度の合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が５０より高くても利用できるが、この後の圧延工程により、この（２００）結晶配向の強度が６６よりも高くなる場合がある。
また、この銀めっきの結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき（２２０）結晶配向の強度が２０以下であると好ましく、３以上１８以下であるとより好ましく、５以上１６以下であると更に好ましい。（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき（２２０）結晶配向の強度が２０より高いと圧延工程において適切な結晶が生じない場合がある。 Hereinafter, the rolled material of the copper alloy composite foil of the present invention will be described in more detail. In the rolled material of the copper alloy composite foil of the present invention, at least one surface of the copper alloy plate is silver-plated. The silver plating method is not particularly limited, but an alkaline cyanide silver plating bath and an alkaline non-cyanide bath can be used. In addition, silver strike plating can be applied to improve poor adhesion. Further, nickel plating can be applied before silver plating by a nickel bath having better adhesion. The crystal orientation of silver plating can be measured by an X-ray diffractometer. The crystal orientation of this silver plating is preferably such that the strength of (200) crystal orientation is 50 or less when the sum of the strength of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation is 100. Further, it is preferable that the copper alloy composite foil has (111) a crystal orientation strength of 100 or less and (220) a crystal orientation strength of 20 or less. Further, the crystal orientation of this silver plating is more preferably 20 or more and 50 or less when the total of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation strength is 100. It is more preferably less than 50. The crystal orientation of this silver plating can be used even if the strength of (200) crystal orientation is higher than 50 when the sum of the strengths of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation is 100. Therefore , the intensity of this (200) crystal orientation may be higher than 66.
Further, the crystal orientation of this silver plating is preferably (111) when the intensity of crystal orientation is 100, (220) the intensity of crystal orientation is preferably 20 or less, more preferably 3 or more and 18 or less, and 5 or more 16 The following is more preferable. (111) When the intensity of crystal orientation is 100, (220) If the intensity of crystal orientation is higher than 20, appropriate crystals may not be produced in the rolling process.

この銀めっきを施した銅合金複合箔に圧延処理することにより、耐摩耗性に優れた銅合金複合箔の圧延材を効果的に得ることができる。この圧延した銅合金複合箔の圧延材の銀の結晶の配向は、Ｘ線回折装置により測定できる。この銅合金複合箔の圧延材の銀の結晶は、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向との強度の合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が３４以上１００以下であると好ましく、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向との強度の合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が３８以上８０以下であるとより好ましく、（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向との強度の合計を１００としたとき（２００）結晶配向の強度が４０以上７０以下であると更に好ましい。（２００）結晶配向の強度が（１１１）結晶配向と（２２０）結晶配向との強度の合計を１００としたとき３４より低いと銀の耐摩耗性が劣る場合が有り、１００より高いとやはり銀の摩耗量が増える場合がある。この銅合金複合箔の圧延材の銀の（１１１）結晶配向と、（２２０）結晶配向と、の割合については、（１１１）結晶配向１００に対し（２２０）結晶配向が２１．３以上１２０以下であることが好ましく、（１１１）結晶配向の強度１００に対し（２２０）結晶配向の強度が２１．３以上１００以下であることがより好ましく、最も好ましくは、（１１１）結晶配向の強度１００に対し（２２０）結晶配向の強度が２１．３以上８０以下であることが好ましい。非特許文献１によると、銀の（１１１）結晶配向の硬度はビッカース硬度で約１３１、（２２０）結晶配向の硬度はビッカース硬度で約１３５、（２００）結晶配向の硬度はビッカース硬度で約８２であるため、ここで示した結晶配向の割合により、表面硬度を任意に設定することができる。 By rolling the silver-plated copper alloy composite foil, it is possible to effectively obtain a rolled material of the copper alloy composite foil having excellent wear resistance. The orientation of silver crystals in the rolled material of this rolled copper alloy composite foil can be measured by an X-ray diffractometer. The silver crystals of the rolled material of this copper alloy composite foil are said to have (200) crystal orientation strength of 34 or more and 100 or less when the total strength of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation is 100. Preferably, when the sum of the strengths of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation is 100, it is more preferable that the strength of (200) crystal orientation is 38 or more and 80 or less, and (111) crystal orientation and (220). When the total strength with the crystal orientation is 100, (200) the strength of the crystal orientation is more preferably 40 or more and 70 or less. When the strength of (200) crystal orientation is lower than 34 when the sum of the strengths of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation is 100, the wear resistance of silver may be inferior, and when it is higher than 100, silver is also used. The amount of wear may increase. Regarding the ratio of the silver (111) crystal orientation and (220) crystal orientation of the rolled material of this copper alloy composite foil, the (220) crystal orientation is 21.3 or more and 120 or less with respect to the (111) crystal orientation 100. It is more preferable that the strength of (111) crystal orientation is 100 and the strength of (220) crystal orientation is 21.3 or more and 100 or less, and most preferably the strength of (111) crystal orientation is 100. On the other hand, (220) the intensity of crystal orientation is preferably 21.3 or more and 80 or less. According to Non-Patent Document 1, the hardness of (111) crystal orientation of silver is about 131 in Vickers hardness, the hardness of (220) crystal orientation is about 135 in Vickers hardness, and the hardness of (200) crystal orientation is about 82 in Vickers hardness. Therefore, the surface hardness can be arbitrarily set by the ratio of the crystal orientation shown here.

（１１１）結晶配向、（２００）結晶配向及び（２２０）結晶配向の有無や割合は、それぞれＸ線回折装置によるこの銅合金複合箔のＸ線回折測定により得ることができる。（１１１）結晶配向は、回折角２θで３７°（°は、度と記すこともある）～３９°付近に得られ、（２００）結晶配向は４３°～４６°付近に得られ、（２２０）結晶配向は６３°～６６°付近に認めることができる。それぞれの結晶配向のＸ線回折強度は、得られたＸ線回折のピーク強度やそれぞれの回折角領域のＸ線回折ピーク付近の強度の積分値より求めることができる。 The presence / absence and ratio of (111) crystal orientation, (200) crystal orientation, and (220) crystal orientation can be obtained by X-ray diffraction measurement of the copper alloy composite foil by an X-ray diffractometer, respectively. (111) Crystal orientation is obtained in the vicinity of 37 ° (° is sometimes referred to as degree) to 39 ° at a diffraction angle of 2θ, and (200) Crystal orientation is obtained in the vicinity of 43 ° to 46 °, (220). ) Crystal orientation can be observed in the vicinity of 63 ° to 66 °. The X-ray diffraction intensity of each crystal orientation can be obtained from the integrated value of the peak intensity of the obtained X-ray diffraction and the intensity near the X-ray diffraction peak in each diffraction angle region.

この発明の銅合金複合箔の圧延材において、耐摩耗性が高くなる理由については現時点では定かではないが、非特許文献１によると（１１１）結晶配向の銀めっきの表面硬さがビッカース硬度で約１３１、（２００）結晶配向の銀めっきの表面硬さがビッカース硬度で約８２、（２２０）結晶配向の銀めっきの表面硬さがビッカース硬度で約１３５であることから、比較的硬い（１１１）結晶配向と比較的柔らかい（２００）結晶配向の割合及びこの３種の結晶配向において最も硬い（２２０）結晶配向の割合が高くなることが耐摩耗性の向上に寄与していると考えている。 The reason why the rolled material of the copper alloy composite foil of the present invention has high wear resistance is not clear at present, but according to Non-Patent Document 1, ( 111 ) the surface hardness of the crystal-oriented silver plating is the Vickers hardness. About 131, ( 200 ) The surface hardness of the crystal-oriented silver plating is about 82 in Vickers hardness, and ( 220 ) The surface hardness of the crystal-oriented silver plating is about 135 in Vickers hardness, so it is relatively hard ( 111). ) Crystal orientation and relatively soft ( 200 ) Crystal orientation ratio and the hardest ( 220 ) crystal orientation ratio among these three types of crystal orientation are considered to contribute to the improvement of wear resistance. ..

銅合金板に銀めっきを施した後の銅合金複合箔の圧延工程について説明する。銅合金複合箔に直接接する第一の圧延ロール、第一の圧延ロールに回転と圧延のための応力を伝える中間ロール、中間ロールに回転と圧延のための応力を与えるバックロールなどの各ロールを用いることが好ましい。これらロール形状は、圧延前の０．３ｍｍ厚の銅合金複合箔の厚みを７５％程度の厚みまで圧延する場合には、第一の圧延ロールの直径として４０ｍｍから５０ｍｍ、中間ロールの直径として９０～１２０ｍｍ、バックロールとして２５０ｍｍ～３５０ｍｍ程度であると好ましく圧延でき、銅合金複合箔の圧延材の銀の結晶配向が好ましい割合となる。第一の圧延ロールの硬さについては、ロックウェル硬度（ＨＲＣと記す場合もある。）で５５から７０で好ましく圧延することができる。圧延の方向を制御するため、延ばしたい方向に引張応力を加えながら圧延することもできる。 The rolling process of the copper alloy composite foil after silver plating the copper alloy plate will be described. Each roll such as the first rolling roll that is in direct contact with the copper alloy composite foil, the intermediate roll that transmits the stress for rotation and rolling to the first rolling roll, and the back roll that applies the stress for rotation and rolling to the intermediate roll. It is preferable to use it. These roll shapes are 40 mm to 50 mm as the diameter of the first rolling roll and 90 as the diameter of the intermediate roll when the thickness of the copper alloy composite foil of 0.3 mm thickness before rolling is rolled to a thickness of about 75%. When it is about 120 mm and the back roll is about 250 mm to 350 mm, it can be preferably rolled, and the silver crystal orientation of the rolled material of the copper alloy composite foil is a preferable ratio. The hardness of the first rolling roll is preferably 55 to 70 in Rockwell hardness (sometimes referred to as HRC). In order to control the rolling direction, it is possible to roll while applying tensile stress in the desired stretching direction.

銀めっきの前にニッケルめっきを施す場合は、ニッケルめっきのバラツキにより圧延後銅合金複合箔の圧延材の銀めっきの結晶配向の割合が制御できなくなる。ニッケルめっきを銀めっきの前に施す場合には、ニッケルめっきが厚くなる場所を切断し、その後圧延することで、銀めっきの結晶配向を好ましく整えることができる。銅合金複合箔の両端に電極を配置するとこの銅合金複合箔の両端の一部を切断し圧延工程により連続的に圧延できるため、好ましい。めっき層を除いた銅合金の圧延率に対し銀めっき層の圧延率が９８％以上１．０４％以下のほぼ１となると銀めっきの結晶配向の割合が好ましくなる。 When nickel plating is applied before silver plating, the ratio of crystal orientation of silver plating in the rolled material of the rolled copper alloy composite foil after rolling cannot be controlled due to the variation in nickel plating. When the nickel plating is applied before the silver plating, the crystal orientation of the silver plating can be preferably adjusted by cutting the place where the nickel plating becomes thick and then rolling the nickel plating. Placing electrodes at both ends of the copper alloy composite foil is preferable because a part of both ends of the copper alloy composite foil can be cut and continuously rolled by the rolling process. When the rolling ratio of the silver plating layer is approximately 1 of 98 % or more and 1.04 % or less with respect to the rolling ratio of the copper alloy excluding the plating layer, the ratio of the crystal orientation of the silver plating is preferable .

なお、本発明は、上記構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更することができる。 The present invention is not limited to the above configuration, and various modifications can be made without departing from the gist of the present invention.

以下、実施例及び比較例を示して本発明をより具体的に説明するが、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited to the following Examples.

「実施例１～３」及び「比較例１～３」
＜実験装置＞
Ｘ線回折装置株式会社島津製作所製ＸＲＤ-６０００
摺動式摩耗試験装置新東科学株式会社ＨＨＳ-２０００圧子：鋼球
走査型電子顕微鏡日本電子株式会社ＪＳＭ－ＩＴ５００ＨＲ
エネルギー分散型分析装置 Thermo Fisher Scientific 株式会社 NORAN System7 "Examples 1 to 3" and "Comparative examples 1 to 3"
<Experimental equipment>
X-ray diffractometer XRD-6000 manufactured by Shimadzu Corporation
Sliding wear test device Shinto Kagaku Co., Ltd. HHS-2000 Indenter: Steel ball scanning electron microscope JEOL Ltd. JSM-IT500HR
Energy Dispersive Analyzer Thermo Fisher Scientific Co., Ltd. NORAN System7

（実施例1）
本発明の結晶配向となるように調整した銅合金複合箔の圧延材を作製した。こ銅合金複合箔の圧延材の銀めっき面をＸ線回折装置により測定した。測定結果の一部を図1に示す。このときの結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度が４２．６だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、５２．５だった。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎ（ニュートンと示すこともある）の荷重をかけて摩耗試験を行った結果を図３に示す。摩耗試験の結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキの少ない良好な結果が得られた。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った試験部の銀の含有率は９６．７０％であり、同一表面の試験を行っていない未実施部の銀の含有率は９７．６３％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は０．９５％であり、良好な結果だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）としたときに算出されるこの銅合金複合箔の圧延材の耐久性は、１０．５万回と算出され、基準値である５万回を上回った。 (Example 1)
A rolled material of a copper alloy composite foil adjusted to have the crystal orientation of the present invention was produced. The silver-plated surface of the rolled material of this copper alloy composite foil was measured by an X-ray diffractometer. Figure 1 shows a part of the measurement results. As for the crystal orientation at this time, the strength of (200) crystal orientation was 42.6 with respect to the total of 100 of (111) strength of crystal orientation and (220) strength of crystal orientation. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 52.5. FIG. 3 shows the results of performing a wear test on this sample by applying a load of 1N (sometimes referred to as Newton) to this sample using a sliding wear test device. As a result of the wear test, good results were obtained with little variation in the coefficient of friction with respect to the sliding distance. Further, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the test part after 1000 times of reciprocating wear test was 96.70%, and the same surface. The silver content of the untested part was 97.63%. The reduction rate of the silver content by this test calculated from these was 0.95%, which was a good result. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the rolled material of the alloy composite foil was calculated to be 105,000 times, which exceeded the standard value of 50,000 times.

（実施例２）
本発明の結晶配向となるように調整した銅合金複合箔の圧延材を作製した。この銅合金複合箔の銀めっき面の結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度が１００だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、２５だった。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎ（ニュートンと示すこともある）の荷重をかけて摩耗試験を行った結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキの少ない良好な結果が得られた。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った試験部の銀の含有率は９６．０％であり、同一表面の摩耗試験を行っていない箇所の銀の含有率は９７．５３％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は１．５７％であり、良好な結果だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）としたとき算出されるこの銅合金複合箔の耐久性は、６．３万回と算出され、基準値である５万回を上回った。 (Example 2)
A rolled material of a copper alloy composite foil adjusted to have the crystal orientation of the present invention was produced. The crystal orientation of the silver-plated surface of this copper alloy composite foil was 100 for the total of (111) the strength of the crystal orientation and (220) the strength of the crystal orientation, whereas the strength of the (200) crystal orientation was 100. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 25. As a result of performing a wear test on this sample by applying a load of 1N (sometimes referred to as Newton) with a sliding wear tester, good results with little variation in the coefficient of friction with respect to the sliding distance were obtained. .. Further, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the test part after 1000 times of reciprocating wear test was 96.0%, and the same surface. The silver content in the areas not subjected to the wear test was 97.53%. The reduction rate of the silver content by this test calculated from these was 1.57%, which was a good result. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper alloy is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the composite foil was calculated to be 63,000 times, which exceeded the standard value of 50,000 times.

（実施例３）
本発明の結晶配向となるように調整した銅合金複合箔の圧延材を作製した。この銅合金複合箔の圧延材は、銅合金板と銀めっきの間にニッケルめっきを施した。こ銅合金複合箔の圧延材をＸ線回折装置により測定した。この銅合金複合箔の圧延材の銀めっき面の結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度が６８だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、２１．３だった。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎの荷重をかけて摩耗試験を行った結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキの少ない良好な結果が得られた。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った試験部の銀の含有率は、９７．０５％であり、同一表面の摩耗試験を行っていない箇所の銀の含有率は、９７．１３％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は０．０８％であり、良好な結果だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）としたとき算出されるこの銅合金複合箔の耐久性は、１２５万回と算出され、基準値である５万回を上回った。 (Example 3)
A rolled material of a copper alloy composite foil adjusted to have the crystal orientation of the present invention was produced. The rolled material of this copper alloy composite foil was nickel-plated between the copper alloy plate and the silver plating. The rolled material of this copper alloy composite foil was measured by an X-ray diffractometer. The crystal orientation of the silver-plated surface of the rolled material of this copper alloy composite foil was (200) the strength of the crystal orientation was 68, while the total of (111) the strength of the crystal orientation and (220) the strength of the crystal orientation was 100. .. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 21.3. As a result of applying a load of 1N to this sample with a sliding wear tester and performing a wear test, good results with little variation in the coefficient of friction with respect to the sliding distance were obtained. Further, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the test part after 1000 times of reciprocating wear test was 97.05%, which is the same. The silver content at the site where the surface wear test was not performed was 97.13%. The reduction rate of the silver content by this test calculated from these was 0.08%, which was a good result. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper alloy is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the composite foil was calculated to be 1.25 million times, which exceeded the standard value of 50,000 times.

（実施例４）
本発明の結晶配向となるように調整した銅合金複合箔の圧延材を作製した。この銅合金複合箔をＸ線回折装置により測定した。この銅合金複合箔の銀めっき面の結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度が３４だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、１１０だった。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎの荷重をかけて摩耗試験を行った結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキの少ない良好な結果が得られた。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った箇所の銀の含有率は９６．１０％であり、同一表面の試験を行っていない箇所の銀の含有率は９７．４２％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は１．３５％であり、良好な結果だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）としたとき算出されるこの銅合金複合箔の耐久性は、７．４万回と算出され、基準値である５万回を上回った。 (Example 4)
A rolled material of a copper alloy composite foil adjusted to have the crystal orientation of the present invention was produced. This copper alloy composite foil was measured by an X-ray diffractometer. As for the crystal orientation of the silver-plated surface of this copper alloy composite foil, the strength of (200) crystal orientation was 34, while the total of (111) strength of crystal orientation and (220) strength of crystal orientation was 100. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 110. As a result of applying a load of 1N to this sample with a sliding wear tester and performing a wear test, good results with little variation in the coefficient of friction with respect to the sliding distance were obtained. In addition, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the part where 1000 times of reciprocating wear test was performed was 96.10%, and the same surface. The silver content in the untested area was 97.42%. The rate of decrease in silver content calculated from these was 1.35%, which was a good result. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper alloy is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the composite foil was calculated to be 74,000 times, which exceeded the standard value of 50,000 times.

（比較例１）
銅合金複合箔を作製した。この銅合金複合箔に対し、このときの銅合金複合箔の銀めっき面の結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計を１００としたとき、（２００）結晶配向の強度は２１．９だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、６．７だった。この銅合金複合箔のＸ線回折の結果を図２に示す。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎ（ニュートンと示すこともある）の荷重をかけて摩耗試験を行った結果を図４に示す。摩耗試験の結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキが多い結果となった。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った箇所の銀の含有率は９４．７％であり、同一表面の試験を行っていない箇所の銀の含有率は９７．３２％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は２．７％だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）とした場合に算出されるこの銅合金複合箔の耐久性は、３．７万回と算出され、基準値である５万回を下回った。 (Comparative Example 1)
A copper alloy composite foil was produced. With respect to this copper alloy composite foil, the crystal orientation of the silver-plated surface of the copper alloy composite foil at this time is (200) when the sum of the strength of (111) crystal orientation and the strength of (220) crystal orientation is 100. ) The intensity of crystal orientation was 21.9. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 6.7. The result of X-ray diffraction of this copper alloy composite foil is shown in FIG. FIG. 4 shows the results of performing a wear test on this sample by applying a load of 1N (sometimes referred to as Newton) to this sample using a sliding wear test device. As a result of the wear test, the coefficient of friction with respect to the sliding distance varied widely. Further, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the part where 1000 times of reciprocating wear test was performed was 94.7%, and the same surface. The silver content in the untested area was 97.32%. The rate of decrease in silver content in this test calculated from these was 2.7%. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the alloy composite foil was calculated to be 37,000 times, which was below the standard value of 50,000 times.

（比較例２）
銅合金複合箔を作製した。この銅合金複合箔に対し、Ｘ線回折法による銀めっき面の結晶配向の分析を行った。この銀めっき面の結晶配向は、（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度との合計を１００としたとき、（２００）結晶配向の強度は１２０だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は１５だった。この試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎの荷重をかけて摩耗試験を行った結果、摺動距離に対する摩擦係数にバラツキが多い結果となった。また、１０００回の往復摩耗試験後の試験部及び未実施部の成分分析を行った結果、１０００回の往復摩耗試験を行った箇所の銀の含有率は９３．５％であり、同一表面の試験を行っていない箇所の銀の含有率は９７．２７％だった。これらから算出したこの試験による銀の含有量の低下率は３．８８％だった。スイッチの荷重を０．１Ｎ、接触面積を１０倍とした場合、往復摺動回数１０００回×試験荷重１０倍×接触面積１０倍÷銀の低下率（％）としたとき算出されるこの銅合金複合箔の耐久性は、２．６万回と算出され、基準値である５万回を下回った。 (Comparative Example 2)
A copper alloy composite foil was produced. For this copper alloy composite foil, the crystal orientation of the silver-plated surface was analyzed by the X-ray diffraction method. The crystal orientation of the silver-plated surface was 120 when the sum of the strength of (111) crystal orientation and the strength of (220) crystal orientation was 100. Further, the intensity of (220) crystal orientation was 15 with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100. As a result of performing a wear test on this sample by applying a load of 1N with a sliding wear test device, the result was that the coefficient of friction with respect to the sliding distance varied widely. In addition, as a result of component analysis of the test part and the unimplemented part after 1000 times of reciprocating wear test, the silver content of the part where 1000 times of reciprocating wear test was performed was 93.5%, and the same surface. The silver content in the untested area was 97.27%. The rate of decrease in silver content in this test calculated from these was 3.88%. When the load of the switch is 0.1N and the contact area is 10 times, this copper alloy is calculated when the number of reciprocating slides is 1000 times x test load 10 times x contact area 10 times ÷ silver reduction rate (%). The durability of the composite foil was calculated to be 26,000 times, which was below the standard value of 50,000 times.

（実施例５）
（圧延前の銅合金複合箔として比較例１の銅合金複合箔を圧延して実施例1に用いた銅合金複合箔の圧延材を製造する方法）
銅合金板の表面にめっきにより銀の層を施す銀めっき工程と、この銀めっき工程により作成した銅合金複合箔を圧延する圧延工程とを行い、銅合金複合箔の圧延材を作製した。銀めっき工程によりめっきした銀のＸ線回折法による（２００）結晶配向の強度は、（２２０）結晶配向の強度と（１１１）結晶配向の強度の合計を１００としたとき２１．９であり、（２２０）結晶配向の強度が（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき６．７だった。
（（圧延前の厚さ）－（圧延後の厚さ））×１００／（圧延前の厚さ)で算出する圧延工程による銅合金複合箔の圧延率は、銅合金板が２３．４％だった。また、この圧延工程による銀めっきの圧延率は２４．３％であり、この結晶配向の銅合金複合箔をこの圧延工程により圧延する際、銅合金板の圧延率に対する銀めっきの圧延率は１．０４だった。
この圧延した銅合金複合箔のＸ線回折法により得られた（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度の合計１００に対する（２００）結晶配向の強度は４２．６だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は５２．５だった。この銅合金複合箔の圧延材は、実施例１に用いた銅合金複合箔の圧延材であり、実施例１に示したように良好な結果であった。 (Example 5)
(A method of rolling a copper alloy composite foil of Comparative Example 1 as a copper alloy composite foil before rolling to produce a rolled material of the copper alloy composite foil used in Example 1).
A silver plating step of applying a silver layer to the surface of the copper alloy plate by plating and a rolling step of rolling the copper alloy composite foil produced by this silver plating step were performed to prepare a rolled material of the copper alloy composite foil . The intensity of (200) crystal orientation by the X-ray diffraction method of silver plated by the silver plating step is 21.9 when the sum of the intensity of (220) crystal orientation and the intensity of (111) crystal orientation is 100. The intensity of (220) crystal orientation was 6.7 when the intensity of (111) crystal orientation was 100.
The rolling ratio of the copper alloy composite foil by the rolling process calculated by (( thickness before rolling)-( thickness after rolling)) x 100 / ( thickness before rolling) is 23.4% for the copper alloy plate. was. Further, the rolling ratio of silver plating by this rolling process is 24.3%, and when the copper alloy composite foil having this crystal orientation is rolled by this rolling process, the rolling ratio of silver plating to the rolling ratio of the copper alloy plate is 1. It was 0.04 .
The strength of (200) crystal orientation was 42.6 with respect to the total of (111) strength of crystal orientation and (220) strength of crystal orientation obtained by the X-ray diffraction method of the rolled copper alloy composite foil. Further, the intensity of (220) crystal orientation was 52.5 with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100. The rolled material of the copper alloy composite foil was the rolled material of the copper alloy composite foil used in Example 1, and the results were good as shown in Example 1.

（実施例６）
（圧延前のニッケルめっき有り銅合金複合箔を圧延して実施例３の銅合金複合箔の圧延材を製造する方法）
銅合金板の表面にめっきによりニッケルめっきと銀の層を施す銀めっき工程と、この銀めっき工程により作成した銅合金複合箔を圧延する圧延工程とを行い、銅合金複合箔の圧延材を作製した。
銀めっき工程によりめっきした銀のＸ線回折法による（２００）結晶配向の強度は（２２０）結晶配向の強度と（１１１）結晶配向の強度の合計を１００としたとき４８であり、（２２０）結晶配向の強度は（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき１４だった。
（（圧延前の厚さ）－（圧延後の厚さ））×１００／（圧延前の厚さ)で算出する圧延工程による銅合金複合箔の圧延率は、銅合金板が２０．２％だった。また、銀めっきの圧延工程による圧延率は１９．８％だった。この結晶配向の銅合金複合箔を当該圧延工程により圧延する際、銅合金板の圧延率に対する銀めっきの圧延率は０．９８だった。
この圧延した銅合金複合箔のＸ線回折法により得られた（１１１）結晶配向の強度と、（２２０）結晶配向の強度の合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度は６８だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、２１．３だった。
この銅合金複合箔の圧延材は、実施例3に用いた銅合金複合箔の圧延材であり、実施例３に示したように良好な結果であった。 (Example 6)
(Method of rolling a copper alloy composite foil with nickel plating before rolling to produce a rolled material of the copper alloy composite foil of Example 3)
A silver plating process in which nickel plating and a silver layer are applied to the surface of a copper alloy plate by plating and a rolling process in which the copper alloy composite foil produced by this silver plating process is rolled are performed to prepare a rolled material of the copper alloy composite foil. I did .
The intensity of (200) crystal orientation by the X-ray diffraction method of silver plated by the silver plating step is 48 when the total of (220) crystal orientation intensity and (111) crystal orientation intensity is 100, and (220). The crystal orientation intensity was (111) 14 when the crystal orientation intensity was 100.
The rolling ratio of the copper alloy composite foil by the rolling process calculated by ((thickness before rolling)-(thickness after rolling)) x 100 / (thickness before rolling) is 20.2% for the copper alloy plate. was. The rolling ratio of the silver-plated rolling process was 19.8%. When the copper alloy composite foil having this crystal orientation was rolled by the rolling process, the rolling ratio of silver plating to the rolling ratio of the copper alloy plate was 0.98.
The strength of ( 200 ) crystal orientation was 68, while the total strength of ( 111 ) crystal orientation and ( 220 ) crystal orientation obtained by the X-ray diffraction method of the rolled copper alloy composite foil was 100. Further, the intensity of ( 220 ) crystal orientation with respect to the intensity of ( 111 ) crystal orientation 100 was 21.3.
The rolled material of this copper alloy composite foil was the rolled material of the copper alloy composite foil used in Example 3, and the results were good as shown in Example 3.

（比較例３）
（圧延前の銅合金複合箔として比較例１の銅合金複合箔を圧延して比較例２の圧延材を作製する方法。）
銅合金板の表面にめっきにより銀の層を施す銀めっき工程と、この銀めっき工程により作成した銅合金複合箔を圧延する圧延工程とを行った。
銀めっき工程によりめっきした銀のＸ線回折法による（２００）結晶配向の強度が（２２０）結晶配向の強度と（１１１）結晶配向の強度との合計を１００としたとき２１．９であり、（２２０）結晶配向の強度が（１１１）結晶配向の強度を１００としたとき６．７だった。
（（圧延前の厚さ）－（圧延後の厚さ））×１００／（圧延前の厚さ)で算出する圧延工程による銅合金複合箔の圧延率は、銅合金板が２３．４％だった。また、銀めっきの圧延工程による圧延率は３６．２％であり、この結晶配向の銅合金複合箔をこの圧延工程により圧延する際、銅合金板の圧延率に対する銀めっきの圧延率は１．５４だった。
この圧延した銅合金複合箔のＸ線回折法により得られた銀めっきの（１１１）結晶配向の強度と（２２０）結晶配向の強度の合計１００に対し、（２００）結晶配向の強度は１２０だった。また、（１１１）結晶配向の強度１００に対する（２２０）結晶配向の強度は、１５だった。
この圧延前の銅合金複合箔と圧延した後の銅合金複合箔のそれぞれの試料に対し、摺動式摩耗試験装置により1Ｎ（ニュートンと示すこともある）の荷重をかけて摩耗試験を行ったところ、比較例１（圧延前）並びに比較例２（圧延後）に示した結果が得られた。 (Comparative Example 3)
(A method of rolling a copper alloy composite foil of Comparative Example 1 as a copper alloy composite foil before rolling to produce a rolled material of Comparative Example 2.)
A silver plating step of applying a silver layer to the surface of the copper alloy plate by plating and a rolling step of rolling the copper alloy composite foil produced by this silver plating step were performed.
The intensity of (200) crystal orientation by the X-ray diffraction method of silver plated by the silver plating step is 21.9 when the sum of the intensity of (220) crystal orientation and the intensity of (111) crystal orientation is 100. The intensity of (220) crystal orientation was 6.7 when the intensity of (111) crystal orientation was 100.
The rolling ratio of the copper alloy composite foil by the rolling process calculated by ((thickness before rolling)-(thickness after rolling)) x 100 / (thickness before rolling) is 23.4% for the copper alloy plate. was. The rolling ratio of the silver plating in the rolling process is 36.2%, and when the copper alloy composite foil having this crystal orientation is rolled by this rolling process, the rolling ratio of silver plating to the rolling ratio of the copper alloy plate is 1. It was 54.
The strength of (200) crystal orientation was 120, while the total strength of (111) crystal orientation and (220) crystal orientation of silver plating obtained by the X-ray diffraction method of this rolled copper alloy composite foil was 100. rice field. Further, the intensity of (220) crystal orientation with respect to the intensity of (111) crystal orientation 100 was 15.
A wear test was performed on each sample of the copper alloy composite foil before rolling and the copper alloy composite foil after rolling by applying a load of 1N (sometimes referred to as Newton) by a sliding wear tester. However, the results shown in Comparative Example 1 (before rolling) and Comparative Example 2 (after rolling) were obtained.

これら実施例及び比較例をまとめた一覧を図５に示す。 A list summarizing these examples and comparative examples is shown in FIG.

Claims

A rolled material of a copper alloy composite foil in which a silver smooth layer is provided on at least one surface of a copper alloy plate, and the strength of (220) crystal orientation and (111) crystals on the surface of the silver smooth layer by X-ray diffractometry. When the total with the strength of the orientation is 100, (200) the strength of the crystal orientation is 34 or more and 100 or less , and (111) the strength of the crystal orientation is 100, the strength of the (220) crystal orientation is 21 . .3 or more and 110 or less . Rolled material of copper alloy composite foil.

A silver plating process in which a silver layer is applied by plating on at least one surface of a copper alloy plate, and
A method for producing a rolled material of a copper alloy composite foil , which comprises a rolling step of rolling a copper alloy composite foil produced by the silver plating step.
When the silver on the surface of the smooth layer of the rolled material of the copper alloy composite foil after the rolling step is 100 in the X-ray diffractometry, the sum of the strength of (220) crystal orientation and the strength of (111) crystal orientation is (200). ) Copper formed by rolling so that the strength of crystal orientation is 34 or more and 100 or less, and (111) the strength of crystal orientation is 100, and (220) the strength of crystal orientation is 21.3 or more and 110 or less. A method for manufacturing a rolled material of an alloy composite foil.