JP6999139B2 - アンテナ、無線通信装置、生体信号測定装置、および衣服 - Google Patents
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Description
本発明のアンテナは、少なくとも、炭素原子を含む導電性樹脂が、直径が100nm以上1000nm以下である繊維の表面及び/又は単繊維間隙に担持されている導電性繊維構造物を有するアンテナである。
表面及び/又は単繊維間隙に導電性樹脂を担持させる観点から、より好ましくは300nm以上1000nm以下であり、さらに好ましくは500nm以上1000nm以下である。上限としては前記のとおり1000nm以下であることが好ましいが、900nm以下であることがより好ましい。
島成分がポリエチレンテレフタレート、海成分がポリエステルの酸成分としてテレフタル酸と5-ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合体からなるアルカリ熱水可溶型ポリエステルの75T-112F(海島比率30%:70%、島数127島/F)の単繊維径700nmのナノファイバーと22T-24Fの単繊維径22.85μmのポリエチレンテレフタレートの高収縮糸を混繊した100T-136Fのポリエステルナノファイバー混繊糸を用いて、スムース組織で丸編物を製編した。次いで、布帛を水酸化ナトリウム3質量%水溶液(75℃、浴比1:30)に浸漬することで易溶解成分を除去し、ナノファイバーと高収縮糸の混繊糸使い編物を得た。編物の密度は58×78(本/in)、目付けは118(g/cm2)である。得られた繊維構造物としての編物に、導電性高分子とオレフィン系樹脂を含む分散液として「デナトロンFB408B」(ナガセケムテックス株式会社製)を、既知のナイフコーティング法で導電性高分子を塗布し、120℃~130℃の範囲に制御して加熱した。得られた導電性構造物の導電性樹脂付着量は12.3g/m2であった。また導電性樹脂が、マルチフィラメント糸を構成する単繊維と単繊維の間隙において、実質的に繊維軸方向に連続して存在していることを後述する(3)導電性樹脂含有面積比率により確認した。図10は導電性繊維構造物の導電性樹脂含浸面積比率を評価に用いた断面写真である。図10により、表層から30μmまで低抵抗、すなわち導電性樹脂が含浸されていることがわかる。さらに製造した導電性繊維構造物の表面抵抗率は、0.045Ω/□であった。
繊維から抜き出したマルチフィラメントをエポキシ樹脂で包埋し、Reichert社製FC・4E型クライオセクショニングシステムで凍結し、ダイヤモンドナイフを具備したReichert-Nissei ultracut N(ウルトラミクロトーム)で切削した後、その切削面を(株)キーエンス製VE-7800型走査型電子顕微鏡(SEM)にて、ナノファイバーは5000倍、マイクロファイバーは1000倍、その他は500倍で撮影した。得られた写真から無作為に選定した150本の極細繊維を抽出し、写真について画像処理ソフト(WINROOF)を用いて全ての外接円径(繊維径)を測定した。
導電性繊維構造物の厚み方向の断面を観察したときに、表層から15~30μmの領域に存在する導電性樹脂の面積比率(導電性樹脂含浸面積比率)は以下のようにして求めた。
アルゴン(Ar)イオンビーム加工装置を用いて、導電性繊維構造物を厚み方向に切削して、断面の薄膜切片を作製し、測定用試料とした。得られた測定用試料を走査プローブ顕微鏡(Scanning Spreading Resistance Microscopy)(以下SSRMと称する)を用いて、測定用試料の裏側から電圧を印加し、導電性探針を用いて、試料の表層の導通の有無を観察した。観察した画像中、図10の断面画像で示すように、繊維構造物の表層部の最も高い部分が視野上部に接するように30μm×30μmの正方形の領域を設定する。表層部の最も高い位置から15μm下部の15μm×30μmの領域を、画像処理ソフト(GIMP2.8portable)を用い、しきい値を60に設定し、導電性繊維構造物の厚み方向の表層から15~30μmの領域における導電性樹脂が含浸する面積比率を求めた。この時、観察する数は無作為抽出した横断面20箇所を測定した。20箇所で求めたそれぞれの面積比率の平均値を計算し、これを「導電性樹脂含浸面積比率」とした。これにより(1)で製造した導電性繊維構造物の「導電性樹脂含浸面積比率」が、20.7%であることを確認した。
観察装置 : Bruker AXS社Digital Instruments製 NanoScope Iva AFM
Dimension 3100ステージAFMシステム
+SSRMオプション
SSRM走査モード : コンタクトモードと拡がり抵抗の同時測定
SSRM探針(Tip): ダイヤモンドコートシリコンカンチレバー
探針品番: DDESP-FM(Bruker AXS社製)
Arイオンビーム加工装置:(株)日立ハイテクノロジーズ製IM-4000、加速電圧3kV
分散液に分散している導電性高分子をSartorius社製Minisart0.2μmシリンジフィルターでろ過して、導電性高分子の分散粒子径が200nm未満か否かを測定した。(1)で使用する「デナトロンFB408B」中の導電性高分子の分散粒子径は200nm未満であることを確認した。
49gの水に1gの導電性高分子を攪拌しながら加えた50倍希釈の導電性高分子をMicrotrac社製NanotracWaveシリーズで平均粒子径を測定した。具体的には体積抵抗径を測定して粒子径分布を求め、流体力学径メジアン径を算出して平均粒子径とした。(1)で使用する「デナトロンFB408B」中の導電性高分子の平均粒子径は、20nm以下であった。
ストリップ導体として(1)で記載した方法で作製した導電性繊維構造物を、基板には厚さ2mmのポリテトラフルオロエチレンを用いて、特性インピーダンス50Ωの半波長マイクロストリップ線路共振器Aを作成した。ストリップ導体の長さは42mm、幅は3mm又は6mmで両端を開放とし、共振周波数は約2.4GHzとした。半波長マイクロストリップ線路共振器Aの一方の同軸ケーブルから励振させ、他方の同軸ケーブルにネットワークアナライザを接続し無負荷Q値(QA)を測定した。また、ストリップ導体として銅箔を用いた以外は半波長マイクロストリップ線路共振器Aと同様に、半波長マイクロストリップ線路共振器Bを作成し、無負荷Q値(QB)を測定した。QSampleを導電性繊維構造物ストリップの損失に起因するQ値、QCuを銅箔ストリップの損失に起因するQ値とすると、1/QA-1/QB=1/QSample-1/QCuの関係が成り立つ。QCuを銅箔の表面抵抗率から算出し、その値を上記の式に適用することでQSampleを計算し、その結果を用いて導電性繊維構造物の表面抵抗率と導電率を算出した。
(1)に記した方法で作製した導電性繊維構造物または銀メッキ繊維からなる導電性繊維構造物と、不織布を用いて、図5に示す、2.4GHzで放射する測定アンテナを作製した。なお、導電性繊維構造物からなる第1の導電体3Aと、第2の導電体3Bの間に不織布からなる誘電体2を配置し、第1の導電体3Aおよび第2の導電体3Bとを、金属製ボタン7を用いて電気的に接続した。同軸ケーブル端子6を用いて、作製したアンテナとネットワークアナライザ(アジレントテクノロジー社製、N5230C)を接続し、反射係数を測定した。
図6に示すように、(7)で作製した測定アンテナを回転台に設置し、ネットワークアナライザ(アジレントテクノロジー社製、N5230C)にした。回転台を7.5度ずつ回転させ、各回転位置において、ネットワークアナライザに接続された送信用アンテナから測定アンテナに電波を送信し利得を測定した。なお、放射パターンの測定には電波暗室を用い、水平偏波、垂直偏波の2つについて行った。
標準状態(20℃×65%RH)での導電性樹脂分散液塗布前後の試験布である繊維構造体の質量変化により導電性樹脂付着量を測定した。計算式は下記の通りである。
導電性樹脂付着量(g/m2)=
(加工後の試験布質量(g)-加工前の試験質質量(g))/試験布の分散液を塗布した面積(m2)
(1)で記した方法で作成した導電性繊維構造物について、(6)に記した方法で、表面抵抗率と導電率を測定したところ、表面抵抗率は0.045Ω/□、導電率は4.76μS/mであった。(7)に記した方法で測定した反射係数は-17.2dBであった。また、(8)に記した方法で測定したXZ面放射パターンを図7の破線で示す。
ニッケル/銅メッキ繊維(タニムラ株式会社製、MK-KTN260)を用いて、丸編物を製編した。(6)に記した方法で測定した表面抵抗率と導電率は、それぞれ0.050Ω/□、3.84μS/m、(7)に記した方法にて測定した反射係数は-15.2dBであった。また、(8)に記した方法にて測定したXZ面放射パターンを図7の実線で示す。
図7のXZ面放射パターンから、実施例1のアンテナの利得は比較例1よりも0.4dB高く、通信距離は6%増大した。
図8に示した人体ファントムに、(7)で作製した測定アンテナを貼り付けた以外は、実施例1と同様の方法で反射係数、XZ面放射パターンを測定した。反射係数は-17.3dB、XZ面放射パターンを図9の破線で示す。なお、前記人体ファントムは、人体の比誘電率を53.6、導電率を1.81S/mとして設計されたものである。
比較例1で作製したアンテナを用いた以外は、実施例2と同様の方法で反射係数、XZ面放射パターンを測定した。反射係数は-15.0dB、XZ面放射パターンを図9の実線で示す。
図9のXZ面放射パターンから、実施例2のアンテナの利得は比較例2よりも0.4dB高く、通信距離は6%増大した。
2 誘電体
3A 第1の導電体
3B 第2の導電体
4 配線
5 半導体回路
6 同軸ケーブル端子
7 金属製ボタン
Claims (12)
- 炭素原子を含む導電性樹脂と、直径が100nm以上1000nm以下である繊維と、を有し、前記導電性樹脂はバインダ樹脂としてオレフィン樹脂を含み、少なくとも、前記導電性樹脂が、前記繊維の表面及び/又は単繊維間隙に担持されている導電性繊維構造物を有するアンテナ。
- 前記導電性樹脂が繊維構造物を構成する単繊維と単繊維の間隙に担持され、前記繊維構造物の厚み方向の断面を観察したときに、表層から15~30μmの領域に存在する前記導電性樹脂の面積比率が15%以上である導電性繊維構造物を有することを特徴とする請求項1に記載のアンテナ。
- 前記導電性樹脂が導電性高分子を含む導電性樹脂である請求項2に記載のアンテナ。
- 前記導電性高分子が、ポリ(3,4-エチレンジオキシチオフェン)とポリスチレンスルホン酸であることを特徴とする請求項3に記載のアンテナ。
- 前記繊維が、熱可塑性ポリマーからなるマルチフィラメント糸であり、前記導電性樹脂が、マルチフィラメント糸を構成する単繊維と単繊維の間隙において、実質的に繊維軸方向に連続して存在していることを特徴とする請求項1~4のいずれか1つに記載のアンテナ。
- 前記導電性繊維構造物の920MHz~3GHzで測定した表面抵抗率が0.01~0.1Ω/□である請求項1~5のいずれか1つに記載のアンテナ。
- 前記導電性繊維構造物からなる導電体と誘電体の積層体からなる請求項1~6のいずれか1つに記載のアンテナ。
- 前記導電性繊維構造物からなる第一の導電体、前記誘電体、前記導電性繊維構造物からなる第二の導電体の順に積層してなり、前記第一の導電体と前記第二の導電体が電気的に接続されている請求項7に記載のアンテナ。
- 前記導電性繊維構造物からなる配線を有する請求項1~8のいずれか1つに記載のアンテナ。
- 少なくとも、請求項1~7のいずれか1つに記載のアンテナと、半導体回路とを有する無線通信装置。
- 少なくとも、請求項1~9のいずれか1つに記載のアンテナと、生体電極とを備える生体信号測定装置。
- 請求項1~9のいずれか1つに記載のアンテナを複数備えた衣服であって、それらの内少なくとも1つが他のアンテナと異なる部位に装着されていることを特徴とする衣服。
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