JP6910266B2 - Golf club head - Google Patents
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Description
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。 The present invention relates to a golf club head.
ゴルフクラブヘッドでゴルフボールを打撃した際のゴルフボールの初速を向上させ、飛距離を改善するためには、フェース部のたわみ量を如何にして確保するかが重要であり、またスイートエリアを如何にして拡大するかが重要である。
ゴルフクラブヘッドの構造として、フェース部に開口が設けられたヘッド本体と、開口に溶接で接合されたフェース部材とを備えるものがある。
このような構造では、フェース部に、フェース部材の全周に沿って剛性が高くなるビード部が形成されることからフェース部のたわみ量を確保し、スイートエリアを拡大する上で不利がある。
一方、フェース部材の縁部からクラウン部の一部あるいはソール部の一部を構成するフランジ部をフェースバック方向に延在して設けるとともに、このようなフランジ部を有するフェース部材（カップフェース）をヘッド本体の開口に溶接する、いわゆるカップフェース構造のゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。
In order to improve the initial speed of the golf ball when hitting the golf ball with the golf club head and improve the flight distance, it is important how to secure the amount of deflection of the face part, and how to make the sweet area. It is important to expand it.
As a structure of a golf club head, there is a structure including a head body having an opening in the face portion and a face member joined to the opening by welding.
In such a structure, a bead portion having high rigidity is formed on the face portion along the entire circumference of the face member, which is disadvantageous in securing the amount of deflection of the face portion and expanding the sweet area.
On the other hand, a flange portion forming a part of the crown portion or a part of the sole portion is provided extending from the edge portion of the face member in the face back direction, and a face member (cup face) having such a flange portion is provided. A golf club head having a so-called cup face structure, which is welded to the opening of the head body, has been proposed (see Patent Document 1).
このようなカップフェース構造のゴルフクラブによれば、ビード部の一部がクラウン部あるいはソール部に形成されるので、フェース部に形成されるビード部の量が削減される。
そのため、フェース部の剛性の抑制を図り、フェース部のたわみ量を確保し、スイートエリアを拡大する上で一定の効果があるものの、フェース部のたわみ量の確保およびスイートエリアの拡大を図る上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、フェース部のたわみ量の確保およびスイートエリアの拡大を図り、ボールの初速および飛距離の向上を図る上で有利なカップフェース構造のゴルフクラブヘッドを提供することにある。
According to a golf club having such a cup face structure, a part of the bead portion is formed on the crown portion or the sole portion, so that the amount of the bead portion formed on the face portion is reduced.
Therefore, although there is a certain effect in suppressing the rigidity of the face portion, securing the amount of deflection of the face portion, and expanding the sweet area, in order to secure the amount of deflection of the face portion and expand the sweet area. There is room for improvement.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is advantageous in securing the amount of deflection of the face portion, expanding the sweet area, and improving the initial velocity and flight distance of the ball. The purpose is to provide a golf club head having a cup face structure.
上記目的を達成するために、本発明は、中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられたヘッド本体と、前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジとを備えるゴルフクラブヘッドであって、前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合される後縁と、前記後縁からフェース部方向に至るにつれて上昇し前記第１傾斜面に交差する第２傾斜面と、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面とが交差する部分に形成された稜線とを有し、前記変形誘発部は、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面と前記稜線とを含んで構成されていることを特徴とする。
また、本発明は、中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられたヘッド本体と、前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジとを備えるゴルフクラブヘッドであって、前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記第１傾斜面の後端からフェースバック方向に至るにつれて下降する第２傾斜面と、前記第２傾斜面の下端からフェースバック方向に延在し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されて前記ヘッド本体のクラウン部と連続面を形成する下面とを有し、前記変形誘発部は、前記第１傾斜と前記第２傾斜面と前記下面とを含んで構成されていることを特徴とする。
また、本発明は、中空構造を呈しフェース部側に開口が設けられたヘッド本体と、前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジとを備えるゴルフクラブヘッドであって、前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記第１傾斜面のフェースバック側の端部に接続されソール部側に凹む凹部と、前記第１傾斜面から離れた前記凹部の後縁からフェースバック方向に延在し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合される後面とを有し、前記変形誘発部は、前記第１傾斜面と、前記凹部と、前記後面とを含んで構成されていることを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention includes a head body having a hollow structure and an opening provided on the face portion side, and a face member joined to the opening by welding, and the face member is the face. A main body plate portion constituting the portion and a flange portion side flange extending from the upper portion of the main body plate portion to the crown portion side to form a part of the crown portion and being joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A deformation-inducing portion that induces deformation when a golf ball is hit is formed extending along the toe heel direction on the crown portion-side flange, and the head body and the crown portion side are formed at the opening. A bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of the portion where the flange is joined by welding, and the crown portion side flange has a front edge connected to the face portion and the said A first inclined surface that rises from the front edge toward the face back and whose end on the face back side is the highest in the crown portion, and a trailing edge joined to the front edge of the crown portion of the head body. It has a second inclined surface that rises from the trailing edge toward the face portion and intersects the first inclined surface, and a ridge line formed at a portion where the first inclined surface and the second inclined surface intersect. The deformation inducing portion is characterized by including the first inclined surface, the second inclined surface, and the ridge line .
Further, the present invention includes a head body having a hollow structure and an opening provided on the face portion side, and a face member joined to the opening by welding, and the face member is a main body plate constituting the face portion. A golf club head including a portion and a flange on the crown portion side extending from the upper portion of the main body plate portion to the crown portion side to form a part of the crown portion and being joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A deformation-inducing portion that induces deformation when the golf ball is hit is formed extending along the toe-heel direction on the crown-side flange, and the head body and the crown-side flange are joined by welding at the opening. A bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of the portion to be welded, and the crown portion side flange is formed with a front edge connected to the face portion and in the face back direction from the front edge. A first inclined surface that rises as it reaches and its end on the face back side becomes the highest position in the crown portion, a second inclined surface that descends from the rear end of the first inclined surface toward the face back, and the above. The deformation-inducing portion has a lower surface that extends from the lower end of the second inclined surface in the face-back direction and is joined to the front edge of the crown portion of the head body to form a continuous surface with the crown portion of the head body. , The first inclined surface, the second inclined surface, and the lower surface are included.
Further, the present invention includes a head body having a hollow structure and an opening provided on the face portion side, and a face member joined to the opening by welding, and the face member is a main body plate constituting the face portion. A golf club head including a portion and a flange on the crown portion side extending from the upper portion of the main body plate portion to the crown portion side to form a part of the crown portion and being joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A deformation-inducing portion that induces deformation when the golf ball is hit is formed extending along the toe-heel direction on the crown-side flange, and the head body and the crown-side flange are joined by welding at the opening. A bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of the portion to be welded, and the crown portion side flange is formed with a front edge connected to the face portion and in the face back direction from the front edge. A first inclined surface that rises as it reaches and the end portion on the face back side becomes the highest position in the crown portion, a recess connected to the end portion on the face back side of the first inclined surface and recessed toward the sole portion, and the above. It has a rear surface extending from the trailing edge of the concave portion away from the first inclined surface in the face back direction and joined to the front edge of the crown portion of the head body, and the deformation inducing portion is the first inclined surface. It is characterized in that it is configured to include the recess and the rear surface.
本発明によれば、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部に応力が集中することでフェース部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保できる。
また、変形誘発部の後方に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部へ確実に応力を集中させることができ、フェース部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体のクラウン部の部分の前端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部が位置しているので、フェース部のたわみに寄与する度合いが少ないビード部よりも後方のヘッド本体のクラウン部の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
そのため、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部を有効利用することで、フェース部のたわみ量をより増加でき、スイートエリアをより拡大でき、反発係数をより高くでき、打ち出し角をより大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上でより有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本発明では、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部を有効利用しているので、新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部に確実に応力を集中させることができる。したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
According to the present invention, when a golf ball is hit, stress is concentrated on the deformation-inducing portion, so that a large amount of deformation of the crown portion near the face portion can be secured.
Further, since the highly rigid bead portion inevitably generated during the manufacture of the cup face structure is located behind the deformation inducing portion, stress can be reliably concentrated on the deformation inducing portion when hitting a golf ball. , It is more advantageous to secure a large amount of deformation of the crown portion near the face portion.
Further, since the bead portion that is inevitably generated during the manufacture of the cup face structure is located at the front end of the crown portion of the head body, the head behind the bead portion that contributes less to the deflection of the face portion. It is advantageous in suppressing unnecessary deformation of the crown portion of the main body.
Therefore, in a golf club head having a cup face structure, by effectively utilizing the bead portion that is inevitably generated during the manufacture of the cup face structure, the amount of deflection of the face portion can be further increased, the sweet area can be further expanded, and the coefficient of restitution can be increased. Can be made higher and the launch angle can be made larger, which is more advantageous in improving the initial velocity and the flight distance.
Further, as compared with the conventional golf club head in which the deformation-inducing portion is provided on the crown portion of the golf club head which does not have the cup face structure, in the present invention, the bead portion which is inevitably generated during the manufacture of the cup face structure is effectively used. Therefore, it is not necessary to newly provide a reinforcing bead portion, and the stress can be reliably concentrated on the deformation inducing portion by a simple structure. Therefore, compared to a conventional golf club head in which a deformation-inducing portion is provided on the crown portion of the golf club head which does not have a cup face structure, the sweet area can be expanded by a simple structure, the coefficient of restitution is increased, and the launch angle is increased. Is possible, which is advantageous in improving the initial velocity and flight distance.
（第１の実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１〜図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、カップフェース構造で構成されている。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０は、ヘッド本体１２とフェース部材（カップフェース）１４とを含んで構成されている。
図４（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、ヘッド本体１２は、中空構造を呈しフェース部２６側に開口１６が設けられている。
ヘッド本体１２の開口１６は、クラウン部側フランジ２０およびソール部側フランジ２２に対応する部分が、それぞれフェースバック３８方向に凹む凹部１６０２、１６０４を形成し、フェース部２６に対応する部分が、トウヒール方向に凹む凹部１６０６、１６０８を形成している。
(First Embodiment)
Next, an embodiment of the present invention will be described.
As shown in FIGS. 1 to 5, in the present embodiment, the
That is, the
As shown in FIGS. 4A to 4C, the
In the
図１、図２、図３に示すように、フェース部材１４は、開口１６を閉塞した状態で開口１６の周囲のヘッド本体１２の部分に溶接によって接合され、これによりゴルフクラブヘッド１０が構成される。
図３、図５に示すように、フェース部材１４は、本体板部１８と、クラウン部側フランジ２０と、ソール部側フランジ２２とを含んで構成されている。
As shown in FIGS. 1, 2 and 3, the
As shown in FIGS. 3 and 5, the
本体板部１８は、後述するフェース部２６の大部分を構成するものである。
図１、図５に示すように、本体板部１８は、ヘッド本体１２の開口１６のトウ側部分である凹部１６０６に接合されるトウ側縁部１８０２と、ヘッド本体１２の開口１６のヒール側部分である凹部１６０８に接合されるヒール側縁部１８０４とを有している。
The main
As shown in FIGS. 1 and 5, the main
図２、図３に示すように、クラウン部側フランジ２０は、本体板部１８の上部からトウヒール方向にわたってフェースバック３８方向に延在し、後述するクラウン部２８のフェース部２６寄りの部分を構成する。
クラウン部側フランジ２０は、フェース部２６に接続される前縁２００２と、クラウン部２８の前縁である凹部１６０２の底部に接合される後縁２００４と、凹部１６０２の両側部に接合される側縁２００６とを有し、クラウン部２８の一部を構成している。
また、フェース部２６とフェースバック３８とを結ぶ前後方向に沿ったクラウン部側フランジ２０のフランジ長さ、すなわち、前縁２００２と後縁２００４との間隔は４ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。
クラウン部側フランジ２６に、後述する変形誘発部４６が設けられている。
As shown in FIGS. 2 and 3, the crown
The crown
Further, the flange length of the crown
A
図１、図２、図３に示すように、ソール部側フランジ２２は、本体板部１８の下部からトウヒール方向にわたってフェースバック３８方向に延在し、後述するソール部３０の一部を構成する。
ソール部側フランジ２２は、フェース部２６に接続される前縁２２０２と、ソール部３０の前縁である凹部１６０４の底部に接合される後縁２２０４と、凹部１６０４の両側部に接合される側縁２２０６とを有している。
なお、本体板部１８の周囲全周からフランジ部をフェースバック３８方向に延在させてもよい。その場合は、フェース部材１４によりフェース部２６の全部が構成され、フェース部材１４のフランジ部によってクラウン部２８、ソール部３０、後述するサイド部３２のフェース部２６寄りの部分が構成されることになる。
本発明において、フェース部材１４は、少なくともクラウン部側フランジ２０を有していれば良く、ソール部側フランジ２２が無くてもよい。
As shown in FIGS. 1, 2, and 3, the
The sole
The flange portion may extend in the face back 38 direction from the entire circumference of the main
In the present invention, the
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
フェース部材１４は、金属材料により構成され、本実施の形態では、ヤング率が６０GPa以上１３０GPa以下で良い。より好ましくは冷間圧延βチタン板を曲げ加工して形成され、ヤング率が６０GPa以上９０GPa以下である。
また、この曲げ加工時の加工温度は100〜300℃以下である。
加工温度を上記範囲内とすることでβチタン板のヤング率が高くなること（硬くなること）を抑制しつつ曲げ加工が可能となり、フェース部材１４のたわみを確保する上で有利となる。
The
As the metal material, for example, one kind or two or more kinds such as stainless steel, maraging steel, pure titanium, titanium alloy or aluminum alloy are used.
The
The processing temperature during this bending process is 100 to 300 ° C. or less.
By setting the processing temperature within the above range, bending processing is possible while suppressing an increase in Young's modulus (hardening) of the β titanium plate, which is advantageous in ensuring the deflection of the
図６〜図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部２６と、クラウン部２８と、ソール部３０と、サイド部３２とを備えている。
フェース部２６は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部２８は、フェース部２６よりも小さい肉厚でフェース部２６の上部から後方に延在している。
ソール部３０は、フェース部２６の下部から後方に延在している。
サイド部３２は、クラウン部２８とソール部３０の間でフェース部２６のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバック３８を通って延在している。
図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、それらフェース部２６とクラウン部２８とソール部３０とサイド部３２とで囲まれた内部が中空部４０とされた中空構造を呈している。
フェース部２６の外側に露出する表面がゴルフボールを打撃するフェース面２６Ａであり、フェース部２６の中空部４０に面した裏面がフェース裏面２６Ｂとなっている。
クラウン部２８の外側に露出する表面がクラウン面２８Ａであり、クラウン部２８の中空部４０に面した裏面がクラウン裏面２８Ｂとなっている。
図６、図７に示すように、クラウン部２８には、フェース面２６Ａ側でかつヒール３６寄りの位置にシャフトに接続するホーゼル４２が設けられ、ホーゼル４２にシャフトが接続されることでゴルフクラブが構成される。
ソール部３０の外側に露出する表面がソール面３０Ａであり、ソール部３０の中空部４０に面した裏面がソール裏面３０Ｂとなっている。
図中、符号４４はリーディングエッジを示す。
As shown in FIGS. 6 to 9, the
The
The
The
The
As shown in FIG. 3, the
The surface exposed to the outside of the
The surface exposed to the outside of the
As shown in FIGS. 6 and 7, the
The surface exposed to the outside of the
In the figure,
次に、変形誘発部４６の説明に先立ってフェース面２６Ａの中心点Ｐｃ、フェース中心基準断面Ｐｆｃ、フェース基準断面Ｐｆについて説明する。
Next, prior to the description of the
（フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定）
まず、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面２６Ａの中心点Ｐｃは、フェース面２６Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
(Definition of center point Pc of
First, a method of defining the center point Pc of the
The center point Pc of the
［Ａ］フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面２６Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面２６Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面２６Ａが明瞭に定義されることになる。
図１０〜図１３はフェース面２６Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
[A] First method for defining the center point Pc of the
When the boundary between the
10 to 13 are explanatory views showing a method of defining the center point Pc of the
（１）まず、図１０に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
(1) First, as shown in FIG. 10, the
（２）次にクラウン部２８及びソール部３０を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図１０に示すように、トウ３４およびヒール３６を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面２６Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面２６Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
(2) Next, the temporary center point c0 in the direction connecting the
That is, as shown in FIG. 10, a perpendicular line f0 that intersects the approximate center point of a line parallel to the horizontal plane HP connecting the
The midpoint between the a0 point where the perpendicular line f0 and the upper edge of the
（３）次に図１１に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図１２に示すように水平線ｇ０とフェース面２６Ａのトウ３４側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面２６Ａのヒール３６側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
(3) Next, as shown in FIG. 11, a horizontal line g0 passing through the temporary center point c0 is drawn.
(4) Next, as shown in FIG. 12, at the d0 point where the horizontal line g0 and the edge of the
（５）次に図１３に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面２６Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面２６Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面２６Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面２６Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面２６Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ３４−ヒール３６方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
(5) Next, as shown in FIG. 13, a perpendicular line f1 passing through the temporary center point c1 is drawn, and the perpendicular line f1 and the upper edge of the
Here, if the temporary center points c1 and c2 match, that point is defined as the center point Pc of the
If the temporary center points c1 and c2 do not match, the steps (2) to (5) are repeated.
Since the
The face center line CL is defined by a straight line that passes through the center point Pc and extends in a direction orthogonal to the toe 34-
［Ｂ］フェース面２６Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面２６Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面２６Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
[B] A second method for defining the center point Pc of the
Next, the definition of the center point Pc when the peripheral edge of the
図１４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面２６Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面２６Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１５に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
As shown in FIG. 14, the
That is, the point where the center of gravity point G0 of the
Here, as shown in FIG. 15, a large number of planes H1, H2, H3, ..., Hn including a straight line Lp connecting the center of gravity point G0 and the center of gravity point FG on the face surface are considered.
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１６に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面２６Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１６における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面２６Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１５、図１６に示すように、フェース面２６Ａとして定義される。
As shown in FIG. 16, the radius of curvature r0 of the outer surface of the
When measuring the radius of curvature r0, it is treated as if there is no face line, punch mark, etc. on the
The radius of curvature r0 is continuously measured from the center point Pc of the
Then, in the measurement, the portion where the radius of curvature r0 is first or less than a predetermined value is defined as the contour line I representing the peripheral edge of the
The predetermined value is, for example, 200 mm.
A region surrounded by contour lines I determined based on a number of planes H1, H2, H3, ..., Hn is defined as the
次に、図１７に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面２６Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面２６Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面２６Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面２６Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
Next, as shown in FIG. 17, the
The straight line LT passes through the toe side point PT of the
The straight line LH passes through the heel side point PH of the
The straight line LC is parallel to the straight line LT and the straight line LH. The distance between the straight line LC and the straight line LT is equal to the distance between the straight line LC and the straight line LH.
Reference numeral Pu indicates an upper point of the
The center point Pc is defined by the midpoint of the line segment connecting the upper point Pu and the lower point Pd.
（フェース中心基準断面Ｐｆｃ、フェース基準断面Ｐｆの規定）
次に、フェース中心基準断面Ｐｆｃについて説明する。
図６〜図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。
図６、図８、図９に示すように、基準状態において、フェース面２６Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでゴルフクラブヘッド１０を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。
言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでゴルフクラブヘッド１０を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行する任意の平面でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
(Definition of face center reference cross section Pfc and face reference cross section Pf)
Next, the face center reference cross section Pfc will be described.
As shown in FIGS. 6 to 9, the
As shown in FIGS. 6, 8 and 9, in the reference state, the face center is a cross section obtained by breaking the
In other words, the face center reference cross section Pfc is a cross section obtained by breaking the
Further, a cross section obtained by breaking the
前述したようにフェース部材１４はヘッド本体１２に溶接によって接合されることから、図３に示すように、フェース部材１４とヘッド本体１２とが接合される箇所の全周に沿って溶接によるビード部４８が形成される。
ゴルフクラブヘッド１０の外面に位置するビード部４８の部分は研磨によって除去されるが、ゴルフクラブヘッド１０の中空部４０に面した内面には、中空部４０側に突出するビード部４８が存在することになる。
そのため、クラウン部２８においては、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４とクラウン部２８の凹部１６０２とが接合される部分で中空部４０に面した内面にはトウヒール方向に沿ってビード部４８が形成される。
したがって、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４に沿ってビード部４８が形成されている。
ビード部４８が形成されたクラウン部２８の部分はビード部４８が形成されていない部分に比較して剛性が高められる。
As described above, since the
The portion of the
Therefore, in the
Therefore, the
The portion of the
次に、変形誘発部４６について説明する。
変形誘発部４６は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間にトウヒール方向に沿って延在形成されており、変形誘発部４６は、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される部分である。
図２、図３、図８に示すように、クラウン部側フランジ２０は、前傾斜面２０１０と、後傾斜面２０１２と、稜線２０１４とを有している。
前傾斜面２０１０は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２からフェースバック３８方向に至るにつれて上昇している。
後傾斜面２０１２は、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４からフェース部２６方向に至るにつれて上昇している。
稜線２０１４は、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２とが交差する部分に形成されている。
変形誘発部４６は、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２と稜線２０１４とを含んで構成されている。
Next, the
The
As shown in FIGS. 2, 3 and 8, the crown
The front
The rear
The
The
次に、クラウン部側フランジ２０における稜線２０１４の位置関係の規定、クラウン部側フランジ２０における肉厚の規定について説明する。
図１８に示すように、本実施の形態では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、変形誘発前部から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部４６に集中する応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部４６に集中する応力が低下し、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの間で分散することから、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、変形誘発部から溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が短すぎるため、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、変形誘発部から溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態になっても、フェース部２６から４０mm以上離れたフェース部２６の変形が残った状態になり、エネルギーロスとなり、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
Next, the definition of the positional relationship of the
As shown in FIG. 18, in the present embodiment, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the deformation-inducing front portion to the
When the first distance L1 is within the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 is less than the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 exceeds the above range, the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
Further, when the second distance L2 is within the above range, the deformation amount of the
When the second distance L2 is less than the above range, the distance from the deformation inducing portion to the welded portion (brazing is also possible) is too short, so that the
If the second distance L2 exceeds the above range, the distance from the deformation inducing portion to the welded portion (brazing is also possible) is too long, so even if the ball and the head come into contact with each other and are separated from each other, the
また、本実施の形態では、フェース部に接続される前縁２００２から変形誘発前部までの肉厚ｔ１は、変形誘発後部からフェース部２６の前縁に接合される後縁２００４の肉厚ｔ２よりも大きいものとしている。
肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされると、変形誘発部４６に集中する応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となり、スイートエリアも拡大できる。さらに、強度面でも大変形部の２０は、厚肉に、小変形部は薄肉であるため有利となる。
肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされないと、変形誘発部４６に集中する応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で不利となり、スイートエリアも拡大できない。（クラウンフランジの変形できるエリアが小さくなりすぎる）さらに、強度面でも大変形部の２０は、薄肉に、小変形部は厚肉であるため不利となる。
Further, in the present embodiment, the wall thickness t1 from the
When the condition of wall thickness t1> wall thickness t2 is satisfied, the stress concentrated on the
When the condition of wall thickness t1> wall thickness t2 is not satisfied, the stress concentrated on the
また、本実施の形態では、フェース部に接続される前縁２００２から変形誘発前部までの肉厚の加重平均ΔＴ１は、０．６ｍｍ〜１．４ｍｍであり、変形誘発後部からフェース部２６の前縁に接合される後縁２００４までの肉厚の加重平均ΔＴ２は、０．４ｍｍ〜１．０ｍｍである。
前記加重平均肉厚は、フェース基準断面での規定エリア内のいくつかの測定点の肉厚tをその長さで重み付けした加重平均として定められる。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲内であると、変形誘発部４６に集中する応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となり、スイートエリアも拡大できる。さらに、強度面でも大変形部の２０は、厚肉に、小変形部は薄肉であるため有利となる。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲を下回ると、クラウン部側フランジ２０の肉厚が薄過ぎるため、変形誘発部４６の耐久性を確保する効果が低下する。
加重平均ΔＴ１および加重平均ΔＴ２が上記範囲を上回ると、クラウン部側フランジ２０の肉厚が厚過ぎるため、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下するため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が低下する。
Further, in the present embodiment, the weighted average ΔT1 of the wall thickness from the
The weighted average wall thickness is determined as a weighted average in which the wall thickness t of some measurement points in the specified area in the face reference cross section is weighted by the length.
When the weighted average ΔT1 and the weighted average ΔT2 are within the above ranges, the stress concentrated on the
When the weighted average ΔT1 and the weighted average ΔT2 are less than the above ranges, the wall thickness of the crown
When the weighted average ΔT1 and the weighted average ΔT2 exceed the above ranges, the wall thickness of the crown side flange 20 is too thick, so that the amount of deformation of the crown
次にフランジ角度θ１の規定について説明する。
図１９に示すように、フェース基準断面Ｐｆとクラウン部側フランジ２０の前縁との交点を第１境界点Ｋ１とする。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１境界点Ｋ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ′上で第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面と直交する直線Ｌ１とクラウン部側フランジ２０の表面との交点を第１交点Ｐ１とする。
第１境界点Ｋ１と第１交点Ｐ１とを結ぶ直線Ｌ２が水平面ＨＰに対してなす角度をフランジ角度θ１とする。
本実施の形態では、フランジ角度θ１を１５°以上５０°以下とした。
フランジ角度θ１が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保しつつ、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じにくく、スイングしやすく、ヘッドスピードの低下しにくく、飛距離を確保する上で有利となる。
フランジ角度θ１が上記範囲を下回ると、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下する。
フランジ角度θ１が上記範囲を上回ると、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する効果が低下する。また、第１境界点Ｋ１に対応するフェース面２６Ａとクラウン面２８Ａとの境目の箇所の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下する。
Next, the definition of the flange angle θ1 will be described.
As shown in FIG. 19, the intersection of the face reference cross section Pf and the front edge of the crown
In the face reference cross section Pf, a straight line L1 and a crown side flange that pass through a point 5 mm away from the first boundary point K1 in the face back direction on the plane HP'that includes the first boundary point K1 and are parallel to the horizontal plane HP and are orthogonal to the horizontal plane. The intersection with the surface of 20 is defined as the first intersection P1.
The angle formed by the straight line L2 connecting the first boundary point K1 and the first intersection P1 with respect to the horizontal plane HP is defined as the flange angle θ1.
In this embodiment, the flange angle θ1 is set to 15 ° or more and 50 ° or less.
When the flange angle θ1 is within the above range, the golfer does not feel a sense of discomfort in the shape of the
When the flange angle θ1 is less than the above range, the effect of securing the amount of deformation of the
When the flange angle θ1 exceeds the above range, the golfer tends to feel a sense of discomfort in the shape of the
次に、作用効果について説明する。
本実施の形態では、クラウン部側フランジ２０に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部４６がトウヒール方向に沿って延在形成されている。
このような変形誘発部４６を設けることで、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部４６は、クラウン部２８の他の部分よりも大きく変形することになる。
また、変形誘発部４６の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部４６へ確実に応力を集中させることができ、変形誘発部４６の変形量、すなわち、フェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわみに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
そのため、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部４６に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を増加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高く、スィートエリアを広くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部４６に確実に応力を集中させることができ、変形誘発部４６を大きな変形量で変形させることができる。したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
Next, the action and effect will be described.
In the present embodiment, a deformation-inducing
By providing such a deformation-inducing
Further, since the
Further, since the
Therefore, in a golf club head having a cup face structure, by effectively utilizing the
Further, as compared with the conventional golf club head in which the deformation inducing portion is provided on the crown portion of the golf club head having no cup face structure, the
ゴルフボール打撃時におけるクラウン部２８の変形についてさらに説明する。
図２０（Ａ）、（Ｂ）はゴルフボール打撃前後における本発明のゴルフクラブヘッド１０の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、実際の変形量を拡大して示している。
図２１は、ゴルフボール打撃前後における一般的なゴルフクラブヘッド１０′の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図である。
図２０、図２１において、実線がゴルフボール打撃前の状態を示し、二点鎖線がゴルフボール打撃後に変形した状態を示しており、二点鎖線は実際の変形量を拡大して示している。
図２０（Ｂ）、図２１から明らかなように、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では、一般的なゴルフクラブヘッド１０′に比較して、ゴルフボールＢの打撃時におけるクラウン部２８の変形は、フェース部２６寄り（クラウン部２８側フランジ）に集中しており、フェース部２６寄り以外のクラウン部２８の変形は極めて少ないことがわかる。
したがって、ゴルフボール打撃時におけるクラウン部２８の変形は、フェース部２６寄りに集中していることがわかる。
このようにクラウン部２８のうちフェース部２６寄りの狭い範囲の変形量が大きいので、その変形はフェース部２６のたわみに寄与する度合いが高くなる。
一方、クラウン部２８のうちフェース部２６寄りの部分を除く部分は変形量が小さく、したがって、フェース部２６のたわみに寄与する度合いが少ない無駄な変形が抑制され、フェース部２６のたわみ量が増加し反発係数を高くでき、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
The deformation of the
20 (A) and 20 (B) are cross-sectional views of a face center reference cross section Pfc showing a change in the shape of the
FIG. 21 is a cross-sectional view of a face center reference cross section Pfc showing a change in the shape of a general golf club head 10'before and after hitting a golf ball.
In FIGS. 20 and 21, the solid line shows the state before hitting the golf ball, the alternate long and short dash line shows the deformed state after hitting the golf ball, and the alternate long and short dash line shows the actual amount of deformation enlarged.
As is clear from FIGS. 20B and 21, in the
Therefore, it can be seen that the deformation of the
As described above, since the amount of deformation in the narrow range of the
On the other hand, the portion of the
（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について図２２、図２３、図２４（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明する。
なお、以下の実施の形態では、第１の実施の形態と同様の部分、部材については第１の実施の形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態においても、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部５０がトウヒール方向に沿って延在形成されている。
第２の実施の形態は、変形誘発部５０の構成が第１の実施の形態と異なっている。
第２の実施の形態では、クラウン部側フランジ２０は、上面２０２０と、傾斜面２０２２と、下面２０２４とを有している。
上面２０２０は、トウヒール方向に延在しフェース部２６の上縁からフェースバック３８方向に延在している。
傾斜面２０２２は、トウヒール方向に延在しクラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間の中間部分に位置する上面２０２０の後端からソール部３０方向に延在している。
下面２０２４は、トウヒール方向に延在し傾斜面２０２２の下端からフェースバック３８方向に延在しクラウン部２８の前縁に接合されてクラウン部２８（クラウン面２８Ａ）の前部と連続面を形成している。
変形誘発部５０は、上面２０２０と傾斜面２０２２と下面２０２４とを含んで構成されている。
(Second Embodiment)
Next, the second embodiment will be described with reference to FIGS. 22, 23, 24 (A), and (B).
In the following embodiments, the same parts and members as those in the first embodiment are designated by the same reference numerals as those in the first embodiment, and the description thereof will be omitted.
Also in the second embodiment, the
In the second embodiment, the configuration of the
In the second embodiment, the crown
The
The
The
The
次に、図２３を参照して、クラウン部側フランジ２０における上面２０２０、傾斜面２０２２、下面２０２４の規定について説明する。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部５０に集中する応力を高め、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部５０に集中する応力が低下し、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から傾斜面２０２２の上端２０２２Ａまでの間で分散することから、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部５０の変形量を確保でき、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａから溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が短すぎるため、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａから溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態になっても、フェース部２６から離れたクラウン部の変形が残った状態になり、エネルギーロスとなり、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲内であると、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を下回ると、傾斜面２０２２の距離が短すぎるため、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を上回ると、傾斜面２０２２の距離が長すぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から傾斜面２０２２の後端２０２２Ｂまでの間で分散することから、変形誘発部５０を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、フランジ角度θ１の規定は、第１の実施の形態において図１９を用いて説明した内容と同様であるため、その説明を省略する。
Next, with reference to FIG. 23, the provisions of the
In the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
When the first distance L1 is within the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 is less than the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 exceeds the above range, the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
Further, when the second distance L2 is within the above range, the deformation amount of the
When the second distance L2 is less than the above range, the distance from the
If the second distance L2 exceeds the above range, the distance from the
When the third distance L3 is within the above range, the
When the third distance L3 is less than the above range, the distance of the
When the third distance L3 exceeds the above range, the distance of the
Further, since the definition of the flange angle θ1 is the same as the content described with reference to FIG. 19 in the first embodiment, the description thereof will be omitted.
このような第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様な効果が得られる。
図２４（Ｂ）に示すように、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５０は、クラウン部２８の他の部分よりも大きく変形する。
また、変形誘発部５０の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５０へ確実に応力を集中させることができ、変形誘発部５０の変形量、すなわち、フェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわみに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
したがって、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５０に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を増加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部５０に確実に応力を集中させることができ、変形誘発部５０を大きな変形量で変形させることができる。したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
According to such a second embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.
As shown in FIG. 24 (B), when the golf ball is hit, the
Further, since the
Further, since the
Therefore, in a golf club head having a cup face structure, by effectively utilizing the
Further, as compared with the conventional golf club head in which the deformation inducing portion is provided on the crown portion of the golf club head having no cup face structure, the
（第３の実施の形態）
次に第３の実施の形態について図２５、図２６、図２７（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明する。
第３の実施の形態においても、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間に、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部５２がトウヒール方向に沿って延在形成されている。
第３の実施の形態は、変形誘発部５２の構成が第１、第２の実施の形態と異なっている。
クラウン部側フランジ２０は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と後縁２００４との間の中間部分にトウヒール方向に延在しソール部３０側に凹む凹部２０３０を有している。
変形誘発部５２は、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２と凹部２０３０の前縁２０３２との間に位置する前面２０３４と、クラウン部側フランジ２０の後縁２００４と凹部２０３０の後縁２０３６との間に位置する後面２０３８と、凹部２０３０とを含んで構成されている。
(Third Embodiment)
Next, the third embodiment will be described with reference to FIGS. 25, 26, 27 (A), and 27 (B).
Also in the third embodiment, a
In the third embodiment, the configuration of the
The crown
The
次に、図２６を参照して、クラウン部側フランジ２０における各部の規定について説明する。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍである。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
第１の距離Ｌ１が上記範囲内であると、打球時に、変形誘発部５２に集中する応力を高め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を下回ると、変形誘発部５２に集中する応力が低下し、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下する。
第１の距離Ｌ１が上記範囲を上回ると、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であると、打球時に変形誘発部５２の変形量を確保でき、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する上で有利となる。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を下回ると、凹部２０３０の後縁２０３６から溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が短すぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第２の距離Ｌ２が上記範囲を上回ると、凹部２０３０の後縁２０３６から溶接部（ロウ付けでも可）までの距離が長すぎるため、ボールとヘッドが接触して離れた状態になっても、フェース部２６から離れたクラウン部の変形が残った状態になり、エネルギーロスとなり、誘発部４６を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲内であると、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を下回ると、凹部２０３０の深さが小さすぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第３の距離Ｌ３が上記範囲を上回ると、凹部２０３０の深さが大きすぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の下端２０３０Ａまでの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲内であると、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲を下回ると、凹部２０４０の深さが小さすぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下する。
第４の距離Ｌ４が上記範囲を上回ると、凹部２０４０の深さが大きすぎるため、打球時の応力が凹部２０４０の下端２０４０Ａから凹部２０３０の後縁２０３６までの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下する。
また、フランジ角度θ１の規定は、第１の実施の形態において図１９を用いて説明した内容と同様であるため、その説明を省略する。
Next, with reference to FIG. 26, the definition of each portion of the crown
In the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
In the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
In the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
In the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
When the first distance L1 is within the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 is less than the above range, the stress concentrated on the
When the first distance L1 exceeds the above range, the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
Further, when the second distance L2 is within the above range, the deformation amount of the
When the second distance L2 is less than the above range, the distance from the trailing
If the second distance L2 exceeds the above range, the distance from the trailing
When the third distance L3 is within the above range, the
When the third distance L3 is less than the above range, the depth of the
If the third distance L3 exceeds the above range, the depth of the
When the fourth distance L4 is within the above range, the
When the fourth distance L4 is less than the above range, the depth of the recess 2040 is too small, so that the
When the fourth distance L4 exceeds the above range, the depth of the recess 2040 is too large, and the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the lower end 2040A of the recess 2040 and the
Further, since the definition of the flange angle θ1 is the same as the content described with reference to FIG. 19 in the first embodiment, the description thereof will be omitted.
このような第３の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様な効果が得られる。
図２７（Ｂ）に示すように、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５２は、クラウン部２８の他の部分よりも大きく変形する。
また、変形誘発部５２の後端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５２へ確実に応力を集中させることができ、変形誘発部５２の変形量、すなわち、フェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保する上でより有利となる。
さらに、ヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の前端に、カップフェース構造の製造時に必然的に生じた剛性が高いビード部４８が位置しているので、フェース部２６のたわみに寄与する度合いが少ないビード部４８よりも後方のヘッド本体１２のクラウン部２８の部分の無駄な変形を抑制する上で有利となる。
したがって、カップフェース構造のゴルフクラブヘッドにおいて、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用することで、ゴルフボール打撃時に、変形誘発部５２に確実に応力を集中させることができ、これによりフェース部２６寄りのクラウン部２８の変形量を大きく確保できる。したがって、フェース部２６のたわみ量を増加でき、スイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０では、カップフェース構造の製造時に必然的に生じたビード部４８を有効利用しているので、新たに補強用ビード部を設ける必要もなく、簡単な構造により変形誘発部５２に確実に応力を集中させることができ、変形誘発部５２を大きな変形量で変形させることができる。したがって、カップフェース構造ではないゴルフクラブヘッドのクラウン部に変形誘発部を設けた従来のゴルフクラブヘッドに比較して、簡単な構造によりスイートエリアの拡大を図れ、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
According to such a third embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.
As shown in FIG. 27 (B), when the golf ball is hit, the
Further, since the
Further, since the
Therefore, in a golf club head having a cup face structure, by effectively utilizing the
Further, as compared with the conventional golf club head in which the deformation inducing portion is provided on the crown portion of the golf club head having no cup face structure, the
なお、上述した各実施の形態では、前傾斜面２０１０と後傾斜面２０１２と稜線２０１４とを含んで構成された変形誘発部４６と、上面２０２０と傾斜面２０２２と下面２０２４とを含んで構成された変形誘発部５２と、凹部２０３０を含んで構成された変形誘発部５２について説明したが、変形誘発部は、ゴルフボール打撃時に応力が集中して変形が誘発する構造であればよく、上記の実施の形態の構造に限定されない。ただし、変形誘発部を上記の実施の形態の構造で構成すると、変形誘発部を簡単に確実に形成する上で有利となる。
In each of the above-described embodiments, the
以下、本発明の実験例について説明する。
図２８〜図３６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
なお、以下の実験例では、第１、第２、第３の実施の形態のゴルフクラブヘッドを実験対象とした。
Hereinafter, experimental examples of the present invention will be described.
28 to 36 are diagrams showing the experimental results of the
A
In the following experimental examples, the golf club heads of the first, second, and third embodiments were used as experimental targets.
（１）初速
ゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブをスイングロボットに設置し、以下の条件で実打試験を行い９打点における初速の平均値を指数で評価した。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど初速が速く、評価が良いことを示す。
ヘッドスピード：４０ｍ／ｓ
ボール：株式会社プロギア製プロギアTRスピン（商品名）
打点位置は、以下の合計９打点とし、各打点で５回ずつボールを打撃した。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと、中心点Ｐｃを通りフェースセンターラインＣＬと直交する直線上で中心点Ｐｃからトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する上５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからソール部１８方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する下５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
(1) Initial speed A golf club equipped with a
Head speed: 40m / s
Ball: Progear TR Spin (trade name) manufactured by Progear Co., Ltd.
The hitting positions were the following 9 hitting points in total, and the ball was hit 5 times at each hitting point.
Three hit points: a center point Pc of the face surface 14A, a point 7 mm away from the center point Pc in the toe direction on a straight line passing through the center point Pc and orthogonal to the face center line CL, and a point 7 mm away in the heel direction.
A point separated from the center point Pc by 5 mm in the
A point separated from the center point Pc by 5 mm in the
（２）方向性
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の方向性を指数で評価した。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど方向性が良いことを示す。
ここで、方向性は以下のようにして求める。
すなわち、打球フィールドに目標点を設定してゴルファーが目標点に向かって打球する。そして打球する地点と目標点を結んだ直線と、打球されたボールが停止した点までの距離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。これらを１つのゴルフクラブに対して５球ずつ行い、方向ブレ幅の標準偏差の平均値を方向性の評価データとして求めた。
ここでは、２０人の被験者について各実験例のゴルフクラブを用いて方向性の評価データをそれぞれ求め、各ゴルフクラブのそれぞれについて２０人の方向性の評価データの平均値を求めた。そして、比較例に相当する実験例の評価データの平均値を１００とし、比較例以外の実験例を指数（（比較例に相当する実験例の評価データの平均値／比較例以外の実験例の評価データの平均値）×１００）によって評価した。即ち、指数が高いほど方向性に優れている。
(2) Direction The direction when the golf ball is actually hit by the
Here, the directionality is obtained as follows.
That is, a target point is set in the hitting field and the golfer hits the ball toward the target point. Then, the distance between the straight line connecting the hitting point and the target point and the stopping point of the hit ball is recorded as the directional blur width (yard). These were performed for each golf club by 5 balls, and the average value of the standard deviations of the directional blur widths was obtained as directional evaluation data.
Here, the directional evaluation data was obtained for each of the 20 subjects using the golf clubs of each experimental example, and the average value of the directional evaluation data of 20 persons was obtained for each of the golf clubs. Then, the average value of the evaluation data of the experimental examples corresponding to the comparative examples is set to 100, and the experimental examples other than the comparative examples are indexed ((the average value of the evaluation data of the experimental examples corresponding to the comparative examples / the experimental examples other than the comparative examples). It was evaluated by the average value of the evaluation data) × 100). That is, the higher the index, the better the direction.
（３）飛距離
初速の試験における上記打点位置での実打試験で得られた飛距離を測定した。
合計９打点の飛距離平均値を求め、比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど飛距離が長く、評価が良いことを示す。
(3) Flying distance The flying distance obtained in the actual hitting test at the above hitting point position in the initial velocity test was measured.
The average value of the flight distance of a total of 9 RBIs is obtained, and the index of the experimental example corresponding to the comparative example is set to 100, and the larger the index, the longer the flight distance and the better the evaluation.
（４）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
(4) Durability The golf ball is repeatedly hit on the face surface 14A of the
In this case, the measurement result of the
（５）合計点
上述した初速、方向性、飛距離、耐久性の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
(5) Total score The total score was the sum of the four indices of initial velocity, directionality, flight distance, and durability described above.
The total score of the experimental examples corresponding to the comparative examples is set to 400, and the larger the total score, the better the evaluation.
なお、以下では、第１、第２、第３の実施の形態のゴルフクラブヘッドの実験例について別々に説明する。 In the following, experimental examples of golf club heads according to the first, second, and third embodiments will be described separately.
（第１の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第１の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、２の規定を満足し、請求項３で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項４、５、６は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、２、３の規定を満足し、請求項４、５、６で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例２〜１４においては、請求項３、４、５で規定するソール部側フランジ２２に関する各部の距離、肉厚が下記に詳述するように異なっている。
しかしながら、実験例２〜１４において、ソール部側フランジ２２を除くフェース部材１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、ヘッド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て同一である。
(Experimental example corresponding to the golf club of the first embodiment)
For the golf club of the first embodiment, an experiment was conducted under the following conditions.
(Condition 1)
Satisfy the provisions of
However, in all the experimental examples, claims 4, 5 and 6 were set to constant conditions outside the specified range.
(Condition 2)
Satisfy the provisions of
In the following Experimental Examples 2 to 14, the distances and wall thicknesses of the sole
However, in Experimental Examples 2 to 14, the shape of the
（条件１）
次に、条件１における実験例について図２８を参照して説明する。
実験例２〜６では、稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の肉厚ｔ１と、稜線２０１４よりもフェースバック側に位置するクラウン部側フランジ２０の肉厚ｔ２とを一定の値１．０ｍｍとしており、請求項４の規定を満たさないものとした。
また、実験例２〜６では、肉厚の加重平均値ΔＴ１、ΔＴ２は、１．０ｍｍとなるが、請求項４を満たさないため、請求項５の規定は満たさない。
また、実験例２〜６では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項６の規定は満たさない。
(Condition 1)
Next, an experimental example under
In Experimental Examples 2 to 6, the wall thickness t1 of the crown side flange 20 located on the
Further, in Experimental Examples 2 to 6, the weighted average values ΔT1 and ΔT2 of the wall thickness are 1.0 mm, but the provisions of claim 5 are not satisfied because they do not satisfy claim 4.
Further, in Experimental Examples 2 to 6, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of claim 6.
図２８に示すように、実験例１は、カップフェース構造であるものの、変形誘発部を有さない従来技術（特開２００２−１７９１３号公報）と同様に構成したものであって比較例に相当するものであり、本発明の請求項１〜５の全ての規定を満たさないものである。
なお、実験例１において、クラウン部側フランジ２０の肉厚は一定の値１．０ｍｍとした。
As shown in FIG. 28, Experimental Example 1 has a cup face structure but is configured in the same manner as the prior art (Japanese Patent Laid-Open No. 2002-17913) having no deformation-inducing portion, and corresponds to a comparative example. It does not satisfy all the provisions of
In Experimental Example 1, the wall thickness of the
実験例２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が２．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が４．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０５、方向性１０４、飛距離１０５、耐久性１０５、合計点４１９であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項３の規定を満たす実験例４〜６に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部４６に集中する応力が低下し、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 2, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 105, the directionality is 104, the flight distance is 105, the durability is 105, and the total score is 419. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 4 satisfying the provision of claim 3. Compared to ~ 6, all evaluations are slightly lower.
This is because the first distance L1 is below the specified range, the stress concentrated on the
実験例３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が２２．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が２２．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０５、飛距離１０６、耐久性１０５、合計点４２２であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項３の規定を満たす実験例４〜６に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの間で分散することから、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウン部側フランジ２０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散することから、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
In Experimental Example 3, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 106, the directionality is 105, the flight distance is 106, the durability is 105, and the total score is 422. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 4 satisfying the provision of claim 3. Compared to ~ 6, all evaluations are slightly lower.
This is because the first distance L1 exceeds the specified range, so that the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
実験例４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が６．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が６．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１１、方向性１１３、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４７であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部４６に集中する応力を高め、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となるためである。
In Experimental Example 4, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 111, the directionality is 113, the flight distance is 113, the durability is 110, and the total score is 447, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 2 and 3.
This is because the first distance L1 is within the above range, so that the stress concentrated on the
実験例５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１８．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１８．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１２、方向性１１３、飛距離１１２、耐久性１１０、合計点４４７であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４と同様の理由による。
In Experimental Example 5, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 112, the directionality is 113, the flight distance is 112, the durability is 110, and the total score is 447, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 2 and 3.
This is for the same reason as in Experimental Example 4.
実験例６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１５．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１５、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１０、合計点４５３であり、実験例１、２、３に比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４と同様の理由による。
In Experimental Example 6, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 115, the directionality is 113, the flight distance is 115, the durability is 110, and the total score is 453, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 2 and 3.
This is for the same reason as in Experimental Example 4.
したがって、請求項１、２の規定を満たし、請求項３、４、５、６の規定を満たさない実験例２、３は、請求項１〜６の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、２、３の規定を満たし、請求項４、５、６の規定を満たさない実験例４、５、６は、請求項１、２の規定を満たし、請求項３、４、５、６の規定を満たさない実験例２、３に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 2 and 3 that satisfy the provisions of
Further, Experimental Examples 4, 5 and 6 satisfying the provisions of
（条件２）
次に、条件２における実験例について図２９を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、２、３の規定を満足し、請求項６の規定を満たさず、請求項４、５で規定する条件を変更する。
実験例７〜１４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例７〜１４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１２．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例７〜１４では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項６の規定は満たさない。
(Condition 2)
Next, an experimental example under
As described above,
In Experimental Examples 7 to 14, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 7 to 14, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 7 to 14, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of claim 6.
実験例７は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たさないものとし、かつ、稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１を０．４ｍｍ、稜線２０１４よりもフェースバック側に位置するクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２を０．７ｍｍとし、請求項５における規定を満たさないものとした。
したがって、初速１１６、方向性１１３、飛距離１１６、耐久性１０５、合計点４５０であり、実験例１〜６に比較して耐久性以外の評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満たす実験例９、１０、１３、１４に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、肉厚ｔ１＞肉厚ｔ２という条件が満たされないので、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下することから、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が低下するためである。
また、クラウン部側フランジ２０の肉厚ｔ１および肉厚の加重平均ΔＴ１が０．４ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍの範囲を下回っていることから、耐久性を確保する効果が若干低下している。
In Experimental Example 7, it is assumed that the provision of the wall thickness t1> t2 in claim 4 is not satisfied, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown
Therefore, the initial velocity is 116, the directionality is 113, the flight distance is 116, the durability is 105, and the total score is 450. Compared with Experimental Examples 9, 10, 13, and 14 that satisfy the regulations, all the evaluations are slightly lower.
This is because the condition of wall thickness t1> wall thickness t2 is not satisfied, and the effect of securing the amount of deformation of the crown
Further, since the wall thickness t1 of the crown side flange 20 and the weighted average ΔT1 of the wall thickness are 0.4 mm, which is less than the range of 0.6 mm to 1.4 mm of claim 5, durability is ensured. The effect is slightly reduced.
実験例８は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．７ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲を上回り、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１６、耐久性１１０、合計点４５７であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満たす実験例９、１０、１３、１４に比較すると、耐久性以外の評価が若干低下している。
これは、加重平均ΔＴ１が上記範囲を上回っておりクラウン部側フランジ２０の肉厚が厚いので、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下し、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が低下するためである。
Although Experimental Example 8 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 117, the directionality is 114, the flight distance is 116, the durability is 110, and the total score is 457. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7, the experiments satisfying the provisions of claims 4 and 5. Compared with Examples 9, 10, 13, and 14, the evaluations other than durability are slightly lower.
This is because the weighted average ΔT1 exceeds the above range and the wall thickness of the crown
実験例９は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は０．８ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
したがって、初速１２３、方向性１２４、飛距離１２４、耐久性１１５、合計点４８６であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が確保されているためである。
Experimental Example 9 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 123, the directionality is 124, the flight distance is 124, the durability is 115, and the total score is 486, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7.
Since this satisfies the provisions of claims 4 and 5, the effect of securing the amount of deflection of the
実験例１０は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．３ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
したがって、初速１２２、方向性１２１、飛距離１２０、耐久性１１５、合計点４７８であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が確保されているためである。
Experimental Example 10 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 122, the directionality is 121, the flight distance is 120, the durability is 115, and the total score is 478, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7.
Since this satisfies the provisions of claims 4 and 5, the effect of securing the amount of deflection of the
実験例１１は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であるが、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．３ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１２３、方向性１２３、飛距離１２３、耐久性１０５、合計点４７４であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満たす実験例９、１０、１３、１４に比較すると、特に耐久性の評価が評価が若干低下している。
これは、クラウン部側フランジ２０の肉厚が薄いので、耐久性を確保する効果が低下するためである。
Although Experimental Example 11 satisfies the provision of the wall thickness t1> t2 in claim 4, the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown
Therefore, the initial velocity is 123, the directionality is 123, the flight distance is 123, the durability is 105, and the total score is 474. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7, the experiments satisfying the provisions of claims 4 and 5. Compared with Examples 9, 10, 13 and 14, the evaluation of durability is slightly lower.
This is because the wall thickness of the crown
実験例１２は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たすものの、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であるが、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は１．２ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１１７、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１５、合計点４６０であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している一方、請求項４、５の規定を満たす実験例９、１０、１３、１４に比較すると、耐久性以外の評価が若干低下している。
これは、加重平均ΔＴ２が上記範囲を上回るので、クラウン部側フランジ２０の肉厚が厚いので、打球時に稜線２０１４よりもフェース部２６側に位置するクラウン部側フランジ２０の部分の変形量を確保する効果が低下し、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が低下するためである。
Although Experimental Example 12 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 117, the directionality is 113, the flight distance is 115, the durability is 115, and the total score is 460. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7, the experiments satisfying the provisions of claims 4 and 5. Compared with Examples 9, 10, 13, and 14, the evaluations other than durability are slightly lower.
This is because the weighted average ΔT2 exceeds the above range, and the wall thickness of the crown
実験例１３は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．５ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
したがって、初速１２４、方向性１２５、飛距離１２３、耐久性１１５、合計点４８７であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が確保されているためである。
Experimental example 13 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 124, the directionality is 125, the flight distance is 123, the durability is 115, and the total score is 487, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7.
Since this satisfies the provisions of claims 4 and 5, the effect of securing the amount of deflection of the
実験例１４は、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は１．１ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．９ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
したがって、初速１２３、方向性１２２、飛距離１２２、耐久性１１５、合計点４８２であり、実験例７に比較して全ての評価が改善している。
これは、請求項４、５の規定を満たすので、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量を確保し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを大きく確保する効果が確保されているためである。
Experimental example 14 satisfies the provision of wall thickness t1> t2 in claim 4, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown side flange 20 from the
Therefore, the initial velocity is 123, the directionality is 122, the flight distance is 122, the durability is 115, and the total score is 482, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 7.
Since this satisfies the provisions of claims 4 and 5, the effect of securing the amount of deflection of the
したがって、請求項１〜４の規定を満たすが、請求項５、６の規定を満たさない実験例８、１１、１２は、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５、６の規定を満たさない実験例７に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１〜５の全ての規定を満たし、請求項６の規定を満たさない実験例９、１０、１３、１４は、請求項１〜４の規定を満たすが、請求項５、６の規定を満たさない実験例７、８、１１、１２に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 8, 11, and 12 satisfying the provisions of
Further, Experimental Examples 9, 10, 13, and 14 satisfying all the provisions of
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３０を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１〜５の規定を満足し、請求項６で規定する条件を変更する。
実験例１５〜１８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１が１２．０ｍｍであり、請求項３の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例１５〜１８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２が１２．０ｍｍであり、請求項３の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内という規定を満たすものとした。
また、実験例１５〜１８では、請求項４における肉厚ｔ１＞ｔ２の規定を満たし、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から稜線２０１４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ１は０．８ｍｍであり、請求項５の０．６ｍｍ〜１．４ｍｍ範囲内であり、また、稜線２０１４からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までのクラウン部側フランジ２０の肉厚の加重平均ΔＴ２は０．７ｍｍであり、請求項５の０．４ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内とした。
(Condition 3)
Next, an experimental example under condition 3 will be described with reference to FIG.
As described above, condition 3 satisfies the provisions of
In Experimental Examples 15 to 18, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 15 to 18, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 15 to 18, the provision of the wall thickness t1> t2 in claim 4 is satisfied, and the weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown
実験例１５は、請求項６におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２２、飛距離１２３、耐久性１１４、合計点４８１であり、請求項１から６の規定を全て満たす実験例１６、１７に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 15, the flange angle θ1 in claim 6 is set to 12 °, and the provision of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in claim 6 is not satisfied.
Therefore, the initial velocity and the flight distance are slightly lower than those of Experimental Examples 16 and 17, which have an initial velocity of 122, a directionality of 122, a flight distance of 123, a durability of 114, and a total point of 481 and satisfy all the provisions of
This is because the flange angle θ1 is less than the above range, so that the effect of securing the amount of deformation of the
実験例１６は、請求項６におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２５、方向性１２４、飛距離１２８、耐久性１１５、合計点４９２であり、請求項６を満たさない実験例１５、１８に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 16, the flange angle θ1 in claim 6 is 16 °, which satisfies the provision of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in claim 6.
Therefore, the initial velocity is 125, the directionality is 124, the flight distance is 128, the durability is 115, and the total points are 492. Compared with Experimental Examples 15 and 18 which do not satisfy the sixth aspect, the initial velocity and the flight distance are improved.
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例１７は、請求項６におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２６、方向性１２４、飛距離１２７、耐久性１１５、合計点４９２であり、請求項６を満たさない実験例１５、１８に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 17, the flange angle θ1 in claim 6 is 49 °, which satisfies the provision of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in claim 6.
Therefore, the initial velocity is 126, the directionality is 124, the flight distance is 127, the durability is 115, and the total points are 492. Compared with Experimental Examples 15 and 18 which do not satisfy the sixth aspect, the initial velocity and the flight distance are improved.
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例１８は、請求項６におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２１、飛距離１２４、耐久性１１５、合計点４８２であり、請求項１から６の規定を全て満たす実験例１６、１７に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 18, the flange angle θ1 in claim 6 is 51 °, which does not satisfy the provision of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in claim 6.
Therefore, the initial velocity is 122, the directionality is 121, the flight distance is 124, the durability is 115, and the total points are 482. ing.
This is because the flange angle θ1 exceeds the above range, so that the golfer tends to feel a sense of discomfort in the shape of the golf club head, it becomes difficult to swing, the head speed decreases, and the effect of securing the flight distance decreases. Because.
したがって、請求項１〜６の全ての規定を満たす実験例１６、１７は、請求項１〜５を満たすが、請求項６の規定を満たさない実験例１５、１８に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 16 and 17 satisfying all the provisions of
（第２の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第２の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、７の規定を満足し、請求項８で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、７、８の規定を満足し、請求項９で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１０は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件３）
請求項１、７、８、９の規定を満足し、請求項１０で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例２０〜３２においては、ソール部側フランジ２２を除くフェース部材１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、フェース部材１４の部分の肉厚、および、ヘッド本体１２の肉厚は、全て同一であり、ヘッド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て同一である。
(Experimental example corresponding to the golf club of the second embodiment)
For the golf club of the second embodiment, an experiment was conducted under the following conditions.
(Condition 1)
Satisfy the provisions of
However, in all the experimental examples, claims 9 and 10 were set to constant conditions outside the specified range.
(Condition 2)
Satisfy the provisions of
However, in all the experimental examples, claim 10 was set to a certain condition outside the specified range.
(Condition 3)
Satisfy the provisions of
In the following Experimental Examples 20 to 32, the shape of the
（条件１）
次に、条件１における実験例について図３１を参照して説明する。
前述したように、条件１は、請求項１、７の規定を満足し、請求項８で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例２０〜２４では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面の上端から下端までの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、８ｍｍとし、１ｍｍ以上７ｍｍ以下とした請求項９の規定を満たさない。
また、実験例２０〜２４では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１０の規定は満たさない。
図３１に示すように、実験例１は、第１の実施の形態における実験例１と同様であるため、説明を省略する。
(Condition 1)
Next, an experimental example under
As described above,
However, in all the experimental examples, claims 9 and 10 were set to constant conditions outside the specified range.
That is, in Experimental Examples 20 to 24, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the upper end to the lower end of the inclined surface onto the vertical surface orthogonal to the face reference cross section Pf is 8 mm, and is 1 mm or more and 7 mm. The following provisions of claim 9 are not satisfied.
Further, in Experimental Examples 20 to 24, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of
As shown in FIG. 31, Experimental Example 1 is the same as Experimental Example 1 in the first embodiment, and thus the description thereof will be omitted.
実験例２０は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、４．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０４、方向性１０３、飛距離１０４、耐久性１０５、合計点４１６であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項８の規定を満たす実験例２２〜２４に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部５２に集中する応力が低下し、変形誘発部４６を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 20, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 104, the directionality is 103, the flight distance is 104, the durability is 105, and the total score is 416. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 22 satisfying the provision of
This is because the first distance L1 is below the specified range, the stress concentrated on the
実験例２１は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、２２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、２２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０５、飛距離１０７、耐久性１０４、合計点４２２であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項８の規定を満たす実験例２２〜２４に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウン部側フランジ２０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散することから、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
In Experimental Example 21, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 106, the directionality is 105, the flight distance is 107, the durability is 104, and the total score is 422. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 22 satisfying the provision of
This is because the first distance L1 exceeds the specified range, so that the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
実験例２２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、６．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、６．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１２、方向性１１２、飛距離１１２、耐久性１１１、合計点４４７であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部５２に集中する応力を高め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打球時に変形誘発部５２の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となるためである。
In Experimental Example 22, the distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 112, the directionality is 112, the flight distance is 112, the durability is 111, and the total score is 447, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 20, and 21.
This is because the first distance L1 is within the above range, so that the stress concentrated on the
実験例２３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１８．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１８．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１３、方向性１１２、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４８であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２２と同様の理由による。
In Experimental Example 23, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 113, the directionality is 112, the flight distance is 113, the durability is 110, and the total score is 448, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 20, and 21.
This is for the same reason as in Experimental Example 22.
実験例２４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１５．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１４、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１０、合計点４５３であり、実験例１、２０、２１に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２２と同様の理由による。
In Experimental Example 24, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 114, the directionality is 114, the flight distance is 115, the durability is 110, and the total score is 453, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 20, and 21.
This is for the same reason as in Experimental Example 22.
したがって、請求項１、７の規定を満たし、請求項８、９、１０の規定を満たさない実験例２０、２１は、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実験例２２、２３、２４は、請求項１、７の規定を満たし、請求項８、９、１０の規定を満たさない実験例２０、２１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 20 and 21 satisfying the provisions of
Further, Experimental Examples 22, 23, and 24, which satisfy the provisions of
（条件２）
次に、条件２における実験例について図３２を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、７、８の規定を満足し、請求項９で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項９、１０は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例２５〜２８では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例２２〜２５では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１０の規定は満たさない。
(Condition 2)
Next, an experimental example under
As described above,
However, in all the experimental examples, claims 9 and 10 were set to constant conditions outside the specified range.
That is, in Experimental Examples 25 to 28, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 22 to 25, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of
実験例２５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、０．５ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、初速１１２、方向性１１３、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４４８であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項９の規定を満たす実験例２７、２８に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３が規定の範囲を下回っているので、傾斜面２０２２の距離が短すぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 25, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 112, the directionality is 113, the flight distance is 113, the durability is 110, and the total score is 448. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 27 satisfying the provision of claim 9. , 28, all evaluations are slightly lower.
This is because the third distance L3 is below the specified range, and the distance of the
実験例２６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、７．５ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、初速１１４、方向性１１４、飛距離１１３、耐久性１１０、合計点４５１であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項９の規定を満たす実験例２７、２８に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３が規定の範囲を上回っているので、傾斜面２０２２の距離が長すぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から傾斜面２０２２の後端２０２２Ｂまでの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 26, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 114, the directionality is 114, the flight distance is 113, the durability is 110, and the total score is 451. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 27 satisfying the provision of claim 9. , 28, all evaluations are slightly lower.
This is because the third distance L3 exceeds the specified range, and the distance of the
実験例２７は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、２．０ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１１６、方向性１１５、飛距離１１７、耐久性１１１、合計点４５９であり、実験例１、２５、２６に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第３の距離Ｌ３が上記範囲内であるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 27, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 116, the directionality is 115, the flight distance is 117, the durability is 111, and the total score is 459. All the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 25, and 26.
This is because the third distance L3 is within the above range, the
実験例２８は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、６．０ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１１８、方向性１１５、飛距離１１８、耐久性１１１、合計点４６３であり、実験例１、２５、２６に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例２７と同様の理由による。
In Experimental Example 28, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Therefore, the initial velocity is 118, the directionality is 115, the flight distance is 118, the durability is 111, and the total score is 463, and all the evaluations are improved as compared with Experimental Examples 1, 25, and 26.
This is for the same reason as in Experimental Example 27.
したがって、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実験例２５、２６は、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、７、８、９の規定を満たし、請求項１０の規定を満たさない実験例２７、２８は、請求項１、７、８の規定を満たし、請求項９、１０の規定を満たさない実験例２５、２６に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 25 and 26 that satisfy the provisions of
Further, Experimental Examples 27 and 28 satisfying the provisions of
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３３を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１、７、８、９の規定を満たし、請求項１０で規定する条件を変更する。
すなわち、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から上面２０２０の後端２０２０Ａまでの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項８の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上面２０２０の後端２０２０Ａからクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１２．０ｍｍであり、請求項８の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例２９〜３２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、傾斜面２０２２の上端２０２２Ａ（上面２０２０の後端２０２０Ａ）から下端２０２２Ｂまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は、４．０ｍｍであり、請求項９の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
(Condition 3)
Next, an experimental example under condition 3 will be described with reference to FIG. 33.
As described above, condition 3 satisfies the provisions of
That is, in Experimental Examples 29 to 32, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 29 to 32, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 29 to 32, in the face reference cross section Pf, the distance from the
実験例２９は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項１０の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１８、耐久性１１２、合計点４６１であり、請求項１、７、８、９、１０の規定を全て満たす実験例３０、３１に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 29, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 117, the directionality is 114, the flight distance is 118, the durability is 112, and the total points are 461. The flight distance is slightly reduced.
This is because the flange angle θ1 is less than the above range, so that the effect of securing the amount of deformation of the
実験例３０は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２３、方向性１２４、飛距離１２７、耐久性１１４、合計点４８８であり、請求項１０を満たさない実験例２９、３２に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 30, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 123, the directionality is 124, the flight distance is 127, the durability is 114, and the total points are 488. Compared with Experimental Examples 29 and 32 which do not satisfy the tenth aspect, the initial velocity and the flight distance are improved.
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例３１は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２８、方向性１２５、飛距離１２７、耐久性１１４、合計点４９４であり、請求項１０を満たさない実験例２９、３２に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 31, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 128, the directionality is 125, the flight distance is 127, the durability is 114, and the total points are 494. Compared with Experimental Examples 29 and 32 which do not satisfy the tenth aspect, the initial velocity and the flight distance are improved.
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例３２は、請求項１０におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１１６、方向性１１５、飛距離１１７、耐久性１１１、合計点４５９であり、請求項１、７、８、９、１０の規定を全て満たす実験例３０、３１に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 32, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 116, the directionality is 115, the flight distance is 117, the durability is 111, and the total points are 459. The flight distance is slightly reduced.
This is because the flange angle θ1 exceeds the above range, so that the golfer tends to feel a sense of discomfort in the shape of the golf club head, it becomes difficult to swing, the head speed decreases, and the effect of securing the flight distance decreases. Because.
したがって、請求項１、７、８、９、１０の全ての規定を満たす実験例３０、３１は、請求項１、７、８、９を満たすが、請求項１０の規定を満たさない実験例２９、３２に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 30 and 31 satisfying all the provisions of
（第３の実施の形態のゴルフクラブに対応する実験例）
第３の実施の形態のゴルフクラブについては、以下の条件で実験を行った。
（条件１）
請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１３、１４、１５は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件２）
請求項１、１１、１２の規定を満足し、請求項１３で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１４、１５は規定の範囲外で一定条件とした。
（条件３）
請求項１、１１、１２、１３の規定を満足し、請求項１４で規定する条件を変更する。
なお、以下の実験例３３〜４６においては、ソール部側フランジ２２を除くフェース部材１４の部分の形状、および、ヘッド本体１２の形状は、全て同一形状であり、また、フェース部材１４の部分の肉厚、および、ヘッド本体１２の肉厚は、全て同一であり、ヘッド本体１２およびフェース部材１４からなるゴルフクラブヘッド１０の重量、体積は全て同一である。
(Experimental example corresponding to the golf club of the third embodiment)
For the golf club of the third embodiment, an experiment was conducted under the following conditions.
(Condition 1)
Satisfy the provisions of
However, in all the experimental examples, claims 13, 14 and 15 are set to constant conditions outside the specified range.
(Condition 2)
Satisfy the provisions of
However, in all the experimental examples, claims 14 and 15 were set to constant conditions outside the specified range.
(Condition 3)
Satisfy the provisions of
In the following Experimental Examples 33 to 46, the shape of the
（条件１）
次に、条件１における実験例について図３４を参照して説明する。
前述したように、条件１は、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１３、１４は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例３３〜３７では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は８ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の規定を満たさない。
また、実験例３３〜３７では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は８ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の規定を満たさない。
また、実験例３３〜３７では、フランジ角度θ１は５２°としており、請求項１４の１５°以上５０°以下の規定を満たさない。
図３４に示すように、実験例１は、第１の実施の形態における実験例１と同様であるため、説明を省略する。
(Condition 1)
Next, an experimental example under
As described above,
However, in all the experimental examples, claims 13 and 14 were set to constant conditions outside the specified range.
That is, in Experimental Examples 33 to 37, in the face reference cross section Pf, the distance from the
Further, in Experimental Examples 33 to 37, in the face reference cross section Pf, the distance from the trailing
Further, in Experimental Examples 33 to 37, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of
As shown in FIG. 34, Experimental Example 1 is the same as Experimental Example 1 in the first embodiment, and thus the description thereof will be omitted.
実験例３３は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、４．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、初速１０５、方向性１０４、飛距離１０４、耐久性１０５、合計点４１８であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１２の規定を満たす実験例３５〜３７に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を下回っているので、変形誘発部５２に集中する応力が低下し、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を下回っているので、クラウン部側フランジ２０が短すぎるため、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 33, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 105, the directionality is 104, the flight distance is 104, the durability is 105, and the total score is 418. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 35 satisfying the provision of
This is because the first distance L1 is below the specified range, the stress concentrated on the
実験例３４は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、２２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、２２．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１０４、飛距離１０６、耐久性１０５、合計点４２１であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１２の規定を満たす実験例３５〜３７に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第１の距離Ｌ１が規定の範囲を上回っているので、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する効果が低下し、また、第２の距離Ｌ２が規定の範囲を上回っているので、クラウン部側フランジ２０が長すぎ、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０に分散することから、打球時にフェース部２６寄りのクラウン部２８のたわみ量が低下し、フェース部２６のたわみ量、スイートエリアを確保する上で効果が低下するためである。
In Experimental Example 34, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 106, the directionality is 104, the flight distance is 106, the durability is 105, and the total score is 421. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 35 satisfying the provision of
This is because the first distance L1 exceeds the specified range, so that the stress at the time of hitting the ball is dispersed between the
実験例３５は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、６．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、６．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１３、方向性１１３、飛距離１１２、耐久性１１１、合計点４４９であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第１の距離Ｌ１が上記範囲内であるので、打球時に、変形誘発部５２に集中する応力を高め、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく変形させ、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となり、また、第２の距離Ｌ２が上記範囲内であることから、打球時に変形誘発部５２の変形量を確保でき、フェース部２６のたわみ量を確保する上で有利となるためである。
In Experimental Example 35, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 113, the directionality is 113, the flight distance is 112, the durability is 111, and the total score is 449. is doing.
This is because the first distance L1 is within the above range, so that the stress concentrated on the
実験例３６は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１８．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１８．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１４、方向性１１３、飛距離１１４、耐久性１１１、合計点４５２であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例３５と同様の理由による。
In Experimental Example 36, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 114, the directionality is 113, the flight distance is 114, the durability is 111, and the total score is 452. is doing.
This is for the same reason as in Experimental Example 35.
実験例３７は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１５．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
したがって、初速１１５、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１１、合計点４５５であり、請求項１２の規定を満たさない実験例１、３３、３４に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例３５と同様の理由による。
In Experimental Example 37, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 115, the directionality is 114, the flight distance is 115, the durability is 111, and the total score is 455. is doing.
This is for the same reason as in Experimental Example 35.
したがって、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２、１３、１４の規定を満たさない実験例３３、３４は、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規定を満たさない実験例３５、３６、３７は、請求項１、１１の規定を満足し、請求項１２、１３、１４の規定を満たさない実験例３３、３４に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 33 and 34 that satisfy the provisions of
Further, Experimental Examples 35, 36 and 37 satisfying the provisions of
（条件２）
次に、条件２における実験例について図３５を参照して説明する。
前述したように、条件２は、請求項１、１１、１２の規定を満足し、請求項１３で規定する条件を変更する。
ただし、何れの実験例も請求項１４は規定の範囲外で一定条件とした。
すなわち、実験例３８〜４２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例３８〜４２では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１６．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例３８〜４２では、フランジ角度θ１は、５２°としており、請求項１４の規定は満たさない。
(Condition 2)
Next, an experimental example under
As described above,
However, in all the experimental examples, claim 14 was set to a certain condition outside the specified range.
That is, in Experimental Examples 38 to 42, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 38 to 42, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Further, in Experimental Examples 38 to 42, the flange angle θ1 is set to 52 °, which does not satisfy the provision of
実験例３８は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は０．５ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は０．５ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、初速１１６、方向性１１３、飛距離１１５、耐久性１１１、合計点４５５であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１３の規定を満たす実験例４０、４１、４２に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が規定の範囲を下回っているので、凹溝２０３０の深さが小さすぎるため、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が低下し、スイートエリアを確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 38, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 116, the directionality is 113, the flight distance is 115, the durability is 111, and the total score is 455. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 40 satisfying the provision of claim 13. , 41, 42, all evaluations are slightly lower.
This is because the depth of the
実験例３９は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は８．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を上回っている。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は８．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、初速１１７、方向性１１４、飛距離１１５、耐久性１１２、合計点４５８であり、実験例１に比較して全ての評価が改善している一方、請求項１３の規定を満たす実験例４０、４１、４２に比較すると、全ての評価が若干低下している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が規定の範囲を上回っているので、凹溝２０３０の深さが大きすぎるため、打球時の応力がクラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の下端２０３０Ａまでの間で分散することから、変形誘発部５２を他の部分よりも大きく上側に変形させ、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 39, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 117, the directionality is 114, the flight distance is 115, the durability is 112, and the total score is 458. While all the evaluations are improved as compared with Experimental Example 1, Experimental Example 40 satisfying the provision of claim 13. , 41, 42, all evaluations are slightly lower.
This is because the third distance L3 and the fourth distance L4 exceed the specified range, and the depth of the
実験例４０は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は１．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は１．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１２２、方向性１１９、飛距離１２１、耐久性１１５、合計点４７７であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、第３の距離Ｌ３および第４の距離Ｌ４が上記範囲内であるため、フェース部２６およびクラウン部側フランジ２０のたわみ量（特にクラウン部側フランジ２０）を確保する効果が向上し、スイートエリアを確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 40, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 122, the directionality is 119, the flight distance is 121, the durability is 115, and the total score is 477. is doing.
This is because the third distance L3 and the fourth distance L4 are within the above ranges, so that the effect of securing the amount of deflection of the
実験例４１は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は７．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は７．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１２３、方向性１２０、飛距離１２２、耐久性１１５、合計点４８０であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４０と同様の理由による。
In Experimental Example 41, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 123, the directionality is 120, the flight distance is 122, the durability is 115, and the total score is 480. is doing.
This is for the same reason as in Experimental Example 40.
実験例４２は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
また、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、初速１２５、方向性１２２、飛距離１２５、耐久性１１６、合計点４８８であり、請求項１３の規定を満たさない実験例１、３８、３９に比較して比較して全ての評価が改善している。
これは、実験例４０と同様の理由による。
In Experimental Example 42, in the face reference cross section Pf, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the
Further, in the face reference cross section Pf, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing
Therefore, the initial velocity is 125, the directionality is 122, the flight distance is 125, the durability is 116, and the total score is 488. is doing.
This is for the same reason as in Experimental Example 40.
したがって、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規定を満たさない実験例３８、３９は、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たさない実験例１に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
また、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たし、請求項１４の規定を満たさない実験例４０、４１、４２は、請求項１、１１、１２の規定を満たし、請求項１３、１４の規定を満たさない実験例３８、３９に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 38 and 39 that satisfy the provisions of
Further, Experimental Examples 40, 41, and 42 satisfying the provisions of
（条件３）
次に、条件３における実験例について図３６を参照して説明する。
前述したように、条件３は、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たし、請求項１４で規定する条件を変更する。
すなわち、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部側フランジ２０の前縁２００２から凹部２０３０の前縁２０３２までの距離を水平面ＨＰに投影した第１の距離Ｌ１は、１２．０ｍｍであり、請求項１２の４ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６からクラウン部側フランジ２０の後縁２００４までの距離を水平面ＨＰに投影した第２の距離Ｌ２は、１６．０ｍｍであり、請求項１２の５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の前縁２０３２から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第３の距離Ｌ３は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
また、実験例４３〜４６では、フェース基準断面Ｐｆにおいて、凹部２０３０の後縁２０３６から凹部２０３０の最も下方に位置する下端２０３０Ａまでの距離をフェース基準断面Ｐｆと直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は４．０ｍｍとし、請求項１３の１ｍｍ以上７ｍｍ以下の範囲内である。
(Condition 3)
Next, an experimental example under condition 3 will be described with reference to FIG.
As described above, condition 3 satisfies the provisions of
That is, in Experimental Examples 43 to 46, in the face reference cross section Pf, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the
Further, in Experimental Examples 43 to 46, in the face reference cross section Pf, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing
Further, in Experimental Examples 43 to 46, in the face reference cross section Pf, the distance from the
Further, in Experimental Examples 43 to 46, in the face reference cross section Pf, the distance from the trailing
実験例４３は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を１２°としており、請求項１４の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２２、方向性１２３、飛距離１２３、耐久性１１４、合計点４８２であり、請求項１、１１、１２、１３、１４の規定を全て満たす実験例４４、４５に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を下回っているので、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保する効果が低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 43, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 122, the directionality is 123, the flight distance is 123, the durability is 114, and the total score is 482. The flight distance is slightly reduced.
This is because the flange angle θ1 is less than the above range, so that the effect of securing the amount of deformation of the
実験例４４は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を１６°としており、請求項１４の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２６、方向性１２４、飛距離１２９、耐久性１１５、合計点４９４であり、請求項１４の規定を満たさない実験例４３、４６に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 44, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 126, the directionality is 124, the flight distance is 129, the durability is 115, and the total points are 494. Compared with Experimental Examples 43 and 46, which do not satisfy the provision of
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例４５は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を４９°としており、請求項１４の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たしている。
したがって、初速１２８、方向性１２５、飛距離１２８、耐久性１１５、合計点４９６であり、請求項１４の規定を満たさない実験例４３、４６に比較すると、初速、飛距離が向上している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲内であるため、打球時に変形誘発部４６の変形量を確保でき、飛距離を確保する効果が向上するためである。
In Experimental Example 45, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 128, the directionality is 125, the flight distance is 128, the durability is 115, and the total score is 496. Compared with Experimental Examples 43 and 46 which do not satisfy the provision of
This is because since the flange angle θ1 is within the above range, the amount of deformation of the
実験例４６は、請求項１４におけるフランジ角度θ１を５１°としており、請求項６の１５°≦θ１≦５０°の規定を満たさないものとした。
したがって、初速１２１、方向性１２１、飛距離１２４、耐久性１１４、合計点４８０であり、請求項１、１１、１２、１３、１４の規定を全て満たす実験例４４、４５に比較すると、初速、飛距離が若干低下している。
これは、フランジ角度θ１が上記範囲を上回っているので、ゴルファーがゴルフクラブヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する効果が低下するためである。
In Experimental Example 46, the flange angle θ1 in
Therefore, the initial velocity is 121, the directionality is 121, the flight distance is 124, the durability is 114, and the total score is 480. The flight distance is slightly reduced.
This is because the flange angle θ1 exceeds the above range, so that the golfer tends to feel a sense of discomfort in the shape of the golf club head, it becomes difficult to swing, the head speed decreases, and the effect of securing the flight distance decreases. Because.
したがって、請求項１、１１、１２、１３、１４の全ての規定を満たす実験例４４、４４は、請求項１、１１、１２、１３の規定を満たすが請求項１４の規定を満たさない実験例４３、４６に対して初速、方向性、飛距離、耐久性、合計点の向上を図る効果が優れている。
Therefore, Experimental Examples 44, 44 satisfying all the provisions of
なお、フェース部材１４は、本体板部１８と、クラウン部側フランジ２０と、ヘッド本体１２のソール部３０の前縁に接合されるソール部側フランジ２２とを備え、上記の実施の形態では、クラウン部側フランジ２０に変形誘発部４６、５０、５２を設けた場合について説明したが、ソール部側フランジ２２に変形誘発部４６、５０、５２を設けてもよく、その場合にも上記の実施の形態と同様な効果が奏される。この場合には、稜線２０１４を含む変形誘発部４６、上面２０２０、傾斜面２０２２、下面２０２４を含む変形誘発部５０、凹部２０３０を含む変形誘発部５２は、ソール部３０の上方に凸状に設けられることになる。
The
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部材
１６ 開口
１８ 本体板部
２０ クラウン部側フランジ
２００２ 前縁
２００４ 後縁
２０１０ 前傾斜面
２０１２ 後傾斜面
２０１４ 稜線
２０２０ 上面
２０２０Ａ 後端
２０２２ 傾斜面
２０２４ 下面
２０３０ 凹部
２０３０Ａ 下端
２０３２ 前縁
２０３４ 前面
２０３６ 後縁
２０３８ 後面
２６ フェース部
２６Ａ フェース面
２８ クラウン部
２８Ａ クラウン面
３０ ソール部
３４ トウ
３６ ヒール
３８ フェースバック
４０ 中空部
４６ 変形誘発部
４８ ビード部
５０ 変形誘発部
５２ 変形誘発部
Ｂ ゴルフボール
Ｌ１ 第１の距離
Ｌ２ 第２の距離
Ｌ３ 第３の距離
Ｌ４ 第４の距離
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｆ フェース基準断面
Ｋ１ 第１境界点
Ｐ１ 第１交点
θ１ フランジ角度
10
Claims (13)
前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、
前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジと
を備えるゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、
前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合される後縁と、前記後縁からフェース部方向に至るにつれて上昇し前記第１傾斜面に交差する第２傾斜面と、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面とが交差する部分に形成された稜線とを有し、
前記変形誘発部は、前記第１傾斜面と前記第２傾斜面と前記稜線とを含んで構成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。 The head body, which has a hollow structure and has an opening on the face side,
The opening is provided with a face member to be joined by welding.
The face member extends from the upper part of the main body plate portion to the crown portion side with the main body plate portion constituting the face portion, forms a part of the crown portion, and is joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A golf club head with a crown side flange.
A deformation-inducing portion, which induces deformation when a golf ball is hit, is formed extending along the toe-heel direction on the flange on the crown portion side.
At the opening, a bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of a portion where the head body and the flange on the crown portion side are joined by welding.
The crown portion-side flange has a leading edge connected to the face portion and a first inclined surface that rises from the front edge toward the face back and whose end on the face back side is the highest position in the crown portion. A trailing edge joined to the leading edge of the crown portion of the head body, a second inclined surface that rises from the trailing edge toward the face portion and intersects the first inclined surface, and the first inclined surface. It has a ridge line formed at a portion where the second inclined surface intersects with the second inclined surface.
The deformation inducing portion includes the first inclined surface, the second inclined surface, and the ridgeline.
A golf club head that features that.
ことを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッド。 The weighted average ΔT1 of the wall thickness of the crown portion side flange from the front edge of the crown portion side flange to the ridgeline is 0.6 mm to 1.4 mm, and the weighted average ΔT1 from the ridgeline to the trailing edge of the crown portion side flange. The weighted average ΔT2 of the wall thickness of the crown side flange is 0.4 mm to 1.0 mm.
2. The golf club head according to claim 2.
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記稜線までの距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記稜線から前記クラウン部側フランジの後縁までの距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。 In a reference state in which the golf club head is installed according to a predetermined lie angle and loft angle with respect to the horizontal plane, the head body is broken at a plane including a normal passing through the center point of the face surface and orthogonal to the horizontal plane. Let the cross section be the face center reference cross section.
The cross section obtained by breaking the head body on an arbitrary plane parallel to the face center reference cross section is defined as the face reference cross section.
In the face reference cross section, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the front edge of the crown portion side flange to the ridge line onto the horizontal plane is 4 mm to 20 mm.
In the face reference cross section, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the ridgeline to the trailing edge of the crown side flange onto the horizontal plane is 5 mm to 20 mm.
The golf club head according to any one of claims 1 to 3.
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をフランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。 The intersection of the face reference cross section and the front edge of the crown side flange is set as the first boundary point K1.
In the face reference cross section, a straight line perpendicular to the horizontal plane and the crown portion side passing through a point 5 mm away from the first boundary point K1 in the face back direction on a plane including the first boundary point K1 and parallel to the horizontal plane. The intersection with the surface of the flange is set as the first intersection P1.
When the angle formed by the straight line connecting the first boundary point K1 and the first intersection P1 with respect to the horizontal plane is the flange angle θ1.
The flange angle θ1 is 15 ° or more and 50 ° or less.
The golf club head according to claim 4.
前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、
前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジと
を備えるゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、
前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記第１傾斜面の後端からフェースバック方向に至るにつれて下降する第２傾斜面と、前記第２傾斜面の下端からフェースバック方向に延在し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されて前記ヘッド本体のクラウン部と連続面を形成する下面とを有し、
前記変形誘発部は、前記第１傾斜と前記第２傾斜面と前記下面とを含んで構成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。 The head body, which has a hollow structure and has an opening on the face side,
The opening is provided with a face member to be joined by welding.
The face member extends from the upper part of the main body plate portion to the crown portion side with the main body plate portion constituting the face portion, forms a part of the crown portion, and is joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A golf club head with a crown side flange.
A deformation-inducing portion, which induces deformation when a golf ball is hit, is formed extending along the toe-heel direction on the flange on the crown portion side.
At the opening, a bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of a portion where the head body and the flange on the crown portion side are joined by welding.
The crown portion-side flange has a front edge connected to the face portion and a first inclined surface that rises from the front edge toward the face back and the end portion on the face back side is the highest position in the crown portion. A second inclined surface that descends from the rear end of the first inclined surface toward the face back direction, and a front edge of the crown portion of the head body that extends from the lower end of the second inclined surface in the face back direction. It has a crown portion of the head body that is joined and a lower surface that forms a continuous surface.
The deformation inducing portion includes the first inclined portion, the second inclined surface, and the lower surface.
A golf club head that features that.
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記上面の後端までの距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記上面の後端から前記クラウン部側フランジ後縁までの距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。 In a reference state in which the golf club head is installed according to a predetermined lie angle and loft angle with respect to the horizontal plane, the head body is broken at a plane including a normal passing through the center point of the face surface and orthogonal to the horizontal plane. Let the cross section be the face center reference cross section.
The cross section obtained by breaking the head body on an arbitrary plane parallel to the face center reference cross section is defined as the face reference cross section.
In the face reference cross section, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the front edge of the crown side flange to the rear end of the upper surface onto the horizontal plane is 4 mm to 20 mm.
In the face reference cross section, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the rear end of the upper surface to the trailing edge of the flange on the crown portion side onto the horizontal plane is 5 mm to 20 mm.
The golf club head according to claim 6.
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。 In the face reference cross section, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the upper end to the lower end of the inclined surface onto the vertical plane orthogonal to the face reference cross section is 1 mm or more and 7 mm or less.
7. The golf club head according to claim 7.
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をフランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項７または８記載のゴルフクラブヘッド。 The intersection of the face reference cross section and the front edge of the crown side flange is set as the first boundary point K1.
In the face reference cross section, a straight line perpendicular to the horizontal plane and the crown portion side passing through a point 5 mm away from the first boundary point K1 in the face back direction on a plane including the first boundary point K1 and parallel to the horizontal plane. The intersection with the surface of the flange is set as the first intersection P1.
When the angle formed by the straight line connecting the first boundary point K1 and the first intersection P1 with respect to the horizontal plane is the flange angle θ1.
The flange angle θ1 is 15 ° or more and 50 ° or less.
The golf club head according to claim 7 or 8.
前記開口に溶接により接合されるフェース部材とを備え、
前記フェース部材は、前記フェース部を構成する本体板部と、前記本体板部の上部からクラウン部側に延在し前記クラウン部の一部を構成し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合されるクラウン部側フランジと
を備えるゴルフクラブヘッドであって、
前記クラウン部側フランジに、ゴルフボール打撃時に変形が誘発される変形誘発部がトウヒール方向に沿って延在形成され、
前記開口において前記ヘッド本体と前記クラウン部側フランジとが溶接により接合される箇所の全周にわたって前記ゴルフクラブヘッドの内部に突出するビード部が延在形成され、
前記クラウン部側フランジは、前記フェース部に接続される前縁と、前記前縁からフェースバック方向に至るにつれて上昇しそのフェースバック側の端部が前記クラウン部において最も高位となる第１傾斜面と、前記第１傾斜面のフェースバック側の端部に接続されソール部側に凹む凹部と、前記第１傾斜面から離れた前記凹部の後縁からフェースバック方向に延在し前記ヘッド本体のクラウン部の前縁に接合される後面とを有し、
前記変形誘発部は、前記第１傾斜面と、前記凹部と、前記後面とを含んで構成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。 The head body, which has a hollow structure and has an opening on the face side,
The opening is provided with a face member to be joined by welding.
The face member extends from the upper part of the main body plate portion to the crown portion side with the main body plate portion constituting the face portion, forms a part of the crown portion, and is joined to the front edge of the crown portion of the head main body. A golf club head with a crown side flange.
A deformation-inducing portion, which induces deformation when a golf ball is hit, is formed extending along the toe-heel direction on the flange on the crown portion side.
At the opening, a bead portion protruding inside the golf club head is formed so as to extend over the entire circumference of a portion where the head body and the flange on the crown portion side are joined by welding.
The crown portion-side flange has a leading edge connected to the face portion and a first inclined surface that rises from the front edge toward the face back and whose end on the face back side is the highest position in the crown portion. And a recess connected to the end of the first inclined surface on the face back side and recessed toward the sole portion, and a recess extending in the face back direction from the trailing edge of the recess separated from the first inclined surface of the head body. Has a trailing surface that is joined to the leading edge of the crown
The deformation-inducing portion includes the first inclined surface, the recess, and the rear surface.
A golf club head that features that.
前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部側フランジの前縁から前記凹部の前縁までの距離を前記水平面に投影した第１の距離Ｌ１は、４ｍｍ〜２０ｍｍであり、
前記フェース基準断面において、前記凹部の後縁から前記クラウン部側フランジの後縁までの距離を前記水平面に投影した第２の距離Ｌ２は、５ｍｍ〜２０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１０記載のゴルフクラブヘッド。 In a reference state in which the golf club head is installed according to a predetermined lie angle and loft angle with respect to the horizontal plane, the head body is broken at a plane including a normal passing through the center point of the face surface and orthogonal to the horizontal plane. Let the cross section be the face center reference cross section.
The cross section obtained by breaking the head body on an arbitrary plane parallel to the face center reference cross section is defined as the face reference cross section.
In the face reference cross section, the first distance L1 obtained by projecting the distance from the front edge of the crown side flange to the front edge of the recess on the horizontal plane is 4 mm to 20 mm.
In the face reference cross section, the second distance L2 obtained by projecting the distance from the trailing edge of the recess to the trailing edge of the flange on the crown portion side onto the horizontal plane is 5 mm to 20 mm.
10. The golf club head according to claim 10.
前記フェース基準断面において、前記凹部の後縁から前記凹部の最も下方に位置する下端までの距離を前記フェース基準断面と直交する鉛直面に投影した第４の距離Ｌ４は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。 In the face reference cross section, the third distance L3 obtained by projecting the distance from the front edge of the recess to the lowermost lower end of the recess onto the vertical plane orthogonal to the face reference cross section is 1 mm or more and 7 mm or less. ,
In the face reference cross section, the fourth distance L4 obtained by projecting the distance from the trailing edge of the recess to the lowermost lower end of the recess on the vertical plane orthogonal to the face reference cross section is 1 mm or more and 7 mm or less. ,
11. The golf club head according to claim 11.
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン部側フランジの表面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をフランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下である、
ことを特徴とする請求項１１または１２記載のゴルフクラブヘッド。 The intersection of the face reference cross section and the front edge of the crown side flange is set as the first boundary point K1.
In the face reference cross section, a straight line perpendicular to the horizontal plane and the crown portion side passing through a point 5 mm away from the first boundary point K1 in the face back direction on a plane including the first boundary point K1 and parallel to the horizontal plane. The intersection with the surface of the flange is set as the first intersection P1.
When the angle formed by the straight line connecting the first boundary point K1 and the first intersection P1 with respect to the horizontal plane is the flange angle θ1.
The flange angle θ1 is 15 ° or more and 50 ° or less.
The golf club head according to claim 11 or 12.
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