JP6537562B2 - Golf club heads and golf clubs - Google Patents
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Description
本発明はゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブに関する。 The present invention relates to a golf club head and a golf club.
ゴルフクラブヘッドでボールを打球した際のボールの初速を向上させ、飛距離を改善するためには、フェース部のたわみ量を如何にして確保するかが重要である。
特許文献１には、クラウン部に膨出部を形成し、膨出部のフェース部に対する第１の接続角度α、膨出部のクラウン部に対する第２の接続角度β、膨出部の高さＨ、膨出部の幅Ｗを規定したゴルフクラブヘッドが提案されている。
このゴルフクラブヘッドによれば、膨出部の変形量を確保することで、フェース部のたわみ量を確保し、ボールの初速を向上させ、飛距離を改善している。
In order to improve the initial velocity of the ball when hitting a ball with a golf club head and to improve the flight distance, it is important how to secure the deflection amount of the face portion.
In
According to this golf club head, by securing the amount of deformation of the bulging portion, the amount of deflection of the face portion is secured, the initial velocity of the ball is improved, and the flight distance is improved.
しかしながら、上記のゴルフクラブヘッドは、クラウン部に上方に突出する膨出部が形成されていることから、膨出部の形状が目立ちやすい。そのため、ゴルフクラブヘッドのフェース面を目標点に向けて構える際に違和感を感じるゴルファーもいる。
そのため、ゴルファーがゴルフクラブを構える際にボールに対するゴルクラブヘッドのフェース面の方向がばらつき、その結果、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向が安定しないことが懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、初速および飛距離の向上を図りつつ、構えやすく打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上で有利なゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブを提供することにある。
However, since the above-mentioned golf club head has a bulging portion that protrudes upward in the crown portion, the shape of the bulging portion tends to be noticeable. Therefore, some golfers may feel uncomfortable when holding the face surface of the golf club head toward the target point.
Therefore, when the golfer holds the golf club, the direction of the face surface of the golf club head with respect to the ball varies, and as a result, there is a concern that the direction of the ball launched by the golf club head is not stable.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a golf club head which is advantageous in suppressing variation in the direction of a ball which is easily launched while improving initial velocity and flight distance. And to provide golf clubs.
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から前記フェース部よりも小さい肉厚で後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に１０ｍｍ離れた平面を第１平面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に１０ｍｍ離れた平面を第２平面とし、前記第１平面から前記第２平面までの範囲内で前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面とし、前記フェース基準断面において、前記フェース面の上端とクラウン面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン面との交点を第１交点Ｐ１とし、前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をフランジ角度θ１としたとき、前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下であり、前記フェース基準断面において、前記第１交点Ｐ１から前記フェースバック方向に離れた前記クラウン面の箇所に変曲点Ｈが形成され、前記フェース基準断面において前記変曲点Ｈを含む前記クラウン面の部分の曲率半径を前記変曲点Ｈの曲率半径としたとき、前記変曲点Ｈの曲率半径は、前記第１交点Ｐ１と前記変曲点Ｈとの間に位置する前記クラウン面の曲率半径よりも小さい値であり、前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することにより前記クラウン面上にトウヒール方向に延在する稜線が視認可能に形成され、前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記変曲点Ｈを含み前記水平面と平行する平面上で前記変曲点Ｈからフェースバック方向に１５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン面との交点を第４交点Ｐ４としたとき、前記第１境界点Ｋ１から前記変曲点Ｈまでの前記クラウン部の前記フェース基準断面に沿った長さで重み付けされた前記クラウン部の肉厚の加重平均値が、前記変曲点Ｈから前記第４交点Ｐ４までの前記クラウン部の前記フェース基準断面に沿った長さで重み付けされた前記クラウン部の肉厚の加重平均値よりも大きい値であり、前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記変曲点Ｈを含み前記水平面と平行する平面上で前記変曲点Ｈからフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記クラウン面との交点を第２交点Ｐ２とし、前記変曲点Ｈと前記第２交点Ｐ２とを結ぶ直線と前記水平面とがなす角度を変曲点角度θ２としたとき、前記変曲点角度θ２は１°以上１５°以下であり、前記フェース基準断面において、前記フェース面の中心点から前記クラウン部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記クラウン部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をフェース側第１規定点とし、前記フェース側第１規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点をフェース側第２規定点とし、前記フェース側第２規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点をフェース側第３規定点とし、前記フェース側第１規定点、前記フェース側第２規定点、前記フェース側第３規定点を通る円弧を前記クラウン部側に延長した曲線を第１規定線とし、前記フェース基準断面において、前記クラウン部から前記フェース部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記フェース部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をクラウン側第１規定点とし、前記クラウン側第１規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第２規定点とし、前記クラウン側第２規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第３規定点とし、前記クラウン側第１規定点、前記クラウン側第２規定点、前記クラウン側第３規定点を通る円弧を前記フェース部側に延長した曲線を第２規定線としたとき、前記第１境界点Ｋ１は、前記第１規定線と前記第２規定線との交点であることを特徴とする。
請求項２記載の発明は、前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記変曲点Ｈを含み前記水平面と平行する平面上で前記変曲点Ｈから前記フェース部方向に１ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記クラウン面との交点を第３交点Ｐ３としたとき、前記第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する前記変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．３５以下であることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記フェース面の上端と前記クラウン面の前端との境界線が前記ヘッド本体の外観仕上げによって形成されると共に、前記稜線は、前記境界線に対して略平行に延在し、前記基準状態で、前記ヘッド本体を前記フェース面の前方から見たとき前記水平面に対して２２．２３ｍｍ上方に位置するヒール側の箇所から最もトウ側に位置する端部までの距離を前記水平面に投影した寸法をトウヒール方向のヘッド長さＨＬとしたとき、前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記稜線は前記フェース中心基準断面と交差し、かつ、前記稜線を前記水平面に投影した前記稜線の寸法は、前記ヘッド長さＨＬの２０％以上であることを特徴とする。
請求項４記載の発明は、前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記ヘッド本体のリーディングエッジから前記ヘッド本体の後端までの距離を前記水平面に投影した寸法をヘッド幅ＨＷとしたとき、前記第１境界点Ｋ１と前記変曲点Ｈとを前記水平面に投影したときの前記第１境界点Ｋ１から前記変曲点Ｈまでの距離は、前記ヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下であることを特徴とする。
請求項５記載の発明は、請求項１から４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッドを有するゴルフクラブである。
In order to achieve the above object, the invention according to
The invention according to
In the invention according to
According to the fourth aspect of the present invention, in the reference state, when a dimension obtained by projecting the distance from the leading edge of the head body to the rear end of the head body in the horizontal plane is the head width HW. The distance from the first boundary point K1 to the inflection point H when projecting the first boundary point K1 and the inflection point H on the horizontal plane is 5% or more and 15% or less of the head width HW. It is characterized by
The invention according to
請求項１、５記載の発明によれば、クラウン部のフランジ角度θ１を１５°以上５０°以下とし、フェース基準断面において、第１交点Ｐ１からフェースバック方向に離れたクラウン面の箇所に変曲点Ｈを形成し、変曲点Ｈの曲率半径ＲＡを第１交点Ｐ１と変曲点Ｈとの間に位置するクラウン面の曲率半径よりも小さい値とし、基準状態で、ヘッド本体を平面視したときに、変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することによりクラウン面上にトウヒール方向に延在する稜線が視認可能に形成されるようにした。
したがって、打球時に変曲点Ｈ（稜線）を含むクラウン部の部分に応力が集中することでフェース部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保でき、フェース部のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、クラウン面にトウヒール方向に延在する稜線が視認されるため、ゴルフクラブヘッドのフェース面を目標点に向けて構える際の違和感が無く構えやすくなることから、打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上で有利となる。
請求項２〜４記載の発明によれば、請求項１の効果を高める上で有利となる。
According to the first and fifth aspects of the invention, the flange angle θ1 of the crown portion is 15 ° or more and 50 ° or less, and the face reference cross section is bent at a point on the crown surface away from the first intersection point P1 in the faceback direction. The point H is formed, and the radius of curvature RA of the inflection point H is set to a value smaller than the radius of curvature of the crown surface located between the first intersection point P1 and the inflection point H, and the head body is viewed in plan in the standard state. Then, when the inflection point H continues in the toe-heel direction, a ridge line extending in the toe-heel direction is made visible on the crown surface.
Therefore, when the ball is hit, stress concentrates on the portion of the crown including the inflection point H (ridge line) so that a large amount of deformation of the crown near the face can be secured, and the amount of deflection of the face increases. And the launch angle can be increased, which is advantageous for improving the initial speed and the flight distance.
In addition, since ridgelines extending in the toe-heel direction are visually recognized on the crown surface, there is no sense of discomfort when holding the face surface of the golf club head toward the target point, and therefore variations in the direction of the hit balls can be made. It is advantageous in suppressing.
According to the invention of
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１〜図４、図１３に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２を含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ〜１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ〜４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ〜１．５ｍｍである。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａである。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることで本発明に係るゴルフクラブ１００が構成される。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂとなっている。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
Next, an embodiment of the present invention will be described.
As shown in FIGS. 1 to 4 and 13, in the present embodiment, the
The
As said metal material, 1 type (s) or 2 or more types, such as stainless steel, maraging steel, pure titanium, a titanium alloy, or an aluminum alloy, are used, for example.
The head
The
The
For example, the thickness of the
The
The
The head
The surface exposed to the outside of the
The surface exposed to the outside of the
The
The surface exposed to the outside of the
In the figure,
次に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
Next, a method of defining the center point Pc of the
The center point Pc of the
［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。
図５〜図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
[A] First Method of Defining Center Point Pc of
When the boundary between the
5 to 8 are explanatory views showing a method of defining the center point Pc of the
（１）まず、図５に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
(1) First, as shown in FIG. 5, the
（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
(2) Next, a temporary center point c0 in the direction connecting the
That is, as shown in FIG. 5, a perpendicular line f0 is drawn which intersects the approximate center point of a line (hereinafter referred to as a horizontal line) parallel to the horizontal plane HP connecting the
A middle point of a0 point where the perpendicular f0 intersects with the upper edge of the
（３）次に図６に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
(3) Next, as shown in FIG. 6, a horizontal line g0 passing through the temporary center point c0 is drawn.
(4) Next, as shown in FIG. 7, at point e0 at which the horizontal line g0 intersects the edge on the
（５）次に図８に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ２２−ヒール２４方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
(5) Next, as shown in FIG. 8, a perpendicular line f1 passing through the temporary center point c1 is drawn, and the perpendicular line f1 intersects the upper edge of the
Here, if the temporary center points c1 and c2 coincide with each other, that point is defined as the center point Pc of the
If the tentative center points c1 and c2 do not match, the procedure of (2) to (5) is repeated.
Since the
The face center line CL is defined by a straight line passing through the center point Pc and extending in the direction perpendicular to the toe 22-
［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
[B] Second method of defining center point Pc of
Next, the definition of the center point Pc in the case where the periphery of the
図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
As shown in FIG. 9, the
That is, the point obtained by projecting the center of gravity G0 of the
Here, as shown in FIG. 10, a large number of planes H1, H2, H3,..., Hn including a straight line Lp connecting the gravity center point G0 and the gravity center point FG on the face surface are considered.
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１１に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
As shown in FIG. 11, the curvature radius r0 of the outer surface of the
When measuring the radius of curvature r0, it is treated as if there is no face line, punch mark, etc. on the
The radius of curvature r0 is continuously measured outward (upward and downward in FIG. 11) from the center point Pc of the
Then, a portion where the curvature radius r0 first becomes equal to or less than a predetermined value in measurement is defined as an outline I representing the periphery of the
The predetermined value is, for example, 200 mm.
An area surrounded by the outline I determined based on the large number of planes H1, H2, H3,..., Hn is defined as a
次に、図１２に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
Next, as shown in FIG. 12, the
The straight line LT passes through the toe side point PT of the
The straight line LH passes through the heel side point PH of the
The straight line LC is parallel to the straight line LT and the straight line LH. The distance between the straight line LC and the straight line LT is equal to the distance between the straight line LC and the straight line LH.
The symbol Pu indicates the upper point of the
The central point Pc is defined by the middle point of a line connecting the upper point Pu and the lower point Pd.
次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
図１〜図４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。
図１、図１３に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
さらに、図１、図３、図４に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に１０ｍｍ離れた平面を第１平面Ｐｔとする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に１０ｍｍ離れた平面を第２平面Ｐｈとする。
第１平面Ｐｔから第２平面Ｐｈまでの範囲内でフェース中心基準断面Ｐｆｃと平行する任意の平面でヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
Next, the definition of each part of the
As shown in FIGS. 1 to 4, the
As shown in FIGS. 1 and 13, in the reference state, a cross section obtained by breaking the
Furthermore, as shown in FIGS. 1, 3 and 4, a plane parallel to the face center reference cross section Pfc and separated from the face center reference cross section Pfc by 10 mm in the toe direction is taken as a first plane Pt.
A plane parallel to the face center reference cross section Pfc and separated from the face center reference cross section Pfc by 10 mm in the heel direction is taken as a second plane Ph.
A cross section obtained by breaking the head main body at an arbitrary plane parallel to the face center reference cross section Pfc within the range from the first plane Pt to the second plane Ph is taken as a face reference cross section Pf. Therefore, the face reference cross section Pf includes the face center reference cross section Pfc.
（第１境界点Ｋ１）
図１３に示すように、第１境界点Ｋ１は、フェース基準断面Ｐｆにおいて、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界点をいう。
本実施の形態では、第１境界点Ｋ１を以下の方法で規定する。
図１４に示すように、フェース基準断面Ｐｆにおいて、中心点Ｐｃからクラウン部１６に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつクラウン部１６に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをフェース側第１規定点Ａ１とする。
フェース側第１規定点Ａ１よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐをフェース側第２規定点Ａ２とする。
フェース側第２規定点Ａ２よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐをフェース側第３規定点Ａ３とする。
フェース側第１規定点Ａ１、フェース側第２規定点Ａ２、フェース側第３規定点Ａ３を通る円弧をクラウン部１６側に延長した曲線（円弧）を第１規定線αとする。
なお、第１規定線αを規定する複数の測定点ｐのうち、フェース側第２規定点Ａ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに近い測定点ｐまでの第１規定線αに沿った距離は約３ｍｍ〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッドでは、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上記約３ｍｍ〜１５ｍｍの範囲でフェース面１４Ａの曲率半径Ｒはほぼ一定である。
(First boundary point K1)
As shown in FIG. 13, the first boundary point K1 is a boundary point between the upper end of the
In the present embodiment, the first boundary point K1 is defined by the following method.
As shown in FIG. 14, in the face reference cross section Pf, three measurement points p are defined at intervals of 1 mm from the center point Pc toward the
When the value obtained by dividing the measured radius of curvature Rn by the radius of curvature Rn-1 measured immediately before that becomes less than 0.3, the middle measurement point p of the three measurement points p is the
A measurement point p closer to the center point Pc by 1 mm than the face-side first defined point A1 is taken as a face-side second defined point A2.
A measurement point p closer to the center point Pc by 1 mm than the face-side second defined point A2 is taken as a face-side third defined point A3.
A curved line (arc) extending toward the
The distance along the first definition line α from the face side second definition point A2 to the measurement point p closest to the center point Pc of the
フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部１６からフェース部１４に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつフェース部１４に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
なお、クラウン部１６の測定点ｐの始点は以下のように定めることが好ましい。
すなわち、フェース基準断面Ｐｆにおいて、フェース側第１規定点Ａ１を含み水平面ＨＰと平行する平面上でフェース側第１規定点Ａ１からフェースバック方向に３０ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ１０とクラウン面１６Ａとが交差する交点Ｐ１０の箇所を始点とするか、あるいは、交点Ｐ１０よりもフェース部１４寄りの箇所をクラウン部１６の測定点ｐの始点とする。
In the face reference cross section Pf, three measurement points p are defined at intervals of 1 mm from the
The starting point of the measurement point p of the
That is, in the face reference cross section Pf, a straight line L10 that is orthogonal to the horizontal plane HP through a point parallel to the horizontal plane HP and including the face side first prescribed point A1 and separated by 30 mm in the faceback direction A point of intersection P10 where the crown face 16A intersects is set as a start point, or a point closer to the
測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをクラウン側第１規定点Ｂ１とする。
クラウン側第１規定点Ｂ１よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点ｐをクラウン側第２規定点Ｂ２とする。
クラウン側第２規定点Ｂ２よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点ｐをクラウン側第３規定点Ｂ３とする。
クラウン側第１規定点Ｂ１、クラウン側第２規定点Ｂ２、クラウン側第３規定点Ｂ３を通る円弧をフェース部１４側に延長した曲線（円弧）を第２規定線βとする。
なお、第２規定線βを規定する複数の測定点ｐのうち、クラウン側第２規定点Ｂ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃから遠い測定点ｐまでの第２規定線βに沿った距離は約３〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッドでは、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上記約３ｍｍから１５ｍｍの範囲でクラウン面１６Ａの曲率半径はほぼ一定である。
When the value obtained by dividing the measured radius of curvature Rn by the radius of curvature Rn-1 measured immediately before that becomes less than 0.4, the middle measurement point p of the three measurement points p is set to the crown side It is assumed that 1 stipulation point B1.
A measurement point p closer to the face back by 1 mm than the crown side first specified point B1 is taken as a crown side second specified point B2.
A measurement point p closer to the face back by 1 mm than the crown side second specified point B2 is taken as a crown side third specified point B3.
A curved line (arc) extending toward the
In addition, among the plurality of measurement points p defining the second defined line β, the distance along the second defined line β from the crown side second defined point B2 to the measurement point p farthest from the center point Pc of the
上記の第１規定線αと第２規定線βとの交点を第１境界点Ｋ１とする。
したがって、図１４に示すように、第１境界点Ｋ１は、ゴルフクラブヘッド１０の外面から外側に僅かに離れた箇所に位置している。
本実施の形態では、上述のような手順で第１境界点Ｋ１を規定したため、第１境界点Ｋ１を簡単かつ確実に定める上で有利となる。
第１境界点Ｋ１を規定するための各曲率半径を測定するためのデータ作製方法は、ゴルフクラブヘッド１０をレーザースキャン等を用いて寸法測定を行うことにより、ＣＡＤデータ（外面データ）を作成して、曲率半径を測定するなどすればよい。
なお、図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界線Ｌｆｃが形成される。
すなわち、実際にゴルファーがアドレス時に認識するフェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界線Ｌｆｃは、フェース側第１規定点Ａ１とクラウン側第１規定点Ｂ１との間の箇所に位置する。また、この境界線Ｌｆｃは、外観仕上げ、特にクラウン部１６の塗装の位置によってその位置を変化させることが可能である。
An intersection point of the first defining line α and the second defining line β is referred to as a first boundary point K1.
Accordingly, as shown in FIG. 14, the first boundary point K1 is located at a position slightly away outward from the outer surface of the
In the present embodiment, since the first boundary point K1 is defined by the above-described procedure, it is advantageous for simply and reliably determining the first boundary point K1.
The data preparation method for measuring each radius of curvature for defining the first boundary point K1 is to prepare CAD data (external surface data) by measuring the dimension of the
As shown in FIG. 3, when the head
That is, the boundary line Lfc between the upper end of the
（フランジ角度θ１）
図１３に示すように、基準状態で、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１境界点Ｋ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ′上で第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ１とクラウン面１６Ａとの交点を第１交点Ｐ１とする。
フランジ角度θ１は、第１境界点Ｋ１と第１交点Ｐ１とを結ぶ直線Ｌ２０が水平面ＨＰ（ＨＰ′）に対してなす角度である。
(Flange angle θ1)
As shown in FIG. 13, in the reference state, in the face reference cross section Pf, it passes through a point which is 5 mm away from the first boundary point K1 in the faceback direction on a plane HP ′ parallel to the horizontal plane HP including the first boundary point K1. An intersection point of a straight line L1 orthogonal to the horizontal plane HP and the
The flange angle θ1 is an angle formed by a straight line L20 connecting the first boundary point K1 and the first intersection point P1 with respect to the horizontal plane HP (HP ′).
（変曲点Ｈ、曲率半径ＲＡ、稜線ＲＬ）
図１３に示すように、変曲点Ｈは、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック方向に離れたクラウン面１６Ａの箇所に形成されている。
曲率半径ＲＡは、フェース基準断面Ｐｆにおける変曲点Ｈの曲率半径であり、曲率半径ＲＡは、第１交点Ｐ１と変曲点Ｈとの間に位置するクラウン面１６Ａの曲率半径よりも小さい値である。
図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することによりクラウン面１６Ａ上にトウヒール方向に延在する稜線ＲＬが視認可能に形成されている。
また、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、稜線ＲＬはその全長のうち大半の部分が境界線Ｌｆｃに対して略平行に延在している。
(Inflection point H, radius of curvature RA, ridge line RL)
As shown in FIG. 13, the inflection point H is formed in the face reference cross section Pf at a position of the
The curvature radius RA is a curvature radius of the inflection point H in the face reference cross section Pf, and the curvature radius RA is smaller than the curvature radius of the
As shown in FIG. 3, when the head
In the reference state, when the
すなわち、図３、図１３に示すように、フェース部１４寄りのクラウン部１６上に、フェース部１４の上部から上方に変位しつつ後方に延在する第１傾斜面１６０２と、第１傾斜面１６０２の後端に続き下方に変位しつつ後方に延在する第２傾斜面１６０４とが形成されることで、それら第１傾斜面１６０２と第２傾斜面１６０４との境の箇所にトウヒール方向に延在する稜線ＲＬが形成されている。
図１３に示すように、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１傾斜面１６０２は、第１交点Ｐ１と変曲点Ｈとの間を延在し、第２傾斜面１６０４は、変曲点Ｈからフェースバック方向に延在している。
That is, as shown in FIGS. 3 and 13, on the
As shown in FIG. 13, in the face reference cross section Pf, the first
（変曲点角度θ２）
図１３に示すように、基準状態で、フェース基準断面Ｐｆにおいて、変曲点Ｈを含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上で変曲点Ｈからフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ２と、クラウン面１６Ａとの交点を第２交点Ｐ２とする。
変曲点角度θ２は、変曲点Ｈと第２交点Ｐ２とを結ぶ直線Ｌ２２と水平面ＨＰ（ＨＰ″）とがなす角度である。
(Inflection point angle θ2)
As shown in FIG. 13, in the reference state, in the face reference cross section Pf, it passes through a point on the plane HP ′ ′ including the inflection point H and parallel to the horizontal plane HP and separated by 5 mm from the inflection point H in the faceback direction An intersection point of a straight line L2 orthogonal to the above and the
The inflection point angle θ2 is an angle formed by a straight line L22 connecting the inflection point H and the second intersection point P2 with the horizontal plane HP (HP ′ ′).
（第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢ）
図１３に示すように、基準状態で、フェース基準断面Ｐｆにおいて、変曲点Ｈを含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上で変曲点Ｈからフェース部１４方向に１ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ３と、クラウン面１６Ａとの交点を第３交点Ｐ３とする。
第３交点Ｐ３の曲率半径をＲＢとする。
(Curvature radius RB of third intersection point P3)
As shown in FIG. 13, in the reference state, in the face reference cross section Pf, it passes through a point on the plane HP ′ ′ including the inflection point H and parallel to the horizontal plane HP and separated by 1 mm from the inflection point H toward the
The radius of curvature of the third intersection point P3 is taken as RB.
（ヘッド長さＨＬ）
図１、図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２をフェース面１４Ａの前方から見たとき水平面ＨＰに対して２２．２３ｍｍ上方に位置するヒール２４側の箇所から最もトウ２２側に位置する端部までの距離を水平面ＨＰに投影した寸法をトウヒール方向のヘッド長さＨＬとする。
(Head length HL)
As shown in FIGS. 1 and 3, in the reference state, when the head
（ヘッド幅ＨＷ）
図３に示すように、基準状態で、フェース基準断面Ｐｆにおいて、ヘッド本体１２のリーディングエッジ１９からヘッド本体１２の後端までの距離を水平面ＨＰに投影した寸法をヘッド幅ＨＷとする。
(Head width HW)
As shown in FIG. 3, in the reference state, in the face reference cross section Pf, a dimension obtained by projecting the distance from the leading
本実施の形態では、クラウン部１６がフェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在しており、フランジ角度θ１を１５°以上５０°以下の値とし、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック方向に離れたクラウン面１６Ａの箇所に変曲点Ｈを形成し、その変曲点Ｈの曲率半径ＲＡは、第１交点Ｐ１と変曲点Ｈとの間に位置するクラウン面１６Ａの曲率半径よりも小さい値とした。
なお、フランジ角度θ１と曲率半径ＲＡは、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
したがって、打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
フランジ角度θ１が１５°未満であると、打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する上で不利となる。
フランジ角度θ１が５０°より大きいと、ゴルファーがゴルフクラブヘッドとしての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する上で不利となる。特にディープフェースになりすぎてアドレス時に違和感を感じやすくなる。また、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッドの耐久性を確保する効果が低下する。
なお、より好ましくはフランジ角度θ１が２０°以上４０°以下であり、さらに好ましくはフランジ角度θ１が２５°以上３５°以下である。
In the present embodiment, the
The flange angle θ1 and the curvature radius RA strictly change slightly depending on the distance of the face reference cross section Pf from the face center reference cross section Pfc, in other words, changes within a certain range.
Therefore, when the ball is hit, stress concentrates on the portion of the
If the flange angle θ1 is less than 15 °, it is disadvantageous in securing the amount of deformation of the portion of the
If the flange angle θ1 is larger than 50 °, the golfer tends to feel uncomfortable with the shape of the golf club head, making it difficult to swing, lowering the head speed, which is disadvantageous in securing the flight distance. In particular, it becomes too deep to make you feel uncomfortable when addressing. In addition, if the flange angle θ1 is larger than 50 °, the strength of the portion of the head
The flange angle θ1 is more preferably 20 ° or more and 40 ° or less, and still more preferably 25 ° or more and 35 ° or less.
また、従来のようにクラウン部１６に膨出部が形成されていると、膨出部の形状が目立ちやすく、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に違和感を感じることから、ゴルファーによっては、ゴルフクラブ１００を構える際にボールに対するゴルクラブヘッド１０のフェース面１４Ａの方向がばらつき、その結果、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向が安定しないことが懸念される。
これに対して本実施の形態では、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することによりクラウン面１６Ａ上にトウヒール方向に延在する稜線ＲＬが視認可能に形成されている。
したがって、前後方向に間隔をおいて互いに平行する境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの２本の線が視認されるため、アイアン型のゴルフクラブヘッドのトップブレードの部分（厚み）と同様に見えることになる。
そのため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に違和感を感じにくく構えやすくなり、打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上で有利となる。
また、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、稜線ＲＬは、境界線Ｌｆｃに対して平行しているため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、より構えやくなり、打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上でより有利となる。
In addition, if the bulging portion is formed in the
On the other hand, in the present embodiment, when the
Therefore, since two lines of the boundary line Lfc and the ridge line RL parallel to each other at intervals in the front-rear direction are visually recognized, it looks like the portion (thickness) of the top blade of the iron type golf club head. Become.
Therefore, when holding the
In the reference state, when the
また、本実施の形態では、変曲点角度θ２を１°以上１５°以下としたため、稜線ＲＬを視認しやすくなることから、構えやすさを確保し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向の安定を確保する上でより有利となる。
なお、変曲点角度θ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
変曲点角度θ２が１°未満であると、稜線ＲＬの視認性を確保する効果が低下する。
変曲点角度θ２が１５°より大きいと、稜線ＲＬの前後でクラウン面の高低差が大き過ぎるため、構えやすさを確保する効果が低下し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向の安定を確保する効果が低下する。
なお、より好ましくは変曲点角度θ２が２°以上１０°以下である。
Further, in the present embodiment, since the inflection point angle θ2 is 1 ° or more and 15 ° or less, the ridge line RL is easy to be visually recognized, ensuring ease of holding, and the direction of the ball launched by the
Strictly, the inflection point angle θ2 slightly changes depending on the distance of the face reference cross section Pf from the face center reference cross section Pfc, in other words, changes within a certain range.
When the inflection point angle θ2 is less than 1 °, the effect of securing the visibility of the ridge line RL is reduced.
When the inflection point angle θ2 is larger than 15 °, the height difference of the crown surface is too large before and after the ridge line RL, so the effect of securing the ease of holding is reduced, and the direction of the ball launched by the
More preferably, the inflection point angle θ2 is 2 ° or more and 10 ° or less.
また、本実施の形態では、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢを０．０４以上０．３５以下としたので、稜線ＲＬを視認しやすくなるため、構えやすさを確保し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上でより有利となる。
なお、比ＲＡ／ＲＢは、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
比ＲＡ／ＲＢが０．０４未満であると、変曲点Ｈの形状の変化が急激すぎることから、応力が集中しすぎるため、ゴルフクラブヘッドの耐久性を確保する効果が低下する。また、ゴルフクラブヘッド１０を視認したときに形状の違和感を感じさせない効果も低下する。
比ＲＡ／ＲＢが０．３５より大きいと、稜線ＲＬの視認性を確保する効果が低下する。
なお、より好ましくは比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．２５以下である。
Further, in the present embodiment, since the ratio RA / RB of the curvature radius RA of the inflection point H to the curvature radius RB of the third intersection point P3 is 0.04 or more and 0.35 or less, the ridge line RL is easily visible. Therefore, it is more advantageous in securing the ease of holding and suppressing the variation in the direction of the ball launched by the
The ratio RA / RB strictly changes slightly depending on the distance of the face reference cross section Pf from the face center reference cross section Pfc, in other words, changes within a certain range.
If the ratio RA / RB is less than 0.04, the shape of the inflection point H changes too rapidly, so the stress is concentrated too much, and the effect of securing the durability of the golf club head is reduced. In addition, the effect of preventing the user from feeling a sense of discomfort when the
When the ratio RA / RB is larger than 0.35, the effect of securing the visibility of the ridge line RL is reduced.
More preferably, the ratio RA / RB is 0.04 or more and 0.25 or less.
また、本実施の形態では、図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、稜線ＲＬはフェース中心基準断面Ｐｆｃと交差し、かつ、稜線ＲＬを水平面ＨＰに投影した稜線ＲＬの寸法Ｄ１は、ヘッド長さＨＬの２０％以上とした。
したがって、稜線ＲＬを視認しやすくなるため、構えやすさを確保し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上でより有利となる。
また、稜線ＲＬの寸法Ｄ１がヘッド長さＨＬの２０％未満であると、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が低下することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が低下し、フェース部１４のたわみ量が低下するため、初速および飛距離の向上を図る効果が低下する。
なお、稜線ＲＬの寸法Ｄ１は、好ましくはヘッド長さＨＬの３０％以上であり、さらに好ましくは４０％以上である。
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 3, when the head
Therefore, since it becomes easy to visually recognize ridgeline RL, it becomes more advantageous in ensuring the ease of holding and suppressing the dispersion | variation in the direction of the ball | bowl which started with the
In addition, if the dimension D1 of the ridge line RL is less than 20% of the head length HL, the effect of concentrating stress on the portion of the
The dimension D1 of the ridge line RL is preferably 30% or more of the head length HL, and more preferably 40% or more.
また、本実施の形態では、図１３に示すように、基準状態で、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１境界点Ｋ１と変曲点Ｈとを水平面ＨＰに投影したときの第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２を、ヘッド幅ＨＷ（図３参照）の５％以上１５％以下とした。
なお、距離Ｄ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
したがって、アドレス時にゴルクラブヘッド１０を平面視した場合、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して占める割合がゴルファーに違和感を感じさせない範囲となっている。言い換えると、距離Ｄ２とヘッド幅ＨＷとのバランスがゴルファーに違和感を感じさせない範囲となっている。
そのため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際にゴルファーが違和感を感じにくいことから、ゴルフクラブ１００を構えやすく、打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する効果を高める上でより有利となる。
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 13, in the reference state, in the face reference cross section Pf, from the first boundary point K1 when the first boundary point K1 and the inflection point H are projected onto the horizontal plane HP. The distance D2 to the inflection point H is 5% or more and 15% or less of the head width HW (see FIG. 3).
The distance D2 strictly varies slightly depending on the distance of the face reference cross section Pf from the face center reference cross section Pfc, in other words, changes within a certain range.
Therefore, when the
Therefore, it is easy for the golfer to feel discomfort when holding the
図１５（Ａ）〜（Ｃ）は本発明が適用されたゴルフクラブヘッドを基準状態として平面視した図であり、（Ａ）はドライバー、（Ｂ）はフェアウェイウッド、（Ｃ）はユーテリティを示している。
図１６（Ａ）〜（Ｃ）は上記の各ゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）はドライバー、（Ｂ）はフェアウェイウッド、（Ｃ）はユーテリティを示している。なお、図１６（Ａ）〜（Ｃ）では、フェース面１４Ａ、クラウン面１６Ａの輪郭線のみを示している。
距離Ｄ２を、ヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下とすることで、ヘッドの種類に拘わらずゴルファーに違和感を感じさせにくくしていることがわかる。
15 (A) to 15 (C) are plan views of the golf club head to which the present invention is applied as a reference state, (A) shows a driver, (B) shows a fairway wood, (C) shows a utility. ing.
16 (A) to 16 (C) are cross-sectional views of the face center reference cross section Pfc of each golf club head described above, where (A) shows a driver, (B) shows a fairway wood, and (C) shows a utility. . 16A to 16C show only the outlines of the
By setting the distance D2 to 5% or more and 15% or less of the head width HW, it is understood that it is difficult for the golfer to feel discomfort regardless of the type of the head.
なお、距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの５％未満であると、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して小さすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４に近すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下する。
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの１５％より大きいと、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して大きすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４から遠すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下し、また、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が低下することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が低下し、フェース部１４のたわみ量が低下するため、初速および飛距離の向上を図る効果が低下する。
なお、距離Ｄ２は、好ましくはヘッド幅ＨＷの７％以上１２％以下である。
また、距離Ｄ２は、５ｍｍ以上２５ｍｍ以下であっても上記と同様の効果が奏される。
If the distance D2 is less than 5% of the head width HW, the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too small for the head width HW, that is, the ridge line RL is too close to the
If the distance D2 from the first boundary point K1 to the inflection point H is larger than 15% of the head width HW, the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too large for the head width HW, ie, the ridge line RL Is too far from the
The distance D2 is preferably 7% or more and 12% or less of the head width HW.
Further, even if the distance D2 is 5 mm or more and 25 mm or less, the same effect as described above is exhibited.
また、本実施の形態では、図１３に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面において、変曲点Ｈを含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上で変曲点Ｈからフェースバック方向に１５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ４とクラウン面１６Ａとの交点を第４交点Ｐ４としたとき、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２よりも大きな値であるものとした。
なお、加重平均値Δｄ１、加重平均値Δｄ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
ここでクラウン部１６の肉厚の加重平均値は、フェース基準断面Ｐｆの長さで重み付けされたクラウン部１６の肉厚の加重平均で示される。
したがって、クラウン部１６がフェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在していることに加え、加重平均値Δｄ１が加重平均値Δｄ２よりも大きな値であることにより、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果を確保しつつ、耐久性の向上を図る上で有利となる。
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２以下であると、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が低下し、耐久性の向上を図る上で不利となる。
なお、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚は、０．７ｍｍ〜２．０ｍｍであり、より好ましくは０．７ｍｍ〜１．４ｍｍである。
また、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ〜１．２ｍｍであり、より好ましくは０．４ｍｍ〜０．８ｍｍである。
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 13, in the reference state, in the face center reference cross section, in the faceback direction from the inflection point H on the plane HP ′ ′ including the inflection point H and parallel to the horizontal plane HP. The weighted average of the thickness of the
The weighted average value Δd1 and the weighted average value Δd2 strictly change slightly depending on the distance of the face reference cross section Pf from the face center reference cross section Pfc, in other words, change within a certain range.
Here, the weighted average value of the thickness of the
Therefore, in addition to the
The weighted average value Δd1 of the thickness of the
The thickness of the
The thickness of the
以上説明したように本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０によれば、クラウン部１６のフランジ角度θ１を１５°以上５０°以下とし、フェース基準断面Ｐｆにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック方向に離れたクラウン面１６Ａの箇所に変曲点Ｈを形成し、変曲点Ｈの曲率半径ＲＡを第１交点Ｐ１と変曲点Ｈとの間に位置するクラウン面１６Ａの曲率半径よりも小さい値とし、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することによりクラウン面１６Ａ上にトウヒール方向に延在する稜線ＲＬが視認可能に形成されるようにした。
したがって、打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の変形量を大きく確保でき、フェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
また、クラウン面１６Ａにトウヒール方向に延在する稜線ＲＬが視認されるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際の違和感が無くゴルフクラブ１００を構えやすくなるため、打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する上で有利となる。
As described above, according to the
Therefore, when the ball is hit, stress concentrates on the portion of the
In addition, since ridge line RL extending in the toe-heel direction is visually recognized on
図１７は、打球前後におけるゴルフクラブヘッド１０の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）は一般的なゴルフクラブヘッド１０′を示し、（Ｂ）は本発明のゴルフクラブヘッド１０を示す。
図１７（Ａ）、（Ｂ）において、実線が打球前の状態を示し、二点鎖線が打球後に変形した状態を示しており、二点鎖線は実際の変形量を拡大して示している。
また、Ｄｘ１、Ｄｘ２は、打球によってクラウン部１６が変形した範囲を示す。
図１７（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、一般的なゴルフクラブヘッド１０′の変形範囲Ｄｘ１に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の変形範囲Ｄｘ２は狭い。
すなわち、打球時に変曲点Ｈを含むフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分に応力が集中する度合いが、一般的なゴルフクラブヘッド１０′に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の方がより大きい。
つまり、本発明のゴルフクラブヘッド１０では、クラウン部１６のうちフェース部１４寄りの狭い範囲に集中して変形が生じるので、その変形はフェース部１４のたわみに寄与する度合いが高い。
これにより、フェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすると共に、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
FIG. 17 is a cross-sectional view of a face center reference cross section Pfc showing changes in the shape of the
In FIGS. 17A and 17B, a solid line indicates a state before hitting a ball and a two-dot chain line indicates a deformed state after hitting a ball, and a two-dot chain line indicates an enlarged amount of actual deformation.
Further, Dx1 and Dx2 indicate the range in which the
As apparent from FIGS. 17A and 17B, the deformation range Dx2 of the
That is, the degree of stress concentration on the portion of the
That is, in the
As a result, the amount of deflection of the
これに対して、一般的なゴルフクラブヘッド１０′では、クラウン部１６のうちフェース部１４寄りの部分に加えて、フェース部１４からフェースバック方向に離れたクラウン部１６の部分にも変形が生じ、すなわち、広い範囲に変形が生じる。
したがって、フェース部１４寄りのクラウン部１６の変形はフェース部１４のたわみに寄与するものの、フェース部１４からフェースバック方向に離れたクラウン部１６の部分の変形はフェース部１４のたわみにほとんど寄与しない。そのため、フェース部１４のたわみ量は本発明に比較して小さく、初速、飛距離は本発明に比較して小さいものとなる。
On the other hand, in a general golf club head 10 ', in addition to the portion near the
Therefore, although the deformation of the
打球時におけるクラウン部１６の変形についてさらに説明する。
図１８（Ａ）、（Ｂ）は打球前後における本発明のゴルフクラブヘッド１０の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、実際の変形量を拡大して示している。なお、図１８（Ｂ）の二点鎖線は打球前のゴルフクラブヘッド１０の形状を示す。
図１８（Ｂ）に示すように、ボールＢの打球時におけるクラウン部１６の変形は、フェース部１４寄りに集中しており、フェース部１４寄り以外のクラウン部１６の変形は極めて少ないことがわかる。
例えば、基準状態におけるゴルフクラブヘッド１０のフェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて打球時におけるクラウン部１６の変形量（変位量）が０．１ｍｍ以上となる部分をクラウン部１６の変形範囲とした場合、この変形範囲を水平面ＨＰに投影した変形範囲の長さＤ１’をヘッド幅ＨＷで除した比率Ｄ１’／ＨＷは、クラウン部１６のフェース部１４寄りの１０％〜２５％となっている。
具体的には、ヘッド幅ＨＷが、１１０ｍｍの場合、クラウン部１６の変形範囲は、クラウン部１６のフェース部１４寄りの１１ｍｍ〜２７．５ｍｍとなっている。
したがって、打球時におけるクラウン部１６の変形は、フェース部１４寄りに集中していることがわかる。
このようにクラウン部１６のうちフェース部１４寄りの狭い範囲の変形量が大きいので、その変形はフェース部１４のたわみに寄与する度合いが高くなる。
一方、クラウン部１６のうちフェース部１４寄りの部分を除く部分は変形量が小さく、したがって、フェース部１４のたわみに寄与する度合いが少ない無駄な変形が抑制され、フェース部１４のたわみ量が増加し反発係数を高くでき、打ち出し角を大きくできるので、初速および飛距離の向上を図る上で有利となる。
The deformation of the
FIGS. 18A and 18B are cross-sectional views of the face center reference cross section Pfc showing changes in the shape of the
As shown in FIG. 18B, it can be seen that the deformation of the
For example, in the case where the deformation amount (displacement amount) of the
Specifically, when the head width HW is 110 mm, the deformation range of the
Therefore, it can be seen that the deformation of the
As described above, since the amount of deformation in a narrow range near the
On the other hand, the portion of the
以下、本発明の実験例について説明する。
図１９は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
Hereinafter, experimental examples of the present invention will be described.
FIG. 19 is a diagram showing experimental results of the
A
（１）初速
ゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブをスイングロボットに設置し、以下の条件で実打試験を行い９打点における初速の平均値を指数で評価した。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど初速が速く、評価が良いことを示す。
ヘッドスピード：４０ｍ／ｓ
ボール：株式会社プロギア製プロギアTRスピン（商品名）
打点位置は、以下の合計９打点とし、各打点で５回ずつボールを打撃した。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと、中心点Ｐｃを通りフェースセンターラインＣＬと直交する直線上で中心点Ｐｃからトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する上５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからソール部１８方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する下５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
(1) Initial Speed A golf club equipped with the
Head speed: 40 m / s
Ball: Pro Gear Inc. Pro Gear TR Spin (trade name)
The hit point position was a total of 9 hit points below, and the ball was hit five times at each hit point.
A center point Pc of the
A
A
（２）方向性
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の方向性を指数で評価した。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど方向性が良いことを示す。
ここで、方向性は以下のようにして求める。
すなわち、打球フィールドに目標点を設定してゴルファーが目標点に向かって打球する。そして打球する地点と目標点を結んだ直線と、打球されたボールが停止した点までの距離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。これらを１つのゴルフクラブに対して５球ずつ行い、方向ブレ幅の標準偏差の平均値を方向性の評価データとして求めた。
ここでは、２０人の被験者について各実験例のゴルフクラブを用いて方向性の評価データをそれぞれ求め、各ゴルフクラブのそれぞれについて２０人の方向性の評価データの平均値を求めた。そして、比較例に相当する実験例の評価データの平均値を１００とし、比較例以外の実験例を指数（（比較例に相当する実験例の評価データの平均値／比較例以外の実験例の評価データの平均値）×１００）によって評価した。即ち、指数が高いほど方向性に優れている。
(2) Directionality The directionality when actually hitting a golf ball with the
Here, the directionality is determined as follows.
That is, a target point is set in the hitting field, and the golfer hits the target point. Then, the straight line connecting the hit point and the target point and the distance to the point where the hit ball stops is recorded as the direction shake width (yard). These were performed five balls at a time on one golf club, and the average value of the standard deviations of the directional shake widths was obtained as evaluation data of directionality.
Here, evaluation data of directionality was determined for each of twenty test subjects using the golf clubs of each experimental example, and an average value of evaluation data of directionality of 20 persons was determined for each golf club. The average value of the evaluation data of the experimental example corresponding to the comparative example is 100, and the experimental example other than the comparative example has an index (((average value of evaluation data of experimental example corresponding to comparative example / experimental example other than comparative example Average value of evaluation data) × 100). That is, the higher the index, the better the directionality.
（３）飛距離
初速の試験における上記打点位置での実打試験で得られた飛距離を測定した。
合計９打点の飛距離平均値を求め、比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど飛距離が長く、評価が良いことを示す。
(3) Flying distance The flying distance obtained in the actual hitting test at the above-mentioned hit point in the test of initial velocity was measured.
A flying distance average value of 9 spots in total is obtained, and the index of the experimental example corresponding to the comparative example is set to 100, and the larger the index is, the longer the flying distance, and the better the evaluation.
（４）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
(4) Durability A golf ball is repeatedly hit on the
In this case, the measurement result of the
（５）合計点
上述した初速、方向性、飛距離、耐久性の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
(5) Total points The sum of the four indexes of initial velocity, directionality, flight distance, and durability described above was taken as the total point.
The total score of the experimental example corresponding to the comparative example is 400, and the larger the total score, the better the evaluation.
また、実験例は以下に示すように、ドライバーとフェアウェイウッドとのそれぞれについて、以下の４種類の条件で実験を行った。
（条件１）クラウン部１６の肉厚を均一で一定とし、ヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値（請求項１で規定する数値）を変更する。
ただし、請求項１の規定のみを満足し請求項２、３、４の規定を満足しない実験例と、請求項１〜４の規定の全てを満足しない実験例とを比較する。
（条件２）クラウン部１６の肉厚を均一で一定とし、ヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値（請求項１〜４で規定する数値）を変更する。
（条件３）ヘッド本体１２の体積を一定とし、クラウン部１６の肉厚以外の数値（請求項１〜４で規定する数値）を一定とし、クラウン部１６の肉厚を変更する。
したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。
（条件４）クラウン部１６の肉厚を均一とし、クラウン部１６の肉厚以外の数値（請求項１〜４で規定する数値）を一定とし、ヘッド本体１２の体積を変更する。
したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。
なお、実験の都合上、条件１、２、４の実験例は、請求項１のうちクラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を満たしていないものとなっており、条件３の実験例は、請求項１のうちクラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を満たすものと満たさないものとが存在している。
したがって、条件１、２、４については、請求項１の規定を満たす実験例とは、請求項１のうちクラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を満たしていないものとなっている。
また、条件３については、請求項１の規定を満たす実験例は、クラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を含む請求項１の全ての規定を満たすものとなっている。
Moreover, as an experimental example is shown below, it experimented on the following four types of conditions about each of a driver and a fairway wood.
(Condition 1) The thickness of the
However, an experiment example satisfying only the definition of
(Condition 2) The thickness of the
(Condition 3) The volume of the head
Therefore, the weight of the
(Condition 4) The thickness of the
Therefore, the weight of the
For the convenience of the experiment, the experimental examples under the
Therefore, for the
In addition, with regard to
（ドライバー：条件１）
次に、条件１におけるドライバーの実験例について説明する。
図１９に示すように、実験例１〜７は、条件１で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚とヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値を変更する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は４６０±２ｃｃであり、重量は１９８±１ｇであり、ロフト角は１０度とした。
また、いずれの実験例においてもクラウン部１６のフェース部１４寄りの形状が下記に詳述するように異なっており、その他の箇所のクラウン部１６の形状およびクラウン部１６以外の形状は同一の形状となっている。
ヘッド本体１２の材料は、6AL-4Vチタン合金であり、フェース部１４の肉厚は、3.2±0.05mm均一肉厚とし、その他の肉厚はクラウン部１６を含め1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
(Driver: Condition 1)
Next, an experimental example of the driver under
As shown in FIG. 19, in Experimental Examples 1 to 7, experiments were performed under
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape of the
The material of the
実験例１は、クラウン部１６に膨出部を設けた従来技術（特許第５８８２５２２号公報）と同様に構成したものであって比較例に相当するものであり、本発明で規定する変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有さず、したがって、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
Experimental Example 1 is the same as the prior art (Japanese Patent No. 5882522) in which the
実験例２、３、６、７は、請求項１から４の規定を全て満たさない。
実験例２、３は稜線ＲＬが無い点で請求項１の規定を満たさず、実験例６、７は稜線ＲＬが有るが請求項１の規定を満たさない。
実験例４、５は、請求項１の規定を満たし、請求項２、３、４の規定を満たさない。
実験例４、５、６、７において請求項２、３、４の規定は以下の通りである。
曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．４４であり、請求項２の比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．３５以下の範囲を上回っている。
基準状態で、稜線ＲＬを水平面ＨＰに投影した稜線の寸法がヘッド長さＨＬの１５％であり、請求項３の２０％以上を下回っている。
第１境界点Ｋ１と変曲点Ｈとを水平面に投影したときの第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離が、ヘッド幅ＨＷの１６％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を上回っている。
Experimental examples 2, 3, 6, 7 do not satisfy all the requirements of
Examples 2 and 3 do not satisfy the definition of
Experimental Examples 4 and 5 satisfy the definition of
The definitions of
The ratio RA / RB of the radius of curvature RA is 0.44, and the ratio RA / RB of
In the reference state, the size of the ridgeline obtained by projecting the ridgeline RL to the horizontal plane HP is 15% of the head length HL, which is less than 20% of the third aspect.
When the first boundary point K1 and the inflection point H are projected on a horizontal plane, the distance from the first boundary point K1 to the inflection point H is 16% of the head width HW. It exceeds the range below%.
実験例２は、フランジ角度θ１が１５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であるが、稜線ＲＬが無いため、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０１、方向性９５、飛距離１０２、耐久性１００、合計３９８であり、初速、飛距離が実験例１より改善されるものの、方向性が実験例１より低下している。
これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
In Experimental Example 2, the flange angle θ1 is 15 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, although the
This is because the ridge line RL is not visible, and when holding the
実験例３は、フランジ角度θ１が５０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であるが、稜線ＲＬが無いため、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０２、方向性９５、飛距離１０２、耐久性９０、合計３８９であり、初速、飛距離が実験例１より改善されるものの、方向性、耐久性が実験例１より低下している。
これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
また、フランジ角度θ１が上限値である５０°であるため、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度がやや低下するためである。
In the experimental example 3, the flange angle θ1 is 50 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, although the
This is because the ridge line RL is not visible, and when holding the
In addition, since the flange angle θ1 is 50 °, which is the upper limit value, the strength of the portion of the head main body 12 (the boundary between the
実験例４は、フランジ角度θ１が１５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であり、稜線ＲＬが視認可能であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０８、方向性１０８、飛距離１０６、耐久性１００、合計４２２であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例１を上回っている。
In Experimental Example 4, the flange angle θ1 is 15 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, the
実験例５は、フランジ角度θ１が５０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であり、稜線ＲＬが視認可能であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０４、方向性１０８、飛距離１０３、耐久性１０６、合計４２１であり、全ての評価が実験例１を上回っている。
In Experimental Example 5, the flange angle θ1 is 50 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, the
実験例６は、フランジ角度θ１が１０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を下回っており、稜線ＲＬが有るが、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０１、方向性１０２、飛距離１０２、耐久性１００、合計４０５であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例１より改善されているものの、初速、飛距離の評価は実験例４、５に比較して低い。
これは、変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）は存在するものの、フランジ角度θ１が小さいため打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 6, the flange angle θ1 is 10 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in the definition of
Therefore, although the
This is disadvantageous in securing deformation of the portion of the
実験例７は、フランジ角度θ１が５５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を上回っており、稜線ＲＬが有るが、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０２、方向性１０２、飛距離１０１、耐久性８９、合計３９４であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例１より改善されているものの、初速、飛距離の評価は実験例４、５に比較して低く、また、耐久性は実験例１より低下している。
これは、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下するためである。また、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 7, the flange angle θ1 is 55 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in the definition of
Therefore, although the
This is because if the flange angle θ1 is larger than 50 °, the strength of the portion of the head
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４、５は、初速が１０８、１０４であり初速が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例２、３、６、７は、初速が１０１〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed The experimental examples 4 and 5 satisfying the definition of
In the second, third, sixth, and seventh experimental examples which do not satisfy all of the definitions of
Therefore, the one satisfying the definition of
（２）方向性
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４、５は、方向性が１０８、１０８であり方向性が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例２、３、６、７は、方向性が９５〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Although Experimental Examples 4 and 5 which satisfy the definition of
Experimental examples 2, 3, 6, 7 which do not satisfy all of the definitions of
Therefore, those satisfying the requirements of
（３）飛距離
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４、５は、飛距離が１０３、１０６であり飛距離が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例２、３、６、７は、飛距離が１０１〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying Distance The flying distances are 103 and 106 in Experimental Examples 4 and 5 satisfying the definition of
In Experimental Examples 2, 3, 6, 7 which do not satisfy all of the definitions of Claims 1-4, a flight distance is 101-102.
Therefore, those that satisfy the definition of
（４）耐久性
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４、５は、耐久性が１００、１０６であり耐久性が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例２、３、６、７は、耐久性が８９〜１００である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Although the requirements of
Experimental examples 2, 3, 6, 7 which do not satisfy all of the definitions of
Therefore, those that satisfy the requirements of
（５）合計点
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４、５は、合計点が４２２、４２１であり合計点が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例２、３、６、７は、合計点が３８９〜４０５である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points The experimental examples 4 and 5 satisfying the definition of
In the experimental examples 2, 3, 6, 7 which do not satisfy all of the definitions of
Therefore, those that satisfy the requirements of
（ドライバー：条件２）
次に、条件２におけるドライバーの実験例について説明する。
なお、以下に示す実験例の番号は、便宜上実験例１２から付している。
図２０に示すように、実験例１２〜２８は、条件２で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚とヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値を変更する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は４６０±２ｃｃであり、重量は１９８±１ｇであり、ロフト角は１０度とした。
また、いずれの実験例においてもクラウン部１６の形状が下記に詳述するように異なっており、クラウン部１６以外の形状は同一の形状となっている。
ヘッド本体１２の材料は、6AL-4Vチタン合金であり、フェース部１４の肉厚は、3.2±0.05mm均一肉厚とし、その他の肉厚はクラウン部１６を含め1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
(Driver: Condition 2)
Next, an experimental example of the driver under
In addition, the number of the example of an experiment shown below is attached from experiment example 12 for convenience.
As shown in FIG. 20, in Experimental Examples 12 to 28, experiments were performed under
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape of the
The material of the
実験例１は、図１９の実験例１と同一である。
実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、請求項１から４の規定の全てを満たす。
実験例１９は、請求項１、２、４の規定を満たすが、請求項３の規定を満たさない。
実験例２１、２２は、請求項１、２、３の規定を満たすが、請求項４の規定を満たさない。
実験例２５、２６は、請求項１、３、４の規定を満たすが、請求項２の規定を満たさない。
実験例１４、１５は、変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有するものの、請求項１の規定を満たさない。
実験例１８は、変曲点Ｈを有するものの、請求項１、２の規定を満たさない。
Experimental Example 1 is the same as Experimental Example 1 of FIG.
Experimental Examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27, 28 satisfy all of the definitions of
Experimental Example 19 meets the requirements of
Experimental Examples 21 and 22 satisfy the requirements of
Experimental Examples 25 and 26 satisfy the definition of
The experimental examples 14 and 15 have the inflection point H and the ridge line RL, but do not satisfy the definition of
Experimental Example 18 has an inflection point H, but does not satisfy the requirements of
実験例１２は、請求項１〜４の規定の全てを満たしている。
したがって、初速１１９、方向性１３９、飛距離１３０、耐久性１３３、合計点５２１となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れている。
Experimental Example 12 satisfies all the requirements of Claims 1-4.
Therefore, the
実験例１３は、請求項１〜４の規定の全てを満たしている。
したがって、初速１２３、方向性１３５、飛距離１３４、耐久性１２５、合計点５１７となっている。実験例２と比較すると、耐久性がやや低下している。
Experimental Example 13 satisfies all of the definitions of
Therefore, the initial velocity 123, the
実験例１４は、フランジ角度θ１が１２°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を下回っている。
したがって、初速１０１、方向性１０２、飛距離１０１、耐久性１２０、合計４２４となっており、耐久性を除く評価が実験例１と同程度に留まっている。
これは、変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）は存在するものの、フランジ角度θ１が小さいため打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 14, the flange angle θ1 is 12 °, and within the definition of
Therefore, the
This is disadvantageous in securing deformation of the portion of the
実験例１５は、フランジ角度θ１が５４°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を上回っている。
したがって、初速１０５、方向性１０２、飛距離１０１、耐久性９６、合計４０４となっており、初速、飛距離は実験例１を若干上回るものの、方向性は実験例１と同程度であり、耐久性が実験例１を下回っている。
これは、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下するためである。また、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 15, the flange angle θ1 is 54 °, and in the definition of
Accordingly, the
This is because if the flange angle θ1 is larger than 50 °, the strength of the portion of the head
実験例１６は、請求項１〜４の規定の全てを満たし、フランジ角度θ１が１７°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲の下限値近傍の値である。
したがって、初速１１４、方向性１２２、飛距離１１７、耐久性１２５、合計４７８となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れている。
Experimental example 16 satisfies all of the definitions of
Therefore, the
実験例１７は、請求項１〜４の規定の全てを満たし、フランジ角度θ１が４８°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１２０、方向性１１６、飛距離１３１、耐久性１１０、合計４７７となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れている。
Experimental example 17 satisfies all of the definitions of
Therefore, the
実験例１８は、請求項３、４を満たしているが稜線ＲＬの視認が不能であり請求項１、２の規定を満たしてない。また、変曲点角度θ２が０．４°であり、請求項２の１°≦θ２≦１５°の範囲を下回っており、また、曲率半径の比ＲＡ／ＲＢが０．８０であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５の範囲を上回っている。
したがって、初速１０２、方向性９２、飛距離１０２、耐久性１２５、合計４２１となっており、方向性が実験例１を下回っている。これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
Experimental example 18 satisfies
Therefore, the
実験例１９は、請求項１、２、４を満たしているが、稜線ＲＬの長さＤ１がヘッド長さＨＬの１８％であり、請求項２の２０％以上であるという規定を下回っている。
したがって、初速１０４、方向性１１０、飛距離１０４、耐久性１２２、合計４４０となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れているものの、実験例１２、１３に比較すると低い評価となっている。
これは、稜線ＲＬの寸法Ｄ１がヘッド長さＨＬの２０％未満であるため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が低下することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が低下し、フェース部１４のたわみ量が低下するため、初速および飛距離の向上を図る効果が低下するためである。
Experimental example 19 satisfies
Therefore, although the
This is because, since the dimension D1 of the ridge line RL is less than 20% of the head length HL, the effect of concentration of stress on the portion of the
実験例２０は請求項１、２，３、４を満たしている。また、稜線ＲＬの長さＤ１がヘッド長さＨＬの１００％であり、請求項３の２０％以上であるという規定を満足している。
したがって、初速１２２、方向性１３４、飛距離１３３、耐久性１２１、合計５１０となっており、耐久性が実験例１９と同程度であり、残りの評価が実験例１９に比較して優れている。
これは、稜線ＲＬの寸法Ｄ１がヘッド長さＨＬの１００％であるため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が確保されることでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が確保され、フェース部１４のたわみ量が確保されるため、初速および飛距離の向上を図る効果が奏されるためである。また、方向性の評価が実験例１９より良いのは、稜線ＲＬの長さＤ１が長いため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えやすく、打ち出したボールの方向のばらつきが若干抑制されるためである。
しかし、耐久性に関しては、実験例１２と比較すると若干変形量が大きく、応力大のため低下している。
Experimental example 20 satisfies
Therefore, the
This is because, since the dimension D1 of the ridge line RL is 100% of the head length HL, the effect of concentration of stress on the portion of the
However, with respect to the durability, the amount of deformation is a little larger than that of the experimental example 12 and is reduced due to the large stress.
実験例２１は、請求項１、２、３を満たしているが、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの４．２％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を下回っている。
したがって、初速１０９、方向性１２０、飛距離１１５、耐久性１０４、合計４４８となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れているものの、実験例１２、１３に比較すると、方向性がやや低い評価となっている。
これは、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して小さすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４に近すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下するためである。
また、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２が小さすぎるので、応力は稜線ＲＬ近辺に集中しやすく、適度な変形がしにくく、初速が、実験例１２と比較するとやや低い値となっていて、耐久性が低い値となっている。
Experimental example 21 satisfies
Therefore, although the
This is because the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too small with respect to the head width HW, that is, the ridge line RL is too close to the
In addition, since the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too small, stress is likely to be concentrated in the vicinity of the ridge line RL, and it is difficult to perform appropriate deformation, and the initial speed has a slightly lower value compared to Experimental Example 12. The durability is low.
実験例２２は、請求項１、２、３を満たしているが、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの１６．８％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を上回っている。
したがって、初速１０６、方向性１１５、飛距離１０９、耐久性１２５、合計４５５となっており、全ての評価が実験例１に比較して優れているものの、実験例１２、１３に比較すると、方向性が低い評価となっている。
これは、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して大きすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４から遠すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下するためである。
また、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２が大きすぎるので、応力は稜線ＲＬ近辺に集中しにくく、適度な変形がしにくく、初速が、実験例１２と比較するとやや低い値となっている。
Experimental example 22 satisfies
Therefore, although the
This is because the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too large for the head width HW, that is, the ridge line RL is too far from the
In addition, since the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too large, the stress is hard to concentrate in the vicinity of the ridge line RL, and it is difficult to perform appropriate deformation. .
実験例２３は、請求項１、２、３、４を満たしており、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの６％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲の下限値近傍の値である。
したがって、初速１１８、方向性１２２、飛距離１１８、耐久性１１５、合計４７３となっており、全ての評価が、距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下の範囲を下回った実験例２１に比較して優れている。
これは、Ｄ２が適切な範囲内の下限値近傍なので、適度な応力が稜線ＲＬ近辺に集中し、適度な変形をし、初速・飛距離・耐久性・方向性が確保できるためである。
Experimental example 23 satisfies
Accordingly, the
This is because, since D2 is in the vicinity of the lower limit value in the appropriate range, appropriate stress is concentrated in the vicinity of the ridgeline RL, appropriate deformation is performed, and initial velocity, flight distance, durability, and directionality can be secured.
実験例２４は、請求項１、２、３、４を満たしており、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの１４％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１１１、方向性１２０、飛距離１１４、耐久性１２８、合計４７３となっており、全ての評価が、距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下の範囲を上回った実験例２２に比較して優れている。
これは、Ｄ２が適切な範囲内の上限値近傍なので、適度な応力が稜線ＲＬ近辺に集中し、適度な変形をし、初速・飛距離・耐久性・方向性が確保できるためである。
Experimental example 24 satisfies
Therefore, the
This is because, since D2 is in the vicinity of the upper limit value in the appropriate range, appropriate stress is concentrated in the vicinity of the ridge line RL, appropriate deformation is performed, and initial velocity, flight distance, durability, and directionality can be secured.
実験例２５は、請求項１、３、４を満たしているが、変曲点角度θ２が０．７°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲を下回っている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．５０であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲を上回っている。
したがって、初速１０７、方向性１０１、飛距離１１７、耐久性１２０、合計４４５となっており、方向性の評価が実験例１と同等に留まっている。
これは、稜線ＲＬの視認性を確保する効果が低下するため、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する効果が低下するからである。
Experimental example 25 satisfies
Therefore, the
This is because the effect of securing the visibility of the ridge line RL decreases, and the effect of suppressing the variation in the direction of the ball launched by the
実験例２６は、請求項１、３、４を満たしているが、変曲点角度θ２が１７°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲を上回っている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０３であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲を下回っている。
したがって、初速１１０、方向性１００、飛距離１１１、耐久性１０５、合計４２６となっており、方向性の評価が実験例１と同等に留まり、残りの評価が実験例１よりも優れている。
これは、変曲点角度θ２が１５°より大きいため、稜線ＲＬの前後でクラウン面１６Ａの高低差が大き過ぎることから、構えやすさを確保する効果が低下し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する効果が低下するためである。
また、実験例２６では、比ＲＡ／ＲＢが０．０４未満であるため、変曲点Ｈに加わる応力が集中しやすいため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が実験例１２、１３よりも低下している。
Experimental example 26 satisfies
Therefore, the
This is because the inflection point angle θ2 is larger than 15 °, and the elevation difference of the
Further, in the experimental example 26, since the ratio RA / RB is less than 0.04, the stress applied to the inflection point H is easily concentrated, so that the effect of ensuring the durability of the
実験例２７は、請求項１、２、３、４を満たしており、変曲点角度θ２が１．２°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲の下限値近傍の値となっている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．１４であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲内である。
したがって、初速１１４、方向性１２９、飛距離１２０、耐久性１３２、合計４９５となっており、全ての評価が実験例１よりも優れており、また、変曲点角度θ２の規定、比ＲＡ／ＲＢの規定を満足しない実験例２５、２６に比較して特に方向性の評価が優れている。
Experimental example 27 satisfies
Therefore, the
実験例２８は、請求項１、２、３、４を満たしており、変曲点角度θ２が１４．８°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲の上限値近傍の値となっている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．３３であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１１６、方向性１２４、飛距離１２５、耐久性１２９、合計４９４となっており、全ての評価が実験例１よりも優れており、また、変曲点角度θ２の規定、比ＲＡ／ＲＢの規定を満足しない実験例２５、２６に比較して特に方向性の評価が優れている。
Experimental example 28 satisfies
Therefore, the initial velocity 116, the
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、初速が１１１〜１２３であり初速が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１９は、初速が１０４である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例２１、２２は初速が１０９、１０６である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例２５、２６は初速が１０７、１１０である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed In Experimental Examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27, 28 satisfying all the requirements of
The experimental example 19 satisfying the requirements of
Examples 21 and 22 satisfying the requirements of
Examples 25 and 26 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（２）方向性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、方向性が１１６〜１３９であり方向性が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１９は、方向性が１１０である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例２１、２２は方向性が１２０、１１５である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例２５、２６は方向性が１０１、１００である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Experimental examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27 and 28 satisfying all the requirements of
Example 19 which meets the requirements of
Examples 21 and 22 satisfying the requirements of
Experimental examples 25 and 26 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（３）飛距離
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、飛距離が１１４〜１３４であり飛距離が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１９は、飛距離が１０４である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例２１、２２は飛距離が１１５、１０９である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例２５、２６は飛距離が１１７、１１１である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying distance The experimental examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27 and 28 satisfying all the requirements of
In Example 19 satisfying the requirements of
Experimental examples 21 and 22 satisfying the requirements of
Experimental examples 25 and 26 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（４）耐久性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、耐久性が１１０〜１３３であり耐久性が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１９は、耐久性が１２２である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例２１、２２は耐久性が１０４、１２５である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例２５、２６は耐久性が１２０、１０５である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Experimental examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27 and 28 satisfying all the requirements of
Experimental example 19 satisfying the requirements of
Examples 21 and 22 satisfying the requirements of
Experimental examples 25 and 26 satisfying the requirements of
Therefore, those satisfying all the requirements of
（５）合計点
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例１２、１３、１６、１７、２０、２３、２４、２７、２８は、合計点が４７３〜５２１であり合計点が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１９は、合計点が４４０である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例２１、２２は合計点が４４８、４５５である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例２５、２６は合計点が４４５、４２６である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points In Experimental Examples 12, 13, 16, 17, 20, 23, 24, 27, 28 satisfying all the requirements of
The experimental example 19 satisfying the requirements of
In Examples 21 and 22 satisfying the requirements of
Examples 25 and 26 satisfying the requirements of
Therefore, those which satisfy all the requirements of
（ドライバー：条件３）
次に、条件３におけるドライバーの実験例について説明する。
図２１に示すように、実験例２９〜３２は上記条件３で実験を行ったものであり、ヘッド本体１２の体積と他の数値とを同一とし、クラウン部１６の肉厚を変更する。したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は４６０±２ｃｃであり、重量は１９８±２ｇであり、ロフト角は１０度とした。
また、いずれの実験例においても第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の形状および肉厚、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の形状および肉厚が下記に詳述するように異なっており、その他のクラウン部１６の箇所とクラウン部１６以外の箇所の形状、肉厚は同一の形状、同一の値となっている。
ヘッド本体１２の材料は、6AL-4Vチタン合金であり、フェース部１４の肉厚は、3.2mm±0.05mm均一肉厚で、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚および変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚以外は、1.0mm±0.1mm均一肉厚で製作した。
なお、図２１において比較例とした実験例１２は、図２０の実験例１２であり、クラウン部１６の肉厚が１．０ｍｍで均一となっている。
図２１においては、この実験例１２の各評価点を１００とし、この実験例１２の評価点に基いて実験例２９〜３２の評価を行っている。
また、実験例１２、２９〜３２において以下の数値、構成は同一としている。
フランジ角度θ１＝３０．０°
稜線ＲＬが有る。
稜線ＲＬの長さＤ１＝４５．０％
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２＝１０．０％
変曲点角度θ２＝４．０°
曲率半径比ＲＡ／ＲＢ＝０．２０
実験例２９〜３１は、クラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を含む請求項１−４の規定の全てを満たしている。
また、実験例３２は、請求項１−４の規定のうち、クラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を満たさない。
(Driver: Condition 3)
Next, an experimental example of the driver under
As shown in FIG. 21, experimental examples 29 to 32 were conducted under the above-mentioned
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape and thickness of the
The material of the
In addition, Experimental Example 12 which is a comparative example in FIG. 21 is Experimental Example 12 in FIG. 20, and the thickness of the
In FIG. 21, each evaluation point of this experimental example 12 is set to 100, and based on the evaluation point of this experimental example 12, evaluation of experimental examples 29 to 32 is performed.
Moreover, the following numerical values and configurations are the same in Experimental Examples 12, 29 to 32.
Flange angle θ1 = 30.0 °
There is a ridge line RL.
Edge length RL length D1 = 45.0%
Distance D2 from the first boundary point K1 to the inflection point H = 10.0%
Inflection point angle θ2 = 4.0 °
Radius of curvature ratio RA / RB = 0.20
Experimental Examples 29 to 31 satisfy all of the definitions of
Moreover, Experimental example 32 does not satisfy | fill the prescription | regulation of the weighted average value of the thickness of the
実験例２９は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が１．１ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が０．７ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１２０、方向性１１０、飛距離１２４、耐久性１０５、合計４５９となっており、全ての評価が実験例１２よりも優れている。
In Experimental Example 29, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Accordingly, the
実験例３０は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が１．８ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が１．２ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０５、方向性１０６、飛距離１０８、耐久性１１０、合計４２９となっており、初速、飛距離が実験例２９よりも低下し、耐久性は実験例２９よりも向上している。
これは、肉厚の加重平均値Δｄ１、Δｄ２が実験例２９よりも厚めに設計されているため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が確保されるがたわみ量がやや少なくなり、耐久性の向上を図る効果は確保されるためである。
In Experimental Example 30, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Accordingly, the
This is because the weighted average values Δd1 and Δd2 of the wall thickness are designed to be thicker than those of Example 29, so that the stress is concentrated on the portion of the
実験例３１は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が０．８ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が０．５ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１３０、方向性１０４、飛距離１２９、耐久性９５、合計４５８となっており、実験例２９に比較して初速、飛距離が向上し、耐久性が低下している。
これは、肉厚の加重平均値Δｄ１、Δｄ２が実験例２９よりも薄めに設計されているため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果を確保されるがたわみ量がやや大きくなり、耐久性の向上を図る効果が低減されるためである。
In the experimental example 31, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Therefore, the
This is because the weighted average values Δd1 and Δd2 of the wall thickness are designed to be thinner than those of Example 29, so that the stress is concentrated on the portion of the
実験例３２は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が０．７ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が１．１ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしていない。
したがって、初速１０５、方向性１０３、飛距離１０４、耐久性９０、合計４０２となっており、実験例２９〜３１に比較してすべての評価が低下している。
これは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２ではないため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中しすぎて、適正なたわみを確保できない。言い換えると、たわみ量が過大のためであり、初速向上、耐久性の向上を図る効果が低下するためである。
In Experimental Example 32, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Therefore, the
Since this is not the weighted average value Δd1> the weighted average value Δd2, the stress is concentrated on the portion of the
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例２９〜３１は、初速が１０５〜１３０であり初速が最も優れている。
請求項１から４の規定のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例３２は初速が１０５である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed In the test examples 29 to 31 satisfying all the requirements of
The experimental example 32 which does not satisfy the definition of
Therefore, the effect of improving the initial speed is superior to the one not satisfying the definition of
（２）方向性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例２９〜３１は、方向性が１０４〜１１０であり方向性が最も優れている。
請求項１から４の規定のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例３２は方向性が１０３である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Examples 29 to 31 satisfying all of the definitions of
Among the definitions of
Therefore, the effect of improving the directionality is superior to those that do not satisfy the definition of
（３）飛距離
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例２９〜３１は、飛距離が１０８〜１２９であり飛距離が最も優れている。
請求項１から４の規定加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例３２は飛距離が１０４である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying Distance In Experimental Examples 29 to 31 satisfying all the requirements of
In Example 32, the flight distance is 104, which does not satisfy the definition of
Therefore, the effect of improving the flight distance is superior to those not satisfying the definition of
（４）耐久性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例２９〜３１は、耐久性が９５〜１１０であり耐久性が最も優れている。
請求項１から４の規定を満たすが加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例３２は耐久性が９０である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Experimental examples 29 to 31 satisfying all the requirements of
The example 32 of the experimental example not satisfying the definition of the
Therefore, the effect of improving the durability is superior to those not satisfying the definition of
（５）合計点
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例２９〜３１は、合計点が４２９〜４５９であり合計点が最も優れている。
請求項１から４の規定を満たすが加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例３２は合計点が４０２である。
したがって、請求項１〜５の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points The experimental examples 29 to 31 satisfying all the definitions of
The experimental example 32 satisfying the definition of
Therefore, the effect of improving the total score is superior to those not satisfying the definition of
（ドライバー：条件４）
次に、条件４におけるドライバーの実験例について説明する。
図２２に示すように、実験例１、１２、３３Ａ、３３Ｂ、３４Ａ、３４Ｂ、３５Ａ、３５Ｂは、上記条件３で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚と各数値とを同一とし、ヘッド本体１２の体積を変更する。したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。また、ロフト角は１０度とした。
ヘッド本体１２の材料は、6AL-4Vチタン合金であり、フェース部１４の肉厚は、3.2±0.05mm均一肉厚とし、クラウン部１６を含むその他の肉厚は、1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
なお、実験例３３Ａ、３４Ａ、３５Ａは、比較例であり、実験例１と同じように、クラウン部１６に膨出部を設けた従来技術（特許第５８８２５２２号公報）と同様に構成したものであり、本発明で規定する変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有さず、したがって、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
また、実験例３３Ａ、３４Ａ、３５Ａは、体積のみが異なっており、その他の形状、肉厚は、実験例１と同一である。
すなわち、実験例３３Ａ、３４Ａ、３５Ａは、実験例３３Ｂ、３４Ｂ、３５Ｂのそれぞれに対応する比較例であり、各評価点を１００とするものである。（多少の体積が変わっても同じ評価であることを意味する）
図２２に示す実験例１、実験例１２は、前述した図２０の実験例１、実験例１２と同一である。
また、実験例１２、３３Ｂ、３４Ｂ、３５Ｂにおいて以下の数値、構成は同一としている。
フランジ角度θ１＝３０．０°
稜線ＲＬが有る。
稜線ＲＬの長さＤ１＝４５．０％
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２＝１０．０％
変曲点角度θ２＝４．０°
曲率半径比ＲＡ／ＲＢ＝０．２０
また、実験例３３Ｂ、３４Ｂ、３５Ｂは、請求項１−４の規定の全てを満たすものである。
(Driver: Condition 4)
Next, an experimental example of the driver under
As shown in FIG. 22, Experimental Examples 1, 12, 33 A, 33 B, 34 A, 34 B, 35 A, 35 B were conducted under the
The material of the
Experimental Examples 33A, 34A, and 35A are Comparative Examples, and in the same manner as in Experimental Example 1, they are configured in the same manner as in the prior art (Japanese Patent No. 5882522) in which the
Further, Experimental Examples 33A, 34A, and 35A are different only in volume, and the other shape and thickness are the same as those of Experimental Example 1.
That is, Experimental Examples 33A, 34A, and 35A are comparative examples corresponding to Experimental Examples 33B, 34B, and 35B, respectively, and each evaluation point is set to 100. (It means that even if the volume changes a little, it is the same evaluation)
Experimental Example 1 and Experimental Example 12 shown in FIG. 22 are the same as Experimental Example 1 and Experimental Example 12 of FIG. 20 described above.
Further, the following numerical values and configurations are the same in Experimental Examples 12, 33B, 34B, and 35B.
Flange angle θ1 = 30.0 °
There is a ridge line RL.
Edge length RL length D1 = 45.0%
Distance D2 from the first boundary point K1 to the inflection point H = 10.0%
Inflection point angle θ2 = 4.0 °
Radius of curvature ratio RA / RB = 0.20
In addition, Experimental Examples 33B, 34B, and 35B satisfy all the requirements of Claims 1-4.
実験例３３Ｂは、体積が４４０ｃｃであり、初速１１８、方向性１３９、飛距離１３０、耐久性１３３、合計点５２０である。
実験例３４Ｂは、体積が４５０ｃｃであり、初速１１８、方向性１３９、飛距離１３０、耐久性１３３、合計点５２０である。
実験例３５Ｂは、体積が４７０ｃｃであり、初速１１９、方向性１３９、飛距離１３１、耐久性１３３、合計点５２２である。
したがって、体積のみを変化させた実験例３３Ｂ、３４Ｂ、３５Ｂは、全ての評価が実験例１２と同程度であり、請求項１−４の規定の全てを満たすものであれば、体積に拘わらず、同様の作用効果が奏されることが明らかである。
The experimental example 33B has a volume of 440 cc, an
The experimental example 34B has a volume of 450 cc, an
The experimental example 35B has a volume of 470 cc, an
Therefore, in Experimental Examples 33B, 34B, and 35B in which only the volume is changed, all evaluations are the same as those of Experimental Example 12 and it is possible to satisfy all the requirements of Claims 1-4 regardless of the volume It is clear that the same effect is exhibited.
（フェアウェイウッド：条件１）
次に、条件１におけるフェアウェイウッド＃３の実験例について説明する。（番手違いのフェアウェイウッドやユーティリティも同様の結果になることは当業者であれば十分理解できると考えられる）
図２３に示すように、実験例４１〜４７は、条件１で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚とヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値を変更する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は１６５±２ｃｃであり、重量は２１５±１ｇであり、ロフト角は１５度とした。
また、いずれの実験例においてもクラウン部１６のフェース部１４寄りの形状が下記に詳述するように異なっており、その他の箇所のクラウン部１６の形状およびクラウン部１６以外の形状は同一の形状となっている。
ヘッド本体１２の材料は、SUS630合金であり、フェース部１４の肉厚は、2.4±0.05mm均一肉厚とし、その他の肉厚はクラウン部１６を含め1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
(Fairway Wood: Condition 1)
Next, an experimental example of
As shown in FIG. 23, in the experimental examples 41 to 47, experiments were performed under
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape of the
The material of the
実験例４１は、クラウン部１６に膨出部を設けた従来技術（特許第５８８２５２２号公報）と同様に構成したものであって比較例に相当するものであり、本発明で規定する変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有さず、したがって、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
Experimental Example 41 is the same as the prior art (Japanese Patent No. 5882522) in which the
実験例４２、４３、４６、４７は、請求項１から４の規定を全て満たさない。
実験例４２、４３は稜線ＲＬが無い点で請求項１の規定を満たさず、実験例４６、４７は稜線ＲＬが有るが請求項１の規定を満たさない。
実験例４４、４５は、請求項１の規定を満たし、請求項２、３、４の規定を満たさない。
実験例４４、４５、４６、４７において請求項２、３、４の規定は以下の通りである。
曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．４４であり、請求項２の比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．３５以下の範囲を上回っている。
基準状態で、稜線ＲＬを水平面ＨＰに投影した稜線の寸法がヘッド長さＨＬの１５％であり、請求項３の２０％以上を下回っている。
第１境界点Ｋ１と変曲点Ｈとを水平面に投影したときの第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離が、ヘッド幅ＨＷの１６％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を上回っている。
Experimental examples 42, 43, 46 and 47 do not satisfy all the requirements of
Experimental examples 42 and 43 do not satisfy the definition of
Experimental Examples 44 and 45 satisfy the definition of
In Experimental Examples 44, 45, 46 and 47, the definitions of
The ratio RA / RB of the radius of curvature RA is 0.44, and the ratio RA / RB of
In the reference state, the size of the ridgeline obtained by projecting the ridgeline RL to the horizontal plane HP is 15% of the head length HL, which is less than 20% of the third aspect.
When the first boundary point K1 and the inflection point H are projected on a horizontal plane, the distance from the first boundary point K1 to the inflection point H is 16% of the head width HW. It exceeds the range below%.
実験例４２は、フランジ角度θ１が１５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であるが、稜線ＲＬが無いため、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０２、方向性９６、飛距離１０１、耐久性１００、合計３９９であり、初速、飛距離、耐久性が実験例４１より改善されるものの、方向性が実験例４１より低下している。
これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
In the experimental example 42, although the flange angle θ1 is 15 ° and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, although the
This is because the ridge line RL is not visible, and when holding the
実験例４３は、フランジ角度θ１が５０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であるが、稜線ＲＬが無いため、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０２、方向性９５、飛距離１０２、耐久性９０、合計３８９であり、初速、飛距離が実験例４１より改善されるものの、方向性、耐久性が実験例４１より低下している。
これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
また、フランジ角度θ１が上限値である５０°であるため、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度がやや低下するためである。
In Experimental Example 43, although the flange angle θ1 is 50 ° and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, although the
This is because the ridge line RL is not visible, and when holding the
In addition, since the flange angle θ1 is 50 °, which is the upper limit value, the strength of the portion of the head main body 12 (the boundary between the
実験例４４は、フランジ角度θ１が１５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であり、稜線ＲＬが視認可能であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０８、方向性１０８、飛距離１０７、耐久性１００、合計４２３であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例４１を上回っている。
In the test example 44, the flange angle θ1 is 15 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, the
実験例４５は、フランジ角度θ１が５０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲内であり、稜線ＲＬが視認可能であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０５、方向性１０８、飛距離１０２、耐久性１０６、合計４２１であり、全ての評価が実験例４１を上回っている。
In the experimental example 45, the flange angle θ1 is 50 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° of the definition of
Therefore, the
実験例４６は、フランジ角度θ１が１０°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を下回っており、稜線ＲＬが有るが、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０２、方向性１０２、飛距離１０１、耐久性１００、合計４０５であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例４１より改善されているものの、初速、飛距離の評価は実験例４４、４５に比較して低い。
これは、変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）は存在するものの、フランジ角度θ１が小さいため打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 46, the flange angle θ1 is 10 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in the definition of
Therefore, although the
This is disadvantageous in securing deformation of the portion of the
実験例４７は、フランジ角度θ１が５５°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を上回っており、稜線ＲＬが有るが、請求項１の規定を満たさないものである。
したがって、初速１０１、方向性１０２、飛距離１０１、耐久性８９、合計３９３であり、初速、方向性、飛距離の評価が実験例４１より改善されているものの、初速、飛距離の評価は実験例４４、４５に比較して低く、また、耐久性は実験例４１より低下している。
これは、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下するためである。また、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 47, the flange angle θ1 is 55 °, and within the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in the definition of
Therefore, although the
This is because if the flange angle θ1 is larger than 50 °, the strength of the portion of the head
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４４、４５は、初速が１０８、１０５であり初速が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例４２、４３、４６、４７は、初速が１０１〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed The experimental examples 44 and 45 satisfying the definition of
The experimental examples 42, 43, 46, 47 not satisfying all the requirements of
Therefore, the one satisfying the definition of
（２）方向性
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４４、４５は、方向性が１０８、１０８であり方向性が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例４２、４３、４６、４７は、方向性が９５〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Examples 44 and 45 satisfying the definition of
Experimental examples 42, 43, 46, 47 which do not satisfy all of the definitions of
Therefore, those satisfying the requirements of
（３）飛距離
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４４、４５は、飛距離が１０７、１０２であり飛距離が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例４２、４３、４６、４７は、飛距離が１０１〜１０２である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying Distance In the experimental examples 44 and 45 satisfying the requirements of
Experimental examples 42, 43, 46, 47 not satisfying all of the definitions of
Therefore, those that satisfy the definition of
（４）耐久性
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４４、４５は、耐久性が１００、１０６であり耐久性が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例４２、４３、４６、４７は、耐久性が８９〜１００である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Although the test examples 44 and 45 satisfying the requirements of
Experimental examples 42, 43, 46 and 47 not satisfying all of the definitions of
Therefore, those that satisfy the requirements of
（５）合計点
請求項１の規定を満たすが、請求項２〜４を満たさない実験例４４、４５は、合計点が４２２、４２３であり合計点が最も優れている。
請求項１〜４の規定の全てを満たさない実験例４２、４３、４６、４７は、合計点が３８９〜４０５である。
したがって、請求項１の規定を満たすものは、請求項１を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points The experimental examples 44 and 45 satisfying the definition of
Experimental examples 42, 43, 46, 47 not satisfying all of the definitions of
Therefore, those that satisfy the requirements of
（フェアウェイウッド：条件２）
次に、条件２におけるフェアウェイウッドの実験例について説明する。
なお、以下に示す実験例の番号は、便宜上実験例５２から付している。
図２４に示すように、実験例５２〜６８は、条件２で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚とヘッド本体１２の体積、重量を一定とし、各数値を変更する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は１６５±２ｃｃであり、重量は２１５±１ｇであり、ロフト角は１５度とした。
また、いずれの実験例においてもクラウン部１６の形状が下記に詳述するように異なっており、クラウン部１６以外の形状は同一の形状となっている。
ヘッド本体１２の材料は、SUS630合金であり、フェース部１４の肉厚は、2.4±0.05mm均一肉厚とし、その他の肉厚はクラウン部１６を含め1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
(Fairway Wood: Condition 2)
Next, an example of fairway wood experiment under the
In addition, the number of the example of an experiment shown below is attached from the example 52 of experiment for convenience.
As shown in FIG. 24, in the experimental examples 52 to 68, experiments were conducted under
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape of the
The material of the
実験例４１は、図２３の実験例４１と同一である。
実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、請求項１から４の規定の全てを満たす。
実験例５９は、請求項１、２、４の規定を満たすが、請求項３の規定を満たさない。
実験例６１、６２は、請求項１、２、３の規定を満たすが、請求項４の規定を満たさない。
実験例６５、６６は、請求項１、３、４の規定を満たすが、請求項２の規定を満たさない。
実験例５４、５５は、変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有するものの、請求項１の規定を満たさない。
実験例５８は、変曲点Ｈを有するものの、請求項１、２の規定を満たさない。
Experimental Example 41 is the same as Experimental Example 41 of FIG.
Experimental examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfy all of the definitions of
Experimental Example 59 meets the requirements of
Experimental Examples 61 and 62 satisfy the requirements of
The experimental examples 65 and 66 satisfy the definition of
Although the experimental examples 54 and 55 have the inflection point H and the ridge line RL, they do not satisfy the definition of
Experimental Example 58, although having an inflection point H, does not satisfy the requirements of
実験例５２は、請求項１〜４の規定の全てを満たしている。
したがって、初速１２０、方向性１３８、飛距離１２９、耐久性１３３、合計点５２０となっており、全ての評価が実験例５１に比較して優れている。
Experimental example 52 satisfies all the definitions of
Therefore, the
実験例５３は、請求項１〜４の規定の全てを満たしている。
したがって、初速１２２、方向性１３４、飛距離１３５、耐久性１２６、合計点５１７となっている。実験例５２と比較すると、耐久性がやや低下している。
Experimental example 53 satisfies all the definitions of
Therefore, the
実験例５４は、フランジ角度θ１が１２°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を下回っている。
したがって、初速１００、方向性１０１、飛距離１０１、耐久性１１９、合計４２１となっており、耐久性を除く評価が実験例４１と同程度に留まっている。
これは、変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）は存在するものの、フランジ角度θ１が小さいため打球時に変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 54, the flange angle θ1 is 12 °, and within the definition of
Therefore, the
This is disadvantageous in securing deformation of the portion of the
実験例５５は、フランジ角度θ１が５４°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲を上回っている。
したがって、初速１０４、方向性１０２、飛距離１００、耐久性９７、合計４０３となっており、初速、飛距離は実験例４１を若干上回るものの、方向性は実験例４１と同程度であり、耐久性が実験例４１を下回っている。
これは、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとクラウン面１６Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下するためである。また、フランジ角度θ１が５０°より大きいと、ゴルファーがゴルフクラブヘッド１０としての形状に違和感を感じやすくなり、スイングしにくくなり、ヘッドスピードが低下し、飛距離を確保する上で不利となるためである。
In the experimental example 55, the flange angle θ1 is 54 °, which exceeds the range of 15 ° ≦ θ1 ≦ 50 ° in the definition of
Therefore, the
This is because if the flange angle θ1 is larger than 50 °, the strength of the portion of the head
実験例５６は、請求項１〜４の規定の全てを満たし、フランジ角度θ１が１７°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲の下限値近傍の値である。
したがって、初速１１３、方向性１２２、飛距離１１８、耐久性１２４、合計４７７となっており、全ての評価が実験例４１に比較して優れている。
Experimental example 56 satisfies all of the definitions of
Therefore, the
実験例５７は、請求項１〜４の規定の全てを満たし、フランジ角度θ１が４８°であり、請求項１の規定のうち、１５°≦θ１≦５０°の範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１２１、方向性１１５、飛距離１３２、耐久性１１１、合計４７９となっており、全ての評価が実験例４１に比較して優れている。
Experimental example 57 satisfies all of the definitions of
Therefore, the
実験例５８は、請求項３、４を満たしているが稜線ＲＬの視認が不能であり請求項１の規定を満たしてない。また、変曲点角度θ２が０．４°であり、請求項２の１°≦θ２≦１５°の範囲を下回っており、また、曲率半径の比ＲＡ／ＲＢが０．８０であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５の範囲を上回っている。
したがって、初速１０１、方向性９２、飛距離１０３、耐久性１２４、合計４２０となっており、方向性が実験例４１を下回っている。これは、稜線ＲＬが視認不能であるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えにくくなり、打ち出したボールの方向のばらつきが増加するためである。
Experimental example 58 satisfies
Therefore, the
実験例５９は、請求項１、２、４を満たしているが、稜線ＲＬの長さＤ１がヘッド長さＨＬの１８％であり、請求項２の２０％以上であるという規定を下回っている。
したがって、初速１０３、方向性１１１、飛距離１０３、耐久性１２３、合計４４０となっており、全ての評価が実験例４１に比較して優れているものの、実験例５２、５３に比較すると低い評価となっている。
これは、稜線ＲＬの寸法Ｄ１がヘッド長さＨＬの２０％未満であるため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が低下することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が低下し、フェース部１４のたわみ量が低下するため、初速および飛距離の向上を図る効果が低下するためである。
Experimental example 59 satisfies
Therefore, although the
This is because, since the dimension D1 of the ridge line RL is less than 20% of the head length HL, the effect of concentration of stress on the portion of the
実験例６０は、請求項１、２，３、４を満たしている。また、稜線ＲＬの長さＤ１がヘッド長さＨＬの１００％であり、請求項３の２０％以上であるという規定を満足している。
したがって、初速１２２、方向性１３５、飛距離１３４、耐久性１２０、合計５１１となっており、耐久性が実験例５９と同程度であり、残りの評価が実験例５９に比較して優れている。
これは、稜線ＲＬの寸法Ｄ１がヘッド長さＨＬの１００％であるため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が確保されることでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量が確保され、フェース部１４のたわみ量が確保されるため、初速および飛距離の向上を図る効果が奏されるためである。また、方向性の評価が実験例５９より良いのは、稜線ＲＬの長さＤ１が長いため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａを目標点に向けて構える際に、構えやすく、打ち出したボールの方向のばらつきが若干抑制されるためである。
しかし、耐久性に関しては、実験例５２と比較すると若干変形量が大きく、応力大のため低下している。
Experimental example 60 satisfies
Therefore, the
This is because, since the dimension D1 of the ridge line RL is 100% of the head length HL, the effect of concentration of stress on the portion of the
However, with respect to the durability, the amount of deformation is slightly larger than that of Example 52, and is reduced due to the large stress.
実験例６１は、請求項１、２、３を満たしているが、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの４．２％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を下回っている。
したがって、初速１１０、方向性１１９、飛距離１１５、耐久性１０４、合計４４８となっており、全ての評価が実験例４１に比較して優れているものの、実験例５２、５３に比較すると、方向性がやや低い評価となっている。
これは、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して小さすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４に近すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下するためである。
また、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２が小さすぎるので、応力は稜線ＲＬ近辺に集中しやすく、適度な変形がしにくく、初速が、実験例５２と比較するとやや低い値となっていて、耐久性が低い値となっている。
Experimental example 61 satisfies
Therefore, although the
This is because the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too small with respect to the head width HW, that is, the ridge line RL is too close to the
In addition, since the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too small, stress is likely to be concentrated in the vicinity of the ridge line RL, and it is difficult to perform appropriate deformation, and the initial speed has a slightly lower value compared to Experimental Example 52. The durability is low.
実験例６２は、請求項１、２、３を満たしているが、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの１６．８％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲を上回っている。
したがって、初速１０７、方向性１１５、飛距離１１１、耐久性１２４、合計４５７となっており、全ての評価が実験例４１に比較して優れているものの、実験例５２、５３に比較すると、方向性が低い評価となっている。
これは、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷに対して大きすぎるため、すなわち、稜線ＲＬがフェース部１４から遠すぎるため、ゴルファーに違和感を感じさせない効果が低下するためである。
また、境界線Ｌｆｃと稜線ＲＬとの距離Ｄ２が大きすぎるので、応力は稜線ＲＬ近辺に集中しにくく、適度な変形がしにくく、初速が、実験例５２と比較するとやや低い値となっている。
Experimental example 62 satisfies
Therefore, although the
This is because the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too large for the head width HW, that is, the ridge line RL is too far from the
In addition, since the distance D2 between the boundary line Lfc and the ridge line RL is too large, the stress is hard to concentrate in the vicinity of the ridge line RL, and it is difficult to perform appropriate deformation. .
実験例６３は、請求項１、２、３、４を満たしており、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの６％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲の下限値近傍の値である。
したがって、初速１１９、方向性１２１、飛距離１１９、耐久性１１５、合計４７４となっており、全ての評価が、距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下の範囲を下回った実験例６１に比較して優れている。
これは、Ｄ２が適切な範囲内の下限値近傍なので、適度な応力が稜線ＲＬ近辺に集中し、適度な変形をし、初速・飛距離・耐久性・方向性が確保できるためである。
Experimental example 63 satisfies
Therefore, the
This is because, since D2 is in the vicinity of the lower limit value in the appropriate range, appropriate stress is concentrated in the vicinity of the ridgeline RL, appropriate deformation is performed, and initial velocity, flight distance, durability, and directionality can be secured.
実験例６４は、請求項１、２、３、４を満たしており、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの１４％であり、請求項４の５％以上１５％以下の範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１１１、方向性１１９、飛距離１１５、耐久性１２８、合計４７３となっており、全ての評価が、距離Ｄ２がヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下の範囲を上回った実験例６２に比較して優れている。
これは、Ｄ２が適切な範囲内の上限値近傍なので、適度な応力が稜線ＲＬ近辺に集中し、適度な変形をし、初速・飛距離・耐久性・方向性が確保できるためである。
Experimental example 64 satisfies
Therefore, the
This is because, since D2 is in the vicinity of the upper limit value in the appropriate range, appropriate stress is concentrated in the vicinity of the ridge line RL, appropriate deformation is performed, and initial velocity, flight distance, durability, and directionality can be secured.
実験例６５は、請求項１、３、４を満たしているが、変曲点角度θ２が０．７°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲を下回っている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．５０であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲を上回っている。
したがって、初速１０８、方向性１０１、飛距離１１６、耐久性１１９、合計４４４となっており、方向性の評価が実験例４１と同等に留まっている。
これは、稜線ＲＬの視認性を確保する効果が低下するため、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する効果が低下するからである。
Experimental example 65 satisfies
Therefore, the
This is because the effect of securing the visibility of the ridge line RL decreases, and the effect of suppressing the variation in the direction of the ball launched by the
実験例６６は、請求項１、３、４を満たしているが、変曲点角度θ２が１７°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲を上回っている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０３であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲を下回っている。
したがって、初速１１０、方向性１０１、飛距離１１０、耐久性１０５、合計４２６となっており、方向性の評価が実験例４１と同等に留まり、残りの評価が実験例４１よりも優れている。
これは、変曲点角度θ２が１５°より大きいため、稜線ＲＬの前後でクラウン面１６Ａの高低差が大き過ぎることから、構えやすさを確保する効果が低下し、ゴルクラブヘッド１０で打ち出したボールの方向のばらつきを抑制する効果が低下するためである。
また、実験例６６では、比ＲＡ／ＲＢが０．０４未満であるため、変曲点Ｈに加わる応力が集中しやすいため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が実験例５２、５３よりも低下している。
Experimental example 66 satisfies
Therefore, the
This is because the inflection point angle θ2 is larger than 15 °, and the elevation difference of the
Further, in the experimental example 66, since the ratio RA / RB is less than 0.04, the stress applied to the inflection point H is easily concentrated, so that the effect of securing the durability of the
実験例６７は、請求項１、２、３、４を満たしており、変曲点角度θ２が１．２°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲の下限値近傍の値となっている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．１４であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲内である。
したがって、初速１１５、方向性１２８、飛距離１２１、耐久性１３０、合計４９４となっており、全ての評価が実験例４１よりも優れており、また、変曲点角度θ２の規定、比ＲＡ／ＲＢの規定を満足しない実験例６５、６６に比較して特に方向性の評価が優れている。
Experimental example 67 satisfies
Therefore, the
実験例６８は、請求項１、２、３、４を満たしており、変曲点角度θ２が１４．８°であり、請求項２の１°≦変曲点角度θ２≦１５°という範囲の上限値近傍の値となっている。また、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．３３であり、請求項２の０．０４≦比ＲＡ／ＲＢ≦０．３５以下という範囲の上限値近傍の値である。
したがって、初速１１６、方向性１２５、飛距離１２４、耐久性１３０、合計４９５となっており、全ての評価が実験例４１よりも優れており、また、変曲点角度θ２の規定、比ＲＡ／ＲＢの規定を満足しない実験例６５、６６に比較して特に方向性の評価が優れている。
Experimental example 68 satisfies
Therefore, the initial velocity 116, the
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、初速が１１１〜１２２であり初速が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例５９は、初速が１０３である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例６１、６２は初速が１１０、１０７である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例６５、６６は初速が１０８である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed In Experimental Examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfying all the requirements of
The experimental example 59 satisfying the requirements of
Examples 61 and 62 satisfying the requirements of
Experimental examples 65 and 66 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（２）方向性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、方向性が１１５〜１３８であり方向性が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例５９は、方向性が１１１である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例６１、６２は方向性が１１９、１１５である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例６５、６６は方向性が１０１である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfying all the requirements of
Example 59 satisfying the requirements of
Examples 61 and 62 satisfying the requirements of
Experimental examples 65 and 66 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（３）飛距離
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、飛距離が１１５〜１３５であり飛距離が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例５９は、飛距離が１０３である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例６１、６２は飛距離が１１５、１１１である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例６５、６６は飛距離が１１６、１１０である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying distance The experimental examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfying all the requirements of
In Example 59, the flight distance is 103, which satisfies the requirements of
Examples 61 and 62 satisfying the requirements of
Experimental examples 65 and 66 satisfying the requirements of
Therefore, those that satisfy all the requirements of
（４）耐久性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、耐久性が１１１〜１３３であり耐久性が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例５９は、耐久性が１２３である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例６１、６２は耐久性が１０４、１２４である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例６５、６６は耐久性が１１９、１０５である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Experimental examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfying all the requirements of
Experimental example 59 satisfying the requirements of
Examples 61 and 62 satisfying the requirements of
Experimental examples 65 and 66 satisfying the requirements of
Therefore, those satisfying all the requirements of
（５）合計点
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例５２、５３、５６、５７、６０、６３、６４、６７、６８は、合計点が４７３〜５２０であり合計点が最も優れている。
請求項１、２、４の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例５９は、合計点が４４０である。
請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４の規定を満たさない実験例６１、６２は合計点が４４８、４５７である。
請求項１、３、４の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例６５、６６は合計点が４４４、４２４である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、請求項２、３、４のうちの何れか１つの請求項を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points Experimental examples 52, 53, 56, 57, 60, 63, 64, 67, 68 satisfying all the requirements of
The experimental example 59 satisfying the requirements of
In Examples 61 and 62 satisfying the requirements of
The experimental examples 65 and 66 satisfying the requirements of
Therefore, those which satisfy all the requirements of
（フェアウェイウッド：条件３）
次に、条件３におけるフェアウェイウッドの実験例について説明する。
図２５に示すように、実験例６９〜７２は上記条件３で実験を行ったものであり、ヘッド本体１２の体積と他の数値とを同一とし、クラウン部１６の肉厚を変更する。したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。
すなわち、いずれの実験例においてもヘッド本体１２の体積は１６５±２ｃｃであり、重量は２１５±２ｇであり、ロフト角は１５度とした。
また、いずれの実験例においても第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の形状および肉厚、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の形状および肉厚が下記に詳述するように異なっており、その他のクラウン部１６の箇所とクラウン部１６以外の箇所の形状、肉厚は同一の形状、同一の値となっている。
ヘッド本体１２の材料は、SUS630合金であり、フェース部１４の肉厚は、2.4mm±0.05mm均一肉厚で、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚および変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚以外は、1.0mm±0.1mm均一肉厚で製作した。
なお、図２５において比較例とした実験例５２は、図２４の実験例５２であり、クラウン部１６の肉厚が１．０ｍｍで均一となっている。
図２５においては、この実験例５２の各評価点を１００とし、この実験例５２の評価点に基いて実験例６９〜７２の評価を行っている。
また、実験例５２、６９〜７２において以下の数値、構成は同一としている。
フランジ角度θ１＝３０．０°
稜線ＲＬが有る。
稜線ＲＬの長さＤ１＝４５．０％
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２＝１０．０％
変曲点角度θ２＝４．０°
曲率半径比ＲＡ／ＲＢ＝０．２０
実験例６９〜７１は、クラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を含む請求項１−４の規定の全てを満たしている。
また、実験例７２は、請求項１−４の規定のうち、クラウン部１６の肉厚の加重平均値の規定を満たさない。
(Fairway Wood: Condition 3)
Next, an example of fairway wood experiment under the
As shown in FIG. 25, experimental examples 69 to 72 were conducted under the
That is, the volume of the
Further, in any of the experimental examples, the shape and thickness of the
The material of the
In addition, Experimental example 52 made into the comparative example in FIG. 25 is Experimental example 52 of FIG. 24, and the thickness of the
In FIG. 25, each evaluation point of this experimental example 52 is set to 100, and based on the evaluation point of this experimental example 52, evaluation of experimental examples 69 to 72 is performed.
Further, the following numerical values and configurations are the same in Experimental Examples 52 and 69 to 72.
Flange angle θ1 = 30.0 °
There is a ridge line RL.
Edge length RL length D1 = 45.0%
Distance D2 from the first boundary point K1 to the inflection point H = 10.0%
Inflection point angle θ2 = 4.0 °
Radius of curvature ratio RA / RB = 0.20
Experimental Examples 69 to 71 satisfy all of the definitions of Claims 1-4 including the definition of the weighted average value of the thickness of the
Moreover, Experimental example 72 does not satisfy | fill the prescription | regulation of the weighted average value of the thickness of the
実験例６９は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が１．１ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が０．７ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１１９、方向性１１２、飛距離１２５、耐久性１０５、合計４６１となっており、全ての評価が実験例５２よりも優れている。
In Experimental Example 69, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Therefore, the
実験例７０は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が１．８ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が１．２ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１０５、方向性１０７、飛距離１０９、耐久性１１１、合計４３２となっており、初速、飛距離が実験例６９よりも低下し、耐久性は実験例６９よりも向上している。
これは、肉厚の加重平均値Δｄ１、Δｄ２が実験例６９よりも厚めに設計されているため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果が確保されるがたわみ量がやや少なくなり、耐久性の向上を図る効果は確保されるためである。
In the experimental example 70, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Accordingly, the
This is because the weighted average values Δd1 and Δd2 of the wall thickness are designed to be thicker than those of Example 69, so that the stress is concentrated on the portion of the
実験例７１は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が０．８ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が０．５ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしている。
したがって、初速１３１、方向性１０３、飛距離１３０、耐久性９６、合計４６０となっており、実験例６９に比較して初速、飛距離が向上し、耐久性が低下している。
これは、肉厚の加重平均値Δｄ１、Δｄ２が実験例６９よりも薄めに設計されているため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中する効果を確保されるがたわみ量がやや大きくなり、耐久性の向上を図る効果が低減されるためである。
In the experimental example 71, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Therefore, the
This is because the weighted average values Δd1 and Δd2 of the wall thickness are designed to be thinner than those of Example 69, so that the stress is concentrated on the portion of the
実験例７２は、第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ１が０．７ｍｍであり、変曲点Ｈから第４交点Ｐ４までのクラウン部１６の肉厚の加重平均値Δｄ２が１．１ｍｍであり、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たしていない。
したがって、初速１０４、方向性１０４、飛距離１０３、耐久性９１、合計４０２となっており、実験例６９〜７１に比較してすべての評価が低下している。
これは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２ではないため、打球時における変曲点Ｈ（稜線ＲＬ）を含むクラウン部１６の部分に応力が集中しすぎて、適正なたわみを確保できない。言い換えると、たわみ量が過大のためであり、初速向上、耐久性の向上を図る効果が低下するためである。
In Experimental Example 72, the weighted average value Δd1 of the thickness of the
Accordingly, the
Since this is not the weighted average value Δd1> the weighted average value Δd2, the stress is concentrated on the portion of the
以下、各評価項目について検討する。
（１）初速
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例６９〜７１は、初速が１０５〜１３１であり初速が最も優れている。
請求項１から４の規定のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例７２は、初速が１０４である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して初速の向上を図る効果が優れている。
Each evaluation item is discussed below.
(1) Initial Speed In Experimental Examples 69 to 71 satisfying all the requirements of
The experimental example 72 which does not satisfy the definition of
Therefore, among those which satisfy all the requirements of
（２）方向性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例６９〜７１は、方向性が１０３〜１１２であり方向性が最も優れている。
請求項１から４の規定のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例７２は、方向性が１０４である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。
(2) Directionality Experimental examples 69 to 71 satisfying all of the definitions of
Among the definitions of
Therefore, the effect of improving the directionality is superior to those that do not satisfy the definition of
（３）飛距離
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例６９〜７１は、飛距離が１０９〜１３０であり飛距離が最も優れている。
請求項１から４の規定のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１を満たさない実験例７２は、飛距離が１０３である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。
(3) Flying Distance In Experimental Examples 69 to 71 satisfying all the requirements of
In the experimental example 72 not satisfying the
Therefore, the effect of improving the flight distance is superior to those not satisfying the definition of
（４）耐久性
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例６９〜７１は、耐久性が９６〜１１１であり耐久性が最も優れている。
請求項１から４のうち加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例７２は、耐久性が９１である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。
(4) Durability Experimental examples 69 to 71 satisfying all the requirements of
Among the
Therefore, the effect of improving the durability is superior to those not satisfying the definition of
（５）合計点
請求項１から４の規定の全てを満たす実験例６９〜７１は、合計点が４３２〜４６１であり合計点が最も優れている。
加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさない実験例７２は、合計点が４０２である。
したがって、請求項１〜４の規定の全てを満たすものは、加重平均値Δｄ１＞加重平均値Δｄ２であるという請求項１の規定を満たさないものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。
(5) Total points The experimental examples 69 to 71 satisfying all the requirements of
The experimental example 72 not satisfying the definition of
Therefore, the effect of improving the total score is superior to those not satisfying the definition of
（フェアウェイウッド：条件４）
次に、条件４におけるフェアウェイウッドの実験例について説明する。
図２６に示すように、実験例４１、５２、７３Ａ、７３Ｂ、７４Ａ、７４Ｂは、上記条件３で実験を行ったものであり、クラウン部１６の肉厚と各数値とを同一とし、ヘッド本体１２の体積を変更する。したがって、ヘッド本体１２の重量は一定の範囲で変化する。また、ロフト角は１５度とした。
ヘッド本体１２の材料は、SUS630合金であり、フェース部１４の肉厚は、2.4±0.05mm均一肉厚とし、クラウン部１６を含むその他の肉厚は、1.0±0.1mm均一肉厚で製作した。
なお、実験例７３Ａ、７４Ａは、比較例であり、実験例４１と同じように、クラウン部１６に膨出部を設けた従来技術（特許第５８８２５２２号公報）と同様に構成したものであり、本発明で規定する変曲点Ｈ、稜線ＲＬを有さず、したがって、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
また、実験例７３Ａ、７４Ａは、体積のみが異なっており、その他の形状、肉厚は、実験例１と同一である。
すなわち、実験例７３Ａ、７４Ａは、実験例７３Ｂ、７４Ｂのそれぞれに対応する比較例であり、各評価点を１００とするものである。（多少の体積が変わっても同じ評価であることを意味する）
図２６に示す実験例４１、実験例５２は、前述した図２４の実験例４１、５２と同一である。
また、実験例５２、７３Ｂ、７４Ｂにおいて以下の数値、構成は同一としている。
フランジ角度θ１＝３０．０°
稜線ＲＬが有る。
稜線ＲＬの長さＤ１＝４５．０％
第１境界点Ｋ１から変曲点Ｈまでの距離Ｄ２＝１０．０％
変曲点角度θ２＝４．０°
曲率半径比ＲＡ／ＲＢ＝０．２０
また、実験例７３Ｂ、７４Ｂは、請求項１−４の規定の全てを満たすものである。
(Fairway Wood: Condition 4)
Next, an example of fairway wood experiment under the
As shown in FIG. 26, the experimental examples 41, 52, 73A, 73B, 74A, 74B are experiments conducted under the
The material of the
Experimental examples 73A and 74A are comparative examples, and are configured in the same manner as the conventional art (Japanese Patent No. 5882522) in which the
Further, Experimental Examples 73A and 74A are different only in volume, and the other shape and thickness are the same as those of Experimental Example 1.
That is, Experimental Examples 73A and 74A are comparative examples corresponding to Experimental Examples 73B and 74B, respectively, and each evaluation point is set to 100. (It means that even if the volume changes a little, it is the same evaluation)
Experimental Example 41 and Experimental Example 52 shown in FIG. 26 are the same as Experimental Examples 41 and 52 of FIG. 24 described above.
Further, the following numerical values and configurations are the same in Experimental Examples 52, 73B, and 74B.
Flange angle θ1 = 30.0 °
There is a ridge line RL.
Edge length RL length D1 = 45.0%
Distance D2 from the first boundary point K1 to the inflection point H = 10.0%
Inflection point angle θ2 = 4.0 °
Radius of curvature ratio RA / RB = 0.20
In addition, Experimental Examples 73B and 74B satisfy all the requirements of Claims 1-4.
実験例７３Ｂは、体積が１８５ｃｃであり、初速１１９、方向性１４１、飛距離１３１、耐久性１３３、合計点５２４である。
実験例７４Ｂは、体積が１４０ｃｃであり、初速１２０、方向性１４０、飛距離１２９、耐久性１３２、合計点５２１である。
したがって、体積のみを変化させた実験例７３Ｂ、７４Ｂは、全ての評価が実験例５２と同程度であり、請求項１−４の規定の全てを満たすものであれば、体積に拘わらず、同様の作用効果が奏されることが明らかである。
Experimental Example 73B has a volume of 185 cc, an
Experimental Example 74B has a volume of 140 cc, an
Therefore, in the experimental examples 73B and 74B in which only the volume is changed, all evaluations are similar to those of the experimental example 52, and any ones satisfying the definition of
なお、フェアウェイウッドとユーティリティとでは体積、重量、形状の差異がそれほど変わらないため、フェアウェイウッドの実験例によりユーティリティについても同等の評価がなされたものと考える。
また、本発明は、中空部を有するドライバー、中空部を有するフェアウェイウッド、中空部を有するユーテリティなどの様々な中空部を有するゴルフクラブヘッドに適用されることは無論のことである。
さらに、本発明は、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブに適用される。
In addition, since the difference of a volume, a weight, and a shape does not change so much between a fairway wood and a utility, it thinks that the equivalent evaluation was made also about the utility by the experiment example of the fairway wood.
Further, it goes without saying that the present invention is applied to a golf club head having various hollow portions such as a driver having a hollow portion, a fairway wood having a hollow portion, and a utility having a hollow portion.
Furthermore, the present invention is applied to a golf club provided with such a
１００ ゴルフクラブ
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１８ ソール部
２０ サイド部
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
ＨＰ 水平面
Ｐｃ フェース面の中心点
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｆ フェース基準断面
Ｐｔ 第１平面
Ｐｈ 第２平面
Ｐ１ 第１交点
Ｐ２ 第２交点
Ｐ３ 第３交点
Ｐ４ 第４交点
Ｋ１ 第１境界点
Ｈ 変曲点
θ１ フランジ角度
θ２ 変曲点角度
ＲＡ 変曲点の曲率半径
ＲＢ クラウン面の曲率半径
ＲＬ 稜線
Ｌｆｃ 境界線
ＨＬ ヘッド長さ
ＨＷ ヘッド幅
100
Claims (5)
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に１０ｍｍ離れた平面を第１平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に１０ｍｍ離れた平面を第２平面とし、
前記第１平面から前記第２平面までの範囲内で前記フェース中心基準断面と平行する任意の平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース基準断面とし、
前記フェース基準断面において、前記フェース面の上端とクラウン面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、
前記フェース基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン面との交点を第１交点Ｐ１とし、
前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をフランジ角度θ１としたとき、
前記フランジ角度θ１が１５°以上５０°以下であり、
前記フェース基準断面において、前記第１交点Ｐ１から前記フェースバック方向に離れた前記クラウン面の箇所に変曲点Ｈが形成され、
前記フェース基準断面において前記変曲点Ｈを含む前記クラウン面の部分の曲率半径を前記変曲点Ｈの曲率半径としたとき、
前記変曲点Ｈの曲率半径は、前記第１交点Ｐ１と前記変曲点Ｈとの間に位置する前記クラウン面の曲率半径よりも小さい値であり、
前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記変曲点Ｈがトウヒール方向に連続することにより前記クラウン面上にトウヒール方向に延在する稜線が視認可能に形成され、
前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記変曲点Ｈを含み前記水平面と平行する平面上で前記変曲点Ｈからフェースバック方向に１５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン面との交点を第４交点Ｐ４としたとき、
前記第１境界点Ｋ１から前記変曲点Ｈまでの前記クラウン部の前記フェース基準断面に沿った長さで重み付けされた前記クラウン部の肉厚の加重平均値が、前記変曲点Ｈから前記第４交点Ｐ４までの前記クラウン部の前記フェース基準断面に沿った長さで重み付けされた前記クラウン部の肉厚の加重平均値よりも大きい値であり、
前記基準状態で、前記フェース基準断面において、前記変曲点Ｈを含み前記水平面と平行する平面上で前記変曲点Ｈからフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記クラウン面との交点を第２交点Ｐ２とし、
前記変曲点Ｈと前記第２交点Ｐ２とを結ぶ直線と前記水平面とがなす角度を変曲点角度θ２としたとき、
前記変曲点角度θ２は１°以上１５°以下であり、
前記フェース基準断面において、前記フェース面の中心点から前記クラウン部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記クラウン部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をフェース側第１規定点とし、
前記フェース側第１規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点をフェース側第２規定点とし、
前記フェース側第２規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点をフェース側第３規定点とし、
前記フェース側第１規定点、前記フェース側第２規定点、前記フェース側第３規定点を通る円弧を前記クラウン部側に延長した曲線を第１規定線とし、
前記フェース基準断面において、前記クラウン部から前記フェース部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記フェース部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をクラウン側第１規定点とし、
前記クラウン側第１規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第２規定点とし、
前記クラウン側第２規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第３規定点とし、
前記クラウン側第１規定点、前記クラウン側第２規定点、前記クラウン側第３規定点を通る円弧を前記フェース部側に延長した曲線を第２規定線としたとき、
前記第１境界点Ｋ１は、前記第１規定線と前記第２規定線との交点である、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。 A face portion having upper and lower heights and extending left and right, a crown portion extending rearward from the upper portion of the face portion with a smaller thickness than the face portion, and extending rearward from the lower portion of the face portion A head body including an existing sole portion, and a side portion extending between the crown portion and the sole portion between the toe side edge and the heel side edge of the face portion and extending through the face back; A golf club head in which the inside surrounded by the face portion, the crown portion, the sole portion and the side portion is a hollow portion,
In a reference state where the golf club head is installed at a lie angle and loft angle predetermined with respect to a horizontal plane, the head body is broken in a plane including a normal line passing through the center point of the face surface and orthogonal to the horizontal plane Cross section as the face center reference cross section,
A plane parallel to the face center reference cross section and separated by 10 mm in the toe direction from the face center reference cross section is taken as a first plane,
A plane parallel to the face center reference cross section and separated by 10 mm from the face center reference cross section in the heel direction is taken as a second plane,
A cross section obtained by breaking the head body at an arbitrary plane parallel to the face center reference cross section within the range from the first plane to the second plane is taken as a face reference cross section.
In the face reference cross section, a boundary point between the upper end of the face surface and the front end of the crown surface is taken as a first boundary point K1.
In the face reference cross-section, a straight line that is orthogonal to the horizontal plane, passing through a point parallel to the horizontal plane including the first boundary point K1 and separated from the first boundary point K1 by 5 mm in the faceback direction Let the intersection point of be the first intersection point P1,
When an angle formed by a straight line connecting the first boundary point K1 and the first intersection point P1 with respect to the horizontal plane is a flange angle θ1,
The flange angle θ1 is 15 ° or more and 50 ° or less,
In the face reference cross section, an inflection point H is formed at a position of the crown surface which is separated from the first intersection point P1 in the face back direction,
When the radius of curvature of the portion of the crown surface including the inflection point H in the face reference cross section is the radius of curvature of the inflection point H,
The radius of curvature of the inflection point H is a value smaller than the radius of curvature of the crown surface located between the first intersection point P1 and the inflection point H,
In the reference state, when the head main body is viewed in plan, the inflection point H continues in the toe heel direction, and a ridge line extending in the toe heel direction is visibly formed on the crown surface;
In the reference state, on the plane including the inflection point H and parallel to the horizontal plane in the face reference cross section, a straight line orthogonal to the horizontal plane passing a point 15 mm away from the inflection point H in the faceback direction Assuming that the intersection point with the crown surface is the fourth intersection point P4,
The weighted average value of the thickness of the crown portion weighted by the length along the face reference cross section of the crown portion from the first boundary point K1 to the inflection point H corresponds to the inflection point H from the inflection point H It is a value larger than the weighted average value of the thickness of the crown portion weighted by the length along the face reference cross section of the crown portion to the fourth intersection point P4,
In the reference state, on the plane including the inflection point H and parallel to the horizontal plane in the reference plane, a straight line perpendicular to the horizontal plane passing a point 5 mm away from the inflection point H in the faceback direction; Let an intersection with the crown surface be a second intersection P2,
When an angle formed by a straight line connecting the inflection point H and the second intersection point P2 and the horizontal plane is an inflection point angle θ2,
The inflection point angle θ2 is 1 ° or more and 15 ° or less,
In the face reference cross section, three measurement points are defined at intervals of 1 mm from the center point of the face surface toward the crown portion, and the curvature radius R of the arc passing through the three measurement points is measured and the curvature radius is measured The curvature radius R (R = R1, R2, R3,..., Rn-1, Rn, Rn + 1,...) Is repeated by repeating the operation while displacing the three measurement points by 1 mm toward the crown portion. Sequentially),
When the value obtained by dividing the measured radius of curvature Rn by the radius of curvature Rn-1 measured immediately before that becomes less than 0.3, the middle measurement point of the three measurement points is the face-side first As a regulation point,
A measurement point closer to the center point by 1 mm than the face-side first defined point is taken as a face-side second defined point,
A measurement point closer to the center point by 1 mm than the face-side second defined point is taken as a face-side third defined point,
A curved line extending toward the crown portion is an arc passing through the face-side first defined point, the face-side second defined point, and the face-side third defined point as a first defined line,
In the face reference cross section, three measurement points are defined at intervals of 1 mm from the crown portion to the face portion, and the curvature radius R of the arc passing through the three measurement points is measured. The radius of curvature R (R = R1, R2, R3,..., Rn-1, Rn, Rn + 1,...) Is sequentially sequentially by repeating the operation performed while displacing the measurement point toward the face portion by 1 mm. Measure
When the value obtained by dividing the measured radius of curvature Rn by the radius of curvature Rn-1 measured immediately before that is less than 0.4, the middle measurement point of the three measurement points is crown side first As a regulation point,
A measurement point closer to the face back by 1 mm than the crown side first specified point is taken as a crown side second specified point,
A measurement point closer to the face back by 1 mm than the crown side second specified point is taken as a crown side third specified point,
When a curved line extending toward the face portion is an arc passing through the crown side first specified point, the crown side second specified point, and the crown side third specified point as a second specified line,
The first boundary point K1 is an intersection point of the first defined line and the second defined line.
A golf club head characterized by
前記第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する前記変曲点Ｈの曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．３５以下である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。 In the reference state, on the plane including the inflection point H and parallel to the horizontal plane in the face reference cross section, a straight line perpendicular to the horizontal plane passing a point 1 mm away from the inflection point H toward the face portion When an intersection point with the crown surface is a third intersection point P3,
The ratio RA / RB of the radius of curvature RA of the inflection point H to the radius of curvature RB of the third intersection point P3 is 0.04 or more and 0.35 or less.
The golf club head according to claim 1, characterized in that:
前記基準状態で、前記ヘッド本体を前記フェース面の前方から見たとき前記水平面に対して２２．２３ｍｍ上方に位置するヒール側の箇所から最もトウ側に位置する端部までの距離を前記水平面に投影した寸法をトウヒール方向のヘッド長さＨＬとしたとき、
前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記稜線は前記フェース中心基準断面と交差し、かつ、前記稜線を前記水平面に投影した前記稜線の寸法は、前記ヘッド長さＨＬの２０％以上である、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。 In the reference state, when the head main body is viewed in plan, a boundary between the upper end of the face surface and the front end of the crown is formed by the appearance finish of the head, and the ridge line is the boundary Extend substantially parallel to
In the reference state, when the head main body is viewed from the front of the face surface, the distance from the heel side located 22.23 mm above the horizontal plane to the end closest to the toe side is the horizontal plane When the projected dimension is the head length HL in the toe heel direction,
In the reference state, when the head main body is viewed in plan, the ridgeline intersects the face center reference cross section, and the ridgeline size obtained by projecting the ridgeline on the horizontal plane is 20 of the head length HL. % Or more,
The golf club head according to claim 1 or 2, characterized in that:
前記第１境界点Ｋ１と前記変曲点Ｈとを前記水平面に投影したときの前記第１境界点Ｋ１から前記変曲点Ｈまでの距離は、前記ヘッド幅ＨＷの５％以上１５％以下である、
ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。 In the reference state, when a dimension obtained by projecting the distance from the leading edge of the head body to the rear end of the head body in the horizontal plane in the face reference cross section is the head width HW,
The distance from the first boundary point K1 to the inflection point H when projecting the first boundary point K1 and the inflection point H on the horizontal plane is 5% or more and 15% or less of the head width HW. is there,
The golf club head according to any one of claims 1 to 3, characterized in that:
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