JP6858858B2 - 表面部nrl−落重試験物性に優れた極厚鋼材及びその製造方法 - Google Patents
表面部nrl−落重試験物性に優れた極厚鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6858858B2 JP6858858B2 JP2019530718A JP2019530718A JP6858858B2 JP 6858858 B2 JP6858858 B2 JP 6858858B2 JP 2019530718 A JP2019530718 A JP 2019530718A JP 2019530718 A JP2019530718 A JP 2019530718A JP 6858858 B2 JP6858858 B2 JP 6858858B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- area
- less
- steel material
- ultra
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 67
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 67
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 20
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 title description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 39
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 30
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 23
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 17
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
- C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明において基本的な強度を確保するのに最も重要な元素であるため、鋼中に適切な範囲内で含有している必要がある。本発明では、かかる効果を得るために、0.04%以上含むことが好ましい。但し、Cの含有量が1.0%を超えると、硬化能が大きくなって大量の島状マルテンサイトが生成し、低温変態相が多くなり靭性が低下する可能性がある。したがって、Cの含有量は、0.04〜1.0%であることが好ましく、0.04〜0.09%であることがより好ましい。
Mnは、固溶強化により強度を向上させ、低温変態相を生成して硬化能を向上させる有用な元素である。降伏強度が390MPa以上の高強度鋼とするためには、1.2%以上添加する必要がある。しかし、2.0%を超えて添加すると、硬化能が増加し過ぎ、上部ベイナイト(Upper bainite)及びマルテンサイトの生成を促して、衝撃靭性及び表面部NRL−落重試験物性を大幅に低下させることがある。したがって、Mnの含有量は、1.2〜2.0%であることが好ましく、1.3〜1.95%であることがより好ましい。
Niは、低温において転位の交差すべり(Cross slip)を容易にして衝撃靭性を向上させるとともに、硬化能を向上させることで強度を高める重要な元素である。降伏強度が390MPa以上の高強度鋼における衝撃靭性及び脆性亀裂伝播抵抗性を向上させるためには、0.2%以上添加することが好ましい。しかし、0.9%を超えて添加すると、硬化能が過度に大きくなって低温変態相が生成して靭性を低下させるとともに、製造コストを上昇させるという問題がある。したがって、Niの含有量は、0.2〜0.9%であることが好ましく、0.3〜0.8%であることがより好ましく、0.3〜0.7%であることがさらに好ましい。
Nbは、NbCまたはNbCNの形で析出して母材の強度を向上させる。また、高温における再加熱時に固溶されたNbは、圧延中にNbCの形で非常に微細に析出してオーステナイトの再結晶を抑制することで組織を微細化させるという効果を奏する。したがって、Nbは0.005%以上添加されることが好ましいが、0.04%を超えて添加すると、鋼材の角に脆性クラックを生じさせる可能性がある。したがって、Nbの含有量は、0.005〜0.04%であることが好ましく、0.01〜0.03%であることがより好ましい。
Tiの添加は、再加熱時にTiNとして析出して母材及び溶接熱影響部の結晶粒成長を抑制し、低温靭性を大幅に向上させる。効果的なTiNの析出のためには、Tiを0.005%以上添加する必要がある。しかし、0.03%を超えて過度に添加すると、連鋳ノズルの詰まりや中心部に晶出による低温靭性低下を起こす問題がある。したがって、Tiの含有量は、0.005〜0.03%であることが好ましく、0.01〜0.025%であることがより好ましい。
Cuは、硬化能を向上させ、固溶強化を起こすことで鋼材の強度を向上させる主要な元素でありながら、焼戻し(tempering)適用時にイプシロンCu析出物の生成を通じて降伏強度を上げる重要な元素であるため、0.1%以上添加することが好ましい。しかし、0.4%を超えて添加すると、製鋼工程において赤熱脆性(hot shortness)によるスラブの亀裂を発生させることがある。したがって、Cuの含有量は、0.1〜0.4%であることが好ましく、0.1〜0.3%であることがより好ましい。
P及びSは、結晶粒界に脆性破壊を発生させたり、粗大な介在物を形成して脆性破壊を招く元素であるため、脆性亀裂伝播抵抗性を向上させるために、P:100ppm以下及びS:40ppm以下に制限することが好ましい。
一例によると、スラブ再加熱温度は、1000〜1150℃、好ましくは1050〜1150℃である。再加熱温度が1000℃未満であると、鋳造中に形成されたTi及び/またはNbの炭窒化物が十分に固溶されない可能性がある。これに対し、再加熱温度が1150℃を超えると、オーステナイトが粗大になるおそれがある。
一例によると、粗圧延温度は900〜1150℃である。上記のような温度範囲で粗圧延を行うと、鋳造中に形成されたデンドライトなどの鋳造組織を破壊することに加えて、粗大なオーステナイトの再結晶を介して粒度を小さくするという効果が得られるという長所がある。
このとき、最終パス圧延時のスラブ表面における温度Ar3℃未満、及びスラブ表面からt/4の位置における温度Ar3℃以上、(Ar3+50)℃以下の条件下で仕上げ圧延することが好ましい。これは、熱延鋼板の表面部にポリゴナルフェライトの生成を促すためのものである。スラブ表面における温度がAr3℃以上であるか、またはスラブ表面からt/4の位置における温度が(Ar3+50)℃を超えると、熱延鋼板の表面部にベイナイトなどの粗大な低温変態相が多く生成し、靭性を確保することが困難になる。これに対し、スラブ表面からt/4の位置における温度がAr3℃未満であると、仕上げ圧延前のt/4の位置にポリゴナルフェライトが形成されて降伏強度が低下することがある。
このとき、熱延鋼板の表面における温度が(Ar3−50)℃以下に達した後、水冷を開始することが好ましい。これも、熱延鋼板の表面部にポリゴナルフェライトの生成を促すためのものである。熱延鋼板の表面における温度が(Ar3−50)℃以下に達する前に水冷を開始すると、熱延鋼板の表面部にベイナイトなどの粗大な低温変態相が多く生成し、靭性を確保することが困難になることがある。
また、比較例2及び3の場合は、仕上げ圧延中の最終パス圧延時のt/4の位置における温度がAr3+50℃を超えるようになったため、水冷前に空冷フェライトが生成せず、表面直下t/10までの領域における微細組織がベイナイト単相組織からなることが確認できる。また、表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域における微細組織が50%以上のベイナイトを有するようになって、表面部の衝撃遷移温度が−40℃を超え、無延性遷移温度が−60℃を超えたことが確認できる。
また、比較例5の場合は、本発明で提示するCの含有量が上限よりも高いことから、過度な硬化能により、表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域においてベイナイト単相組織が多く生成し、その結果、無延性遷移温度が−60℃を超えたことが確認できる。
また、比較例6の場合は、本発明で提示するMnの含有量が上限よりも高いことから、過度な硬化能により、表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域においてベイナイト単相組織が多く生成し、その結果、無延性遷移温度が−60℃を超えたことが確認できる。
また、比較例7の場合は、本発明で提示するC及びMnの含有量が下限よりも低いことから、硬化能が不足して大量のポリゴナルフェライト及びパーライト組織が生成し、その結果、降伏強度が300MPa以下であることが確認できる。
また、比較例8の場合は、本発明で提示するNiの含有量が上限よりも高いことから、過度な硬化能により、表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域においてベイナイト単相組織が多く生成して、その結果、無延性遷移温度が−60℃を超えたことが確認できる。
また、比較例9の場合は、本発明で提示するTi及びNbの含有量が上限よりも高いことから、過度な硬化能により強度が上昇し、析出強化による靭性低下が原因となって、中心部の衝撃遷移温度が−40℃を超え、無延性遷移温度が−60℃を超えていることが確認できる。
Claims (9)
- 重量%で、C:0.04〜0.1%、Mn:1.2〜2.0%、Ni:0.2〜0.9%、Nb:0.005〜0.04%、Ti:0.005〜0.03%、Cu:0.1〜0.4%、P:100ppm以下、S:40ppm以下、残部がFeと不可避不純物からなり、
表面直下t/10の位置(tは鋼材の厚さ、以下同一である)までの領域において、50面積%以上(100面積%を含む)のポリゴナルフェライト、及び50面積%以下(0面積%を含む)のベイナイトを含み、
表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域において、50面積%以下(0面積%を含む)のベイナイトを含み、
表面直下t/5の位置からt/2の位置までの領域において、微細組織として、90面積%以上(100面積%を含む)のアシキュラーフェライトとベイナイトの複合組織、及び10面積%以下(0面積%を含む)のポリゴナルフェライトを含み、
表面から採取された試験片として、ASTM 208−06に規定されたNRL−落重試験(Naval Research Laboratory−Drop Weight Test)による無延性遷移(Nil−Ductility Transition)温度が−60℃以下であることを特徴とする極厚高強度鋼材。 - 表面直下t/4の位置から採取された試験片の衝撃遷移温度が−40℃以下であることを特徴とする請求項1に記載の極厚高強度鋼材。
- 板厚が50〜100mmであり、降伏強度が390MPa以上であることを特徴とする請求項1に記載の極厚高強度鋼材。
- 重量%で、C:0.04〜0.1%、Mn:1.2〜2.0%、Ni:0.2〜0.9%、Nb:0.005〜0.04%、Ti:0.005〜0.03%、Cu:0.1〜0.4%、P:100ppm以下、S:40ppm以下、残部がFeと不可避不純物からなるスラブを再加熱する段階と、
前記再加熱されたスラブを粗圧延した後、最終パス圧延時のスラブ表面における温度Ar3℃未満、及びスラブ表面からt/4の位置における温度Ar3℃以上(Ar3+50)℃以下の条件下で仕上げ圧延して熱延鋼板を得る段階と、
前記熱延鋼板の表面における温度が(Ar3−50)℃以下に達した後、水冷する段階と、を含み、
表面直下t/10の位置からt/5の位置までの領域において、50面積%以下(0面積%を含む)のベイナイトを含み、
表面直下t/5の位置からt/2の位置までの領域において、微細組織として、90面積%以上(100面積%を含む)のアシキュラーフェライトとベイナイトの複合組織、及び10面積%以下(0面積%を含む)のポリゴナルフェライトを含み、
表面から採取された試験片として、ASTM 208−06に規定されたNRL−落重試験(Naval Research Laboratory−Drop Weight Test)による無延性遷移(Nil−Ductility Transition)温度が−60℃以下であることを特徴とする極厚高強度鋼材の製造方法。 - 前記スラブ再加熱温度は、1000〜1150℃であることを特徴とする請求項4に記載の極厚高強度鋼材の製造方法。
- 前記粗圧延温度は、900〜1150℃であることを特徴とする請求項5に記載の極厚高強度鋼材の製造方法。
- 前記粗圧延時の累積圧下率は、40%以上であることを特徴とする請求項4に記載の極厚高強度鋼材の製造方法。
- 前記水冷時の冷却速度は、3℃/sec以上であることを特徴とする請求項4に記載の極厚高強度鋼材の製造方法。
- 前記水冷時の冷却終了温度は、600℃以下であることを特徴とする請求項4に記載の極厚高強度鋼材の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020160176552A KR101917455B1 (ko) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | 표면부 nrl-dwt 물성이 우수한 극후물 강재 및 그 제조방법 |
KR10-2016-0176552 | 2016-12-22 | ||
PCT/KR2017/015141 WO2018117650A1 (ko) | 2016-12-22 | 2017-12-20 | 표면부 nrl-dwt 물성이 우수한 극후물 강재 및 그 제조방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020509168A JP2020509168A (ja) | 2020-03-26 |
JP6858858B2 true JP6858858B2 (ja) | 2021-04-14 |
Family
ID=62626786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019530718A Active JP6858858B2 (ja) | 2016-12-22 | 2017-12-20 | 表面部nrl−落重試験物性に優れた極厚鋼材及びその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11634784B2 (ja) |
EP (1) | EP3561112B1 (ja) |
JP (1) | JP6858858B2 (ja) |
KR (1) | KR101917455B1 (ja) |
CN (1) | CN110088333B (ja) |
WO (1) | WO2018117650A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102218423B1 (ko) * | 2019-08-23 | 2021-02-19 | 주식회사 포스코 | 저온인성 및 ctod 특성이 우수한 박물 강재 및 그 제조방법 |
KR102485117B1 (ko) * | 2020-08-25 | 2023-01-04 | 주식회사 포스코 | 표면부 nrl-dwt 물성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조 방법 |
KR102485116B1 (ko) * | 2020-08-26 | 2023-01-04 | 주식회사 포스코 | 표면부 nrl-dwt 물성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3467767B2 (ja) | 1998-03-13 | 2003-11-17 | Jfeスチール株式会社 | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた鋼材およびその製造方法 |
JP4311049B2 (ja) * | 2003-03-18 | 2009-08-12 | Jfeスチール株式会社 | 超微細粒組織を有し衝撃吸収特性に優れる冷延鋼板およびその製造方法 |
US20050199322A1 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-15 | Jfe Steel Corporation | High carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
JP5516784B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2014-06-11 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
KR20140098900A (ko) * | 2013-01-31 | 2014-08-11 | 현대제철 주식회사 | 고강도 극후물 강판 및 그 제조 방법 |
EP3042976B1 (en) * | 2013-08-30 | 2020-05-13 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for thick-walled high-strength line pipe having exceptional corrosion resistance, crush resistance properties, and low-temperature ductility, and line pipe |
JP6252291B2 (ja) | 2014-03-26 | 2017-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
KR20150112489A (ko) * | 2014-03-28 | 2015-10-07 | 현대제철 주식회사 | 강재 및 그 제조 방법 |
KR101597789B1 (ko) * | 2014-09-01 | 2016-02-26 | 동국제강주식회사 | 가열곡직부 특성이 우수한 고강도 후강판 및 제조방법 |
CN107109592A (zh) * | 2014-12-24 | 2017-08-29 | Posco公司 | 耐脆性裂纹扩展性优异的高强度钢材及其制造方法 |
KR20160078849A (ko) | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 저항복비형 고강도 강재 및 그 제조방법 |
WO2016105062A1 (ko) * | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
WO2016105059A1 (ko) | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
KR101657841B1 (ko) * | 2014-12-25 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 중심부 물성이 우수한 고강도 극후물 구조용 강재 및 그 제조방법 |
KR101657840B1 (ko) * | 2014-12-25 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
WO2016143345A1 (ja) * | 2015-03-12 | 2016-09-15 | Jfeスチール株式会社 | 高強度極厚鋼板およびその製造方法 |
-
2016
- 2016-12-22 KR KR1020160176552A patent/KR101917455B1/ko active IP Right Grant
-
2017
- 2017-12-20 EP EP17883360.4A patent/EP3561112B1/en active Active
- 2017-12-20 CN CN201780078841.6A patent/CN110088333B/zh active Active
- 2017-12-20 WO PCT/KR2017/015141 patent/WO2018117650A1/ko unknown
- 2017-12-20 JP JP2019530718A patent/JP6858858B2/ja active Active
- 2017-12-20 US US16/469,480 patent/US11634784B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3561112B1 (en) | 2021-07-21 |
KR20180073090A (ko) | 2018-07-02 |
CN110088333B (zh) | 2021-09-17 |
EP3561112A1 (en) | 2019-10-30 |
EP3561112A4 (en) | 2019-10-30 |
WO2018117650A1 (ko) | 2018-06-28 |
JP2020509168A (ja) | 2020-03-26 |
KR101917455B1 (ko) | 2018-11-09 |
CN110088333A (zh) | 2019-08-02 |
US11634784B2 (en) | 2023-04-25 |
US20200109461A1 (en) | 2020-04-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6818146B2 (ja) | 表面部nrl−dwt物性に優れる極厚物鋼材及びその製造方法 | |
JP6475837B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6475836B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6648270B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性及び溶接部の脆性亀裂開始抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6648271B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性及び溶接部の脆性亀裂開始抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6788589B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6868092B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた極厚鋼材及びその製造方法 | |
JP6858858B2 (ja) | 表面部nrl−落重試験物性に優れた極厚鋼材及びその製造方法 | |
JP2022510212A (ja) | 延性及び低温靭性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP2019504199A (ja) | 低降伏比型高強度鋼材及びその製造方法 | |
KR101657840B1 (ko) | 취성균열전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
JP6475839B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用極厚鋼材及びその製造方法 | |
JP6718510B2 (ja) | 熱間抵抗性に優れた高強度構造用鋼板及びその製造方法 | |
KR101657841B1 (ko) | 중심부 물성이 우수한 고강도 극후물 구조용 강재 및 그 제조방법 | |
JP7332697B2 (ja) | 脆性亀裂開始抵抗性に優れた構造用極厚物鋼材及びその製造方法 | |
JP7404520B2 (ja) | 中心部における極低温変形時効衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 | |
KR101647230B1 (ko) | 저온 인성이 우수한 저항복비 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
JP7265009B2 (ja) | 脆性割れ伝播抵抗性に優れた極厚物鋼材及びその製造方法 | |
JP7032540B2 (ja) | 低降伏比特性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP2023540044A (ja) | 表面部nrl-dwt物性に優れた極厚物構造用鋼材及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190718 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200715 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200728 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201028 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210302 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210324 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6858858 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |