JP6795690B2

JP6795690B2 - Multi-process curing method

Info

Publication number: JP6795690B2
Application number: JP2019514765A
Authority: JP
Inventors: ダブリュ．シモーネマシュー
Original assignee: カーステンマニュファクチュアリングコーポレーション
Priority date: 2016-09-16
Filing date: 2017-09-15
Publication date: 2020-12-02
Anticipated expiration: 2037-09-15
Also published as: US20180080098A1; GB201903744D0; KR102425104B1; JP2019528890A; KR20190050831A; GB2568435A; WO2018053263A1; GB2568435B

Description

関連出願の相互参照
本発明は、２０１６年９月１６日出願の米国特許仮出願第６２／３９５，４６６号の利益を主張するものであり、上記出願に開示される全ての内容は、参照によって本明細書に組み込まれる。 Cross-reference to related applications The present invention claims the benefit of US Patent Provisional Application No. 62 / 395,466 filed September 16, 2016, and all content disclosed in the above application is by reference. Incorporated herein.

本開示は、一般的には材料硬化方法に関し、より具体的には、ゴルフクラブヘッドの材料硬化方法に関する。 The present disclosure relates generally to a material curing method, and more specifically to a golf club head material curing method.

通常、ゴルフクラブヘッドは、ボールと繰り返し衝突した後も一貫した性能をもたらすように、硬度、降伏および引張強度が高くなるように製造される。ゴルフクラブヘッドの高い硬度、降伏および引張強度の製造は、異なる製造プロセスおよび異なる金属組成によって達成することができる。しかしながら、特定の金属組成物の硬度、降伏および引張強度を増加させると、ゴルフクラブヘッドの延性が低下する可能性がある。低延性のゴルフクラブヘッドは非常に脆く、延性がより高いゴルフクラブヘッドと比較して、ボールとの衝突時に容易に亀裂を生じ、破損する可能性がある。従って、延性を維持しながらゴルフクラブヘッドの高い硬度、降伏および引張強度を生じさせるために、特定の材料に適用される１つまたは複数の製造プロセスの技術が必要とされている。 Golf club heads are typically manufactured with high hardness, yield and tensile strength to provide consistent performance after repeated collisions with the ball. Manufacture of high hardness, yield and tensile strength of golf club heads can be achieved by different manufacturing processes and different metal compositions. However, increasing the hardness, yield and tensile strength of certain metal compositions can reduce the ductility of golf club heads. Low ductility golf club heads are very brittle and can easily crack and break when colliding with a ball compared to golf club heads with higher ductility. Therefore, there is a need for one or more manufacturing process techniques applied to a particular material in order to produce high hardness, yield and tensile strength of the golf club head while maintaining ductility.

フェースプレートが取り付けられたゴルフクラブヘッドの斜視図を示す。The perspective view of the golf club head to which the face plate is attached is shown. フェースプレートが取り外されたゴルフクラブヘッドの斜視図を示す。The perspective view of the golf club head with the face plate removed is shown. クラブヘッドアセンブリの上面図を示す。The top view of the club head assembly is shown. 種々の製造プロセスのフロー図を示す。The flow chart of various manufacturing processes is shown.

本開示の他の態様は、詳細な説明と添付図面を考慮することによって明らかになるだろう。 Other aspects of the disclosure will become apparent by considering the detailed description and accompanying drawings.

図示を簡単かつ明瞭にする目的で、各図面は構成の一般的な様態を示しており、周知の特徴および技術に関する説明および詳細は、本開示が必要以上に分かりにくくならないようにするために省略される場合がある。さらに、図面の各要素は、必ずしも縮尺に合わせて描かれたものではない。例えば、図面の一部の要素については、本開示の実施形態を理解しやすくするため、他の要素に比べて寸法が誇張されている場合がある。 For the purposes of simplicity and clarity of illustration, each drawing presents a general aspect of the configuration and description and details of well-known features and techniques are omitted to avoid unnecessarily obscuring the present disclosure. May be done. Moreover, each element of the drawing is not necessarily drawn to scale. For example, some elements of the drawings may be exaggerated in dimensions as compared to other elements in order to make the embodiments of the present disclosure easier to understand.

本明細書および特許請求の範囲において、「第１の」、「第２の」、「第３の」、「第４の」などの用語がある場合、それらは、類似の要素を区別するために使用されるものであり、必ずしも特定の順序または時系列的順序を説明するために使用されるものではない。そのように使用される上記用語は、適宜入れ替え可能であり、本明細書で説明される実施形態は、例えば、ここに説明または図示されたものと異なる順序でも実施可能であることを理解されたい。さらに、「含む」および「有する」という用語、並びにこれらの類義語は、非排他的包含を含めることを意図しており、列挙される要素を含むプロセス、方法、システム、物品、機器または装置は、必ずしもこれらの要素に限定されるわけではなく、明示的に列挙されていない他の要素、またはこのようなプロセス、方法、システム、物品、機器もしくは装置に本来備わっている他の要素が含まれていてもよい。 If there are terms such as "first", "second", "third", "fourth" in the specification and claims, they are used to distinguish similar elements. It is used for, and is not necessarily used to describe a particular order or chronological order. It should be understood that the terms so used are interchangeable as appropriate and that the embodiments described herein can be implemented, for example, in a different order than those described or illustrated herein. .. In addition, the terms "include" and "have", as well as their synonyms, are intended to include non-exclusive inclusion, and any process, method, system, article, device or device that contains the listed elements It is not necessarily limited to these elements and includes other elements not explicitly listed, or other elements inherent in such processes, methods, systems, articles, equipment or devices. You may.

本明細書および特許請求の範囲において、「左」、「右」、「前」、「後」、「上」、「下」、「上に」、「下に」などの用語がある場合、これらは説明のために使用されるものであり、必ずしも永続的な相対位置を説明するためのものではない。そのように使用される用語は、適宜入れ替え可能であり、本明細書で説明される装置、方法および／または物品の実施形態は、例えば、本明細書に説明または図示されたものと異なる向きでも実施可能であることを理解されたい。 When there are terms such as "left", "right", "front", "rear", "top", "bottom", "top", "bottom" in the specification and claims. These are used for illustration purposes and are not necessarily intended to explain permanent relative positions. The terms so used are interchangeable as appropriate, and embodiments of devices, methods and / or articles described herein may, for example, be oriented differently than those described or illustrated herein. Please understand that it is feasible.

「連結する」「連結される」「連結」「連結している」などの用語は、広義に解釈されるべきであり、２つ以上の要素を機械的に、または別の方法で結合することを指す。（機械的または別の方法による）連結は、例えば、永続的、半永続的、または瞬間のみといった任意の期間にわたってよい。 Terms such as "concatenated," "concatenated," "concatenated," and "concatenated" should be interpreted broadly to combine two or more elements mechanically or in another way. Point to. The connection (mechanically or otherwise) may span any period, for example permanent, semi-permanent, or momentary only.

「連結される」などの用語の近くに「着脱可能に」、「着脱可能な」などの用語がない場合でも、当該連結などが着脱可能か否かを意味するものではない。 Even if there is no term such as "detachable" or "detachable" near a term such as "connected", it does not mean whether or not the connection or the like is detachable.

本明細書に定められるように、２つ以上の要素が同じ材料片で構成されている場合は、それらの要素は「一体」である。本明細書に定められるように、２つ以上の要素が異なる材料片で構成されている場合は、それらの要素は「非一体」である。 When two or more elements are composed of the same piece of material, as defined herein, those elements are "integral". When two or more elements are composed of different pieces of material, as defined herein, those elements are "non-integral."

実施例の詳細な説明を始める前に、本開示は、後述の記載で説明されるまたは後述の各図で図示される構成の詳細および構成部品の配置に限定されるものではないことを理解されたい。本開示は、別の実施例でも実施可能であり、様々な方法によって実施または実行可能である。 Prior to starting a detailed description of the examples, it is understood that the present disclosure is not limited to the configuration details and component arrangements described below or illustrated in each of the figures below. I want to. The present disclosure can be implemented in other embodiments and can be implemented or implemented in a variety of ways.

図１から図３は、ゴルフクラブヘッド１０とフェースプレート１４を示す。一実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、鋳込材料から形成されており、フェースプレート１４は、圧延材料から形成されている。さらに、図示された実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、金属ウッドドライバ用である。他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、フェアウェイウッドクラブ、ハイブリッドクラブ、またはアイアンクラブであってよい。ゴルフクラブヘッド１０は、さらに、ホーゼル１８を備えていてもよい。 1 to 3 show a golf club head 10 and a face plate 14. In one embodiment, the golf club head 10 is made of cast material and the face plate 14 is made of rolled material. Further, in the illustrated embodiment, the golf club head 10 is for a metal wood driver. In other embodiments, the golf club head 10 may be a fairway wood club, a hybrid club, or an iron club. The golf club head 10 may further include a hosel 18.

図２に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０は、フェースプレート１４を受け入れるための凹部または開口２２をさらに含む。図示された実施形態では、開口２２は、開口２２の周囲に延びる縁２６を含む。フェースプレート１４は、開口に位置合わせされ、縁２６に当接する。フェースプレート１４は、溶接によってゴルフクラブヘッド１０に固定され、クラブヘッドアセンブリ３０を形成する。一実施形態では、当該溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスである。 As shown in FIG. 2, the golf club head 10 further includes a recess or opening 22 for receiving the face plate 14. In the illustrated embodiment, the opening 22 includes an edge 26 extending around the opening 22. The face plate 14 is aligned with the opening and abuts on the edge 26. The face plate 14 is fixed to the golf club head 10 by welding to form the club head assembly 30. In one embodiment, the welding is a pulsed plasma welding process.

フェースプレート１４は、ヒール端３４と、ヒール端３４と反対側のトウ端３８を含む。ヒール端３４は、ホーゼル１８に近接して配置されている。フェースプレート１４は、さらに、クラウン端４２と、クラウン端４２と反対側のソール端４６を含む。クラウン端４２は、クラブヘッド１０の上端に隣接して配置されており、ソール端４６は、ゴルフクラブヘッド１０の下端に隣接して配置されている。図３に示されるように、フェースプレート１４は、ヒール端３４とトウ端３８との間を延びる方向に、バルジ曲率を有する。一実施形態では、フェースプレートは、１．５ミリメートル、１．４ミリメートル、１．３ミリメートル、１．２ミリメートル、１．１ミリメートル、１．０ミリメートル、０．９ミリメートル、０．８ミリメートル、０．７ミリメートル、０．６ミリメートル、０．５ミリメートル、および０．４ミリメートルの最小の壁厚を有してもよい。一実施形態では、フェースプレートは、０．７ミリメートルの最小の壁厚を有してもよい。 The face plate 14 includes a heel end 34 and a toe end 38 opposite the heel end 34. The heel end 34 is located close to the hosel 18. The face plate 14 further includes a crown end 42 and a sole end 46 opposite the crown end 42. The crown end 42 is arranged adjacent to the upper end of the club head 10, and the sole end 46 is arranged adjacent to the lower end of the golf club head 10. As shown in FIG. 3, the face plate 14 has a bulge curvature in a direction extending between the heel end 34 and the toe end 38. In one embodiment, the faceplate is 1.5 mm, 1.4 mm, 1.3 mm, 1.2 mm, 1.1 mm, 1.0 mm, 0.9 mm, 0.8 mm, 0 It may have a minimum wall thickness of 0.7 mm, 0.6 mm, 0.5 mm, and 0.4 mm. In one embodiment, the faceplate may have a minimum wall thickness of 0.7 mm.

図４に図示されるように、本明細書に記載されている内容は、製造中にクラブヘッドアセンブリ３０の特性を最適化するために適用され得る複合プロセスである。しかしながら、以下においてクラブヘッドアセンブリ３０に関してこれらの複合プロセスを説明する際には、複合プロセスは、フェースプレート１４およびゴルフクラブヘッド１０の個々の要素にもさらに適用可能である。第１プロセスは、アルファ−ベータチタン（α−β Ｔｉ）合金溶液のベータ−トランザス（ｂｅｔａ−ｔｒａｎｓｕｓ）温度直下でのクラブヘッドアセンブリ３０の熱処理プロセス１００である。ベータ−トランザス温度は、１００パーセントのβ相が存在できる最低温度である。第２プロセスは、クラブヘッドアセンブリ３０を強化および硬化する急冷法プロセス２００である。第３プロセスは、Ｔｉ_３Ａｌの転移温度直下まで熱を上げることによって延性を増加させるためのエージング処理３００である。エージング処理プロセス３００の直後に、クラブヘッドアセンブリ３０は熱低下プロセス４００を経て、室温まで戻る。熱処理プロセス１００と、急冷法プロセス２００と、エージング処理プロセス３００と、熱低下プロセス４００との複合プロセスは、クラブヘッドアセンブリ３０の構造的特性を変化させ、最終製品は、脆くなく、高硬度と高降伏と高引張強度を有するクラブヘッドアセンブリ３０となる。さらに、より強度の強いクラブヘッドアセンブリ３０を有することで、製造者がより厚みの薄いフェースプレート１４を設計することが可能となり、それによって、任意のウェイトをゴルフクラブヘッド１０の他の位置に配置することができる。クラブヘッドアセンブリ３０の異なる位置に任意のウェイトを再配分することにより、重心（ＣＧ）および慣性モーメント（ＭＯＩ）に影響を及ぼしてよい。より厚みの薄いフェースプレート１４は、さらに、より高い軌道および／または理想的なスピンのために、ボールとの衝突時により大きな撓みを生じることができる。 As illustrated in FIG. 4, what is described herein is a complex process that can be applied to optimize the properties of the club head assembly 30 during manufacturing. However, when describing these composite processes with respect to the club head assembly 30 below, the composite processes are further applicable to the individual elements of the face plate 14 and the golf club head 10. The first process is the heat treatment process 100 of the club head assembly 30 just below the beta-transus temperature of the alpha-beta titanium (α-β Ti) alloy solution. The beta-transus temperature is the lowest temperature at which 100 percent β phase can be present. The second process is a quenching process 200 that strengthens and cures the club head assembly 30. The third process is an aging process 300 for increasing ductility by raising heat to just below the transition temperature of Ti ₃ Al. Immediately after the aging process 300, the club head assembly 30 goes through a heat reduction process 400 and returns to room temperature. The combined process of heat treatment process 100, quenching process 200, aging process 300 and heat reduction process 400 changes the structural properties of the club head assembly 30, and the final product is not brittle, high hardness and high. The club head assembly 30 has yield and high tensile strength. In addition, having a stronger club head assembly 30 allows the manufacturer to design a thinner face plate 14, which allows any weight to be placed elsewhere in the golf club head 10. can do. By redistributing arbitrary weights to different positions in the club head assembly 30, the center of gravity (CG) and moment of inertia (MOI) may be affected. The thinner face plate 14 can also cause greater deflection when colliding with the ball due to higher trajectories and / or ideal spins.

本発明では、クラブヘッドアセンブリ３０は、アルファ−ベータチタン（α−β Ｔｉ）合金である材料を備えることができる。フェースプレート１４とゴルフクラブヘッド１０は、同一のα−β Ｔｉ合金、または、互いに異なるα−β Ｔｉ合金を備えることができる。α−β Ｔｉ合金は、スズのような中性合金化元素と、アルミニウムおよび酸素のようなα安定体を含んでもよい。α−β Ｔｉ合金は、モリブデン、シリコン、およびバナジウムのようなβ安定体を含んでもよい。重量パーセントに関して以下に記載されるすべての数字は、総重量パーセント（ｗｔ％）である。α−β Ｔｉ合金中のα安定体アルミニウムの総重量パーセントは、２ｗｔ％から１０ｗｔ％、３ｗｔ％から９ｗｔ％、４ｗｔ％から８ｗｔ％、または５ｗｔ％から７ｗｔ％であってもよい。α−β Ｔｉ合金中のα安定体酸素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％から０．３５ｗｔ％、または０．１０ｗｔ％から０．２０ｗｔ％であってもよい。α−β Ｔｉ合金中のβ安定体モリブデンの総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％、または、０．６ｗｔ％から０．８ｗｔ％、または、微量であってもよい。α−β Ｔｉ合金中のβ安定体バナジウムの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から７ｗｔ％、または、３．５ｗｔ％から４．５ｗｔ％であってもよい。α−β Ｔｉ合金のβ安定体シリコンの総重量パーセントは、０．０１ｗｔ％から０．１０ｗｔ％、または、０．０３ｗｔ％から０．０７ｗｔ％であってもよい。α−β Ｔｉ合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（またはＴｉ６−４）、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）、Ｔｉ−６６２、Ｔｉ−８−１−１、Ｔｉ−６５Ｋ、Ｔｉ−６２４６、または、ＩＭＩ５５０であってもよい。α安定体とβ安定体とを組み合わせることにより、α−β Ｔｉ合金を熱処理することができる。さらに、アルファ安定体のミクロ構造は、延性がより高いため、クラブヘッドアセンブリ３０と、フェースプレート１４と、クラブヘッドアセンブリ３０により高い弾性を与える。弾性が高いと、ボールとの衝突時の亀裂および永久的な変形を防止することができる。さらに、延性が高いと、クラブヘッドアセンブリ３０の製品寿命が延びる。ベータミクロ構造は、アルファミクロ構造と異なる働きをする。ベータ安定体のミクロ構造は、強度を増加させるために、特定の温度で溶解され、冷却されて、異なる構造に変化してもよい。製造中に特定のプロセスにおいて特定の温度でα−β Ｔｉ合金を操作することによって、クラブヘッドアセンブリ３０を、延性を維持しながら、高硬度と高強度となるように最適化できる。 In the present invention, the club head assembly 30 can comprise a material that is an alpha-beta titanium (α-β Ti) alloy. The face plate 14 and the golf club head 10 may include the same α-β Ti alloy or different α-β Ti alloys. The α-β Ti alloy may contain neutral alloying elements such as tin and α stabilizers such as aluminum and oxygen. The α-β Ti alloy may contain β stabilizers such as molybdenum, silicon, and vanadium. All numbers listed below with respect to weight percent are total weight percent (wt%). The total weight percent of the α-stabilized aluminum in the α-β Ti alloy may be 2 wt% to 10 wt%, 3 wt% to 9 wt%, 4 wt% to 8 wt%, or 5 wt% to 7 wt%. The total weight percent of α-stabilized oxygen in the α-β Ti alloy may be 0.05 wt% to 0.35 wt%, or 0.10 wt% to 0.20 wt%. The total weight percent of β-stabilized molybdenum in the α-β Ti alloy may be 0.2 wt% to 1.0 wt%, 0.6 wt% to 0.8 wt%, or a trace amount. The total weight percent of the β-stabilized vanadium in the α-β Ti alloy may be 1.5 wt% to 7 wt%, or 3.5 wt% to 4.5 wt%. The total weight percent of the β-stabilized silicon of the α-β Ti alloy may be 0.01 wt% to 0.10 wt%, or 0.03 wt% to 0.07 wt%. The α-β Ti alloy is Ti-6Al-4V (or Ti6-4), Ti-9S (or T-9S), Ti-662, Ti-8-1-1, Ti-65K, Ti-6246, or , IMI550 may be used. By combining the α-stabilizer and the β-stabilizer, the α-β Ti alloy can be heat-treated. In addition, the microstructure of the alpha stabilizer provides higher elasticity to the club head assembly 30, face plate 14 and club head assembly 30 due to its higher ductility. The high elasticity can prevent cracks and permanent deformation when colliding with the ball. Further, high ductility extends the product life of the club head assembly 30. Beta microstructures work differently than alpha microstructures. The microstructure of the beta stabilizer may be melted at a particular temperature, cooled and transformed into a different structure in order to increase its strength. By manipulating the α-β Ti alloy at a particular temperature in a particular process during manufacturing, the club head assembly 30 can be optimized for high hardness and high strength while maintaining ductility.

一実施形態では、α−β Ｔｉ合金は、６ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）と４ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）を含むＴｉ６−４であってもよく、残りの合金組成は、チタンと場合によってはいくつかの微量元素であってもよい。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、５．５ｗｔ％〜６．７５ｗｔ％のＡｌと、３．５ｗｔ％〜４．５ｗｔ％のＶと、最大０．０８ｗｔ％の炭素（Ｃ）と、最大０．０３ｗｔ％のシリコン（Ｓｉ）と、最大０．３ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）と、最大０．２ｗｔ％の酸素（Ｏ）と、最大０．０１５ｗｔ％のスズ（Ｓｎ）と、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含み、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、５．５ｗｔ％〜６．７５ｗｔ％のＡｌと、３．５ｗｔ％〜４．５ｗｔ％のＶと、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）と、０．０３ｗｔ％以下のシリコン（Ｓｉ）と、０．３ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）と、０．２ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、０．０１５ｗｔ％以下のスズ（Ｓｎ）と、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含み、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ６−４は、グレード５のチタンである。Ｔｉ６−４のソルバス（ｓｏｌｖｕｓ）温度は、５４０℃から５６０℃の間である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、０．１５９７ｌｂ／ｉｎ^３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ６−４はまた、Ｔ−６５Ｋとして指定されてもよい。 In one embodiment, the α-β Ti alloy may be Ti6-4 containing 6 wt% aluminum (Al) and 4 wt% vanadium (V), with the remaining alloy composition being titanium and optionally any number. It may be the trace element. In some embodiments, Ti6-4 contains 5.5 wt% to 6.75 wt% Al, 3.5 wt% to 4.5 wt% V, and up to 0.08 wt% carbon (C). Up to 0.03 wt% silicon (Si), up to 0.3 wt% iron (Fe), up to 0.2 wt% oxygen (O), up to 0.015 wt% tin (Sn), and trace amounts It contains molybdenum (Mo) and the remaining alloy composition is titanium. In some embodiments, Ti6-4 contains 5.5 wt% to 6.75 wt% Al, 3.5 wt% to 4.5 wt% V, and 0.08 wt% or less of carbon (C). A small amount of silicon (Si) of 0.03 wt% or less, iron (Fe) of 0.3 wt% or less, oxygen (O) of 0.2 wt% or less, tin (Sn) of 0.015 wt% or less. It contains molybdenum (Mo) and the remaining alloy composition is titanium. Ti6-4 is grade 5 titanium. The sorbus temperature of Ti6-4 is between 540 ° C and 560 ° C. In some embodiments, Ti6-4 has a density of 0.1597 lb / in ³ (4.37 g / cc). Ti6-4 may also be designated as T-65K.

他の実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）のような他のα−β Ｔｉ合金であってもよく、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、８ｗｔ％のＡｌと、１ｗｔ％のＶと、０．２ｗｔ％のＳｉを含み、残りの合金組成は、チタンと場合によってはいくつかの微小元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌと、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶと、最大０．０８ｗｔ％のＣと、最大０．２ｗｔ％のＳｉと、最大０．３ｗｔ％のＦｅと、最大０．２ｗｔ％のＯと、最大０．０５ｗｔ％のＮと、微量のＭｏと、微量のＳｎを含み、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌと、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶと、０．１ｗｔ％未満のＣと、最大０．２ｗｔ％のＳｉと、最大０．４ｗｔ％のＦｅと、最大０．１５ｗｔ％のＯと、０．０５ｗｔ％未満のＮと、微量のＭｏと、微量のＳｎを含み、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌと、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶと、０．１ｗｔ％以下のＣと、０．２ｗｔ％以下のＳｉと、０．４ｗｔ％以下のＦｅと、０．１５ｗｔ％以下のＯと、０．０５ｗｔ％未満のＮと、微量のＭｏと、微量のＳｎを含み、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、Ｔｉ−８−１−１よりも高い空孔率と低い降伏を有するだろう。Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、約０．１５６ｌｂ／ｉｎ^３から０．１５７ｌｂ／ｉｎ^３（４．３２〜４．３５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ−９Ｓ（またはＴ−９Ｓ）は、０．１５６ｌｂ／ｉｎ^３（４．３２ｇ／ｃｃ）の密度を有する。 In other embodiments, the club head assembly 30 may be another α-β Ti alloy such as Ti-9S (or T-9S), with Ti-9S (or T-9S) being 8 wt%. Al, 1 wt% V and 0.2 wt% Si, the remaining alloy composition is titanium and possibly some microelements. In some embodiments, the Ti-9S (or T-9S) has a maximum of 6.5 wt% to 8.5 wt% Al, a maximum of 1 wt% to 2 wt% V, and a maximum of 0.08 wt% C. 0.2 wt% Si, maximum 0.3 wt% Fe, maximum 0.2 wt% O, maximum 0.05 wt% N, trace Mo, trace Sn, and remaining alloy composition Is titanium. In some embodiments, Ti-9S (or T-9S) has a maximum of 6.5 wt% to 8.5 wt% Al, 1 wt% to 2 wt% V, and less than 0.1 wt% C. 0.2 wt% Si, maximum 0.4 wt% Fe, maximum 0.15 wt% O, less than 0.05 wt% N, trace amount Mo, trace amount Sn, remaining alloy composition Is titanium. In some embodiments, the Ti-9S (or T-9S) is 6.5 wt% to 8.5 wt% Al, 1 wt% to 2 wt% V, 0.1 wt% or less C, and 0. .Contains 2 wt% or less of Si, 0.4 wt% or less of Fe, 0.15 wt% or less of O, less than 0.05 wt% of N, a trace amount of Mo, and a trace amount of Sn, and the remaining alloy composition. Is titanium. The sorbus temperature of Ti-9S (or T-9S) is 560 ° C to 590 ° C. In some embodiments, Ti-9S (or T-9S) will have a higher porosity and lower yield than Ti-8-1-1. Ti-9S (or T-9S) has a density of about 0.156 lb / in ³ to 0.157 lb / in ³ (4.32 to 4.35 g / cc). Ti-9S (or T-9S) has a density of 0.156 lb / in ³ (4.32 g / cc).

他の実施形態では、材料は、Ｔｉ−６−６−２、Ｔｉ６２４６、または、ＩＭＩ５５０のような他のα−β Ｔｉ合金であってもよい。チタン６６２は、６ｗｔ％のＡｌと、６ｗｔ％のＶと、２ｗｔ％のＳｎを含んでもよく、残りの合金組成は、チタンと場合によってはいくつかの微量元素である。Ｔｉ−６−６−２は、０．１６４ｌｂ／ｉｎ^３（４．５４ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ−６−６−２のソルバス温度は、５４０℃から５６０℃である。チタン６２４６は、６ｗｔ％のＡｌと、２ｗｔ％のＳｎと、４ｗｔ％のジルコニウム（Ｚｒ）と、６ｗｔ％のＭｏを含んでもよく、残りの合金組成は、チタンと場合によってはいくつかの微量元素である。Ｔｉ６２４６のソルバス温度は、５７０℃から５９０℃である。Ｔｉ−６２４６は、０．１６８ｌｂ／ｉｎ^３（４．６５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。ＩＭＩ５５０は、６ｗｔ％のＡｌと、２ｗｔ％のＳｎと、４ｗｔ％のＭｏと、０．５ｗｔ％のＳｉを含んでもよく、残りの合金成分は、チタンと場合によってはいくつかの微量元素である。ＩＭＩ５５０のソルバス温度は、４９０℃から５１０℃である。ＩＭＩ５５０は、０．１５７ｌｂ／ｉｎ^３（４．６０ｇ／ｃｃ）の密度を有する。 In other embodiments, the material may be Ti-6-6-2, Ti6246, or another α-β Ti alloy such as IMI550. Titanium 662 may contain 6 wt% Al, 6 wt% V, and 2 wt% Sn, and the remaining alloy composition is titanium and optionally some trace elements. Ti-6-6-2 has a density of 0.164 lb / in ³ (4.54 g / cc). The sorbus temperature of Ti-6-6-2 is 540 ° C to 560 ° C. Titanium 6246 may contain 6 wt% Al, 2 wt% Sn, 4 wt% zirconium (Zr) and 6 wt% Mo, with the remaining alloy composition consisting of titanium and possibly some trace elements. Is. The Solvas temperature of Ti6246 is from 570 ° C to 590 ° C. Ti-6246 has a density of 0.168 lb / in ³ (4.65 g / cc). The IMI 550 may contain 6 wt% Al, 2 wt% Sn, 4 wt% Mo and 0.5 wt% Si, with the remaining alloy components being titanium and possibly some trace elements. .. The sorbath temperature of IMI550 is from 490 ° C to 510 ° C. IMI550 has a density of 0.157 lb / in ³ (4.60 g / cc).

他の実施形態では、材料は、Ｔｉ−８−１−１のような他のα−β Ｔｉ合金であってもよく、Ｔｉ−８−１−１は、８ｗｔ％のＡｌと、１．０ｗｔ％のＭｏと、１ｗｔ％のＶを含んでもよく、残りの合金組成は、チタンと場合によってはいくつかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−８−１−１は、７．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌと、０．７５ｗｔ％〜１．２５ｗｔ％のＭｏと、０．７５ｗｔ％〜１．２５ｗｔ％のＶと、最大０．０８ｗｔ％のＣと、最大０．３ｗｔ％のＦｅと、最大０．１２ｗｔ％のＯと、最大０．０５ｗｔ％のＮと、最大０．０１５ｗｔ％のＨと、最大０．０１５ｗｔ％のＳｎと、微量のＳｉを含んでもよく、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ−８−１−１のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−８−１−１は、０．１５８０ｌｂ／ｉｎ^３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。 In other embodiments, the material may be another α-β Ti alloy such as Ti-8-1-1, where Ti-8-1-1 is 8 wt% Al and 1.0 wt. It may contain% Mo and 1 wt% V, and the remaining alloy composition is titanium and optionally some trace elements. In some embodiments, Ti-8-1-1 is 7.5 wt% to 8.5 wt% Al, 0.75 wt% to 1.25 wt% Mo, and 0.75 wt% to 1.25 wt%. % V, maximum 0.08 wt% C, maximum 0.3 wt% Fe, maximum 0.12 wt% O, maximum 0.05 wt% N, maximum 0.015 wt% H, It may contain up to 0.015 wt% Sn and trace amounts of Si, with the remaining alloy composition being titanium. The sorbus temperature of Ti-8-1-1 is 560 ° C to 590 ° C. In some embodiments, Ti-8-1-1 has a density of 0.1580 lb / in ³ (4.37 g / cc).

（熱処理プロセス）
第１プロセスは、ベータ−トランザス温度（またはソルバス温度）直下でのクラブヘッドアセンブリ３０の熱処理プロセス１００である。クラブヘッドアセンブリ３０は、不活性ガスが注入された真空環境チャンバ内で加熱されてもよい。不活性ガスは、窒素、アルゴン、ヘリウム、ネオン、クリプトン、およびキセノン、またはそれらの混合ガスから構成される群から選択可能である。クラブヘッドアセンブリ３０は、さらに、誘導加熱コイルを用いた誘導加熱によって加熱されてもよい。誘導加熱コイルを用いた誘導加熱では、交番磁界が材料を貫通し、材料内に電流を発生させる。電流は、材料内の原子を励起し、熱を発生させる。誘導加熱はまた、粒状構造をより強くし、応力は、脆弱点と溶接領域を緩和する。 (Heat treatment process)
The first process is the heat treatment process 100 of the club head assembly 30 just below the beta-transus temperature (or sorbus temperature). The club head assembly 30 may be heated in a vacuum environment chamber infused with an inert gas. The inert gas can be selected from the group composed of nitrogen, argon, helium, neon, krypton, and xenon, or a mixed gas thereof. The club head assembly 30 may be further heated by induction heating using an induction heating coil. In induction heating using an induction heating coil, an alternating magnetic field penetrates the material and generates an electric current in the material. The electric current excites the atoms in the material to generate heat. Induction heating also strengthens the granular structure and stresses relieve fragility points and welded areas.

すべてのβ安定体が溶液マトリクス内に溶解してしまうβ−トランザス温度よりも高い温度でのクラブヘッドアセンブリ３０の加熱とは異なり、ソルバス温度直下でクラブヘッドアセンブリ３０のα−β Ｔｉ合金を加熱すると、β安定体の一部だけが溶解する。保持される残りのβ安定体は、急速に冷却されることでマルテンサイトに変化する。マルテンサイトは、強くて硬いメタ安定相であり、クラブヘッドアセンブリ３０を硬化しおよび強化する。降伏強度と引張強度においてゴルフクラブヘッド１０を硬化および強化することで、ボールに対する衝撃への耐性が促進される。クラブヘッドアセンブリ３０を硬化および強化することで、さらに、フェースプレート１４の厚みをより薄くすることができる。強度がより高く厚みがより薄いフェースプレート１４は、ボールとの衝突時により大きな撓みを生むことができ、さらに、厚みがより薄いフェースプレート１４の任意のウェイトは、クラブヘッドアセンブリ３０の他の位置に再配分可能である。クラブヘッドアセンブリ３０が加熱される温度は、クラブヘッドアセンブリ３０が備えるα−β Ｔｉ合金に依存する。 Unlike heating the clubhead assembly 30 at a temperature higher than the β-transus temperature, where all β-stabilizers dissolve in the solution matrix, the α-β Ti alloy of the clubhead assembly 30 is heated just below the sorbus temperature. Then, only a part of the β stable is dissolved. The remaining β-stabilizer retained is transformed into martensite upon rapid cooling. Martensite is a strong, hard, meta-stable phase that cures and strengthens the clubhead assembly 30. Hardening and strengthening the golf club head 10 in yield and tensile strength promotes resistance to impact on the ball. By curing and strengthening the club head assembly 30, the thickness of the face plate 14 can be further reduced. The stronger and thinner face plate 14 can generate more deflection when colliding with the ball, and any weight of the thinner face plate 14 can be placed at other positions in the club head assembly 30. Can be redistributed into. The temperature at which the club head assembly 30 is heated depends on the α-β Ti alloy contained in the club head assembly 30.

一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１時間から６時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１時間から２時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１時間から４時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、４時間から６時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１．５時間から５．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、２時間から５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、２．５時間から４．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、３時間から４時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。 In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 1 to 6 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 1 to 2 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 1 to 4 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 4 to 6 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 1.5 to 5.5 hours below the Solvas temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 2 to 5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 2.5 to 4.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for 3 to 4 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy.

一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも１時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも１．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも２時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも２．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも３時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも３．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５．５時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも６時間、α−β Ｔｉ合金のソルバス温度以下で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。 In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 1 hour below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 1.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 2 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 2.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 3 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 3.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 4 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 4.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 5.5 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution for at least 6 hours below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy.

一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、４００℃から６３０℃で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、４２５℃から５５０℃で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、４５０℃から５２５℃で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、５５０℃から６２５℃で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、３０分間、６０分間、９０分間、１２０分間、１５０分間、１８０分間、２１０分間、２４０分間、２７０分間、３００分間、３３０分間、または、３６０分間、４００℃、４１０℃、４２０℃、４３０℃、４４０℃、４５０℃、４６０℃、４７０℃、４８０℃、４９０℃、５００℃、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃、５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃、５９０℃、６００℃、６１０℃、６２０℃、または、６３０℃で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。 In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 400 ° C to 630 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 425 ° C to 550 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 450 ° C to 525 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 550 ° C to 625 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is 30 minutes, 60 minutes, 90 minutes, 120 minutes, 150 minutes, 180 minutes, 210 minutes, 240 minutes, 270 minutes, 300 minutes, 330 minutes, or 360 minutes, 400. ℃, 410 ℃, 420 ℃, 430 ℃, 440 ℃, 450 ℃, 460 ℃, 470 ℃, 480 ℃, 490 ℃, 500 ℃, 510 ℃, 520 ℃, 530 ℃, 540 ℃, 550 ℃, 560 ℃, Heat treatment is performed in an α-β Ti alloy solution at 570 ° C., 580 ° C., 590 ° C., 600 ° C., 610 ° C., 620 ° C., or 630 ° C.

一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４００℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４２０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４４０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４６０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４７５℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも４８０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５００℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５２０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５４０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５６０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５７５℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５８０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも６００℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも６２０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも６２５℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも６３０℃の温度で、α−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される。 In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 400 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 420 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 440 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 460 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 475 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 480 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 500 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 520 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 540 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 560 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 575 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 580 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 600 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 620 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 625 ° C. In one embodiment, the club head assembly 30 is heat treated in an α-β Ti alloy solution at a temperature of at least 630 ° C.

（急冷法プロセス）
次に、クラブヘッドアセンブリ３０は、クラブヘッドアセンブリ３０の熱を制御された急速な方法で室温まで下げるために、急冷法プロセス２００を受ける。急冷法プロセス２００は、加熱されたクラブヘッドアセンブリ３０を選択された温度の流体内に急速に入れることによって行われる。急冷法プロセス２００中に熱が急速に下がることで、保持されているβ安定体の一部といくらかの変化したαを依然として備えながら、残りのβ安定体の大部分をマルテンサイト粒子に変化させることができる。マルテンサイト粒子は、強くて硬いメタ安定相であるため、クラブヘッドアセンブリ３０の強度と硬度を増加させる。クラブヘッドアセンブリ３０の強度と硬度が増すことで、フェースプレート１４の厚みをより薄くすることができるため、ボールとの衝突時により大きな撓みを有する。フェースプレート１４の厚みが薄いと、さらに、ＣＧの配置とＭＯＩを最適化するために、任意のウェイトをクラブヘッドアセンブリ３０の他の位置に配置することができる。 (Quenching process)
The club head assembly 30 then undergoes a quenching process 200 to reduce the heat of the club head assembly 30 to room temperature in a controlled and rapid manner. The quenching process 200 is carried out by rapidly placing the heated club head assembly 30 into a fluid of selected temperature. The rapid decrease in heat during the quenching process 200 transforms most of the remaining β-stabilizers into martensitic particles, while still retaining some of the retained β-stabilizers and some altered α. be able to. The martensite particles are a strong and hard meta-stable phase, which increases the strength and hardness of the club head assembly 30. By increasing the strength and hardness of the club head assembly 30, the thickness of the face plate 14 can be made thinner, so that the club head assembly 30 has a larger deflection at the time of collision with the ball. If the face plate 14 is thin, any weight can be placed elsewhere in the club head assembly 30 to further optimize CG placement and MOI.

急冷法プロセス２００で使用される流体は、液体またはガスであってよい。液体は、ストレートオイル、水、水溶性流体、微粒分散オイル、および、合成流体または半合成流体を含む。ストレートオイルは、ベースミネラルと、石油と、脂肪、植物油、およびエステルのような極性潤滑剤を含んでよい。ストレートオイルは、さらに、塩素、硫黄、およびリンのような極圧添加剤を含んでよい。水溶性流体は、水と混合するとエマルションを形成する高希釈オイルである。微粒分散オイルは、ミネラルまたは石油中のＰＴＦＥ、グラファイト、および二硫化モリブデンまたは窒化ホウ素のような固体潤滑剤粒子の分散物を含む。合成流体または半合成流体は、シリコン、ポリグリコール、エステル、ジエステル、クロロフルオロカーボン（ＣＦＣ）、および、合成流体と水との混合物などの合成混合物に基づくグリスである。ガスは、窒素のような不活性ガス、またはすべての希ガス（例えば、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン、および、ラドン）を含む。 The fluid used in the quenching process 200 may be a liquid or a gas. Liquids include straight oils, water, water-soluble fluids, finely dispersed oils, and synthetic or semi-synthetic fluids. Straight oils may include base minerals, petroleum and polar lubricants such as fats, vegetable oils and esters. Straight oils may further contain extreme pressure additives such as chlorine, sulfur, and phosphorus. A water-soluble fluid is a highly diluted oil that forms an emulsion when mixed with water. Finely dispersed oils include dispersions of PTFE, graphite, and solid lubricant particles in minerals or petroleum, such as molybdenum disulfide or boron nitride. Synthetic or semi-synthetic fluids are greases based on synthetic mixtures such as silicon, polyglycols, esters, diesters, chlorofluorocarbons (CFCs), and mixtures of synthetic fluids with water. The gas includes an inert gas such as nitrogen, or all rare gases (eg, helium, neon, argon, krypton, xenon, and radon).

急冷法プロセス２００では、急冷速度として知られている極めて速い速度でクラブヘッドアセンブリ３０を室温まで冷却する。急冷速度によって、マルテンサイトに変化する残りのβ安定体の量が決まる場合がある。一実施形態では、急冷法プロセス２００の急冷速度は、２０００℃／秒である。他の実施形態では、急冷速度は、少なくとも５５０℃／秒、少なくとも７５０℃／秒、少なくとも１０００℃／秒、少なくとも１５００℃／秒、少なくとも１７００℃／秒、少なくとも２０００℃／秒、少なくとも２３００℃／秒、少なくとも２５００℃／秒、少なくとも２７００℃／秒、少なくとも３０００℃／秒、少なくとも３３００℃／秒、少なくとも３５００℃／秒、少なくとも３７００℃／秒、少なくとも４０００℃／秒、少なくとも４３００℃／秒、少なくとも４５００℃／秒、少なくとも４７００℃／秒、少なくとも５０００℃／秒、少なくとも５３００℃／秒、少なくとも５５００℃／秒、少なくとも５７００℃／秒、少なくとも６０００℃／秒、少なくとも６３００℃／秒、少なくとも６５００℃／秒、少なくとも６７００℃／秒、少なくとも７０００℃／秒、少なくとも７３００℃／秒、少なくとも７５００℃／秒、少なくとも７７００℃／秒、または、少なくとも８０００℃／秒であってよい。 In the quenching process 200, the club head assembly 30 is cooled to room temperature at an extremely fast rate known as the quenching rate. The rate of quenching may determine the amount of remaining β-stabilizer that transforms into martensite. In one embodiment, the quenching rate of the quenching process 200 is 2000 ° C./sec. In other embodiments, the quenching rate is at least 550 ° C / sec, at least 750 ° C / sec, at least 1000 ° C / sec, at least 1500 ° C / sec, at least 1700 ° C / sec, at least 2000 ° C / sec, at least 2300 ° C / sec. Seconds, at least 2500 ° C / sec, at least 2700 ° C / sec, at least 3000 ° C / sec, at least 3300 ° C / sec, at least 3500 ° C / sec, at least 3700 ° C / sec, at least 4000 ° C / sec, at least 4300 ° C / sec, At least 4500 ° C / sec, at least 4700 ° C / sec, at least 5000 ° C / sec, at least 5300 ° C / sec, at least 5500 ° C / sec, at least 5700 ° C / sec, at least 6000 ° C / sec, at least 6300 ° C / sec, at least 6500 ° C./sec, at least 6700 ° C./sec, at least 7000 ° C./sec, at least 7300 ° C./sec, at least 7500 ° C./sec, at least 7700 ° C./sec, or at least 8000 ° C./sec.

（エージング処理プロセス）
急冷法プロセス２００で残りのβ安定体がマルテンサイトに変化した後、クラブヘッドアセンブリ３０は、次に、エージング処理プロセス３００を受ける。エージング処理プロセス３００では、クラブヘッドアセンブリ３０の構造的特性をさらに操作するために、クラブヘッドアセンブリ３０の温度を上げる。具体的には、エージング処理プロセス３００は、クラブヘッドアセンブリ３０の強度をさらに増加させ、クラブヘッドアセンブリ３０の延性が減少しすぎることを防ぐ。さらに、エージング処理プロセス３００は、クラブヘッドアセンブリ３０の特定の部分に適用されてもよく、それにより、強度が増加した構造的特性がその領域に集中する。エージング処理プロセス３００は、エージングオーブンによる従来の加熱、または誘導加熱コイルによる誘導加熱によって実施されてよい。 (Aging process)
After the remaining β-stabilizer is converted to martensite in the quenching process 200, the club head assembly 30 then undergoes an aging process 300. In the aging process 300, the temperature of the club head assembly 30 is raised in order to further manipulate the structural properties of the club head assembly 30. Specifically, the aging process 300 further increases the strength of the club head assembly 30 and prevents the ductility of the club head assembly 30 from being reduced too much. In addition, the aging process 300 may be applied to a particular portion of the club head assembly 30, thereby concentrating structural properties with increased strength in that region. The aging process 300 may be carried out by conventional heating with an aging oven or induction heating with an induction heating coil.

エージングオーブンでの従来の加熱では、熱は、伝導、対流、または放射によって材料の表面に伝わり、熱伝導によって材料の内部に伝わる。従来の加熱によって、材料の分子構造を均一な構造とすること、材料のマトリクス内により大きな粒状構造を成長させること、脆弱点を消失させること、並びに溶接領域の応力緩和させることが可能である。 In conventional heating in an aging oven, heat is transferred to the surface of the material by conduction, convection, or radiation, and inside the material by heat conduction. By conventional heating, it is possible to make the molecular structure of the material uniform, to grow a larger granular structure in the matrix of the material, to eliminate fragility points, and to relieve stress in the welded region.

従来の加熱でのエージングオーブンの温度は、エージング速度で上昇させてよい。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０に適用されるエージング速度は、４００℃／０．５時間である。他の実施形態では、適用されるエージング速度は、少なくとも１００℃／０．５時間、少なくとも１５０℃／０．５時間、少なくとも２００℃／０．５時間、少なくとも２５０℃／０．５時間、少なくとも３００℃／０．５時間、少なくとも３５０℃／０．５時間、少なくとも４００℃／０．５時間、少なくとも４５０℃／０．５時間、少なくとも５００℃／０．５時間、少なくとも５５０℃／０．５時間、少なくとも６００℃／０．５時間、少なくとも６５０℃／０．５時間、少なくとも７００℃／０．５時間、少なくとも７５０℃／０．５時間、少なくとも８００℃／０．５時間、少なくとも８５０℃／０．５時間、少なくとも９００℃／０．５時間、少なくとも９５０℃／０．５時間、または、少なくとも１０００℃／０．５時間であってよい。 The temperature of the aging oven with conventional heating may be increased at the aging rate. In one embodiment, the aging rate applied to the club head assembly 30 is 400 ° C./0.5 hours. In other embodiments, the applied aging rate is at least 100 ° C./0.5 hours, at least 150 ° C./0.5 hours, at least 200 ° C./0.5 hours, at least 250 ° C./0.5 hours, at least. 300 ° C./0.5 hours, at least 350 ° C./0.5 hours, at least 400 ° C./0.5 hours, at least 450 ° C./0.5 hours, at least 500 ° C./0.5 hours, at least 550 ° C./0. 5 hours, at least 600 ° C / 0.5 hours, at least 650 ° C / 0.5 hours, at least 700 ° C / 0.5 hours, at least 750 ° C / 0.5 hours, at least 800 ° C / 0.5 hours, at least 850 ° C./0.5 hours, at least 900 ° C./0.5 hours, at least 950 ° C./0.5 hours, or at least 1000 ° C./0.5 hours.

クラブヘッドアセンブリ３０をエージングするための誘導加熱は、上記に記載された熱処理プロセス１００の誘導加熱と同様である。エージングオーブンの温度と同様に、誘導加熱コイルの温度も、誘導加熱速度で上昇させてよい。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０に適用される誘導加熱速度は、４００℃／０．５時間であってよい。他の実施形態では、適用される誘導加熱速度は、少なくとも１００℃／０．５時間、少なくとも１５０℃／０．５時間、少なくとも２００℃／０．５時間、少なくとも２５０℃／０．５時間、少なくとも３００℃／０．５時間、少なくとも３５０℃／０．５時間、少なくとも４００℃／０．５時間、少なくとも４５０℃／０．５時間、少なくとも５００℃／０．５時間、少なくとも５５０℃／０．５時間、少なくとも６００℃／０．５時間、少なくとも６５０℃／０．５時間、少なくとも７００℃／０．５時間、少なくとも７５０℃／０．５時間、少なくとも８００℃／０．５時間、少なくとも８５０℃／０．５時間、少なくとも９００℃／０．５時間、少なくとも９５０℃／０．５時間、または、少なくとも１０００℃／０．５時間であってよい。 The induction heating for aging the club head assembly 30 is similar to the induction heating of the heat treatment process 100 described above. Similar to the temperature of the aging oven, the temperature of the induction heating coil may be increased at the induction heating rate. In one embodiment, the induction heating rate applied to the club head assembly 30 may be 400 ° C./0.5 hours. In other embodiments, the induction heating rate applied is at least 100 ° C./0.5 hours, at least 150 ° C./0.5 hours, at least 200 ° C./0.5 hours, at least 250 ° C./0.5 hours. At least 300 ° C / 0.5 hours, at least 350 ° C / 0.5 hours, at least 400 ° C / 0.5 hours, at least 450 ° C / 0.5 hours, at least 500 ° C / 0.5 hours, at least 550 ° C / 0 .5 hours, at least 600 ° C / 0.5 hours, at least 650 ° C / 0.5 hours, at least 700 ° C / 0.5 hours, at least 750 ° C / 0.5 hours, at least 800 ° C / 0.5 hours, at least It may be 850 ° C./0.5 hours, at least 900 ° C./0.5 hours, at least 950 ° C./0.5 hours, or at least 1000 ° C./0.5 hours.

エージング処理プロセス３００中、クラブヘッドアセンブリ３０は、Ｔｉ_３Ａｌの転移温度直下まで加熱される。Ｔｉ_３Ａｌの転移温度直下に到達すると、Ｔｉ_３Ａｌの析出体は、溶液マトリクス内に移動し、α−β Ｔｉ合金の粒子境界に沿って沈殿する。粒子境界周辺に集中する析出体により、粒子境界の厚みが増すため、クラブヘッドアセンブリ３０の強度と硬度が増加する。エージング処理プロセス３００は、クラブヘッドアセンブリ３０の強度と硬度を増加させるため、フェースプレート１４を少ない材料で製造可能であり、従って、ボールとの衝突時にフェースプレート１４により大きな撓みを与えることができる。厚みのより薄いフェースプレート１４により、さらに、最適なＣＧの配置とＭＯＩのために、ゴルフクラブヘッドの任意のウェイトを、ゴルフクラブヘッドの異なる位置に再配分することが可能である。粒子境界周辺に集中する析出体は、さらに、応力緩和体としても作用する。クラブヘッドアセンブリ３０の応力を緩和することで、クラブヘッドアセンブリ３０の延性を維持しやすくなり、それにより亀裂と永久変形を防ぐことができる。 During the aging process 300, the club head assembly 30 is heated to just below the transition temperature of Ti ₃ Al. Upon reaching the transition temperature just below the Ti 3 _Al, deposit of Ti 3 _Al moves into the solution matrix, precipitates along the grain boundaries of the alpha-beta Ti alloy. The precipitates concentrated around the particle boundaries increase the thickness of the particle boundaries, thus increasing the strength and hardness of the club head assembly 30. The aging process 300 increases the strength and hardness of the club head assembly 30 so that the face plate 14 can be manufactured with less material and thus can give more deflection to the face plate 14 when colliding with the ball. The thinner face plate 14 also allows any weight of the golf club head to be redistributed to different positions of the golf club head for optimal CG placement and MOI. The precipitates concentrated around the particle boundary also act as stress relaxers. Relieving the stress of the club head assembly 30 makes it easier to maintain the ductility of the club head assembly 30, thereby preventing cracks and permanent deformation.

（熱低下プロセス）
エージング処理プロセス３００を受けた後、クラブヘッドアセンブリ３０は、熱低下プロセス４００において、比較的遅い冷却速度で室温まで冷却される。比較的遅い冷却速度により、クラブヘッドアセンブリ３０の延性が、クラブヘッドアセンブリ３０が脆くなってしまうまで減少しないように維持しやすくすることできる。さらに、比較的遅い冷却速度により、クラブヘッドアセンブリ３０が酸化される可能性も低下する。上記のエージング処理プロセス３００から、誘導加熱コイルまたはエージングオーブンの温度をゆっくりと低下させることで、室温までクラブヘッドアセンブリ３０に熱低下プロセス４００を実施することができる。クラブヘッドアセンブリ３０をセラミック材料に浸漬させることによって、または、対流冷却によって、クラブヘッドアセンブリ３０をゆっくりと室温までさらに冷却することができる。 (Heat reduction process)
After undergoing the aging process 300, the club head assembly 30 is cooled to room temperature at a relatively slow cooling rate in the heat reduction process 400. The relatively slow cooling rate can help maintain the ductility of the club head assembly 30 so that it does not decrease until the club head assembly 30 becomes brittle. In addition, the relatively slow cooling rate also reduces the likelihood that the club head assembly 30 will be oxidized. By slowly lowering the temperature of the induction heating coil or aging oven from the aging process 300 described above, the heat lowering process 400 can be carried out on the club head assembly 30 to room temperature. The club head assembly 30 can be slowly further cooled to room temperature by immersing the club head assembly 30 in a ceramic material or by convection cooling.

誘導加熱によってクラブヘッドアセンブリ３０を冷却することで、冷却時間を大幅に長くすることができる。冷却時間は、クラブヘッドアセンブリ３０に適用されている誘導加熱コイルの温度によって完全に制御される。クラブヘッドアセンブリ３０の冷却時間を長くすると、ゴルフクラブヘッドの延性を維持することができる。クラブヘッドアセンブリ３０が強化および硬化プロセスを受ける間に延性が維持されることで、ゴルフクラブヘッドが脆くなりすぎることが防止される。 By cooling the club head assembly 30 by induction heating, the cooling time can be significantly extended. The cooling time is completely controlled by the temperature of the induction heating coil applied to the club head assembly 30. By increasing the cooling time of the club head assembly 30, the ductility of the golf club head can be maintained. Maintaining ductility while the club head assembly 30 undergoes a strengthening and hardening process prevents the golf club head from becoming too brittle.

クラブヘッドアセンブリ３０の温度がＴｉ_３Ａｌ溶液温度直下に到達し、析出体が粒子境界に沿って集中すると、誘導加熱コイルの温度はゆっくりと下げられる。誘導加熱コイルの温度は、クラブヘッドアセンブリ３０が室温に到達するまで、徐々にゆっくりと低下してよい。一実施形態では、誘導コイルの温度は、毎時１００℃ずつ低下してよい。他の実施形態では、誘導コイルの温度は、毎時５０℃以下、毎時７５℃以下、毎時１００℃以下、毎時１２５℃以下、毎時１５０℃以下、毎時１７５℃以下、毎時２００℃以下、毎時２２５℃以下、毎時２５０℃以下、毎時２７５℃以下、毎時３００℃以下、毎時３２５℃以下、毎時３５０℃以下、毎時３７５℃以下、または、毎時４００℃以下ずつ低下してよい。 When the temperature of the club head assembly 30 reaches just below the temperature of the Ti ₃ Al solution and the precipitates concentrate along the particle boundaries, the temperature of the induction heating coil is slowly lowered. The temperature of the induction heating coil may gradually and slowly decrease until the club head assembly 30 reaches room temperature. In one embodiment, the temperature of the induction coil may decrease by 100 ° C. per hour. In other embodiments, the temperature of the induction coil is 50 ° C or less per hour, 75 ° C or less per hour, 100 ° C or less per hour, 125 ° C or less per hour, 150 ° C or less per hour, 175 ° C or less per hour, 200 ° C or less per hour, 225 ° C per hour. Below, it may decrease by 250 ° C. or less per hour, 275 ° C. or less per hour, 300 ° C. or less per hour, 325 ° C. or less per hour, 350 ° C. or less per hour, 375 ° C. or less per hour, or 400 ° C. or less per hour.

誘導コイルの温度を下げることでクラブヘッドアセンブリ３０が室温に到達するまでの時間は、１時間から８時間の範囲であってよい。いくつかの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１時間から２時間、２時間から３時間、３時間から４時間、４時間から５時間、５時間から６時間、６時間から７時間、７時間から８時間、２時間から６時間、４時間から８時間、５時間から７時間、または、３時間から８時間で誘導加熱によって室温に到達してよい。 The time it takes for the club head assembly 30 to reach room temperature by lowering the temperature of the induction coil may range from 1 hour to 8 hours. In some embodiments, the club head assembly 30 is 1 hour to 2 hours, 2 hours to 3 hours, 3 hours to 4 hours, 4 hours to 5 hours, 5 hours to 6 hours, 6 hours to 7 hours, 7 The room temperature may be reached by induction heating in 8 hours to 8 hours, 2 hours to 6 hours, 4 hours to 8 hours, 5 hours to 7 hours, or 3 hours to 8 hours.

クラブヘッドアセンブリ３０をセラミック材料「風呂」に浸漬させることでクラブヘッドアセンブリ３０を冷却することにより、ゴルフクラブヘッドの冷却時間を長くしやすくなる。風呂は、セラミック材料に電圧を印加することによって加熱または冷却可能なセラミックビーズまたはセラミックの塊を備える。誘導加熱コイルの温度と同様に、セラミック材料風呂の温度は、徐々に下げられてよい。さらに、誘導加熱コイルと同様に、セラミック材料風呂は、クラブヘッドアセンブリ３０の冷却時間を長くすることによって、クラブヘッドアセンブリ３０の延性を維持してよい。 Cooling the club head assembly 30 by immersing the club head assembly 30 in a ceramic material "bath" makes it easier to lengthen the cooling time of the golf club head. The bath comprises ceramic beads or lumps of ceramic that can be heated or cooled by applying a voltage to the ceramic material. Similar to the temperature of the induction heating coil, the temperature of the ceramic material bath may be gradually lowered. Further, like the induction heating coil, the ceramic material bath may maintain the ductility of the club head assembly 30 by increasing the cooling time of the club head assembly 30.

セラミック材料風呂の温度は、クラブヘッドアセンブリ３０が室温に到達するまで、ゆっくりと徐々に低下してよい。一実施形態では、セラミック材料風呂の温度は、毎時１００℃ずつ低下してよい。他の実施形態では、セラミック材料風呂の温度は、毎時５０℃以下、毎時７５℃以下、毎時１００℃以下、毎時１２５℃以下、毎時１５０℃以下、毎時１７５℃以下、毎時２００℃以下、毎時２２５℃以下、毎時２５０℃以下、毎時２７５℃以下、毎時３００℃以下、毎時３２５℃以下、毎時３５０℃以下、毎時３７５℃以下、または、毎時４００℃以下ずつ低下してよい。 The temperature of the ceramic material bath may slowly and gradually decrease until the club head assembly 30 reaches room temperature. In one embodiment, the temperature of the ceramic material bath may decrease by 100 ° C. per hour. In other embodiments, the temperature of the ceramic material bath is 50 ° C or less per hour, 75 ° C or less per hour, 100 ° C or less per hour, 125 ° C or less per hour, 150 ° C or less per hour, 175 ° C or less per hour, 200 ° C or less per hour, 225 ° C or less per hour. The temperature may decrease by 0 ° C. or lower, 250 ° C. or lower per hour, 275 ° C. or lower per hour, 300 ° C. or lower per hour, 325 ° C. or lower per hour, 350 ° C. or lower per hour, 375 ° C. or lower per hour, or 400 ° C. or lower per hour.

セラミック材料風呂の温度を低下させることでクラブヘッドアセンブリ３０が室温まで到達する時間は、１時間から８時間の範囲であってよい。いくつかの実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、１時間から２時間、２時間から３時間、３時間から４時間、４時間から５時間、５時間から６時間、６時間から７時間、７時間から８時間、２時間から６時間、４時間から８時間、５時間から７時間、または３時間から８時間のセラミック材料風呂によって室温まで到達してよい。 The time it takes for the club head assembly 30 to reach room temperature by lowering the temperature of the ceramic material bath may range from 1 hour to 8 hours. In some embodiments, the club head assembly 30 is 1 hour to 2 hours, 2 hours to 3 hours, 3 hours to 4 hours, 4 hours to 5 hours, 5 hours to 6 hours, 6 hours to 7 hours, 7 Room temperature may be reached by a ceramic material bath for hours to 8 hours, 2 hours to 6 hours, 4 hours to 8 hours, 5 hours to 7 hours, or 3 hours to 8 hours.

対流冷却によって、比較的遅い冷却速度で、クラブヘッドアセンブリ３０全体を室温まで冷却することができる。対流冷却は、周囲の流体の動きによって、加熱された材料を室温まで冷却させることによって行われる。クラブヘッドアセンブリ３０の対流冷却に使用される周囲の流体は、不活性ガスで真空にされた環境下のチャンバ内にあってもよいし、大気のような非封止環境にあってもよい。不活性ガスは、窒素、アルゴン、ヘリウム、ネオン、クリプトン、キセノン、または、それらの混合ガスから構成される群から選択されてよい。大気または不活性ガスは、クラブヘッドアセンブリ３０の冷却時間を長くし、それにより酸化が発生する可能性を低下させ、さらに、クラブヘッドアセンブリ３０が脆くならないように延性を維持しやすくなる。 Convection cooling allows the entire club head assembly 30 to cool to room temperature at a relatively slow cooling rate. Convection cooling is performed by cooling the heated material to room temperature by the movement of the surrounding fluid. The ambient fluid used for convection cooling of the club head assembly 30 may be in a chamber in an environment evacuated with an inert gas or in an unsealed environment such as air. The inert gas may be selected from the group consisting of nitrogen, argon, helium, neon, krypton, xenon, or a mixture thereof. The atmosphere or inert gas prolongs the cooling time of the club head assembly 30, thereby reducing the likelihood of oxidation and making it easier to maintain ductility so that the club head assembly 30 does not become brittle.

いくつかの実施形態では、冷却時間を長くするために、誘導加熱コイルの温度をゆっくりと下げることによって、クラブヘッドアセンブリ３０に熱低下プロセス４００を実施する。他の実施形態では、セラミック材料風呂によって、クラブヘッドアセンブリ３０に熱低下プロセス４００を実施する。他の実施形態では、対流冷却によって、クラブヘッドアセンブリ３０に熱低下プロセス４００を実施する。他の実施形態では、誘導加熱、セラミック材料風呂、および対流冷却の任意の組み合わせによって、クラブヘッドアセンブリ３０に熱低下プロセス４００を実施する。 In some embodiments, the club head assembly 30 is subjected to a heat reduction process 400 by slowly lowering the temperature of the induction heating coil in order to increase the cooling time. In another embodiment, a ceramic material bath is used to perform a heat reduction process 400 on the club head assembly 30. In another embodiment, the club head assembly 30 is subjected to a heat reduction process 400 by convection cooling. In another embodiment, the club head assembly 30 is subjected to a heat reduction process 400 by any combination of induction heating, a ceramic material bath, and convection cooling.

（例）
一例では、Ｔｉ−６−４を備えるゴルフクラブヘッドは、熱処理プロセス１００と、急冷法プロセス２００と、エージング処理プロセス３００と、熱低下プロセス４００の複合プロセスを受けた。複合プロセスは、さらに、ゴルフクラブヘッドの延性が低下しすぎることを防ぐ。複合プロセスの後、ゴルフクラブヘッドの測定が行われ、１６０ｋｓｉの降伏強度、１７０ｋｓｉの引張強度、１０％の伸び率（伸び率は延性の評価指標）、および、（ロックウェル硬度Ｃスケールに基づく）Ｃ４１の硬度レベルを有すると測定された。アニールされたＴｉ−６−４を備えるゴルフクラブヘッドと比較して、複合プロセスを経たＴｉ−６−４は、降伏強度が２５％高く、引張強度が２５．９％高く、さらに硬度レベルが６増加した。さらに、強度を増加する他のプロセスを受けたＴｉ−６−４を備える他のゴルフクラブヘッドと比較して、複合プロセスは、ゴルフクラブヘッドの延性が脆くなるまで減少することを防いだ。 (Example)
In one example, a golf club head with Ti-6-4 has undergone a combined process of heat treatment process 100, quenching process 200, aging process 300 and heat reduction process 400. The combined process also prevents the ductility of the golf club head from becoming too low. After the compounding process, measurements of the golf club head are made, yield strength of 160 ksi, tensile strength of 170 ksi, elongation of 10% (elongation is a measure of ductility), and (based on Rockwell hardness C scale). It was measured to have a hardness level of C41. Compared to golf club heads with annealed Ti-6-4, the combined process Ti-6-4 has 25% higher yield strength, 25.9% higher tensile strength and a hardness level of 6. Increased. Moreover, compared to other golf club heads with Ti-6-4 that have undergone other processes of increasing strength, the combined process has prevented the ductility of the golf club head from decreasing until it becomes brittle.

他の例では、Ｔｉ−６−６−２を備えるクラブヘッドアセンブリ３０は、熱処理プロセス１００と、急冷法プロセス２００と、エージング処理プロセス３００と、熱低下プロセス４００の複合プロセスを受けた。複合プロセスは、さらに、ゴルフクラブヘッドの延性が低くなりすぎないように維持しやすくする。複合プロセスの後、クラブヘッドアセンブリ３０の測定が行われ、１６１ｋｓｉの降伏強度、１７５ｋｓｉの引張強度、８％の伸び率、および、Ｃ４２の硬度レベルを有すると測定された。アニールされたＴｉ−６−６−２を備えるゴルフクラブヘッドと比較して、複合プロセスを経たＴｉ−６−６−２は、降伏強度が１３．３％高く、引張強度が１５．１％高く、さらに硬度レベルが４増加した。さらに、異なる強度増加プロセスを受けたＴｉ−６−６−２を備える他のゴルフクラブヘッドと比較して、複合プロセスは、ゴルフクラブヘッドの延性が比較的低くなりすぎないように維持した。 In another example, the club head assembly 30 with Ti-6-6-2 has undergone a combined process of heat treatment process 100, quenching process 200, aging process 300 and heat reduction process 400. The combined process also makes it easier to maintain the ductility of the golf club head so that it does not become too low. After the compounding process, measurements of the club head assembly 30 were made and measured to have a yield strength of 161 ksi, a tensile strength of 175 ksi, an elongation of 8%, and a hardness level of C42. Compared to golf club heads with annealed Ti-6-6-2, the combined process Ti-6-6-2 has a 13.3% higher yield strength and a 15.1% higher tensile strength. , Further increased the hardness level by 4. In addition, the combined process was maintained so that the ductility of the golf club head was not too low compared to other golf club heads with Ti-6-6-2 that underwent different strength increasing processes.

１つ以上の特許請求される要素の置き換えは、再構築を構成するものであり、修復とはならない。さらに、利益、他の利点、および問題に対する解決策を特定の実施形態に関して説明してきた。しかしながら、利益、利点、問題に対する解決策、および利益、利点、または今後生じるもしくは顕著になる解決策につながり得る任意の要素または複数の要素は、任意のまたは全ての請求項の重要な、不可欠の、または必須の特徴または要素として解釈されるべきではない。 The replacement of one or more claimed elements constitutes a reconstruction, not a repair. In addition, benefits, other benefits, and solutions to problems have been described for specific embodiments. However, any element or elements that may lead to benefits, benefits, solutions to problems, and benefits, benefits, or solutions that may arise or become prominent in the future, are important and essential of any or all claims. , Or should not be construed as an essential feature or element.

ゴルフのルールは変更されることがあるので（例えば、全米ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）、英国ゴルフ協会（ＲｏｙａｌａｎｄＡｎｃｉｅｎｔＧｏｌｆＣｌｕｂｏｆＳｔ．Ａｎｄｒｅｗｓ：Ｒ＆Ａ）などのゴルフ標準化組織および／またはゴルフ管理団体により、新しい規定が採用されたり、古いルールが廃止もしくは改訂される場合がある）、本明細書で説明される製造装置、製造方法および製造品に関するゴルフ用具は、任意の特定の時点におけるゴルフのルールに適合している場合もあり、適合していない場合もある。従って、本明細書で説明される製造装置、製造方法および製造品に関するゴルフ用具は、適合または不適合のゴルフ用具として広告され、売り出され、かつ／または販売される場合がある。本明細書で説明される製造装置、製造方法および製造品は、この点に関して限定されない。 As golf rules are subject to change (eg, by golf standardization organizations such as the United States Golf Association (USGA), Royal and Ancient Golf Club of St. Andrews (R & A)) and / or golf management bodies. New provisions may be adopted or old rules may be abolished or revised), and golf equipment relating to manufacturing equipment, methods and products described herein shall be incorporated into the rules of golf at any particular time point. It may or may not be compatible. Accordingly, golf equipment relating to the manufacturing equipment, manufacturing methods and products described herein may be advertised, marketed and / or sold as conforming or non-conforming golf equipment. The manufacturing equipment, manufacturing methods and products described herein are not limited in this regard.

ドライバー型のゴルフクラブに関して上記の例を説明することがあったが、本明細書で説明される製造装置、製造方法および製造品は、他の型のゴルフクラブ（フェアウェイウッドゴルフクラブ、ハイブリッドゴルフクラブ、アイアンゴルフクラブ、ウェッジゴルフクラブまたはパターゴルフクラブなど）に適用可能であってもよい。あるいは、本明細書で説明される製造装置、製造方法および製造品は、他の種類のスポーツ用品（ホッケースティック、テニスラケット、釣り竿、スキーストックなど）に適用可能であってもよい。 Although the above examples have been described for driver-type golf clubs, the manufacturing equipment, manufacturing methods and products described herein are of other types of golf clubs (fairway wood golf clubs, hybrid golf clubs). , Iron golf clubs, wedge golf clubs or putter golf clubs, etc.). Alternatively, the manufacturing equipment, manufacturing methods and products described herein may be applicable to other types of sporting goods such as hockey sticks, tennis rackets, fishing rods, ski poles and the like.

さらに、本明細書で開示された実施形態および限定は、その実施形態および／または限定が、（１）請求項において明示的に特許請求されておらず、（２）均等論の下で請求項中の明示的な要素および／または限定の均等物または潜在的な均等物である場合、公有の原則（ｄｏｃｔｒｉｎｅｏｆｄｅｄｉｃａｔｉｏｎ）の下で公衆に供されることはない。 Moreover, the embodiments and limitations disclosed herein are claimed under the doctrine of equivalents, where the embodiments and / or limitations are not explicitly claimed in (1) claims. If it is an explicit element and / or a limited equivalent or a potential equivalent within, it will not be made publicly available under the doctrine of dedication.

本開示の様々な特徴および利点は、添付の特許請求の範囲に記載されている。
以下の項目は、国際出願時の特許請求の範囲に記載の要素である。
（項目１）
クラブヘッドアセンブリの方法であって、
（ａ）凹部を有するゴルフクラブヘッドとフェースプレートとを提供することであって、前記ゴルフクラブヘッドと前記フェースプレートとは、α−β Ｔｉ合金から形成されており、前記α−β Ｔｉ合金は、５．５ｗｔ％から６．７５ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）と、３．５ｗｔ％から４．５ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）と、最大０．０８ｗｔ％の炭素（Ｃ）と、最大０．０３ｗｔ％のシリコン（Ｓｉ）と、最大０．３ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）と、最大０．２ｗｔ％の酸素（Ｏ）と、最大０．０１５ｗｔ％のスズ（Ｓｎ）と、微量のモリブデン（Ｍｏ）と、を備える、前記提供することと、
（ｂ）前記フェースプレートを前記ゴルフクラブヘッドの前記凹部に位置合わせすることと、
（ｃ）前記フェースプレートを前記ゴルフクラブヘッドに溶接することと、
（ｄ）所定の時間にわたって前記α−β Ｔｉ合金のβ−トランザス温度直下の温度まで、前記クラブヘッドアセンブリを熱処理することと、
（ｅ）前記クラブヘッドアセンブリを室温まで急冷することと、
（ｆ）Ｔｉ _３Ａｌ溶液温度直下の温度まで前記クラブヘッドアセンブリをエージングすることと、
（ｇ）毎時４００℃以下ずつ、前記クラブヘッドアセンブリの温度を室温まで低下することと、を備える方法。
（項目２）
ステップ（ｄ）の前記クラブヘッドアセンブリは、４２５℃から５５０℃のα−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される、項目１に記載の方法。
（項目３）
ステップ（ｅ）の前記クラブヘッドアセンブリは、ストレートオイルと、水と、水溶性流体と、微粒分散オイルと、合成流体または半合成流体と、から構成される群から選択される流体を備える、項目１に記載の方法。
（項目４）
ステップ（ｅ）の前記クラブヘッドアセンブリは、少なくとも５５０℃／秒の急冷速度で急冷される、項目１に記載の方法。
（項目５）
ステップ（ｆ）の前記クラブヘッドアセンブリは、誘導加熱コイルを用いた誘導加熱によってエージングされる、項目１に記載の方法。
（項目６）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、毎時１７５℃以下ずつ、室温まで低下される、項目１に記載の方法。
（項目７）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、毎時３５０℃以下ずつ、室温まで低下される、項目１に記載の方法。
（項目８）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、５時間から７時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１に記載の方法。
（項目９）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、２時間から６時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１に記載の方法。
（項目１０）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、３時間から８時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１に記載の方法。
（項目１１）
クラブヘッドアセンブリの方法であって、
（ａ）凹部を有するゴルフクラブヘッドとフェースプレートとを提供することであって、前記ゴルフクラブヘッドと前記フェースプレートとは、α−β Ｔｉ合金から形成されており、前記α−β Ｔｉ合金は、６ｗｔ％のＡｌと、６ｗｔ％のＶと、２ｗｔ％のＳｎと、を備える、前記提供することと、
（ｂ）前記フェースプレートを前記ゴルフクラブヘッドの前記凹部に位置合わせすることと、
（ｃ）前記フェースプレートを前記ゴルフクラブヘッドに溶接することと、
（ｄ）所定の時間にわたって、前記α−β Ｔｉ合金のβ−トランザス（β−ｔｒａｎｓｕｓ）温度直下の温度まで、前記クラブヘッドアセンブリを熱処理することと、
（ｅ）前記クラブヘッドアセンブリを室温まで急冷することと、
（ｆ）Ｔｉ _３Ａｌ溶液温度直下の温度まで前記クラブヘッドアセンブリをエージングすることと、
（ｇ）毎時４００℃以下ずつ、前記クラブヘッドアセンブリの温度を室温まで低下することと、を備える方法。
（項目１２）
ステップ（ｄ）の前記クラブヘッドアセンブリは、４００℃から６３０℃のα−β Ｔｉ合金溶液中で熱処理される、項目１１に記載の方法。
（項目１３）
ステップ（ｅ）の前記クラブヘッドアセンブリは、ストレートオイルと、水と、水溶性流体と、微粒分散オイルと、合成流体または半合成流体と、から構成される群から選択される流体を備える、項目１１に記載の方法。
（項目１４）
ステップ（ｅ）の前記クラブヘッドアセンブリは、少なくとも２０００℃／秒の急冷速度で急冷される、項目１１に記載の方法。
（項目１５）
ステップ（ｆ）の前記クラブヘッドアセンブリは、誘導加熱コイルを用いた誘導加熱によってエージングされる、項目１１に記載の方法。
（項目１６）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、毎時１２５℃以下ずつ、室温まで低下される、項目１１に記載の方法。
（項目１７）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、毎時２７５℃以下ずつ、室温まで低下される、項目１１に記載の方法。
（項目１８）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、５時間から７時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１１に記載の方法。
（項目１９）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、７時間から８時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１１に記載の方法。
（項目２０）
ステップ（ｇ）の前記クラブヘッドアセンブリの前記温度は、３時間から８時間の時間範囲で、室温まで低下される、項目１１に記載の方法。 The various features and advantages of this disclosure are set forth in the appended claims.
The following items are the elements described in the claims at the time of international filing.
(Item 1)
It ’s a club head assembly method.
(A) To provide a golf club head and a face plate having a recess, the golf club head and the face plate are formed of an α-β Ti alloy, and the α-β Ti alloy is 5.5 wt% to 6.75 wt% aluminum (Al), 3.5 wt% to 4.5 wt% vanadium (V), up to 0.08 wt% carbon (C), up to 0.03 wt% Silicon (Si), up to 0.3 wt% iron (Fe), up to 0.2 wt% oxygen (O), up to 0.015 wt% tin (Sn), and trace amounts of molybdenum (Mo). , The above-mentioned offering and
(B) Aligning the face plate with the recess of the golf club head
(C) Welding the face plate to the golf club head and
(D) The club head assembly is heat-treated to a temperature immediately below the β-transus temperature of the α-β Ti alloy for a predetermined time.
(E) Quenching the club head assembly to room temperature and
(F) Aging the club head assembly to a temperature immediately below the Ti ₃ Al solution temperature, and
(G) A method comprising lowering the temperature of the club head assembly to room temperature by 400 ° C. or less per hour.
(Item 2)
The method of item 1, wherein the club head assembly of step (d) is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 425 ° C to 550 ° C.
(Item 3)
The club head assembly of step (e) comprises a fluid selected from the group consisting of straight oils, water, water soluble fluids, finely dispersed oils, synthetic fluids or semi-synthetic fluids. The method according to 1.
(Item 4)
The method of item 1, wherein the club head assembly of step (e) is quenched at a quenching rate of at least 550 ° C./sec.
(Item 5)
The method of item 1, wherein the club head assembly of step (f) is aged by induction heating using an induction heating coil.
(Item 6)
The method of item 1, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature by 175 ° C. or less per hour.
(Item 7)
The method of item 1, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature by 350 ° C. or less per hour.
(Item 8)
The method of item 1, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature over a time range of 5 to 7 hours.
(Item 9)
The method of item 1, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature over a time range of 2 to 6 hours.
(Item 10)
The method of item 1, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature in a time range of 3 to 8 hours.
(Item 11)
It ’s a club head assembly method.
(A) To provide a golf club head and a face plate having a recess, the golf club head and the face plate are formed of an α-β Ti alloy, and the α-β Ti alloy is Provided above, comprising 6 wt% Al, 6 wt% V, and 2 wt% Sn.
(B) Aligning the face plate with the recess of the golf club head
(C) Welding the face plate to the golf club head and
(D) Heat-treating the club head assembly to a temperature just below the β-transus temperature of the α-β Ti alloy over a predetermined time.
(E) Quenching the club head assembly to room temperature and
(F) Aging the club head assembly to a temperature immediately below the Ti ₃ Al solution temperature, and
(G) A method comprising lowering the temperature of the club head assembly to room temperature by 400 ° C. or less per hour.
(Item 12)
The method of item 11, wherein the club head assembly of step (d) is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 400 ° C to 630 ° C.
(Item 13)
The club head assembly of step (e) comprises a fluid selected from the group consisting of straight oils, water, water soluble fluids, finely dispersed oils, synthetic fluids or semi-synthetic fluids. 11. The method according to 11.
(Item 14)
11. The method of item 11, wherein the club head assembly of step (e) is quenched at a quenching rate of at least 2000 ° C./sec.
(Item 15)
The method of item 11, wherein the club head assembly of step (f) is aged by induction heating with an induction heating coil.
(Item 16)
11. The method of item 11, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature by 125 ° C. or less per hour.
(Item 17)
11. The method of item 11, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature by 275 ° C. or less per hour.
(Item 18)
11. The method of item 11, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature over a time range of 5 to 7 hours.
(Item 19)
11. The method of item 11, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature in a time range of 7 to 8 hours.
(Item 20)
11. The method of item 11, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature over a time range of 3 to 8 hours.

Claims

A method of manufacturing club head assemblies
(A) To provide a golf club head and a face plate having a recess, the golf club head and the face plate are formed of an α-β Ti alloy, and the α-β Ti alloy is 5.5 wt% to 6.75 wt% aluminum (Al), 3.5 wt% to 4.5 wt% vanadium (V), up to 0.08 wt% carbon (C), up to 0.03 wt% Silicon (Si), up to 0.3 wt% iron (Fe), up to 0.2 wt% oxygen (O), up to 0.015 wt% tin (Sn), and trace amounts of molybdenum (Mo). , The above-mentioned offering and
(B) Aligning the face plate with the recess of the golf club head
(C) Welding the face plate to the golf club head and
(D) The club head assembly is heat-treated to a temperature immediately below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy for a predetermined time.
(E) said quenching the club head assembly to room temperature, and Rukoto alter the beta stability of the alpha-beta Ti alloy martensite,
(F) Aging the club head assembly to a temperature immediately below the Ti ₃ Al solution temperature, and
(G) A method comprising lowering the temperature of the club head assembly to room temperature by 400 ° C. or less per hour.

The method of claim 1, wherein the club head assembly of step (d) is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 425 ° C to 550 ° C.

The club head assembly of step (e) uses a fluid selected from the group consisting of straight oils, water, water soluble fluids, finely dispersed oils, synthetic fluids or semi-synthetic fluids. The method of claim 1 or 2, which is quenched.

The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the club head assembly of step (e) is quenched at a quenching rate of at least 550 ° C./sec.

The method according to any one of claims 1 to 4, wherein the club head assembly of step (f) is aged by induction heating using an induction heating coil.

The method according to any one of claims 1 to 5, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature by 175 ° C. or less per hour.

The method according to any one of claims 1 to 5, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature by 350 ° C. or less per hour.

The method according to any one of claims 1 to 7, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature in a time range of 5 to 7 hours.

The method according to any one of claims 1 to 7, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature in a time range of 2 to 6 hours.

The method according to any one of claims 1 to 7, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature in a time range of 3 to 8 hours.

A method of manufacturing club head assemblies
(A) To provide a golf club head and a face plate having a recess, the golf club head and the face plate are formed of an α-β Ti alloy, and the α-β Ti alloy is Provided above, comprising 6 wt% Al, 6 wt% V, and 2 wt% Sn.
(B) Aligning the face plate with the recess of the golf club head
(C) Welding the face plate to the golf club head and
(D) Heat-treating the club head assembly to a temperature immediately below the sorbus temperature of the α-β Ti alloy for a predetermined time.
(E) said quenching the club head assembly to room temperature, and Rukoto alter the beta stability of the alpha-beta Ti alloy martensite,
(F) Aging the club head assembly to a temperature immediately below the Ti ₃ Al solution temperature, and
(G) A method comprising lowering the temperature of the club head assembly to room temperature by 400 ° C. or less per hour.

11. The method of claim 11, wherein the club head assembly of step (d) is heat treated in an α-β Ti alloy solution at 400 ° C to 630 ° C.

The club head assembly of step (e) uses a fluid selected from the group consisting of straight oils, water, water soluble fluids, finely dispersed oils, synthetic fluids or semi-synthetic fluids. The method of claim 11 or 12, which is quenched.

The method according to any one of claims 11 to 13, wherein the club head assembly of step (e) is quenched at a quenching rate of at least 2000 ° C./sec.

The method according to any one of claims 11 to 14, wherein the club head assembly of step (f) is aged by induction heating using an induction heating coil.

The method according to any one of claims 11 to 15, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature by 125 ° C. or less per hour.

The method according to any one of claims 11 to 15, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is lowered to room temperature by 275 ° C. or less per hour.

The method of any of claims 11-17, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature in a time range of 5 to 7 hours.

The method of any of claims 11-17, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature in a time range of 7 to 8 hours.

The method of any of claims 11-17, wherein the temperature of the club head assembly in step (g) is reduced to room temperature in a time range of 3 to 8 hours.