JP6788259B2

JP6788259B2 - ループインピーダンス取得方法およびループインピーダンステスタ

Info

Publication number: JP6788259B2
Application number: JP2016110533A
Authority: JP
Inventors: 篤和田
Original assignee: 共立電気計器株式会社
Priority date: 2016-06-02
Filing date: 2016-06-02
Publication date: 2020-11-25
Anticipated expiration: 2036-06-02
Also published as: JP2017215268A

Description

本発明は、周波数ｆ_mの主電源に接続され、線路インピーダンスＺ_Lの活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ_Nの中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ_Eの接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間のループインピーダンスＺ_LE（＝Ｚ_L＋Ｚ_E）を取得する方法およびループインピーダンステスタに関する。

主電源（商用電源）の配電設備において、ホット側である活性線Ｌと接地極である接地線Ｅとの間のループインピーダンス値は重要で、新規電気配線時や、配線変更時、定期点検において測定され、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンス値が規定値内であることの確認を要する。線路インピーダンスＺ_Lの活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ_Nの中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ_Eの接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間のループインピーダンスＺ_LEは、活性線Ｌの線路インピーダンスＺ_Lと接地線Ｅの線路インピーダンスＺ_Eとの和として求まる。

電力線路の配電設備には、通常、漏電遮断器（ＲＣＤ）が設置されており、活性線Ｌと接地線Ｅが短絡した場合、発生した漏えい電流をＲＣＤが検知して、速やかに回路を遮断する。これにより、電力線路に生じた漏電による感電や火災を防止できるのである。しかしながら、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEの値が高い場合は、ＲＣＤが動作するために必要充分な漏えい電流が回路に流れず、ＲＣＤが動作しない虞がある。このように、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEが高かった場合、ＲＣＤが動作せず、感電や火災等の事故につながる虞があるため、配電設備においては、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンス値の確認が重要とされているのである。

Ｌ−Ｅ間ループピーダンスＺ_LEを測定するためのループインピーダンステスタとして、Ｌ−Ｅ間（主電源→活性線Ｌ→ループインピーダンステスタ→接地線Ｅ→主電源というループ）に大きな電流を流し、その電圧降下を検出することでＬ−Ｅ間ループインピーダンスを測定するものがある。しかし、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEは小さい単位（例えば、０．０１Ω程度）で測定する必要があるため、Ｌ−Ｅ間に大電流を流して測定する方法では、Ｌ−Ｅ間に２５Ａ程度の大きな電流を流す必要があり、このような大電流をＬ−Ｅ間に流すと、配電設備に設置されているＲＣＤが動作してしまう。上述したようなループインピーダンステスタでＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを測定する際には、ＲＣＤの電源側と負荷側を電線で繋いでバイパスするなど、ＲＣＤが動作しないようにしなければならなかったので、計測作業が煩雑となり、計測作業に時間を要していた。

このような煩雑さを回避してＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを計測するために、高電流をＬ−Ｎ間に流し、Ｌ−Ｅ間にはＲＣＤが動作しない低い電流（例えば、１５ｍＡ以下の電流）を流して測定を行うことにより、最終的にＬ−Ｅ間ループインピーダンスを求める方法がある（例えば、特許文献１を参照）。

特許第４２９７７７４号公報

しかしながら、特許文献１に記載のＬ−Ｅ間ループインピーダンス取得方法を適用するには、活性線Ｌと接地線Ｅと中性線Ｎの３線を全て使用する必要があり、活性線Ｌと接地線Ｅしかない環境（中性線Ｎにコンタクトできない環境）では、特許文献１に記載のＬ−Ｅ間ループインピーダンス取得方法を適用できなかった。

そこで、本発明は、上記の問題を解決し、活性線Ｌと接地線Ｅのみを使って、漏電遮断器を作動させることなくＬ−Ｅ間ループインピーダンスを取得できる方法と、該方法を適用したループインピーダンステスタの提供を目的とする。

上記の課題を解決するために、請求項１に係る発明は、周波数ｆ_mの主電源に接続され、線路インピーダンスＺ_Lの活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ_Nの中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ_Eの接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE（＝Ｚ_L＋Ｚ_E）を取得する方法であって、前記主電源の周波数ｆ_mよりも低い周波数ｆ_Sで波高値が前記主電源の電圧の大きさに依存しない交流定電流Ｉ_S をＬ−Ｅ間に供給するステップと、前記周波数ｆ_sの周期で、交流定電流Ｉ_Sが供給されていないときのＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1と、交流定電流Ｉ_Sが供給されて電圧降下が生じたＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2とに変化するＬ−Ｅ間電圧信号を取得するステップと、前記Ｌ−Ｅ間電圧信号から主電源の周波数ｆ_mを除去し、Ｌ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1とＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2との差に相当する振幅Ｖ_Sが周波数ｆ_Sの周期で変化する計測電圧信号を取得するステップと、前記計測電圧信号の振幅Ｖ_Sを取得するステップと、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE＝（Ｖ_LE1−Ｖ_LE2）／Ｉ_S＝Ｖ_S／Ｉ_Sの関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを求めるステップと、を含み、前記交流定電流Ｉ _S をＬ−Ｅ間に供給するステップでは、前記主電源の交流電圧に同期した波高値一定の交流を周波数ｆ _S の半周期で半波整流の極性を変えて、前記交流定電流Ｉ _S を得ることを特徴とする。

また、請求項２に係る発明は、前記請求項１に記載のループインピーダンス取得方法において、活性線Ｌから接地線Ｅに定格感度電流以上の電流が流れると動作して、線路を遮断する漏電遮断器を電力線路に備え、前記Ｌ−Ｅ間に供給する交流定電流Ｉ_Sを漏電遮断器の定格感度電流よりも低く設定することで、ループインピーダンスＺ_LEの測定時に漏電遮断器を動作させないようにしたことを特徴とする。

上記の課題を解決するために、請求項４に係る発明は、周波数ｆ_mの主電源に接続され、線路インピーダンスＺ_Lの活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ_Nの中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ_Eの接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE（＝Ｚ_L＋Ｚ_E）の測定に用いるループインピーダンステスタであって、前記主電源の周波数ｆ_mよりも低い周波数ｆ_Sで波高値が前記主電源の電圧の大きさに依存しない交流定電流Ｉ_S をＬ−Ｅ間に供給する交流定電流供給手段と、前記周波数ｆ_sの周期で、交流定電流Ｉ_Sが供給されていないときのＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1と、交流定電流Ｉ_Sが供給されて電圧降下が生じたＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2とに変化するＬ−Ｅ間電圧信号を取得するＬ−Ｅ間電圧取得手段と、前記Ｌ−Ｅ間電圧信号から主電源の周波数ｆ_mを除去し、Ｌ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1とＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2との差に相当する振幅Ｖ_Sが周波数ｆ_Sの周期で変化する計測電圧信号を取得する電源周波数除去手段と、前記計測電圧信号の振幅Ｖ_Sを取得する振幅取得手段と、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE＝（Ｖ_LE1−Ｖ_LE2）／Ｉ_S＝Ｖ_S／Ｉ_Sの関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを求める計測制御手段と、を含み、前記交流定電流供給手段は、前記主電源の交流電圧に同期した波高値一定の交流を周波数ｆ _S の半周期で半波整流の極性を変えて、前記交流定電流Ｉ _S を得ることを特徴とする。

また、請求項５に係る発明は、前記請求項４に記載のループインピーダンステスタにおいて、活性線Ｌから接地線Ｅに定格感度電流以上の電流が流れると動作して、線路を遮断する漏電遮断器を電力線路に備え、前記交流定電流供給手段がＬ−Ｅ間に供給する交流定電流Ｉ_Sは、漏電遮断器の定格感度電流よりも低く設定することを特徴とする。

本発明に係るループインピーダンス取得方法およびループインピーダンステスタによれば、活性線Ｌと接地線Ｅを使って、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスを取得できる。また、漏電遮断器を作動させることなくＬ−Ｅ間ループインピーダンスを取得できる。

本発明に係るループインピーダンス取得方法を適用したループインピーダンステスタを電力線路に接続した状態の概略構成図である。図１における要部の信号波形図であり、（ａ）は主電源の電圧波形図、（ｂ）は交流定電流供給手段からＬ−Ｅ間に流す交流定電流の電流波形図、（ｃ）はＬ−Ｅ間電圧取得手段１２によって取得するＬ−Ｅ間電圧波形図、（ｄ）は電源周波数除去手段によって取得する計測電圧信号の電圧波形図である。

以下、本発明の実施形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。図１は、本発明に係るループインピーダンス取得方法を適用したループインピーダンステスタを、電力線路の活性線Ｌと接地線Ｅに接続した概略構成を示すものである。

ループインピーダンステスタ１は、主電源２からの送電路におけるＬ−Ｅ間のループインピーダンス測定に用いるもので、Ｌ端子３Ｌを介して活性線Ｌ（線路インピーダンスはＺ_L）に、Ｅ端子３Ｅを介して接地線Ｅ（線路インピーダンスはＺ_E）に、各々接続される。すなわち、ループインピーダンステスタ１は、Ｎ端子３Ｎを介して中性線Ｎ（線路インピーダンスはＺ_N）に接続する必要は無いので、活性線Ｌと接地線Ｅしかない環境（中性線Ｎにコンタクトできない環境）でもＬ−Ｅ間ループインピーダンスの取得が可能である。また、この電力線路の活性線Ｌと中性線Ｎとの間には漏電遮断器４を設けてあるが、ループインピーダンステスタ１を用いれば、この漏電遮断器４が作動して回路が遮断されるような事態が起きないように、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスを求めることができる。

上記ループインピーダンステスタ１は、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE（＝Ｚ_L＋Ｚ_E）を測定するために、少なくとも、交流定電流供給手段１１、Ｌ−Ｅ間電圧取得手段１２、電源周波数除去手段１３、振幅取得手段１４、計測制御手段１５、入出力手段１６を備える。このほかに、誤結線の判定機能や断線検出機能等を設けるようにしても良い。

ループインピーダンステスタ１によってＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを測定する際、主電源２から周波数ｆ_m（ｆ_m＝１／Ｔ_m）の交流が供給されている電力線路へ、交流定電流供給手段１１より周波数ｆ_S（ｆ_S＝１／Ｔ_S）の交流定電流Ｉ_Sを流す。図２（ａ）は、主電源２から電力線路に供給される交流電圧の信号波形を示すもので、多少の電圧変動はあるものの、その波高値は概ねＶ_LE1である。また、図２（ｂ）は、交流定電流供給手段１１によってＬ−Ｅ間に流す交流定電流Ｉ_Sの波形を示すもので、主電源２の交流を半波整流すると共に、一定周期（ｆ_S／２）で半波整流の極性を変更した電流波形とする。

上記交流定電流供給手段１１によってＬ−Ｅ間に流す交流定電流Ｉ_Sは、主電源２の電圧が変動しても、その影響を受けず常に一定の電流であることが望ましい。この交流定電流Ｉ_Sが一定であれば、後述するように、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを高精度に求めることができる。

なお、電力線路に設ける漏電遮断器４の定格感度電流は、３０ｍＡのものが一般的であり、漏電遮断器４を動作させない電流値は、定格感度電流の１／２（１５ｍＡ）であるから、交流定電流Ｉ_Sは１５ｍＡ以下に制限しておく必要がある。無論、漏電遮断器４が設けられていない電力線路にてループインピーダンステスタ１を用いる場合は、それ以上の交流定電流Ｉ_SをＬ−Ｅ間に流して、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを計測することも可能である。

また、交流定電流Ｉ_Sの周期（周波数ｆ_S）は、主電源２の周波数ｆ_m（例えば、商用交流周波数である５０Ｈｚもしくは６０Ｈｚ）とは異なる周波数を用い、且つ主電源の周波数の周波数より低い周波数を用いる。後述するように、交流定電流Ｉ_Sの周波数ｆ_Sと主電源２の周波数ｆ_mとは、周波数分離が容易であることが望ましいので、交流定電流Ｉ_Sの周波数ｆ_Sとして実用的な範囲は、１Ｈｚ〜４０Ｈｚ程度である。

上記のように、交流定電流供給手段１１によって、交流定電流Ｉ_SがＬ−Ｅ間に供給されると、Ｌ−Ｅ間電圧信号は、活性線Ｌから接地線Ｅの方向へ電流が流れる区間と、接地線Ｅから活性線Ｌの方向へ電流が流れる区間とが、一定周期（ｆ_S／２）で切り替わる波形となる。このＬ−Ｅ間電圧信号は、差動増幅回路等で容易に構成できるＬ−Ｅ間電圧取得手段１２によって取得する。このＬ−Ｅ間電圧信号Ｖ_LEは、図２（ｃ）に示すように、交流定電流Ｉ_Sの極性の変化に同期して、電圧の振幅が変化する。交流定電流Ｉ_Sが一定であれば、振幅の変化量Ｖ_S＝Ｖ_LE1−Ｖ_LE2で、ほぼ一定となる。

しかしながら、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEは非常に小さい値（例えば、０．０１Ω）であるから、交流定電流Ｉ_Sを１５ｍＡとして計測した場合、Ｖ_S＝Ｚ_LE×Ｉ_S＝０．０１Ω×１５ｍＡ＝１５０μＶとなる。主電源２の電圧は、日本では１００Ｖ、欧州では２３０Ｖであり、主電源電圧が２３０Ｖと仮定すると、Ｖ_LE1とＶ_LE2の電位差と主電源電圧とのＳ／Ｎ比は１００万分の１以下となるため、非常に微小な値で、通常の計測機器では測定できない。

そこで、ループインピーダンステスタ１では、ローパスフィルタ等で容易に構成できる電源周波数除去手段１３によって、Ｌ−Ｅ間電圧信号Ｖ_LEから主電源２の電源周波数ｆ_mをカットする。これにより、交流定電流Ｉ_Sと同期した交流電圧（波高値がＶ_LE1とＶ_LE2の差であるＶ_Sとなる交流電圧）に相当する計測電圧信号（図２（ｄ）を参照）を取得できる。この計測電圧信号は、交流定電流Ｉ_Sと同じ周波数ｆ_Sの交流電圧波形となる。

なお、電源周波数除去手段１３は、主電源２の電源周波数５０／６０Ｈｚを減衰させ、電源周波数より低い周波数ｆ_Sの計測電圧信号を通す機能が必要であるが、主電源２の周波数ｆ_mと、交流定電流Ｉ_Sの周波数ｆ_Sとの差は大きくないため、減衰率の大きなローパスフィルタで構成する必要がある。すなわち、通常の抵抗とコンデンサで形成したＲ／Ｃフィルタでは減衰量が足りず、電源周波数ｆ_mを充分に減衰できないおそれがあるため、ローパスフィルタとしては、オペアンプ等の半導体を用いてアクティブフィルタを構成した高次元のローパスフィルタを使うことが望ましい。アクティブフィルタは、オペアンプ等の半導体を用いることで、小型で安価に形成することができ、ループインピーダンステスタ１の小型化・低廉化につながる。

このように、主電源２の周波数ｆ_mと分離容易な低い周波数を、交流定電流Ｉ_Sの周波数ｆ_Sに使用すれば、小型で安価なローパスフィルタで構成できる電源周波数除去手段１３によって、主電源２の電圧と、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEに起因する電圧降下信号（Ｖ_LE1とＶ_LE2の差であるＶ_S）とを、的確に分離できる。

上記電源周波数除去手段１３により得られた計測電圧信号の波高値Ｖ_Sは、ＡＤ変換回路等で簡易に構成できる振幅取得手段１４によって得ることができる。このようにして、計測電圧信号の波高値Ｖ_Sが得られると、計測制御手段１５は「Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE＝（Ｖ_LE1−Ｖ_LE2）／Ｉ_S＝Ｖ_S／Ｉ_S」の関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを求める。求まったＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEは、入出力手段１６を介して、ループインピーダンステスタ１の使用者に報らされる。

入出力手段１６は、表示用ディスプレイ、表示ランプ、スピーカ、ボタン、操作パネルの全て又はいずれかを備えるもので、測定結果の視覚報知、音声出力による聴覚報知を行い、併せて使用者の操作入力による各種試験モードの切り替え指示ができ、特に、計測制御手段１５によって交流定電流供給手段１１の制御が行われるようにしたり、ループインピーダンス試験に関する各種制御、演算処理を行ったりする機能を有している。

上述したループインピーダンステスタ１は、「主電源２の周波数ｆ_mよりも低い周波数ｆ_Sである交流定電流Ｉ_Sを、Ｌ−Ｅ間に供給するステップ」を行う交流定電流供給手段１１と、「周波数ｆ_sの周期で、交流定電流Ｉ_Sが供給されていないときのＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1と、交流定電流Ｉ_Sが供給されて電圧降下が生じたＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2とに変化するＬ−Ｅ間電圧信号を取得するステップ」を行うＬ−Ｅ間電圧取得手段１２と、「Ｌ−Ｅ間電圧信号から主電源２の周波数ｆ_mを除去し、Ｌ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1とＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2との差に相当する振幅Ｖ_Sが周波数ｆ_Sの周期で変化する計測電圧信号を取得するステップ」を行う電源周波数除去手段１３と、「計測電圧信号の振幅Ｖ_Sを取得するステップ」を行う振幅取得手段１４と、「Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE＝（Ｖ_LE1−Ｖ_LE2）／Ｉ_S＝Ｖ_S／Ｉ_Sの関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを求めるステップ」を行う計測制御手段１５と、を含むので、従来不可能であった中性線Ｎが存在しない場所であっても、活性線Ｌと接地線Ｅを使って、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスを取得できる。

また、Ｌ−Ｅ間に供給する交流定電流Ｉ_Sを漏電遮断器の定格感度電流よりも低く（望ましくは、定格感度電流の１／２以下に）設定することで、ループインピーダンスＺ_LEの測定時に漏電遮断器を作動させることなくＬ−Ｅ間ループインピーダンスを取得できるので、感電事故の減少に貢献できるとともに、電気工事や保守点検時における作業効率も改善される。

以上、本発明に係るループインピーダンスの取得方法を適用したループインピーダンステスタの実施形態を添付図面に基づいて説明したが、本発明は、この実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載の構成を変更しない範囲で、公知既存の等価な技術手段を転用することにより実施しても構わない。

１ループインピーダンステスタ
１１交流定電流供給手段
１２Ｌ−Ｅ間電圧取得手段
１３電源周波数除去手段
１４振幅取得手段
１５計測制御手段
１６入出力手段
２主電源
３ＬＬ端子
３ＥＥ端子
４漏電遮断器
Ｌ活性線
Ｎ中性線
Ｅ接地線

Claims

周波数ｆ_mの主電源に接続され、線路インピーダンスＺ_Lの活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ_Nの中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ_Eの接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE（＝Ｚ_L＋Ｚ_E）を取得する方法であって、
前記主電源の周波数ｆ_mよりも低い周波数ｆ_Sで波高値が前記主電源の電圧の大きさに依存しない交流定電流Ｉ_S をＬ−Ｅ間に供給するステップと、
前記周波数ｆ_sの周期で、交流定電流Ｉ_Sが供給されていないときのＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1と、交流定電流Ｉ_Sが供給されて電圧降下が生じたＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2とに変化するＬ−Ｅ間電圧信号を取得するステップと、
前記Ｌ−Ｅ間電圧信号から主電源の周波数ｆ_mを除去し、Ｌ−Ｅ間電圧Ｖ_LE1とＬ−Ｅ間電圧Ｖ_LE2との差に相当する振幅Ｖ_Sが周波数ｆ_Sの周期で変化する計測電圧信号を取得するステップと、
前記計測電圧信号の振幅Ｖ_Sを取得するステップと、
Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LE＝（Ｖ_LE1−Ｖ_LE2）／Ｉ_S＝Ｖ_S／Ｉ_Sの関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ_LEを求めるステップと、
を含み、
前記交流定電流Ｉ _S をＬ−Ｅ間に供給するステップでは、前記主電源の交流電圧に同期した波高値一定の交流を周波数ｆ _S の半周期で半波整流の極性を変えて、前記交流定電流Ｉ _S を得ることを特徴とするループインピーダンス取得方法。
活性線Ｌから接地線Ｅに定格感度電流以上の電流が流れると動作して、線路を遮断する漏電遮断器を電力線路に備え、
前記Ｌ−Ｅ間に供給する交流定電流Ｉ_Sを漏電遮断器の定格感度電流よりも低く設定することで、ループインピーダンスＺ_LEの測定時に漏電遮断器を動作させないようにしたことを特徴とする請求項１に記載のループインピーダンス取得方法。
周波数ｆ _m の主電源に接続され、線路インピーダンスＺ _L の活性線Ｌと、線路インピーダンスＺ _N の中性線Ｎと、線路インピーダンスＺ _E の接地線Ｅの３線を含む電力線路におけるＬ−Ｅ間ループインピーダンスＺ _LE （＝Ｚ _L ＋Ｚ _E ）の測定に用いるループインピーダンステスタであって、
前記主電源の周波数ｆ _m よりも低い周波数ｆ _S で波高値が前記主電源の電圧の大きさに依存しない交流定電流Ｉ _S をＬ−Ｅ間に供給する交流定電流供給手段と、
前記周波数ｆ _s の周期で、交流定電流Ｉ _S が供給されていないときのＬ−Ｅ間電圧Ｖ _LE1 と、交流定電流Ｉ _S が供給されて電圧降下が生じたＬ−Ｅ間電圧Ｖ _LE2 とに変化するＬ−Ｅ間電圧信号を取得するＬ−Ｅ間電圧取得手段と、
前記Ｌ−Ｅ間電圧信号から主電源の周波数ｆ _m を除去し、Ｌ−Ｅ間電圧Ｖ _LE1 とＬ−Ｅ間電圧Ｖ _LE2 との差に相当する振幅Ｖ _S が周波数ｆ _S の周期で変化する計測電圧信号を取得する電源周波数除去手段と、
前記計測電圧信号の振幅Ｖ _S を取得する振幅取得手段と、
Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ _LE ＝（Ｖ _LE1 −Ｖ _LE2 ）／Ｉ _S ＝Ｖ _S ／Ｉ _S の関係式に基づいて、Ｌ−Ｅ間ループインピーダンスＺ _LE を求める計測制御手段と、
を含み、
前記交流定電流供給手段は、前記主電源の交流電圧に同期した波高値一定の交流を周波数ｆ _S の半周期で半波整流の極性を変えて、前記交流定電流Ｉ _S を得ることを特徴とするループインピーダンステスタ。
活性線Ｌから接地線Ｅに定格感度電流以上の電流が流れると動作して、線路を遮断する漏電遮断器を電力線路に備え、
前記交流定電流供給手段がＬ−Ｅ間に供給する交流定電流Ｉ _S は、漏電遮断器の定格感度電流よりも低く設定することを特徴とする請求項３に記載のループインピーダンステスタ。