JP6747149B2 - Coil device and wireless power transmission device - Google Patents

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Description

本発明は、コイル装置及びワイヤレス電力伝送装置に関するものである。 The present invention relates to a coil device and a wireless power transmission device.

近年、電気自動車において、電源ケーブルを用いることなく外部から電力をワイヤレスで供給するワイヤレス電力伝送技術が注目されている。ワイヤレス電力伝送技術では、二つの共振器間の共振（共鳴）現象を利用する方式が主流となりつつある。二つの共振器間の共振周波数を近づけ、この共振周波数付近の交流電流および電圧を共振器に印加し、二つの共振器間の共振現象を利用する方式は、電磁誘導に比べ、送受電間の距離を大きくできるメリットがある。この共振現象を利用したワイヤレス電力伝送技術では、電力伝送用コイルにキャパシタ回路を接続し、共振回路を形成する。 2. Description of the Related Art In recent years, wireless electric power transmission technology for supplying electric power wirelessly from the outside without using a power cable has attracted attention in electric vehicles. In wireless power transmission technology, a method utilizing a resonance phenomenon between two resonators is becoming mainstream. Compared with electromagnetic induction, the method of making the resonance frequency between two resonators closer, applying an alternating current and voltage near this resonance frequency to the resonator, and utilizing the resonance phenomenon between the two resonators There is a merit that the distance can be increased. In the wireless power transmission technology utilizing this resonance phenomenon, a capacitor circuit is connected to the power transmission coil to form a resonance circuit.

電気自動車などの大電力伝送が必要となる充電装置における、キャパシタ回路には、大きな電圧および電流が印加される。大きな電圧および電流印加を分散させつ所望の静電容量を得る目的で、複数のキャパシタ素子を接続することにより、キャパシタ回路は構成される。例えば特許文献１では、コイルに接続されるキャパシタ回路を複数のキャパシタ素子で構成したコイルユニットが開示されている。 A large voltage and a large current are applied to the capacitor circuit in a charging device such as an electric vehicle that requires large power transmission. A capacitor circuit is configured by connecting a plurality of capacitor elements for the purpose of dispersing a large voltage and current application and obtaining a desired capacitance. For example, Patent Document 1 discloses a coil unit in which a capacitor circuit connected to a coil is composed of a plurality of capacitor elements.

特開２０１３−１７２５０３号公報JP, 2013-172503, A

しかしながら、複数のキャパシタ素子のいずれかに、何らかの要因によるオープン故障またはショート故障が生じたとしても、残存する正常な複数のキャパシタ素子が機能すれば、キャパシタ回路の容量変化は微小であり、複数のキャパシタ素子の故障を検出するのが非常に困難であった。 However, even if an open failure or a short circuit failure occurs in any of the plurality of capacitor elements due to some cause, if the remaining plurality of normal capacitor elements function, the capacitance change of the capacitor circuit is small, and It was very difficult to detect the failure of the capacitor element.

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにオープン故障またはショート故障が生じたことを確実に検出することが可能なコイル装置及びワイヤレス電力伝送装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and a coil device and a wireless device capable of reliably detecting an open failure or a short failure in any of a plurality of capacitor elements that form a capacitor circuit. An object is to provide a power transmission device.

本発明に係るコイル装置は、電力伝送用コイルと、電力伝送用コイルに接続され、複数のキャパシタ素子を有するキャパシタ回路と、電力伝送用コイルに近接して配置される導電性の金属部と、金属部に発生する電圧もしくは、電流を計測する計測部を備えることを特徴とする。 A coil device according to the present invention includes a power transmission coil, a capacitor circuit that is connected to the power transmission coil and has a plurality of capacitor elements, and a conductive metal portion that is disposed in the vicinity of the power transmission coil. It is characterized by comprising a measuring unit for measuring a voltage or a current generated in the metal part.

本発明によれば、電力伝送用コイルに近接して配置される導電性の金属部と、金属部に発生する電圧もしくは、電流を計測する計測部を備えている。そのため、複数のキャパシタ素子にショート故障またはオープン故障が発生した際の微小な容量変化に応じて、電力伝送用コイルと金属部との間に生じる寄生容量を介して発生する金属部の電圧もしくは、電流の変化を、計測部により検知できる。したがって、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにオープン故障またはショート故障が生じたことを確実に検出することができる。 According to the present invention, it is provided with a conductive metal portion arranged in the vicinity of the power transmission coil and a measuring portion for measuring the voltage or current generated in the metal portion. Therefore, in response to a minute capacitance change when a short circuit failure or an open circuit failure occurs in a plurality of capacitor elements, the voltage of the metal part generated via the parasitic capacitance generated between the power transmission coil and the metal part, or The change in current can be detected by the measuring unit. Therefore, it is possible to reliably detect the occurrence of the open failure or the short failure in any of the plurality of capacitor elements that form the capacitor circuit.

好ましくは、キャパシタ回路は、電力伝送用コイルの一方端に接続される第１のキャパシタ回路と、電力伝送用コイルの他方端に接続される第２のキャパシタ回路を有し、第１のキャパシタ回路の合成静電容量は、第２のキャパシタ回路の合成静電容量と略等しく構成するとよい。この構成により、電力伝送用コイルと、電力伝送用コイルに近接して設置される導電性の金属部との間に生じる寄生容量を介し、発生する金属部の電圧もしくは、電流が非常に低くなり、計測部の計測負荷が低減でき、その結果、小型軽量化に寄与できる。 Preferably, the capacitor circuit has a first capacitor circuit connected to one end of the power transmission coil and a second capacitor circuit connected to the other end of the power transmission coil. The combined electrostatic capacitance of 1 may be configured to be substantially equal to the combined electrostatic capacitance of the second capacitor circuit. With this configuration, the voltage or current of the generated metal part becomes extremely low through the parasitic capacitance generated between the power transfer coil and the conductive metal part installed near the power transfer coil. The measurement load of the measuring unit can be reduced, and as a result, the size and weight can be reduced.

好ましくは、複数のキャパシタ素子の各々は、積層セラミックコンデンサから構成され、キャパシタ回路は、複数のキャパシタ素子が直並列接続されたキャパシタ群を有するとよい。この構成により、単一の積層セラミックコンデンサがショート故障を生じた際に、キャパシタ回路の容量変化が大きくなる。そのため、金属部に発生する電圧もしくは、電流変化も大きくなり、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子の故障をより確実に検出することができる。 Preferably, each of the plurality of capacitor elements is formed of a laminated ceramic capacitor, and the capacitor circuit may have a capacitor group in which the plurality of capacitor elements are connected in series and parallel. With this configuration, when a single multilayer ceramic capacitor has a short circuit failure, the capacitance of the capacitor circuit changes greatly. Therefore, the voltage or current change generated in the metal portion also becomes large, and the failure of the plurality of capacitor elements forming the capacitor circuit can be detected more reliably.

好ましくは、複数のキャパシタ素子の各々は、フィルムコンデンサから構成され、キャパシタ回路は、複数のキャパシタ素子が直列接続されたキャパシタ部を複数有するとよい。この構成により、単一のフィルムコンデンサがオープン故障を生じた際に、キャパシタ回路の容量変化が大きくなる。そのため、金属部に発生する電圧もしくは、電流変化も大きくなり、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子の故障をより確実に検出することができる。 Preferably, each of the plurality of capacitor elements is composed of a film capacitor, and the capacitor circuit may have a plurality of capacitor sections in which the plurality of capacitor elements are connected in series. With this configuration, when an open failure occurs in a single film capacitor, the capacitance change of the capacitor circuit becomes large. Therefore, the voltage or current change generated in the metal portion also becomes large, and the failure of the plurality of capacitor elements forming the capacitor circuit can be detected more reliably.

本発明に係るワイヤレス電力伝送装置は、給電コイル装置を含むワイヤレス給電装置と、受電コイル装置を含むワイヤレス受電装置を備え、給電コイル装置と、受電コイル装置の少なくとも一方が、上記コイル装置であることを特徴とする。本発明によれば、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにオープン故障またはショート故障が発生したことを確実に検出することが可能なワイヤレス電力伝送装置を得ることができる。 A wireless power transmission device according to the present invention includes a wireless power feeding device including a power feeding coil device and a wireless power receiving device including a power receiving coil device, and at least one of the power feeding coil device and the power receiving coil device is the coil device. Is characterized by. According to the present invention, it is possible to obtain a wireless power transmission device capable of reliably detecting the occurrence of an open failure or a short failure in any of a plurality of capacitor elements forming a capacitor circuit.

本発明によれば、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにオープン故障またはショート故障が発生したことを確実に検出することが可能なコイル装置及びワイヤレス電力伝送装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a coil device and a wireless power transmission device capable of reliably detecting whether an open failure or a short failure has occurred in any of a plurality of capacitor elements forming a capacitor circuit. ..

本発明の好適な実施形態に係るコイル装置が適用されるワイヤレス電力伝送装置を負荷とともに示す回路構成図である。1 is a circuit configuration diagram showing a wireless power transmission device to which a coil device according to a preferred embodiment of the present invention is applied together with a load. 本発明の第１実施形態に係るコイル装置の回路構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the circuit structure of the coil apparatus which concerns on 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態に係るコイル装置における第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the structure of the 1st capacitor circuit in the coil apparatus which concerns on 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態に係るコイル装置を平面視した図である。It is the figure which planarly viewed the coil device concerning a 1st embodiment of the present invention. 図３ａにおける切断線Ａ−Ａに沿うコイル装置の断面図である。3b is a sectional view of the coil device taken along section line AA in FIG. 3a. 本発明の第１実施形態に係る計測部の回路構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the circuit structure of the measurement part which concerns on 1st Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態に係るキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the structure of the capacitor circuit which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第４実施形態に係るキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the structure of the capacitor circuit which concerns on 4th Embodiment of this invention. 本発明の第５実施形態に係るコイル装置の回路構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the circuit structure of the coil apparatus which concerns on 5th Embodiment of this invention. 本発明の実施例１から４に係る第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the structure of the 1st capacitor circuit which concerns on Examples 1 to 4 of this invention.

本発明を実施するための形態（実施形態）につき、図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には、同一符号を用いることとし、重複する説明は省略する。 Modes (embodiments) for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the description, the same elements or elements having the same function will be denoted by the same reference symbols, without redundant description.

まず、図１を参照して、本発明の好適な実施形態に係るコイル装置が適用されるワイヤレス電力伝送装置Ｓ１の全体構成について説明する。図１は、本発明の好適な実施形態に係るコイル装置が適用されるワイヤレス電力伝送装置を負荷とともに示す回路構成図である。なお、本発明の好適な実施形態に係るコイル装置は、ワイヤレス電力伝送装置における給電コイル装置および受電コイル装置のいずれにも適用可能である。 First, an overall configuration of a wireless power transmission device S1 to which a coil device according to a preferred embodiment of the present invention is applied will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing, together with a load, a wireless power transmission device to which a coil device according to a preferred embodiment of the present invention is applied. The coil device according to the preferred embodiment of the present invention can be applied to both the power feeding coil device and the power receiving coil device in the wireless power transmission device.

ワイヤレス電力伝送装置Ｓ１は、図１に示されるように、ワイヤレス給電装置１００と、ワイヤレス受電装置２００と、を有する。このワイヤレス電力伝送装置Ｓ１は、電気自動車などの車両への給電設備に用いられる。つまり、ワイヤレス給電装置１００は、地上に配設される給電設備に搭載され、ワイヤレス受電装置２００は、車両に搭載されることとなる。 As shown in FIG. 1, the wireless power transmission device S1 includes a wireless power feeding device 100 and a wireless power receiving device 200. The wireless power transmission device S1 is used for power supply equipment for vehicles such as electric vehicles. That is, the wireless power supply apparatus 100 is installed in the power supply facility installed on the ground, and the wireless power receiving apparatus 200 is installed in the vehicle.

ワイヤレス給電装置１００は、電源１１０と、電力変換回路１２０と、給電コイル装置１３０と、を有する。電源１１０は、直流電力を電力変換回路１２０に供給する。電源１１０としては、直流電力を出力するものであれば特に制限されず、商用交流電源を整流・平滑した直流電源、二次電池、太陽光発電した直流電源、あるいはスイッチングコンバータ等のスイッチング電源装置などが挙げられる。 The wireless power feeding apparatus 100 includes a power source 110, a power conversion circuit 120, and a power feeding coil device 130. The power supply 110 supplies DC power to the power conversion circuit 120. The power supply 110 is not particularly limited as long as it outputs direct current power, and is a direct current power supply obtained by rectifying and smoothing a commercial alternating current power supply, a secondary battery, a solar power generated direct current power supply, or a switching power supply device such as a switching converter. Is mentioned.

電力変換回路１２０は、電力変換部１２１と、スイッチ駆動部１２２を有する。この電力変換回路１２０は、電源１１０から供給される入力直流電力を交流電力に変換する機能を有している。より具体的には、電力変換部１２１としては、複数のスイッチング素子がブリッジ接続されたスイッチング回路から構成される。本実施形態では、４つのスイッチング素子ＳＷ１〜ＳＷ４を用いたフルブリッジ型回路となっている。スイッチング素子ＳＷ１〜ＳＷ４としては、例えば、ＭＯＳ−ＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ Ｏｘｉｄｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ−Ｆｉｅｌｄ Ｅｆｆｅｃｔ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）やＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ Ｇａｔｅ Ｂｉｐｏｌａｒ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）などの素子が挙げられる。各スイッチング素子ＳＷ１〜ＳＷ４は、スイッチ駆動部１２２から供給されるＳＷ制御信号ＳＧ１〜ＳＧ４に応じて各スイッチング素子ＳＷ１〜ＳＷ４をオン・オフ制御することにより、電源１１０から供給される入力直流電力を交流電力に変換する。また、電力変換回路１２０は、電力変換部１２１の出力が分圧抵抗ＲＧ１，ＲＧ２を介してグランドＧＮＤ１に接地されている。具体的には、電力変換部１２１の出力側の両端に大きく等価な分圧抵抗ＲＧ１，ＲＧ２が並列接続され、その中点がグランドＧＮＤ１に接続されている。本例では、電力変換回路１２０が分圧抵抗ＲＧ１，ＲＧ２およびグランドＧＮＤ１を含む構成となっているがこれに限られることなく、後述する給電コイル装置１３０がこれらの構成を含んでいてもよい。また、本例では、電力変換部１２１の出力を接地するように構成されているがこれに限られることなく、電源１１０と電力変換回路１２０の間に容量の等しい２つのキャパシタ（図示しない）を介してグランド（図示しない）に接地するように構成してもよい。 The power conversion circuit 120 includes a power conversion unit 121 and a switch drive unit 122. The power conversion circuit 120 has a function of converting input DC power supplied from the power supply 110 into AC power. More specifically, the power converter 121 is composed of a switching circuit in which a plurality of switching elements are bridge-connected. In this embodiment, a full bridge type circuit using four switching elements SW1 to SW4 is used. Examples of the switching elements SW1 to SW4 include elements such as MOS-FETs (Metal Oxide Semiconductor-Field Effect Transistors) and IGBTs (Insulated Gate Bipolar Transistors). Each of the switching elements SW1 to SW4 controls the on/off state of each of the switching elements SW1 to SW4 in accordance with the SW control signals SG1 to SG4 supplied from the switch driving unit 122, thereby input DC power supplied from the power supply 110. Convert to AC power. Further, in the power conversion circuit 120, the output of the power conversion unit 121 is grounded to the ground GND1 via the voltage dividing resistors RG1 and RG2. Specifically, large equivalent voltage dividing resistors RG1 and RG2 are connected in parallel to both ends on the output side of the power conversion unit 121, and the midpoint thereof is connected to the ground GND1. In this example, the power conversion circuit 120 has a configuration including the voltage dividing resistors RG1 and RG2 and the ground GND1, but the configuration is not limited to this, and the power feeding coil device 130 described later may include these configurations. Further, in this example, the output of the power conversion unit 121 is configured to be grounded, but the present invention is not limited to this, and two capacitors (not shown) having the same capacity may be provided between the power supply 110 and the power conversion circuit 120. You may comprise so that it may be earth|grounded to the ground (not shown) via.

給電コイル装置１３０は、電力変換回路１２０から供給された交流電力を後述する受電コイル装置２１０に給電する機能を有する。この給電コイル装置１３０は給電設備における地中または地面近傍に配設されることとなる。 The power feeding coil device 130 has a function of feeding the AC power supplied from the power conversion circuit 120 to a power receiving coil device 210 described later. The power feeding coil device 130 is arranged in the ground of the power feeding facility or near the ground.

ワイヤレス受電装置２００は、受電コイル装置２１０と、整流部２２０と、を有する。 The wireless power receiving device 200 includes a power receiving coil device 210 and a rectifying unit 220.

受電コイル装置２１０は、給電コイル装置１３０から給電された交流電力を受電する機能を有する。この受電コイル装置２１０は、車両下部に搭載されることとなる。 The power receiving coil device 210 has a function of receiving the AC power supplied from the power feeding coil device 130. This power receiving coil device 210 will be mounted in the lower part of the vehicle.

整流部２２０は、受電コイル装置２１０が受電した電力を整流して負荷ＲＬに出力する。本実施形態においては、整流部２２０は、４つのダイオード（整流素子）Ｄ１〜Ｄ４がフルブリッジ接続されたブリッジ型回路と、このブリッジ型回路に並列に接続された平滑コンデンサＣ０から構成されている。すなわち、整流部２２０は、受電コイル装置２１０から供給される交流電力を全波整流する機能を備えている。平滑コンデンサＣ０は、整流された電圧を平滑して直流電圧を生成する。また、整流部２２０の入力は、分圧抵抗ＲＧ３，ＲＧ４を介して車両のフレームグランドＦＧＮＤ１に接地されている。具体的には、整流部２２０の入力側の両端に大きく等価な分圧抵抗ＲＧ３，ＲＧ４が並列接続され、その中点がフレームグランドＦＧＮＤ１に接続されている。本例では、整流部２２０が分圧抵抗ＲＧ３，ＲＧ４およびフレームグランドＦＧＮＤ１を含む構成となっているがこれに限られることなく、受電コイル装置２１０がこれらの構成を含んでいてもよい。 The rectifying unit 220 rectifies the power received by the power receiving coil device 210 and outputs the rectified power to the load RL. In the present embodiment, the rectifying unit 220 includes a bridge type circuit in which four diodes (rectifying elements) D1 to D4 are full-bridge connected, and a smoothing capacitor C0 connected in parallel to the bridge type circuit. .. That is, the rectifying unit 220 has a function of full-wave rectifying the AC power supplied from the power receiving coil device 210. The smoothing capacitor C0 smoothes the rectified voltage to generate a DC voltage. The input of the rectifying section 220 is grounded to the frame ground FGND1 of the vehicle via the voltage dividing resistors RG3 and RG4. Specifically, large equivalent voltage dividing resistors RG3 and RG4 are connected in parallel to both ends on the input side of the rectifying unit 220, and the midpoint thereof is connected to the frame ground FGND1. In this example, the rectification unit 220 has a configuration including the voltage dividing resistors RG3 and RG4 and the frame ground FGND1. However, the configuration is not limited to this, and the power receiving coil device 210 may include these configurations.

このような構成を備えることにより、ワイヤレス給電装置１００の給電コイル装置１３０とワイヤレス受電装置２００の受電コイル装置２１０が対向することで、磁気的に結合し、電力変換回路１２０から給電コイル装置１３０に供給された交流電力が近接電磁界効果によって受電コイル装置２１０に誘導起電力が励起される。すなわち、ワイヤレス給電装置１００からワイヤレス受電装置２００に非接触にて電力が伝送されるワイヤレス電力伝送装置Ｓ１が実現される。 With such a configuration, the power feeding coil device 130 of the wireless power feeding device 100 and the power receiving coil device 210 of the wireless power receiving device 200 face each other and are magnetically coupled to each other, so that the power conversion circuit 120 transfers the power feeding coil device 130 to the power feeding coil device 130. The induced electromotive force is excited in the power receiving coil device 210 by the supplied electromagnetic field effect of the supplied AC power. That is, the wireless power transmission device S1 in which power is wirelessly transmitted from the wireless power feeding device 100 to the wireless power receiving device 200 is realized.

続いて、上述した給電コイル装置１３０あるいは受電コイル装置２１０に適用される本発明の好適な実施形態に係るコイル装置の構成について説明する。 Subsequently, a configuration of a coil device according to a preferred embodiment of the present invention applied to the power feeding coil device 130 or the power receiving coil device 210 described above will be described.

（第１実施形態）
図２および図３を参照して、本発明の第１実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１の構成について詳細に説明する。図２ａは、本発明の第１実施形態に係るコイル装置の回路構成を模式的に示した図である。図２ｂは、本発明の第１実施形態に係るコイル装置における第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。図３ａは、本発明の第１実施形態に係るコイル装置を平面視した図である。図３ｂは、図３ａにおける切断線Ａ−Ａに沿うコイル装置の断面図である。なお、説明の便宜上、図３ａと図３ｂにおいて、キャパシタ回路は省略している。 (First embodiment)
The configuration of the coil device Lu1 according to the first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 2 and 3. FIG. 2a is a diagram schematically showing the circuit configuration of the coil device according to the first embodiment of the present invention. FIG. 2B is a diagram schematically showing the configuration of the first capacitor circuit in the coil device according to the first embodiment of the present invention. FIG. 3A is a plan view of the coil device according to the first embodiment of the present invention. 3b is a cross-sectional view of the coil device taken along section line AA in FIG. 3a. For convenience of explanation, the capacitor circuit is omitted in FIGS. 3a and 3b.

コイル装置Ｌｕ１は、図２ａに示されるように、電力伝送用コイルＬ１と、金属部ＳＤと、キャパシタ回路Ｘ１と、計測部ＶＳＧ１を有する。 As shown in FIG. 2a, the coil device Lu1 includes a power transmission coil L1, a metal part SD, a capacitor circuit X1, and a measuring part VSG1.

電力伝送用コイルＬ１は、複数の細い導体素線を撚り合わせたリッツ線からなる巻線が巻回されて構成されている。本実施形態では、電力伝送用コイルＬ１は、図３ａに示されるように、略円形状を呈した平面状のスパイラル構造のコイルである。電力伝送用コイルＬ１の巻数は、電力伝送の際に対向することとなるコイルとの間の距離や所望の電力伝送効率などに基づいて適宜設定される。なお、本実施形態では、電力伝送用コイルＬ１は、略円形状を呈しているがこれに限られることなく、略正方形状、略長方形状など様々な形状を呈していてもよい。このように構成される電力伝送用コイルＬ１をワイヤレス電力伝送装置Ｓ１における給電コイル装置１３０に適用した場合、電力伝送用コイルＬ１は、給電コイルとして機能し、電力伝送用コイルＬ１をワイヤレス電力伝送装置Ｓ１における受電コイル装置２１０に適用した場合、電力伝送用コイルＬ１は、受電コイルとして機能する。 The power transmission coil L1 is formed by winding a winding wire made of a litz wire formed by twisting a plurality of thin conductor wires. In the present embodiment, the power transmission coil L1 is a coil having a substantially spiral and planar spiral structure, as shown in FIG. 3a. The number of turns of the power transmission coil L1 is appropriately set based on the distance between the coils that face each other during power transmission, the desired power transmission efficiency, and the like. In the present embodiment, the power transmission coil L1 has a substantially circular shape, but is not limited to this, and may have various shapes such as a substantially square shape and a substantially rectangular shape. When the power transmission coil L1 configured as described above is applied to the power feeding coil device 130 in the wireless power transmission device S1, the power transmission coil L1 functions as a power feeding coil, and the power transmission coil L1 is used as the wireless power transmission device. When applied to the power receiving coil device 210 in S1, the power transmission coil L1 functions as a power receiving coil.

本実施形態において、金属部ＳＤは、図３ｂに示されるように、外形形状が略直方体形状を呈しており、電力伝送用コイルＬ１の背面側に、近接して配置される。電力伝送用コイルＬ１を給電コイル装置１３０に適用した場合、金属部ＳＤは、給電コイル装置１３０と受電コイル装置２１０の対向方向において、電力伝送用コイルＬ１よりも受電コイル装置２１０から遠い位置に配置されることとなる。一方、電力伝送用コイルＬ１を受電コイル装置２１０に適用した場合、金属部ＳＤは、給電コイル装置１３０と受電コイル装置２１０の対向方向において、電力伝送用コイルＬ１よりも給電コイル装置１３０から遠い位置に配置されることとなる。言い換えれば、金属部ＳＤは、電力伝送の際の電力伝送用コイルＬ１の電力伝送が行われる側とは反対側に配置されることとなる。本実施形態では、金属部ＳＤは、電力伝送用コイルＬ１に近接し、対向して配置されている。すなわち、電力伝送用コイルＬ１の巻線の回転軸は、金属部ＳＤの主面に対して直交する。この金属部ＳＤは、導電性を備える材料から構成されており、電磁波を吸収する作用を有している。また、金属部ＳＤは、電力伝送用コイルＬ１に近接して配置されていることから、図２ａに示されるように、電力伝送用コイルＬ１との間に寄生容量Ｃ１２，Ｃ１３が形成される。本実施形態においては、金属部ＳＤは、電力伝送用コイルＬ１に近接し、対向して配置されているが、金属部ＳＤと電力伝送用コイルＬ１との間に寄生容量が形成されるよう近接して配置されることが本質であって、必ずしも対向する必要はない。このような金属部ＳＤを構成する材料としては、導電率が高ければ高いほど好ましく、例えばアルミニウム、銅、銀等が挙げられる。さらに、本実施形態では、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤとの間の絶縁を確保すべく、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤの間に絶縁部材ＩＬを介在させている。なお、絶縁部材ＩＬの代わりに、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤとの間に隙間を設けてもよく、電力伝送用コイルＬ１と対向することとなるコイル間の結合を高めるという観点から、絶縁部材ＩＬと金属部ＳＤの間にフェライトなどの磁性体を設けてもよい。なお、本実施形態で、電力伝送用コイルＬ１としてスパイラル構造のコイルを用いた際の、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤの好適な位置関係を示したが、電力伝送用コイルとして、フェライトなどの磁性体コアの周囲に、巻線をらせん状に巻回させたコイル（ソレノイド構造のコイル）を用いることもできる。ソレノイド構造のコイルを用いる際には、金属部は、金属部の主面がコイルの巻線の回転軸に平行になるように、近接して配置させるのが好ましい。 In the present embodiment, as shown in FIG. 3b, the metal part SD has an outer shape of a substantially rectangular parallelepiped and is arranged close to the back side of the power transmission coil L1. When the power transmission coil L1 is applied to the power feeding coil device 130, the metal part SD is arranged at a position farther from the power receiving coil device 210 than the power transmission coil L1 in the opposing direction of the power feeding coil device 130 and the power receiving coil device 210. Will be done. On the other hand, when the power transmission coil L1 is applied to the power receiving coil device 210, the metal part SD is located farther from the power feeding coil device 130 than the power transmitting coil L1 in the facing direction of the power feeding coil device 130 and the power receiving coil device 210. Will be placed in. In other words, the metal part SD is arranged on the side opposite to the side where the power transmission of the power transmission coil L1 is performed during power transmission. In the present embodiment, the metal part SD is arranged close to and facing the power transmission coil L1. That is, the rotation axis of the winding of the power transmission coil L1 is orthogonal to the main surface of the metal part SD. The metal part SD is made of a material having conductivity and has a function of absorbing electromagnetic waves. Further, since the metal part SD is arranged close to the power transmission coil L1, parasitic capacitances C12 and C13 are formed between the metal part SD and the power transmission coil L1 as shown in FIG. 2a. In the present embodiment, the metal part SD is arranged close to and facing the power transmission coil L1. However, the metal part SD is close so as to form a parasitic capacitance between the metal part SD and the power transmission coil L1. It is essential that they are arranged in a row, and they do not necessarily have to face each other. As a material forming such a metal portion SD, the higher the conductivity, the more preferable. For example, aluminum, copper, silver or the like can be mentioned. Further, in the present embodiment, the insulating member IL is interposed between the power transmission coil L1 and the metal portion SD in order to ensure insulation between the power transmission coil L1 and the metal portion SD. Note that, instead of the insulating member IL, a gap may be provided between the power transmission coil L1 and the metal part SD, and from the viewpoint of enhancing the coupling between the coils facing the power transmission coil L1, A magnetic material such as ferrite may be provided between the insulating member IL and the metal part SD. In the present embodiment, the preferable positional relationship between the power transmission coil L1 and the metal part SD when the coil having the spiral structure is used as the power transmission coil L1 is shown. A coil (solenoid structure coil) in which a winding is spirally wound around the magnetic core can be used. When a coil having a solenoid structure is used, it is preferable that the metal parts are arranged close to each other such that the main surface of the metal part is parallel to the rotation axis of the coil winding.

キャパシタ回路Ｘ１は、電力伝送用コイルＬ１に接続され、電力伝送用コイルＬ１と共振回路を形成している。このキャパシタ回路Ｘ１は、共振回路の共振周波数を調整する機能を有する。本実施形態では、キャパシタ回路Ｘ１は、第１のキャパシタ回路Ｘ１０と、第２のキャパシタ回路Ｘ１１と、を有する。なお、本実施形態では、キャパシタ回路Ｘ１が、電力伝送用コイルＬ１の両端に第１のキャパシタ回路Ｘ１０と第２のキャパシタ回路Ｘ１１をそれぞれ接続しているがこれに限られることなく、電力伝送用コイルＬ１の片方端のみに第１のキャパシタ回路Ｘ１０あるいは第２のキャパシタ回路Ｘ１１を接続しても構わない。 The capacitor circuit X1 is connected to the power transmission coil L1 and forms a resonance circuit with the power transmission coil L1. The capacitor circuit X1 has a function of adjusting the resonance frequency of the resonance circuit. In the present embodiment, the capacitor circuit X1 includes a first capacitor circuit X10 and a second capacitor circuit X11. In addition, in the present embodiment, the capacitor circuit X1 connects the first capacitor circuit X10 and the second capacitor circuit X11 to both ends of the power transmission coil L1, respectively. The first capacitor circuit X10 or the second capacitor circuit X11 may be connected to only one end of the coil L1.

第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、図２ａに示されるように、電力伝送用コイルＬ１の巻線の一方端に接続されている。つまり、第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、電力伝送用コイルＬ１に直列に接続されている。この第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、複数のキャパシタ素子を有する。図２ｂを用いて、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の構成について、具体的に示す。第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、図２ｂに示されるように、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が基板ＰＣＢＸ１０上に実装されて構成されており、基板ＰＣＢＸ１０上の一対の接続端子ＴＭＮＬＸ１０間に複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列に接続されている。ここで、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１は、一対の接続端子ＴＭＮＬＸ１０間に行列状に整列配置（本実施形態では４行７列の合計２８個）されており、基板ＰＣＢＸ１０上に設けられた複数の銅箔ＣＵＴにより複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１同士が接続されている。具体的には、複数の銅箔ＣＵＴは、行方向（横方向）に隣接するキャパシタ素子同士ならびに列方向（縦方向）に隣接するキャパシタ素子同士を接続するとともに、行方向の両端に位置するキャパシタ素子を一対の接続端子ＴＭＮＬＸ１０に接続するように設けられている。 As shown in FIG. 2a, the first capacitor circuit X10 is connected to one end of the winding of the power transmission coil L1. That is, the first capacitor circuit X10 is connected in series to the power transmission coil L1. The first capacitor circuit X10 has a plurality of capacitor elements. The configuration of the first capacitor circuit X10 will be specifically described with reference to FIG. 2B. As shown in FIG. 2B, the first capacitor circuit X10 is configured by mounting a plurality of capacitor elements CAP1 on a substrate PCBX10, and a plurality of capacitor elements CAP1 between the pair of connection terminals TMNLX10 on the substrate PCBX10. Are connected in series and parallel. Here, the plurality of capacitor elements CAP1 are arranged in a matrix between the pair of connection terminals TMNLX10 (a total of 28 in four rows and seven columns in this embodiment), and the plurality of copper provided on the substrate PCBX10. The plurality of capacitor elements CAP1 are connected to each other by the foil CUT. Specifically, the plurality of copper foils CUT connect the capacitor elements adjacent to each other in the row direction (horizontal direction) and the capacitor elements adjacent to each other in the column direction (vertical direction), and the capacitors located at both ends in the row direction. It is provided so as to connect the element to the pair of connection terminals TMNLX10.

第２のキャパシタ回路Ｘ１１は、図２ａに示されるように、電力伝送用コイルＬ１の巻線の他方端に接続されている。つまり、第２のキャパシタ回路Ｘ１１は、電力伝送用コイルＬ１に直列に接続されている。この第２のキャパシタ回路Ｘ１１は、複数のキャパシタ素子（図示しない）を有する。第２のキャパシタ回路Ｘ１１は、第１のキャパシタ回路Ｘ１０と同様の構成のため図示しないが、複数のキャパシタ素子が基板上に実装されて構成されており、基板上の一対の接続端子間に複数のキャパシタ素子が直並列に接続されている。 As shown in FIG. 2a, the second capacitor circuit X11 is connected to the other end of the winding of the power transmission coil L1. That is, the second capacitor circuit X11 is connected in series to the power transmission coil L1. The second capacitor circuit X11 has a plurality of capacitor elements (not shown). The second capacitor circuit X11 is not shown because it has the same configuration as the first capacitor circuit X10. However, the second capacitor circuit X11 is configured by mounting a plurality of capacitor elements on a substrate, and a plurality of capacitor elements are provided between a pair of connection terminals on the substrate. Capacitor elements are connected in series and parallel.

計測部ＶＳＧ１は、金属部ＳＤに発生する電圧もしくは、電流を計測する機能を有する。この計測部ＶＳＧ１は、一方の端部が金属部ＳＤに接続され、他方の端部が基準電位に接続される。これにより、計測部ＶＳＧ１は、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧もしくは、電流を計測することができる。例えば、コイル装置Ｌｕ１を給電コイル装置１３０に適用した場合、計測部ＶＳＧ１の他方の端部は、グランドＧＮＤ１に接続されることとなる。ここで、上述したように、分圧抵抗ＲＧ１，ＲＧ２およびグランドＧＮＤ１は、コイル装置Ｌｕ１に含まれるよう構成されていてもよく、この場合、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の電力伝送用コイルＬ１と接続される反対側の端部と、第２のキャパシタ回路Ｘ１１の電力伝送用コイルＬ１と接続される反対側の端部との間に分圧抵抗ＲＧ１および分圧抵抗ＲＧ２が直列接続され、その中点がグランドＧＮＤ１に接続される構成となる。一方、コイル装置Ｌｕ１を受電コイル装置２１０に適用した場合、計測部ＶＳＧ１の他方の端部は、フレームグランドＦＧＮＤ１に接続されることとなる。ここで、上述したように、分圧抵抗ＲＧ３，ＲＧ４およびフレームグランドＦＧＮＤ１は、コイル装置Ｌｕ１に含まれるよう構成されていてもよく、この場合、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の電力伝送用コイルＬ１と接続される反対側の端部と、第２のキャパシタ回路Ｘ１１の電力伝送用コイルＬ１と接続される反対側の端部との間に分圧抵抗ＲＧ３および分圧抵抗ＲＧ４が直列接続され、その中点がフレームグランドＦＧＮＤ１に接続される構成となる。 The measuring unit VSG1 has a function of measuring a voltage or a current generated in the metal part SD. This measuring unit VSG1 has one end connected to the metal part SD and the other end connected to the reference potential. As a result, the measuring unit VSG1 can measure the AC voltage or the current between the metal part SD and the reference potential. For example, when the coil device Lu1 is applied to the power feeding coil device 130, the other end of the measuring unit VSG1 is connected to the ground GND1. Here, as described above, the voltage dividing resistors RG1 and RG2 and the ground GND1 may be configured to be included in the coil device Lu1, and in this case, they are connected to the power transmission coil L1 of the first capacitor circuit X10. A voltage dividing resistor RG1 and a voltage dividing resistor RG2 are connected in series between the opposite end portion of the second capacitor circuit X11 and the opposite end portion of the second capacitor circuit X11 connected to the power transmission coil L1. The point is connected to the ground GND1. On the other hand, when the coil device Lu1 is applied to the power receiving coil device 210, the other end of the measuring unit VSG1 is connected to the frame ground FGND1. Here, as described above, the voltage dividing resistors RG3, RG4 and the frame ground FGND1 may be configured to be included in the coil device Lu1, and in this case, the power transmission coil L1 of the first capacitor circuit X10 and the power transmission coil L1. A voltage dividing resistor RG3 and a voltage dividing resistor RG4 are connected in series between the connected opposite end and the opposite end connected to the power transmission coil L1 of the second capacitor circuit X11. The middle point is connected to the frame ground FGND1.

ここで、図４を参照して、計測部ＶＳＧ１の構成について詳述する。図４は、本発明の第１実施形態に係るコイル装置における計測部の構成を拡大して示す模式図である。 Here, the configuration of the measuring unit VSG1 will be described in detail with reference to FIG. FIG. 4 is an enlarged schematic view showing the configuration of the measuring unit in the coil device according to the first embodiment of the present invention.

計測部ＶＳＧ１は、図４に示されるように、抵抗ＶＳＧＲ１と、交流電圧計ＶＳＧＭ１と、アナログデジタル変換部ＡＤ１と、無線通信部ＣＯＭ１と、を有する。抵抗ＶＳＧＲ１は、一端が金属部ＳＤに接続され、他端が基準電位に接続されている。交流電圧計ＶＳＧＭ１は、交流電圧計ＶＳＧＭ１は交流電圧が測定できる素子であれば特に制限されず、抵抗ＶＳＧＲ１に並列接続されている。この交流電圧計ＶＳＧＭ１は、抵抗ＶＳＧＲ１を流れる交流電流に基づいて生じる交流電圧を計測し、計測した電圧値をアナログデジタル変換部ＡＤ１に出力する。アナログデジタル変換部ＡＤ１は、入力されたアナログ波形の電圧値をデジタル波形の電圧値に変換し、無線通信部ＣＯＭ１に出力する。すなわち、アナログデジタル変換部ＡＤ１は、交流電圧計ＶＳＧＭ１が測定した電圧値をデジタル化する。そして、無線通信部ＣＯＭ１は、入力された電圧値を、電源１１０を制御する制御部、あるいは、スイッチ駆動部１２２を制御する制御部に送信する。送信する電圧値は、時間変化する交流電圧値でも、交流電圧実効値でも、交流電圧ピーク値でもかまわない。なお、本実施形態では、計測部ＶＳＧ１は、交流電圧計ＶＳＧＭ１を用いて、電圧を計測しているが、これに限られることなく、例えば、抵抗ＶＳＧＲ１に生じる交流電圧を、整流器等を用いて直流電圧に変換し、直流電圧計を用いて、電圧を計測しても構わない。また、本実施形態では、抵抗ＶＳＧＲ１や交流電圧計ＶＳＧＭ１を用い、金属部ＳＤの電圧を計測するが、これらを用いず、例えば、カレントトランスと交流電流計を用いて金属部ＳＤの電流を計測しても構わない。この場合も計測部により計測され、送信される電流値は、時間変化する交流電流値でも、交流電流実効値でも、交流電流ピーク値でもかまわない。計測部ＶＳＧ１は、金属部ＳＤの電圧もしくは電流を計測することに本質がある。また、本実施形態では、計測された電圧値もしくは電流値は、無線通信部ＣＯＭ１に電源１１０を制御する制御部、あるいは、スイッチ駆動部１２２を制御する制御部に送信されているがこれに限られることなく、有線通信により送信するように構成してもよい。 As shown in FIG. 4, the measurement unit VSG1 includes a resistor VSGR1, an AC voltmeter VSGM1, an analog-digital conversion unit AD1, and a wireless communication unit COM1. The resistor VSGR1 has one end connected to the metal part SD and the other end connected to the reference potential. The AC voltmeter VSGM1 is not particularly limited as long as the AC voltmeter VSGM1 is an element capable of measuring an AC voltage, and is connected in parallel to the resistor VSGR1. The AC voltmeter VSGM1 measures an AC voltage generated based on the AC current flowing through the resistor VSGR1 and outputs the measured voltage value to the analog-digital conversion unit AD1. The analog-digital conversion unit AD1 converts the input analog waveform voltage value into a digital waveform voltage value, and outputs the digital waveform voltage value to the wireless communication unit COM1. That is, the analog-digital conversion unit AD1 digitizes the voltage value measured by the AC voltmeter VSGM1. Then, the wireless communication unit COM1 transmits the input voltage value to the control unit that controls the power supply 110 or the control unit that controls the switch drive unit 122. The voltage value to be transmitted may be a time-varying AC voltage value, an AC voltage effective value, or an AC voltage peak value. In the present embodiment, the measuring unit VSG1 measures the voltage using the AC voltmeter VSGM1, but the present invention is not limited to this. For example, the AC voltage generated in the resistor VSGR1 may be measured using a rectifier or the like. The voltage may be measured by converting it into a DC voltage and using a DC voltmeter. Further, in the present embodiment, the resistance VSGR1 and the AC voltmeter VSGM1 are used to measure the voltage of the metal part SD, but without using them, for example, the current of the metal part SD is measured using a current transformer and an AC ammeter. It doesn't matter. Also in this case, the current value measured and transmitted by the measuring unit may be a time-varying AC current value, an AC current effective value, or an AC current peak value. The measuring unit VSG1 is essential for measuring the voltage or current of the metal part SD. Further, in the present embodiment, the measured voltage value or current value is transmitted to the control unit that controls the power supply 110 to the wireless communication unit COM1 or the control unit that controls the switch drive unit 122, but the present invention is not limited to this. It may be configured to transmit by wire communication without being blocked.

以上、コイル装置Ｌｕ１が備える構成について説明した。本実施形態において、コイル装置Ｌｕ１とは、少なくとも、電力伝送用コイルＬ１と、電力伝送用コイルＬ１に近接する金属部ＳＤと、電力伝送用コイルＬ１に接続される複数のキャパシタ素子からなるキャパシタ回路Ｘ１と、金属部ＳＤの電圧もしくは電流を計測する計測部ＶＳＧ１を備えるが、それらが物理的に一つの筐体に収納される必要性はない。例えば、電力伝送用コイルＬ１と、金属部ＳＤと、キャパシタ回路Ｘ１と、計測部ＶＳＧ１とを、一つの筐体に収納してもよく、電力伝送用コイルＬ１と、金属部ＳＤと、キャパシタ回路Ｘ１とを、筐体に収納して構成し、計測部ＶＳＧ１は、電源１１０または電力変換回路１２０を収納する筐体に収納するようにコイル装置Ｌｕ１を構成してもよい。さらには、計測部ＶＳＧ１の構成の一部（抵抗ＶＳＧＲ１、交流電圧計ＶＳＧＭ１、アナログデジタル変換部ＡＤ１）を、電力伝送用コイルＬ１と、金属部ＳＤと、キャパシタ回路Ｘ１と共に、筐体に収納し、計測部ＶＳＧ１の構成の残りを電源１１０または電力変換回路１２０を収納する筐体に収納するようにコイル装置Ｌｕ１を構成してもよい。ここで金属部ＳＤが筐体の一部を形成しても構わない。 The configuration of the coil device Lu1 has been described above. In the present embodiment, the coil device Lu1 is a capacitor circuit including at least a power transmission coil L1, a metal part SD adjacent to the power transmission coil L1, and a plurality of capacitor elements connected to the power transmission coil L1. Although X1 and the measuring unit VSG1 for measuring the voltage or current of the metal part SD are provided, it is not necessary to physically house them in one housing. For example, the power transmission coil L1, the metal portion SD, the capacitor circuit X1, and the measuring unit VSG1 may be housed in one housing, and the power transmission coil L1, the metal portion SD, and the capacitor circuit may be housed. The coil device Lu1 may be configured so that X1 and X1 are housed in a housing, and the measuring unit VSG1 is housed in a housing that houses the power supply 110 or the power conversion circuit 120. Further, a part of the configuration of the measurement unit VSG1 (the resistor VSGR1, the AC voltmeter VSGM1, the analog-digital conversion unit AD1) is housed in the casing together with the power transmission coil L1, the metal part SD, and the capacitor circuit X1. The coil device Lu1 may be configured such that the rest of the configuration of the measuring unit VSG1 is housed in the housing housing the power supply 110 or the power conversion circuit 120. Here, the metal part SD may form a part of the housing.

続いて、計測部ＶＳＧ１の電圧もしくは電流計測動作について詳述する。上述したように、電力伝送用コイルＬ１と近接して配置される金属部ＳＤとの間には寄生容量Ｃ１２，Ｃ１３が形成される。このとき、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量と、第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量との差に応じて、電力伝送用コイルＬ１の巻線の一方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量Ｃ１２を介して発生する電圧と、電力伝送用コイルＬ１の巻線の他方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量Ｃ１３を介して発生する電圧との間に電位差が生じる。そのため、金属部ＳＤと基準電位間には、電力変換回路１２０から供給された交流電圧の周波数に応じてこの電位差に基づく交流電圧が生じる。そして、この交流電圧により交流電流が計測部ＶＳＧ１に流れ、金属部ＳＤに発生する交流電圧もしくは電流が計測される。この状態において、第１のキャパシタ回路Ｘ１０あるいは第２のキャパシタ回路Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子の一部が故障し、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量と、第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量との差が変化すると、電力伝送用コイルＬ１の巻線の一方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量Ｃ１２を介して発生する電圧と、電力伝送用コイルＬ１の巻線の他方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量を介して発生する電圧とに、故障により増減した容量に応じて故障前とは異なる電位差が生じる。これにより、金属部ＳＤと基準電位間には、この電位差に基づく交流電圧が生じ、この交流電圧により計測部ＶＳＧ１に交流電流が流れ、金属部ＳＤに発生する交流電圧が計測される。すなわち、計測部ＶＳＧ１により計測される電圧もしくは電流は、キャパシタ素子が故障前とは異なる値が計測される。 Next, the voltage or current measuring operation of the measuring unit VSG1 will be described in detail. As described above, the parasitic capacitances C12 and C13 are formed between the power transmission coil L1 and the metal portion SD that is arranged in the vicinity thereof. At this time, according to the difference between the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 and the combined capacitance of the second capacitor circuit X11, one end of the winding of the power transmission coil L1 and the metal part SD A potential difference is generated between the voltage generated via the parasitic capacitance C12 and the voltage generated via the parasitic capacitance C13 between the other end of the winding of the power transmission coil L1 and the metal part SD. Therefore, an AC voltage based on this potential difference is generated between the metal part SD and the reference potential according to the frequency of the AC voltage supplied from the power conversion circuit 120. Then, an alternating current flows into the measuring unit VSG1 by this alternating voltage, and the alternating voltage or current generated in the metal part SD is measured. In this state, a part of the plurality of capacitor elements forming the first capacitor circuit X10 or the second capacitor circuit X11 fails, and the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 and the second capacitor circuit X11. If the difference between the combined capacitance of the power transmission coil L1 and the combined capacitance changes, the voltage generated via the parasitic capacitance C12 between the one end of the winding of the power transmission coil L1 and the metal part SD and the winding of the power transmission coil L1. A potential difference different from that before the failure occurs in the voltage generated via the parasitic capacitance between the other end of the and the metal portion SD, depending on the capacity increased or decreased by the failure. As a result, an AC voltage based on this potential difference is generated between the metal portion SD and the reference potential, and an AC current flows through the measuring unit VSG1 due to this AC voltage, and the AC voltage generated in the metal portion SD is measured. That is, as the voltage or current measured by the measuring unit VSG1, a value different from that before the failure of the capacitor element is measured.

このように、金属部ＳＤと基準電位間の電圧もしくは電流は、キャパシタ素子の故障前と故障後において変化する。つまり、計測部ＶＳＧ１により、金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流を監視することで、第１のキャパシタ回路Ｘ１０あるいは第２のキャパシタ回路Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子にオープン故障またはショート故障が生じたことを確実に検出することが可能となる。 Thus, the voltage or current between the metal part SD and the reference potential changes before and after the failure of the capacitor element. That is, by monitoring the voltage or current generated in the metal part SD by the measuring unit VSG1, an open failure or a short circuit failure occurs in the plurality of capacitor elements forming the first capacitor circuit X10 or the second capacitor circuit X11. It is possible to reliably detect the fact.

以上のように、本実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１は、電力伝送用コイルＬ１に近接して配置される導電性の金属部ＳＤと、金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流を計測する計測部ＶＳＧ１を備えている。そのため、複数のキャパシタ素子にショート故障またはオープン故障が発生した際の微小な容量変化に応じて、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤとの間に生じる寄生容量Ｃ１２，Ｃ１３を介して発生する金属部ＳＤの電圧もしくは電流の変化を、計測部ＶＳＧ１により検知できる。したがって、キャパシタ回路Ｘ１を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにオープン故障またはショート故障が生じたことを確実に検出することができる。 As described above, the coil device Lu1 according to the present embodiment includes the conductive metal portion SD arranged in the vicinity of the power transmission coil L1 and the measuring portion VSG1 for measuring the voltage or current generated in the metal portion SD. Equipped with. Therefore, metal generated via the parasitic capacitances C12 and C13 generated between the power transmission coil L1 and the metal part SD according to a minute capacitance change when a short circuit failure or an open circuit failure occurs in a plurality of capacitor elements. The change of the voltage or current of the section SD can be detected by the measuring section VSG1. Therefore, it is possible to reliably detect that an open failure or a short failure has occurred in any of the plurality of capacitor elements that form the capacitor circuit X1.

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態に係るコイル装置について説明する。第２実施形態に係るコイル装置が備える構成は、第１実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１と同様である。第２実施形態に係るコイル装置においては、電力伝送用コイルＬ１の一方端に接続される第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量と、電力伝送用コイルＬ１の他方端に接続される第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量が略等しくなっている。ここで、理想的には第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量と第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量が一致していることが好ましいが、第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子の公差や複数のキャパシタ素子の製造上の誤差等による差も「略等しい」の範囲に含まれることを意味する。 (Second embodiment)
Next, a coil device according to the second embodiment of the present invention will be described. The configuration of the coil device according to the second embodiment is the same as that of the coil device Lu1 according to the first embodiment. In the coil device according to the second embodiment, the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 connected to one end of the power transmission coil L1 and the second combined capacitance of the first capacitor circuit X10 connected to the other end of the power transmission coil L1. The combined electrostatic capacitances of the capacitor circuits X11 are substantially equal to each other. Here, ideally, it is preferable that the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 and the combined capacitance of the second capacitor circuit X11 match, but the first and second capacitor circuits X10, It means that the difference due to the tolerance of the plurality of capacitor elements forming X11 or the manufacturing error of the plurality of capacitor elements is also included in the range of “substantially equal”.

本実施形態のように、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量と第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量が略等しい場合、電力伝送用コイルＬ１の一方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量Ｃ１２を介して発生する金属部ＳＤの電圧と、電力伝送用コイルＬ１の他方端と金属部ＳＤとの間の寄生容量Ｃ１３を介して発生する金属部ＳＤの電圧との電位差が非常に小さくなる。すなわち、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧もしくは電流も非常に小さくなる。これにより、計測部ＶＳＧ１を構成する抵抗ＶＳＧＲ１および交流電圧計ＶＳＧＭ１に耐圧性能あるいは耐熱性能が低いものを使用することが可能となり、計測部ＶＳＧ１の小型軽量化が可能となる。加えて、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧もしくは電流が非常に小さくなると、故障前の計測部ＶＳＧ１により計測する金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流を実質的にゼロと看做すことが可能となるため、第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子に故障が生じた場合に計測部ＶＳＧ１により計測する金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流はゼロからの変化となる。したがって、第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子の故障の検知精度を向上させることができる。 When the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 and the combined capacitance of the second capacitor circuit X11 are substantially equal as in the present embodiment, between the one end of the power transmission coil L1 and the metal part SD. The potential difference between the voltage of the metal part SD generated via the parasitic capacitance C12 and the voltage of the metal part SD generated via the parasitic capacitance C13 between the other end of the power transmission coil L1 and the metal part SD is extremely small. Becomes smaller. That is, the AC voltage or current between the metal part SD and the reference potential is also very small. As a result, it is possible to use a resistor VSGR1 and an AC voltmeter VSGM1 that form the measurement unit VSG1 having low withstand voltage performance or heat resistance performance, and it is possible to reduce the size and weight of the measurement unit VSG1. In addition, when the AC voltage or current between the metal part SD and the reference potential becomes extremely small, the voltage or current generated in the metal part SD measured by the measuring part VSG1 before the failure can be regarded as substantially zero. Since this is possible, the voltage or current generated in the metal part SD measured by the measuring part VSG1 when the plurality of capacitor elements forming the first and second capacitor circuits X10 and X11 fails changes from zero. Becomes Therefore, it is possible to improve the detection accuracy of the failure of the plurality of capacitor elements forming the first and second capacitor circuits X10 and X11.

以上のように、本実施形態に係るコイル装置は、キャパシタ回路Ｘ１が、電力伝送用コイルＬ１の一方端に接続される第１のキャパシタ回路Ｘ１０と、電力伝送用コイルＬ１の他方端に接続される第２のキャパシタ回路Ｘ１１を有し、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量は、第２のキャパシタ回路Ｘ１１の合成静電容量と略等しく構成されている。そのため、電力伝送用コイルＬ１と、電力伝送用コイルＬ１に近接して配置される導電性の金属部ＳＤとの間に生じる寄生容量Ｃ１２，Ｃ１３を介し、発生する金属部ＳＤの電圧もしくは電流が非常に低くなり、計測部ＶＳＧ１の計測負荷が低減でき、その結果、小型軽量化に寄与できる。 As described above, in the coil device according to the present embodiment, the capacitor circuit X1 is connected to the first capacitor circuit X10 connected to one end of the power transmission coil L1 and the other end of the power transmission coil L1. The second capacitor circuit X11 has a second capacitor circuit X11, and the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 is substantially equal to the combined capacitance of the second capacitor circuit X11. Therefore, the voltage or current of the metal portion SD generated is generated through the parasitic capacitances C12 and C13 generated between the power transmission coil L1 and the conductive metal portion SD arranged in the vicinity of the power transmission coil L1. It becomes extremely low, and the measurement load of the measuring unit VSG1 can be reduced, and as a result, it is possible to contribute to the reduction in size and weight.

（第３実施形態）
次に、図５を参照して、本発明の第３実施形態に係るコイル装置について詳細に説明する。図５は、本発明の第３実施形態に係るコイル装置における第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。第３実施形態に係るコイル装置が備える構成は、第１実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１と同様である。第３実施形態に係るコイル装置においては、第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１（キャパシタ回路Ｘ１）を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の構成が異なる点で第１実施形態と相違する。なお、第１のキャパシタ回路Ｘ１０と第２のキャパシタ回路Ｘ１１の構成は同様のため、ここでは第１のキャパシタ回路Ｘ１０の構成のみ説明する。 (Third Embodiment)
Next, with reference to FIG. 5, a coil device according to a third exemplary embodiment of the present invention will be described in detail. FIG. 5: is the figure which showed typically the structure of the 1st capacitor circuit in the coil apparatus which concerns on 3rd Embodiment of this invention. The configuration of the coil device according to the third embodiment is the same as that of the coil device Lu1 according to the first embodiment. The coil device according to the third embodiment is different from the first embodiment in that the plurality of capacitor elements CAP1 forming the first and second capacitor circuits X10 and X11 (capacitor circuit X1) have different configurations. Since the first capacitor circuit X10 and the second capacitor circuit X11 have the same configuration, only the configuration of the first capacitor circuit X10 will be described here.

第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、第１実施形態と同様、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が基板ＰＣＢ１上に実装されて構成されており、基板ＰＣＢ１上の一対の接続端子ＴＭＮＬ１間に複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列に接続されている。ここで、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１は、一対の接続端子ＴＭＮＬ１間に行列状に整列配置されており、基板ＰＣＢ１上に設けられた複数の銅箔ＣＵＴ１により複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１同士が接続されている。具体的には、図５に示されるように、複数の銅箔ＣＵＴ１は、行方向（横方向）に隣接するキャパシタ素子同士ならびに列方向（縦方向）に隣接するキャパシタ素子同士を接続するとともに、行方向の両端に位置するキャパシタ素子を一対の接続端子ＴＭＮＬ１に接続するように設けられている。これにより、第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列接続されたキャパシタ群ＭＬＣＣ１３を有することとなる。なお、本実施形態では、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が１つの基板の片面に実装されているがこれに限られることなく、１つの基板の両面に実装されていてもよく、複数の基板にそれぞれ実装されていてもよい。ここで、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が１つの基板の両面あるいは複数の基板にそれぞれ実装されている場合、それぞれの面あるいは基板に実装される複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１がいずれも直並列接続されたキャパシタ群を有すると好ましいが、少なくともいずれかの面あるいは基板に複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列接続されたキャパシタ群を有するような構成であっても構わない。 Similar to the first embodiment, the first capacitor circuit X10 is configured by mounting a plurality of capacitor elements CAP1 on the board PCB1, and the plurality of capacitor elements CAP1 are provided between the pair of connection terminals TMNL1 on the board PCB1. It is connected in series and parallel. Here, the plurality of capacitor elements CAP1 are arranged in a matrix between the pair of connection terminals TMNL1 and the plurality of capacitor elements CAP1 are connected to each other by the plurality of copper foils CUT1 provided on the substrate PCB1. .. Specifically, as shown in FIG. 5, the plurality of copper foils CUT1 connect capacitor elements adjacent to each other in the row direction (horizontal direction) and capacitor elements adjacent to each other in the column direction (vertical direction), Capacitor elements located at both ends in the row direction are provided so as to be connected to the pair of connection terminals TMNL1. As a result, the first capacitor circuit X10 has the capacitor group MLCC13 in which the plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series and parallel. In the present embodiment, the plurality of capacitor elements CAP1 are mounted on one side of one substrate, but the present invention is not limited to this, and may be mounted on both sides of one substrate. It may have been done. Here, when a plurality of capacitor elements CAP1 are mounted on both surfaces of a substrate or on a plurality of substrates, respectively, a capacitor group in which the plurality of capacitor elements CAP1 mounted on the respective surfaces or substrates are connected in series and parallel However, it is also possible to have a configuration having a capacitor group in which a plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series and parallel on at least one of the surfaces or the substrate.

本実施形態では、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の各々は、積層セラミックコンデンサから構成されている。ここで、積層セラミックコンデンサの最頻の故障モードはショートモードであり、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１に積層セラミックコンデンサを使用する場合、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１は、ショート故障によりキャパシタ回路Ｘ１の合成静電容量が大きく変化する回路構成であると好ましい。本実施形態では、キャパシタ回路Ｘ１は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列接続されたキャパシタ群ＭＬＣＣ１３を有するため、このキャパシタ群ＭＬＣＣ１３のキャパシタ素子に１つでもショート故障が生じると、キャパシタ回路Ｘ１の合成静電容量が大きく変化し、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧も大きく変化する。つまり、キャパシタ回路Ｘ１を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の故障を確実に検出することができる。 In the present embodiment, each of the plurality of capacitor elements CAP1 is composed of a laminated ceramic capacitor. Here, the most frequent failure mode of the monolithic ceramic capacitor is a short mode, and when a monolithic ceramic capacitor is used for the plurality of capacitor elements CAP1, the plurality of capacitor elements CAP1 are short-circuited and the combined electrostatic capacitance of the capacitor circuit X1. It is preferable that the circuit configuration has a large change. In the present embodiment, the capacitor circuit X1 has the capacitor group MLCC13 in which a plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series and parallel. Therefore, when even one short circuit failure occurs in the capacitor group MLCC13, the capacitor circuit X1 is synthesized. The capacitance changes greatly, and the AC voltage between the metal part SD and the reference potential also changes greatly. That is, it is possible to reliably detect the failure of the plurality of capacitor elements CAP1 that form the capacitor circuit X1.

以上のように、本実施形態に係るコイル装置は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の各々は、積層セラミックコンデンサから構成され、キャパシタ回路Ｘ１は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直並列接続されたキャパシタ群ＭＬＣＣ１３を有している。この構成により、単一の積層セラミックコンデンサにショート故障が発生した際に、キャパシタ回路Ｘ１の静電容量変化が大きくなる。そのため、金属部ＳＤに発生する電圧変化も大きくなり、キャパシタ回路Ｘ１を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の故障をより確実に検出することができる。 As described above, in the coil device according to the present embodiment, each of the plurality of capacitor elements CAP1 is composed of the laminated ceramic capacitor, and the capacitor circuit X1 includes the capacitor group MLCC13 in which the plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series and parallel. Have With this configuration, when a short circuit failure occurs in a single monolithic ceramic capacitor, the capacitance change of the capacitor circuit X1 becomes large. Therefore, the voltage change generated in the metal part SD also becomes large, and the failure of the plurality of capacitor elements CAP1 forming the capacitor circuit X1 can be detected more reliably.

（第４実施形態）
次に、図６を参照して、本発明の第３実施形態に係るコイル装置について詳細に説明する。図６は、本発明の第４実施形態に係るコイル装置における第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。第４実施形態に係るコイル装置が備える構成は、第１実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１と同様である。第４実施形態に係るコイル装置においては、第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１（キャパシタ回路Ｘ１）を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の接続構成が異なる点で第１実施形態と相違する。なお、第１のキャパシタ回路Ｘ１０と第２のキャパシタ回路Ｘ１１の構成は同様のため、ここでは第１のキャパシタ回路Ｘ１０の構成のみ説明する。 (Fourth Embodiment)
Next, with reference to FIG. 6, a coil device according to a third exemplary embodiment of the present invention will be described in detail. FIG. 6 is a diagram schematically showing the configuration of the first capacitor circuit in the coil device according to the fourth embodiment of the present invention. The configuration of the coil device according to the fourth embodiment is similar to that of the coil device Lu1 according to the first embodiment. The coil device according to the fourth embodiment is different from the first embodiment in that the connection configuration of a plurality of capacitor elements CAP1 forming the first and second capacitor circuits X10 and X11 (capacitor circuit X1) is different. Since the first capacitor circuit X10 and the second capacitor circuit X11 have the same configuration, only the configuration of the first capacitor circuit X10 will be described here.

第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、第１実施形態と同様、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が基板ＰＣＢ１上に実装されて構成されており、基板ＰＣＢ１上の一対の接続端子ＴＭＮＬ１間に複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が、直列接続されている。ここで、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１は、一対の接続端子ＴＭＮＬ１間に行列状に整列配置されており、基板ＰＣＢ１上に設けられた複数の銅箔ＣＵＴ２２および一対の銅箔ＣＵＴ２３により複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１同士が接続されている。具体的には、図６に示されるように、複数の銅箔ＣＵＴ２２は、行方向（横方向）に隣接するキャパシタ素子同士を直列に接続するとともに、一対の銅箔ＣＵＴ２３は、行方向の両端に位置するキャパシタ素子を接続端子ＴＭＮＬ１に接続するように設けられている。但し、本実施形態では、列方向に隣接する複数の銅箔ＣＵＴ２２は、互いに接触しておらず離間して配置され、直接電気的には接続されていない。これにより、第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直列に接続されたキャパシタ部ＦＣ１３を複数有することとなる。なお、本実施形態では、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が１つの基板の片面に実装されているがこれに限られることなく、１つの基板の両面に実装されていてもよく、複数の基板にそれぞれ実装されていてもよい。ここで、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が１つの基板の両面あるいは複数の基板にそれぞれ実装されている場合、それぞれの面あるいは基板に実装される複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直列に接続されたキャパシタ部ＦＣ１３を複数有すると好ましいが、少なくともいずれかの面あるいは基板に複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直列に接続されたキャパシタ部ＦＣ１３を複数有するような構成であっても構わない。 Similar to the first embodiment, the first capacitor circuit X10 is configured by mounting a plurality of capacitor elements CAP1 on the board PCB1, and the plurality of capacitor elements CAP1 are provided between the pair of connection terminals TMNL1 on the board PCB1. , Connected in series. Here, the plurality of capacitor elements CAP1 are arranged in a matrix between the pair of connection terminals TMNL1, and the plurality of capacitor elements CAP1 are provided by the plurality of copper foils CUT22 and the pair of copper foils CUT23 provided on the substrate PCB1. They are connected to each other. Specifically, as shown in FIG. 6, the plurality of copper foils CUT22 connect capacitor elements adjacent to each other in the row direction (horizontal direction) in series, and the pair of copper foils CUT23 have both ends in the row direction. The capacitor element located at is connected to the connection terminal TMNL1. However, in the present embodiment, the plurality of copper foils CUT 22 adjacent to each other in the column direction are not in contact with each other and are arranged apart from each other, and are not directly electrically connected. As a result, the first capacitor circuit X10 has a plurality of capacitor sections FC13 in which a plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series. In the present embodiment, the plurality of capacitor elements CAP1 are mounted on one side of one substrate, but the present invention is not limited to this, and may be mounted on both sides of one substrate. It may have been done. Here, when a plurality of capacitor elements CAP1 are mounted on both surfaces of a substrate or on a plurality of substrates, respectively, a capacitor section FC13 in which the plurality of capacitor elements CAP1 mounted on each surface or substrate are connected in series is used. Although it is preferable to have a plurality of capacitors, at least one surface or substrate may have a plurality of capacitor parts FC13 in which a plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series.

本実施形態では、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の各々は、フィルムコンデンサから構成されている。ここで、フィルムコンデンサの最頻の故障モードはオープンモードであり、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１にフィルムコンデンサを使用する場合、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１は、オープン故障によりキャパシタ回路Ｘ１の合成静電容量が大きく変化する回路構成であると好ましい。本実施形態では、キャパシタ回路Ｘ１は、複数のキャパシタ素子が直列に接続されたキャパシタ部ＦＣ１３を複数有するため、このキャパシタ部ＦＣ１３のキャパシタ素子に１つでもオープン故障が生じると、キャパシタ回路Ｘ１の合成静電容量が大きく変化し、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧も大きく変化する。つまり、キャパシタ回路Ｘ１を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の故障を確実に検出することができる。 In the present embodiment, each of the plurality of capacitor elements CAP1 is composed of a film capacitor. Here, the most frequent failure mode of the film capacitor is the open mode, and when a film capacitor is used for the plurality of capacitor elements CAP1, the plurality of capacitor elements CAP1 have a large combined capacitance of the capacitor circuit X1 due to the open failure. A circuit configuration that changes is preferable. In the present embodiment, the capacitor circuit X1 has a plurality of capacitor sections FC13 in which a plurality of capacitor elements are connected in series. Therefore, when even one open circuit failure occurs in the capacitor section FC13, the capacitor circuit X1 is combined. The capacitance changes greatly, and the AC voltage between the metal part SD and the reference potential also changes greatly. That is, it is possible to reliably detect the failure of the plurality of capacitor elements CAP1 that form the capacitor circuit X1.

以上のように、本実施形態に係るコイル装置は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の各々は、フィルムコンデンサから構成され、キャパシタ回路Ｘ１は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が直列に接続されたキャパシタ部ＦＣ１３を複数有している。この構成により、単一のフィルムコンデンサにオープン故障が発生した際に、キャパシタ回路Ｘ１の静電容量変化が大きくなる。そのため、金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流変化も大きくなり、キャパシタ回路Ｘ１を構成する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１の故障をより確実に検出することができる。 As described above, in the coil device according to the present embodiment, each of the plurality of capacitor elements CAP1 is formed of a film capacitor, and the capacitor circuit X1 includes the plurality of capacitor parts FC13 in which the plurality of capacitor elements CAP1 are connected in series. Have With this configuration, when an open failure occurs in a single film capacitor, the capacitance change of the capacitor circuit X1 becomes large. Therefore, the change in the voltage or current generated in the metal part SD also becomes large, and the failure of the plurality of capacitor elements CAP1 forming the capacitor circuit X1 can be detected more reliably.

（第５実施形態）
図７を参照して、本発明の第５実施形態に係るコイル装置Ｌｕ５の構成について詳細に説明する。図７は、本発明の第５実施形態に係るコイル装置の回路構成を模式的に示した図である。コイル装置Ｌｕ５は、図７に示されるように、電力伝送用コイルＬ１と、金属部ＳＤと、キャパシタ回路Ｘ５と、計測部ＶＳＧ１を有する。電力伝送用コイルＬ１、金属部ＳＤ、計測部ＶＳＧ１の構成は、第１実施形態に係るコイル装置Ｌｕ１と同様である。第５実施形態に係るコイル装置Ｌｕ５は、キャパシタ回路Ｘ１に代えてキャパシタ回路Ｘ５を備えている点において、第１実施形態と相違する。以下、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。 (Fifth Embodiment)
The configuration of the coil device Lu5 according to the fifth embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIG. FIG. 7 is a diagram schematically showing the circuit configuration of a coil device according to the fifth embodiment of the present invention. As shown in FIG. 7, the coil device Lu5 includes a power transmission coil L1, a metal part SD, a capacitor circuit X5, and a measuring part VSG1. The configurations of the power transmission coil L1, the metal part SD, and the measuring part VSG1 are the same as those of the coil device Lu1 according to the first embodiment. The coil device Lu5 according to the fifth embodiment differs from that of the first embodiment in that the coil device Lu5 includes a capacitor circuit X5 instead of the capacitor circuit X1. Hereinafter, differences from the first embodiment will be mainly described.

キャパシタ回路Ｘ５は、キャパシタ回路Ｘ１と同様、電力伝送用コイルＬ１に接続され、電力伝送用コイルＬ１と共振回路を形成している。このキャパシタ回路Ｘ５は、共振回路の共振周波数を調整する機能を有する。本実施形態では、キャパシタ回路Ｘ５は、第１のキャパシタ回路Ｘ５０と、第２のキャパシタ回路Ｘ５１と、を有する。 Like the capacitor circuit X1, the capacitor circuit X5 is connected to the power transmission coil L1 and forms a resonance circuit with the power transmission coil L1. The capacitor circuit X5 has a function of adjusting the resonance frequency of the resonance circuit. In the present embodiment, the capacitor circuit X5 has a first capacitor circuit X50 and a second capacitor circuit X51.

第１のキャパシタ回路Ｘ５０は、一方端が電力伝送用コイルＬ１の一方端に接続され、第２のキャパシタ回路Ｘ５１は、一方端が電力伝送用コイルＬ１の他方端に接続されている。この点は、第１実施形態に係る第１のキャパシタ回路Ｘ１０及び第２のキャパシタ回路Ｘ１１と同様である。第１実施形態と異なる点は、第１のキャパシタ回路Ｘ５０の他方端と第２のキャパシタ回路Ｘ５１の他方端が互いに接続されており、第１のキャパシタ回路Ｘ５０と第２のキャパシタ回路Ｘ５１の接続中点が抵抗ＲＧ５５を介して基準電位に接続されている点である。つまり、本実施形態では、第１のキャパシタ回路Ｘ５０及び第２のキャパシタ回路Ｘ５１は、電力伝送用コイルＬ１に並列に接続されている。なお、第１及び第２のキャパシタ回路Ｘ５０，Ｘ５１が有する複数のキャパシタ素子の構成は、第１実施形態における第１及び第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１が有する複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１と同様のため説明は省略する。また、第１のキャパシタ回路Ｘ５０の合成静電容量と、第２のキャパシタ回路Ｘ５１の合成静電容量が略等しく構成されていると好ましい。この場合、金属部ＳＤと基準電位間の交流電圧もしくは交流電流が低くなり、計測部ＶＳＧ１の計測負荷が低減できる。 One end of the first capacitor circuit X50 is connected to one end of the power transmission coil L1, and one end of the second capacitor circuit X51 is connected to the other end of the power transmission coil L1. This point is the same as the first capacitor circuit X10 and the second capacitor circuit X11 according to the first embodiment. The difference from the first embodiment is that the other end of the first capacitor circuit X50 and the other end of the second capacitor circuit X51 are connected to each other, and the connection between the first capacitor circuit X50 and the second capacitor circuit X51. The middle point is the point connected to the reference potential via the resistor RG55. That is, in the present embodiment, the first capacitor circuit X50 and the second capacitor circuit X51 are connected in parallel to the power transmission coil L1. The configuration of the plurality of capacitor elements included in the first and second capacitor circuits X50 and X51 is similar to that of the plurality of capacitor elements CAP1 included in the first and second capacitor circuits X10 and X11 in the first embodiment. The description is omitted. Further, it is preferable that the combined capacitance of the first capacitor circuit X50 and the combined capacitance of the second capacitor circuit X51 are substantially equal. In this case, the AC voltage or the AC current between the metal part SD and the reference potential becomes low, and the measuring load of the measuring part VSG1 can be reduced.

上述したように、本実施形態は、キャパシタ回路Ｘ５が電力伝送用コイルＬ１に対して並列に接続されている点を除けば、第１実施形態と同一の形態である。すなわち、本実施形態に係るコイル装置Ｌｕ５は、電力伝送用コイルＬ１に近接して配置される導電性の金属部ＳＤと、金属部ＳＤに発生する電圧もしくは電流を計測する計測部ＶＳＧ１を備えているため、キャパシタ回路Ｘ５を構成する複数のキャパシタ素子にショート故障またはオープン故障が発生した際の微小な容量変化に応じて、電力伝送用コイルＬ１と金属部ＳＤとの間に生じる寄生容量Ｃ１２，Ｃ１３を介して発生する金属部ＳＤの電圧もしくは電流の変化を、計測部ＶＳＧ１により検知できる。したがって、キャパシタ回路Ｘ５を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかにショート故障またはオープン故障が生じたことを確実に検出することができる。 As described above, the present embodiment is the same as the first embodiment except that the capacitor circuit X5 is connected in parallel to the power transmission coil L1. That is, the coil device Lu5 according to the present embodiment includes a conductive metal part SD arranged in the vicinity of the power transmission coil L1 and a measuring part VSG1 for measuring the voltage or current generated in the metal part SD. Therefore, the parasitic capacitance C12 generated between the power transmission coil L1 and the metal part SD in accordance with a minute capacitance change when a short circuit failure or an open circuit failure occurs in the plurality of capacitor elements forming the capacitor circuit X5, The change in the voltage or current of the metal part SD generated via C13 can be detected by the measuring part VSG1. Therefore, it is possible to reliably detect that a short circuit failure or an open failure has occurred in any of the plurality of capacitor elements that form the capacitor circuit X5.

なお、第１〜第４実施形態では、キャパシタ回路Ｘ１が電力伝送用コイルＬ１に対して直列に接続されている形態、第５実施形態では、キャパシタ回路Ｘ５が電力伝送用コイルＬ１に対して並列に接続されている形態を説明したが、電力伝送用コイルＬ１とともに共振回路を形成するキャパシタ回路が、電力伝送用コイルＬ１に対して直列及び並列に接続されている場合であっても、上述の実施形態と同様の作用効果が得られる。 In the first to fourth embodiments, the capacitor circuit X1 is connected in series to the power transmission coil L1, and in the fifth embodiment, the capacitor circuit X5 is parallel to the power transmission coil L1. However, even if the capacitor circuit forming the resonance circuit together with the power transmission coil L1 is connected in series and in parallel to the power transmission coil L1, The same effect as that of the embodiment can be obtained.

以下、上述の実施形態による、キャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のいずれかがショート故障した際に、確実に検出できることを実施例１〜３によって具体的に示す。 Hereinafter, it will be concretely shown by Examples 1 to 3 that when one of the plurality of capacitor elements forming the capacitor circuit according to the above-described embodiment is short-circuited, it can be reliably detected.

実施例１〜３として、上述した第３実施形態に係るコイル装置を給電コイル装置１３０および受電コイル装置２１０に適用したワイヤレス電力伝送装置Ｓ１を用いた。各実施例における、給電コイル装置１３０の給電コイルのインダクタンスを６００ｕＨとし、給電コイル装置１３０の金属部ＳＤを厚さ２ｍｍのアルミニウムとし、給電コイル装置１３０の第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０、Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子を、単一の静電容量が３３ｎＦの積層セラミックコンデンサとし、給電コイル装置１３０の第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０、Ｘ１１の合成静電容量をそれぞれ１２．８ｎＦとし、受電コイル装置２１０の受電コイルのインダクタンスを８５ｕＨとし、受電コイル装置２１０の金属部ＳＤを厚さ２ｍｍのアルミニウムとし、受電コイル装置２１０の第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１を構成する複数のキャパシタ素子を、単一の静電容量が３３ｎＦの積層セラミックコンデンサとし、受電コイル装置２１０の第１および第２のキャパシタ回路Ｘ１０，Ｘ１１の合成静電容量をそれぞれ９０ｎＦとした。ここで、キャパシタ素子の故障個所をよりわかりやすく説明するため、各実施例における給電コイル装置１３０の第１のキャパシタ回路Ｘ１０の構成を図８に示す。図８は、各実施例における給電コイル装置の第１のキャパシタ回路の構成を模式的に示した図である。図８に示すように、各実施例における給電コイル装置１３０の第１のキャパシタ回路Ｘ１０は、複数のキャパシタ素子ＣＡＰ１が、基板ＰＣＢ上の一対の接続端子ＴＭＮＬ１間に行列状に整列配置（１８直列７並列）され、複数の銅箔ＣＵＴ１により直並列接続されたキャパシタ群ＭＬＣＣ１３を構成している。図８では、このキャパシタ群ＭＬＣＣ１３に対して、直列方向に番号Ｎ１〜Ｎ１８により直列番地を表示し、並列方向に番号Ｍ１〜Ｍ７により並列番地を表示している。例えば、キャパシタ群ＭＬＣＣ１３の直列番地がＮ２、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサＭＬＣＣＳ１にショート故障が生じると、Ｎ２で示される直列番地における、Ｍ１およびＭ３からＭ７の並列番地で示される積層セラミックコンデンサがキャパシタ素子として機能しなくなる。すなわち、単一の積層セラミックコンデンサのショート故障により大きな静電容量変化が生じることとなる。 As Examples 1 to 3, the wireless power transmission device S1 in which the coil device according to the third embodiment described above is applied to the power feeding coil device 130 and the power receiving coil device 210 is used. In each embodiment, the inductance of the power feeding coil of the power feeding coil device 130 is 600 uH, the metal portion SD of the power feeding coil device 130 is aluminum having a thickness of 2 mm, and the first and second capacitor circuits X10 and X11 of the power feeding coil device 130 are set. Is a multilayer ceramic capacitor having a capacitance of 33 nF, and the combined capacitance of the first and second capacitor circuits X10 and X11 of the power feeding coil device 130 is 12.8 nF. The inductance of the power receiving coil of the power receiving coil device 210 is 85 uH, the metal portion SD of the power receiving coil device 210 is aluminum having a thickness of 2 mm, and a plurality of parts forming the first and second capacitor circuits X10 and X11 of the power receiving coil device 210 are provided. The capacitor element is a monolithic ceramic capacitor having a capacitance of 33 nF, and the combined capacitance of the first and second capacitor circuits X10 and X11 of the power receiving coil device 210 is 90 nF. Here, in order to more easily understand the location of failure of the capacitor element, the configuration of the first capacitor circuit X10 of the power feeding coil device 130 in each example is shown in FIG. FIG. 8 is a diagram schematically showing the configuration of the first capacitor circuit of the power feeding coil device in each example. As shown in FIG. 8, in the first capacitor circuit X10 of the power feeding coil device 130 in each example, the plurality of capacitor elements CAP1 are arranged in a matrix between the pair of connection terminals TMNL1 on the substrate PCB (18 series). 7 in parallel), and a plurality of copper foils CUT1 form a capacitor group MLCC13 connected in series and parallel. In FIG. 8, for this capacitor group MLCC13, serial addresses are indicated by numbers N1 to N18 in the serial direction, and parallel addresses are indicated by numbers M1 to M7 in the parallel direction. For example, when a short-circuit failure occurs in the multilayer ceramic capacitor MLCCS1 whose serial address of the capacitor group MLCC13 is N2 and whose parallel address is M2, the multilayer ceramics shown by the parallel addresses of M1 and M3 to M7 at the serial address of N2. The capacitor no longer functions as a capacitor element. That is, a large capacitance change occurs due to a short circuit failure of a single monolithic ceramic capacitor.

また、各実施例における負荷ＲＬを３７Ωとし、電力変換回路１２０から給電コイル装置１３０の給電コイルへ供給される交流電圧を４００Ｖとし、負荷ＲＬへの伝送電力が３．３ｋＷとなるように、交流電圧の周波数を調整した。さらに、各実施例における計測部ＶＳＧ１の一端を金属部ＳＤに接続し、他端を基準電位に接続した。 In addition, the load RL in each example is set to 37Ω, the AC voltage supplied from the power conversion circuit 120 to the power feeding coil of the power feeding coil device 130 is set to 400V, and AC is transmitted so that the transmission power to the load RL is 3.3 kW. The frequency of the voltage was adjusted. Furthermore, one end of the measuring unit VSG1 in each example was connected to the metal part SD, and the other end was connected to the reference potential.

これら実施例１〜３について、ワイヤレス給電装置１００からワイヤレス受電装置２００への電力伝送を開始し、計測部ＶＳＧ１により金属部ＳＤに発生した交流電圧実効値を計測するとそれぞれ０．２Ｖであった。つまり、この交流電圧実効値が複数のキャパシタ素子に故障がない状態の基準となる電圧値である。 In each of Examples 1 to 3, when the power transmission from the wireless power supply apparatus 100 to the wireless power receiving apparatus 200 was started and the measurement section VSG1 measured the AC voltage effective value generated in the metal section SD, it was 0.2 V, respectively. That is, this AC voltage effective value is a reference voltage value when there is no failure in the plurality of capacitor elements.

続いて、ワイヤレス給電装置１００からワイヤレス受電装置２００への電力伝送を停止し、実施例１では第１のキャパシタ回路Ｘ１０の直列番地がＮ２、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサをショートさせ、実施例２では第１のキャパシタ回路Ｘ１０の直列番地がＮ２、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサと直列番地がＮ３、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサをショートさせ、実施例３では第１のキャパシタ回路Ｘ１０の直列番地がＮ２、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサと直列番地がＮ３、並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサと直列番地がＮ４と並列番地がＭ２で示される積層セラミックコンデンサをショートさせた。この状態において、再度ワイヤレス給電装置１００からワイヤレス受電装置２００への電力伝送を開始し、計測部ＶＳＧ１により金属部ＳＤに発生した交流電圧実効値を計測した。各実施例の計測結果を表１に示す Then, the power transmission from the wireless power supply apparatus 100 to the wireless power receiving apparatus 200 is stopped, and in the first embodiment, the multilayer ceramic capacitor whose series address is N2 and whose parallel address is M2 is short-circuited in the first capacitor circuit X10. In the second embodiment, the multilayer ceramic capacitor whose serial address is N2 and whose parallel address is M2 and the multilayer ceramic capacitor whose serial address is N3 and whose parallel address is M2 are short-circuited in the first capacitor circuit X10. The serial address of the first capacitor circuit X10 is N2, the parallel address is M2 and the serial address is N3, and the parallel address is the multilayer ceramic capacitor that is M2. The serial address is N4 and the parallel address is M2. The monolithic ceramic capacitor is short-circuited. In this state, power transmission from the wireless power supply apparatus 100 to the wireless power receiving apparatus 200 was started again, and the measurement section VSG1 measured the effective value of the AC voltage generated in the metal part SD. Table 1 shows the measurement results of each example.

Figure 0006747149
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表１に示すように、実施例１では、複数のキャパシタ素子の故障数が１つにも関わらず、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量が１３．６ｎＦと大きく変化し、計測部ＶＳＧ１で計測された金属部ＳＤに発生した交流電圧実効値が２６．５Ｖとなった。つまり、金属部ＳＤに発生する交流電圧実効値が、複数のキャパシタ素子に故障がない状態の０．２Ｖから２６Ｖ以上変化したため、単一の積層セラミックコンデンサのショート故障を確実に検出できることが確認できた。実施例２では、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量が１４．４ｎＦと実施例１に比べて一層大きく変化し、計測部ＶＳＧ１で計測された金属部ＳＤに発生した交流電圧実効値が６２Ｖとなった。つまり、金属部ＳＤに発生する交流電圧実効値が、複数のキャパシタ素子に故障がない状態の０．２Ｖから６１Ｖ以上変化したため、わずか２つの積層セラミックコンデンサのショート故障を確実に検出できることが確認できた。実施例３では、第１のキャパシタ回路Ｘ１０の合成静電容量が１５．４ｎＦと実施例１および実施例２に比べてより一層大きく変化し、計測部ＶＳＧ１で計測された金属部ＳＤに発生した交流電圧実効値が１０５．７Ｖとなった。つまり、金属部ＳＤに発生する交流電圧実効値が、複数のキャパシタ素子に故障がない状態の０．２Ｖから１０５Ｖ以上変化したため、わずか３つの積層セラミックコンデンサのショート故障を確実に検出できることが確認できた。以上のことから、本実施形態によってキャパシタ回路を構成する複数のキャパシタ素子のショート故障を確実に検出できることが確認された。なお、本実施例では、複数のキャパシタ素子のショート故障を検出できることを示したが、オープン故障であっても、その故障に基づく静電容量の変化が金属部の電位変化として現れるため、その故障を確実に検出できることはいうまでもない。 As shown in Table 1, in the first embodiment, the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 greatly changes to 13.6 nF even though the number of failures of the plurality of capacitor elements is 1, and the measurement unit VSG1 The effective value of the AC voltage generated in the metal part SD measured at 26.5V was 26.5V. That is, since the effective value of the AC voltage generated in the metal part SD has changed by 0.2 V or more from 0.2 V when there is no failure in the plurality of capacitor elements, it can be confirmed that the short-circuit failure of the single multilayer ceramic capacitor can be reliably detected. It was In the second embodiment, the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 is 14.4 nF, which is much larger than that in the first embodiment, and the effective value of the AC voltage generated in the metal part SD measured by the measuring unit VSG1 is It became 62V. That is, since the effective value of the AC voltage generated in the metal part SD has changed from 0.2 V when there is no failure in the plurality of capacitor elements by 61 V or more, it can be confirmed that a short circuit failure of only two multilayer ceramic capacitors can be reliably detected. It was In Example 3, the combined capacitance of the first capacitor circuit X10 was 15.4 nF, which was much larger than those in Examples 1 and 2 and occurred in the metal part SD measured by the measuring unit VSG1. The AC voltage effective value was 105.7V. That is, since the effective value of the AC voltage generated in the metal part SD has changed from 0.2 V when there is no failure in the plurality of capacitor elements by 105 V or more, it can be confirmed that a short circuit failure of only three multilayer ceramic capacitors can be reliably detected. It was From the above, it was confirmed that a short circuit failure of a plurality of capacitor elements forming a capacitor circuit can be reliably detected by this embodiment. In this example, it was shown that a short-circuit failure of a plurality of capacitor elements can be detected. However, even if the failure is an open failure, the change in capacitance due to the failure appears as a change in the potential of the metal part. Needless to say, can be reliably detected.

１００…ワイヤレス給電装置、１１０…電源、１２０…電力変換回路、１２１…電力変換部、１２２…スイッチ駆動部、１３０…給電コイル装置、２００…ワイヤレス受電装置、２１０…受電コイル装置、２２０…整流部、Ｃ０…平滑コンデンサ、Ｄ１〜Ｄ４…ダイオード、ＲＬ…負荷、Ｓ１…ワイヤレス電力伝送装置、ＳＧ１〜ＳＧ４…ＳＷ制御信号、ＳＷ１〜ＳＷ４…スイッチング素子、ＧＮＤ１…グランド、ＦＧＮＤ１…フレームグランド、ＲＧ１〜ＲＧ４…分圧抵抗、Ｌｕ１…コイル装置、Ｌ１…電力伝送用コイル、Ｃ１２，Ｃ１３…寄生容量、Ｘ１，Ｘ１０，Ｘ１１…キャパシタ回路、ＳＤ…金属部、ＶＳＧ１…計測部、ＰＣＢＸ１０，ＰＣＢ１…基板、ＣＡＰ１…キャパシタ素子、ＣＵＴ，ＣＵＴ１，ＣＵＴ２２，ＣＵＴ２３…銅箔、ＴＭＮＬＸ１０，ＴＭＮＬ１…端子、ＶＳＧＲ１…抵抗、ＶＳＧＭ１…交流電圧計、ＡＤ１…アナログデジタル変換部、ＣＯＭ１…無線通信部、ＭＬＣＣ１３…キャパシタ群、ＦＣ１３…キャパシタ部。 100... Wireless power feeding device, 110... Power source, 120... Power conversion circuit, 121... Power conversion unit, 122... Switch driving unit, 130... Power feeding coil device, 200... Wireless power receiving device, 210... Power receiving coil device, 220... Rectifying unit , C0... Smoothing capacitor, D1 to D4... Diode, RL... Load, S1... Wireless power transmission device, SG1 to SG4... SW control signal, SW1 to SW4... Switching element, GND1... Ground, FGND1... Frame ground, RG1 to RG4 ... voltage dividing resistance, Lu1... coil device, L1... power transmission coil, C12, C13... parasitic capacitance, X1, X10, X11... capacitor circuit, SD... metal part, VSG1... measurement part, PCBX10, PCB1... substrate, CAP1 Capacitor element, CUT, CUT1, CUT22, CUT23... Copper foil, TMNLX10, TMNL1... Terminal, VSGR1... Resistor, VSGM1... AC voltmeter, AD1... Analog-to-digital converter, COM1... Wireless communication section, MLCC13... Capacitor group, FC13 … Capacitor section.

Claims (4)

電力伝送用コイルと、
前記電力伝送用コイルに接続され、複数のキャパシタ素子を有するキャパシタ回路と、
前記電力伝送用コイルと近接して配置される導電性の金属部と、
前記金属部に発生する電圧もしくは、電流を計測する計測部を備え、
前記キャパシタ回路は、前記電力伝送用コイルの一方端に接続される第１のキャパシタ回路と、前記電力伝送用コイルの他方端に接続される第２のキャパシタ回路を有し、
前記第１のキャパシタ回路の合成静電容量は、前記第２のキャパシタ回路の合成静電容量と略等しいことを特徴とするコイル装置。 Power transmission coil,
A capacitor circuit having a plurality of capacitor elements, which is connected to the power transmission coil;
A conductive metal portion arranged in proximity to the power transmission coil,
The voltage generated in the metal part, or equipped with a measuring unit for measuring the current ,
The capacitor circuit has a first capacitor circuit connected to one end of the power transmission coil and a second capacitor circuit connected to the other end of the power transmission coil,
The coil device , wherein the combined capacitance of the first capacitor circuit is substantially equal to the combined capacitance of the second capacitor circuit . 前記複数のキャパシタ素子の各々は、積層セラミックコンデンサから構成され、
前記キャパシタ回路は、前記複数のキャパシタ素子が直並列接続されたキャパシタ群を有することを特徴とする請求項１に記載のコイル装置。 Each of the plurality of capacitor elements is composed of a laminated ceramic capacitor,
The coil device according to claim 1 , wherein the capacitor circuit includes a capacitor group in which the plurality of capacitor elements are connected in series and parallel. 前記複数のキャパシタ素子の各々は、フィルムコンデンサから構成され、
前記キャパシタ回路は、前記複数のキャパシタ素子が直列接続されたキャパシタ部を複数有することを特徴とする請求項１に記載のコイル装置。 Each of the plurality of capacitor elements is composed of a film capacitor,
The coil device according to claim 1 , wherein the capacitor circuit has a plurality of capacitor units in which the plurality of capacitor elements are connected in series. 給電コイル装置を含むワイヤレス給電装置と、
受電コイル装置を含むワイヤレス受電装置を備え、
前記給電コイル装置と、前記受電コイル装置の少なくとも一方が、請求項１〜３のいずれか一項に記載のコイル装置であることを特徴とするワイヤレス電力伝送装置。 A wireless power supply device including a power supply coil device;
A wireless power receiving device including a power receiving coil device is provided,
Wherein the feeding coil device, at least one of the power receiving coil system, the wireless power transmission apparatus which is a coil apparatus according to any one of claims 1-3.
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