JP6730211B2 - コイルユニット - Google Patents

Description

本開示は、コイルユニットに関する。

従来から非接触で電力を送電する非接触充電システムについて各種提案されている。たとえば、特開２００８−１２０２３９号公報に記載された非接触充電システムにおいては、送電側のコイルユニットから受電側のコイルユニットに非接触で電力を送電する。

送電側のコイルユニットは、上面に凹部が形成されたフェライト板と、上記凹部内に装着されたコイルとを備える。フェライト板は、複数の分割コアを積層することで形成されている。受電側のコイルユニットも、送電側のコイルユニットと同様に構成されている。

特開２００８−１２０２３９号公報 特開２０１３−１５４８１５号公報 特開２０１３−１４６１５４号公報 特開２０１３−１４６１４８号公報 特開２０１３−１１０８２２号公報 特開２０１３−１２６３２７号公報

上記特開２００８−１２０２３９号公報に記載されたコイルユニットにおいては、フェライト板は、複数の分割コアを隙間なく積層することで形成されており、フェライト板を形成するために必要なフェライト量が多い。フェライト量が多くなると、コイルユニットの製造コストが高くなる。

単純にフェライト量を低減したフェライト板を用いたのでは、送電側のコイルユニットと受電側のコイルユニットとの間の結合係数が低くなるおそれがある。

本願発明者等は、上記の課題を解決するために、送電側コイルユニットのフェライト板や受電側コイルユニットのフェライト板の形状について、各種検討した。

発明者等が検討した送電コイルユニットは、フェライト板と、フェライト板上に配置された送電コイルとを含む。送電コイルは、中央部に中空部が形成された渦巻き型コイルである。送電コイルは、平面視すると、角部が湾曲状に曲げられた略長方形形状に形成されている。送電コイルは、複数の曲げ部と、複数の短辺部と、複数の長辺部とを含む。長辺部の長さは短辺部の長さよりも長い。

フェライト板は、複数の角フェライト板と、複数の長辺フェライト板とを含む。各角フェライト板上に送電コイルの曲げ部が配置される。長辺フェライト板上に、送電コイルの長辺部が配置される。コイルの短辺部に沿って２つの角フェライト板が配置される。コイルの長辺部に沿って間隔をあけて２つの角フェライト板が配置されており、この２つの角フェライト板間に長辺フェライト板が配置される。

各角フェライトの外端は送電コイルの外周縁部から突出するように設けられており、各角フェライトの内端は送電コイルの内周縁部から突出するように設けられている。長辺フェライト板は、長辺部の内周縁部から長辺部の外周縁部に向けて延びるように形成されている。

角フェライト板の外端部と角フェライト板の内端部との間の距離は、長辺フェライト板の外端部と内端部との間の距離よりも長い。

短辺部に沿って配置された２つの角フェライト板の間と、角フェライト板および長辺フェライト板間とに切欠部が形成されている。

上記のような送電コイルユニットを用いて送電したときについて説明する。送電コイルに電流が流れると、送電コイルの周囲を取り囲むように磁束が流れる。

送電コイルのうち切欠部と重なり合う部分において、切欠部は、磁気抵抗が高い。このため、コイルのうち角フェライト間の切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、角フェライト板に入射する。コイルのうち角フェライトおよび長辺フェライト板の間の切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、角フェライト板または長辺フェライト板に入射する。

角フェライト板の長さは、長辺フェライト板の長さよりも長いため、角フェライト板を通る磁束は上方に膨らみ易い。上方に膨らんだ磁束は、上方に配置された受電コイルと鎖交しやすく、送電コイルユニットと受電コイルユニットとの結合係数を高く維持することができる。

その一方で、角フェライト板には、多くの磁束が流れるため、角フェライト板の温度が高くなり易いという課題が生じる。

本開示は、上記のような課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、結合係数を維持することができると共に、フェライト板が高温となることを抑制することができるコイルユニットを提供することである。

本開示に係るコイルユニットは、厚さ方向に配列する第１主表面および第２主表面を含み、板状に形成されたフェライト板と、第１主表面に配置されると共に環状に形成されたコイルとを備える。上記コイルは、第１曲げ部および第２曲げ部と、第１曲げ部および第２曲げ部を接続する短辺部と、短辺部よりも長さが長い長辺部とを含む。

上記フェライト板は、第１曲げ部と重なり合う位置に配置された第１角フェライト板と、第２曲げ部と重なり合う位置に配置された第２角フェライト板と、短辺部と重なり合う位置に配置された短辺フェライト板とを含む。

上記フェライト板には、第１角フェライト板および短辺フェライト板の間に形成された第１切欠部と、第２角フェライト板および短辺フェライト板の間に衛星された第２切欠部とが形成されている。上記短辺フェライト板は、第１切欠部と隣り合う第１分割フェライト板と、第２切欠部と隣り合う第２分割フェライト板とを含む。

上記のコイルユニットにおいて、コイルに交流電流が流れると、コイルの周囲に磁束が形成される。空気の磁気抵抗はフェライトの磁気抵抗よりも高い。コイルのうち第１切欠部および第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部は、第１切欠部および第２切欠部を通らずに、第１角フェライト板、第２角フェライト板または短辺フェライト板を通る。コイルのうち第１切欠部および第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、短辺フェライト板にも入射するため、第１角フェライト板および第２角フェライト板に入射する磁束量が過大になることを抑制することができる。

コイルのうち第１切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の一部は、第１分割フェライト板に入射し、コイルのうち第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の一部は、第２分割フェライト板に入射する。

これにより、第１分割フェライト板および第２分割フェライト板に入射する磁束量が多くなることを抑制することができる。

このように、局所的に磁束密度が高くなることを抑制することができるため、鉄損などによる温度上昇を抑制することができる。

本開示に係るコイルユニットによれば、結合係数を維持することができると共に、フェライト板が高温となることを抑制することができる。

非接触充電システム１を模式的に示す模式図である。 非接触充電システム１を模式的に示す回路図である。 コイルユニット３の一部の構成を示す平面図である。 コイルユニット３の一部の構成を示す斜視図である。 電力伝送時において、各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。 電力伝送時において、各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。 比較例１に係るコイルユニット３ａの一部を示す平面図である。 コイルユニット３ａの一部を示す斜視図である。 比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ａの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。 比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ａの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。 比較例２に係るコイルユニット３ｂの一部を示す平面図である。 コイルユニット３ｂの一部を示す斜視図である。 比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。 比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例２に係るコイルユニット３ｂとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す平面図である。 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す斜視図である。 図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ線における断面図である。 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。 実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂと、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。 実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂを用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。

図１から図２５を用いて、本実施の形態に係る蓄電装置について説明する。図１から図２５に示す構成のうち、同一または実質的に同一の構成については、同一の符号を付して重複した説明を省略する。
（実施の形態１）
図１は、非接触充電システム１を模式的に示す模式図である。図２は、非接触充電システム１を模式的に示す回路図である。非接触充電システム１は、コイルユニット４と、バッテリ７とを含む車両２と、電源１０に接続されたコイルユニット３とを備える。

コイルユニット４は、フロアパネルの下面に配置されている。コイルユニット４は、共振器５と、共振器５が受電した交流電力を直流電力に変換してバッテリ７に供給する整流器６とを含む。

共振器５は、ＬＣ共振器であり、整流器６に接続された受電コイル８およびコンデンサ９を含む。共振器５のＱ値は１００以上である。

コイルユニット３は、共振器１４と、電源１０に接続された変換器１１とを含む。変換器１１は、電源１０から供給される交流電力の周波数および電圧を調整して、共振器１４に供給する。共振器１４は、ＬＣ共振器であり、送電コイル１２およびコンデンサ１３を含む。共振器１４のＱ値も１００以上である。なお、共振器１４の共振周波数と、共振器５の共振周波数とは、実質的に一致している。

図３は、コイルユニット３の一部の構成を示す平面図であり、図４は、コイルユニット３の一部の構成を示す斜視図である。

コイルユニット３は、板状に形成されたフェライト板２０と、フェライト板２０に配置された送電コイル１２とを含む。

送電コイル１２は、平面視すると、略長方形形状（多角形形状）となるように形成されている。送電コイル１２は、上下方向に延びる巻回軸線Ｏ１の周囲を取り囲むようにコイル線を巻回することで形成されている。送電コイル１２は、渦巻型コイルである。

送電コイル１２は、複数の曲げ部３１,３２，３３，３４と、短辺部３５，３６と、長辺部３７，３８とを含む。各曲げ部３１,３２，３３，３４は、湾曲状にコイル線を曲げることで形成されている。

短辺部３５は、曲げ部３１，３２に接続されており、短辺部３６は曲げ部３３，３４に接続されている。長辺部３７は、曲げ部３２，３３に接続されている。長辺部３８は、曲げ部３１，３４に接続されている。各長辺部３７，３８の長さは、各短辺部３５，３６の長さよりも長い。

フェライト板２０は、厚さ方向ＴＨに配列する上面（第１主表面）４０および下面（第２主表面）４１とを含む。送電コイル１２は、上面４０に配置されている。

フェライト板２０は、角フェライト板２１，２２，２３，２４と、直線フェライト板（短辺フェライト板）２５，２６と、直線フェライト板２７，２８とを含む。

各角フェライト板２１，２２，２３，２４は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。各角フェライト板２１，２２，２３，２４は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の内周縁部から外周縁部に向かうように延びる。各角フェライト板２１，２２，２３，２４の内端部は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。各角フェライト板２１，２２，２３，２４の外端部は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の外周縁部よりも外側に位置している。

角フェライト板２１は、分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１を含む。分割フェライト板１Ａ１および分割フェライト板１Ｂ１は、送電コイル１２の延びる方向に間隔をあけて配置されている。各分割フェライト板１Ａ１および分割フェライト板１Ｂ１の間には、曲げ部３１の内周縁部の中央から曲げ部３１の外周縁部の中央に向けて延びる空隙部が形成されている。

角フェライト板２２は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ２，１Ｂ２を含む。角フェライト板２３は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ３，１Ｂ３を含む。角フェライト板２４は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ４，１Ｂ４を含む。

分割フェライト板１Ａ２，１Ｂ２の間と、分割フェライト板１Ａ３，１Ｂ３の間と、分割フェライト板１Ａ４，１Ｂ４の間にも、各曲げ部３２，３３，３４の内周縁部の中央部から外周縁部の中央に向けて延びる空隙部が形成されている。

直線フェライト板２５は、短辺部３５の下面側に配置されており、直線フェライト板２６は短辺部３６の下面側に配置されている。直線フェライト板２５，２６の内端は、短辺部３５，３６の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。直線フェライト板２５，２６の外端は、短辺部３５，３６の外周縁部よりも外側に位置している。

直線フェライト板２５は短辺部３５が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１を含み、直線フェライト板２６は短辺部３６が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２を含む。

分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１の間には、短辺部３５に対して略垂直な方向に延びる空隙部が形成されている。分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２の間には短辺部３６に対して略垂直に延びる空隙部が形成されている。

直線フェライト板２７は長辺部３７の下面側に配置されており、直線フェライト板２８は長辺部３８の下面側に配置されている。直線フェライト板２７，２８の内端は長辺部３７，３８の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。直線フェライト板２７，２８の外端は、長辺部３７，３８の外周縁部よりも外側に位置している。

直線フェライト板２７は長辺部３７が延びる方向に間隔をあけて配置された複数の分割フェライト板１Ｅ１，１Ｆ１，１Ｇ１，１Ｈ１，１Ｉ１を含む。直線フェライト板２８は長辺部３８が間隔をあけて配置された複数の分割フェライト板１Ｅ２，１Ｆ２，１Ｇ２，１Ｈ２，１Ｉ２を含む。

各分割フェライト板１Ｅ１〜１Ｉ１の間には長辺部３７に対して略垂直に延びる空隙部が形成されており、各分割フェライト板１Ｅ２〜１Ｉ２の間には長辺部３８に対して垂直に延びる空隙部が形成されている。

フェライト板２０には、複数の切欠部２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ１，２９Ｃ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２が形成されている。

切欠部２９Ａ１は、角フェライト板２１の分割フェライト板１Ｂ１と直線フェライト板２５の分割フェライト板１Ｃ１との間に形成されている。切欠部２９Ａ２は、直線フェライト板２５の分割フェライト板１Ｄ１と、角フェライト板２２の分割フェライト板１Ａ２との間に形成されている。このように、直線フェライト板２５は、切欠部２９Ａ１と隣り合う分割フェライト板１Ｃ１と、切欠部２９Ａ２と隣り合う分割フェライト板１Ｄ１とを含む。

切欠部２９Ｂ１は、角フェライト板２２の分割フェライト板１Ｂ２と、直線フェライト板２７の分割フェライト板１Ｅ１との間に形成されている。同様に各切欠部も形成されている。なお、直線フェライト板２６は、切欠部２９Ｃ１と隣り合う分割フェライト板１Ｄ２と、切欠部２９Ｃ２と隣り合う分割フェライト板１Ｃ２とを含む。

各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２は、送電コイル１２の内周縁部から外周縁部に向かうにつれて、幅が大きくなるように形成されている。

送電コイル１２およびフェライト板２０を平面視すると、各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２と送電コイル１２とは重なり合う。

コイルユニット３の構成について詳細に説明したが、コイルユニット４もコイルユニット３と同様に構成されている。

コイルユニット３からコイルユニット４に非接触で電力を送電する際には、送電コイル１２に交流電流が流れる。

送電コイル１２に交流電流が流れると、送電コイル１２の周囲を取り囲むように磁束が流れ、各角フェライト板２１〜２４および直線フェライト板２５〜２８を磁束が通る。

角フェライト板２１〜２４の外端および内端間の距離は長いため、角フェライト板２１〜２４を通る磁束は上方に膨らみ易い。

上方に膨らんだ磁束の少なくとも一部の磁束がコイルユニット４の受電コイル８と鎖交することで、受電コイル８が受電する。

直線フェライト板２５〜２８の外端および内端間の距離は短いため、直線フェライト板２５〜２８を通る磁束は上方に膨らみ難い。直線フェライト板２５〜２８を通る磁束は、受電コイル８と鎖交し難く、送電コイル１２の周囲を取り囲むように流れやすい。これにより、送電コイル１２の自己インダクタンスが向上しやすく、送電コイル１２の巻き数を少なく抑えたとしても、送電コイル１２の自己インダクタンスを確保することができる。

空気の透磁率はフェライト板２０の透磁率よりも低いため、各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２を通る経路の磁気抵抗は、フェライト板２０を通る経路の磁気抵抗よりも高い。

このため、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、切欠部２９Ａ１を通らずに、分割フェライト板１Ｂ１または分割フェライト板１Ｃ１を通る。分割フェライト板１Ｂ１を通る磁束が増えると、受電コイル８と鎖交する磁束も増える。これにより、フェライト量を抑えたフェライト板２０を採用したとしても、結合係数が低くなることを抑制することができる。

送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ１および分割フェライト板１Ｃ１を通るため、分割フェライト板１Ｂ１に磁束が集中することを抑制することができる。

分割フェライト板１Ｂ１に過大な磁束が流れることが抑制されているため、分割フェライト板１Ｂ１の温度が上昇することを抑制することができる。同様に、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｄ１または分割フェライト板１Ａ２に入射し、分割フェライト板１Ａ２に過大な磁束が入射することが抑制されている。

このように、角フェライト板２１および角フェライト板２２の間に直線フェライト板２５を配置することで、角フェライト板２１および角フェライト板２２に過大な磁束が流れることが抑制されている。分割フェライト板１Ｃ１は切欠部２９Ａ１と隣り合う位置に設けられており、分割フェライト板１Ｄ１は切欠部２９Ａ２と隣り合う位置に設けられている。このため、分割フェライト板１Ｃ１には、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ２と重なり合う部分で生じた磁束が入射することが抑制される。同様に、分割フェライト板１Ｄ１には、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束が入射することが抑制されている。

このため、分割フェライト板１Ｃ１および分割フェライト板１Ｄ１に過大な磁束が入射することを抑制することができ、分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１の温度が高くなることを抑制することができる。

切欠部２９Ｃ１および切欠部２９Ｃ２の間に、２つの分割フェライト板１Ｃ２および分割フェライト板１Ｄ２が配置されている。このため、各分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２に過大な磁束が流れることを抑制することができ、各分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２の温度が高くなることを抑制することができる。

角フェライト板２２および角フェライト板２３の間に２つの切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２が形成されており、切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２の間には複数の分割フェライト板１Ｅ１〜１Ｉ１が配置されている。送電コイル１２のうち切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３に分配される。

同様に、角フェライト板２１および角フェライト板２４の間に２つの切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２が形成されており、切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２の間には複数の分割フェライト板１Ｅ２〜１Ｉ２が配置されている。送電コイル１２のうち切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１に分配される。

この結果、一部の分割フェライト板に過大な磁束が入射することが抑制されており、一部の分割フェライト板が高温となることが抑制されている。

図５は、電力伝送時において、各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図５に示すように、各分割フェライト板に生じる鉄損の均一化が図られていることが分かる。

図６は、電力伝送時において、各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。この図６に示すように、各分割フェライト板の温度の均熱化が図られており、特定の分割フェライト板が高温になることが抑制されていることが分かる。

次に、比較例１，２に係るコイルユニット３ａと比較して、本実施の形態１に係るコイルユニット３の作用・効果について説明する。

図７は、比較例１に係るコイルユニット３ａの一部を示す平面図であり、図８は、コイルユニット３ａの一部を示す斜視図である。

コイルユニット３ａは、送電コイル１２ａと、フェライト板２０ａとを含む。フェライト板２０ａは、角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａと、直線フェライト板２７ａ，２８ａとを含む。各角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａは、曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。各直線フェライト板２７ａ，２８ａは長辺部３７，３８の下面側に配置されている。

各角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａが送電コイル１２ａの外周縁部から露出する面積は、各角フェライト板２１，２２，２３，２４が送電コイル１２の外周縁部から露出する面積よりも広い。

角フェライト板２１ａは、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ｂ１ａ，１Ｃ１ａを含み、角フェライト板２２ａは、分割フェライト板１Ａ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｃ２ａを含む。角フェライト板２３ａは、分割フェライト板１Ａ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｃ３ａを含み、角フェライト板２４ａは、分割フェライト板１Ａ４ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａを含む。

各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａが送電コイル１２ａの内周縁部から露出する面積は、実施の形態１に係るコイルユニット３の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４が送電コイル１２の内周縁部から露出する面積よりも広い。

直線フェライト板２７ａは分割フェライト板１Ｄ１ａ，１Ｅ１ａ，１Ｆ１ａを含み、直線フェライト板２８ａは分割フェライト板１Ｄ２ａ，１Ｅ２ａ，１Ｆ２ａを含む。

コイルユニット３ａには、複数の切欠部２９ａ、２９ｂ１，２９ｂ２，２９ｃ、２９ｄ１，２９ｄ２が形成されている。

切欠部２９ａは、角フェライト板２１ａと角フェライト板２２ａとの間に形成されている。切欠部２９ｂ１は角フェライト板２２ａおよび直線フェライト板２７ａの間に形成されており、切欠部２９ｂ２は直線フェライト板２７ａおよび角フェライト板２３ａの間に形成されている。切欠部２９ｃは、角フェライト板２３ａおよび角フェライト板２４ａの間に形成されており、切欠部２９ｄ１は、角フェライト板２４ａおよび直線フェライト板２８ａの間に形成されている。切欠部２９ｄ２は、直線フェライト板２８ａおよび角フェライト板２１ａの間に形成されている。

フェライト板２０，２０ａを平面視した際において、切欠部の各頂点部分を結んで形成される略三角形形状の領域を切欠部の面積とすると、切欠部２９ａの面積は、実施の形態１に係るコイルユニット３の切欠部２９Ａ１，２９Ａ２の面積の合計面積よりも広い。各切欠部２９ｂ１，２９ｂ２，２９ｄ１，２９ｄ２の面積は、各切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２の面積よりも広い。切欠部２９ｃの面積は、切欠部２９Ｃ１，２９Ｃ２の面積の合計面積よりも広い。

上記のように構成された比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送すると、送電コイル１２ａの周囲に磁束が形成される。

コイルユニット３ａにおいては、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａが送電コイル１２ａの内周縁部から露出する面積は広いため、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａには多くの磁束が入射する。

分割フェライト板１Ｂ１ａおよび分割フェライト板１Ｃ２ａには、送電コイル１２ａのうち切欠部２９ａと重なり合う部分で生じた磁束の多くが入射する。

切欠部２９ａの面積は切欠部２９Ａ１，２９Ａ２の合計面積よりも広いため、分割フェライト板１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａに入射する磁束量は、実施の形態１の分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２に入射する磁束量よりも多くなり易い。

同様に、分割フェライト板１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａに入射する磁束量は、分割フェライト板１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１に入射する磁束量よりも多くなり易い。

図９は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板で生じる鉄損（Ｗ）を示すグラフであり、図１０は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。

図９および図１０に示すグラフと、図５および図６に示すグラフとを比較すると、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａで生じる鉄損は、コイルユニット３の各分割フェライト板で生じる鉄損よりも大きく、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの温度上昇値は、コイルユニット３の各分割フェライト板の温度上昇値よりも大きいことが分かる。

また、分割フェライト板１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａで生じる鉄損は、分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１で生じる鉄損と同等以上であり、分割フェライト板１１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａにおける温度上昇値は、分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１における温度上昇値と同様以上であることが分かる。

図１１は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。なお、コア温度上昇最大値とは、各コイルユニット３，３ａの各分割フェライト板の温度上昇値の最大値を示す。

この図１１のグラフに示すように、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３のコア温度上昇最大値は、比較例１に係るコイルユニット３ａのコア温度上昇最大値よりも小さいことが分かる。

図１２は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。具体的には、コイルユニット３からコイルユニット４に電力伝送したときの結合係数と、コイルユニット３ａからコイルユニット４に電力伝送したときの結合係数とを示す。

この図１２のグラフに示すように、コイルユニット３を用いたときの結合係数は、コイルユニット３ａを用いたときの結合係数と殆ど差がないことが分かる。

このように、本実施の形態１に係るコイルユニット３によれば、結合係数を維持しつつも、電力伝送時にフェライト板２０に生じる発熱量を低く抑えることができる。

次に、比較例２に係るコイルユニット３ｂと、本実施の形態に係るコイルユニット３とを比較する。

図１３は、比較例２に係るコイルユニット３ｂの一部を示す平面図であり、図１４は、コイルユニット３ｂの一部を示す斜視図である。

図１３および図１４に示すように、コイルユニット３ｂは、フェライト板２０ｂと、フェライト板２０ｂの上面上に配置された送電コイル１２ｂとを含む。送電コイル１２ｂは、本実施の形態１に係るコイルユニット３と同様に形成されている。

コイルユニット３ｂは、角フェライト板２１ｂ，２２ｂ，２３ｂ，２４ｂと、直線フェライト板２７ｂ，２８ｂと、直線フェライト板２５ｂ，２６ｂとを含む。

角フェライト板２１ｂ，２２ｂ，２３ｂ，２４ｂは、曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。直線フェライト板２７ｂ，２８ｂは、長辺部３７，３８の下面側に配置されている。直線フェライト板２５ｂ，２６ｂは、短辺部３５，３６の下面側に配置されている。

各角フェライト板２１ｂは、分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂを含み、角フェライト板２２ｂは分割フェライト板１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂを含む。角フェライト板２３ｂは、分割フェライト板１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂを含み、角フェライト板２４ｂは、分割フェライト板１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂを含む。

直線フェライト板２７ｂは、分割フェライト板１Ｅ１ｂ，１Ｆ１ｂ，１Ｇ１ｂ，１Ｈ１ｂを含み、直線フェライト板２８ｂは、分割フェライト板１Ｅ２ｂ，１Ｆ２ｂ，１Ｇ２ｂ，１Ｈ２ｂを含む。各分割フェライト板は、送電コイル１２ｂが延びる方向に間隔をあけて配置されている。

直線フェライト板２５ｂは、１枚の分割フェライト板１Ｃ１ｂによって形成されている。直線フェライト板２６ｂは、１枚の分割フェライト板１Ｃ２ｂによって形成されている。

フェライト板２０ｂには、複数の切欠部２９ｆ１，２９ｆ２，２９ｇ１，２９ｇ２，２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２が形成されている。

切欠部２９ｆ１は分割フェライト板１Ｂ１ｂ，１Ｃ１ｂの間に形成されており、切欠部２９ｆ２は分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ａ２ｂの間に形成されている。

切欠部２９ｇ１は分割フェライト板１Ｂ２ｂ，１Ｅ１ｂの間に形成されている。切欠部２９ｇ２は、分割フェライト板１Ｈ１ｂ，１Ａ３ｂの間に形成されている。切欠部２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２も同様に、分割フェライト板の間に形成されている。

図３および図１３において、比較例２のコイルユニット３ｂの切欠部２９ｆ１の面積は、本実施の形態１のコイルユニット３の切欠部２９Ａ１の面積よりも広い。

同様に、各切欠部２９ｆ２，２９ｇ１，２９ｇ２，２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２の面積は、各切欠部２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ１，２９Ｃ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２の面積よりも広い。

比較例２の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂが送電コイル１２ｂから露出する面積は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４が送電コイル１２から露出する面積よりも広い。

上記のように構成されたコイルユニット３ｂにおいて、送電コイル１２ｂに交流電流が流れると、送電コイル１２ｂの周囲に磁束が形成される。

各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂが送電コイル１２ｂから露出する面積は広いため、多くの磁束が各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂに入射する。

分割フェライト板１Ｂ１ｂ，１Ｃ１ｂには、送電コイル１２ｂのうち切欠部２９ｆ１と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部が分配される。切欠部２９ｆ１の面積は広いので、分割フェライト板１Ｂ１ｂに多くの磁束が分配される。

その結果、分割フェライト板１Ｂ１ｂには多くの磁束が流れる。同様に、各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂにも多くの磁束が入射する。

切欠部２９ｆ１および切欠部２９ｆ２の間には、１枚の分割フェライト板１Ｃ１ｂが配置されている。分割フェライト板１Ｃ１ｂには、送電コイル１２ｂのうち切欠部２９ｆ１，２９ｆ２と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部が入り込む。そのため、分割フェライト板１Ｃ１ｂには比較的多くの磁束が入射する。切欠部２９ｈ１，２９ｈ２の間には１枚の分割フェライト板１Ｃ２ｂが配置されているため、この分割フェライト板１Ｃ２ｂにも比較的多くの磁束が入射する。

図１５は、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図１５に示すように、各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂで生じる鉄損は大きく、各分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂで生じる鉄損も比較的大きいことが分かる。

図１５および図５において、比較例に係る各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂで生じる鉄損は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４で生じる鉄損よりも大きい。

比較例２の各分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂで生じる鉄損も実施の形態１の各分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１，１Ｃ２，１Ｄ２で生じる鉄損よりも大きい。

図１６は、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。

比較例の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂの温度上昇値は大きい。図１６および図６において、比較例２の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂの温度上昇値は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４の温度上昇値よりも大きい。

同様に、分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂの温度上昇値は、実施の形態１の分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１，１Ｃ２，１Ｄ２の温度上昇値よりも大きい。

図１７は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例２に係るコイルユニット３ｂとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。

本実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３のコア温度上昇最大値は、比較例２に係るコイルユニット３ｂのコア温度上昇最大値よりも低いことが分かる。

図１８は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。本実施の形態１に係るコイルユニット３の結合係数は、比較例２に係るコイルユニット３の結合係数と殆ど差がないことが分かる。

このように、本実施の形態１に係るコイルユニット３によれば、結合係数を維持しつつも、フェライト板２０の温度が高くなることを抑制することができることが分かる。
（実施の形態２）
図１９は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す平面図であり、図２０は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す斜視図である。コイルユニット３Ｂは、送電コイル１２Ｂと、フェライト板２０Ｂとを含む。

フェライト板２０Ｂは、角フェライト板２１Ｂ，２２Ｂ，２３Ｂ，２４Ｂと、直線フェライト板２７Ｂ，２８Ｂとを含む。

角フェライト板２１Ｂは、分割フェライト板１Ａ１Ｂと、分割フェライト板１Ａ１の両側に配置された１Ｂ１Ｂ，１Ｃ１Ｂとを含む。角フェライト板２２Ｂは、分割フェライト板１Ａ２Ｂと、分割フェライト板１Ａ２Ｂの両側に配置された分割フェライト板１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂを含む。角フェライト板２３Ｂは、分割フェライト板１Ａ３Ｂと、分割フェライト板１Ａ３Ｂの両側に配置された分割フェライト板１Ｂ３Ｂ，１Ｃ３Ｂとを含む。角フェライト板２４Ｂは、分割フェライト板１Ａ４Ｂと、分割フェライト板１Ａ４Ｂの両側に配置された１Ｂ４Ｂ，１Ｃ４Ｂとを含む。

直線フェライト板２７Ｂは分割フェライト板１Ｄ１Ｂ，１Ｅ１Ｂ，１Ｆ１Ｂを含む。直線フェライト板２８Ｂは分割フェライト板１Ｄ２Ｂ，１Ｅ２Ｂ，１Ｆ２Ｂを含む。

分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積は、他の分割フェライト板１Ｂ１Ｂ，１Ｃ１Ｂ，１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂ，１Ｂ３Ｂ，１Ｃ３Ｂ，１Ｂ４Ｂ，１Ｃ４Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積よりも広い。

コイルユニット３Ｂには、複数の切欠部２９Ｆ，２９Ｇ１，２９Ｇ２，２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２が形成されている。

切欠部２９Ｆは、分割フェライト板１Ｂ１Ｂと、分割フェライト板１Ｃ２Ｂとの間に形成されている。切欠部２９Ｇ１は、分割フェライト板１Ｂ２Ｂと、分割フェライト板１Ｄ１Ｂとの間に形成されている。切欠部２９Ｇ２は、分割フェライト板１Ｆ１Ｂと、分割フェライト板１Ｃ３Ｂとの間に形成されている。同様に、切欠部２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２が分割フェライト板の間に形成されている。

図２１は、図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ線における断面図である。分割フェライト板１Ａ２Ｂの厚さｄＡは、分割フェライト板１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂの厚さｄＢ，ｄＣよりも厚い。分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂは、分割フェライト板１Ａ２Ｂと同様に形成されている。

各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂに入射した磁束は、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの外端および内端を通る方向に流れる。分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの厚さは厚いため、磁束が流れる磁束流路面積は広い。磁束流路面積が広いため、分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの磁気抵抗は他の分割フェライト板よりも低い。

上記のように構成されたコイルユニット３Ｂは、比較例１に係るコイルユニット３ａにおいて、各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの厚さを厚くした構成と実質的に同じである。

上記のように構成されたコイルユニット３Ｂにおいて、電力伝送時に、送電コイル１２Ｂに交流電流が流れ、送電コイル１２Ｂの周囲に磁束が形成される。

分割フェライト板１Ａ１Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積は広いため、分割フェライト板１Ａ１Ｂには多くの磁束が入射する。

角フェライト板２１Ｂおよび角フェライト板２２Ｂの間には、分割フェライト板が配置されておらず、切欠部２９Ｆの面積は広い。このため、送電コイル１２Ｂのうち切欠部２９Ｆと重なり合う部分で生じた磁束が分割フェライト板１Ｂ１Ｂに入射する磁束量も多くなる。同様に、分割フェライト板１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂに入射する磁束量は多くなる。

図２２は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図２３は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。

図２２および図２３に示すグラフにおいて、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂにおいて生じる鉄損は、他の分割フェライト板で生じる鉄損よりも比較的大きい。また、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの温度上昇値は、他の分割フェライト板の温度上昇値よりも高い。

その一方で、図２２および図９に示すグラフを比較すると、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂで生じる鉄損は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａで生じる鉄損よりも低いことが分かる。

図２３および図１０に示すグラフを比較すると、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの温度上昇値は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの温度上昇値よりも低いことが分かる。

このように、角フェライト板２１Ｂ，２２Ｂ，２３Ｂ，２４Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの厚さを厚くすることで、鉄損の低減および温度上昇の抑制を図ることができる。

図２４は、実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂと、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。図２５は、実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂを用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。

図２４および図２５において、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂのコア温度上昇最大値は、比較例１のコイルユニット３ａのコア温度上昇最大値よりも小さく、コイルユニット３Ｂの結合係数は、比較例１のコイルユニット３ａの結合係数と殆ど差がなく、実質的に同じであることが分かる。

このように、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂによれば、結合係数を維持しつつも、電力伝送時に高温となることを抑制することができることが分かる。

今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本開示の範囲は上記した説明ではなく特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。

１ 非接触充電システム、 １Ａ１，１Ａ２，１Ａ３，１Ａ４，１Ｂ，１Ｂ１，１Ｂ２，１Ｂ３，１Ｂ４，１Ｃ１，１Ｃ２，１Ｄ１，１Ｄ２，１Ｅ１，１Ｅ２，１Ｆ１，１Ｆ２，１Ｇ１，１Ｇ２，１Ｈ１，１Ｈ２，１Ｉ１，１Ｉ２ 分割フェライト板、２ 車両、３，３Ｂ，３ａ，３ｂ，４ コイルユニット、５，１４ 共振器、６ 整流器、７ バッテリ、８ 受電コイル、９，１３ コンデンサ、１０ 電源、１１ 変換器、１２，１２Ｂ，１２ａ，１２ｂ 送電コイル、２０，２０Ｂ，２０ａ，２０ｂ フェライト板、２１，２１Ｂ，２１ａ，２１ｂ，２２，２２Ｂ，２２Ｃ，２２Ｄ，２２ａ，２２ｂ，２３，２３Ｂ，２３ａ，２３ｂ，２４，２４Ｂ，２４ａ，２４ｂ 角フェライト板、２５，２６，２７，２８ 直線フェライト板、２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ａ，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ２，２９Ｃ１，２９Ｄ１，２９Ｄ２，２９Ｆ，２９Ｇ１，２９Ｇ２，２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２ 切欠部、３１，３２，３３，３４ 曲げ部、３５，３６ 短辺部、３７，３８ 長辺部、４０ 上面、Ｏ１ 巻回軸線、ＴＨ 厚さ方向、ｄＡ，ｄＢ，ｄＣ 厚さ。

Claims (1)

1. 厚さ方向に配列する第１主表面および第２主表面を含み、板状に形成されたフェライト板と、
   前記第１主表面に配置されると共に環状に形成されたコイルと、
   を備え、
   前記コイルは、
   第１曲げ部および第２曲げ部と、
   前記第１曲げ部および前記第２曲げ部を接続する短辺部と、
   前記短辺部よりも長さが長い長辺部とを含み、
   前記フェライト板は、
   前記第１曲げ部と重なり合う位置に配置された第１角フェライト板と、
   前記第２曲げ部と重なり合う位置に配置された第２角フェライト板と、
   前記短辺部と重なり合う位置に配置された短辺フェライト板とを含み、
   前記フェライト板には、前記第１角フェライト板および前記短辺フェライト板の間に形成された第１切欠部と、前記第２角フェライト板および前記短辺フェライト板の間に形成された第２切欠部とが形成されており、
   前記短辺フェライト板は、前記第１切欠部と隣り合う第１分割フェライト板と、前記第２切欠部と隣り合う第２分割フェライト板とを含み、
   前記第１切欠部および前記第２切欠部は、前記コイルの内周縁部から外周縁部に向かうにつれて幅が大きくなるように形成されており、
   前記コイルの外周縁部側において、前記第１切欠部および前記第２切欠部の幅は、前記第１分割フェライト板および前記第２分割フェライト板の間の隙間よりも大きい、コイルユニット。

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