JP6726008B2

JP6726008B2 - Flux-cored wire for gas shield arc welding

Info

Publication number: JP6726008B2
Application number: JP2016062250A
Authority: JP
Inventors: 直希澤村; 浩之川崎
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2016-03-25
Filing date: 2016-03-25
Publication date: 2020-07-22
Anticipated expiration: 2036-03-25
Also published as: JP2017170515A; CN107225338A; CN107225338B

Description

本発明は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関し、特に、軟鋼、４９０Ｎ／ｍｍ^２級高張力鋼および低温用鋼などの溶接構造物を製造する際に好適に使用されるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。 The present invention relates to a flux-cored wire for gas shielded arc welding, particularly for gas shielded arc welding that is preferably used when manufacturing a welded structure such as mild steel, 490 N/mm ² grade high strength steel and low temperature steel. Regarding flux-cored wire.

船舶、橋梁などの建造分野では、チタニア系全姿勢用フラックス入りワイヤが広く用いられており、高能率を目的として高電流かつ高溶接速度で使用されることが多い。また、突合せ溶接での衝撃靱性も重要視されており、安定かつ高い低温衝撃靱性が望まれる。 In the field of construction such as ships and bridges, titania-based flux-cored wires for all postures are widely used, and are often used at high current and high welding speed for the purpose of high efficiency. Further, impact toughness in butt welding is also considered important, and stable and high low temperature impact toughness is desired.

ここで、立向上進溶接においては、高電流かつ高溶接速度で溶接を行うとビード垂れが発生しやすいため、フラックス入りワイヤに高融点酸化物であるＡｌ_２Ｏ_３やＺｒＯ_２などを多く含有させる必要がある。しかしながら、ビード垂れを抑制ないし防止するために高融点酸化物を多く含有させたフラックス入りワイヤでは、突合せ溶接での安定した低温衝撃靭性を確保することが難しい。 Here, in vertical improvement welding, if welding is performed at a high current and a high welding speed, bead dripping easily occurs, so the flux-cored wire contains a large amount of high melting point oxides such as Al ₂ O ₃ and ZrO _2. Need to let. However, it is difficult to secure stable low temperature impact toughness in butt welding with a flux-cored wire containing a large amount of high-melting-point oxide in order to suppress or prevent bead dripping.

ここで、特許文献１では、立向上進溶接においてメタル垂れが発生しにくく、溶接金属の低温衝撃靱性を確保できるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが提案されている。 Here, Patent Document 1 proposes a flux-cored wire for gas shield arc welding in which metal sagging is unlikely to occur in vertical advance welding and the low temperature impact toughness of the weld metal can be secured.

また、特許文献２では、立向上進および上向溶接姿勢において、衝撃性能およびビード形状を劣化させることなく、高能率で優れた溶接作業性を得ることができるガスシールド溶接用フラックス入りワイヤが提案されている。 Further, in Patent Document 2, a flux-cored wire for gas shield welding is proposed, which can obtain excellent welding workability with high efficiency without deteriorating impact performance and bead shape in an upright and upward welding posture. Has been done.

特開２００５−３１９５０８号公報JP, 2005-319508, A 特開２００５−３０５５３１号公報JP, 2005-305531, A

しかしながら、本発明者らが鋭意研究を行ったところ、特許文献１に記載されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、低温衝撃靱性が十分ではないとの知見を得た。 However, as a result of intensive studies by the present inventors, it was found that the flux-cored wire for gas shield arc welding described in Patent Document 1 does not have sufficient low temperature impact toughness.

また、特許文献２に記載されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤでは、立向上進突合せ溶接での溶接継手の衝撃靱性が十分ではないとの知見を得た。 Moreover, in the flux-cored wire for gas shield arc welding described in Patent Document 2, it was found that the impact toughness of the welded joint in the upright butt welding is not sufficient.

そこで、本発明は、特に立向上進溶接の溶接作業性の改良とともに、さらには溶接金属の低温衝撃靱性を向上かつ安定させた（靭性のバラツキを抑えた）ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。 Therefore, the present invention provides a flux-cored arc welding flux-cored wire that improves and stabilizes the low-temperature impact toughness of the weld metal (suppresses variations in toughness), in addition to improving the welding workability of vertical progress welding. The purpose is to provide.

本発明者らは、前述した課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの組成を特定範囲に調整することにより、前記目的を達成できることを見出し、本発明を完成させた。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that the above object can be achieved by adjusting the composition of the flux-cored wire for gas shielded arc welding to a specific range, Was completed.

すなわち、本発明は、
ワイヤ全質量あたり、
Ｃ：０．０２〜０．１０質量％、
Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、
Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、
Ｐ：０．０３０質量％以下、
Ｓ：０．０３０質量％以下、
Ｍｇ：０．１〜１．０質量％、
Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％、
Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％、
Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％、
Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％、
Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％、
Ｆ：０．０５〜０．３０質量％、及び
Ｆｅ：８０質量％以上を含有し、
Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６〜８．０であるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。 That is, the present invention is
Per total wire mass,
C: 0.02 to 0.10 mass%,
Si: 0.5 to 1.5 mass%,
Mn: 1.5 to 3.0% by mass,
P: 0.030 mass% or less,
S: 0.030 mass% or less,
Mg: 0.1 to 1.0% by mass,
B: 0.0020 to 0.0150% by mass,
Zr: 0.01 to 0.50 mass%,
I. Ti: 2.5 to 7.5 mass%,
S. Ti: 0.05 to 0.50 mass%,
I. Al: 0.1 to 1.0% by mass,
S. Al: 0.02 to 0.50 mass%,
Sum of Na equivalent in Na compound and K equivalent in K compound: 0.05 to 0.30% by mass,
F: 0.05 to 0.30% by mass, and Fe: 80% by mass or more,
I. Al/S. The present invention relates to a flux-cored wire for gas shielded arc welding, wherein Al is 1.6 to 8.0.

前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいては、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉが８〜８０であることが好ましい。 In the flux-cored wire for gas shield arc welding, I.V. Ti/S. Ti is preferably 8 to 80.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｎｉ：２．０質量％以下（０質量％を含まない）を含有していてもよい。 Moreover, the flux-cored wire for gas shield arc welding may further contain Ni: 2.0 mass% or less (not including 0 mass %) per the total mass of the wire.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｍｏ：０．５質量％以下（０質量％を含まない）を含有していてもよい。 Moreover, the flux-cored wire for gas shielded arc welding may further contain Mo: 0.5 mass% or less (not including 0 mass%) based on the total mass of the wire.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｎｂ：０．１質量％以下、及び、Ｖ：０．１質量％以下からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有していてもよい。 Moreover, the flux-cored wire for gas shield arc welding further contains at least one selected from the group consisting of Nb: 0.1% by mass or less and V: 0.1% by mass or less based on the total mass of the wire. You may have.

本発明のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、特に立向上進溶接の溶接作業性が良好であり、さらには溶接金属の低温衝撃靱性が良好かつ安定である（靭性のバラツキが抑制されている）。 The flux-cored wire for gas shielded arc welding of the present invention has particularly good welding workability in vertical advance welding, and further has good and stable low-temperature impact toughness of weld metal (variation in toughness is suppressed. ).

以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。 Hereinafter, modes for carrying out the present invention will be described in detail. The present invention is not limited to the embodiments described below.

本実施形態のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ（以下、単に「フラックス入りワイヤ」または「ワイヤ」ともいう）は、ワイヤ全質量あたり、Ｃ：０．０２〜０．１０質量％、Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｍｇ：０．１〜１．０質量％、Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％、Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％、Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％、Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％、Ｆ：０．０５〜０．３０質量％、及びＦｅ：８０質量％以上を含有し、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６〜８．０である。 The flux-cored wire for gas shield arc welding (hereinafter, also simply referred to as “flux-cored wire” or “wire”) of the present embodiment has C: 0.02 to 0.10 mass% and Si: 0 per total mass of the wire. 0.5-1.5 mass%, Mn: 1.5-3.0 mass%, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, Mg: 0.1-1.0 mass% , B: 0.0020 to 0.0150 mass%, Zr: 0.01 to 0.50 mass%, I.S. Ti: 2.5 to 7.5 mass%, S.I. Ti: 0.05 to 0.50 mass%, I.V. Al: 0.1 to 1.0% by mass, S.I. Al: 0.02 to 0.50% by mass, total of Na equivalent in Na compound and K equivalent in K compound: 0.05 to 0.30% by mass, F: 0.05 to 0.30% by mass %, and Fe: 80% by mass or more, Al/S. Al is 1.6 to 8.0.

本実施形態のフラックス入りワイヤは、典型的には鋼製外皮にフラックスを充填したものである。詳細には、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、筒状を呈するステンレス鋼または軟鋼製の外皮とその外皮の内部（内側）に充填されるフラックスからなる。
なお、フラックス入りワイヤは、外皮に継目のないシームレスタイプ、外皮に継目のあるシームタイプのいずれの形態であってもよい。また、フラックス入りワイヤは、ワイヤ表面（外皮の外側）にメッキ等が施されていても施されていなくてもよい。 The flux-cored wire of this embodiment is typically a steel outer shell filled with flux. Specifically, the flux-cored wire according to the present embodiment includes a stainless steel or mild steel outer shell having a tubular shape and a flux filled inside (inner side) of the outer shell.
The flux-cored wire may be in any form of a seamless type with no seam on the outer skin and a seam type with seam on the outer skin. Further, the flux-cored wire may or may not be plated on the wire surface (outside of the outer skin).

次に、本実施形態のフラックス入りワイヤに含有される各成分量の数値限定理由について説明する。なお、以下における各成分量は、ワイヤ全質量あたりの含有量である。なお、ワイヤ全質量とは、外皮の全質量とフラックスの全質量の総和である。また、本明細書において、質量を基準とする百分率（質量％）は、重量を基準とする百分率（重量％）と同義である。 Next, the reason for limiting the numerical values of the amounts of the components contained in the flux-cored wire of the present embodiment will be described. In addition, the amount of each component in the following is a content per the total mass of the wire. The total mass of the wire is the sum of the total mass of the outer cover and the total mass of the flux. Further, in the present specification, the percentage based on mass (% by mass) is synonymous with the percentage based on weight (% by weight).

（Ｃ：０．０２〜０．１０質量％）
Ｃは、溶接部の焼入れ性を確保するために添加する。Ｃ量が０．０２質量％未満の場合、焼入れ性不足により、溶接部の強度および靭性が不足する。また、靱性のバラつきが大きくなる。さらに、耐高温割れ性が低下する。Ｃ量が０．１０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、靭性が低下し、靱性のバラつきが大きくなると共に、溶接時のスパッタ発生量またはヒューム発生量が増加し、溶接作業性が低下する。また、被溶接材である鋼材のＣ量が多い場合、溶接部（溶接金属）のＣ量が多くなるため、凝固温度が低下し溶接部に高温割れが発生しやすくなる。さらに、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｃ量は０．０２〜０．１０質量％とする。Ｃ量は、好ましくは０．０４質量％以上であり、より好ましくは０．０６質量％以上である。 (C: 0.02 to 0.10 mass%)
C is added to ensure the hardenability of the weld. If the C content is less than 0.02 mass %, the strength and toughness of the welded portion will be insufficient due to insufficient hardenability. In addition, variations in toughness increase. Furthermore, the hot crack resistance is reduced. If the amount of C exceeds 0.10 mass %, the strength of the welded portion becomes excessive, the toughness decreases, the toughness varies greatly, and the spatter generation amount or fume generation amount during welding increases, resulting in welding workability. Is reduced. Further, when the amount of C in the steel material to be welded is large, the amount of C in the welded portion (welded metal) is increased, so that the solidification temperature is lowered and hot cracking easily occurs in the welded portion. Further, due to the excessive strength of the welded portion, the low temperature crack resistance decreases. Therefore, the C content is 0.02 to 0.10 mass %. The C content is preferably 0.04 mass% or more, and more preferably 0.06 mass% or more.

（Ｓｉ：０．５〜１．５質量％）
Ｓｉは、溶接部の延性確保、ビード形状維持のために添加する。Ｓｉ量が０．５質量％未満では、脱酸不足のため溶接部の強度が低下し、靱性も低下する。また、ビード形状が悪くなり、特に、立向上進溶接でビードが垂れ、溶接作業性が低下する。Ｓｉ量が１．５質量％を超えると、溶接部の強度過大により、靱性が低下する。また、溶接部に高温割れが発生する。従って、Ｓｉ量は０．５〜１．５質量％とする。Ｓｉ量は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．８質量％以上である。また、Ｓｉ量は、好ましくは１．３質量％以下であり、より好ましくは１．２質量％以下である。 (Si: 0.5 to 1.5 mass%)
Si is added to ensure the ductility of the weld and maintain the bead shape. If the amount of Si is less than 0.5% by mass, the deoxidation is insufficient and the strength of the welded portion is reduced and the toughness is also reduced. Further, the bead shape is deteriorated, and the bead drips particularly in the upright advance welding, which deteriorates the welding workability. If the amount of Si exceeds 1.5% by mass, the toughness is lowered due to the excessive strength of the welded portion. In addition, hot cracking occurs in the weld. Therefore, the Si amount is 0.5 to 1.5 mass %. The amount of Si is preferably 0.7% by mass or more, more preferably 0.8% by mass or more. Further, the Si amount is preferably 1.3% by mass or less, and more preferably 1.2% by mass or less.

（Ｍｎ：１．５〜３．０質量％）
Ｍｎは、溶接部の焼入れ性確保のために添加する。Ｍｎ量が１．５質量％未満では、溶接部の焼入れ性が不足し、強度および靱性が低下する。また、不可避的不純物として含有されるＳと結合して得られるＭｎＳ量も少なくなるため、ＭｎＳによる高温割れの抑制作用が小さくなり、溶接部に高温割れが発生する。Ｍｎ量が３．０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、靭性不足となる。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｍｎ量は１．５〜３．０質量％とする。Ｍｎ量は、好ましくは１．７質量％以上であり、より好ましくは１．９質量％以上である。また、Ｍｎ量は、好ましくは２．７質量％以下であり、より好ましくは２．５質量％以下である。 (Mn: 1.5 to 3.0 mass%)
Mn is added to secure the hardenability of the weld. If the amount of Mn is less than 1.5% by mass, the hardenability of the welded portion will be insufficient and the strength and toughness will decrease. Further, since the amount of MnS obtained by combining with S contained as an unavoidable impurity also becomes small, the effect of suppressing hot cracking by MnS becomes small, and hot cracking occurs in the welded portion. When the amount of Mn exceeds 3.0 mass %, the strength of the welded portion becomes excessive and the toughness becomes insufficient. Further, the strength of the welded portion is too high, so that the low temperature crack resistance is deteriorated. Therefore, the Mn amount is set to 1.5 to 3.0 mass %. The Mn amount is preferably 1.7% by mass or more, and more preferably 1.9% by mass or more. Further, the Mn amount is preferably 2.7% by mass or less, more preferably 2.5% by mass or less.

（Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下）
Ｐ及びＳは不可避的不純物である。Ｐ量及びＳ量が、それぞれ０．０３０質量％を超えると、靭性のバラつきが大きくなる。また、溶接金属の耐高温割れ性が著しく劣化する。靱性および耐高温割れ性の劣化を防ぐには、Ｐ量及びＳ量が０．０３０質量％以下であることが必要である。ここで、Ｐ量は好ましくは０．０２０質量％以下であり、より好ましくは０．０１０質量％以下である。また、Ｓ量は好ましくは０．０２０質量％以下であり、より好ましくは０．０１０質量％以下である。 (P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less)
P and S are inevitable impurities. When the P content and the S content each exceed 0.030% by mass, the toughness varies greatly. Further, the hot crack resistance of the weld metal is significantly deteriorated. In order to prevent deterioration of toughness and hot cracking resistance, it is necessary that the amount of P and the amount of S be 0.030 mass% or less. Here, the amount of P is preferably 0.020 mass% or less, and more preferably 0.010 mass% or less. The amount of S is preferably 0.020 mass% or less, more preferably 0.010 mass% or less.

（Ｍｇ：０．１〜１．０質量％）
Ｍｇは、強脱酸元素である。Ｍｇ量が０．１質量％未満では、溶接部（初層溶接部）に高温割れが発生する。また、脱酸が十分でなく、靭性も低下する。Ｍｇ量が１．０質量％を超えると、スパッタ発生量が多くなり、スラグ焼き付きも発生する。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｍｇ量は０．１〜１．０質量％とする。Ｍｇ量は、好ましくは０．３質量％以上であり、より好ましくは０．４質量％以上である。また、Ｍｇ量は、好ましくは０．８質量％以下であり、より好ましくは０．６質量％以下である。 (Mg: 0.1-1.0 mass%)
Mg is a strong deoxidizing element. When the amount of Mg is less than 0.1% by mass, hot cracking occurs in the welded portion (first layer welded portion). In addition, deoxidation is not sufficient and toughness is also reduced. When the amount of Mg exceeds 1.0 mass %, the amount of spatter generated increases and slag seizure also occurs. Further, the strength of the welded portion is too high, so that the low temperature crack resistance is deteriorated. Therefore, the amount of Mg is 0.1 to 1.0 mass %. The amount of Mg is preferably 0.3 mass% or more, more preferably 0.4 mass% or more. The amount of Mg is preferably 0.8 mass% or less, more preferably 0.6 mass% or less.

（Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％）
Ｂは、溶存してγ粒界に偏析し、初析フェライトの生成を抑制する効果を有し、溶接金属の靭性改善に有効である。Ｂ量が０．００２０質量％未満では、大部分のＢがＢＮとして窒化物に固定化され、初析フェライトの生成を抑制する効果が発揮されず、靭性改善効果が得られない。Ｂ量が０．０１５０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、溶接金属の高温割れが発生しやすくなる。さらに、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｂ量は０．００２０〜０．０１５０質量％とする。Ｂ量は、好ましくは０．００４０質量％以上であり、より好ましくは０．００６０質量％以上である。また、Ｂ量は、好ましくは０．０１００質量％以下であり、より好ましくは０．００８０質量％以下である。
なお、Ｂは、金属、合金、酸化物のいずれの形態で含有されていてもよい。 (B: 0.0020 to 0.0150 mass%)
B has the effect of suppressing the formation of proeutectoid ferrite by being dissolved and segregated at the γ grain boundaries, and is effective in improving the toughness of the weld metal. When the amount of B is less than 0.0020 mass %, most of B is fixed as BN in the nitride, the effect of suppressing the formation of proeutectoid ferrite is not exhibited, and the toughness improving effect is not obtained. When the amount of B exceeds 0.0150% by mass, the strength of the welded portion becomes excessive and hot cracking of the weld metal is likely to occur. Further, due to the excessive strength of the welded portion, the low temperature crack resistance decreases. Therefore, the amount of B is set to 0.0020 to 0.0150 mass %. The amount of B is preferably 0.0040 mass% or more, more preferably 0.0060 mass% or more. The amount of B is preferably 0.0100 mass% or less, more preferably 0.0080 mass% or less.
Note that B may be contained in any form of metal, alloy, and oxide.

（Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％）
Ｚｒは、溶接金属中に炭化物を析出させ、溶接金属の強度を向上させる効果を有する。また、靭性のバラつきを抑制する効果を有する。上記効果を有するためには、Ｚｒを０．０１質量％以上添加する必要がある。一方で、Ｚｒを、０．５０質量％を超えて添加した場合、スパッタ発生量が多くなり、溶接作業性が劣化する。また、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靭性が低下し、靱性のバラつきも大きくなる。従って、Ｚｒ量は０．０１〜０．５０質量％とする。Ｚｒ量は、好ましくは０．０３質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、Ｚｒ量は、好ましくは０．３０質量％以下であり、より好ましくは０．１０質量％以下である。 (Zr: 0.01 to 0.50 mass%)
Zr has the effect of precipitating carbides in the weld metal and improving the strength of the weld metal. It also has the effect of suppressing variations in toughness. In order to have the above effect, it is necessary to add Zr in an amount of 0.01% by mass or more. On the other hand, when Zr is added in an amount of more than 0.50% by mass, the amount of spatter is increased and welding workability is deteriorated. In addition, the strength of the weld metal becomes excessively large, the toughness is lowered, and the toughness varies greatly. Therefore, the Zr content is 0.01 to 0.50 mass %. The Zr amount is preferably 0.03 mass% or more, and more preferably 0.05 mass% or more. Further, the Zr amount is preferably 0.30 mass% or less, more preferably 0.10 mass% or less.

（Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％）
Ｉ．Ｔｉは酸にほとんど溶解しないＴｉをＴｉＯ_２に換算した値を表す。Ｉ．Ｔｉ量（ＴｉＯ_２等として存在し、Ｆｅ−Ｔｉ等は含まない）は、「酸分解法」により測定される。
ここで、酸分解法に使用する溶媒は王水を用い、ワイヤ全量を溶解する。これにより、ワイヤに含まれるＴｉ源（Ｆｅ−Ｔｉ等）は王水へ溶解するが、ＴｉＯ_２源（ＴｉＯ_２等）は王水に対し不溶なため、溶け残る。この溶液を、フィルター（ろ紙は５Ｃの目の細かさ）を用いてろ過し、フィルターごと残渣をニッケル製るつぼに移し、ガスバーナーで加熱して灰化する。次いで、アルカリ融剤（水酸化ナトリウムと過酸化ナトリウムの混合物）を加え、再度ガスバーナーで加熱して残渣を融解する。次に、１８質量％塩酸を加えて融解物を溶液化した後、メスフラスコに移し、さらに純水を加えてメスアップして分析液を得る。分析液中のＴｉ濃度を「ＩＣＰ発光分光分析法」で測定する。このＴｉ濃度をＴｉＯ_２量に換算してＴｉＯ_２量を算出し、Ｉ．Ｔｉ量とする。
Ｉ．Ｔｉは２６０Ａ程度の高電流での立向上進溶接性を確保するために必要である。Ｉ．Ｔｉ量が２．５質量％未満では、立向上進溶接においてスラグおよび溶融金属自体の粘性不足によりビードが垂れ、溶接作業性が低下する。一方、Ｉ．Ｔｉ量が７．５質量％を超えると、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靭性が低下する。従って、Ｉ．Ｔｉ量は２．５〜７．５質量％とする。Ｉ．Ｔｉ量は、好ましくは３．５質量％以上であり、より好ましくは４．０質量％以上である。また、Ｉ．Ｔｉ量は、好ましくは６．０質量％以下であり、より好ましくは５．０質量％以下である。 (I.Ti: 2.5 to 7.5 mass%)
I. Ti represents a value obtained by converting Ti, which is hardly dissolved in an acid, into TiO ₂ . I. The amount of Ti (existing as TiO ₂ etc. and not including Fe—Ti etc.) is measured by the “acid decomposition method”.
Here, aqua regia is used as the solvent used in the acid decomposition method, and the entire amount of the wire is dissolved. As a result, the Ti source (Fe—Ti or the like) contained in the wire is dissolved in the aqua regia, but the TiO ₂ source (TiO ₂ or the like) is insoluble in the aqua regia and thus remains undissolved. This solution is filtered using a filter (filter paper has a fineness of 5C), the residue is transferred to a nickel crucible together with the filter, and heated with a gas burner to incinerate. Then, an alkali flux (a mixture of sodium hydroxide and sodium peroxide) is added, and the residue is melted by heating again with a gas burner. Next, 18% by mass hydrochloric acid is added to make the melt into a solution, which is then transferred to a measuring flask, and pure water is further added to make a measuring solution to obtain an analytical solution. The Ti concentration in the analysis liquid is measured by "ICP emission spectroscopy." The Ti concentration in terms of TiO ₂ volume to calculate amount of TiO _2, I. The amount of Ti.
I. Ti is necessary in order to secure the stand-up advancement weldability at a high current of about 260A. I. When the amount of Ti is less than 2.5% by mass, the beads are dripping due to insufficient viscosity of the slag and the molten metal itself in the vertical advance welding, and the welding workability is deteriorated. On the other hand, I.D. When the amount of Ti exceeds 7.5 mass %, the strength of the weld metal becomes excessively large and the toughness decreases. Therefore, I.D. The amount of Ti is set to 2.5 to 7.5 mass %. I. The Ti amount is preferably 3.5% by mass or more, and more preferably 4.0% by mass or more. In addition, I. The Ti amount is preferably 6.0% by mass or less, and more preferably 5.0% by mass or less.

（Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％）
Ｓ．Ｔｉは、酸に溶解するＴｉを表す。Ｓ．Ｔｉ量（Ｆｅ−Ｔｉ等として存在し、ＴｉＯ_２等はほとんど含まない）は、以下のようにして測定される。まず、上述した「酸分解法」によりワイヤ全量を王水へ溶解して、不溶であったＴｉＯ_２源（ＴｉＯ_２等）をろ過する。そして、ろ過後の溶液をワイヤに含まれるＴｉ源（Ｆｅ−Ｔｉ等）として得ることで、「ＩＣＰ発光分光分析法」を用い、Ｔｉ量（Ｆｅ−Ｔｉ等）として存在を求め、Ｓ．Ｔｉ量とする。
Ｓ．Ｔｉは結晶粒を微細化させ、靭性を向上させる効果がある。Ｓ．Ｔｉ量が０．０５質量％未満では、その効果が確認できない。一方、Ｓ．Ｔｉ量が０．５０質量％を超えると、溶接時のアーク不安定によるスパッタ発生量の増加が起き、溶接作業性が劣化する。従って、Ｓ．Ｔｉ量は０．０５〜０．５０質量％とする。Ｓ．Ｔｉ量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．１５質量％以上である。また、Ｓ．Ｔｉ量は、好ましくは０．４０質量％以下であり、より好ましくは０．３０質量％以下である。 (S.Ti: 0.05 to 0.50 mass%)
S. Ti represents Ti that is soluble in acid. S. The amount of Ti (existing as Fe-Ti etc., and hardly containing TiO ₂ etc.) is measured as follows. First, the entire amount of the wire is dissolved in aqua regia by the above-mentioned “acid decomposition method”, and the insoluble TiO ₂ source (TiO ₂ etc.) is filtered. Then, the solution after filtration is obtained as a Ti source (Fe-Ti or the like) contained in the wire to determine the presence as the Ti amount (Fe-Ti or the like) using the "ICP emission spectroscopic analysis method". The amount of Ti.
S. Ti has the effect of refining the crystal grains and improving the toughness. S. If the amount of Ti is less than 0.05% by mass, the effect cannot be confirmed. On the other hand, S. When the amount of Ti exceeds 0.50 mass %, the amount of spatter generated due to arc instability during welding increases, and welding workability deteriorates. Therefore, S. The amount of Ti is 0.05 to 0.50 mass %. S. The amount of Ti is preferably 0.10 mass% or more, more preferably 0.15 mass% or more. Also, S. The amount of Ti is preferably 0.40 mass% or less, more preferably 0.30 mass% or less.

（Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％）
Ｉ．Ａｌは酸にほとんど溶解しないＡｌをＡｌ_２Ｏ_３に換算した値を表す。Ｉ．Ａｌ量（アルミナや長石等の複合酸化物として存在し、Ａｌ金属粉等の合金粉は含まない）は、「酸分解法」により測定される。
ここで、酸分解法に使用する溶媒は王水を用い、ワイヤ全量を溶解する。これにより、ワイヤに含まれるＡｌ源（Ａｌ金属粉等の合金粉）は王水へ溶解するが、Ａｌ_２Ｏ_３源（アルミナや長石等の複合酸化物）は王水に対し不溶なため、溶け残る。この溶液を、フィルター（ろ紙は５Ｃの目の細かさ）を用いてろ過し、フィルターごと残渣をニッケル製るつぼに移し、ガスバーナーで加熱して灰化する。次いで、アルカリ融剤（水酸化ナトリウムと過酸化ナトリウムの混合物）を加え、再度ガスバーナーで加熱して残渣を融解する。次に、１８質量％塩酸を加えて融解物を溶液化した後、メスフラスコに移し、さらに純水を加えてメスアップして分析液を得る。分析液中のＡｌ濃度を「ＩＣＰ発光分光分析法」で測定する。このＡｌ濃度をＡｌ_２Ｏ_３量に換算してＡｌ_２Ｏ_３量を算出し、Ｉ．Ａｌ量とする。
Ｉ．Ａｌはスラグ粘度を低減させ、スラグ凝固温度を増加させる効果がある。この効果により水平すみ肉溶接および立向上進溶接でのビード垂れ防止が可能となる。Ｉ．Ａｌ量が０．１質量％未満では、水平すみ肉溶接および立向上進溶接でのなじみが悪く、オーバラップ気味なビード形状となる。一方、Ｉ．Ａｌ量が１．０質量％を超えると、開先内でスラグ焼き付きが発生しやすくなる。従って、Ｉ．Ａｌ量は０．１〜１．０質量％とする。Ｉ．Ａｌ量は、好ましくは０．３質量％以上であり、より好ましくは０．４質量％以上である。また、Ｉ．Ａｌ量は、好ましくは０．８質量％以下であり、より好ましくは０．６質量％以下である。 (I. Al: 0.1 to 1.0 mass%)
I. Al represents a value obtained by converting Al, which is hardly dissolved in an acid, into Al ₂ O ₃ . I. The amount of Al (which exists as a complex oxide such as alumina and feldspar and does not include alloy powder such as Al metal powder) is measured by the “acid decomposition method”.
Here, aqua regia is used as the solvent used in the acid decomposition method, and the entire amount of the wire is dissolved. As a result, the Al source (alloy powder such as Al metal powder) contained in the wire is dissolved in aqua regia, but the Al ₂ O ₃ source (composite oxide such as alumina and feldspar) is insoluble in aqua regia. It remains undissolved. This solution is filtered using a filter (filter paper has a fineness of 5C), the residue is transferred to a nickel crucible together with the filter, and heated with a gas burner to incinerate. Then, an alkali flux (a mixture of sodium hydroxide and sodium peroxide) is added, and the residue is melted by heating again with a gas burner. Next, 18% by mass hydrochloric acid is added to make the melt into a solution, which is then transferred to a measuring flask, and pure water is further added to make a measuring solution to obtain an analytical solution. The Al concentration in the analysis liquid is measured by "ICP emission spectroscopy." The Al concentration in terms of _Al 2 _{O 3} amount is calculated _the amount of _Al 2 _{O 3,} I. The amount of Al.
I. Al has the effect of reducing the slag viscosity and increasing the slag solidification temperature. This effect makes it possible to prevent bead dripping in horizontal fillet welding and vertical advance welding. I. If the amount of Al is less than 0.1% by mass, the bead shape tends to overlap with each other in horizontal fillet welding and vertical advance welding, resulting in poor fitting. On the other hand, I.D. If the amount of Al exceeds 1.0 mass %, slag seizure is likely to occur in the groove. Therefore, I.D. The amount of Al is 0.1 to 1.0 mass %. I. The amount of Al is preferably 0.3% by mass or more, and more preferably 0.4% by mass or more. In addition, I. The amount of Al is preferably 0.8% by mass or less, more preferably 0.6% by mass or less.

（Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％）
Ｓ．Ａｌは、酸に溶解するＡｌを表す。Ｓ．Ａｌ量（Ａｌ金属粉等の合金粉として存在し、アルミナや長石等の複合酸化物は含まない）は、以下のようにして測定される。まず、上述した「酸分解法」によりワイヤ全量を王水へ溶解して、不溶であったＡｌ_２Ｏ_３源（アルミナや長石等の複合酸化物）をろ過する。そして、ろ過後の溶液をワイヤに含まれるＡｌ源（Ａｌ金属粉等の合金粉）として得ることで、「ＩＣＰ発光分光分析法」を用い、Ａｌ量（Ａｌ金属粉等の合金粉）として存在を求め、Ｓ．Ａｌ量とする。
Ａｌは強脱酸元素であり、溶接金属の酸素量を減少させ、靭性を向上させる役割がある。Ｓ．Ａｌ量が０．０２質量％未満では、脱酸が効かず溶接金属の酸素量が高く、十分な強度および靭性の確保が困難となる。一方、Ｓ．Ａｌ量が０．５０質量％を超えると、Ａｌ化合物が多量に析出して強度が著しく上昇し、靭性が低下する。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｓ．Ａｌ量は０．０２〜０．５０質量％とする。Ｓ．Ａｌ量は、好ましくは０．０５質量％以上であり、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、Ｓ．Ａｌ量は、好ましくは０．４０質量％以下であり、より好ましくは０．３０質量％以下である。 (S.Al: 0.02 to 0.50 mass%)
S. Al represents Al that is soluble in acid. S. The amount of Al (which exists as an alloy powder such as Al metal powder and does not include a composite oxide such as alumina and feldspar) is measured as follows. First, the entire amount of wire is dissolved in aqua regia by the above-mentioned “acid decomposition method”, and the insoluble Al ₂ O ₃ source (composite oxide such as alumina and feldspar) is filtered. Then, by obtaining the solution after filtration as an Al source (alloy powder such as Al metal powder) contained in the wire, it is present as the amount of Al (alloy powder such as Al metal powder) using “ICP emission spectroscopy”. , S. The amount of Al.
Al is a strong deoxidizing element and has the role of reducing the oxygen content of the weld metal and improving the toughness. S. If the Al content is less than 0.02 mass %, deoxidation does not work and the oxygen content of the weld metal is high, making it difficult to secure sufficient strength and toughness. On the other hand, S. When the amount of Al exceeds 0.50% by mass, a large amount of Al compound is precipitated, the strength remarkably increases, and the toughness decreases. Further, the strength of the welded portion is too high, so that the low temperature crack resistance is deteriorated. Therefore, S. The amount of Al is 0.02 to 0.50 mass %. S. The amount of Al is preferably 0.05% by mass or more, more preferably 0.10% by mass or more. Also, S. The amount of Al is preferably 0.40 mass% or less, more preferably 0.30 mass% or less.

（Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌ：１．６〜８．０）
本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌは１．６〜８．０であることが必要である。ここで、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌは、Ｓ．Ａｌ量に対するＩ．Ａｌ量の比であり、以下において、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌをｘと表す。ｘが１．６〜８．０の場合、靭性向上に寄与する溶接金属中のＡｌ_２Ｏ_３介在物量を一定量に制御でき、良好な靱性が得られる。一方、ｘが１．６未満又は８．０より大きい場合、Ａｌ_２Ｏ_３介在物量が過剰となり、靭性が劣化し、バラつきも大きくなる。従って、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、ｘは１．６〜８．０とする。ｘは、好ましくは２．０〜５．０である。 (I.Al/S.Al: 1.6 to 8.0)
In the flux-cored wire of the present embodiment, I. Al/S. Al needs to be 1.6 to 8.0. Here, I. Al/S. Al is S. I.V. for Al amount It is the ratio of the amount of Al. Al/S. Al is represented by x. When x is 1.6 to 8.0, the amount of Al ₂ O ₃ inclusions in the weld metal that contributes to the improvement in toughness can be controlled to a constant amount, and good toughness can be obtained. On the other hand, when x is less than 1.6 or greater than 8.0, the amount of Al ₂ O ₃ inclusions becomes excessive, the toughness deteriorates, and the variation becomes large. Therefore, in the flux-cored wire of this embodiment, x is set to 1.6 to 8.0. x is preferably 2.0 to 5.0.

（Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％）
ＮａおよびＫは、溶接中におけるアークの溶滴移行を安定化させる効果を有する。ワイヤ全質量あたりのＮａ換算量とＫ換算量との合計量が０．０５質量％未満では、溶接中におけるアークの溶滴移行が不安定であり、スパッタ発生量が増加する。一方、前記合計量が０．３０質量％を超えると、耐吸湿性が劣化し、溶接金属中の拡散性水素量が増加するため、低温割れが発生しやすくなる。従って、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計量は０．０５〜０．３０質量％とする。前記合計量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．１５質量％以上である。また、前記合計量は、好ましくは０．２５質量％以下であり、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｎａ化合物中のＮａ換算量およびＫ化合物中のＫ換算量は、いずれか一方が０質量％であってもよい。 (Sum of Na equivalent in Na compound and K equivalent in K compound: 0.05 to 0.30% by mass)
Na and K have the effect of stabilizing the droplet transfer of the arc during welding. If the total amount of Na-converted amount and K-converted amount based on the total mass of the wire is less than 0.05% by mass, the droplet transfer of the arc during welding is unstable and the spatter generation amount increases. On the other hand, when the total amount exceeds 0.30 mass %, the moisture absorption resistance deteriorates and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal increases, so that cold cracking easily occurs. Therefore, the total amount of Na equivalent in the Na compound and K equivalent in the K compound is 0.05 to 0.30% by mass. The total amount is preferably 0.10 mass% or more, more preferably 0.15 mass% or more. Further, the total amount is preferably 0.25% by mass or less, more preferably 0.20% by mass or less. Either one of the Na-converted amount in the Na compound and the K-converted amount in the K compound may be 0% by mass.

（Ｆ：０．０５〜０．３０質量％）
Ｆは、フラックス中にフッ素化合物として存在する。Ｆは溶接雰囲気下の水素分圧を減少させ、溶接金属中の拡散性水素量を低下させる。ワイヤ全質量あたりのＦ量が０．０５質量％未満では、拡散性水素量が増加し、溶接部に低温割れが発生する。一方、Ｆ量が０．３０質量％を超えると、ヒューム発生量が増加し、溶接作業性が劣化する。従って、Ｆ量は０．０５〜０．３０質量％とする。Ｆ量は、好ましくは０．０８質量％以上であり、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、Ｆ量は、好ましくは０．２０質量％以下であり、より好ましくは０．１５質量％以下である。 (F: 0.05 to 0.30 mass%)
F exists as a fluorine compound in the flux. F reduces the hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and reduces the amount of diffusible hydrogen in the weld metal. If the amount of F per total mass of the wire is less than 0.05% by mass, the amount of diffusible hydrogen increases and cold cracking occurs in the weld. On the other hand, when the amount of F exceeds 0.30 mass %, the fume generation amount increases and the welding workability deteriorates. Therefore, the amount of F is set to 0.05 to 0.30 mass %. The amount of F is preferably 0.08 mass% or more, more preferably 0.10 mass% or more. Further, the F amount is preferably 0.20 mass% or less, more preferably 0.15 mass% or less.

（Ｆｅおよび不可避的不純物）
本実施形態のフラックス入りワイヤの残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
残部のＦｅは、外皮を構成するＦｅ、フラックスに添付されている鉄粉、合金粉のＦｅが相当する。本実施形態のフラックス入りワイヤは、Ｆｅを８０質量％以上含有し、好ましくは８３質量％以上含有し、さらに好ましくは８５質量％以上含有する。
特に上限はないが、他の成分組成との関係から、Ｆｅの上限は９０質量％以下とする。
残部の不可避的不純物とは、前記成分以外の成分（Ｗ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｎ、Ｏ）や、後述する成分であって選択的に添加する成分（Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ）等が不可避的に含まれるものも該当し、本発明の効果を妨げない範囲で含有することが許容される。なお、前述した各元素が酸化物や窒化物として添加された場合は、本実施形態のフラックス入りワイヤの残部には、ＯやＮも含まれる。 (Fe and inevitable impurities)
The balance of the flux-cored wire of this embodiment is Fe and inevitable impurities.
The remaining Fe corresponds to Fe forming the outer coat, iron powder attached to the flux, and Fe of alloy powder. The flux-cored wire of the present embodiment contains 80 mass% or more of Fe, preferably 83 mass% or more, and more preferably 85 mass% or more.
Although there is no particular upper limit, the upper limit of Fe is 90% by mass or less in view of the relationship with other component compositions.
The remaining unavoidable impurities are components (W, Ta, Cr, Cu, Ca, Li, Sb, As, N, O) other than the above components, and components to be described later that are selectively added (Ni , Mo, Nb, V) and the like are inevitably included, and the inclusion thereof is allowed within a range that does not impair the effects of the present invention. When the above-mentioned elements are added as oxides or nitrides, O and N are also contained in the balance of the flux-cored wire of the present embodiment.

また、本実施形態のフラックス入りワイヤは、上述した各成分に加えて、さらに、下記の少なくとも１種の成分を所定量含有させてもよい。 Further, the flux-cored wire of the present embodiment may further contain a predetermined amount of at least one of the following components in addition to the above-mentioned components.

（Ｎｉ：２．０質量％以下（０質量％を含まない））
Ｎｉは、溶接金属の靭性を向上させるのに極めて有効な効果を有する元素であり、必要に応じて含有させてもよい。ただし、Ｎｉを含有させる場合、Ｎｉ量が２．０質量％を超えると、溶接金属中のＮの飽和溶解度が低下し、ブローホールが発生し、靱性が低下する。したがって、Ｎｉを含有させる場合には、Ｎｉ量を２．０質量％以下とする。また、Ｎｉを含有させる場合、Ｎｉ量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．２０質量％以上である。また、Ｎｉ量は、好ましくは０．５０質量％以下であり、より好ましくは０．４０質量％以下である。 (Ni: 2.0% by mass or less (not including 0% by mass))
Ni is an element that has an extremely effective effect in improving the toughness of the weld metal, and may be contained if necessary. However, when Ni is contained, if the Ni content exceeds 2.0 mass %, the saturated solubility of N in the weld metal decreases, blowholes occur, and the toughness decreases. Therefore, when Ni is contained, the amount of Ni is set to 2.0% by mass or less. When Ni is contained, the amount of Ni is preferably 0.10 mass% or more, more preferably 0.20 mass% or more. The Ni content is preferably 0.50% by mass or less, more preferably 0.40% by mass or less.

（Ｍｏ：０．５質量％以下（０質量％を含まない））
Ｍｏは、溶接金属の強度を向上させる効果を有する元素であり、必要に応じて強度調整の目的のために含有させることが可能である。ただし、Ｍｏを含有させる場合、０．５質量％を超えて添加すると、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靱性が低下する。また、高温割れや低温割れが発生しやすくなる。したがって、Ｍｏを含有させる場合には、Ｍｏ量を０．５質量％以下とする。また、Ｍｏを含有させる場合、Ｍｏ量は、好ましくは０．１質量％以上であり、より好ましくは０．２質量％以上である。また、Ｍｏ量は、好ましくは０．４質量％以下であり、より好ましくは０．３質量％以下である。 (Mo: 0.5% by mass or less (not including 0% by mass))
Mo is an element having an effect of improving the strength of the weld metal, and can be contained for the purpose of adjusting the strength as necessary. However, when Mo is added, if it is added in an amount of more than 0.5% by mass, the strength of the weld metal becomes excessively large and the toughness decreases. Further, hot cracking and cold cracking are likely to occur. Therefore, when Mo is contained, the amount of Mo is set to 0.5 mass% or less. When Mo is contained, the amount of Mo is preferably 0.1% by mass or more, more preferably 0.2% by mass or more. The amount of Mo is preferably 0.4% by mass or less, more preferably 0.3% by mass or less.

（Ｎｂ：０．１質量％以下、Ｖ：０．１質量％以下）
Ｎｂ及びＶは、結晶粒界に偏析することで靱性を劣化させ、バラつきを大きくする。したがって、ＮｂやＶを含有させる場合において、靱性の劣化を防ぐためには、ワイヤ全質量あたりのＮｂ量及びＶ量が、それぞれ０．１質量％以下であることが必要である。なお、各々０質量％であってもよい。 (Nb: 0.1 mass% or less, V: 0.1 mass% or less)
Nb and V segregate at the crystal grain boundaries to deteriorate toughness and increase variations. Therefore, when Nb or V is contained, in order to prevent deterioration of toughness, it is necessary that the amount of Nb and the amount of V per total mass of the wire are each 0.1% by mass or less. In addition, each may be 0 mass %.

（Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉ：好ましくは８〜８０）
また、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉは８〜８０であることが好ましい。ここで、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉは、Ｓ．Ｔｉ量に対するＩ．Ｔｉ量の比であり、以下において、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉをｙと表す。ｙが８以上であると、溶接金属の酸素量が減少し、結晶粒が微細化され、靭性が向上され、靭性のバラつきもさらに抑制される。一方、ｙが８０を超えると溶接金属の酸素量が増加し、靭性が安定しないおそれがある。また、スラグの密着性も高くなり、スラグの焼き付きが発生するおそれがある。従って、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、ｙの範囲は８〜８０とすることが好ましい。ｙは１０以上であることがより好ましい。また、ｙは５０以下であることがより好ましい。 (I.Ti/S.Ti: preferably 8 to 80)
In addition, in the flux-cored wire of the present embodiment, I. Ti/S. Ti is preferably 8 to 80. Here, I. Ti/S. Ti is S. I.V. with respect to Ti amount. It is the ratio of the Ti amount. Ti/S. Ti is represented by y. When y is 8 or more, the oxygen content of the weld metal is reduced, the crystal grains are made finer, the toughness is improved, and variations in toughness are further suppressed. On the other hand, when y exceeds 80, the oxygen content of the weld metal increases and the toughness may be unstable. In addition, the adhesion of the slag is increased, and seizure of the slag may occur. Therefore, in the flux-cored wire according to the present embodiment, the range of y is preferably 8 to 80. More preferably, y is 10 or more. Further, y is more preferably 50 or less.

つづいて、本実施形態のフラックス入りワイヤの製造方法の一実施形態について説明する。
本実施形態のフラックス入りワイヤを製造する際は、先ず、鋼製外皮内にフラックスを充填する。その際、外皮には、伸線加工性が良好な軟鋼や低合金鋼を使用することが好ましい。また、フラックスの組成及び充填率は、ワイヤ全体の組成が前述した範囲になるよう外皮の組成や厚さなどに応じて適宜調整することができる。
次に、外皮内にフラックスが充填されたワイヤを、孔ダイスやローラダイスを用いて伸線することにより縮径し、所定の外径を有するフラックス入りワイヤを得る。 Next, an embodiment of the method of manufacturing the flux-cored wire according to the present embodiment will be described.
When manufacturing the flux-cored wire according to the present embodiment, first, the steel shell is filled with the flux. At that time, it is preferable to use a mild steel or a low alloy steel having good wire drawability for the outer skin. Further, the composition and filling rate of the flux can be appropriately adjusted according to the composition and thickness of the outer cover so that the composition of the entire wire falls within the range described above.
Next, the wire in which the outer shell is filled with flux is reduced in diameter by drawing it with a hole die or a roller die to obtain a flux-cored wire having a predetermined outer diameter.

本実施形態のフラックス入りワイヤの外径は、特に限定されるものではないが、ワイヤの生産性の観点から、好ましくは１．０〜２．０ｍｍであり、より好ましくは１．２〜１．６ｍｍである。
また、フラックス充填率は、ワイヤ中の各成分が本発明の範囲内であれば、任意の値に設定することができるが、ワイヤの伸線性及び溶接時の作業性（送給性など）の観点から、ワイヤ全質量の１０〜２５質量％であることが好ましく、１３〜１６質量％であることがより好ましい。なお、このフラックス充填率は、外皮内に充填されるフラックスの質量を、ワイヤ（外皮＋フラックス）の全質量に対する割合で規定したものである。 The outer diameter of the flux-cored wire of the present embodiment is not particularly limited, but from the viewpoint of wire productivity, it is preferably 1.0 to 2.0 mm, more preferably 1.2 to 1. It is 6 mm.
Further, the flux filling rate can be set to an arbitrary value as long as each component in the wire is within the range of the present invention, but the wire drawability of the wire and workability at the time of welding (feedability, etc.) can be set. From the viewpoint, it is preferably 10 to 25 mass% of the total mass of the wire, and more preferably 13 to 16 mass %. In addition, this flux filling rate defines the mass of the flux filled in the outer cover with respect to the total mass of the wire (outer cover+flux).

本実施形態のフラックス入りワイヤは、特に立向上進溶接の溶接作業性が良好であり、さらには溶接金属の低温衝撃靱性が良好かつ安定である（靭性のバラツキが抑制されている）。
本実施形態のフラックス入りワイヤは、特に、軟鋼、４９０Ｎ／ｍｍ^２級高張力鋼および低温用鋼などの溶接構造物を製造する際に好適に使用される。なお、本実施形態のフラックス入りワイヤは、立向上進溶接に好適に使用されるほか、下向溶接、横向溶接、上向溶接、水平すみ肉等の各種溶接にも特に制限なく使用することができる。 The flux-cored wire of the present embodiment has particularly good welding workability in vertical advance welding, and further has good and stable low-temperature impact toughness of weld metal (variation in toughness is suppressed).
The flux-cored wire of the present embodiment is particularly preferably used when manufacturing a welded structure such as mild steel, 490 N/mm ² class high-strength steel and low-temperature steel. In addition, the flux-cored wire of the present embodiment is preferably used for vertical advance welding, and can also be used for various welding such as downward welding, horizontal welding, upward welding, and horizontal fillet without any particular limitation. it can.

以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。 Hereinafter, the effects of the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples of the present invention.

表１及び表２に示すワイヤ成分を有するフラックス入りワイヤを用いて、表３又は表４に示す条件にて溶接を実施した。なお、表中のワイヤ成分において、本発明の範囲を満たさないものについては数値に下線を引いて示す。また、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。また、表１及び表２中のＮａ量及びＫ量は、それぞれ、Ｎａ化合物中のＮａ換算量及びＫ化合物中のＫ換算量である。
なお、Ｎｏ．１〜３１は実施例であり、Ｎｏ．３２〜５７は比較例である。 Welding was performed under the conditions shown in Table 3 or Table 4 using flux-cored wires having the wire components shown in Tables 1 and 2. In addition, in the wire components in the table, those not satisfying the range of the present invention are shown by underlining the numerical values. The balance is Fe and inevitable impurities. Further, the Na amount and K amount in Tables 1 and 2 are the Na equivalent amount in the Na compound and the K equivalent amount in the K compound, respectively.
In addition, No. Nos. 1 to 31 are working examples. 32-57 are comparative examples.

なお、フラックス入りワイヤに含有される各成分の量は、ＣおよびＳは燃焼−赤外線吸収法で、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、ＶおよびＰはＩＣＰ発光分光分析方法で、ＮａおよびＫは原子吸光分析方法で、Ｆは中和滴定法で、それぞれ測定した。
また、Ｉ．Ａｌ、Ｓ．Ａｌ、Ｉ．Ｔｉ及びＳ．Ｔｉの各量は、上述した酸分解法に基づき、ＩＣＰ発光分光分析法により測定した。 The amount of each component contained in the flux-cored wire is C and S by the combustion-infrared absorption method, and Si, Mn, Mg, B, Zr, Ni, Mo, Nb, V and P are ICP emission spectroscopic analysis. In the method, Na and K were measured by atomic absorption spectrometry, and F was measured by neutralization titration method.
In addition, I. Al, S.I. Al, I. Ti and S. Each amount of Ti was measured by ICP emission spectroscopy based on the acid decomposition method described above.

そして、各フラックス入りワイヤについて、以下の評価を行った。各評価結果を表６及び表７に示す。 And the following evaluation was performed about each flux cored wire. The evaluation results are shown in Tables 6 and 7.

（機械的性質）
表３に示す溶接条件で立向上進突合せ溶接継手を作製した。そして、強度については板厚中央部における強度を評価し、靭性については裏面から２ｍｍの位置で試験片を採取し、−２０℃吸収エネルギーについて評価した。
強度の評価基準は、４９０ＭＰａ以上６４０ＭＰａ以下のときに「合格：○」、４９０ＭＰａ未満または６４０ＭＰａ超のときに「不合格：×」とした。
靱性の評価基準は、各例３つずつの試験片についての−２０℃吸収エネルギーの平均値が１００Ｊ以上のときに「大変優れている：◎」、８０Ｊ以上１００Ｊ未満のときに「優れている：○」、６０Ｊ以上８０Ｊ未満のときに「劣っている：△」、６０Ｊ未満のときに「非常に劣っている：×」とした。そして、「大変優れている：◎」又は「優れている：○」と評価されたものを合格とした。
また、靱性の安定性の評価基準は、各例３つずつの試験片についての−２０℃吸収エネルギーの標準偏差が３未満のときに「非常に優れている：◎」、３以上５未満のときに「優れている：○」、５以上１０未満のときに「劣っている：△」、１０以上のときに「非常に劣っている：×」とした。そして、「大変優れている：◎」又は「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (mechanical nature)
Under the welding conditions shown in Table 3, an upright progress butt welded joint was produced. Then, for strength, the strength in the central portion of the plate thickness was evaluated, and for toughness, a test piece was sampled at a position of 2 mm from the back surface and evaluated for −20° C. absorbed energy.
The strength evaluation criteria were “pass: ◯” when the pressure was 490 MPa or more and 640 MPa or less, and “fail: x” when the pressure was less than 490 MPa or more than 640 MPa.
The evaluation criteria of toughness are “excellent: ⊚” when the average value of the absorbed energy at −20° C. for each of the three test pieces is 100 J or more, and “excellent when 80 J or more and less than 100 J”. "○", 60 J or more and less than 80 J, "poor: Δ", and less than 60 J, "very poor: x". Then, those evaluated as “very excellent: ⊚” or “excellent: ◯” were accepted.
Further, the evaluation criteria for the stability of toughness are “very excellent: ⊚” when the standard deviation of −20° C. absorbed energy of three test pieces in each example is less than 3, and 3 or more and less than 5 Sometimes, "excellent: ◯", 5 or more and less than 10 were "inferior: Δ", and 10 or more were "very inferior: x". Then, those evaluated as “very excellent: ⊚” or “excellent: ◯” were accepted.

（溶接作業性）
表３に示す溶接条件で立向上進すみ肉溶接にて作業性を官能評価した。なお、評価基準は、アーク安定性、スパッタ発生量、ヒューム発生量、ビード外観、ビード垂れ、及びスラグ焼き付きの各項目について、以下の５段階で評価した。そして、「大変優れている：５」、「優れている：４」又は「やや優れている：３」と評価されたものを合格とした。
「大変優れている：５」
「優れている：４」
「やや優れている：３」
「劣っている：２」
「非常に劣っている：１」 (Welding workability)
Under the welding conditions shown in Table 3, workability was sensory-evaluated by the vertical fillet welding. The evaluation criteria were the following five grades for each of arc stability, spatter generation amount, fume generation amount, bead appearance, bead sag, and slag seizure. Then, those evaluated as "very excellent: 5", "excellent: 4" or "somewhat excellent: 3" were regarded as acceptable.
"Very good: 5"
"Excellent: 4"
"Slightly better: 3"
"Inferior: 2"
"Very inferior: 1"

（耐高温割れ性）
表４に示す溶接条件で下向突合せ溶接継手を作製した。溶接終了後、初層溶接部（クレータ部を除く）について、Ｘ線透過試験（ＪＩＳＺ３１０４）にて、内部割れの有無を確認し、割れ発生部分のトータル長さを測定し、割れ率を算出した。ここで、割れ率は、割れ率Ｗ＝（割れ発生部分のトータル長さ）／（初層溶接部長さ（クレータ部を除く））×１００により算出される。その割れ率で耐高温割れ性を評価した。具体的には、割れ率が５％以下の場合を「優れている：○」と評価し、割れ率が５％より大きい場合を「劣っている：×」と評価した。そして、「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (High temperature crack resistance)
Downward butt welded joints were produced under the welding conditions shown in Table 4. After the welding is completed, the first layer weld (excluding the crater) is checked for internal cracks by an X-ray transmission test (JIS Z3104), the total length of the cracked portion is measured, and the crack rate is calculated. did. Here, the cracking rate is calculated by the cracking rate W=(total length of cracked portion)/(first layer welded portion length (excluding crater portion))×100. The hot crack resistance was evaluated by the crack rate. Specifically, a cracking rate of 5% or less was evaluated as “excellent: ◯”, and a cracking rate of more than 5% was evaluated as “inferior: x”. Then, those evaluated as “excellent: ◯” were accepted.

（耐低温割れ性）
表５に示す溶接条件で溶接後９６時間放置した後、裏当て金を切削し、超音波探傷試験（ＪＩＳＺ３０６０）、磁粉探傷試験（ＪＩＳＧ０５６５）により欠陥の有無を確認した。更に、破面をＳＥＭ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）により観察し、割れの形態を確認した。具体的には、低温割れが確認されない場合を「優れている：○」と評価し、低温割れが確認された場合を「劣っている：×」と評価した。そして、「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (Low temperature crack resistance)
After being left for 96 hours after welding under the welding conditions shown in Table 5, the backing metal was cut, and the presence or absence of defects was confirmed by an ultrasonic flaw detection test (JIS Z 3060) and a magnetic particle flaw detection test (JIS G 0565). Further, the fracture surface was observed by SEM (Scanning Electron Microscope) to confirm the form of cracks. Specifically, when the low temperature crack was not confirmed, it was evaluated as “excellent: ◯”, and when the low temperature crack was confirmed, it was evaluated as “inferior: x”. Then, those evaluated as “excellent: ◯” were accepted.

以上の結果より、以下のことが分かる。
Ｎｏ．３２のワイヤは、Ｃ量が０．０２質量％未満のため、強度が低く、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３３のワイヤは、Ｃ量が０．１０質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にも劣っていた。また、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量及びヒューム発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。さらに、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３４のワイヤは、Ｓｉ量が０．５質量％未満のため、強度が低く、靱性もやや劣っていた。また、ビード外観が悪く、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．３５のワイヤは、Ｓｉ量が１．５質量％より大きいため、靱性がやや劣っており、また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３６のワイヤは、Ｍｎ量が１．５質量％未満のため、強度が低く、靱性もやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３７のワイヤは、Ｍｎ量が３．０質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性も劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。 From the above results, the following can be seen.
No. The wire of No. 32 had a C content of less than 0.02% by mass and thus had low strength, poor toughness, and slightly poor toughness stability. Moreover, it was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire of No. 33 had a C content of more than 0.10% by mass, and therefore had excessive strength, poor toughness, and poor stability of toughness. Further, the arc stability was poor, the spatter generation amount and the fume generation amount were large, and the welding workability was poor. Further, it was also inferior in hot crack resistance and cold crack resistance.
No. The wire of No. 34 had a Si content of less than 0.5% by mass, and thus had low strength and slightly poor toughness. In addition, the bead appearance was poor, bead dripping occurred, and welding workability was poor.
No. The wire of No. 35 had a somewhat poor toughness because the Si content was more than 1.5% by mass, and was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire of No. 36 had a Mn content of less than 1.5% by mass, and thus had low strength and slightly poor toughness. Moreover, it was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire of No. 37 had an Mn content of more than 3.0% by mass, and thus had excessive strength and poor toughness. Also, it was inferior in cold crack resistance.

Ｎｏ．３８のワイヤは、Ｐ量が０．０３０質量％より大きいため、靱性の安定性がやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３９のワイヤは、Ｓ量が０．０３０質量％より大きいため、靱性の安定性がやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４０のワイヤは、Ｍｇ量が０．１質量％未満のため（Ｍｇを含有しないため）、靱性に劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４１のワイヤは、Ｍｇ量が１．０質量％より大きいため、強度が過大であった。また、スパッタ発生量が多く、スラグ焼き付きが発生し、溶接作業性に劣っていた。さらに、耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４２のワイヤは、Ｂ量が０．００２０質量％未満のため、靱性に劣っていた。
Ｎｏ．４３のワイヤは、Ｂ量が０．０１５０質量％より大きいため、強度が過大であった。また、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４４のワイヤは、Ｚｒ量が０．０１質量％未満のため（Ｚｒを含有しないため）、靱性の安定性がやや劣っていた。
Ｎｏ．４５のワイヤは、Ｚｒ量が０．５０質量％より大きく、またＩ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６未満のため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. The wire of No. 38 had a P content of more than 0.030% by mass, and thus was slightly inferior in toughness stability. Moreover, it was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire of No. 39 had a S content of more than 0.030% by mass, and thus was slightly inferior in toughness stability. Moreover, it was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire of No. 40 was inferior in toughness because the amount of Mg was less than 0.1 mass% (does not contain Mg). Moreover, it was also inferior in hot crack resistance.
No. The wire No. 41 had an excessively high strength because the amount of Mg was larger than 1.0% by mass. In addition, the amount of spatter generated was large, slag seizure occurred, and welding workability was poor. Further, it was also inferior in cold crack resistance.
No. The wire of No. 42 had a B content of less than 0.0020% by mass and thus was poor in toughness.
No. The wire of No. 43 had an excessively high strength because the B content was more than 0.0150% by mass. Further, it was also inferior in hot crack resistance and cold crack resistance.
No. The wire No. 44 had a Zr content of less than 0.01% by mass (does not contain Zr), and thus was slightly inferior in toughness stability.
No. The wire No. 45 has a Zr content of more than 0.50% by mass, and has an I.I. Al/S. Since Al was less than 1.6, the strength was excessive, the toughness was poor, and the stability of the toughness was slightly poor. Further, the arc stability was poor, the amount of spatter generated was large, and the welding workability was poor.

Ｎｏ．４６のワイヤは、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計が０．０５質量％未満のため、また、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．４７のワイヤは、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計が０．３０質量％より大きいため、耐低温割れ性に劣っていた。
Ｎｏ．４８のワイヤは、Ｆ量が０．０５質量％未満のため、耐低温割れ性に劣っていた。
Ｎｏ．４９のワイヤは、Ｆ量が０．３０質量％より大きいため、アークの安定性に劣り、ヒューム発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. The wire of No. 46 had a large amount of spatter generation and was inferior in welding workability because the sum of the amount of Na converted in the Na compound and the amount of K converted in the K compound was less than 0.05% by mass.
No. The wire of No. 47 was inferior in cold cracking resistance because the sum of the Na equivalent in the Na compound and the K equivalent in the K compound was more than 0.30% by mass.
No. The wire of No. 48 had an F content of less than 0.05% by mass and thus was inferior in cold crack resistance.
No. The wire No. 49 had an F content of more than 0.30% by mass, and thus was inferior in arc stability, a large amount of fumes was generated, and inferior in welding workability.

Ｎｏ．５０のワイヤは、Ｉ．Ｔｉ量が２．５質量％未満のため、アークの安定性に劣り、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５１のワイヤは、Ｉ．Ｔｉ量が７．５質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性も劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．５２のワイヤは、Ｓ．Ｔｉ量が０．０５質量％未満のため、靱性に劣っていた。
Ｎｏ．５３のワイヤは、Ｓ．Ｔｉ量が０．５０質量％より大きいため、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. 50 wires are I.50. Since the amount of Ti was less than 2.5 mass %, the arc stability was poor, bead sagging occurred, and the welding workability was poor.
No. 51 wire is I. Since the Ti content was larger than 7.5 mass %, the strength was excessive and the toughness was poor. Also, it was inferior in cold crack resistance.
No. The wire of S.52 is S. Since the Ti content was less than 0.05% by mass, the toughness was poor.
No. The wire of S.53 is S. Since the Ti content was larger than 0.50 mass %, the arc stability was poor, the amount of spatter was large, and the welding workability was poor.

Ｎｏ．５４のワイヤは、Ｉ．Ａｌ量が０．１質量％未満のため（Ｉ．Ａｌを含有しないため）、アーク安定性に劣り、ビード外観が悪く、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５５のワイヤは、Ｉ．Ａｌ量が１．０質量％より大きいため、スラグ焼き付きが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５６のワイヤは、Ｓ．Ａｌ量が０．０２質量％未満であり、また、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが８．０より大きいため、強度が低く、靱性にやや劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。
Ｎｏ．５７のワイヤは、Ｓ．Ａｌ量が０．５０質量％より大きく、また、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６未満のため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。 No. The wires of I.54 are Since the amount of Al was less than 0.1% by mass (does not contain I.Al), arc stability was poor, bead appearance was poor, bead sagging occurred, and welding workability was poor.
No. 55 wire is I.55. Since the amount of Al was larger than 1.0 mass %, slag seizure occurred and welding workability was poor.
No. The wire of S. 56 is S. The amount of Al is less than 0.02% by mass, and I.V. Al/S. Since Al was larger than 8.0, the strength was low, the toughness was slightly inferior, and the toughness stability was also slightly inferior.
No. 57 wire is S. The amount of Al is more than 0.50% by mass, and the I.V. Al/S. Since Al was less than 1.6, the strength was excessive, the toughness was poor, and the stability of the toughness was slightly poor. Also, it was inferior in cold crack resistance.

一方、Ｎｏ．１〜３１のワイヤは、本発明の範囲を満足するものであるため、適切な強度を有し、靱性に優れ、靱性の安定性にも優れていた。また、溶接作業性に優れ、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも優れていた。 On the other hand, No. Since the wires Nos. 1 to 31 satisfy the range of the present invention, they had appropriate strength, excellent toughness, and excellent toughness stability. In addition, the workability was excellent, and the hot crack resistance and cold crack resistance were also excellent.

Claims

Per total wire mass,
C: 0.02 to 0.10 mass%,
Si: 0.5 to 1.5 mass%,
Mn: 1.5 to 3.0% by mass,
P: 0.030 mass% or less,
S: 0.030 mass% or less,
Mg: 0.1 to 1.0% by mass,
B: 0.0020 to 0.0150% by mass,
Zr: 0.01 to 0.50 mass%,
I. Ti: 2.5 to 7.5 mass%,
S. Ti: 0.05 to 0.50 mass%,
I. Al: 0.1 to 1.0% by mass,
S. Al: 0.02 to 0.50 mass%,
Sum of Na equivalent in Na compound and K equivalent in K compound: 0.05 to 0.30% by mass,
F: 0.05 to 0.30% by mass, and
Fe: contains 85 mass% or more,
I. Al/S. A flux-cored wire for gas shielded arc welding in which Al is 1.6 to 8.0.

I. Ti/S. The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to claim 1, wherein Ti is 8 to 80.

Furthermore, per wire total mass,
Ni: 2.0 mass% or less (not including 0 mass%)
The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to claim 1 or 2, further comprising:

Furthermore, per wire total mass,
Mo: 0.5% by mass or less (not including 0% by mass)
A flux-cored wire for gas shielded arc welding according to any one of claims 1 to 3, further comprising:

Furthermore, per wire total mass,
Nb: 0.1 mass% or less, and V: 0.1 mass% or less At least 1 sort(s) selected from the group consisting of is contained, The flux containing for gas shield arc welding as described in any one of Claims 1-4. Wire.