JP6680048B2

JP6680048B2 - Vehicle control device

Info

Publication number: JP6680048B2
Application number: JP2016074490A
Authority: JP
Inventors: 一憲酒井
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2016-04-01
Filing date: 2016-04-01
Publication date: 2020-04-15
Anticipated expiration: 2036-04-01
Also published as: JP2017185850A

Description

本発明は車両の制御装置に係る。特に、本発明は、遊星歯車機構を有する動力伝達装置を搭載した車両に適用される制御装置に関する。 The present invention relates to a vehicle control device. In particular, the present invention relates to a control device applied to a vehicle equipped with a power transmission device having a planetary gear mechanism.

従来、例えば特許文献１に開示されているハイブリッド車両用のトランスアクスル（動力伝達装置）は、主に発電機として機能する第１モータジェネレータ、主に電動機として機能する第２モータジェネレータ、動力分割機構（変速機）、リダクション機構（減速機）等を備えており、エンジンから入力されるトルク（動力）とモータジェネレータが出力するトルク（動力）との一方または両方を駆動輪に向けて伝達するようになっている。 BACKGROUND ART Conventionally, for example, a transaxle (power transmission device) for a hybrid vehicle disclosed in Patent Document 1 is a first motor generator that mainly functions as a generator, a second motor generator that mainly functions as an electric motor, and a power split mechanism. (Transmission), reduction mechanism (speed reducer), etc. are provided so that one or both of torque (power) input from the engine and torque (power) output by the motor generator can be transmitted to the drive wheels. It has become.

また、前記動力分割機構およびリダクション機構は、それぞれ、はすば歯車で成るサンギヤ、リングギヤおよびピニオン等を有する遊星歯車機構で構成されている。例えば、動力分割機構は、第１モータジェネレータが連結されるサンギヤ、車両の出力軸側の回転体に連結されるリングギヤ、これらサンギヤおよびリングギヤに噛み合うピニオン、このピニオンを自転可能に支持すると共にエンジンからの動力が入力されるプラネタリキャリアを備えている。また、リダクション機構は、第２モータジェネレータが連結されるサンギヤ、前記動力分割機構のリングギヤに一体形成されたリングギヤ、これらサンギヤおよびリングギヤ（リダクション機構のリングギヤ）に噛み合うピニオン、このピニオンを自転可能に支持するプラネタリキャリアを備えている。また、このリダクション機構のプラネタリキャリアは、トランスアクスルケースに回り止めされた状態で支持されている。 The power split mechanism and the reduction mechanism are each configured by a planetary gear mechanism having a sun gear, which is a helical gear, a ring gear, a pinion, and the like. For example, the power split mechanism includes a sun gear to which the first motor generator is connected, a ring gear to be connected to a rotating body on the output shaft side of the vehicle, a pinion that meshes with the sun gear and the ring gear, and a pinion that rotatably supports the pinion. It is equipped with a planetary carrier to which the power of is input. Further, the reduction mechanism includes a sun gear to which the second motor generator is connected, a ring gear integrally formed with the ring gear of the power split mechanism, a pinion meshing with the sun gear and the ring gear (ring gear of the reduction mechanism), and the pinion rotatably supported. It is equipped with a planetary carrier. Further, the planetary carrier of the reduction mechanism is supported by the transaxle case while being prevented from rotating.

このリダクション機構のプラネタリキャリアをトランスアクスルケースに回り止めした状態で支持する構成として具体的には、トランスアクスルケースに、プラネタリキャリアを嵌め込むための凹部を設けておき、この凹部の内周部に、その周方向に亘って複数の係合溝を形成しておく。一方、プラネタリキャリアの外周部に前記各係合溝の形成位置に対応する複数の外歯を形成しておく。そして、プラネタリキャリアの各外歯を、トランスアクスルケースの各係合溝にそれぞれ位置合わせした状態で、プラネタリキャリアをトランスアクスルケースの凹部に嵌め込む。これにより、各外歯がそれぞれ係合溝に挿入された状態となり、プラネタリキャリアが回り止めされた状態でトランスアクスルケースに支持される。なお、この場合、プラネタリキャリアの嵌め込み作業を容易にするために、プラネタリキャリアの外歯の前記周方向の幅寸法は、トランスアクスルケースの係合溝の周方向の幅寸法よりも僅かに短くなっている。つまり、プラネタリキャリアの外歯とトランスアクスルケースの係合溝の内壁との間にはガタ（隙間）が存在している。 As a structure for supporting the planetary carrier of this reduction mechanism in a state where it is prevented from rotating in the transaxle case, specifically, the transaxle case is provided with a recess for fitting the planetary carrier, and the inner periphery of this recess is provided. , A plurality of engagement grooves are formed in the circumferential direction. On the other hand, a plurality of external teeth corresponding to the formation positions of the engagement grooves are formed on the outer peripheral portion of the planetary carrier. Then, the planetary carrier is fitted into the recess of the transaxle case with the external teeth of the planetary carrier aligned with the engaging grooves of the transaxle case. As a result, the external teeth are inserted into the engaging grooves, respectively, and the planetary carrier is supported by the transaxle case while being prevented from rotating. In this case, in order to facilitate the work of fitting the planetary carrier, the circumferential width dimension of the outer teeth of the planetary carrier is slightly shorter than the circumferential width dimension of the engaging groove of the transaxle case. ing. That is, there is play (gap) between the outer teeth of the planetary carrier and the inner wall of the engagement groove of the transaxle case.

特開２０１１−２５２５３０号公報JP, 2011-252530, A 特開２００７−２３９９１０号公報JP, 2007-239910, A

ところで、前記トランスアクスルにあっては、エンジンから動力分割機構にトルク（エンジントルク）が入力された状態では、この動力分割機構を構成する前記はすば歯車同士の噛み合いによってスラスト方向の分力が発生する。この場合、このスラスト方向の力（分力）は、動力分割機構からリダクション機構に伝達され、このリダクション機構においてプラネタリキャリアに対しその中心線に沿う方向の押圧力として作用する。これにより、プラネタリキャリアがトランスアクスルケースに押し付けられた（中心線に沿う方向に押し付けられた）状態となる。つまり、プラネタリキャリアがトランスアクスルケースの凹部の底面に押し付けられた状態となる。 By the way, in the transaxle, when torque (engine torque) is input from the engine to the power split mechanism, the force components in the thrust direction are generated by the meshing of the helical gears forming the power split mechanism. appear. In this case, the force (component force) in the thrust direction is transmitted from the power split mechanism to the reduction mechanism, and acts as a pressing force on the planetary carrier in the reduction mechanism in the direction along the centerline thereof. As a result, the planetary carrier is pressed against the transaxle case (pressed in the direction along the center line). That is, the planetary carrier is pressed against the bottom surface of the recess of the transaxle case.

一方、前記ハイブリッド車両にあっては、第１モータジェネレータが逆転力行状態となり且つ第２モータジェネレータが正回転負トルクとなる所謂動力循環モードとなる場合がある。例えば、運転者の加速要求が比較的高い高速走行状態等において、この動力循環モードとなる場合がある。 On the other hand, the hybrid vehicle may be in a so-called power circulation mode in which the first motor generator is in the reverse power running state and the second motor generator is in the positive rotation negative torque. For example, this power circulation mode may be set in a high-speed running state where the driver's acceleration request is relatively high.

前述の如くプラネタリキャリアがトランスアクスルケースに押し付けられた状態で動力循環モードとなる場合に、第２モータジェネレータからのトルクの方向が正回転方向（力行状態でのトルクの方向）と負回転方向（回生状態でのトルクの方向）との間で反転すると、これに起因して、前記ガタ分だけ、プラネタリキャリアがトランスアクスルケースの凹部内で回動することになる。つまり、プラネタリキャリアがトランスアクスルケースの凹部の底面に押し付けられた状態のまま、プラネタリキャリアが凹部内で回動することになる。このような状況が繰り返されると、プラネタリキャリアとトランスアクスルケース（トランスアクスルケースの凹部の底面）との摺接箇所において摩擦熱が発生したり、この摺接箇所において摩耗（例えばトランスアクスルケースの摩耗）が発生したりするといった不具合を招く可能性がある。 As described above, when the planetary carrier is pressed against the transaxle case to enter the power circulation mode, the direction of the torque from the second motor generator is the positive rotation direction (the torque direction in the power running state) and the negative rotation direction ( By reversing the direction of the torque in the regenerative state), the planetary carrier rotates in the recess of the transaxle case by the amount of the play. That is, the planetary carrier rotates in the recess while the planetary carrier is pressed against the bottom surface of the recess of the transaxle case. If such a situation is repeated, frictional heat is generated at the sliding contact portion between the planetary carrier and the transaxle case (the bottom surface of the recess of the transaxle case), or wear is caused at the sliding contact portion (for example, wear of the transaxle case). ) May be caused.

なお、特許文献２には、遊星歯車機構を構成する各ギヤの歯先の向きを規定することでプラネタリキャリアの中心線に沿う方向のガタを詰めることが開示されているが、この場合にも、前述したようにプラネタリキャリアが回動する状況では、前記の不具合を招く可能性がある。 Note that Patent Document 2 discloses that the play in the direction along the center line of the planetary carrier is reduced by defining the directions of the tips of the gears that form the planetary gear mechanism, but in this case as well. As described above, in the situation where the planetary carrier rotates, the above-mentioned problem may occur.

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、前記リダクション機構におけるプラネタリキャリアとトランスアクスルケースとの間の摩擦力を低減できる車両の制御装置を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to provide a vehicle control device capable of reducing a frictional force between a planetary carrier and a transaxle case in the reduction mechanism. is there.

前記の目的を達成するための本発明の解決手段は、原動機から受けた動力を車両出力軸に向けて伝達する変速機と、電動機からの動力を受けるサンギヤ、車両出力軸側の回転体に連結するリングギヤ、前記サンギヤおよび前記リングギヤに噛み合うピニオン、このピニオンを回転可能に支持すると共にケースに設けられた有底の凹部に対し当該ケースとの間に周方向の隙間が存在する状態で嵌め込まれて回転不能に支持されたプラネタリキャリアを備えた遊星歯車機構で成る減速機と、が動力伝達可能に連結されて成る動力伝達装置を搭載し、前記動力伝達装置を構成するギヤとして、前記原動機のトルク発生時に前記プラネタリキャリアに対してその中心線に沿う方向に作用する分力を生じさせるはすば歯車が備えられた車両に適用される制御装置を前提とする。この車両の制御装置に対し、前記原動機からの動力が前記車両出力軸に向けて伝達されている状態で、前記プラネタリキャリアと前記ケースの前記凹部の底面との間に存在するオイルの油膜厚さが予め規定された所定値未満となっていることを条件として、前記電動機のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わる際、前記原動機のトルクを低下させるトルクダウン制御部を備えさせている。 Means for Solving the Problems In order to achieve the above-mentioned object, a solution means of the present invention is connected to a transmission for transmitting power received from a prime mover toward a vehicle output shaft, a sun gear receiving power from an electric motor, and a rotating body on the vehicle output shaft side. Ring gear, a pinion that meshes with the sun gear and the ring gear, and a pinion that rotatably supports the pinion and is fitted in a bottomed recess provided in the case with a circumferential gap between the pinion and the case. A reduction gear composed of a planetary gear mechanism having a planetary carrier supported in a non-rotatable manner, and a power transmission device comprising a power transmission device coupled to the power transmission device, the torque of the prime mover being used as a gear constituting the power transmission device. It is applied to a vehicle equipped with a helical gear that produces a component force acting on the planetary carrier in the direction along the center line of the planetary carrier when generated. The control device is assumed. The oil film thickness of the oil existing between the planetary carrier and the bottom surface of the concave portion of the case in a state in which the power from the prime mover is transmitted to the vehicle output shaft with respect to the vehicle control device. When the direction of the torque of the electric motor is switched between the positive rotation direction and the negative rotation direction on the condition that is less than a predetermined value, a torque down control unit that reduces the torque of the prime mover is provided. I am preparing.

この特定事項により、原動機からの動力が車両出力軸に向けて伝達されている状態では、はすば歯車同士の噛み合いによってスラスト方向の分力が発生しており、このスラスト方向の力（分力）は、変速機から減速機に伝達され、この減速機においてプラネタリキャリアに対しその中心線に沿う方向の押圧力として作用する。これにより、プラネタリキャリアがケースの凹部の底面に押し付けられた（中心線に沿う方向で押し付けられた）状態となっている。この状態で、電動機のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わった際には、プラネタリキャリアが、その中心線に沿う方向でケースの凹部の底面に押し付けられた状態のままケースに対して隙間分だけ（プラネタリキャリアとケースとの間の周方向の隙間分だけ）相対的に回動してしまう虞がある。本解決手段では、このような状況において、プラネタリキャリアとケースの凹部の底面との間に存在するオイルの油膜厚さが予め規定された所定値未満となっていることを条件として、トルクダウン制御部によって、原動機のトルクを低下させるようにしている。これにより、前記スラスト方向の力（プラネタリキャリアをケースの凹部の底面に押し付けている力）が低下し、プラネタリキャリアがケースに対して相対的に回動したとしても、プラネタリキャリアとケースとの間の摩擦力を低減でき、摩擦熱の発生や摩耗の発生を抑制することができる。 Due to this specific matter, when the power from the prime mover is transmitted toward the vehicle output shaft, thrust force components are generated due to the meshing of the helical gears. ) Is transmitted from the transmission to the speed reducer and acts as a pressing force on the planetary carrier in the speed reducer in the direction along the center line thereof. As a result, the planetary carrier is pressed against the bottom surface of the recess of the case (pressed in the direction along the center line). In this state, when the torque direction of the electric motor is switched between the positive rotation direction and the negative rotation direction, the planetary carrier remains pressed against the bottom surface of the concave portion of the case in the direction along the center line. There is a risk of relative rotation with respect to the case by the gap (gap in the circumferential direction between the planetary carrier and the case) . In the present solution, in such a situation , the torque down control is performed on condition that the oil film thickness of the oil existing between the planetary carrier and the bottom surface of the recess of the case is less than a predetermined value. Some parts are designed to reduce the torque of the prime mover. As a result, the force in the thrust direction (the force pressing the planetary carrier against the bottom surface of the recess of the case) is reduced, and even if the planetary carrier rotates relative to the case , the space between the planetary carrier and the case is reduced. The frictional force can be reduced, and the generation of frictional heat and the generation of wear can be suppressed.

本発明では、原動機からの動力が車両出力軸に向けて伝達されている状態で、プラネタリキャリアとケースの凹部の底面との間に存在するオイルの油膜厚さが予め規定された所定値未満となっていることを条件として、電動機のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わる際、原動機のトルクを低下させるようにしている。これにより、スラスト方向の力が低下し、プラネタリキャリアとケースとの間の摩擦力を低減でき、摩擦熱の発生や摩耗の発生を抑制することができる。 In the present invention, with the power from the prime mover being transmitted toward the vehicle output shaft, the oil film thickness of the oil present between the planetary carrier and the bottom surface of the recessed portion of the case is less than a predetermined value set in advance. If the torque direction of the electric motor is switched between the positive rotation direction and the negative rotation direction, the torque of the prime mover is reduced. As a result, the force in the thrust direction is reduced, the frictional force between the planetary carrier and the case can be reduced, and the generation of frictional heat and the generation of wear can be suppressed.

実施形態に係るハイブリッド車両の概略構成図である。1 is a schematic configuration diagram of a hybrid vehicle according to an embodiment. ＥＣＵ等の制御系の構成を示すブロック図である。FIG. 3 is a block diagram showing a configuration of a control system such as an ECU. リダクション機構におけるプラネタリキャリアの支持構造を示す図である。It is a figure which shows the support structure of the planetary carrier in a reduction mechanism. トランスアクスルケースの凹部にプラネタリキャリアが嵌め込まれた状態を示す斜視図である。It is a perspective view showing the state where the planetary carrier was fitted in the crevice of a transaxle case. トルクダウンガタ詰め制御の手順を示すフローチャート図である。It is a flowchart figure which shows the procedure of torque down play reduction control.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本実施形態では、ＦＦ（フロントエンジン・フロントドライブ）方式のハイブリッド車両に本発明を適用した場合について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the present embodiment, a case will be described where the present invention is applied to an FF (front engine / front drive) type hybrid vehicle.

図１は本実施形態に係るハイブリッド車両の概略構成を示す図である。この図１に示すように、ハイブリッド車両ＨＶは、車両走行用の動力を発生するエンジン（内燃機関）１、主に発電機として機能する第１モータジェネレータＭＧ１、主に電動機として機能する第２モータジェネレータＭＧ２、動力分割機構３、リダクション機構４、カウンタドライブギヤ５１、カウンタドリブンギヤ５２、ファイナルギヤ５３、デファレンシャル装置５４、左右のドライブシャフト６１，６１、左右の駆動輪（前輪）６，６、左右の従動輪（後輪：図示せず）、および、ＥＣＵ（ＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃＣｏｎｔｒｏｌＵｎｉｔ）１００等を備えており、このＥＣＵ１００により実行されるプログラムによって本発明に係る車両の制御装置が実現される。 FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a hybrid vehicle according to the present embodiment. As shown in FIG. 1, a hybrid vehicle HV includes an engine (internal combustion engine) 1 that generates power for traveling the vehicle, a first motor generator MG1 that mainly functions as a generator, and a second motor that mainly functions as an electric motor. Generator MG2, power split mechanism 3, reduction mechanism 4, counter drive gear 51, counter driven gear 52, final gear 53, differential device 54, left and right drive shafts 61, 61, left and right drive wheels (front wheels) 6, 6, left and right Driven wheels (rear wheels: not shown), an ECU (Electronic Control Unit) 100, and the like are provided, and a vehicle control device according to the present invention is realized by a program executed by the ECU 100.

なお、ＥＣＵ１００は、例えば、ＨＶ（ハイブリッド）ＥＣＵ、エンジンＥＣＵ、バッテリＥＣＵ等によって構成されており、これらのＥＣＵが互いに通信可能に接続されている。 The ECU 100 is composed of, for example, an HV (hybrid) ECU, an engine ECU, a battery ECU, etc., and these ECUs are communicably connected to each other.

次に、エンジン１、モータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２、動力分割機構３、リダクション機構４、および、ＥＣＵ１００等の各部について説明する。 Next, each part of the engine 1, the motor generators MG1 and MG2, the power split mechanism 3, the reduction mechanism 4, the ECU 100, and the like will be described.

−エンジン−
エンジン１は、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等、燃料を燃焼させて動力を出力する公知の動力装置（原動機）であって、吸気通路１１に設けられたスロットルバルブ１３のスロットル開度、燃料噴射装置１５（図２参照）による燃料噴射量、および、点火装置１６（図２参照）の点火時期等の運転状態を制御できるように構成されている。 -Engine-
The engine 1 is a known power device (motor) that burns fuel to output power, such as a gasoline engine or a diesel engine. The throttle opening of a throttle valve 13 provided in an intake passage 11 and a fuel injection device 15 are used. The fuel injection amount (see FIG. 2) and the operating conditions such as the ignition timing of the ignition device 16 (see FIG. 2) can be controlled.

エンジン１には、出力軸であるクランクシャフト１０の回転角（クランク角）を検出するクランクポジションセンサ１０１が設けられている。このクランクポジションセンサ１０１の出力信号からエンジン回転数Ｎｅを算出することができる。また、エンジン１には排気通路１２が接続されており、燃焼後の排気ガスは排気通路１２を経て図示しない酸化触媒等の排気浄化装置による浄化が行われた後に大気中に放出される。 The engine 1 is provided with a crank position sensor 101 that detects a rotation angle (crank angle) of a crankshaft 10 that is an output shaft. The engine speed Ne can be calculated from the output signal of the crank position sensor 101. An exhaust passage 12 is connected to the engine 1, and the exhaust gas after combustion is released into the atmosphere through the exhaust passage 12 after being purified by an exhaust purification device such as an oxidation catalyst (not shown).

前記エンジン１のスロットルバルブ１３の制御には、例えば、エンジン回転数Ｎｅおよび運転者のアクセルペダル踏み込み量（アクセル開度）等のエンジン１の状態に応じた最適な吸入空気量（目標吸気量）が得られるようにスロットル開度を制御する周知の電子スロットル制御が採用されている。スロットルバルブ１３の開度はスロットル開度センサ１０３によって検出される。 For controlling the throttle valve 13 of the engine 1, for example, an optimum intake air amount (target intake amount) according to the state of the engine 1 such as the engine speed Ne and the driver's accelerator pedal depression amount (accelerator opening degree). A well-known electronic throttle control is used to control the throttle opening so that The opening of the throttle valve 13 is detected by the throttle opening sensor 103.

そして、エンジン１からの動力は、クランクシャフト１０およびダンパ２を介してインプットシャフト２１に伝達される。ダンパ２は、例えばコイルスプリング式トランスアクスルダンパであってエンジン１のトルク変動を吸収する。 Then, the power from the engine 1 is transmitted to the input shaft 21 via the crankshaft 10 and the damper 2. The damper 2 is, for example, a coil spring type transaxle damper and absorbs torque fluctuations of the engine 1.

−モータジェネレータ−
図１に示すように、第１モータジェネレータＭＧ１は、インプットシャフト２１に対して相対回転可能に支持された永久磁石からなるロータＭＧ１Ｒと、３相巻線が巻回されたステータＭＧ１Ｓとを備えた交流同期発電機であって、発電機として機能するとともに電動機としても機能する。また、第２モータジェネレータＭＧ２も同様に、インプットシャフト２１に対して相対回転可能に支持された永久磁石からなるロータＭＧ２Ｒと、３相巻線が巻回されたステータＭＧ２Ｓとを備えた交流同期発電機であって、電動機として機能するとともに発電機としても機能する。 -Motor generator-
As shown in FIG. 1, the first motor generator MG1 includes a rotor MG1R made of a permanent magnet rotatably supported with respect to the input shaft 21, and a stator MG1S having a three-phase winding wound thereon. It is an AC synchronous generator that functions as both a generator and an electric motor. Similarly, the second motor-generator MG2 similarly includes AC synchronous power generation including a rotor MG2R made of a permanent magnet rotatably supported with respect to the input shaft 21 and a stator MG2S having a three-phase winding wound thereon. The machine functions as an electric motor as well as a generator.

図２に示すように、第１モータジェネレータＭＧ１および第２モータジェネレータＭＧ２は、それぞれインバータ２００を介してバッテリ（蓄電装置）３００に接続されている。インバータ２００はＥＣＵ１００によって制御され、そのインバータ２００の制御により各モータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２の回生または力行（アシスト）が設定される。その際の回生電力はインバータ２００を介してバッテリ３００に充電される。また、各モータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２の駆動用電力はバッテリ３００からインバータ２００を介して供給される。 As shown in FIG. 2, first motor generator MG <b> 1 and second motor generator MG <b> 2 are each connected to battery (power storage device) 300 via inverter 200. Inverter 200 is controlled by ECU 100, and regenerative or power running (assist) of each motor generator MG1, MG2 is set by the control of inverter 200. The regenerated electric power at that time is charged into the battery 300 via the inverter 200. Further, the drive power of each motor generator MG1, MG2 is supplied from battery 300 via inverter 200.

−動力分割機構−
図１に示すように、動力分割機構３は、複数の歯車要素の中心で自転するはすば外歯歯車（ヘリカルギヤ）からなるサンギヤＳ３と、サンギヤＳ３に外接しながらその周囲を自転しつつ公転するはすば外歯歯車からなるピニオンＰ３と、ピニオンＰ３と噛み合うように中空環状に形成されたはすば内歯歯車のリングギヤＲ３と、ピニオンＰ３を支持するとともに、このピニオンＰ３の公転を通じて自転するプラネタリキャリアＣＡ３とを有する遊星歯車機構によって構成されている。 -Power split mechanism-
As shown in FIG. 1, the power split device 3 includes a sun gear S3 that is a helical external gear (helical gear) that rotates about the center of a plurality of gear elements, and a sun gear S3 that rotates around the sun gear S3 while rotating around the sun gear S3. A pinion P3 formed of a helical external gear, a ring gear R3 of a helical internal gear formed in a hollow ring shape so as to mesh with the pinion P3, and a pinion P3. The planetary carrier CA3 has a planetary gear mechanism.

プラネタリキャリアＣＡ３はエンジン１側のインプットシャフト２１に一体回転可能に連結されている。サンギヤＳ３は、第１モータジェネレータＭＧ１のロータＭＧ１Ｒに一体回転可能に連結されている。リングギヤＲ３は、カウンタドライブギヤ５１、カウンタドリブンギヤ５２、ファイナルギヤ５３およびデファレンシャル装置５４を介してドライブシャフト６１，６１に連結されている。 The planetary carrier CA3 is integrally rotatably connected to the input shaft 21 on the engine 1 side. Sun gear S3 is integrally rotatably coupled to rotor MG1R of first motor generator MG1. The ring gear R3 is connected to the drive shafts 61, 61 via a counter drive gear 51, a counter driven gear 52, a final gear 53 and a differential device 54.

そして、このような構成の動力分割機構３において、プラネタリキャリアＣＡ３に入力されるエンジン１のトルクに対して、第１モータジェネレータＭＧ１による反力トルクがサンギヤＳ３に入力されると、出力要素であるリングギヤＲ３には、エンジン１から入力されたトルクより大きいトルクが現れる。この場合、第１モータジェネレータＭＧ１は発電機として機能する。第１モータジェネレータＭＧ１が発電機として機能するときには、プラネタリキャリアＣＡ３から入力されるエンジン１の動力が、サンギヤＳ３側とリングギヤＲ３側とにそのギヤ比に応じて分配される。 In the power split device 3 having such a configuration, when the reaction torque generated by the first motor generator MG1 is input to the sun gear S3 with respect to the torque of the engine 1 input to the planetary carrier CA3, the output element is output. A torque larger than the torque input from the engine 1 appears in the ring gear R3. In this case, the first motor generator MG1 functions as a generator. When the first motor generator MG1 functions as a generator, the power of the engine 1 input from the planetary carrier CA3 is distributed to the sun gear S3 side and the ring gear R3 side according to the gear ratio.

一方、エンジン１の始動要求時にあっては、第１モータジェネレータＭＧ１が電動機（スタータモータ）として機能し、この第１モータジェネレータＭＧ１の動力がサンギヤＳ３およびプラネタリキャリアＣＡ３を介してクランクシャフト１０に与えられてエンジン１がクランキングされる。 On the other hand, when the engine 1 is requested to start, the first motor generator MG1 functions as an electric motor (starter motor), and the power of the first motor generator MG1 is applied to the crankshaft 10 via the sun gear S3 and the planetary carrier CA3. The engine 1 is cranked.

また、車両の走行中にあっては、動力分割機構３において、リングギヤＲ３の回転数（回転速度）が一定であるときに、第１モータジェネレータＭＧ１の回転数を上下に変化させることにより、エンジン１の回転数を連続的に（無段階に）変化させることができる。つまり、動力分割機構３が変速機として機能する。 Further, while the vehicle is traveling, in the power split mechanism 3, when the rotation speed (rotation speed) of the ring gear R3 is constant, the rotation speed of the first motor generator MG1 is changed up and down to change the engine speed. The number of rotations of 1 can be changed continuously (steplessly). That is, the power split mechanism 3 functions as a transmission.

このように、動力分割機構３は、エンジン１（本発明でいう原動機）から受けた動力をドライブシャフト６１，６１（本発明でいう車両出力軸）に向けて伝達する変速機として構成されている。 In this way, the power split mechanism 3 is configured as a transmission that transmits the power received from the engine 1 (the prime mover in the present invention) to the drive shafts 61, 61 (the vehicle output shaft in the present invention). .

−リダクション機構−
リダクション機構４は、複数の歯車要素の中心で自転するはすば外歯歯車からなるサンギヤＳ４と、後述する支持構造によってトランスアクスルケース８（図３および図４を参照）に回り止めされた状態で支持されているプラネタリキャリアＣＡ４に回転可能に支持され且つサンギヤＳ４に外接しながら自転するはすば外歯歯車からなるピニオンＰ４と、ピニオンＰ４と噛み合うように中空環状に形成されたはすば内歯歯車からなるリングギヤＲ４とを有する遊星歯車機構によって構成されている。 -Reduction mechanism-
The reduction mechanism 4 is a state in which the sun gear S4, which is a helical external gear that rotates about the center of a plurality of gear elements, and a rotation structure that will be described later, are prevented from rotating by a transaxle case 8 (see FIGS. 3 and 4). A pinion P4, which is a helical external gear that is rotatably supported by a planetary carrier CA4 that is supported by, and that rotates while circumscribing the sun gear S4, and a helical annular ring that meshes with the pinion P4. It is configured by a planetary gear mechanism having a ring gear R4 formed of an internal gear.

このリダクション機構４のリングギヤＲ４と、前記動力分割機構３のリングギヤＲ３と、カウンタドライブギヤ５１とは互いに一体となっている。また、サンギヤＳ４は第２モータジェネレータＭＧ２のロータＭＧ２Ｒと一体回転可能に連結されている。 The ring gear R4 of the reduction mechanism 4, the ring gear R3 of the power split mechanism 3, and the counter drive gear 51 are integrated with each other. The sun gear S4 is connected to the rotor MG2R of the second motor generator MG2 so as to be rotatable integrally therewith.

このリダクション機構４は、第２モータジェネレータＭＧ２からの出力（回転数）を適宜の減速比で減速する。そして、リダクション機構４を経た動力は、カウンタドライブギヤ５１、カウンタドリブンギヤ５２、ファイナルギヤ５３、デファレンシャル装置５４、および、ドライブシャフト６１，６１を介して左右の駆動輪６，６に伝達される。 The reduction mechanism 4 reduces the output (rotation speed) from the second motor generator MG2 at an appropriate reduction ratio. The power that has passed through the reduction mechanism 4 is transmitted to the left and right drive wheels 6 and 6 via the counter drive gear 51, the counter driven gear 52, the final gear 53, the differential device 54, and the drive shafts 61 and 61.

このように、リダクション機構４は、第２モータジェネレータＭＧ２（本発明でいう電動機）からの動力を受けるサンギヤＳ４、カウンタドライブギヤ５１（本発明でいう車両出力軸側の回転体）に連結するリングギヤＲ４、サンギヤＳ４およびリングギヤＲ４に噛み合うピニオンＰ４、このピニオンＰ４を回転可能に支持すると共にトランスアクスルケース８に回転不能に支持されたプラネタリキャリアＣＡ４を備えた遊星歯車機構で成る減速機として構成されている。 In this way, the reduction mechanism 4 is connected to the sun gear S4 that receives power from the second motor generator MG2 (the electric motor according to the invention) and the counter drive gear 51 (the rotating body on the vehicle output shaft side according to the invention). R4, a pinion P4 that meshes with the sun gear S4 and the ring gear R4, and a planetary gear mechanism that includes a planetary carrier CA4 that rotatably supports the pinion P4 and that is non-rotatably supported by the transaxle case 8. There is.

これら動力分割機構３およびリダクション機構４によって本発明でいう動力伝達装置９が構成されている。 The power split device 3 and the reduction mechanism 4 constitute a power transmission device 9 according to the present invention.

−リダクション機構のプラネタリキャリア支持構造−
次に、前記リダクション機構４におけるプラネタリキャリアＣＡ４の支持構造について説明する。 − Planetary carrier support structure of reduction mechanism −
Next, the support structure of the planetary carrier CA4 in the reduction mechanism 4 will be described.

図３はプラネタリキャリアＣＡ４の支持構造を示す図であって、プラネタリキャリアＣＡ４の中心線に沿う方向から見た図である。また、図４はトランスアクスルケース８の凹部８１にプラネタリキャリアＣＡ４が嵌め込まれた状態を示す斜視図である。 FIG. 3 is a view showing a support structure of the planetary carrier CA4, which is seen from a direction along the center line of the planetary carrier CA4. Further, FIG. 4 is a perspective view showing a state where the planetary carrier CA4 is fitted into the recess 81 of the transaxle case 8.

これらの図に示すように、プラネタリキャリアＣＡ４は、キャリアプレート４１と、キャリアリテーナ４２と、各ピニオンＰ４を支持するピニオンシャフト４３とが一体的に組み付けられた構成になっている。 As shown in these drawings, the planetary carrier CA4 has a structure in which a carrier plate 41, a carrier retainer 42, and a pinion shaft 43 that supports each pinion P4 are integrally assembled.

キャリアリテーナ４２は、環状板部４４の外縁部における複数箇所に、中心線に沿う方向に突出する仕切り凸部４５を設けた形状となっている。このキャリアリテーナ４２の仕切り凸部４５がキャリアプレート４１に接合されていることで、キャリアリテーナ４２の環状板部４４とキャリアプレート４１との間に各ピニオンＰ４を収容する空間が形成されている。この空間内に各ピニオンＰ４が収容され、前記キャリアリテーナ４２の環状板部４４とキャリアプレート４１との間に亘って配設された前記ピニオンシャフト４３によってピニオンＰ４が回転可能に支持されている。また、隣り合う仕切り凸部４５同士の間には開口部４６が設けられており、この開口部４６にピニオンＰ４が臨んでリングギヤＲ４に噛み合っている。 The carrier retainer 42 has a shape in which partition protrusions 45 that protrude in the direction along the center line are provided at a plurality of locations on the outer edge of the annular plate portion 44. The partition convex portion 45 of the carrier retainer 42 is joined to the carrier plate 41, so that a space for housing each pinion P4 is formed between the annular plate portion 44 of the carrier retainer 42 and the carrier plate 41. Each pinion P4 is housed in this space, and the pinion P4 is rotatably supported by the pinion shaft 43 arranged between the annular plate portion 44 of the carrier retainer 42 and the carrier plate 41. An opening 46 is provided between the adjacent partition protrusions 45, and the pinion P4 faces the opening 46 and meshes with the ring gear R4.

プラネタリキャリアＣＡ４をトランスアクスルケース８に回り止めした状態で支持する構成として具体的には、トランスアクスルケース８に、プラネタリキャリアＣＡ４を嵌め込むための凹部８１を設けておき、この凹部８１の内周部に、その周方向に亘って複数の係合溝８２，８２，…を形成しておく。一方、プラネタリキャリアＣＡ４のキャリアプレート４１の外周部に前記各係合溝８２，８２，…の形成位置に対応する複数の外歯４７，４７，…を形成しておく。そして、プラネタリキャリアＣＡ４の各外歯４７，４７，…を、トランスアクスルケース８の各係合溝８２，８２，…にそれぞれ位置合わせした状態で、プラネタリキャリアＣＡ４をトランスアクスルケース８の凹部８１に嵌め込む。これにより、各外歯４７，４７，…がそれぞれ係合溝８２，８２，…に挿入された状態となり、プラネタリキャリアＣＡ４が回り止めされた状態でトランスアクスルケース８に支持されている。 As a structure for supporting the planetary carrier CA4 in the transaxle case 8 in a state where it is not rotated, specifically, a recess 81 for fitting the planetary carrier CA4 is provided in the transaxle case 8, and the inner periphery of the recess 81 is provided. A plurality of engagement grooves 82, 82, ... Are formed in the portion in the circumferential direction. On the other hand, a plurality of external teeth 47, 47, ... Corresponding to the positions where the engaging grooves 82, 82, ... Are formed on the outer peripheral portion of the carrier plate 41 of the planetary carrier CA4. The planetary carrier CA4 is placed in the recess 81 of the transaxle case 8 with the external teeth 47, 47, ... Of the planetary carrier CA4 aligned with the engagement grooves 82, 82 ,. Fit in. As a result, the external teeth 47, 47, ... Are inserted into the engaging grooves 82, 82, .., respectively, and the planetary carrier CA4 is supported by the transaxle case 8 while being prevented from rotating.

なお、プラネタリキャリアＣＡ４の嵌め込み作業を容易にするために、プラネタリキャリアＣＡ４の外歯４７の周方向の幅寸法は、トランスアクスルケース８の係合溝８２の周方向の幅寸法よりも僅かに短くなっている。つまり、プラネタリキャリアＣＡ４の外歯４７とトランスアクスルケース８の係合溝８２の内壁との間にはガタ（隙間）が存在している。即ち、ルーズフィット状態でプラネタリキャリアＣＡ４はトランスアクスルケース８の凹部８１に嵌め込まれている。 In order to facilitate the work of fitting the planetary carrier CA4, the circumferential width of the outer teeth 47 of the planetary carrier CA4 is slightly shorter than the circumferential width of the engaging groove 82 of the transaxle case 8. Has become. That is, there is a play (gap) between the outer teeth 47 of the planetary carrier CA4 and the inner wall of the engagement groove 82 of the transaxle case 8. That is, the planetary carrier CA4 is fitted in the recess 81 of the transaxle case 8 in the loose fit state.

−ＥＣＵ−
ＥＣＵ１００は、前記したハイブリッドシステムの制御を行う電子制御装置であって、ＣＰＵ（ＣｅｎｔｒａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＵｎｉｔ）、ＲＯＭ（ＲｅａｄＯｎｌｙＭｅｍｏｒｙ）、ＲＡＭ（ＲａｎｄｏｍＡｃｃｅｓｓＭｅｍｏｒｙ）およびバックアップＲＡＭ等を備えている。 -ECU-
The ECU 100 is an electronic control device that controls the hybrid system described above, and includes a CPU (Central Processing Unit), a ROM (Read Only Memory), a RAM (Random Access Memory), a backup RAM, and the like.

ＲＯＭには、各種制御プログラムや、それら各種制御プログラムを実行する際に参照されるマップ等が記憶されている。ＣＰＵは、ＲＯＭに記憶された各種制御プログラムやマップに基づいて演算処理を実行する。また、ＲＡＭはＣＰＵでの演算結果や各センサから入力されたデータ等を一時的に記憶するメモリであり、バックアップＲＡＭはイグニッションのＯＦＦ時等において保存すべきデータ等を記憶する不揮発性のメモリである。 The ROM stores various control programs, maps referred to when executing the various control programs, and the like. The CPU executes arithmetic processing based on various control programs and maps stored in the ROM. The RAM is a memory that temporarily stores the calculation results of the CPU and the data input from each sensor, and the backup RAM is a non-volatile memory that stores the data that should be saved when the ignition is off. is there.

図２に示すように、ＥＣＵ１００には、クランクポジションセンサ１０１、アクセルペダル７（図１参照）の開度を検出するアクセル開度センサ１０２、エンジン１のスロットルバルブ１３の開度を検出するスロットル開度センサ１０３、シフトレバー９０の操作位置を検出するシフトポジションセンサ１０４、トランスアクスルケース８内に貯留されているオイルの温度を検出する油温センサ１０５、ハイブリッドシステム（車両システム）の起動と停止とを切り替えるパワースイッチ１０６、車両の速度に応じた信号を出力する車速センサ１０７、ブレーキペダルに対する踏力（ブレーキ踏力）を検出するブレーキペダルセンサ１０８、バッテリ３００の充放電電流を検出する電流センサ１０９、および、バッテリ温度センサ１１０等が接続されている。さらに、ＥＣＵ１００には、エンジン冷却水温を検出する水温センサ、吸入空気量を検出するエアフロメータ等のエンジン１の運転状態を示すセンサ等が接続されており、これら各センサからの信号がＥＣＵ１００に入力される。 As shown in FIG. 2, the ECU 100 includes a crank position sensor 101, an accelerator opening sensor 102 for detecting an opening of an accelerator pedal 7 (see FIG. 1), and a throttle opening sensor for detecting an opening of a throttle valve 13 of the engine 1. Degree sensor 103, a shift position sensor 104 that detects the operating position of the shift lever 90, an oil temperature sensor 105 that detects the temperature of oil stored in the transaxle case 8, and the start and stop of the hybrid system (vehicle system). A power switch 106 for switching between, a vehicle speed sensor 107 that outputs a signal according to the speed of the vehicle, a brake pedal sensor 108 that detects a pedal effort (brake pedal force) on a brake pedal, a current sensor 109 that detects a charge / discharge current of the battery 300, and , The battery temperature sensor 110, etc. It has been continued. Further, the ECU 100 is connected with a water temperature sensor that detects the engine cooling water temperature, a sensor that indicates the operating state of the engine 1 such as an air flow meter that detects the intake air amount, and the like, and signals from these sensors are input to the ECU 100. To be done.

また、ＥＣＵ１００には、エンジン１のスロットルバルブ１３を開閉駆動するスロットルモータ１４、燃料噴射装置（インジェクタ）１５、および、点火装置（点火プラグおよびイグナイタ）１６等が接続されている。 Further, the ECU 100 is connected to a throttle motor 14 that opens and closes a throttle valve 13 of the engine 1, a fuel injection device (injector) 15, an ignition device (ignition plug and igniter) 16, and the like.

そして、ＥＣＵ１００は、前記した各種センサの出力信号に基づいて、エンジン１のスロットルバルブ１３の開度制御（吸入空気量制御）、燃料噴射量制御（インジェクタの開閉制御）、点火時期制御（点火プラグの駆動制御）等を含むエンジン１の各種制御を実行する。 Then, the ECU 100 controls the opening of the throttle valve 13 of the engine 1 (intake air amount control), the fuel injection amount control (injector opening / closing control), and the ignition timing control (ignition plug) based on the output signals of the various sensors described above. Various controls of the engine 1 including the drive control of the above) and the like.

さらに、ＥＣＵ１００は、バッテリ３００を管理するために、前記電流センサ１０９にて検出された充放電電流の積算値や、バッテリ温度センサ１１０にて検出されたバッテリ温度等に基づいて、バッテリ３００の充電状態（ＳＯＣ：ＳｔａｔｅｏｆＣｈａｒｇｅ）や、バッテリ３００の入力制限Ｗｉｎおよび出力制限Ｗｏｕｔ等を演算する。 Further, in order to manage the battery 300, the ECU 100 charges the battery 300 based on the integrated value of the charging / discharging current detected by the current sensor 109, the battery temperature detected by the battery temperature sensor 110, and the like. A state (SOC: State of Charge), an input limit Win and an output limit Wout of the battery 300, and the like are calculated.

また、ＥＣＵ１００には前記インバータ２００が接続されている。インバータ２００は、例えば、ＥＣＵ１００からの指令信号（例えば、第１モータジェネレータＭＧ１のトルク指令値、第２モータジェネレータＭＧ２のトルク指令値）に応じてバッテリ３００からの直流電流を、モータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２を駆動する電流に変換する一方、エンジン１の動力により第１モータジェネレータＭＧ１で発電された交流電流、および、回生ブレーキにより第２モータジェネレータＭＧ２で発電された交流電流を、バッテリ３００に充電するための直流電流に変換する。また、インバータ２００は、第１モータジェネレータＭＧ１で発電された交流電流を車両走行状態に応じて、第２モータジェネレータＭＧ２の駆動用電力として供給する。 Further, the inverter 200 is connected to the ECU 100. Inverter 200 supplies, for example, a DC current from battery 300 to motor generators MG1 and MG2 in accordance with a command signal from ECU 100 (for example, a torque command value of first motor generator MG1 and a torque command value of second motor generator MG2). In order to charge the battery 300 with the alternating current generated by the first motor generator MG1 by the power of the engine 1 and the alternating current generated by the second motor generator MG2 by the regenerative brake, Convert to DC current. Inverter 200 also supplies the alternating current generated by first motor generator MG1 as drive power for second motor generator MG2 in accordance with the traveling state of the vehicle.

−ハイブリッドシステムの制御−
このように構成されたハイブリッド車両ＨＶは、運転者によるアクセルペダルの踏み込み量に対応するアクセル開度Ａｃｃと車速Ｖとに基づいて、駆動輪６，６に出力すべきトルク（要求トルク）を計算し、この要求トルクに対応する要求駆動力により走行するようにエンジン１とモータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２とが運転制御される。 -Control of hybrid system-
The hybrid vehicle HV thus configured calculates the torque (request torque) to be output to the drive wheels 6 and 6 based on the vehicle speed V and the accelerator opening Acc corresponding to the amount of depression of the accelerator pedal by the driver. Then, the operation of engine 1 and motor generators MG1 and MG2 is controlled so that the vehicle is driven by the required driving force corresponding to the required torque.

エンジン１およびモータジェネレータＭＧ１，ＭＧ２の運転制御として、具体的には、燃料消費量の削減を図るために、要求トルクが比較的低い運転領域にあっては、第２モータジェネレータＭＧ２を利用して前記要求トルクが得られるようにする。一方、要求トルクが比較的高い運転領域にあっては、第２モータジェネレータＭＧ２を利用するとともに、エンジン１を駆動し、これら駆動源からの動力により、前記要求トルクが得られるようにする。 As the operation control of the engine 1 and the motor generators MG1 and MG2, specifically, in order to reduce the fuel consumption amount, the second motor generator MG2 is used in an operation region where the required torque is relatively low. The required torque is obtained. On the other hand, in the operating range where the required torque is relatively high, the second motor generator MG2 is used, the engine 1 is driven, and the required torque is obtained by the power from these drive sources.

より具体的には、車両の発進時や低速走行時等であってエンジン１の運転効率が低い場合には、第２モータジェネレータＭＧ２のみにより走行（ＥＶ走行）を行う。また、車室内に配置された走行モード選択スイッチによって運転者がＥＶ走行モードを選択した場合にもＥＶ走行を行う。 More specifically, when the running efficiency of the engine 1 is low, such as when the vehicle is starting or traveling at low speed, traveling (EV traveling) is performed only by the second motor generator MG2. EV traveling is also performed when the driver selects the EV traveling mode by the traveling mode selection switch arranged in the vehicle compartment.

一方、通常走行（ＨＶ走行またはエンジン走行）時には、例えば、動力分割機構３によりエンジン１の動力を２経路に分け、その一方の動力で駆動輪６，６の直接駆動（直達トルクによる駆動）を行い、他方の動力で第１モータジェネレータＭＧ１を駆動して発電を行う。このとき、第１モータジェネレータＭＧ１の駆動により発生する電力で第２モータジェネレータＭＧ２を駆動して駆動輪６，６の駆動補助を行う（電気パスによる駆動）。 On the other hand, during normal traveling (HV traveling or engine traveling), for example, the power split mechanism 3 divides the power of the engine 1 into two paths, and one of the powers directly drives the drive wheels 6 and 6 (drive by direct torque). Then, the other power is used to drive the first motor generator MG1 to generate electricity. At this time, the second motor generator MG2 is driven by the electric power generated by driving the first motor generator MG1 to assist the drive of the drive wheels 6 and 6 (drive by an electric path).

このように、動力分割機構３が差動機構として機能し、その差動作用によりエンジン１からの動力の主部を駆動輪６，６に機械的に伝達し、そのエンジン１からの動力の残部を第１モータジェネレータＭＧ１から第２モータジェネレータＭＧ２への電気パスを用いて電気的に伝達することにより、電気的に変速比が変更される電気式無段変速機としての機能が発揮される。これにより、駆動輪６，６の回転数（回転速度）およびトルクに依存することなく、エンジン回転数およびエンジントルクを自由に操作することが可能となり、駆動輪６，６に要求される駆動力を得ながらも、燃料消費率が最適化されたエンジン１の運転状態を得ることが可能となる。 In this way, the power split mechanism 3 functions as a differential mechanism, and the differential action mechanically transmits the main part of the power from the engine 1 to the drive wheels 6 and 6 and the remaining part of the power from the engine 1. Is electrically transmitted using the electric path from the first motor generator MG1 to the second motor generator MG2, whereby the function as an electric continuously variable transmission in which the gear ratio is electrically changed is exhibited. As a result, it becomes possible to freely operate the engine speed and the engine torque without depending on the rotational speeds (rotational speeds) and torques of the drive wheels 6 and 6, and the driving force required for the drive wheels 6 and 6 can be controlled. It is possible to obtain the operating state of the engine 1 in which the fuel consumption rate is optimized while obtaining the above.

また、高速走行時には、さらにバッテリ３００からの電力を第２モータジェネレータＭＧ２に供給し、この第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクを増大させて駆動輪６，６に対して駆動力の追加（駆動力アシスト；力行）を行う。 Further, during high-speed traveling, the electric power from the battery 300 is further supplied to the second motor generator MG2 to increase the torque from the second motor generator MG2 to add the driving force to the driving wheels 6 and 6 (driving force). Assist; powering).

また、減速時には、第２モータジェネレータＭＧ２が発電機として機能して回生発電を行い、回収した電力をバッテリ３００に蓄える。なお、バッテリ３００の充電量（前記ＳＯＣ）が低下し、充電が特に必要な場合には、エンジン１からの動力を増大させ、第１モータジェネレータＭＧ１による発電量を増やしてバッテリ３００に対する充電量を増加する。また、低速走行時においても必要に応じてエンジン１からの動力を増大させる制御を行う場合もある。例えば、前述のようにバッテリ３００の充電が必要な場合や、エアコンディショナ等の補機を駆動する場合や、エンジン１の冷却水の温度を所定温度まで上げる場合等である。 In addition, during deceleration, the second motor generator MG2 functions as a generator to perform regenerative power generation and stores the recovered power in the battery 300. When the charge amount (SOC) of the battery 300 decreases and the charge is particularly necessary, the power from the engine 1 is increased and the power generation amount by the first motor generator MG1 is increased to increase the charge amount to the battery 300. To increase. In addition, control may be performed to increase the power from the engine 1 as needed even during low speed traveling. For example, it is necessary to charge the battery 300 as described above, drive an auxiliary machine such as an air conditioner, or raise the temperature of the cooling water of the engine 1 to a predetermined temperature.

また、本実施形態のハイブリッド車両ＨＶにおいては、車両の運転状態やバッテリ３００の状態によって、燃費を改善させるために、エンジン１を停止させる。そして、その後も、ハイブリッド車両ＨＶの運転状態やバッテリ３００の状態を検出して、エンジン１を再始動させる。このように、ハイブリッド車両ＨＶにおいては、エンジン１が間欠運転（エンジン停止と再始動とを繰り返す運転）される。 Further, in the hybrid vehicle HV of the present embodiment, the engine 1 is stopped in order to improve the fuel consumption depending on the driving state of the vehicle and the state of the battery 300. Then, after that, the operating state of the hybrid vehicle HV and the state of the battery 300 are detected and the engine 1 is restarted. As described above, in the hybrid vehicle HV, the engine 1 is operated intermittently (operation in which engine stop and restart are repeated).

−トルクダウンガタ詰め制御−
ところで、前述したハイブリッド車両の動力伝達装置９にあっては、エンジン１から動力分割機構３にトルク（エンジントルク）が入力された状態では、この動力分割機構３を構成する各はすば歯車（サンギヤＳ３、ピニオンＰ３、リングギヤＲ３）同士の噛み合いによってスラスト方向の分力が発生する。この場合、このスラスト方向の力（分力）は、動力分割機構３からリダクション機構４に伝達され、このリダクション機構４においてプラネタリキャリアＣＡ４に対しその中心線に沿う方向の押圧力として作用する。これにより、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８に押し付けられた（中心線に沿う方向に押し付けられた）状態となる。つまり、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１の底面に押し付けられた状態となる。一方、前記ハイブリッド車両にあっては、第１モータジェネレータＭＧ１が逆転力行状態となり且つ第２モータジェネレータＭＧ２が正回転負トルクとなる所謂動力循環モードとなる場合がある。例えば、運転者の加速要求が比較的高い高速走行状態等において、この動力循環モードとなる場合がある。前述の如くプラネタリキャリアＣＡ４がトランスアクスルケース８に押し付けられた状態で動力循環モードとなる場合に、第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が正回転方向（力行状態でのトルクの方向）と負回転方向（回生状態でのトルクの方向）との間で反転すると、これに起因して、前記ガタ分だけ、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１内で回動することになる。つまり、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１の底面に押し付けられた状態のまま、プラネタリキャリアＣＡが凹部８１内で回動することになる。このような状況が繰り返されると、プラネタリキャリアＣＡとトランスアクスルケース８の凹部８１の底面との摺接箇所において摩擦熱が発生したり、この摺接箇所において摩耗（例えばトランスアクスルケース８の摩耗）が発生したりするといった不具合を招く可能性がある。 -Torque down play reduction control-
By the way, in the power transmission device 9 of the hybrid vehicle described above, when the torque (engine torque) is input from the engine 1 to the power split mechanism 3, each helical gear (which constitutes the power split mechanism 3). A thrust force component is generated by the meshing of the sun gear S3, the pinion P3, and the ring gear R3). In this case, the force (component force) in the thrust direction is transmitted from the power split mechanism 3 to the reduction mechanism 4, and acts as a pressing force on the planetary carrier CA4 in the reduction mechanism 4 in the direction along the center line thereof. As a result, the planetary carrier CA is pressed against the transaxle case 8 (pressed in the direction along the center line). That is, the planetary carrier CA is pressed against the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8. On the other hand, the hybrid vehicle may be in a so-called power circulation mode in which the first motor generator MG1 is in the reverse power running state and the second motor generator MG2 is in the positive rotation negative torque. For example, this power circulation mode may be set in a high-speed running state where the driver's acceleration request is relatively high. As described above, when the planetary carrier CA4 is pressed against the transaxle case 8 to enter the power circulation mode, the direction of the torque from the second motor generator MG2 is the positive rotation direction (the direction of the torque in the power running state) and the negative direction. When it is reversed with respect to the rotation direction (the direction of torque in the regenerative state), this causes the planetary carrier CA to rotate in the recess 81 of the transaxle case 8 by the amount of the play. In other words, the planetary carrier CA rotates in the recess 81 while the planetary carrier CA is pressed against the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8. If such a situation is repeated, frictional heat is generated at a sliding contact portion between the planetary carrier CA and the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8, or wear is caused at the sliding contact portion (for example, wear of the transaxle case 8). There is a possibility that such a problem may occur.

本実施形態は、この点に鑑み、リダクション機構４におけるプラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間の摩擦力を低減できるようにしている。 In view of this point, the present embodiment is configured to reduce the frictional force between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 in the reduction mechanism 4.

具体的には、エンジン１からの動力がドライブシャフト６１に向けて伝達されている状態で、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わる際、エンジン１のトルクを低下させるようにしている。また、このエンジン１のトルクを低下させるのに伴い、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを増大させ、前記エンジン１のトルク低下分に相当する駆動力を補うように第２モータジェネレータＭＧ２による駆動力アシストを行うようにしている。 Specifically, when the direction of the torque of the second motor generator MG2 is switched between the positive rotation direction and the negative rotation direction while the power from the engine 1 is being transmitted to the drive shaft 61, the engine 1 I try to reduce the torque. Further, as the torque of the engine 1 is reduced, the torque of the second motor generator MG2 is increased, and the driving force assist by the second motor generator MG2 is supplemented so as to supplement the driving force corresponding to the torque reduction amount of the engine 1. I'm trying to do.

この動作は、前記ＥＣＵ１００によって実行される。このため、ＥＣＵ１００において、この制御を実行する機能部分が本発明でいうトルクダウン制御部として構成されている。 This operation is executed by the ECU 100. Therefore, in the ECU 100, the functional portion that executes this control is configured as the torque down control section in the present invention.

以下、前記トルクダウンガタ詰め制御の手順について図５のフローチャートに沿って説明する。このフローチャートは、エンジン１の始動後、所定時間毎に繰り返して実行される。 The procedure of the torque down rattling control will be described below with reference to the flowchart of FIG. This flowchart is repeatedly executed every predetermined time after the engine 1 is started.

先ず、ステップＳＴ１において、運転者による要求パワーが増加したか否かを判定する。この判定は、前記動力循環モードに移行する可能性が高いか否かを判定するための動作であって、前記アクセル開度センサ１０２からの出力信号に基づいて行われる。つまり、アクセル開度センサ１０２からの出力信号に基づいて算出されるアクセルペダル７の開度が所定開度以上となった場合に、ステップＳＴ１でＹＥＳ判定されることになる。 First, in step ST1, it is determined whether the power required by the driver has increased. This determination is an operation for determining whether or not there is a high possibility of shifting to the power circulation mode, and is performed based on the output signal from the accelerator opening sensor 102. That is, if the opening of the accelerator pedal 7 calculated based on the output signal from the accelerator opening sensor 102 is equal to or larger than the predetermined opening, YES is determined in step ST1.

運転者による要求パワーが増加しておらず、ステップＳＴ１でＮＯ判定された場合には、ステップＳＴ７において、後述するトルクダウンガタ詰め制御を実行することなく（非実行とし）、そのままリターンされる。 If the driver's required power has not increased and it is determined to be NO in step ST1, the process directly returns without executing torque down rattling control (described later) in step ST7.

一方、運転者による要求パワーが増加し、ステップＳＴ１でＹＥＳ判定された場合には、ステップＳＴ２に移り、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間（キャリア−ケース間）の油膜厚さが所定値ｔ１未満となっているか否かを判定する。 On the other hand, when the driver's required power is increased and YES is determined in step ST1, the process proceeds to step ST2, and the oil film thickness between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 (between the carrier and the case) is predetermined. It is determined whether the value is less than t1.

この油膜厚さは、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８の凹部８１の底面との間の面圧、この両者間に存在するオイルの温度、プラネタリキャリアＣＡ４が前記ガタ分だけ回動する際における回動速度それぞれに相関がある。つまり、前記面圧が高いほど油膜厚さは小さくなり、前記オイルの温度が高いほどオイルの粘度が低くなるため油膜厚さは小さくなり、前記プラネタリキャリアＣＡ４の回動速度が高いほど油膜厚さは小さくなる。 This oil film thickness is the surface pressure between the planetary carrier CA4 and the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8, the temperature of the oil existing between the two, and the rotation when the planetary carrier CA4 rotates by the above-mentioned amount of backlash. There is a correlation with each velocity. That is, the higher the surface pressure, the smaller the oil film thickness, and the higher the temperature of the oil, the lower the oil viscosity and thus the smaller the oil film thickness. The higher the rotation speed of the planetary carrier CA4, the higher the oil film thickness. Becomes smaller.

前記面圧は、エンジン１からのトルク（エンジントルク）に基づいて算出することが可能である。これはエンジントルクと前記スラスト力とは比例関係にあるからである。このエンジントルクは、スロットル開度センサ１０３からの出力信号や燃料噴射装置１５への燃料噴射指令信号（燃料噴射時期および燃料噴射量を決定する信号）等に基づいてマップまたは演算式により求められる。また、前記オイルの温度は、前記油温センサ１０５からの出力信号に基づいて算出される。また、前記プラネタリキャリアＣＡ４の回動速度は、ＥＣＵ１００から出力される指令信号（第２モータジェネレータＭＧ２のトルク指令値）に基づいてマップまたは演算式により求められる。 The surface pressure can be calculated based on the torque from the engine 1 (engine torque). This is because the engine torque and the thrust force have a proportional relationship. The engine torque is obtained by a map or an arithmetic expression based on an output signal from the throttle opening sensor 103, a fuel injection command signal to the fuel injection device 15 (a signal that determines the fuel injection timing and the fuel injection amount), and the like. Further, the temperature of the oil is calculated based on the output signal from the oil temperature sensor 105. Further, the rotation speed of the planetary carrier CA4 is obtained by a map or an arithmetic expression based on a command signal (torque command value of the second motor generator MG2) output from the ECU 100.

このようにして求められた前記面圧、前記オイルの温度、および、前記プラネタリキャリアＣＡ４の回動速度を変数とする所定の演算式によって、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間の油膜厚さを算出し、この算出した油膜厚さが所定値ｔ１未満となっているか否かをステップＳＴ２において判定する。なお、この油膜厚さの算出に当たっては、前記面圧、前記オイルの温度、および、前記プラネタリキャリアＣＡ４の回動速度をパラメータとして油膜厚さを抽出するようにした油膜厚さ算出マップ（前記ＲＯＭに記憶されたマップ）を利用するようにしてもよい。 The oil film thickness between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 is calculated according to a predetermined arithmetic expression with the surface pressure, the oil temperature, and the rotation speed of the planetary carrier CA4 thus obtained as variables. In step ST2, it is determined whether or not the calculated oil film thickness is less than the predetermined value t1. In the calculation of the oil film thickness, the oil film thickness calculation map (the ROM described above) in which the oil film thickness is extracted by using the surface pressure, the oil temperature, and the rotation speed of the planetary carrier CA4 as parameters. The map stored in) may be used.

前記油膜厚さが所定値ｔ１以上となっており、ステップＳＴ２でＮＯ判定された場合には、仮に、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間で摺接が生じたとしても（前記第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が反転することでプラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１内で回動して、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間で摺接が生じたとしても）摩擦熱の発生や摩耗の発生は抑制されるとして、ステップＳＴ７において、後述するトルクダウンガタ詰め制御を実行することなく（非実行とし）、そのままリターンされる。 When the oil film thickness is equal to or larger than the predetermined value t1 and NO is determined in step ST2, even if the sliding contact occurs between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 (the second Even if the planetary carrier CA rotates in the recess 81 of the transaxle case 8 due to the reversal of the direction of the torque from the motor generator MG2, sliding contact occurs between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8. It is assumed that the generation of frictional heat and the generation of wear are suppressed, and in step ST7, the torque reduction rattling control to be described later is not executed (is not executed) and the process is returned as it is.

一方、前記油膜厚さが所定値ｔ１未満となっており、ステップＳＴ２でＹＥＳ判定された場合には、ステップＳＴ３に移り、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間（キャリア−ケース間）の温度が所定値Ｔ１を超えているか否かを判定する。 On the other hand, when the oil film thickness is less than the predetermined value t1 and YES is determined in step ST2, the process proceeds to step ST3, where the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 (carrier-case) are connected. It is determined whether or not the temperature exceeds a predetermined value T1.

このキャリア−ケース間の温度は、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間に存在するオイルの粘度に相関がある。つまり、このキャリア−ケース間の温度が高いほどオイルの粘度は低く、前記油膜厚さは小さくなる。このキャリア−ケース間の温度は、第２モータジェネレータＭＧ２の温度またはこの第２モータジェネレータＭＧ２周辺のオイルの温度を図示しないセンサ（サーミスタ）によって検出することで推定される。 The temperature between the carrier and the case has a correlation with the viscosity of the oil existing between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8. That is, the higher the temperature between the carrier and the case, the lower the viscosity of the oil and the smaller the oil film thickness. The temperature between the carrier and the case is estimated by detecting the temperature of the second motor generator MG2 or the temperature of oil around the second motor generator MG2 by a sensor (thermistor) not shown.

前記キャリア−ケース間の温度が所定値Ｔ１以下となっており、ステップＳＴ３でＮＯ判定された場合には、仮に、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８との間で摺接が生じたとしてもオイルの粘度は十分に高く、摩擦熱の発生や摩耗の発生は抑制されるとして、ステップＳＴ７において、後述するトルクダウンガタ詰め制御を実行することなく（非実行とし）、そのままリターンされる。 If the temperature between the carrier and the case is equal to or lower than the predetermined value T1 and NO is determined in step ST3, even if a sliding contact occurs between the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8, the oil Since the viscosity is sufficiently high and the generation of frictional heat and the generation of wear are suppressed, in step ST7, the torque down rattling control described later is not executed (is not executed) and the process is returned as it is.

一方、前記キャリア−ケース間の温度が所定値Ｔ１を超えており、ステップＳＴ３でＹＥＳ判定された場合には、ステップＳＴ４に移り、第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が正回転方向（力行状態でのトルクの方向）と負回転方向（回生状態でのトルクの方向）との間で反転したか否かを判定する。つまり、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１内で回動する状況となったか否かを判定する。 On the other hand, when the temperature between the carrier and the case exceeds the predetermined value T1 and YES is determined in step ST3, the process proceeds to step ST4 and the direction of the torque from the second motor generator MG2 is the forward rotation direction (power running). It is determined whether or not there is a reversal between the torque direction in the state) and the negative rotation direction (torque direction in the regenerative state). That is, it is determined whether or not the planetary carrier CA is rotated in the recess 81 of the transaxle case 8.

この判定は、ＥＣＵ１００から出力される指令信号（第２モータジェネレータＭＧ２のトルク指令値）に基づいて行われる。 This determination is performed based on a command signal (torque command value of second motor generator MG2) output from ECU 100.

第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が反転しておらず、ステップＳＴ４でＮＯ判定された場合には、プラネタリキャリアＣＡがトランスアクスルケース８の凹部８１内で回動する状況にはなっていない、つまり、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８とが摺接する状況にはないとして、ステップＳＴ７において、後述するトルクダウンガタ詰め制御を実行することなく（非実行とし）、そのままリターンされる。 When the direction of the torque from the second motor generator MG2 is not reversed and when the determination is NO in step ST4, the planetary carrier CA is not in the situation of rotating in the recess 81 of the transaxle case 8. That is, assuming that the planetary carrier CA4 and the transaxle case 8 are not in sliding contact with each other, in step ST7, the torque reduction rattling control to be described later is not executed (is not executed) and is returned as it is.

一方、第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が反転し、ステップＳＴ４でＹＥＳ判定された場合には、ステップＳＴ５に移り、トルクダウンガタ詰め制御を実行する。 On the other hand, when the direction of the torque from the second motor generator MG2 is reversed and YES is determined in step ST4, the process proceeds to step ST5, and torque down rattling control is executed.

このトルクダウンガタ詰め制御としては、前述したように、エンジン１のトルクを低下させると共に、前記ガタを詰めるように第２モータジェネレータＭＧ２のトルク（正回転方向のトルク）を制御するものである。具体的には、点火装置１６の点火時期を遅角側に移行させることでエンジン１のトルクを短時間のうちに低下させると共に、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを増大させる。この場合の点火時期の遅角量は、プラネタリキャリアＣＡ４がトランスアクスルケース８に押し付けられた状態が解除される程度のスラスト方向の力が生じる値として実験またはシミュレーションによって決定される。また、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクの増大量としては、前記点火時期を遅角させたことによるエンジン１のトルクの低下量に相当する量に設定される。これにより、運転者の要求パワーを確保しながらも、プラネタリキャリアＣＡとトランスアクスルケース８の凹部８１の底面との間の摩擦力を低減することができる。また、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクによって前記ガタを詰めた状態（ガタ詰め状態）を維持できる。 As described above, the torque-down play reduction control is to reduce the torque of the engine 1 and control the torque of the second motor generator MG2 (the torque in the forward rotation direction) so as to reduce the play. Specifically, by shifting the ignition timing of the ignition device 16 to the retard side, the torque of the engine 1 is reduced in a short time and the torque of the second motor generator MG2 is increased. The retard amount of the ignition timing in this case is determined by an experiment or a simulation as a value that generates a thrust-direction force to the extent that the state where the planetary carrier CA4 is pressed against the transaxle case 8 is released. The amount of increase in the torque of the second motor generator MG2 is set to an amount corresponding to the amount of decrease in the torque of the engine 1 due to the retarded ignition timing. As a result, it is possible to reduce the frictional force between the planetary carrier CA and the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8 while ensuring the power required by the driver. Further, the state in which the backlash is reduced (the backlash reduced state) can be maintained by the torque of the second motor generator MG2.

そして、このトルクダウンガタ詰め制御では、前記第２モータジェネレータＭＧ２のトルクの制御（駆動力アシスト）を行った後、点火装置１６の点火時期を再び進角側に戻していき、エンジン１のトルクが運転者の要求パワーを満たす値となるように制御する。これに伴い、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを低下させる。この場合の第２モータジェネレータＭＧ２のトルクとしては、前記ガタ詰め状態が維持されるトルクに設定される。 In this torque down rattling control, after the torque control (driving force assist) of the second motor generator MG2 is performed, the ignition timing of the ignition device 16 is returned to the advance side again, and the torque of the engine 1 is increased. Is controlled to a value that satisfies the power required by the driver. Along with this, the torque of the second motor generator MG2 is reduced. In this case, the torque of the second motor generator MG2 is set to the torque that maintains the looseness state.

このステップＳＴ５における点火装置１６の点火時期を遅角側に移行させる動作が、本発明でいう「トルクダウン制御部による動作であって、原動機からの動力が車両出力軸に向けて伝達されている状態で、電動機のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わる際、原動機のトルクを低下させる動作」に相当する。 The operation of shifting the ignition timing of the ignition device 16 to the retard side in step ST5 is the "operation by the torque down control unit" in the present invention, and the power from the prime mover is transmitted toward the vehicle output shaft. In this state, when the torque direction of the electric motor is switched between the positive rotation direction and the negative rotation direction, the operation of reducing the torque of the prime mover "is performed.

このようなトルクダウンガタ詰め制御を実行した後、ステップＳＴ６に移り、この制御の解除条件が成立したか否かを判定する。この解除条件としては、運転者の要求パワーが減少したこと等が挙げられる。 After executing such torque down rattling control, the process proceeds to step ST6, and it is determined whether or not a condition for canceling this control is satisfied. The cancellation condition may be that the power required by the driver has decreased.

トルクダウンガタ詰め制御の解除条件が成立した場合には、ステップＳＴ６でＹＥＳ判定され、ステップＳＴ７において、トルクダウンガタ詰め制御を停止して（非実行として）リターンされる。つまり、前述した通常のハイブリッドシステムの制御に戻す。 When the condition for canceling the torque down rattling reduction control is satisfied, YES is determined in step ST6, and in step ST7, the torque down rattling reduction control is stopped (as a non-execution) and returned. That is, the control returns to the control of the normal hybrid system described above.

一方、トルクダウンガタ詰め制御の解除条件が成立していない場合には、ステップＳＴ６でＮＯ判定され、そのままリターンされる。そして、次回のルーチンにあっては、依然として、ステップＳＴ１〜ステップＳＴ４の判定がそれぞれＹＥＳ判定される状況である場合には、前述したトルクダウンガタ詰め制御が実行され、ステップＳＴ１〜ステップＳＴ４の何れかでＮＯ判定されるか、または、ステップＳＴ６でＹＥＳ判定されるまで、トルクダウンガタ詰め制御が実行されることになる。 On the other hand, if the condition for canceling the torque down rattling control is not satisfied, NO is determined in step ST6, and the process directly returns. Then, in the next routine, when the determinations of step ST1 to step ST4 are still YES, the above-described torque down rattling control is executed and any of step ST1 to step ST4 is executed. Until NO is determined or YES is determined in step ST6, the torque down rattling control is executed.

以上説明したように、本実施形態では、エンジン１からの動力がドライブシャフト６１に向けて伝達されている状態で、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で切り替わる際、エンジン１のトルクを低下させることで、前記スラスト方向の分力を小さくすると共に、このトルク低下分の駆動力アシストが行われるように第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを制御している。これにより、運転者の要求パワーを満たしながらも、プラネタリキャリアＣＡとトランスアクスルケース８との間の摩擦力を低減でき、摩擦熱の発生や摩耗の発生を抑制することができる。 As described above, in the present embodiment, with the power from the engine 1 being transmitted to the drive shaft 61, the torque direction of the second motor generator MG2 is between the positive rotation direction and the negative rotation direction. The torque of the second motor-generator MG2 is controlled so that the component force in the thrust direction is reduced and the driving force assist for this torque reduction is performed by reducing the torque of the engine 1 when switching. . As a result, the frictional force between the planetary carrier CA and the transaxle case 8 can be reduced while satisfying the power required by the driver, and the generation of frictional heat and the generation of wear can be suppressed.

−他の実施形態−
なお、今回開示した実施形態は、すべての点で例示であって、限定的な解釈の根拠となるものではない。したがって、本発明の技術的範囲は、前記した実施形態のみによって解釈されるものではなく、特許請求の範囲の記載に基づいて画定される。また、本発明の技術的範囲には、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。 -Other embodiments-
The embodiment disclosed this time is an example in all respects, and is not a basis for a limited interpretation. Therefore, the technical scope of the present invention should not be construed only by the above-described embodiments, but should be defined based on the claims. Further, the technical scope of the present invention includes meanings equivalent to the scope of the claims and all modifications within the scope.

例えば、前記実施形態のトルクダウンガタ詰め制御では、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを正回転方向のトルクとすることで、プラネタリキャリアＣＡ４とトランスアクスルケース８の凹部８１の底面との間のガタを詰めるようにしていた。本発明はこれに限らず、第２モータジェネレータＭＧ２のトルクを負回転方向のトルクとすることで、前記ガタを詰めるようにしてもよい。 For example, in the torque down rattling control of the above-described embodiment, by setting the torque of the second motor generator MG2 to the torque in the forward rotation direction, the rattling between the planetary carrier CA4 and the bottom surface of the recess 81 of the transaxle case 8 is reduced. I was trying to pack it. The present invention is not limited to this, and the backlash may be reduced by setting the torque of the second motor generator MG2 to the torque in the negative rotation direction.

また、前記実施形態では、第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で反転する状況の一例として動力循環モードを挙げた。本発明はこれに限らず、動力循環モード以外の車両走行状態において、第２モータジェネレータＭＧ２からのトルクの方向が正回転方向と負回転方向との間で反転した場合に、前述したトルクダウンガタ詰め制御を実行するようにしてもよい。 Further, in the above embodiment, the power circulation mode is taken as an example of the situation in which the direction of the torque from the second motor generator MG2 is reversed between the positive rotation direction and the negative rotation direction. The present invention is not limited to this, and when the direction of the torque from the second motor generator MG2 is reversed between the positive rotation direction and the negative rotation direction in a vehicle traveling state other than the power circulation mode, the torque down play described above is performed. The closing control may be executed.

また、前記実施形態では、点火装置１６の点火時期を遅角側に移行させることでエンジン１のトルクを低下させるようにしていた。本発明はこれに限らず、燃料噴射量、燃料噴射時期およびスロットル開度のうちの一つまたは複数の制御によってエンジン１のトルクを低下させるようにしてもよい。 In the above embodiment, the torque of the engine 1 is reduced by shifting the ignition timing of the ignition device 16 to the retard side. The present invention is not limited to this, and the torque of the engine 1 may be reduced by controlling one or more of the fuel injection amount, the fuel injection timing, and the throttle opening.

また、前記実施形態では、ＦＦ方式のハイブリッド車両に本発明を適用した場合について説明した。本発明はこれに限らず、ＦＲ（フロントエンジン・リヤドライブ）方式のハイブリッド車両に対しても適用が可能である。 Moreover, in the said embodiment, the case where this invention was applied to the hybrid vehicle of FF type was demonstrated. The present invention is not limited to this, and is applicable to FR (front engine / rear drive) type hybrid vehicles.

本発明は、ハイブリッド車両のリダクション機構におけるプラネタリキャリアとトランスアクスルケースとの間の摩擦力を低減する制御に適用可能である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is applicable to control for reducing a frictional force between a planetary carrier and a transaxle case in a reduction mechanism of a hybrid vehicle.

１エンジン（原動機）
３動力分割機構（変速機）
４リダクション機構（減速機）
５１カウンタドライブギヤ（回転体）
６１ドライブシャフト（車両出力軸）
８トランスアクスルケース（ケース）
１００ＥＣＵ
ＭＧ２第２モータジェネレータ（電動機）
Ｓ４サンギヤ
Ｐ４ピニオン
Ｒ４リングギヤ
ＣＡ４プラネタリキャリア 1 engine (motor)
3 Power split mechanism (transmission)
4 Reduction mechanism (speed reducer)
51 Counter drive gear (rotating body)
61 Drive shaft (vehicle output shaft)
8 transaxle case (case)
100 ECU
MG2 Second motor generator (electric motor)
S4 Sun gear P4 Pinion R4 Ring gear CA4 Planetary carrier

Claims

A transmission that transmits the power received from the prime mover toward the vehicle output shaft, a sun gear that receives the power from the electric motor, a ring gear that is coupled to the rotating body on the vehicle output shaft side, a pinion that meshes with the sun gear and the ring gear, and this pinion. A planetary gear mechanism including a planetary carrier that is rotatably supported and is non-rotatably supported by being fitted in a bottomed recess provided in the case with a circumferential gap between the case and the bottom. And a speed reducer consisting of a power transmission device that is connected so as to be capable of transmitting power, and as a gear that constitutes the power transmission device, in a direction along the centerline of the planetary carrier when torque of the prime mover is generated. In a control device applied to a vehicle equipped with a helical gear that causes a component force to act,
The oil film thickness of the oil present between the planetary carrier and the bottom surface of the recess of the case is less than a predetermined value that is predetermined in a state in which the power from the prime mover is transmitted toward the vehicle output shaft. When the direction of the torque of the electric motor is switched between a positive rotation direction and a negative rotation direction, a torque down control unit that reduces the torque of the prime mover is provided. Vehicle control device.