JP6656247B2 - 受配電機器の短絡余寿命診断方法および短絡余寿命診断システム - Google Patents

Description

この発明は、受配電機器で使用する絶縁体の短絡余寿命診断方法に関し、特に、受配電機器の設置現場において、受配電機器内で使用している絶縁体の抵抗低下と放電の進展による絶縁体の余寿命を診断する短絡余寿命診断方法および短絡余寿命診断システムに関するものである。

受配電設備は、電気エネルギーを工場や建物へ供給する受配電機器を備える設備であり信頼性、安定性を確保して稼動することが要求される。長期間にわたる使用により、受配電機器が備える絶縁体が劣化し、絶縁劣化による電気的トラブルが発生した場合には、生産損失や設備補修など、工場や建物に与える影響が大きい。一方、絶縁劣化は受配電機器の設置環境により大きく影響を受けるため、余寿命診断が容易ではない。そのため、受配電機器が備える絶縁体の絶縁性について、精度のよい診断技術が望まれている。

絶縁体の劣化プロセスは、一般的に、（１）潮解性物質の付着や生成等による絶縁体表面の抵抗低下、（２）絶縁体表面の抵抗低下による漏れ電流の発生、（３）漏れ電流が原因で発生するジュール熱による局部的な乾燥帯の発生、（４）乾燥帯への電圧集中による部分放電の発生、（５）放電が原因で有機物に発生する炭化導電路の進展による絶縁破壊の順で生じると考えられている。

一方、電気的トラブルを未然に防止するとともに、メンテナンス周期を適正化し、保守コストを削減するためには、電気的な異常が発生する以前から、絶縁体の劣化度を定量的に精度よく把握して、受配電機器の余寿命診断をすることが重要である。

これに対し、絶縁体の診断方法として、これまで、特許文献１および特許文献２に記載されているように絶縁抵抗測定や部分放電測定等の方法が主に実施されてきた。

特許文献１に記載されている絶縁抵抗測定による方法では、初期時における絶縁特性と相対湿度との関係に基づく初期特性曲線と、限界時における限界特性曲線とを寿命推定の基準曲線とし、基準曲線に基づいて対象となる機器の絶縁特性と相対湿度との特性点を通る現特性曲線を算出することで、その現特性曲線と使用年数、汚損速度に基づいて対象機器の絶縁体の余寿命を推定している。

また、特許文献２に記載されている部分放電測定による方法では、最大放電電荷量と放電パラメーターを含んだ演算式によって残存破壊電圧を求める。絶縁層内部の剥離状態や化学劣化状態を検査し、その検査結果に応じて最大放電電荷量と放電パラメーターを補正し、補正後の最大放電電荷量と放電パラメーターを用いて残存破壊電圧を求めることにより、対象機器の絶縁体の余寿命を推定している。

特開２００４−１７７３８３号公報（第２図） 特開平９−８００２９号公報（第１図）

一方、実際に機器が設置されている現場での絶縁体の劣化は、放電が発生するまでは大気中のＮＯｘ、ＳＯｘ、塵埃や汚染物からの影響を受け、放電の発生後はこれらの要因と放電で発生したオゾンや硝酸からの影響を受けて、放電に伴う炭化導電路が進展し絶縁破壊に至る。

つまり、絶縁体の劣化は環境要因と放電要因により進展し、放電発生以後は劣化速度が増加する。

しかしながら、特許文献１に記載の絶縁抵抗測定による方法では、環境要因による劣化しか対応できないため、放電発生から短絡までのように劣化速度が変化する場合の絶縁診断を行うことができないという問題がある。

また、特許文献２に記載の部分放電測定による方法では、放電の発生を対象としているが放電の発生は湿度の影響を大きく受け、診断結果がばらつくため精度の良い診断は不可能であり、また放電が発生しない段階での適用はできないという問題がある。

この発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであって、絶縁体を含む受配電機器の短絡余寿命を精度よく診断することが可能な、受配電機器の短絡余寿命診断方法および短絡余寿命診断システムを提供することを目的とする。

本発明に係る受配電機器の短絡余寿命診断方法は、診断対象である受配電機器の使用条件および前記受配電機器の絶縁体のパラメータ条件を入力するステップと、入力された使用条件およびパラメータ条件に基づいて絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を算出するステップと、絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、絶縁体の色パラメータを測定するステップと、測定の結果に応じて、絶縁体の表面抵抗率を算出するステップと、算出された絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断するステップと、判断するステップにより、算出した絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいと判断された場合には、絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を導出するステップと、導出された時間依存性式に基づいて、環境要因による絶縁体の表面変化率の第１の時間依存性曲線を導出するステップと、あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出するステップと、算出された放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出するステップと、算出された放電による硝酸イオン付着量と環境による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および絶縁体の色パラメータに基づいて、絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出するステップと、第２の時間依存性曲線に基づいて、算出された絶縁体の表面抵抗率とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を算出するステップを備える。

この発明に係る受配電機器の短絡余寿命診断システムは、診断対象である受配電機器の使用条件および受配電機器の絶縁体のパラメータ条件および測定された絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを入力する手段と、短絡余寿命を診断するための制御手段を備え、制御手段は、入力された使用条件およびパラメータ条件に基づいて絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を算出する手段と、測定された絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、絶縁体の色パラメータに応じて、絶縁体の表面抵抗率を算出する手段と、算出された絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する手段と、判断する手段により、算出した絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいと判断した場合には、絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を導出する手段と、導出された時間依存性式に基づいて、環境要因による絶縁体の表面変化率の第１の時間依存性曲線を導出する手段と、あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出する手段と、算出された放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出する手段と、算出された放電による硝酸イオン付着量と環境による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および絶縁体の色パラメータに基づいて、絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出する手段と、第２の時間依存性曲線に基づいて、算出された絶縁体の表面抵抗率とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を算出する手段を含んでいる。

この発明に係る受配電機器の短絡余寿命診断方法および短絡余寿命診断システムによれば、環境要因による絶縁体の表面抵抗率の第１の時間依存性曲線と、放電要因による絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出し、第１および第２の時間依存性曲線に基づいて、短絡余寿命を算出するため、環境要因と放電要因との両者による劣化を考慮しているので、短絡余寿命を精度よく診断することが可能である。

この発明の実施の形態１における受配電機器の短絡余寿命診断方法を示すフロー図である。 この発明の実施の形態に係るマハラノビスの距離と表面抵抗率との相関関係を説明する図である。 この発明の実施の形態に係る硝酸イオン付着量の時間依存性式を導出するための実験装置を説明する図である。 この発明の実施の形態に係る環境要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線を説明する図である。 この発明の実施の形態に係る相対湿度（ＲＨ％）と表面抵抗率との関係を説明する図である。 この発明の実施の形態に係る電気室の湿度モニター結果を説明する図である。 この発明の実施の形態１における受配電機器の短絡余寿命診断方法に係る短絡加速試験装置を説明する図である。 図７に示す短絡加速試験装置の恒温・恒湿槽内における絶縁体の状態を示す図である。 この発明の実施の形態に係る放電による絶縁体に付着する硝酸イオン付着量の時間変化を説明する図である。 この発明の実施の形態に係る環境要因および放電要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線を説明する図である。 この発明の実施の形態２における受配電機器の短絡余寿命診断システムを示す概略構成図である。 この発明の実施の形態３における受配電機器の短絡余寿命診断方法を説明するための、電気室内に設置される一般的なスイッチギヤの構成を示す三相方式主回路の単線接続図である。 図１２に示すスイッチギヤのＡ−Ａ部における側面断面図である。 図１２に示す遮断器の側面図である。 図１２に示す遮断器の裏面図である。 この発明の実施の形態４における受配電機器の短絡余寿命診断方法を説明するための、電気室内に設置される他の一般的なスイッチギヤの構成を示す三相方式主回路の単線接続図である。 図１６に示すスイッチギヤのＢ−Ｂ部における側面断面図である。 図１７のＣ−Ｃ方向に見た裏面図である。 図１８のＤ−Ｄ方向に見た側面断面図である。

以下、この発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付し、その説明は繰返さない。

実施の形態１．
本実施の形態１に係る短絡余寿命診断方法は、絶縁体を含む受配電機器の短絡余寿命を診断する方法である。

ここでいう診断対象の絶縁体とは、受配電機器が備える絶縁体のうち、絶縁劣化を診断したい絶縁体、例えば、絶縁劣化が激しく、受配電機器の寿命において重要となる絶縁体である。絶縁体の一例として、不飽和ポリエステル絶縁物、フェノール絶縁物、エポキシ絶縁物等があるが、本発明はこれらに限定されるものでない。

図１は、本実施の形態１における受配電機器の短絡余寿命診断方法のフロー図である。

まず、診断対象である受配電機器の使用条件および受配電機器の絶縁体のパラメータ条件に基づいて、絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を求める（ステップＳ１）。

具体的には、診断対象である受配電機器の定格電圧、使用周波数および受配電機器に含まれている絶縁体の厚さ、沿面距離、誘電率の条件に基づいて、あらかじめ定められた所定の演算式に基づいて、放電が発生する表面抵抗率を求める。

次に、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定する（ステップＳ２）。

そして、測定結果を取得する（ステップＳ３）。

次表１は、硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データ（色パラメータともいう）の測定結果を説明する表である。

なお、測定する項目は硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに限定されるものではなく、湿度や電磁波のような外来ノイズの影響を受けず絶縁体の表面抵抗率を求められるものであれば良い。なお、ここで、ここで色彩データは絶縁体を色彩計等で測定し、絶縁体の色彩をＲＧＢ（ＲＧＢカラーモデル）やＬａｂ（Ｌａｂ色空間）などの表色系で数値により表したデータを示す。

次に、ステップＳ３で取得した硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの測定結果から診断対象である受配電機器の絶縁体の表面抵抗率を算出する（ステップＳ４）。

上述したように、受配電機器の絶縁体の経年劣化による短絡は、表面抵抗率の低下が起因であるので、絶縁体の劣化度として表面抵抗率を求めることは適切である。

本実施の形態１においては、硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データから診断対象である受配電機器の絶縁体の表面抵抗率を以下の如く算出する。

図２は、マハラノビスの距離と表面抵抗率との相関関係を説明する図である。

図２において、縦軸は、表面抵抗率であり、横軸として、絶縁体の初期状態を基準とした基準からのマハラノビスの距離を劣化の指標とした相関図が示されている。

具体的には、予め、絶縁体の初期状態と所定時間後の状態の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定し、測定のばらつきや相関を考慮にいれた１つの指標、本実施の形態１においてはマハラノビスの距離で絶縁体の劣化度を表し、その指標と表面抵抗率の実測値との相関関係に従って例えば特許第４１２１４３０号公報に示す所定の相関式を算出する。

そして、本実施の形態１においては、測定した診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データから劣化の指標であるマハラノビスの距離を求め、図２で説明した特許第４１２１４３０号公報に示す所定の相関式に基づいて、診断対象である受配電機器の絶縁体の表面抵抗率を算出する。

そして、次に、診断対象である受配電機器の絶縁体について放電が発生する表面抵抗率と、ステップＳ４で算出した表面抵抗率とを比較し、ステップＳ４で算出した表面抵抗率が放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する（ステップＳ５）。

ステップＳ５においては、放電が発生する表面抵抗率以下である場合には、既に放電が生じている可能性がある。すなわち、既に放電が発生していれば測定した硝酸イオン付着量には、放電要因による付着量が含まれているため環境要因による硝酸イオン量を求めることができない。したがって、別の放電が生じていない箇所から硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定する必要がある。

したがって、ステップＳ５において、ステップＳ４で算出した表面抵抗率が放電が発生する表面抵抗率以下である場合には、放電が発生していない領域すなわち放電が発生する表面抵抗率よりも大きい別の領域で硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定し、測定結果に基づいて表面抵抗率を算出する（ステップＳ６）。

具体的には、ステップＳ２〜Ｓ４の処理を再度繰り返し実行する。

そして、次に、測定結果に基づいて算出した表面抵抗率が放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する（ステップＳ７）。

ステップＳ７の処理において、別の領域においても算出した表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率以下である場合には、受配電機器の絶縁体の経年劣化がかなり進んでいると判断されるため処理を終了するものとする（エンド）。この場合には、絶縁劣化による電気的トラブルが生じる可能性が高いとして、メンテナンスが必要であると判断することが可能である。

なお、別の領域は、別の一箇所の領域あるいは複数箇所の領域であっても良い。

一方、ステップＳ７の処理において、別の領域において放電が発生する表面抵抗率よりも大きい場合には、ステップＳ８に進む。

次に、算出した表面抵抗率が放電が発生する表面抵抗率よりも大きい場合には、次に、硝酸イオンに対する硫酸イオンおよび色彩データの比を算出する（ステップＳ８）。

表１には、一例として、測定した絶縁体の硝酸イオン付着量に対する硫酸イオン付着量および色彩データの比を示している。表１の色彩は絶縁体を色彩計で測定し、ＣＩＥ １９７６（Ｌ＊、ａ＊、ｂ＊）色空間で表した色彩データの中の色彩ｂ＊である。

受配電機器の交換推奨時期は２５〜３０年であり、長期間にわたる環境劣化の結果が硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの測定値となる。

したがって、短絡までの数年間の間に、環境要因によるこれらの測定値の比は変わらないと考えられる。それゆえ、環境要因による硝酸イオン付着量の時間依存性は、硫酸イオン付着量の時間依存性および色彩データの時間依存性と同様であると考えられる。

すなわち、当該算出した比に基づいて、硝酸イオン付着量の時間依存性から環境要因による硫酸イオン付着量および色彩データの時間依存性を算出することが可能である。

次に、環境要因による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および色彩データの時間依存性式を導出する（ステップＳ９）。

図３は、硝酸イオン付着量の時間依存性式を導出するための実験装置を説明する図である。

図３では、新品の絶縁体１ａと適当な容器に収容された硝酸２をデシケータ３に入れて、温度６０℃により曝露する実験装置が示されている。そして、一定時間後の硝酸イオン付着量の測定結果を反応速度論により解析して次式（１）に示される時間依存性式が導出される。

式（１）中のｔは時間（ｈｒ）、ｆ（ｔ）は機器の設置からｔ時間後の硝酸イオン付着量（ｍｇ／ｃｍ²）、Ａは見かけの大気中のＮＯｘ濃度を表す。

診断対象である受配電機器の使用年数と硝酸イオン付着量の実測値を上式（１）のｔとｆ（ｔ）にそれぞれ代入することにより、診断対象である受配電機器が設置されている環境の見かけの大気中のＮＯｘ濃度Ａを求めることができる。

そして、求めた環境の見かけの大気中ＮＯｘ濃度Ａを上式（１）に代入した式が診断対象である受配電機器の絶縁体の環境要因による硝酸イオン付着量の時間依存性式として導出することが可能である。

そして、環境要因による硝酸イオン付着量の時間依存性式に基づいて、上記算出した硝酸イオン付着量に対する硫酸イオン付着量および色彩データの比を用いて、環境要因による硫酸イオン付着量の時間依存性式および環境要因による色彩データの時間依存性式を導出する。

これにより、放電が発生していない絶縁体について、大気中のＮＯｘ、ＳＯｘ、塵埃や汚染物からの影響を受ける環境要因による劣化度合を診断することが可能である。

再び図１を参照して、次に、環境要因による表面抵抗率の時間依存性曲線を導出する（ステップＳ１０）。

図４は、環境要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線を説明する図である。

図４に示される環境要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線は、上述した硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの時間依存性式に基づいて、硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および色彩データを算出する。そして、算出した硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および色彩データに基づいて、マハラノビスの距離を算出する。そして、図２で説明した表面抵抗率とマハラノビスの距離との所定の相関式に基づいて表面抵抗率を算出することにより環境要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線を導出することが可能である。

次に、放電要因による絶縁体の劣化度合を診断する方法について説明する。

図５は、相対湿度（ＲＨ％）と表面抵抗率との関係を説明する図である。

図５に示されるように表面抵抗率は相対湿度により変化する。複数の曲線を記載しているが、上方の曲線は劣化が少ないもの、下方の曲線は劣化が進展したものを示す。図５から、同じ相対湿度でも劣化が進展した物ほど表面抵抗率が低くなることがわかる。

ここで、相対湿度が高くなると表面抵抗率が下がる傾向にある。
例えば、図５で湿度５０％ＲＨ（図５中のＰ）の表面抵抗率は約１×１０^＋１１Ωであるが、湿度が図５中のＱ％ＲＨに上昇すると表面抵抗率は１×１０^＋９Ω（図５中のＲ_ｓ）に低下する。

したがって、一定湿度以上となって、絶縁体の表面抵抗率が下がり、算出した放電が発生する表面抵抗率以下となった場合に放電が発生し、湿度が低くなると絶縁体の表面抵抗率が上がり、算出した放電が発生する表面抵抗率よりも大きくなり、放電が発生しなくなる。

本実施の形態１においては、相対湿度に応じて設置環境で放電が発生する時間を求めることで、放電による硝酸イオン付着量を求める。

再び、図１に示すフローにおいて、本実施の形態１においては、当該相対湿度（ＲＨ％）と表面抵抗率との所定の関係式に基づいて、上述した放電が発生する表面抵抗率から放電が発生する相対湿度を算出する（ステップＳ１１）。

次に、所定の環境条件として一例として受配電機器が設けられた電気室の湿度データ（相対湿度）から放電が発生する年間時間を算出する（ステップＳ１２）。

図６は、電気室の湿度モニター結果を説明する図である。

図６を参照して、本実施の形態１においては、７月〜１１月の期間中における湿度データと累積時間との関係が示されており、受配電機器の設置環境では湿度が変化する。

当該図６の曲線は次式（２）で表される。

ここで、ｈ（≧５０％）は相対湿度を示す。

ここで、ある絶縁体において、湿度８０％以上で放電が発生するのであれば、上式（２）に基づいて年間の放電発生時間を計算すると約１時間となる。

再び図１に示すフローにおいて、次に、算出した放電発生時間に基づいて硝酸イオン付着量を算出する（ステップＳ１３）。

図７は、本実施の形態１における短絡加速試験装置を説明する図である。

図７に示されるように、本実施の形態１における短絡加速試験装置は、トランス４と、デジタルオシロスコープ５と、恒温・恒湿槽６とで構成される。そして、恒温・恒湿槽６に絶縁体１ｂが配置され、絶縁体１ｂに電圧を印加することにより放電が発生するように構成される。

図８は、恒温・恒湿槽６内に設けられた絶縁体１ｂを説明する図である。

図８に示すように、ここでは、予め劣化させたポリエステルの絶縁体１ｂが設けられ、トランス４により変圧された電圧が印加される高電圧電極７が絶縁体１ｂに取り付けられる。また、接地電極８が絶縁体１ｂに取り付けられ、トランス４を介して高電圧を印加することで放電が発生するように構成されている。

そして、劣化させた絶縁体１ｂに定格電圧、湿度６０〜９０％、温度６０℃の条件で放電を発生させ、短絡までの硝酸イオン付着量の変化を測定した。

硝酸イオン付着量の測定は、純水を含ませたろ紙を絶縁体に押し当てることによりイオンを回収し、その回収したイオンをイオンクロマトグラフで測定した。

図９は、放電による絶縁体に付着する硝酸イオン付着量の時間変化を説明する図である。

図９に示すように、本実施の形態１においては、湿度９０％、８０％、６０％の３種類の湿度で実験した場合の硝酸イオン付着量の時間変化が示されている。

ここで、いずれの湿度でも試験時間が増加するとともにイオン付着量が増加した。イオン付着量は試験時の湿度の影響を受け、湿度が高いほど増加した。

放電により絶縁体に付着する硝酸イオン付着量Ｐ（ｔ）は、時間と湿度との関数として次式（３）の如く表される。

ここで、ａは定数であり以下の値をとる。ｔは放電発生時間、ｈは湿度を表す。５０≦ｈ≦６０；ａ＝５、６０＜ｈ≦７０；ａ＝１０、７０≦ｈ；ａ＝１５。

上式（３）で表される硝酸イオン付着量は常時放電が発生しているときに付着する量であるが、前述のとおり実際の機器の設置環境では常に湿度が変化しているため、一定湿度以上になると放電が発生し、湿度が低くなると放電が発生しなくなる。

したがって、上記の式（２）および式（３）に従って、受配電機器の設置現場での放電による硝酸イオン付着量を求めることができる。

再び図１に示すフローにおいて、次に、放電発生後の表面抵抗率を算出する（ステップＳ１４）。

具体的には、環境要因による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データと、放電による硝酸イオン付着量とに基づいて、放電発生以降の絶縁体の表面抵抗率を算出する。

そして、放電発生後の表面抵抗率の時間依存曲線を導出する（ステップＳ１５）。

図１０は、環境要因および放電要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線を説明する図である。

図１０においては、環境要因による絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線が点線で示され、放電要因による絶縁体の表面抵抗率の時間依存性曲線が実線で示されている。

具体的には、上式に基づく年毎の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データからマハラノビスの距離を算出する。そして、図２で説明した表面抵抗率とマハラノビスの距離との所定の相関式に基づいて表面抵抗率を算出することにより環境要因および放電要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線を導出することが可能である。

そして、再び図１に示すフローにおいて、導出した絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線に従って、短絡余寿命を診断する（ステップＳ１６）。

具体的には、放電発生以降の絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を判断する。

短絡閾値は、短絡加速試験により短絡時の表面抵抗率を実測した値を用いることとした。一例として、湿度９０％での短絡加速試験において、短絡時の硝酸イオン付着量は１．５ｍｇ／ｃｍ²であった。

上述したように、環境要因による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データと、放電による硝酸イオン付着量とに基づいてマハラノビスの距離を算出して、図２で説明した所定の相関式に基づいて絶縁体の表面抵抗率を算出した結果、湿度９０％での表面抵抗率は２．５×１０^４Ωであり、湿度５０％では２．５×１０^６Ωであった。よって、短絡閾値となる表面抵抗率は２．５×１０^６Ωとした。上記はあくまでも一例であり、実際には絶縁体の形状や現地の環境調査結果によって閾値は決定される。

再び図１０を参照して、当該短絡閾値に従って、放電発生以降の絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線から短絡寿命を算出することにより、受配電機器に含まれる絶縁体の短絡余寿命を精度よく診断することが可能である。

本実施の形態１における短絡余寿命診断方法によれば、環境要因と放電要因との両者による劣化を考慮しているので、放電の発生の有無や、絶縁体の劣化度に係らず診断が可能であり、湿度の影響を受けないイオン量や色彩データの化学的評価を行っているので高精度な診断が可能になり、受配電機器に含まれる絶縁体の短絡余寿命を精度よく診断できるようになり、その絶縁体の劣化による電気的トラブルを未然に防ぐことができる。

なお、上記においては、絶縁体の表面抵抗率を求めるための化学的な評価項目として硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを用いる方式について説明したが、絶縁体の種類や設置環境によっては塩化物イオン、ナトリウムイオン、カルシウムイオン、アンモニウムイオンのようなイオン付着量や色彩データ、光沢やエステル、フェノール、エポキシ、炭化水素、ケイ酸塩のような絶縁体の成分を用いる方式とすることも可能である。また、上記のステップＳ９では硝酸イオン付着量の時間依存性式を求めたが、用いた評価項目に応じて適切な加速試験を行い、その評価項目の変化を解析することでその評価項目の測定量の時間依存性を求めることも可能である。

なお、上記においては、ステップＳ１２において、放電が発生する年間時間を算出するために電気室の湿度データを用いたが、電気室の湿度データを取得しない場合においても、例えば、公的機関から発表されている各地域の湿度データを用いて、年間の湿度データから放電が発生する年間時間を算出することも可能である。実際には現地の環境調査結果によって決定される値であるが、一例として、これまで取得したデータから屋外の湿度と電気室内の湿度とを比較すると屋外の湿度の方が３０％程度高くなっている。このことを考慮して放電が発生する年間時間を算出することも可能である。

実施の形態２．
次に、上述した短絡余寿命診断方法を使用して受配電機器の短絡余寿命診断を実現するためのシステムについて説明する。

図１１は、この発明の実施の形態２における受配電機器の短絡余寿命診断システムの概略構成図である。

この発明の実施の形態２における短絡余寿命診断システムは、受配電機器に含まれる絶縁体を対象として短絡余寿命を診断するものであり、磁気ディスク等の記録媒体に記録されたプログラムによってその動作が制御されるコンピュータによって構成される。

図１１に示されるように、この発明の実施の形態２おける受配電機器の短絡余寿命診断システム１００は、入力部１１１、記憶部１１２、制御部１１３および出力部１１４を備える。

入力部１１１は、例えばキーボードやマウス、タブレットなどを含む入力デバイスからなり、絶縁体の短絡余寿命の診断に必要な各種データの入力を行う。

記憶部１１２は、例えばＲＯＭ、ＲＡＭなどを含むメモリデバイスからなり、この発明を実現するためのプログラムの他、短絡余寿命の診断に必要な各種データを記憶する。

制御部１１３は、マイクロプロセッサ（ＣＰＵ）からなり、記憶部１１２に記憶されたプログラムを読み込むことにより、そのプログラムに記述された手順に従って短絡余寿命の診断に関する処理を実行する。

出力部１１４は、例えば表示デバイスからなり、短絡余寿命の診断結果を出力する。

このような構成において、記憶部１１２には、図２で説明した表面抵抗率とマハラビノスの距離との所定の相関式が格納されているものとする。

また、記憶部１１２には、マハラビノスの距離を算出演算する式も格納されているものとする。

また、記憶部１１２には、図３で説明した硝酸イオン付着量の時間依存性式である式（１）、図５の相対湿度と表面抵抗率との所定の相関式、図６で説明した電気室の湿度モニター結果に基づく式（２）、図７で説明した短絡加速試験装置で試験にて得られた図９の測定データに基づく式（３）の演算処理が可能なデータが格納されているものとする。

まず、診断対象である受配電機器の定格電圧、使用周波数および受配電機器に含まれている絶縁体の厚さ、沿面距離、誘電率の設定条件を入力部１１１により入力する。

また、受配電機器の絶縁体に関する各パラメータとして、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの実測データを入力部１１１により入力する。

また、受配電機器の使用年数を入力部１１１により入力する。

また、受配電機器に使用されている絶縁体のあらかじめ定められた短絡閾値を入力部１１１により入力する。

これらのデータが記憶部１１２に保持された後、制御部１１３によって以下のような手順で受配電機器の短絡余寿命診断が実行される。
（１）まず、入力部１１１によりデータ入力された、診断対象である受配電機器の定格電圧、使用周波数および受配電機器に含まれている絶縁体の厚さ、沿面距離、誘電率に基づいて、放電が発生する表面抵抗率を算出する。
（２）次に、入力部１１１によりパラメータとして入力された、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づいてマハラノビスの距離が演算されて、図２で説明した表面抵抗率とマハラビノスの距離との所定の相関式に基づいて表面抵抗率を算出する。

（３）そして、次に、放電が発生する表面抵抗率と、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づいて算出された表面抵抗率とを比較演算して、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づく算出された表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する。
（４）比較演算結果に従って、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づく算出された表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率よりも大きい場合には、硝酸イオン付着量に対する硫酸イオン付着量、色彩データの比を算出する。

（５）そして、次に、入力部１１１によりパラメータとして入力された診断対象である受配電機器の使用年数と硝酸イオン付着量の実測データとに基づいて、硝酸イオン付着量の時間依存性式である式（１）のデータを用いて、診断対象である受配電機器が設置されている環境の見かけの大気中のＮＯｘ濃度Ａを算出する。
（６）そして、算出した環境の見かけの大気中ＮＯｘ濃度Ａを式（１）に代入した受配電機器の絶縁体の環境要因による硝酸イオン付着量の時間依存性式を導出する。

（７）環境要因による硝酸イオン付着量の時間依存性式に基づいて、上記算出した硝酸イオン付着量に対する硫酸イオン付着量および色彩データの比を用いて、環境要因による硫酸イオン付着量の時間依存性式および環境要因による色彩データの時間依存性式を導出する。
（８）そして、次に、上述した硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの時間依存性式に基づいて、図４で説明したように環境要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面変化率の時間依存性曲線を導出する。

（９）そして、次に、図５で説明した相対湿度と表面抵抗率との所定の相関式に基づいて、算出した放電が発生する表面抵抗率から放電が発生する相対湿度を算出する。
（１０）そして、次に、図６で説明した電気室の湿度モニター結果に基づく式（２）に従って、相対湿度に応じた年間の放電発生時間を算出する。

（１１）そして、次に、図７で説明した短絡加速試験装置で試験により取得された図９の測定データに基づく式（３）に従って、年間の放電発生時間に基づく受配電機器の設置現場での放電による硝酸イオン付着量を算出する。
（１２）そして、次に、前述した手順に従って、環境要因による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データと、放電による硝酸イオン付着量とに基づいて、放電発生後の表面抵抗率を算出する。

（１３）そして、前述した手順に従って、環境要因および放電要因による受配電機器に含まれる絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線を導出する。
（１４）そして、導出した絶縁体の表面抵抗率の時間依存曲線と入力部１１１により入力データとして入力されたあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を演算する。
（１５）そして、演算結果を例えば表示デバイスである出力部１１４に出力する。

即ち、本実施の形態２における受配電機器の短絡余寿命を診断する短絡余寿命診断システムにあっては、診断対象である受配電機器の使用条件および受配電機器の絶縁体のパラメータ条件および測定された絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、絶縁体の色パラメータを入力する手段と、短絡余寿命を診断するための制御手段を備え、制御手段は、入力された使用条件およびパラメータ条件に基づいて絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を算出する手段と、測定された絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、絶縁体の色パラメータに応じて、絶縁体の表面抵抗率を算出する手段と、算出された絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する手段と、判断する手段により、算出した絶縁体の表面抵抗率が絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいと判断した場合には、絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を導出する手段と、導出された前記時間依存性式に基づいて、環境要因による絶縁体の表面変化率の第１の時間依存性曲線を導出する手段と、あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出する手段と、算出された放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出する手段と、算出された放電による硝酸イオン付着量と環境による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および絶縁体の色パラメータに基づいて、絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出する手段と、第２の時間依存性曲線に基づいて、算出された絶縁体の表面抵抗率とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を算出する手段とにより構成される。

本実施の形態２で示した受配電機器の短絡余寿命診断システムによれば、データを持ち帰らずに機器の設置現場で迅速に診断結果が得られるため、絶縁体のメンテナンスや更新計画をより容易に迅速に実施することができる。また、精度の高い診断が可能であるため、信頼性、安定性を確保しつつ受配電機器の長期間の使用が可能である。

なお、前述の手順（３）において、放電が発生する表面抵抗率と、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づいて算出された表面抵抗率とを比較演算して、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づき算出された表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する。この判断結果において、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づき算出された表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率以下の場合には、再度、入力部１１１により診断対象である受配電機器の絶縁体の別の領域での硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データのデータ入力を促すことも可能である。また、別の領域においても診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データに基づき算出された表面抵抗率の方が、放電が発生する表面抵抗率以下の場合には、受配電機器の絶縁体の経年劣化がかなり進んでいると判断されるため処理を終了するものとする。この場合には、絶縁劣化による電気的トラブルが生じる可能性が高いとして、メンテナンスが必要であると判断することが可能である。

実施の形態３．
上記実施の形態１では短絡余寿命診断方法を、実施の形態２では短絡余寿命の診断システムについて説明したが、実施の形態１で述べた診断方法を受配電機器内で使用する絶縁物の全てを対象に適用する場合、実施の形態１において説明したステップＳ２における診断用データの採取対象箇所が多いため診断作業が大掛かりになる。このため診断対象の受配電機器の診断用データの採取箇所を限定することができれば受配電機器の診断作業を効率よく実施することができる。本実施の形態３において、受配電機器の診断箇所を限定して診断作業を効率化する方法を図１２〜図１５を用いて説明する。

図１２は受配電機器の一種である電気室内に設置される一般的なスイッチギヤの構成を示す三相方式主回路の単線接続図である。さらに、遮断器などの収納機器を２段の段積み状態に収納した状態を示すものである。図１２に示すように、主回路の分岐・開閉の機能を持ち電気室内に設置されるスイッチギヤ１３０は、スイッチギヤ１３０の電源あるいは負荷回路毎に各筺体単位に分割された複数の単位スイッチギヤユニット１３１が横方向に一列に並べて配列されて構成している。図１２においては、横方向に一列に並べて配列された個々の単位スイッチギヤユニット１３１に対して、図の左から右方向にＵ１番〜Ｕ８番の番号を付与しており、合計８個の単位スイッチギヤユニット１３１を並置することで、スイッチギヤ１３０を構成している。

各単位スイッチギヤユニット１３１内を水平横方向に貫通する形で三相の給電母線１３２が配置されており、この給電母線１３２を介して各単位スイッチギヤユニット１３１に給電する。なお、給電母線１３２は各単位スイッチギヤユニット１３１の幅程度に分割されており、分割された各給電母線１３２の相互間を接続して、図１２に示すようなスイッチギヤ１３０内において水平横方向に延在する給電母線１３２を形成する。各単位スイッチギヤユニット１３１内には、真空遮断器（ＶＣＢ）１３３、変流器（ＣＴ）１３４、零相変流器（ＺＣＴ）１３５、計器用変圧器（ＶＴ）１３６、接地形計器用変圧器（ＥＶＴ）１３７、避雷器（ＳＡＲ）１３８等の収納機器を設置しており、図１２の単線結線図に示すように給電母線１３２から分岐する形で収納機器を主回路に接続している。なお、図中のＢ／Ｄはバスダクトの接続部を示し、他の受配電機器と接続するための接続箇所を示している。

図１３は、図１２のスイッチギヤ１３０のＡ−Ａ部における側面断面図であり、図において左が前面側、右が裏面側である。図において、各単位スイッチギヤユニット１３１の筺体１４０は、前面側は点検用に開放構造（開放部）としている。筺体１４０の前記開放部は、扉１４１で開閉可能に覆われている。
各単位スイッチギヤユニット１３１のほぼ中央部には、スイッチギヤ１３０の水平横方向（図１３では紙面の奥行方向）に給電母線１３２が配置されている。給電母線１３２は三相であり、上下方向に並置して配置された３本の各相母線（１３２ａ、１３２ｂ、１３２ｃ）で構成されている。３本の各相母線（１３２ａ、１３２ｂ、１３２ｃ）は、それぞれ各相の略称としてＲ相、Ｓ相、Ｔ相と称する。

また、上下２段に配置された真空遮断器１３３は、各単位スイッチギヤユニット１３１の裏面側に向けて上部端子１６２及び下部端子１６３を水平方向に突出して配置している。さらに、電源側あるいは負荷側に接続されるケーブル１４２は、各単位スイッチギヤユニット１３１の基礎内から上方に向けて各真空遮断器１３３に対応して各単位スイッチギヤユニット１３１内に導入している。各真空遮断器１３３の上部端子１６２及び下部端子１６３はそれぞれ給電母線１３２あるいはケーブル１４２に接続される。

図１３においては、上側の真空遮断器１３３の下部端子１６３と下側の真空遮断器１３３の上部端子１６２とをＵ字形に形成された第１の接続導体１４３で接続し、さらに給電母線１３２と第１の接続導体１４３との間を第２の接続導体１４４にて接続することで、給電母線１３２と各真空遮断器１３３の一方の端子間との間を接続する。また、上側の真空遮断器１３３の上部端子１６２とケーブル１４２との間を第３の接続導体１４５で接続し、下側の真空遮断器１３３の下部端子１６３とケーブル１４２との間を第４の接続導体１４６で接続する。

断路部１４７は、真空遮断器１３３の上部端子１６２又は下部端子１６３と第１の接続導体１４３、第３の接続導体１４５、第４の接続導体１４６との接続部及び切り離し（断路）部となる。この断路部１４７は、絶縁物製の筒状体であり、この絶縁物製の筒状体の内部に、真空遮断器１３３の上部端子１６２又は下部端子１６３の端部と第１の接続導体１４３、第３の接続導体１４５、第４の接続導体１４６のいずれかの各端部がそれぞれ導入され、後述する接続部材１６４（図１４参照）を介して双方の導体端部が接続あるいは断路される。
また、絶縁碍子１４８は、第１、第３、第４の各接続導体１４３、１４５、１４６を接地部位に対して絶縁状態に支持している。また、支持部材１４９は絶縁碍子１４８などを筺体１４０内の所定位置に支持する。さらに、仕切板１５０は、給電母線１３２、第１の接続導体１４３、第２の接続導体１４４を囲うように母線室１５１を形成する。

図１４、図１５は、真空遮断器１３３の外形を示し、図１４は側面図、図１５は図１４の右方向から見た背面図である。真空遮断器１３３は、真空バルブ１６１を内蔵し外周を絶縁筒で囲った筺体状の遮断部１６０、真空バルブ１６１の一端に電気的に接続されて遮断部１６０から背面水平方向に突出して配置した上部端子１６２、真空バルブ１６１の他端に電気的に接続されて上部端子１６２の下方において遮断部１６０から背面水平方向に突出して配置した下部端子１６３を有している。接続部材１６４は多数の棒状の接触子片を円筒状に配置しリング状ばねで保持した構成であり、上部端子１６２及び下部端子１６３の端部に装着され、絶縁筒状の断路部１４７の内部において、第１の接続導体１４３、第３の接続導体１４５、第４の接続導体１４６のいずれかの端部と接続あるいは断路する。また、操作機構１６５は遮断部１６０内の真空バルブ１６１の開閉操作を行う。遮断部１６０及び前記操作機構１６５を載置する台車１６６は、車輪１６７により真空遮断器１３３の移動を可能としている。また、正面板１６８は、真空遮断器１３３の幅及び高さに相当するサイズを有し、真空遮断器１３３が図１３に示す単位スイッチギヤユニット１３１の所定位置に配置されたときに遮断器収納空間の前面開口部を覆い、受配電機器の運転員が主回路充電部あるいは操作機構１６５に誤って触れることを防止するものである。

上記のように構成されたスイッチギヤ１３０において、スイッチギヤ１３０の絶縁物の短絡余寿命診断を行う場合、実施の形態１で説明したように、受配電機器の診断対象とする絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定する（図１におけるステップＳ２）ことが必要である。

多数のユーザにおけるスイッチギヤ１３０の使用状態と絶縁物の絶縁性能劣化状態を調査した結果、図１２のように多数の単位スイッチギヤユニット１３１を横方向に並列して配置している場合、スイッチギヤ１３０内の絶縁物は全てが一様に劣化するものではなく、スイッチギヤ１３０内の特定の部位の絶縁物が他の部位に比べて絶縁性能劣化の進行が速いことが見出された。
ここでは、他の部位に比べて絶縁性能劣化の進行が速い部位を高劣化部位と称し、以下の説明でもこの用語を使用する。
この絶縁性能劣化の進行は、スイッチギヤの構造（内部換気構造、ケーブル引込構造等）と関連があり、湿気等の絶縁性能劣化因子をもつ外気がスイッチギヤ１３０内に侵入しやすい箇所が他の箇所と比べて絶縁劣化進行が速い傾向があることを見出した。
湿気等の絶縁性能劣化因子をもつ外気がスイッチギヤ１３０内に侵入しやすい箇所としては、スイッチギヤ１３０内に外気を取り込む換気口の設置箇所、あるいはスイッチギヤ１３０内へのケーブル引込箇所がある。これらの場所に近い絶縁物は、他の位置の絶縁物に比べて絶縁性能劣化速度が速いということを見出した。

なお、同一の単位スイッチギヤユニット１３１においては、単位スイッチギヤユニット１３１内の上方よりも下方の方が絶縁劣化の進行が速い傾向にあり、さらに内部の収納機器が２段以上の複数段に段積みした場合は、最下段の収納機器が上方の収納機器に比べて絶縁劣化の進行が早いことがわかった。すなわち、下段の収納機器が高劣化部位と成りやすいと言える。

さらに、図１４、図１５の真空遮断器１３３のような接続端子１６２、１６３を有する機器の場合、上部接続端子１６２よりも下部接続端子１６３の方が絶縁劣化の進行が速く、また、三相対応で３本の接続端子１６２、１６３を並置した場合には、両側相（Ｒ相、Ｔ相）のものに比べて中央相（Ｓ相）の絶縁劣化の進行が速いことも見出した。
なお、上記の説明では、下部接続端子１６３のうちの中央相（Ｓ相）が高劣化部位となり、他の部位（Ｒ相、Ｔ相）に比べて絶縁劣化の進行が速いことを見出したが、実施の形態１のステップＳ２におけるサンプル採取では、比較のために同一の真空遮断器１３３の上部接続端子１６２の中央相（Ｓ相）のサンプルも採取する。
なお、上記は真空遮断器１３３の事例で説明したが、真空遮断器１３３のような３本の接続端子を有するものであれば、真空電磁接触器（ＶＣＳ）あるいはその他の収納機器であっても同様の効果を得ることが出来る。

また、診断対象であるスイッチギヤ１３０全体における絶縁劣化状況は、絶縁劣化の速い箇所だけではなく、スイッチギヤ全体における他の部位と比較できる形で絶縁劣化の状況を把握することで、当該スイッチギヤ１３０全体における絶縁劣化状況をより正確に把握できることも見出した。

以上のような検討の結果、スイッチギヤ１３０の短絡余寿命診断における測定箇所を、絶縁性能劣化が比較的早い箇所すなわち高劣化部位（後述するＰ１〜Ｐ３）と絶縁性能劣化が比較的遅い箇所（後述するＰ４〜Ｐ６）に絞り込み、当該箇所で診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データを測定する（図１におけるステップＳ２）ことで、当該スイッチギヤの絶縁物の短絡余寿命の診断を実用的に実施可能であることを見出した。
［絶縁性能劣化が比較的早い箇所（高劣化部位）］
Ｐ１：単位スイッチギヤユニットの下部
Ｐ２：上記Ｐ１において、接続端子（上部、下部）を有する収納機器の場合は下部端子側
Ｐ３：上記Ｐ２において、三相対応で３本の導体を並置するものは中央相
［絶縁性能劣化が比較的遅い箇所］
Ｐ４：単位スイッチギヤユニットの最上段
Ｐ５：上記Ｐ４において、接続端子（上部、下部）を有する収納機器の場合は上部端子側
Ｐ６：上記Ｐ５において、三相対応で３本の導体を並置するものは中央相（同一相で比較）

なお、スイッチギヤ１３０における各単位スイッチギヤユニット１３１の特定の配列位置（スイッチギヤ１３０の両端、スイッチギヤ１３０の中央等）に対応した絶縁性能低下の速さについての有意性は認められないが、スイッチギヤ１３０の両端及びスイッチギヤ１３０の中央の３位置においてサンプル採取をすることで、スイッチギヤ１３０を構成する各単位スイッチギヤユニット１３１の配列における絶縁劣化進行度合いの傾向を把握することができ、これに基づいて絶縁性能劣化の進んでいる単位スイッチギヤユニット１３１の位置を推定できることを見出した。

上記をまとめれば、図１２におけるスイッチギヤ１３０の最両側及び中央部の単位スイッチギヤユニット１３１を選定し、最両側の単位スイッチギヤユニット１３１のＳ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４と、中央部の単位スイッチギヤユニット１３１のＳ５の位置をサンプル採取位置とし、各サンプル採取位置Ｓ１〜Ｓ５の各位置において、上記Ｐ１〜Ｐ３（高劣化部位）及び上記Ｐ４〜Ｐ６の観点にてサンプル採取箇所を各１箇所選定し、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの測定（図１におけるステップＳ２すなわちサンプル採取）を行うということである。なお、高劣化部位としては、母線支持碍子（絶縁碍子）あるいは母線支持絶縁板等の絶縁支持物であってもよい。
上記のような方法で、サンプル採取位置（Ｓ１〜Ｓ５）及びサンプル採取箇所（Ｐ１〜Ｐ６、すなわち上下位置、サンプル採取相等）を選定し、診断対象である受配電機器の絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、色彩データの測定（図１におけるステップＳ２すなわちサンプル採取）を上記のＰ１〜Ｐ６の位置にて行うことで、余寿命診断のためのサンプル採取の作業が大幅に効率化でき、絶縁物の短絡余寿命診断を効率良く実施することが可能になるという効果がある。

また、サンプルの採取位置を、絶縁性能劣化の早い箇所（高劣化部位）と絶縁性能劣化の遅い箇所とを選択し、双方を比較可能とすることで、当該スイッチギヤ１３０の全体的な絶縁劣化状況の把握が容易となる。さらに、当該スイッチギヤ１３０の全体的な絶縁劣化状況の把握を容易にすることで、上記所定のサンプル採取位置（Ｓ１〜Ｓ５、Ｐ１〜Ｐ６）以外における隠れた絶縁性能劣化の早い箇所の存在を推定することが可能となり、サンプル採取位置を絞ることによる劣化診断の効率化と、劣化診断の信頼性を向上させることが可能となる。

実施の形態４．
上記の実施の形態３では、接続端子を有する収納機器を有するものについて説明したが、実施の形態４では、給電母線１３２あるいは関連する導体を絶縁支持する絶縁支持体に係る短絡余寿命診断のためのサンプル採取の効率的な方法について、図１６乃至図１９を用いて説明する。
図１６は、電気室内に設置される他の一般的なスイッチギヤの構成を示す三相主回路の単線接続図である。また、図１６は図１２とは別構成のスイッチギヤの構成を示すものであるが、基本的な図面の見方については図１２と同様である。

図１６において、主回路の分岐、開閉の機能を持つスイッチギヤ１３０は、電源あるいは負荷回路毎に各筺体単位に分割された複数の単位スイッチギヤユニット１３１が横方向に一列に並べて配列されて構成している。図１６においては、横方向に一列に並べて配列された個々の単位スイッチギヤユニット１３１に対して、図の左から右方向にＵ１番〜Ｕ５番の番号を付与しており、合計５個の単位スイッチギヤユニット１３１を並置している。
各単位スイッチギヤユニット１３１内を貫通する形で横方向に配置された三相の給電母線１３２は、各単位スイッチギヤユニット１３１に給電をする。なお、給電母線１３２は各単位スイッチギヤユニット１３１の幅程度に分割されており、分割された各給電母線１３２の相互間を接続して、図１６に示すようなスイッチギヤ１３０内において横方向に延在する給電母線１３２を形成する。各単位スイッチギヤユニット１３１内に収納する収納機器は図１２と同様であるため、説明を省略する。

また図１７〜図１９において、図１７は図１６に示すスイッチギヤのＢ−Ｂ部における側面断面図である。図１８は図１７のＣ−Ｃ方向に見た裏面図であり、図１６に示すスイッチギヤ１３０の正面から見て左右の複数の単位スイッチギヤユニット１３１に給電する給電母線１３２の相互間を接続する箇所に設置する連絡母線の三相各相導体の配置を示している。単位スイッチギヤユニットＵ１番〜Ｕ２番の給電母線１３２と単位スイッチギヤユニットＵ４番〜Ｕ５番の給電母線１３２の相互間を接続する連絡母線は、水平連絡母線１７０と垂直連絡母線１７１から構成されている。また、図１９は図１８のＤ−Ｄ方向に見た側面断面図を示し、特に水平連絡母線１７０と垂直連絡母線１７１の配置を示している。
特に、図１８、図１９に示すように、三相各相の導体は互いに平行しかつ所定の仮想平面上に並べて配置し、図１７〜図１９に示すように水平連絡母線１７０と垂直連絡母線１７１は絶縁碍子１４８にて支持している。
上記のようなスイッチギヤ１３０の構成において、実施の形態３と同様に、多数のユーザにおけるスイッチギヤの使用状態と絶縁物の劣化状態を調査した結果、このように三相各相の導体を互いに平行しかつ所定の仮想平面上に並べて配置した場合には、絶縁碍子１４８の絶縁劣化進行は、両側相に比べて中央相の方が速いことを見出した。これは、両側相に比べて中央相の電界ストレスが高くなるためと推定される。

また、実施の形態３にて、スイッチギヤ１３０の短絡余寿命診断における測定箇所を、絶縁性能劣化が比較的早い箇所すなわち高劣化部位（Ｐ１〜Ｐ３）と絶縁性能劣化が比較的遅い箇所（Ｐ４〜Ｐ６）に絞り込むことで、絶縁性能劣化診断におけるサンプル採取の効率化を図ることについて説明したが、本実施の形態４においても同様に適用できる。

以上のように、図１８の例でも示すように、中央相すなわちＳ６、Ｓ７の位置のサンプルを採取すれば、当該スイッチギヤ１３０の絶縁支持物（絶縁碍子、絶縁板等）の絶縁劣化状況把握と絶縁物の短絡余寿命診断を実用的なレベルで実施することが可能となり、絶縁物の短絡余寿命診断のためのサンプル採取の作業を大幅に効率化して実施することが可能になるという効果がある。

なお、上記実施の形態４の説明では絶縁支持部材として絶縁碍子１４８を例に説明したが、例えば板状の絶縁支持部材など絶縁碍子１４８以外の絶縁支持部材にも適応可能であり、同等の効果が得られるものである。

なお、実施の形態３あるいは実施の形態４ではサンプル採取位置（Ｓ１〜Ｓ７）や採取箇所（Ｐ１〜Ｐ６）をあらかじめ設定する診断方法について説明したが、診断中に新たな絶縁性能劣化の場所（高劣化部位）を発見した場合には、その場所も診断対象に追加することで、より精度の高い絶縁物の短絡余寿命診断を行うことが可能となる。診断中に新たに発見される可能性が高い絶縁性能劣化箇所（高劣化部位）としては、実施の形態３で説明したように、湿気等の絶縁性能劣化因子をもつ外気がスイッチギヤ１３０内に侵入しやすい箇所がある。
また、実施の形態３、実施の形態４における短絡余寿命診断方法は、実施の形態２で説明したシステムを適応することによって実施可能である。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。この発明は、その発明の範囲内において、各実施の形態を自由に組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、省略することができる。この発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ａ，１ｂ 絶縁体、２ 硝酸、３ デシケータ、４ トランス、５ デジタルオシロスコープ、６ 恒温・恒湿槽、７ 高電圧電極、８ 接地電極、１００ 短絡余寿命診断システム、１１１ 入力部、１１２ 記憶部、１１３ 制御部、１１４ 出力部、１３０ スイッチギヤ、１３１ 単位スイッチギヤユニット、１３２ 給電母線、１３３ 真空遮断器、１４３ 第１の接続導体、１４４ 第２の接続導体、１４５ 第３の接続導体、１４６ 第４の接続導体、１４８ 絶縁碍子、１６２ 上部端子、１６３ 下部端子、１６４ 接続部材、１７０ 水平連絡母線、１７１ 垂直連絡母線、Ｓ１〜Ｓ７ サンプル採取位置

Claims (17)

1. 絶縁体を含む受配電機器の短絡余寿命を診断する短絡余寿命診断方法であって、
   診断対象である受配電機器の使用条件および前記受配電機器の絶縁体のパラメータ条件を入力するステップと、
   入力された前記使用条件および前記パラメータ条件に基づいて前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を算出するステップと、
   前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定するステップと、
   前記測定の結果に応じて、前記絶縁体の表面抵抗率を算出するステップと、
   算出された前記絶縁体の表面抵抗率が前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断するステップと、
   前記判断するステップにより、前記算出した前記絶縁体の表面抵抗率が前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいと判断された場合には、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を導出するステップと、
   導出された前記時間依存性式に基づいて、環境要因による前記絶縁体の表面変化率の第１の時間依存性曲線を導出するステップと、
   あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出するステップと、
   算出された前記放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出するステップと、
   算出された放電による前記硝酸イオン付着量と環境による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに基づいて、前記絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出するステップと、
   前記第２の時間依存性曲線に基づいて、算出された前記絶縁体の表面抵抗率とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を算出するステップを備えたことを特徴とする受配電機器の短絡余寿命診断方法。
2. 前記判断するステップにより、算出された前記絶縁体の表面抵抗率が前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率以下の場合には、前記放電が発生する表面抵抗率よりも大きくなる、前記絶縁体の別の領域の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定し、前記絶縁体の表面抵抗率を算出するステップをさらに備えたことを特徴とする請求項１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
3. 前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに対する前記時間依存性式を導出するステップは、
   前記絶縁体の硝酸イオン付着量に対する硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータの比を算出するステップと、
   前記絶縁体の硝酸イオン付着量に対する時間依存性式を算出するステップと、
   算出された硝酸イオン付着量に対する前記時間依存性式に基づいて、算出された前記比を用いて、前記硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を算出するステップを含むことを特徴とする請求項１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
4. 前記絶縁体の硝酸イオン付着量に対する時間依存性式は、次式で表されることを特徴とする請求項３に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
   

   

   ここで、ｆ（ｔ）は硝酸イオン付着量、Ａは見かけの大気中の硝酸イオン濃度、ｔは時間を表わす。
5. あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出するステップは、公的機関から発表されている各地域の湿度データを用いて放電が発生する放電発生時間を算出することを特徴とする請求項１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
6. 算出された前記放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出するステップは、湿度および放電発生時間に対する、前記絶縁体に付着する硝酸イオン付着量の相関式を導出するステップと、
   前記相関式に対する前記放電発生時間および前記湿度から放電による硝酸イオン付着量を算出するステップを含むことを特徴とする請求項１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
7. 前記相関式は、次式で表されることを特徴とする請求項６に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
   

   

   ここで、Ｐ（ｔ）は放電による硝酸イオン付着量、ａは定数、ｔは放電発生時間、ｈは湿度を表す。定数ａは以下の値をとる。５０≦ｈ≦６０；ａ＝５、６０＜ｈ≦７０；ａ＝１０、７０≦ｈ；ａ＝１５。
8. 前記相関式は、前記絶縁体に対してあらかじめ硝酸曝露試験と短絡加速試験による放電実験を実行することにより、測定された硝酸イオン付着量に基づいて導出されることを特徴とする請求項６または請求項７に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
9. 前記短絡閾値は、前記放電実験により前記絶縁体について短絡に至ったときの表面抵抗率に設定されることを特徴とする請求項８に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
10. 前記測定するステップは、受配電機器の高劣化部位を選択して前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定することを特徴とする請求項１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
11. 前記受配電機器は複数の単位スイッチギヤユニットが横方向に複数並置して構成されたスイッチギヤであることを特徴とする請求項１０に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
12. 受配電機器の前記高劣化部位は、複数の前記単位スイッチギヤユニットが横方向に複数並置しで構成された前記スイッチギヤにおける最両側及び中央の単位スイッチギヤユニットにあるとみなして、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定することを特徴とする請求項１１に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
13. 前記高劣化部位は、選定された複数の各単位スイッチギヤユニットに収納された収納機器及び絶縁支持物であるとみなして、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定することを特徴とする請求項１２に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
14. 選定された複数の各単位スイッチギヤユニットが収納機器を２段積み以上の複数段の段積み構造にて収納する場合において、前記高劣化部位は前記複数段のうち最下段にあるとみなして、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定することを特徴とする請求項１２または請求項１３に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
15. 前記各単位スイッチギヤユニットの三相用主回路導体が互いに間隔をおいて同一平面上に配置されるものにおいて、収納機器及び絶縁支持物の高劣化部位は三相のうち中央相用であるとみなして、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを測定することを特徴とする請求項１３または請求項１４に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
16. 前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータの測定におけるサンプル採取場所は、前記複数の単位スイッチギヤユニットを横方向に複数並置して構成された前記スイッチギヤにおける最両側及び中央の他に、診断中に新たに発見した絶縁性能劣化の場所も加えることを特徴とする請求項１２から請求項１５のいずれか一項に記載の受配電機器の短絡余寿命診断方法。
17. 絶縁体を含む受配電機器の短絡余寿命を診断する短絡余寿命診断システムであって、
    診断対象である受配電機器の使用条件および前記受配電機器の絶縁体のパラメータ条件および測定された前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータを入力する手段と、短絡余寿命を診断するための制御手段を備え、
    前記制御手段は、
    入力された使用条件およびパラメータ条件に基づいて前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率を算出する手段と、
    測定された前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量、前記絶縁体の色パラメータに応じて、前記絶縁体の表面抵抗率を算出する手段と、
    算出された前記絶縁体の表面抵抗率が前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいか否かを判断する手段と、
    前記判断する手段により、前記算出した前記絶縁体の表面抵抗率が前記絶縁体の放電が発生する表面抵抗率よりも大きいと判断した場合には、前記絶縁体の硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに対する時間依存性式を導出する手段と、
    導出された前記時間依存性式に基づいて、環境要因による前記絶縁体の表面変化率の第１の時間依存性曲線を導出する手段と、
    あらかじめ定められた環境条件における湿度データから放電発生時間を算出する手段と、
    算出された前記放電発生時間から放電による硝酸イオン付着量を算出する手段と、
    算出された放電による前記硝酸イオン付着量と環境による硝酸イオン付着量、硫酸イオン付着量および前記絶縁体の色パラメータに基づいて、前記絶縁体の表面抵抗率の第２の時間依存性曲線を導出する手段と、
    前記第２の時間依存性曲線に基づいて、算出された前記絶縁体の表面抵抗率とあらかじめ定められた短絡閾値とから短絡余寿命を算出する手段を含むことを特徴とする受配電機器の短絡余寿命診断システム。

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