JP6637239B2 - Seismic slit material and slit core material for seismic slit material - Google Patents
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Description
本発明は、コンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との間に介在させる、耐震スリット材及び耐震スリット材用スリット芯材に関するものである。 The present invention relates to an earthquake-resistant slit material and a slit core material for the earthquake-resistant slit material interposed between a non-structural wall of a concrete structure and a structural column or a structural beam.
従来、ビル、マンション等のコンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との接合部等の構造体同士の境界部分に、耐震スリット材を介在させて、両者を構造的に分断し、地震の揺れによる損傷等を低減させる方法がとられている。
これに加え、耐震スリット材には、火災時には延焼を防止するための防火隔壁としての性能（耐火性）も求められる。
Conventionally, a seismic slit material is interposed at a boundary between structures such as a joint between a non-structural wall of a concrete structure such as a building or an apartment and a structural column or a structural beam, and the two are structurally separated from each other. Methods have been adopted to reduce damages and the like caused by shaking of an earthquake.
In addition, the seismic slit material is required to have performance (fire resistance) as a fire barrier to prevent fire spread in the event of a fire.
ここで、上記耐震スリット材のスリット芯材としては、ポリスチレン発泡板やフェーノール系樹脂発泡板などの合成樹脂発泡板が、一般的に用いられている（特許文献１，２等）。
Here, as a slit core material of the earthquake-resistant slit material, a synthetic resin foam plate such as a polystyrene foam plate or a phenolic resin foam plate is generally used (
しかし、スリット芯材として上記したような発泡板を用いた場合には、構造物の構築時において、耐震スリット材をコンクリート型枠の一部として使用してコンクリートを打設すると、発泡板からなるスリット芯材にコンクリート打設時の側圧がかかるので、この側圧により、発泡板自体に変形や割れが生じたり、力骨材から発泡板が離脱したりすることを防止する必要がある。
こうしたスリット芯材の離脱、変形、割れが発生すると、本来の取付け位置に耐震スリット材が設置されない施工不良の状態となり、耐震性能の低下、クラック発生による漏水の原因や耐火性低下の原因となるおそれがあった。この対策としては、施工時に少しずつコンクリートを打設してスリット芯材にかかる側圧をコントロールする方法が採られているが、この方法は施工が煩雑となり、作業効率の低下を招くものであった。
However, in the case of using a foam plate as described above as the slit core material, when constructing a structure, if concrete is cast using the earthquake-resistant slit material as a part of a concrete formwork, a foam plate is formed. Since side pressure is applied to the slit core at the time of concrete casting, it is necessary to prevent deformation or cracking of the foam plate itself or detachment of the foam plate from the force aggregate due to the side pressure.
If the slit core material is detached, deformed or cracked, the seismic slit material will not be installed at the original mounting position, resulting in poor construction, deterioration in seismic performance, water leakage due to cracks, and fire resistance. There was a fear. As a countermeasure, a method has been adopted in which concrete is gradually poured during construction to control the lateral pressure applied to the slit core material, but this method complicates the construction and causes a decrease in work efficiency. .
一方、力骨材からの発泡板の脱離、発泡板の変形や割れを防止するためには、発泡板の発泡倍率を低くして、発泡板の強度を向上させることが考えられる。しかしながら、発泡板の強度を向上させる場合には、一般に発泡板の柔軟性が低下してしまうので、地震後に元の形状に復元可能な適度な復帰性を有すること（変形復帰性）が低下してしまうおそれがあった。変形復帰性が低下すると、地震後の耐震スリット材が変形したままの状態となるので、設置箇所に間隙が生じ易く、所期の耐火性能を維持することが難しくなったり、漏水の原因となり耐水性が低下するおそれがあった。
したがって、コンクリートの打設に絶え得る強度を有し、且つ変形復帰性にも優れる合成樹脂発泡板製スリット芯材、該スリット芯材を使用した耐震スリット材は、未だ得られていないのが現状である。
On the other hand, in order to prevent detachment of the foam board from the aggregate and to prevent deformation and cracking of the foam board, it is conceivable to lower the expansion ratio of the foam board and improve the strength of the foam board. However, in order to improve the strength of the foamed board, the flexibility of the foamed board is generally reduced, so that the foamed board has a proper resilience to restore the original shape after the earthquake (deformation resilience). There was a risk of doing so. If the deformability decreases, the seismic slit material remains deformed after the earthquake, so gaps are likely to occur in the installation location, making it difficult to maintain the intended fire resistance, or causing water leakage due to water leakage. There was a possibility that the property may be reduced.
Therefore, a slit core material made of a synthetic resin foam plate and a seismic slit material using the slit core material, which has strength that can be consistently poured into concrete and has excellent deformation recovery properties, have not yet been obtained. It is.
本発明は、上述した背景技術が有する課題に鑑みなされたものであって、その目的は、スリット芯材の変形や割れが生じ難く、力骨材とスリット芯材との嵌合強度に優れると共に、変形復帰性にも優れる、耐震スリット材及び耐震スリット材用スリット芯材を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the background art, and its object is to prevent the deformation and cracking of the slit core material from occurring, and to provide excellent fitting strength between the force aggregate and the slit core material. Another object of the present invention is to provide an earthquake-resistant slit material and a slit core material for the earthquake-resistant slit material, which are excellent in deformation returnability.
上記した目的を達成するため、本発明者等は、スリット芯材の素材について着目し、鋭意研究を重ねた結果、ある種の合成樹脂発泡板をスリット芯材として用いることで、上記した課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、次の（１）〜（６）に記載した耐震スリット材及び耐震スリット材用スリット芯材とした。
（１）コンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との間に介在させる耐震スリット材であって、該耐震スリット材を構成するスリット芯材が、見かけ密度３０〜１５０ｋｇ／ｍ3、及び厚み１５〜６０ｍｍのポリカーボネート系樹脂発泡板からなり、前記ポリカーボネート系樹脂発泡板の平均気泡径が０．５〜２ｍｍであり、前記ポリカーボネート系樹脂発泡板の気泡径の変動係数が６０％以下であり、前記ポリカーボネート系樹脂発泡板の独立気泡率が２０％〜８０％であることを特徴とする、耐震スリット材。
（２）上記ポリカーボネート系樹脂発泡板の曲げ強さが、５０〜３００Ｎ／ｃｍ2であることを特徴とする、上記（１）に記載の耐震スリット材。
（３）上記ポリカーボネート系樹脂発泡板の変形復帰性が、７０％以上であることを特徴とする、上記（１）又は（２）記載の耐震スリット材。
（４）上記スリット芯材の両面に、縁切り用シートが積層接着されていることを特徴とする、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の耐震スリット材。
（５）上記スリット芯材の長手方向に沿った端部の少なくとも一方に、耐火性シートが積層されていることを特徴とする、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の耐震スリット材。
（６）コンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との間に介在させる耐震スリット材用スリット芯材であって、該スリット芯材が、見かけ密度３０〜１５０ｋｇ／ｍ3、厚み１５〜６０ｍｍ、平均気泡径０．５〜２ｍｍ、気泡径の変動係数６０％以下、及び独立気泡率２０〜８０％のポリカーボネート系樹脂発泡板からなることを特徴とする、耐震スリット材用スリット芯材。
In order to achieve the above object, the present inventors have paid attention to the material of the slit core material, and as a result of intensive research, as a result, by using a certain kind of synthetic resin foam plate as the slit core material, the above-mentioned problems have been solved. The inventors have found that the present invention can be solved, and have completed the present invention.
That is, the present invention provides an earthquake-resistant slit material and a slit core material for an earthquake-resistant slit material described in the following (1) to (6).
(1) An earthquake-resistant slit material interposed between a non-structural wall of a concrete structure and a structural column or a structural beam, wherein the slit core material constituting the earthquake-resistant slit material has an apparent density of 30 to 150 kg / m 3 , And a polycarbonate resin foam plate having a thickness of 15 to 60 mm, wherein the average bubble diameter of the polycarbonate resin foam plate is 0.5 to 2 mm, and the variation coefficient of the bubble diameter of the polycarbonate resin foam plate is 60% or less. And an earthquake-resistant slit material, wherein the closed cell ratio of the polycarbonate resin foam board is 20% to 80%.
(2) The anti-seismic slit material according to (1), wherein the polycarbonate-based resin foam plate has a bending strength of 50 to 300 N / cm 2 .
(3) The earthquake-resistant slit material according to the above (1) or (2), wherein the polycarbonate resin foam plate has a deformation returnability of 70% or more.
(4) The earthquake-resistant slit material according to any one of (1) to (3), wherein an edge-cutting sheet is laminated and bonded to both surfaces of the slit core material.
(5) The earthquake-resistant slit according to any one of (1) to (4), wherein a fire-resistant sheet is laminated on at least one of the ends of the slit core material along the longitudinal direction. Wood.
(6) A slit core for an earthquake-resistant slit material interposed between a non-structural wall of a concrete structure and a structural column or a structural beam, the slit core having an apparent density of 30 to 150 kg / m 3 and a thickness of 15 A slit core material for an earthquake-resistant slit material, comprising a polycarbonate-based resin foam plate having an average cell diameter of 0.5 to 2 mm, a variation coefficient of the cell diameter of 60% or less, and a closed cell ratio of 20 to 80%. .
上記した本発明によれば、耐震スリット材のスリット芯材として、所定の見かけ密度を有するポリカーボネート系樹脂発泡板を用いることにより、施工の際に、力骨材からのスリット芯材の離脱や、スリット芯材の変形や割れが生じ難い、耐震スリット材を提供することができる。
このため、本発明の耐震スリット材は、耐震性能の低下、クラック発生による漏水や耐火性能の低下が起こり難くなる。さらに、所定の見かけ密度を有するポリカーボネート系樹脂発泡板は変形復帰性にも優れるので、地震時の衝撃によって変形した耐震スリット材は元の状態に戻ることができ、地震後においても耐震スリットの設置付近に間隙が生じ難くなるので、耐火性や耐水性を維持することができる。
したがって、本発明に係る耐震スリット材は、コンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との間に設置される耐震スリット材、特に非構造壁と構造柱との間に垂直スリットを形成するために設置される耐震スリット材として、好適に使用することできるものである。
According to the present invention described above, by using a polycarbonate resin foam plate having a predetermined apparent density as a slit core material of the earthquake-resistant slit material, during construction, detachment of the slit core material from the power aggregate, It is possible to provide an earthquake-resistant slit material in which deformation and cracking of the slit core material hardly occur.
For this reason, the seismic slit material of the present invention is less likely to cause a reduction in seismic performance, water leakage due to cracks, and a decrease in fire resistance. In addition, since the polycarbonate resin foam plate having a predetermined apparent density is also excellent in deformation returnability, the seismic slit material deformed by the impact at the time of the earthquake can return to the original state, and the seismic slit is installed even after the earthquake Since a gap is hardly generated in the vicinity, fire resistance and water resistance can be maintained.
Therefore, the seismic slit material according to the present invention forms a vertical slit between the non-structural wall and the structural column, particularly the seismic slit material installed between the non-structural wall and the structural column or the structural beam of the concrete structure. It can be suitably used as a seismic slit material to be installed for the purpose of the invention.
本発明に係る耐震スリット材は、スリット芯材として、所定の見かけ密度を有するポリカーボネート系樹脂発泡板を用いたことに大きな特徴を有している。 The earthquake-resistant slit material according to the present invention has a great feature in that a polycarbonate resin foam plate having a predetermined apparent density is used as a slit core material.
本発明で用いるポリカーボネート系樹脂発泡板は、ポリカーボネート系樹脂を発泡させることにより製造される。ポリカーボネート系樹脂は、炭酸とグリコール又はビスフェノール等から形成されるポリ炭酸エステルを意味し、特に、２，２−ビス（４−オキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−オキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）イソブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）エタン等のビスフェノールから誘導される芳香族ポリカーボネート系樹脂が好ましく用いられる。 The polycarbonate resin foam board used in the present invention is manufactured by foaming a polycarbonate resin. The polycarbonate resin refers to a polycarbonate formed from carbonic acid and glycol or bisphenol, and particularly, 2,2-bis (4-oxyphenyl) propane, 2,2-bis (4-oxyphenyl) butane, 1,1-bis (4-oxyphenyl) cyclohexane, 1,1-bis (4-oxyphenyl) butane, 1,1-bis (4-oxyphenyl) isobutane, 1,1-bis (4-oxyphenyl) Aromatic polycarbonate resins derived from bisphenols such as ethane are preferably used.
本発明でスリット芯材として用いるポリカーボネート系樹脂発泡板の見かけ密度は、３０〜１５０ｋｇ／ｍ3である。見かけ密度が１５０ｋｇ／ｍ3を超えるものである場合は、側圧強度は上昇するが、変形復帰性は低下するおそれがある。一方、見かけ密度が３０ｋｇ／ｍ3に満たないものである場合は、変形復帰性は上昇するが、発泡体の曲げ強度が低下するため、スリット芯材と力骨材との嵌合強度が低下したり、コンクリート打設時の側圧に耐えられず、スリット芯材が変形したりするおそれがある。かかる観点から、より好ましくはポリカーボネート系樹脂発泡板の見かけ密度は４０〜１２０ｋｇ／ｍ3であり、さらに好ましくは５０〜１００ｋｇ／ｍ3であり、最も好ましくは５５〜８０ｋｇ／ｍ3のポリカーボネート系樹脂発泡板である。 The apparent density of the polycarbonate resin foam plate used as the slit core material in the present invention is 30 to 150 kg / m 3 . If the apparent density exceeds 150 kg / m 3 , the lateral pressure strength increases, but the deformability may decrease. On the other hand, when the apparent density is less than 30 kg / m 3 , the deformation returnability increases, but the bending strength of the foam decreases, so the fitting strength between the slit core material and the force aggregate decreases. Or the slit core material may not be able to withstand the lateral pressure during concrete placement and may be deformed. From this viewpoint, the apparent density of the polycarbonate resin foam board is more preferably 40 to 120 kg / m 3 , still more preferably 50 to 100 kg / m 3 , and most preferably 55 to 80 kg / m 3. It is a foam board.
上記ポリカーボネート系樹脂中には、ポリエチレン樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル系樹脂などの他の樹脂を、全体の５０重量％未満混合させることができる。 Other resins such as a polyethylene resin, a polyester resin, and an acrylic resin can be mixed in the polycarbonate resin in an amount of less than 50% by weight.
また、本発明でスリット芯材として用いるポリカーボネート系樹脂発泡板の平均気泡径は、０．５〜２ｍｍの範囲が望ましい。上記範囲内であれば、断熱性を有するとともに、機械的強度にも優れる発泡板となる。上記観点から、該平均気泡径は０．８〜１．８ｍｍであることがより好ましく、１〜１．７ｍｍであることがさらに好ましい。
なお、上記平均気泡径は、発泡板の押出方向垂直断面における円相当気泡径として測定される。
In addition, the average cell diameter of the polycarbonate resin foam plate used as the slit core material in the present invention is desirably in the range of 0.5 to 2 mm. When the content is within the above range, a foamed plate having heat insulation properties and excellent mechanical strength is obtained. In light of the above, the average bubble diameter is more preferably from 0.8 to 1.8 mm, and still more preferably from 1 to 1.7 mm.
The average cell diameter is measured as a circle-equivalent cell diameter in a section perpendicular to the extrusion direction of the foam plate.
また、本発明でスリット芯材として用いるポリカーボネート系樹脂発泡板の気泡径の変動係数は、６０％以下であることが好ましい。該変動係数が上記のものであれば、気泡径が比較的均一となり、変形の際に均一に力が分散され、局所的な座屈が起き難くなるので、より優れた変形復帰性を発揮することができる。上記観点から、該変動係数は、５０％以下であることがより好ましく、４０％以下であることがさらに好ましい。 The coefficient of variation of the cell diameter of the polycarbonate resin foam plate used as the slit core material in the present invention is preferably 60% or less. If the coefficient of variation is as described above, the bubble diameter becomes relatively uniform, the force is uniformly dispersed at the time of deformation, and local buckling becomes difficult to occur, so that more excellent deformation returnability is exhibited. be able to. From the above viewpoint, the coefficient of variation is more preferably 50% or less, and further preferably 40% or less.
上記ポリカーボネート系樹脂発泡板の独立気泡率は、２０％〜８０％であることが好ましい。独立気泡率が上記範囲内であれば、変形復帰性と曲げ強度に優れた発泡板となる。上記観点から、該独立気泡率は４０％〜６０％であることがより好ましい。
なお、見掛け密度３０〜１５０ｋｇ／ｍ3のポリカーボネート系樹脂発泡板であることから、上記の気泡構造であっても、スリット芯材は変形復帰性に優れたものとなる。
The closed cell rate of the polycarbonate resin foam plate is preferably 20% to 80%. When the closed cell ratio is within the above range, a foamed plate having excellent deformation returnability and bending strength is obtained. From the above viewpoint, the closed cell rate is more preferably 40% to 60%.
In addition, since it is a polycarbonate-based resin foam plate having an apparent density of 30 to 150 kg / m 3 , the slit core material is excellent in the property of returning to deformation even with the above-described bubble structure.
上記ポリカーボネート系樹脂発泡板の曲げ強さは、５０〜３００Ｎ／ｃｍ2であることが好ましく、５５〜２５０Ｎ／ｃｍ2であることがより好ましく、６０〜２００Ｎ／ｃｍ2であることがさらに好ましい。上記範囲内であれば、耐震スリット材をコンクリート型枠の一部として使用してコンクリートを打設した場合であっても、十分な強度を有するので、発泡板が変形や割れることなく、発泡板と力骨材との嵌合強度も十分保持される。
なお、上記曲げ強さは、ＪＩＳ Ｋ７２２１−２に準拠して測定することができる。
Bending strength of the polycarbonate-based resin foam sheet is preferably 50~300N / cm 2, more preferably 55~250N / cm 2, further preferably 60~200N / cm 2. Within the above range, even if concrete is cast using the seismic slit material as a part of the concrete formwork, it has sufficient strength, so that the foamed board is not deformed or cracked, The fitting strength between the steel and the force aggregate is also sufficiently maintained.
The bending strength can be measured in accordance with JIS K7221-2.
また、上記ポリカーボネート系樹脂発泡板の変形復帰性は、７０％以上であることが好ましい。変形復帰性が上記のものであれば、地震時の衝撃によって変形した耐震スリット材が元の状態に戻ることができ、地震後においても耐震スリットの設置付近に間隙が生じ難くなり、耐火性や耐水性を維持することができる。上記観点から、該変形復帰性は８０％以上であることがより好ましく、８５％以上であることがさらに好ましく、９０％以上であることが最も好ましい。
なお、上記変形復帰性は、「独立行政法人都市構生機構」制定の「機材の品質判定基準（平成２６年５月版）：スリット材の性能試験方法」に基づき測定することができる。
In addition, the polycarbonate resin foam board preferably has a deformation returnability of 70% or more. If the deformation recovery property is as described above, the seismic slit material deformed by the impact at the time of the earthquake can return to the original state, and even after the earthquake, the gap is hardly generated near the installation of the seismic slit, and the fire resistance and Water resistance can be maintained. From the above viewpoint, the deformation returnability is more preferably 80% or more, further preferably 85% or more, and most preferably 90% or more.
In addition, the above-mentioned deformability can be measured based on “Equipment Quality Judgment Criteria (May 2014 Version): Slit Material Performance Testing Method” established by “Independent Administrative Institution Urban Renovation Organization”.
ポリカーボネート系樹脂発泡板の寸法は、施工される場所や、耐震スリット材の寸法に対応するものであれば、特に制限はないが、長手方向の寸法は１００〜３０００ｍｍであることが好ましく、より好ましくは１０００〜２５００ｍｍである。また、短手方向の寸法は９０〜４００ｍｍであることが好ましく、より好ましくは１００〜３００ｍｍである。厚み方向の寸法は１５〜６０ｍｍであることが好ましく、より好ましくは２０〜５０ｍｍである。厚みが上記範囲内であれば、耐震スリット材の芯材として所望される耐震特性を発揮することができる。 The dimensions of the polycarbonate resin foam plate are not particularly limited as long as they correspond to the place to be constructed and the dimensions of the earthquake-resistant slit material, but the longitudinal dimension is preferably 100 to 3000 mm, and more preferably. Is 1000 to 2500 mm. Further, the dimension in the short direction is preferably 90 to 400 mm, more preferably 100 to 300 mm. The dimension in the thickness direction is preferably from 15 to 60 mm, and more preferably from 20 to 50 mm. If the thickness is within the above range, the desired seismic resistance properties as the core of the seismic slit material can be exhibited.
また、本発明でスリット芯材として用いるポリカーボネート系樹脂発泡板の両面には、縁切り用シートが積層接着されていることが好ましい。このシートが積層されることにより、コンクリートとスリット芯材との縁切りをより容易に行うことが可能となる。上記観点から縁切り用シートは、表面が平滑で、透水性の低いシートであれば、種々の素材のものを用いることができる。例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリカーボネート等の合成樹脂フィルム、アルミニウムシート、またクラフト紙などが挙げられるが、より好ましくは、厚み５０〜５００μｍ、より好ましくは１００〜３５０μｍのシートが用いられる。 In addition, it is preferable that an edge cutting sheet is laminated and adhered to both surfaces of the polycarbonate resin foam board used as the slit core material in the present invention. By laminating the sheets, it is possible to more easily perform the edge cutting between the concrete and the slit core material. From the above viewpoint, various materials can be used as the edge cutting sheet as long as the sheet has a smooth surface and low water permeability. For example, synthetic resin films such as polyethylene, polypropylene, polystyrene, and polycarbonate, aluminum sheets, kraft paper, and the like can be mentioned. More preferably, sheets having a thickness of 50 to 500 μm, more preferably 100 to 350 μm are used.
また、本発明の耐震スリット材において、ポリカーボネート系樹脂発泡板からなるスリット芯材の長手方向に沿った端部の少なくとも一方には、耐火性シートが積層されていることが好ましい。この耐火性シートにより、スリット部分における火の貫通が防止される。耐火性シートとしては、アルミニウムテープ、銅テープ、不燃紙、鉄板等を用いることができるが、より好ましくは、厚み１０〜３００μｍ、より好ましくは１５〜８０μｍのアルミニウムテープが望ましい。これは、スリット芯材と力骨材との嵌合強度を低下させることなく、スリット芯材に耐火性を付与できるために望ましい。 Further, in the earthquake-resistant slit material of the present invention, it is preferable that a fire-resistant sheet is laminated on at least one of the ends along the longitudinal direction of the slit core material made of the polycarbonate resin foam plate. The fire-resistant sheet prevents fire from passing through the slit. As the refractory sheet, an aluminum tape, a copper tape, non-combustible paper, an iron plate, or the like can be used. More preferably, an aluminum tape having a thickness of 10 to 300 μm, more preferably 15 to 80 μm is desirable. This is desirable because fire resistance can be imparted to the slit core material without reducing the fitting strength between the slit core material and the force aggregate.
本発明で用いるポリカーボネート系樹脂発泡板は、前記したポリカーボネート系樹脂よりなる基材樹脂を、従来公知の押出発泡成形、インジェクション発泡成形、プレス発泡成形、発泡粒子の型内成形などによって発泡成形させて製造されるが、中でも押出発泡成形による方法が、好適な板状発泡体を容易に得ることができるので好ましい。 The polycarbonate-based resin foam plate used in the present invention is obtained by subjecting a base resin made of the above-described polycarbonate-based resin to foam molding by conventionally known extrusion foaming, injection foaming, press foaming, in-mold molding of foamed particles, or the like. It is manufactured, but among them, a method by extrusion foam molding is preferable because a suitable plate-like foam can be easily obtained.
上記押出発泡成形は、ポリカーボネート系樹脂、気泡調整剤などを押出機に供給して加熱溶融し、発泡剤を圧入し、押出機の先端に設けられた口金の押出口より樹脂を大気中に押出すことによって行われる。例えば、口金のスリット状（断面長方形状）の押出口から、口金に取付けられるガイダーと呼ばれる二枚の平行する板材からなる成形装置の該板材間に樹脂を押出して発泡させながら該板材間を通過させて板状に賦形することにより板状発泡体を得ることができる。 In the above extrusion foam molding, a polycarbonate-based resin, a cell regulator and the like are supplied to an extruder, heated and melted, a foaming agent is pressed into the extruder, and the resin is pushed into the atmosphere from an extrusion opening of a die provided at a tip of the extruder. It is done by putting out. For example, a resin is extruded from a slit-shaped (rectangular cross-section) mouth of a die into a molding device consisting of two parallel plate materials called a guider attached to the die, and the resin is passed between the plate materials while being foamed. Then, a plate-like foam can be obtained by shaping into a plate shape.
本発明に用いられる発泡板を得るに際しては、ポリカーボネート系樹脂に特定の増粘剤を添加することが、ポリカーボネート樹脂の発泡成形性をさらに向上させ、高発泡倍率で気泡の均一性に優れた発泡板を容易に製造することができるので好ましい。このような増粘剤としては、一分子中に複数のエポキシ基を有するアクリル系重合体が挙げられる。このような増粘剤によりポリカーボネート樹脂の発泡成形性を向上させるのは、増粘剤のエポキシ基がポリカーボネート鎖の末端と結合し、直鎖状ポリカーボネート樹脂の場合には分岐構造が導入されたこと、分岐状ポリカーボネート樹脂の場合にはさらなる分岐構造が導入されたことによるものと推測される。 In obtaining the foam board used in the present invention, the addition of a specific thickening agent to the polycarbonate resin further improves the foam moldability of the polycarbonate resin, and provides a high foaming ratio and excellent foam uniformity. This is preferable because the plate can be easily manufactured. Examples of such a thickener include an acrylic polymer having a plurality of epoxy groups in one molecule. The reason for improving the foam moldability of the polycarbonate resin with such a thickener is that the epoxy group of the thickener is bonded to the end of the polycarbonate chain, and in the case of a linear polycarbonate resin, a branched structure is introduced. In the case of a branched polycarbonate resin, it is presumed that a further branched structure was introduced.
上記増粘剤としては、エポキシ基含有スチレン―アクリル系共重合体やエポキシ基含有アクリル系共重合体が挙げられ、これらの中でもエポキシ基含有アクリル系共重合体が好ましい。上記の増粘剤は、ポリカーボネート樹脂１００重量部に対して、０．０５〜３０重量部用いられることが好ましく、より好ましくは、０．１〜２０重量部が用いられる。 なお、具体的には、エポキシ基含有スチレン―アクリル系共重合体しては東亞合成株式会社製、商品名アルフォンＵＧ４０３５が挙げられる。また、エポキシ基含有アクリル系共重合体としては三菱レイヨン株式会社製、商品名メタブレンＰ１９００が挙げられる。 Examples of the thickener include an epoxy group-containing styrene-acrylic copolymer and an epoxy group-containing acrylic copolymer, and among these, an epoxy group-containing acrylic copolymer is preferable. The above-mentioned thickener is preferably used in an amount of 0.05 to 30 parts by weight, more preferably 0.1 to 20 parts by weight, based on 100 parts by weight of the polycarbonate resin. Note that, specifically, as the epoxy group-containing styrene-acrylic copolymer, there can be mentioned Alphon UG4035 (trade name) manufactured by Toagosei Co., Ltd. Examples of the epoxy group-containing acrylic copolymer include Metablen P1900 (trade name, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.).
本発明で用いられる発泡剤としては、従来公知の、有機物理発泡剤、無機物理発泡剤が挙げられる。有機物理発泡剤としては、例えば、ｎ−ブタン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン等の脂環式炭化水素などが挙げられ、単独又は２種以上混合して使用することが可能である。発泡剤の使用量は、発泡剤の種類や所望する見かけ密度（発泡倍率）等によって定まるが、通常、見かけ密度が３０〜１５０ｋｇ／ｍ3の発泡板を得るには、基材樹脂１００重量部当たり有機物理発泡剤では０．５〜１０重量部である。 Examples of the foaming agent used in the present invention include conventionally known organic physical foaming agents and inorganic physical foaming agents. Examples of the organic physical foaming agent include aliphatic hydrocarbons such as n-butane and alicyclic hydrocarbons such as cyclopentane, and can be used alone or in combination of two or more. The amount of the foaming agent used is determined depending on the type of the foaming agent, the desired apparent density (expansion ratio), and the like. Usually, in order to obtain a foamed board having an apparent density of 30 to 150 kg / m 3 , 100 parts by weight of the base resin is used. 0.5 to 10 parts by weight per organic physical foaming agent.
また、上記ポリカーボネート系樹脂には、種々の添加剤が配合できる。添加剤としては、増粘剤、難燃剤、熱安定剤、耐候性向上剤、あるいはタルク、シリカなどの気泡調整剤等が挙げられる。 Various additives can be blended with the polycarbonate resin. Examples of the additives include a thickener, a flame retardant, a heat stabilizer, a weather resistance improver, and a cell regulator such as talc and silica.
以上、詳述した本発明に係る耐震スリット材及び耐震スリット材用スリット芯材は、特に非構造壁と構造柱との間に垂直スリットを形成するために好適に使用することができるものであるが、非構造壁と構造梁との間に水平スリットを形成するためにも使用することができる。 As described above, the earthquake-resistant slit material and the slit core material for the earthquake-resistant slit material according to the present invention described in detail above can be suitably used particularly for forming a vertical slit between a non-structural wall and a structural column. However, it can also be used to form horizontal slits between non-structural walls and structural beams.
−実施例１〜３、比較例１−
実施例１〜３におけるポリカーボネート系樹脂発泡板は、内径６５ｍｍの第１押出機と内径９０ｍｍの第２押出機が直列に連結されており、発泡剤注入入口が第１押出機の終端付近に設けられており、間隙３ｍｍ×幅６５ｍｍの幅方向断面が長方形の樹脂排出口（ダイリップ）を備えたフラットダイが第２押出機の出口に連結された製造装置を用いて製造した。
-Examples 1 to 3, Comparative Example 1-
In the polycarbonate-based resin foam plates in Examples 1 to 3, a first extruder having an inner diameter of 65 mm and a second extruder having an inner diameter of 90 mm are connected in series, and a foaming agent injection inlet is provided near the end of the first extruder. A flat die having a resin discharge port (die lip) having a rectangular section in the width direction with a gap of 3 mm and a width of 65 mm was manufactured using a manufacturing apparatus connected to the outlet of the second extruder.
実施例１〜３の場合、表１中に示す配合量となるようにポリカーボネート系樹脂、増粘剤、気泡調整剤を、上記第１押出機に供給し、２８０℃まで加熱して溶融、混練して樹脂溶融物を得、第１押出機の先端付近に設けられた発泡剤注入口から表１中に示す配合組成の物理発泡剤を、表中に示す割合で溶融物に供給して、発泡性樹脂溶融物とした。続いて第２押出機に該発泡性樹脂溶融物を供給して樹脂温度を発泡適正温度２１０℃付近に調整した後、吐出量５０ｋｇ／ｈｒでダイリップからガイダー内に押出し、発泡させながら押出発泡体の厚み方向に平行に配置されたガイダー内を通過させることにより板状に成形し、幅２２０ｍｍ×厚み３５ｍｍの板状の押出発泡板をそれぞれ製造した。 In the case of Examples 1 to 3, a polycarbonate-based resin, a thickener, and a cell regulator were supplied to the first extruder so as to have the compounding amounts shown in Table 1, and heated to 280 ° C. to be melted and kneaded. A resin melt is obtained, and a physical blowing agent having the composition shown in Table 1 is supplied to the melt at a ratio shown in the table from a blowing agent inlet provided near the tip of the first extruder, This was a foamable resin melt. Subsequently, the foamed resin melt is supplied to a second extruder to adjust the resin temperature to a suitable foaming temperature of about 210 ° C., and then extruded at a discharge rate of 50 kg / hr from a die lip into a guider, and foamed while foaming. Was formed into a plate by passing through a guider arranged in parallel to the thickness direction of the plate, thereby producing a plate-shaped extruded foam plate having a width of 220 mm and a thickness of 35 mm.
・増粘剤Ａは、三菱レイヨン製「メタブレンＰ１９００」を使用した。
・増粘剤Ｂは、東亜合成製「アルフォンＵＧ−４０３５」を使用した。
・気泡調整剤は、松村産業製「ハイフィラー＃１２」を使用した。
・シクロペンタンは、丸善石油化学製のものを使用した。
・ノルマルブタンは、小池化学製のものを使用した。
-As the thickener A, "METABLEN P1900" manufactured by Mitsubishi Rayon was used.
-As thickener B, "Alphon UG-4035" manufactured by Toa Gosei was used.
-"High Filler # 12" manufactured by Matsumura Sangyo was used as the bubble regulator.
-Cyclopentane manufactured by Maruzen Petrochemical was used.
-Normal butane used was made by Koike Chemical.
得られたポリカーボネート系樹脂発泡板について、見かけ密度、独立気泡率、平均気泡径、気泡径の変動係数、最大点応力、弾性率、そして変形復帰性をそれぞれ測定した。
また、比較例１として、株式会社ジェイエスピー製「ミラフォーム１種（押出法ポリスチレンフォームＸＰＳ−Ｂ−１ａ）」について、上記の測定を行った。
実施例１，２，３及び比較例１の各合成樹脂発泡板についての測定結果を表２に示す。
With respect to the obtained polycarbonate resin foam board, the apparent density, the closed cell rate, the average cell diameter, the coefficient of variation of the cell diameter, the maximum point stress, the elastic modulus, and the deformability were measured.
Further, as Comparative Example 1, the above measurement was performed for "Mirafoam 1 type (extruded polystyrene foam XPS-B-1a)" manufactured by JSP Corporation.
Table 2 shows the measurement results of the synthetic resin foam boards of Examples 1, 2, 3, and Comparative Example 1.
なお、上記した見かけ密度、独立気泡率等の測定は、それぞれ下記の方法で行った。また、発泡板は成形表皮を削り、スリット芯材の厚みを２５ｍｍとして測定した。
〔見かけ密度〕
見かけ密度は、ＪＩＳ Ｋ ６７６７（１９９９年）に準拠して行なった。押出発泡体の幅方向中央部から厚みが全厚みの直方体の試験片を切り出して見かけ密度を測定した。
〔平均気泡径〕
平均気泡径は、発泡板の中央部分の押出方向垂直断面において、写真中のセル数が５０から３００個程度になるように拡大倍率を２０倍から５０倍程度の範囲で調整した拡大写真を得、各々の写真上において、ナノシステム株式会社製の画像処理ソフトＮＳ２Ｋ−ｐｒｏを用いて個々の気泡の円相当気泡径を計測し、それらの値を各々算術平均することにより求めた。具体的には、ポリカーボネート系樹脂発泡板（厚み２５ｍｍ）を、幅方向を二等分する位置で押出発泡体を切断した断面において、拡大写真（拡大倍率２０倍）を得、各々の写真上においてナノシステム株式会社製の画像処理ソフトＮＳ２Ｋ−ｐｒｏを用いて、各気泡の面積を算出し、該面積から円相当気泡径を算出した。さらに個々の気泡について計測して円相当気泡径を計測し、それらの値を各々算術平均することにより平均気泡径を求めた。
〔気泡径の変動係数〕
気泡径の変動係数Ｃｖ（％）は、個々の気泡径Ｄｉ（ｍｍ）の［標準偏差Ｖ（ｍｍ）／気泡径平均値Ｄａｖ（ｍｍ）］×１００で求められる値であり、気泡径のバラツキ度合いを表す指標である。
上記気泡径の標準偏差Ｖ（ｍｍ）は、次式（１）により求められる。
Ｖ（ｍｍ）＝｛Σ（Ｄｉ−Ｄａｖ）2／（ｎ−１）｝1/2 ・・・（１）
ここで、上式（１）において、Ｄｉは平均気泡径の測定の際に測定した個々の気泡径の測定値を、Ｄａｖは気泡径平均値を、ｎは測定数をそれぞれ表す。
変動係数Ｃｖ（％）は、上式（１）により求めた標準偏差Ｖ（ｍｍ）を用いて次式（２）によって求められる。
Ｃｖ（％）＝（Ｖ／Ｄａｖ）×１００ ・・・（２）
〔独率気泡率〕
独立気泡率Ｓ（％）は、ＡＳＴＭ−Ｄ２８５６−７０の手順Ｃに従って、空気比較式比重計（例えば、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製、ＡｃｃｕＰｙｃｃII １３４０）を使用して測定された押出発泡体の真の体積Ｖｘを用い、下記式（３）により算出される。
Ｓ（％）＝（Ｖｘ−Ｗ／ρ）×１００／（Ｖａ−Ｗ／ρ） ・・・（３）
ただし、上式（３）において、Ｖｘは上記空気比較式比重計による測定により求められるカットサンプルの真の体積（ｃｍ3）（押出発泡体のカットサンプルを構成する樹脂組成物の容積と、カットサンプル内の独立気泡部分の気泡全容積との和に相当する。）を、Ｖａは測定に使用されたカットサンプルの外形寸法から算出されたカットサンプルの見掛け上の体積（ｃｍ3）を、Ｗは測定に使用されたカットサンプル全重量（ｇ）を、そしてρは押出発泡体を構成する樹脂組成物の密度（ｇ／ｃｍ3）をそれぞれ表す。
なお、発泡板の幅方向中央部から、押出方向２５ｍｍ×幅方向４０ｍｍ×厚み２５ｍｍのサイズのサンプルを切り出し、各サンプルの独立気泡率を測定した。
〔曲げ強さ、弾性率〕
曲げ強さ及び弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７２２１−２に準拠し測定した。まず、押出発泡体における幅方向を縦として、縦２００ｍｍ×横５０ｍｍ×厚さ２５ｍｍのサンプルを切り出し、支点間距離１５０ｍｍ、支持治具先端・圧子先端ｒ＝１０ｍｍ、試験スピード１０ｍｍ／ｓｅｃの条件で、二点で支持されたサンプルの中央に圧子によって、垂直方向に一定速度の加重を加え、曲げ強さ及び弾性率を測定した。
The measurements of the above apparent density, closed cell rate and the like were performed by the following methods, respectively. In addition, the foamed plate was measured by shaving the molded skin and setting the thickness of the slit core material to 25 mm.
[Apparent density]
The apparent density was measured in accordance with JIS K 6767 (1999). A rectangular parallelepiped test piece having a total thickness was cut out from the center in the width direction of the extruded foam to measure the apparent density.
(Average bubble diameter)
The average cell diameter was obtained by adjusting the magnification in the range of about 20 to 50 times so that the number of cells in the photograph was about 50 to 300 in the section perpendicular to the extrusion direction at the center of the foam plate. On each of the photographs, the circle-equivalent bubble diameter of each bubble was measured using image processing software NS2K-pro manufactured by Nanosystems Corporation, and the values were obtained by arithmetic averaging. Specifically, in a section obtained by cutting the extruded foam at a position where the polycarbonate-based resin foam plate (thickness: 25 mm) is bisected in the width direction, enlarged photographs (magnification: 20 times) are obtained. The area of each bubble was calculated using the image processing software NS2K-pro manufactured by Nanosystems Corporation, and the circle-equivalent bubble diameter was calculated from the area. Further, each bubble was measured to measure a circle-equivalent bubble diameter, and the values were arithmetically averaged to obtain an average bubble diameter.
(Variation coefficient of bubble diameter)
The coefficient of variation Cv (%) of the cell diameter is a value obtained by [standard deviation V (mm) / average cell diameter Dav (mm)] × 100 of each cell diameter Di (mm), and the cell diameter varies. This is an index indicating the degree.
The standard deviation V (mm) of the bubble diameter is obtained by the following equation (1).
V (mm) = {(Di-Dav) 2 / (n−1)} 1/2 (1)
Here, in the above equation (1), Di represents the measured value of each bubble diameter measured at the time of measuring the average bubble diameter, Dav represents the average value of the bubble diameter, and n represents the number of measurements.
The variation coefficient Cv (%) is obtained by the following equation (2) using the standard deviation V (mm) obtained by the above equation (1).
Cv (%) = (V / Dav) × 100 (2)
(Buddy rate of Germany)
The closed cell ratio S (%) is obtained by measuring the true volume Vx of the extruded foam measured using an air-comparison hydrometer (for example, AccuPyccII 1340 manufactured by Micromeritics) in accordance with procedure C of ASTM-D2856-70. And is calculated by the following equation (3).
S (%) = (Vx−W / ρ) × 100 / (Va−W / ρ) (3)
However, in the above equation (3), Vx is the true volume (cm 3 ) of the cut sample (the volume of the resin composition constituting the cut sample of the extruded foam, and the cut Va is the apparent volume (cm 3 ) of the cut sample calculated from the external dimensions of the cut sample used for measurement, and W represents the sum of the closed cell portion in the sample and the total volume of the cells. Represents the total weight (g) of the cut sample used for the measurement, and ρ represents the density (g / cm 3 ) of the resin composition constituting the extruded foam.
A sample having a size of 25 mm in the extrusion direction × 40 mm in the width direction × 25 mm in thickness was cut out from the center in the width direction of the foam board, and the closed cell ratio of each sample was measured.
[Bending strength, elastic modulus]
The flexural strength and the elastic modulus were measured according to JIS K7221-2. First, a sample having a length of 200 mm × width 50 mm × thickness 25 mm is cut out with the width direction of the extruded foam being lengthwise, and the distance between supporting points is 150 mm, the support jig tip / indenter tip r = 10 mm, and the test speed is 10 mm / sec. A load at a constant speed was applied vertically to the center of the sample supported at two points by an indenter, and the bending strength and the elastic modulus were measured.
上記のようにして得られた発泡板を、それぞれ耐震スリット材のスリット芯材として用いて耐震スリットを作製し、その評価を行った。
図１は、作製した耐震スリット材１を、垂直スリットとしてコンクリート建造物に適用したときの横断面図である。
Each of the foamed boards obtained as described above was used as a slit core material of an earthquake-resistant slit material to prepare an earthquake-resistant slit, and its evaluation was performed.
FIG. 1 is a cross-sectional view when the manufactured earthquake-resistant slit material 1 is applied to a concrete building as a vertical slit.
図示の耐震スリット材１は、板状のスリット芯材２と、このスリット芯材２を両側端から支持する一対の力骨材３，３とを備えている。スリット芯材２は、上記した実施例１〜３のポリカーボネート系樹脂発泡板、比較例１のポリスチレン発泡板からなる。スリット芯材２の両面には、王子マテリア株式会社製のクラフト紙であるＫライナー（主成分セルロース、厚み３００μｍ、坪量２５０ｇ）が縁切り用シート４，４として積層接着されている。また、スリット芯材２の長手方向に沿った端部には、日立マクセル株式会社製のスリオンテックアルミテープ（厚み５０μｍ）を端部にコの字に巻くことによって耐火性シート５として積層接着されている。
The illustrated earthquake-resistant slit member 1 includes a plate-shaped
上記した耐震スリット材１は、非構造壁６と構造柱７の境界部付近に埋設され、それら力骨材３，３の背面側にはコーキング材８，８がそれぞれ充填されている。
耐震スリット材１の前記境界部付近への埋設は、対向して設置された型枠のそれぞれに目地棒を固定し、スリット芯材２の両側端部に力骨材３，３をそれぞれ配置した耐震スリット材１を、力骨材３，３の背面側の溝を目地棒に嵌合させることにより固定し、次いで、型枠間にコンクリートを打設し、所定期間経過後に型枠を取り外し、その後、型枠とともに外された目地棒の跡にコーキング材８，８を充填するという作業手順で行うことができる。
The above-mentioned seismic slit material 1 is buried near the boundary between the non-structural wall 6 and the
For embedding of the earthquake-resistant slit material 1 in the vicinity of the boundary, joint bars are fixed to each of the formwork installed facing each other, and
得られた耐震スリットについて、それぞれ変形復帰性、嵌合強度、耐火性について評価を行った。その評価結果を表３に示す。 The resulting earthquake-resistant slits were evaluated for deformation returnability, fitting strength, and fire resistance. Table 3 shows the evaluation results.
なお、変形復帰性、嵌合強度等の測定或いは評価は、それぞれ下記の方法で行った。
〔変形復帰性〕
「独立行政法人都市構生機構」制定の「機材の品質判定基準（平成２６年５月版）：スリット材の性能試験方法」に基づき、耐震スリット材の厚み２５ｍｍの条件で測定した。
〔嵌合強度〕
嵌合強度の評価は以下の方法により行った。目地棒（長さ３００ｍｍ）を鋼製型枠にスクリュー釘ピッチ５０ｍｍで固定し、力骨材とスリット材芯材（厚み２５ｍｍ×厚み２１０ｍｍ×長さ２００ｍｍ）を挟み込んだ。次に、スリット芯材部分の全面に加重を加えるため、サイズ：厚さ１６ｍｍ×幅９０ｍｍ×長さ２００ｍｍの板をスリット芯材の表面の上に置き、その上から加圧棒によりスリット芯材表面に荷重をかけた。加圧条件は、試験速度：１０ｍｍ／ｍｉｎ、加圧棒：ｒ＝１７ｍｍ（直径３４ｍｍ、長さ６００ｍｍの鉄パイプ）とした。なお、評価方法としては、たわみ荷重が５００Ｎに至るまでに、スリット芯材が力骨材から外れたものを×、スリット芯材が外れなかったものを○とした。
〔耐火性試験〕
耐火性能の評価は、「独立行政法人都市構生機構」制定の「機材の品質判定基準（平成２６年５月版）：スリット材の性能試験方法」における耐火試験に準じ、非加熱側へ１０秒を超えて継続する火炎の噴出がない基準に合格したものを○、合格しなかったものを×として評価した。
In addition, the measurement or evaluation of deformation returnability, fitting strength, etc. was performed by the following methods, respectively.
(Deformation returnability)
Based on the "Equipment Quality Judgment Standards (May 2014 Version): Performance Test Method for Slit Materials" established by the "Independent Administrative Institution" Urban Organism Organization ", the measurement was carried out under the condition that the thickness of the slits was 25 mm.
(Mating strength)
The evaluation of the fitting strength was performed by the following method. An joint rod (length 300 mm) was fixed to a steel mold at a screw nail pitch of 50 mm, and a force aggregate and a slit material core material (thickness 25 mm × thickness 210 mm × length 200 mm) were sandwiched. Next, in order to apply a load to the entire surface of the slit core material, a plate of size: thickness 16 mm × width 90 mm × length 200 mm is placed on the surface of the slit core material, and the slit core material is pressed from above with a pressing rod. The surface was loaded. The pressing conditions were as follows: test speed: 10 mm / min, pressing rod: r = 17 mm (iron pipe having a diameter of 34 mm and a length of 600 mm). In addition, as the evaluation method, those in which the slit core material did not come off the force aggregate before the deflection load reached 500 N were evaluated as x, and those in which the slit core material did not come off were evaluated as ○.
(Fire resistance test)
The evaluation of the fire resistance performance is based on the fire resistance test in “Equipment Quality Judgment Criteria (May 2014 Version): Slit Material Performance Test Method” enacted by the “Independent Administrative Institution“ Urban Structure Organization ”, and is based on the fire resistance test. Those that passed the criteria for no flame emission continuing for more than a second were rated as ○, and those that did not pass were rated as x.
表３より、ポリカーボネート系樹脂発泡板である実施例１〜３の発泡板は見掛け密度３０〜１５０ｋｇ／ｍ3のポリカーボネート系樹脂発泡板であるので、コンクリートの打設に耐え得る強度を有すると共に、変形復帰性にも優れたものであった。一方、比較例１のポリスチレン発泡板の場合には、発泡板の曲げ強さが低いことに起因して、耐震スリットの力骨材とスリット芯材との嵌合強度が低いものであった。
また、地震発生時における元の形状への戻りやすさを示す変形復帰性は、実施例１＞実施例２＞実施例３であり、気泡径の変動係数が小さい実施例１の発泡板からなるスリット芯材の方が、より元の形状に戻りやすく、耐震スリットに適していることを示している。これは、気泡径の変動係数が大きく、発泡体内部に相対的に小さい気泡が多く存在する場合は、変形の際、その小さい気泡部分が局所的に座屈することで、発泡体全体の復帰性が低下してしまうためであると考えられる。一方、気泡径の変動係数が小さい場合には、発泡体の気泡径がより均一であるため、変形の際、均一に力が分散され、局所的な座屈が起きず、良好な変形復帰性を発揮すると考えられる
From Table 3, since the foamed boards of Examples 1 to 3 which are polycarbonate resin foamed boards are polycarbonate resin foamed boards having an apparent density of 30 to 150 kg / m 3 , they have strength enough to withstand concrete casting, and It was also excellent in deformation returnability. On the other hand, in the case of the polystyrene foam board of Comparative Example 1, the fitting strength between the force aggregate of the earthquake-resistant slit and the slit core was low due to the low bending strength of the foam board.
In addition, the deformation returnability indicating the ease of returning to the original shape at the time of the occurrence of an earthquake corresponds to Example 1> Example 2> Example 3, which is made of the foamed plate of Example 1 having a small coefficient of variation of the cell diameter. The slit core material is easier to return to the original shape, indicating that it is suitable for an earthquake-resistant slit. This is because, when the coefficient of variation of the cell diameter is large and there are many relatively small cells inside the foam, the small cells locally buckle during deformation, and the foam returns to its entirety. It is considered that this is due to a decrease in On the other hand, when the coefficient of variation of the cell diameter is small, since the cell diameter of the foam is more uniform, during deformation, the force is evenly dispersed, local buckling does not occur, and good deformation returnability is obtained. It is thought to demonstrate
本発明に係る耐震スリット材は、スリット芯材の変形や割れが生じ難く、力骨材とスリット芯材との嵌合強度に優れると共に、変形復帰性にも優れるため、コンクリート構造物の非構造壁と構造柱或いは構造梁との間に設置される耐震スリット材、特に非構造壁と構造柱との間に垂直スリットを形成するために設置される耐震スリット材として、好適に使用することできるものである。 The earthquake-resistant slit material according to the present invention is less likely to cause deformation and cracking of the slit core material, and has excellent fitting strength between the force aggregate and the slit core material, and also has excellent deformation returnability. It can be suitably used as an anti-seismic slit material installed between a wall and a structural column or a structural beam, particularly an anti-seismic slit material installed to form a vertical slit between a non-structural wall and a structural column. Things.
１ 耐震スリット材
２ スリット芯材
３ 力骨材
４ シート材
５ 耐火性シート
６ 非構造壁
７ 構造柱
８ コーキング材
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