JP6623190B2 - マルチコアファイバ - Google Patents

Description

本発明は、マルチコアファイバに関する。

長距離大容量通信にマルチコアファイバを用いる場合、コア間クロストークを抑制することが課題になっている。そのため、特許文献１，２では、コアの外側にトレンチ状の低屈折率部を設けることが提案されている。また、伝搬定数が異なるコアを互い違いに配置する異種コア配置という手法も用いられている。異種コア配置を採用したマルチコアファイバは、ある曲げ半径より大きい領域で、同種のコアを配置したマルチコアファイバと比べて、１／１０００程度までクロストークを抑制することができる。

特許第６０５０８４７号公報 特開２０１１−１７０３３６号公報

異種コア配置のマルチコアファイバにおいて、クロストークがピークとなる曲げ半径Ｒ_ｐｋは、次の式（１）で表される。
Ｒ_ｐｋ＝（ｎ_ｅｆｆ／Δｎ_ｅｆｆ）・Λ （１）

式（１）において、ｎ_ｅｆｆは各コアを伝搬するモードの有効屈折率の平均を表し、Δｎ_ｅｆｆは各コアを伝搬するモードの有効屈折率の差分を表し、Λはコア間距離を表す。通常のシングルモードマルチコアファイバの場合、セルマイヤ近似した値で、波長１５５０ｎｍのｎ_ｅｆｆは１．４４５０〜１．４５００程度である。有効屈折率ｎ_ｅｆｆの値自身は、Ｒ_ｐｋの大小にほとんど影響しない。コア間距離Λは、マルチコアファイバに要求されるクロストーク値を満たすように決定される。

マルチコアファイバがトレンチ付コアを有する場合は、カットオフ波長も考慮する必要がある。Δｎ_ｅｆｆは、各コアの屈折率分布の設計により大きく変えることができる。コア間のクロストークを抑制するには、Ｒ_ｐｋを小さくするため、Δｎ_ｅｆｆをできるだけ高くすることが望ましい。すなわち、ｎ_ｅｆｆが高いコアのｎ_ｅｆｆがより高く、ｎ_ｅｆｆが低いコアのｎ_ｅｆｆがより低いことが求められる。

しかし、ｎ_ｅｆｆが高いほど、コアの屈折率が高くなる傾向がある。すると、カットオフ波長が長くなり、通信用波長帯で所望のモードよりも多くのモードが伝搬する課題がある。また、ｎ_ｅｆｆが低いほど、コアの屈折率が低くなる傾向がある。すると、カットオフ波長が短くなり、曲げ損失が悪化する課題がある。したがって、Δｎ_ｅｆｆはあまり大きくすることができず、Ｒ_ｐｋの低減には限度がある。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、コア間クロストークを抑制することが可能なマルチコアファイバを提供することを課題とする。

本発明は、複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きいことを特徴とするマルチコアファイバを提供する。

前記マルチコアファイバにおいて、前記２種類以上のコア要素は、±３％以内の範囲で同一の実効断面積を有してもよい。
前記マルチコアファイバは、ｒ_２／ｒ_１が１．０であるコア要素を含んでもよい。

前記マルチコアファイバにおいて、３７個のコア要素が、六方最密構造の各格子点に空きを生じることなく、中心に１個、前記中心の外側を囲む第１層に６個、前記第１層の外側を囲む第２層に１２個、前記第２層の外側を囲む第３層に１８個の割り振りで配置され、前記第３層において前記中心から最も離れた格子点の６個に、実効屈折率が最も高い種類のコア要素が配置され、すべてのコア要素においてＬＰ１１モードのカットオフ波長が１５３０ｎｍ以下であってもよい。

前記マルチコアファイバにおいて、前記外側クラッドの外径が２５０μｍ以下、コア間距離が３０μｍ以下であってもよい。
前記マルチコアファイバにおいて、隣接するコア要素間の実効屈折率の差が、いずれも０．０００５以上であってもよい。

本発明によれば、コア間クロストークを抑制することが可能なマルチコアファイバを提供することができる。

コア要素の屈折率分布を例示する説明図である。 （ａ）〜（ｃ）は、六方最密構造の各格子点にコア要素が配置されたマルチコアファイバの模式図である。 （ａ）〜（ｃ）は、正方格子の各格子点にコア要素が配置されたマルチコアファイバの模式図である。 ｒ_２／ｒ_１を１．７とした場合におけるｒ_１及びΔに対する特性の依存性の一例を示すグラフである。 ｒ_２／ｒ_１を１．０とした場合におけるｒ_１及びΔに対する特性の依存性の一例を示すグラフである。 Ｔ_ｃと吸収損失の関係の一例を示すグラフである。 コア間距離と、曲げ損失の関係の一例を示すグラフである。 作製した光ファイバの一例を示す断面写真である。 作製した光ファイバのコア配置図である。 作製した光ファイバのクロストークの測定結果を示すグラフである。

以下、好適な実施形態に基づき、図面を参照して本発明を説明する。
図１に、コア要素の屈折率分布を例示する説明図である。コア要素は、外側クラッド１４より屈折率が高いコア１１と、コア１１を囲み、外側クラッド１４より屈折率が低い低屈折率部１３とを有する。低屈折率部１３の内半径ｒ_２は、コア１１の外半径ｒ_１以上である。コア１１は、外側クラッド１４に対してΔの比屈折率差を有する。低屈折率部１３は、外側クラッド１４に対して−Δ_ｔの比屈折率差を有する。低屈折率部１３は、外半径と内半径との差として、幅Ｗを有する。

コア要素は、コア１１と低屈折率部１３との間に、内側クラッド１２を有してもよい。内側クラッド１２の屈折率は、外側クラッド１４の屈折率と同等でもよい。コア１１と低屈折率部１３との間に内側クラッド１２を有するコア要素は、トレンチ付コアとして知られている。また、内側クラッド１２を省略して、ｒ_２／ｒ_１＝１．０であるコア要素は、Ｗ型コアとして知られている。

コア１１、内側クラッド１２、低屈折率部１３、外側クラッド１４は、例えば、純石英又はドープされた石英等の石英系ガラスから構成することができる。ドープの有無、種類（元素）、濃度等により、ガラスの屈折率を調整することができる。内側クラッド１２又は外側クラッド１４は、実質的にドープされていない石英ガラスから構成されてもよい。外側クラッド１４の外周上には、樹脂等からなる不図示の被覆を設けることができる。

本実施形態のマルチコアファイバは、複数のコア要素と、複数のコア要素を囲む外側クラッドとを備える。また、複数のコア要素は、実効屈折率ｎ_ｅｆｆが互いに異なる２種類以上のコア要素を含む。２種類以上のコア要素は、２種類以上のトレンチ付コアであってもよく、１種類以上のトレンチ付コアと１種類以上のＷ型コアとの組み合わせでもよい。

実効屈折率ｎ_ｅｆｆが互いに異なる２種類以上のコア要素として、少なくとも、ｎ_ｅｆｆが高い種類のコア要素（高ｎ_ｅｆｆコア）と、ｎ_ｅｆｆが低い種類のコア要素（低ｎ_ｅｆｆコア）とが含まれる。更に、高ｎ_ｅｆｆコアと低ｎ_ｅｆｆコアとの中間のｎ_ｅｆｆを有するコア要素（中ｎ_ｅｆｆコア）を採用してもよい。

従来、トレンチ付コアを備える異種コア配置のマルチコアファイバの設計においては、製造負荷を低減するため、ｒ_２／ｒ_１をすべてのトレンチ付コアを通じて一定としていた（特許文献１，２参照）。しかし、ｒ_２／ｒ_１が一定という条件があると、Δｎ_ｅｆｆを大きくし、Ｒ_ｐｋを低減するのに制約となる。

今回、ｒ_２／ｒ_１が小さいコア要素では、コア１１のカットオフ波長が同じでもｎ_ｅｆｆが低くなり、ｒ_２／ｒ_１が大きいコア要素では、コア１１のカットオフ波長が同じでもｎ_ｅｆｆが高くなることが見出された。そこで、ｒ_２／ｒ_１が小さいコア要素を低ｎ_ｅｆｆコアとし、ｒ_２／ｒ_１が大きいコア要素を高ｎ_ｅｆｆコアとすることで、Δｎ_ｅｆｆが大きく、Ｒ_ｐｋが小さいマルチコアファイバの設計を容易にすることができる。

２種類以上のコア要素のうち、高ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１は、低ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１より大きい。中ｎ_ｅｆｆコアを採用する場合、中ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１は、高ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１と同等でもよく、低ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１と同等でもよく、両者の間のｒ_２／ｒ_１でもよい。

図２（ａ）〜（ｃ）に、六方最密構造の各格子点にコア要素が配置されたマルチコアファイバの断面図を模式的に示す。これらの断面構造では、六方最密構造の各格子点に空きを生じることなく、外側クラッドＣの中に複数のコア要素が配置されている。各コア要素は、高ｎ_ｅｆｆコアＨ、中ｎ_ｅｆｆコアＭ、低ｎ_ｅｆｆコアＬの３種類から選択されるいずれかである。互いに隣接するコア要素は、いずれの組においても、異なる種類から選択されている。

図２（ａ）に示す断面構造では、中心に１個、中心の外側を囲む第１層に６個の割り振りで、７個のコア要素が配置されている。
図２（ｂ）に示す断面構造では、中心に１個、第１層に６個、第１層の外側を囲む第２層に１２個の割り振りで、１９個のコア要素が配置されている。
図２（ｃ）に示す断面構造では、中心に１個、第１層に６個、第２層に１２個、第２層の外側を囲む第３層に１８個の割り振りで、３７個のコア要素が配置されている。

図２（ａ）〜（ｃ）では、中心が高ｎ_ｅｆｆコアＨとなり、隣接するコア要素の種類が異なるように各コア要素が配置されている。中心が低ｎ_ｅｆｆコアＬとなるように配置することも可能である。中心が中ｎ_ｅｆｆコアＭとなるように配置することも可能である。第１層は、中心とは異なる２種類のコア要素が配置される。第２層又は第３層には、３種類のコア要素が、略正六角形の外周に沿って順に配置されてもよい。

図３（ａ）〜（ｃ）に、正方格子の各格子点にコア要素が配置されたマルチコアファイバの断面図を模式的に示す。これらの断面構造では、正方格子の各格子点に空きを生じることなく、外側クラッドＣの中に複数のコア要素が配置されている。各コア要素は、高ｎ_ｅｆｆコアＨ、低ｎ_ｅｆｆコアＬの２種類から選択されるいずれかである。高ｎ_ｅｆｆコアと低ｎ_ｅｆｆコアとが交互に配列され、互いに隣接するコア要素は、いずれの組においても種類が異なる。

図４及び図５のグラフに、コア１１の外半径ｒ_１［μｍ］及びコア１１の比屈折率差Δ［％］に対する特性の依存性の一例を示す。図４はｒ_２／ｒ_１を１．７とした場合の計算結果であり、図５はｒ_２／ｒ_１を１．０とした場合の計算結果である。ｎ_ｅｆｆが１．４４８０〜１．４４４５のラベルを添えた一点鎖線は、コア要素のｎ_ｅｆｆが各ラベルの値に等しい点（ｒ_１，Δ）を結ぶ線である。

すべてのコア要素において、接続損失及び光Ｓ／Ｎ比（ＯＳＮＲ）を均一化する観点から、実効断面積Ａ_ｅｆｆが同一であることが好ましい。２種類以上のコア要素のＡ_ｅｆｆが同一となる範囲としては、例えば、±３％以内、±２％以内、±１％以内等が挙げられる。Ａ_ｅｆｆの範囲の中心値としては、Ａ_ｅｆｆの設計値又は平均値が挙げられる。
「Ａ_ｅｆｆ ａｔ １５５０ｎｍ＝８０μｍ^２」のラベルが添えられた太い実線は、標準的なシングルモードファイバと同程度に、波長１５５０ｎｍにおけるＡ_ｅｆｆが８０μｍ^２となる点（ｒ_１，Δ）を結ぶ線である。

「λ_ＳＣ−Ｌ」のラベルが添えられた長破線は、コア要素を単独で外側クラッド内に配置した計算上のカットオフ波長の最長値（λ_ＳＣ−Ｌ）を与える点（ｒ_１，Δ）を結ぶ線である。ここでは、マルチコアファイバを構成した際にカットオフ波長が長くなることを考慮して、λ_ＳＣ−Ｌ＝１３５０ｎｍとした。

「λ_ＳＣ−Ｓ」のラベルが添えられた短破線は、コア要素を単独で外側クラッド内に配置した計算上のカットオフ波長の最短値（λ_ＳＣ−Ｓ）を与える点（ｒ_１，Δ）を結ぶ線である。ここでは、曲げに対して耐性を持つＩＴＵ−Ｔ Ｇ．６５７．Ａ１を満たす光ファイバの標準的なカットオフ波長が１１９０ｎｍであることを考慮して、λ_ＳＣ−Ｓ＝１１９０ｎｍとした。

図４の「ｃｏｒｅ ａ」及び図５の「ｃｏｒｅ ｃ」は、波長１５５０ｎｍにおけるＡ_ｅｆｆが８０μｍ^２、カットオフ波長がλ_ＳＣ−Ｌ＝１３５０ｎｍとなる点を表す。
図４の「ｃｏｒｅ ｂ」及び図５の「ｃｏｒｅ ｄ」は、波長１５５０ｎｍにおけるＡ_ｅｆｆが８０μｍ^２、カットオフ波長がλ_ＳＣ−Ｓ＝１１９０ｎｍとなる点を表す。
図４の「ｃｏｒｅ ａ」及び「ｃｏｒｅ ｂ」は、ｒ_２／ｒ_１＝１．７及びＡ_ｅｆｆ ａｔ １５５０ｎｍ＝８０μｍ^２の条件で、それぞれｎ_ｅｆｆが最も高い又は最も低い点（ｒ_１，Δ）を示す。
図５の「ｃｏｒｅ ｃ」及び「ｃｏｒｅ ｄ」は、ｒ_２／ｒ_１＝１．０及びＡ_ｅｆｆ ａｔ １５５０ｎｍ＝８０μｍ^２の条件で、それぞれｎ_ｅｆｆが最も高い又は最も低い点（ｒ_１，Δ）を示す。

表１に、ｃｏｒｅ ａ〜ｄのそれぞれのパラメータ及びｎ_ｅｆｆを示す。ここで、Ｗは、図１に示すように、径方向における低屈折率部１３の幅、すなわち、外半径と内半径との差である。また、λ_ｃ２２ｍは、２２ｍカットオフ波長である。

ｒ_２／ｒ_１が一定の条件では、例えばｃｏｒｅ ａとｃｏｒｅ ｂのｎ_ｅｆｆの差は０．０００７６であり、ｃｏｒｅ ｃとｃｏｒｅ ｄのｎ_ｅｆｆの差は０．０００９２である。これに対して、高ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１が低ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１より大きい条件では、ｃｏｒｅ ａとｃｏｒｅ ｄのｎ_ｅｆｆの差は０．００１０９である。このように、ｒ_２／ｒ_１が一定の条件よりも、高ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１が低ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１より大きい条件の方が、より大きなΔｎ_ｅｆｆとなる。

すなわち、ｒ_２／ｒ_１に差を持たせることにより、同じ光学特性の条件で、すべてのコア要素のＡ_ｅｆｆを設計上同一にし、かつ、カットオフ波長の範囲を定めた際に、より大きなΔｎ_ｅｆｆを実現することができる。なお、ｒ_２／ｒ_１の下限は、上述したように１．０（Ｗ型コア）である。ｒ_２／ｒ_１が大きすぎると、クロストークが悪化する、あるいはコア径が大きくなることから、高ｎ_ｅｆｆコアのｒ_２／ｒ_１としては、例えば１．７〜２．１の範囲が挙げられる。

例えば、ｃｏｒｅ ａのように、ｒ_２／ｒ_１が大きいコア要素を高ｎ_ｅｆｆコアとし、ｃｏｒｅ ｄのように、ｒ_２／ｒ_１が小さいコア要素を低ｎ_ｅｆｆコアとし、高ｎ_ｅｆｆコアと低ｎ_ｅｆｆコアとの中間のコア要素を中ｎ_ｅｆｆコアとすることで、３種類のコア要素を備える異種コア配置のマルチコアファイバを設計することができる。

中ｎ_ｅｆｆコアは、隣接するコア要素間で、できるだけ全てのＲ_ｐｋを小さくするため、高ｎ_ｅｆｆコアと低ｎ_ｅｆｆコアの平均的なｎ_ｅｆｆを有することが好ましい。すなわち、高ｎ_ｅｆｆコアと中ｎ_ｅｆｆコアとの間のΔｎ_ｅｆｆが、中ｎ_ｅｆｆコアと低ｎ_ｅｆｆコアとの間のΔｎ_ｅｆｆと等しいことが好ましい。

隣接するコア要素間のΔｎ_ｅｆｆの最小値としては、０．０００５程度が挙げられる。これにより、隣接するコア要素間の全ての組み合わせで、Δｎ_ｅｆｆを０．０００５以上とすることができる。隣接するコア要素間のΔｎ_ｅｆｆとしては、０．０００５程度、０．０００６程度、０．０００７程度、０．０００８程度、０．０００９程度、０．００１０程度等が挙げられる。上述したように、カットオフ波長、曲げ損失等も考慮して、Δｎ_ｅｆｆを設定することができる。カットオフ波長を考慮して、全てのコア要素において伝送に使用するモードを基本モードのみとすることにより、シングルモード伝送が可能になる。

ｃｏｒｅ ａ及びｃｏｒｅ ｄと組み合わされる中ｎ_ｅｆｆコアの一例として、例えば、次に示すｃｏｒｅ ｅが挙げられる。ｃｏｒｅ ｅのパラメータは、Δ＝０．３０５％、ｒ_１＝４．６１μｍ、ｒ_２／ｒ_１＝１．７、Ｗ／ｒ_１＝０．７９、ｎ_ｅｆｆ＝１．４４６１１である。

クラッド厚の設計に当たっては、一番外側に位置するコア要素から外側クラッドの外側に設けられる被覆への吸収損失を抑制可能な厚さが求められる。六方最密構造の各格子点に空きを生じることなくコア要素を配置した場合、上述したように、図２（ａ）のような７コアファイバ、図２（ｂ）のような１９コアファイバ、図２（ｃ）のような３７コアファイバを実現することができる。マルチコアファイバのクラッド径、すなわち外側クラッド１４の外径を２５０μｍ以下にした場合、３７コアがコア数の限界と考えられる。

中心から最も外側に位置するコア要素は、略正六角形に配置される最外層のコア要素のうち、正六角形の略頂点に配置される６個である。図２（ａ）及び（ｂ）に示す７コアファイバ及び１９コアファイバでは、中心から最も外側に位置するコア要素が２種類となる。図２（ｃ）に示す３７コアファイバでは、中心から最も外側に１種類のコア要素のみが配置されている。

中心から最も外側には、被覆への吸収損失（曲げ損失）が最も小さくなるコア要素として、高ｎ_ｅｆｆコアを配置することが好ましい。そこで、図２（ｃ）に示す３７コアファイバでは、中心から最も離れた格子点の６個に、高ｎ_ｅｆｆコアが配置されるように設計することができる。７コアファイバ、１９コアファイバ、３７コアファイバの中では、３７コアファイバが最もクラッド厚を小さくすることができる。

図６に、ｃｏｒｅ ａを高ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｈ）とし、ｃｏｒｅ ｅを中ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｍ）とし、ｃｏｒｅ ｄを低ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｌ）とした場合に、Ｔ_ｃ［μｍ］と吸収損失［ｄＢ／ｋｍ］との関係の一例を示すグラフである。ここで、クラッド厚Ｔ_ｃは、図９に示すように、中心から最も外側に配置されたコア要素の中心と、外側クラッドの外周までの距離である。すなわち、クラッド厚Ｔ_ｃは、コア要素の中心から外側クラッドの外周までの距離の最小値である。

図６のグラフの計算の際には、波長を１６２５ｎｍ、曲げ半径を１４０ｍｍとした。このグラフから分かるように、３種類の中でｃｏｒｅ Ｈが最も低損失である。図６のｃｏｒｅ Ｈが敷居値とされる０．００１ｄＢ／ｋｍ（１．Ｅ−０３）を満たすには、Ｔ_ｃが約３５μｍあればよい。

コア間距離は、あるコア要素を取り囲む複数のコア要素の低屈折率部によるカットオフ波長の長波長化を考慮して決めることができる。１つのコア要素が単独で外側クラッド内に配置されたときのカットオフ波長が最も長いｃｏｒｅ Ｈについて、コア間距離Λ［μｍ］に対する曲げ損失［ｄＢ／ｍ］の関係を計算した結果を図７に示す。図７のグラフの計算の際には、波長を１５３０ｎｍ、曲げ半径を１４０ｍｍとした。曲げ損失が０．０２ｄＢ／ｍ以上であれば、カットオフ波長を１５３０ｎｍ以下とすることができる。図７からは、コア間距離が２８μｍ以上あればよいことが分かる。すべてのコア要素においてＬＰ１１モードのカットオフ波長を１５３０ｎｍ以下にすることができる。高密度化のためのコア間距離としては、例えば３０μｍ以下が挙げられる。

以上の計算結果に基づいて、ｃｏｒｅ ａを高ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｈ）とし、ｃｏｒｅ ｅを中ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｍ）とし、ｃｏｒｅ ｄを低ｎ_ｅｆｆコア（ｃｏｒｅ Ｌ）とした３層構造の３７コアファイバを試作した。図８に本実施例の断面写真を示し、図９に本実施例のコア配置図を示す。クラッド径Ｄ_ｃは２４８．３μｍ、クラッド厚Ｔ_ｃは３６．８μｍ、コア間距離Λは２９．１μｍであった。３種類のコアの波長１５５０ｎｍでのＡ_ｅｆｆは、種類ごとに平均をとって、それぞれ８１．４μｍ^２、８０．０μｍ^２、８０．４μｍ^２であった。本実施例では、隣接するコア要素間の実効屈折率の差Δｎ_ｅｆｆが、いずれも０．０００５以上である。

図１０に、コア間のクロストーク（ＸＴ）［ｄＢ］の測定結果を示す。ｃｏｒｅ Ｈとｃｏｒｅ Ｍとの間、ｃｏｒｅ Ｍとｃｏｒｅ Ｌとの間、ｃｏｒｅ Ｈとｃｏｒｅ Ｌとの間のいずれにおいても、１５５０ｎｍで−５０ｄＢ以下と、十分に小さいクロストークであった。また、３種類のコア要素の組み合わせの中で最も大きいＲ_ｐｋは、７１ｍｍ以下と十分に小さかった。

Ｃ…外側クラッド、Ｄ_ｃ…クラッド径、Ｈ…高ｎ_ｅｆｆコア、Ｌ…低ｎ_ｅｆｆコア、Ｍ…中ｎ_ｅｆｆコア、ｒ_１…コアの外半径、ｒ_２…低屈折率部の内半径、Ｔ_ｃ…クラッド厚、Ｗ…低屈折率部の幅、Δ…コアの比屈折率差、Δ_ｔ…低屈折率部の比屈折率差、Λ…コア間距離、１１…コア、１２…内側クラッド、１３…低屈折率部、１４…外側クラッド。

Claims (10)

1. 複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、
   前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、
   前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きく、
   前記２種類以上のコア要素は、±３％以内の範囲で同一の実効断面積を有することを特徴とするマルチコアファイバ。
2. 複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、
   前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、
   前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きく、
   ｒ _２ ／ｒ _１ が１．０であるコア要素を含むことを特徴とするマルチコアファイバ。
3. 複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、
   前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、
   前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きく、
   ３７個のコア要素が、六方最密構造の各格子点に空きを生じることなく、中心に１個、前記中心の外側を囲む第１層に６個、前記第１層の外側を囲む第２層に１２個、前記第２層の外側を囲む第３層に１８個の割り振りで配置され、
   前記第３層において前記中心から最も離れた格子点の６個に、実効屈折率が最も高い種類のコア要素が配置され、
   すべてのコア要素においてＬＰ１１モードのカットオフ波長が１５３０ｎｍ以下であることを特徴とするマルチコアファイバ。
4. 複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、
   前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、
   前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きく、
   前記外側クラッドの外径が２５０μｍ以下、コア間距離が３０μｍ以下であることを特徴とするマルチコアファイバ。
5. 複数のコア要素と、前記複数のコア要素を囲む外側クラッドと、を備え、
   前記複数のコア要素は、前記外側クラッドより屈折率が高いコアと、前記コアを囲み、前記外側クラッドより屈折率が低い低屈折率部とを有し、前記低屈折率部の内半径ｒ_２が前記コアの外半径ｒ_１以上であり、実効屈折率が互いに異なる２種類以上のコア要素を含み、
   前記２種類以上のコア要素のうち、実効屈折率が最も高い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１が、実効屈折率が最も低い種類のコア要素のｒ_２／ｒ_１より大きく、
   隣接するコア要素間の実効屈折率の差が、いずれも０．０００５以上であることを特徴とするマルチコアファイバ。
6. 前記２種類以上のコア要素は、２種類以上のトレンチ付コアであって、Ｗ型コアを含まないことを特徴とする請求項１または３〜５のいずれか１項に記載のマルチコアファイバ。
7. ｒ_２／ｒ_１が１．０であるコア要素を含むことを特徴とする請求項１に記載のマルチコアファイバ。
8. ３７個のコア要素が、六方最密構造の各格子点に空きを生じることなく、中心に１個、前記中心の外側を囲む第１層に６個、前記第１層の外側を囲む第２層に１２個、前記第２層の外側を囲む第３層に１８個の割り振りで配置され、
   前記第３層において前記中心から最も離れた格子点の６個に、実効屈折率が最も高い種類のコア要素が配置され、
   すべてのコア要素においてＬＰ１１モードのカットオフ波長が１５３０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１または２または６または７に記載のマルチコアファイバ。
9. 前記外側クラッドの外径が２５０μｍ以下、コア間距離が３０μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３または６〜８のいずれか１項に記載のマルチコアファイバ。
10. 隣接するコア要素間の実効屈折率の差が、いずれも０．０００５以上であることを特徴とする請求項１〜４または６〜９のいずれか１項に記載のマルチコアファイバ。