JP6595943B2 - Acoustic calibrator - Google Patents
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Description
本発明は、音響校正器に関する。 The present invention relates to an acoustic calibrator.
従来、大気圧の変化の影響を受けずに、マイクロホンを精度良く校正するための音響校正器が提案されている。 Conventionally, an acoustic calibrator for calibrating a microphone with high accuracy without being affected by changes in atmospheric pressure has been proposed.
一般的な音響校正器には、(1)音圧を検出して、その音圧が予定された音圧となるように制御しているもの、(2)大気圧補正をしているもの、(3)前記(1)の音圧制御も前記(2)の大気圧補正もしていないものの3種類がある。
前記(3)の音響校正器には、気圧計と気圧補正用の表が付属しており、大気圧が変化した場合の補正を人手ですることとなり、面倒であった。前記(2)の音響校正器は、大気圧を検出し、検出した大気圧に応じた振幅の校正音用信号波形により音圧を発生させるものであるが、発生した音圧が予定された音圧となっていることは確認していない。前記(1)の音響校正器は、音圧を検出しているので、発生した音圧が予定された音圧となっていることが確実であり、且つ大気圧補正も不要であった。
In general acoustic calibrators, (1) a sound pressure is detected and controlled so that the sound pressure becomes a predetermined sound pressure, (2) an atmospheric pressure correction, (3) There are three types, that is, neither the sound pressure control of (1) nor the atmospheric pressure correction of (2).
The (3) acoustic calibrator is provided with a barometer and a table for correcting the atmospheric pressure, and it is troublesome because the correction when the atmospheric pressure changes is manual. The acoustic calibrator of (2) detects atmospheric pressure and generates sound pressure using a calibration sound signal waveform having an amplitude corresponding to the detected atmospheric pressure. It has not been confirmed that it is a pressure. Since the acoustic calibrator (1) detects the sound pressure, it is certain that the generated sound pressure is the planned sound pressure, and atmospheric pressure correction is not necessary.
図8は、特許文献1に記載されている、前記(1)の音圧制御を行っている音響校正器の構成図である。音響校正器10は、音響出力手段としてのスピーカ11と、音圧計測手段としてのゲージ圧センサ12と、制御手段13と、演算手段14と、温度計測手段としての温度センサ15と、温度補正手段16とを備えている。カプラ21内の空間のうち、スピーカ11の前側の空間を前室51といい、スピーカ11の後側の空間を背室52という。ゲージ圧センサ12は、一端121がカプラ21内に通じ、他端122が大気圧に開放された状態で、スピーカ11によって音響が出力されたカプラ21内の圧力と、大気圧との差により音圧を計測している。制御手段13は、基本的に、ゲージ圧が所定の音圧となるように、スピーカ11による音響出力を制御している。
FIG. 8 is a configuration diagram of an acoustic calibrator described in Patent Document 1 that performs the sound pressure control of (1). The
カプラ21内の空間は、スピーカ11によって二つの空間に仕切られている。ゲージ圧センサ12の一端121は、カプラ21の前部に通じており、カプラ21内の空間をスピーカ11によって二つの空間に仕切られた前室の音圧を検出するようになっている。
The space in the
カプラ21内の空間をスピーカ11によって二つの空間に仕切られた前室の音圧を圧力センサにより検出する構造としては、2通りが考えられる。すなわち、図9と図10の構造である。
図9は、スピーカ11が水平に保持され、スピーカ11とマイクロホン31が平行に配置された構造である。図10は、スピーカ11が垂直に保持され、マイクロホン31に対してスピーカ11が直角に配置された構造である。
There are two possible structures for detecting the sound pressure in the front chamber in which the space in the
FIG. 9 shows a structure in which the
音響校正は、通常、図11に示すように、マイクロホンを縦方向にし、音響校正器を上から差し込み実施される。そのため、音響校正器の重心位置が、マイクロホンの振動膜面中心の上方にあるのが理想である。図10の構造では、音響校正器のカプラ重心が、マイクロホンの振動膜の中心から大きく外れ一致せず、音響較正器として使用する場合、バランスが悪く使いづらいという問題があった。 As shown in FIG. 11, the acoustic calibration is usually performed by placing the microphone vertically and inserting the acoustic calibrator from above. Therefore, it is ideal that the position of the center of gravity of the acoustic calibrator is above the center of the diaphragm surface of the microphone. The structure shown in FIG. 10 has a problem that the center of gravity of the coupler of the acoustic calibrator does not greatly deviate from the center of the diaphragm of the microphone and does not coincide with each other.
一方、図9の構造では、カプラ21の側面22に挿入用の孔を設け、そこに圧力センサ41を挿入し、前室51の音圧を測定する。この時、背室52は密閉し容積を一定にする。ここで、カプラ21の側面22には、スピーカをカプラ21に固定するための機構が存在する。また、カプラ21の側面22には、カプラ21の前部と後部を係合する機構も存在する。このためにカプラ21の側面22は、圧力センサ41を取り付けるためのスペースが狭く、その取り付けは必ずしも容易ではなかった。
また、大気圧導入口が圧力導入口と同じ方向にある圧力センサでは、前記大気圧導入口を塞がないようにする必要がある。また、カプラ21が円筒形の場合、曲面である側面22への取り付けとなる等、取り付けが必ずしも容易ではないという問題があった。
On the other hand, in the structure of FIG. 9, an insertion hole is provided in the
Further, in a pressure sensor in which the atmospheric pressure introduction port is in the same direction as the pressure introduction port, it is necessary to prevent the atmospheric pressure introduction port from being blocked. In addition, when the
本発明は、圧力センサの取り付けが容易な音響校正器を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide an acoustic calibrator in which a pressure sensor can be easily attached.
本発明では、以下のような解決手段を提供する。
(1)マイクロホンを挿入するためのカプラを有する音響校正器であって、
前記カプラ内に音響を出力する音響出力手段と、
カプラの背室の音圧を計測する音圧計測手段と、
前記音圧計測手段によって計測された音圧が、前室の音圧が予め設定された音圧であった時の背室の音圧になるように、前記音響出力手段を制御する制御手段と、
を備える音響校正器。
The present invention provides the following solutions.
(1) An acoustic calibrator having a coupler for inserting a microphone,
Sound output means for outputting sound in the coupler;
A sound pressure measuring means for measuring the sound pressure of the back chamber of the coupler;
Control means for controlling the sound output means so that the sound pressure measured by the sound pressure measuring means becomes the sound pressure of the back chamber when the sound pressure of the anterior chamber is a preset sound pressure; ,
An acoustic calibrator comprising:
(1)の構成によれば、カプラの背室の音圧を計測するので、圧力センサをカプラの側面ではなく、カプラの背面に取り付けることが可能となり、圧力センサの取り付けが容易になる。 According to the configuration of (1), since the sound pressure of the back chamber of the coupler is measured, the pressure sensor can be attached to the back surface of the coupler instead of the side surface of the coupler, and the pressure sensor can be easily attached.
(2)前記音圧計測手段は、カプラの背面に圧力センサを取り付けたことを特徴とする、(1)記載の音響校正器。 (2) The sound calibrator according to (1), wherein the sound pressure measuring means has a pressure sensor attached to the back surface of the coupler.
(2)の構成によれば、スペース的に余裕のあるカプラの背面に圧力センサを取り付けるので、圧力センサの取り付けが容易になる。 According to the configuration of (2), since the pressure sensor is attached to the back surface of the coupler having sufficient space, the pressure sensor can be easily attached.
(3)前記音圧計測手段によって計測された音圧から、発生音圧信号の周波数の音圧レベルを抽出するための演算機能及び/又はカプラ内の音圧レベルを算出するRMS演算機能を備えた演算手段をさらに備え、
前記制御手段は、前記演算手段によって演算された値を用いて、前記音響出力手段を制御する、(1)又は(2)記載の音響校正器。
(3) A calculation function for extracting the sound pressure level of the frequency of the generated sound pressure signal from the sound pressure measured by the sound pressure measuring means and / or an RMS calculation function for calculating the sound pressure level in the coupler. Further comprising a computing means,
The sound calibrator according to (1) or (2), wherein the control means controls the sound output means using a value calculated by the calculation means.
(3)の発生音圧信号の周波数の音圧レベルを抽出するための演算機能及び後述の(4)の構成によれば、発生音圧信号の周波数の音圧レベル値を用いて、大気圧の変化の影響を受けない一定の音圧を発生させることにより、大気圧の変化の影響を受けずに、より精度の高い校正ができる。 According to the calculation function for extracting the sound pressure level of the frequency of the generated sound pressure signal in (3) and the structure of (4) described later, the atmospheric pressure is obtained using the sound pressure level value of the frequency of the generated sound pressure signal. By generating a constant sound pressure that is not affected by the change in pressure, calibration can be performed with higher accuracy without being affected by the change in atmospheric pressure.
(4)前記発生音圧信号の周波数の音圧レベルを抽出するための演算機能が、FFT演算機能又はDFT演算機能である、(3)記載の音響校正器。
なお、FFT演算に対する(3)のRMS演算のメリットを説明すれば、以下のようになる。
RMS演算でもFFT演算でも、カプラ内音圧は、[発生音圧]+[ベント経由でカプラに入り込む周囲騒音の圧力]になる。例えば、発生音圧の周波数に近い周波数の周囲騒音が存在する場合には、FFT演算の場合、分解能をより高く(サンプル点数を増やす)し、発生音圧のみを抽出する必要があり平均化に時間がかかる。しかし、RMS演算の場合には時定数を演算に含むことが容易なため、周囲騒音を含んだ音の平均化がリアルタイムで求められるので、カプラ内の音圧をより正確に抽出できる。
(4) The acoustic calibrator according to (3), wherein the calculation function for extracting the sound pressure level of the frequency of the generated sound pressure signal is an FFT calculation function or a DFT calculation function.
The merit of the RMS calculation (3) over the FFT calculation will be described as follows.
In both the RMS calculation and the FFT calculation, the sound pressure in the coupler is [generated sound pressure] + [pressure of ambient noise entering the coupler via the vent]. For example, when there is ambient noise with a frequency close to the frequency of the generated sound pressure, in the case of FFT calculation, it is necessary to increase the resolution (increase the number of sampling points) and extract only the generated sound pressure, which is used for averaging. take time. However, in the case of the RMS calculation, since it is easy to include a time constant in the calculation, sound averaging including ambient noise is required in real time, so that the sound pressure in the coupler can be extracted more accurately.
(5)前記音圧計測手段に沿って配置され、気体の温度を計測する温度計測手段と、
前記温度計測手段によって計測された温度に基づいて、前記音圧計測手段によって計測された音圧を補正する温度補正手段と、
をさらに備える、(1)から(4)のいずれかに記載の音響校正器。
(5) a temperature measuring means arranged along the sound pressure measuring means and measuring the temperature of the gas;
Temperature correction means for correcting the sound pressure measured by the sound pressure measurement means based on the temperature measured by the temperature measurement means;
The acoustic calibrator according to any one of (1) to (4), further including:
(5)の構成によれば、計測された音圧信号を温度補正し、温度の変化の影響を受けない一定の音圧を発生させることにより、温度の変化の影響を受けずに、より精度よく校正できるようにすることができる。 According to the configuration of (5), the measured sound pressure signal is temperature-corrected to generate a constant sound pressure that is not affected by the temperature change, thereby being more accurate without being affected by the temperature change. Can be calibrated well.
本発明によれば、カプラの背室の音圧を計測するので、カプラの前室の音圧を計測する必要がなくなる。したがって、スペース的に余裕のあるカプラの背面に圧力センサを配置することが可能となり、圧力センサの取り付けが容易になる。 According to the present invention, since the sound pressure in the back chamber of the coupler is measured, it is not necessary to measure the sound pressure in the front chamber of the coupler. Therefore, the pressure sensor can be disposed on the back surface of the coupler having a sufficient space, and the pressure sensor can be easily attached.
[第1実施形態]
以下、本発明の一実施形態について図を参照しながら説明する。図1は、本発明の一実施形態に係るカプラの構造を表す図である。カプラ21は、スピーカ11、背室の圧力を計測する圧力センサ41を備える。カプラ21内の空間は、スピーカ11によって、前室51と背室52とに仕切られている。
[First Embodiment]
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram illustrating the structure of a coupler according to an embodiment of the present invention. The
図1では、背室52の圧力を計測するために、スピーカ11の後方であって、カプラ21の背面23に圧力センサ41の圧力導入口を設置し、圧力センサ41を取り付けている。カプラ21の背面23には、スピーカ11をカプラ21に固定するための機構及びカプラ21の前部と後部を係合する機構が存在しないので、圧力センサ41をカプラ21に取り付けることが比較的容易にできる。また、圧力センサ41の大気圧導入口があるためカプラ21の背面との間に隙間なく圧力センサを41を押し付けて配置することはできず、図2のように、圧力センサ41の圧力導入ポートをカプラ21へ挿入し、カプラ21との間に一定の隙間を設け、圧力センサ41を押しつけて配置する。そして、カプラ21の背面23と圧力センサ41との間にOリング33を介在させれば、隙間ができないように取り付けることが可能となる。
In FIG. 1, in order to measure the pressure in the
図3は、ある電流波形が一定な電流値でスピーカ11を駆動した時の、前室の音圧を計測し、基準の大気圧(101.325kPa)のときの前室音圧を基準として、大気圧が変化したときの、マイクロホンの大気圧特性を除いたカプラ内に配置したスピーカの大気圧特性の偏差のグラフである。横軸は、前室の音圧を計測した時の大気圧である。図3のように、スピーカ11を駆動する電流値が同じでも、大気圧が異なると、前室の音圧は必ずしも同じ値にはならない。
しかし、図3は、スピーカ11を駆動する電流を一定波形の電流値とした場合であり、スピーカ11を駆動する電流値を制御することにより、大気圧に対する発生音圧の偏差を一定にすることは可能である。
FIG. 3 shows the sound pressure in the anterior chamber when the
However, FIG. 3 shows a case where the current for driving the
スピーカ11をある特定の周波数(例えば、1kHz)の正弦波の電流で駆動することにより、カプラ21内の空間に音波が発生する。このとき、前室51の音圧波形と背室52の音圧波形とは、位相が180°ずれている。この様子を図4に示す。そして、前室51の音圧波形の振幅と背室52の音圧波形の振幅比は、大気圧の値に依存しない、ある一定の相関関係がある。
By driving the
カプラ21が密閉されている状態(前室は基準マイクロホンが挿入された状態、背室は圧力センサが取り付けられた状態をいう。)で、前室と背室の容積を決定し、音圧波形の振幅は一定にする。密閉され、背室の容積が変化しない図2の状態で、
背室圧力 = (背室のセンサポートに印可された圧力 +大気圧) − 大気圧
である。大気圧の影響が打ち消され、(背室圧力)=(背室のセンサポートに印可された圧力)となる。
ここで、圧力センサが検出する背室の圧力を一定にすることで、前室の音圧も一定に保つことが可能になる。
ここで、前室容積と背室容積は同じであることが好ましい。更には前室容積とカプラの前室内面の表面積との比と、背室容積とカプラの背室内面の表面積との比が同じであることが好ましい。
With the
Back chamber pressure = (pressure applied to sensor port of back chamber + atmospheric pressure)-atmospheric pressure. The influence of the atmospheric pressure is canceled out, and (back chamber pressure) = (pressure applied to the sensor port of the back chamber).
Here, by making the pressure in the back chamber detected by the pressure sensor constant, the sound pressure in the front chamber can be kept constant.
Here, the front chamber volume and the back chamber volume are preferably the same. Furthermore, the ratio between the front chamber volume and the surface area of the front chamber surface of the coupler is preferably the same as the ratio between the back chamber volume and the surface area of the back chamber surface of the coupler.
したがって、前室51の音圧を直接測定しなくても、ある大気圧の下で、前室51の音圧が予め設定された音圧になった時の背室52の音圧x[Pa]を求め、異なる大気圧においても、背室52の音圧をx[Pa]にすることにより、前室51の音圧を予め設定された音圧にすることができる。
Therefore, even if the sound pressure in the
次に、前室51の音圧が予め設定された音圧の時、背室52の音圧がx[Pa]であるとし、本実施形態における音響校正器60の全体構成について図5を参照しながら、説明する。
図5に、本発明の一実施形態に係る音響校正器60のブロック図を示す。
Next, when the sound pressure in the
FIG. 5 shows a block diagram of an
スピーカ11は、カプラ21内に音響を出力する。
The
カプラ21は、被校正体であるマイクロホン31を挿入することができるように開口部211を備えている。
The
圧力センサ41は、大気圧を基準とした圧力を計測する圧力センサである。
The
アンプ131は、圧力センサ41の出力であるアナログ信号を増幅する回路である。
The
温度センサ15は、圧力センサ41の近傍の温度を計測するセンサであり、差圧センサの温度特性との相関関係は必要ない。
また、温度センサはアナログ出力又はデジタル出力のどちらを用いてもよい。デジタル出力の場合は、制御手段13へ直接データが取り込まれる。
The
The temperature sensor may use either analog output or digital output. In the case of digital output, data is directly taken into the control means 13.
A/Dコンバータ132は、アンプ131の出力であるアナログ信号と、温度センサ15の出力であるアナログ信号とを、各々、デジタル信号に変換する。
The A /
正弦波テーブル133には、正弦波を構成するデータが記憶されている。 The sine wave table 133 stores data constituting the sine wave.
制御手段13は、カプラ21の背室の音圧がx[Pa]になるようにするための制御を行う。
The control means 13 performs control so that the sound pressure in the back chamber of the
温度補正手段16は、A/Dコンバータ132の出力である背室の音圧データに対して、圧力センサ41の温度特性に基づく温度補正を行う。
温度補正には、差圧センサデジタルデータの補正を行う方法と、差圧センサデジタルデータはそのままで、センサ補正値を正弦波テーブルの振幅に係数として掛けて補正する方法とがある。本実施形態では、前者の場合を説明する。
The
The temperature correction includes a method of correcting the differential pressure sensor digital data and a method of correcting the sensor correction value by multiplying the amplitude of the sine wave table as a coefficient without changing the differential pressure sensor digital data. In the present embodiment, the former case will be described.
演算手段14は、温度補正手段16により温度補正された音圧データに対する、FFT(Fast Fourier Transform)演算機能又はDFT(Discrete Fourier Transform)演算機能及び/又はRMS(Root Mean Square)演算機能を備えている。
The
D/Aコンバータ134は、制御手段13の出力である、スピーカ11を駆動するためのデジタル信号をアナログ信号に変換する。
The D /
アンプ135は、スピーカを駆動するためのD/Aコンバータ134の出力であるアナログ信号を、実際にスピーカを駆動する電流に変換する回路である。
The
DC―DCコンバータ137は、バッテリ138の出力電圧を、電圧値の異なる直流電圧に変換する。バッテリ138及びDC―DCコンバータ137が、音響校正器60全体の電源であり、DC―DCコンバータ137の出力により音響校正器60が動作している。
The DC-
スピーカ11は、電流駆動で制御され、例えば、正弦波の電気信号に応じて振動板(ダイアフラム)が振動し、音波を放射する。音波として正弦波がスピーカ11から出ていると仮定すると、カプラ21内の圧力の変化は大気圧を中心とした正弦波になる。
The
カプラ21へマイクロホン31を取り付けた状態でしばらく放置すると、例えば、内径Φが1mm、長さ5.5mmで形成された、前室ベント53及び背室ベント54経由で空気が流通し、前室、背室ともに大気圧となる。その後、スピーカ11から正弦波の音を発生させる。
If the
制御手段13は、正弦波テーブル133に基づく基本波正弦波によってスピーカ11を駆動してカプラ21内に音圧を発生させ、発生させた音圧が圧力センサ41によって計測され、計測されたデータをアンプ131とA/Dコンバータ132とを介してデジタル値に変換し、音圧データを得る。次に、制御手段13は、音圧データと規定値とに基づいて、前室の音圧が設定音圧のときの背室音圧となるように基本波正弦波に対する係数kを決定し、決定した係数kに基づいた基本波正弦波をD/Aコンバータ134とアンプ135とを介して出力し、スピーカ11を駆動する。なお、段落0033の後者の場合は、このkに温度補正係数を含ませてもよい。
The control means 13 drives the
正弦波テーブル133には、周波数に対応して正弦波を構成するデータが記憶されている。
スピーカ11に出力される値Vは、V=正弦波値×k×β(すなわち、V=k×β×sin(ωt))となり、kの範囲は1≧k>0で、kのデフォルトは適宜選択されてよい。
βは、k=1のとき、発生する音圧の歪が初期に設定した値を満足する最大音圧となる係数である。
The sine wave table 133 stores data constituting a sine wave corresponding to the frequency.
The value V output to the
β is a coefficient that provides the maximum sound pressure that satisfies the initially set value of the distortion of the generated sound pressure when k = 1.
演算手段14は、後述の温度補正手段16によって温度補正された音圧データに対し、FFT(Fast Fourier Transform)演算又はDFT(Discrete Fourier Transform)演算及び/又はRMS(Root Mean Square)演算を行う。演算手段14が、FFT演算、DFT演算、RMS演算の内の複数の演算を行う機能を備えていてもよいが、スピーカ11から発生する音圧を制御するために利用される演算結果は、その内の一つの演算結果のみとなる。
ここで、FFT演算又はDFT演算によれば、スピーカ11から発生している発生音圧信号の周波数のみ抽出し圧力(レベル)を計算するので、センサの自己ノイズ、オフセットの影響を少なくすることができ、発生している周波数の音圧精度を上げることが可能となる。また、歪まで検出できるので、歪の補正も可能となる。
The calculation means 14 performs FFT (Fast Fourier Transform) calculation or DFT (Discrete Fourier Transform) calculation and / or RMS (Root Mean Square) calculation on the sound pressure data temperature-corrected by the temperature correction means 16 described later. The calculation means 14 may have a function of performing a plurality of calculations among FFT calculation, DFT calculation, and RMS calculation, but the calculation result used to control the sound pressure generated from the
Here, according to the FFT calculation or the DFT calculation, only the frequency of the generated sound pressure signal generated from the
RMS演算は、FFT演算に対して、次のメリットを有している。
RMS演算でもFFT演算でも、カプラ内音圧は、[発生音圧]+[ベント経由でカプラに入り込む周囲騒音の圧力]になる。例えば、発生音圧の周波数に近い周波数の周囲騒音が存在する場合には、FFT演算の場合、分解能をより高く(サンプル点数を増やす)し、発生音圧のみを抽出する必要があり平均化に時間がかかる。しかし、RMS演算の場合には時定数を演算に含むことが容易なため、周囲騒音を含んだ音の平均化がリアルタイムで求められるので、カプラ内の音圧をより正確に抽出できる。
The RMS operation has the following advantages over the FFT operation.
In both the RMS calculation and the FFT calculation, the sound pressure in the coupler is [generated sound pressure] + [pressure of ambient noise entering the coupler via the vent]. For example, when there is ambient noise with a frequency close to the frequency of the generated sound pressure, in the case of FFT calculation, it is necessary to increase the resolution (increase the number of sampling points) and extract only the generated sound pressure, which is used for averaging. take time. However, in the case of the RMS calculation, since it is easy to include a time constant in the calculation, sound averaging including ambient noise is required in real time, so that the sound pressure in the coupler can be extracted more accurately.
温度センサ15は、圧力センサ41に沿って配置され、気体の温度を計測する。具体的には、温度センサ15は、圧力センサ41に沿って配置され、気体の温度を測定するように設置される。
温度補正手段16は、温度センサ15によって計測された温度に基づいて、圧力センサ41によって計測された音圧を補正する。例えば、圧力センサ41の温度特性が、0度から50度までは一定だが、0度以下の場合、又は50度以上の場合に変化するものとする。このような圧力センサ41の温度特性に基づいて、温度補正手段16は、温度センサ15によって計測された温度で、計測された音圧を補正する。
The
The
前室の音圧が予め設定された値になるときの背室の音圧がx[Pa]である場合、制御手段13は、背室音圧が、x[Pa]を中心とした±α[Pa]の許容範囲内にある場合は、スピーカ11を駆動する電流値を変えない。
そして、背室音圧が、x+α[Pa]よりも大きい場合は、スピーカ11を駆動する電流値を一定値だけ下げる。
また、背室音圧が、x−α[Pa]よりも小さい場合は、スピーカ11を駆動する電流値を一定値だけ上げる制御をする。なお、許容範囲のαの大きさは、適宜設定することができる設計的事項である。
When the sound pressure of the back chamber when the sound pressure of the anterior chamber reaches a preset value is x [Pa], the control means 13 determines that the back chamber sound pressure is ± α centered on x [Pa]. When it is within the allowable range of [Pa], the current value for driving the
When the back chamber sound pressure is larger than x + α [Pa], the current value for driving the
When the back chamber sound pressure is smaller than x−α [Pa], control is performed to increase the current value for driving the
次に、本実施形態における音響校正器60の動作について図6及び図7を参照しながら、説明する。図6及び図7は、本発明の一実施形態に係る音響校正器60の処理内容を示すフローチャートである。
なお、音響校正器60は、コンピュータ及びその周辺装置を備えるハードウェア並びに該ハードウェアを制御するソフトウェアによって構成され、音響校正器60のCPU又はDSPを所定のソフトウェアに従って実行させることで、前記CPU又はDSPを、特に制御手段13、演算手段14、及び温度補正手段16として機能させる。
Next, the operation of the
The
ステップS101において、制御手段13は、発生音圧の周波数を設定する。より具体的には、制御手段13は、発生音圧の周波数を1kHzの初期値に設定する。さらに、制御手段13は、係数kの初期値(例えば、0.5)を設定する。
その後、制御手段13は、処理をステップS102に移す。ステップS102において、制御手段13は、サンプルクロックを設定する。その後、制御手段13は、処理をステップS103に移す。
In step S101, the control means 13 sets the frequency of the generated sound pressure. More specifically, the control means 13 sets the frequency of the generated sound pressure to an initial value of 1 kHz. Furthermore, the control means 13 sets an initial value (for example, 0.5) of the coefficient k.
Then, the control means 13 moves a process to step S102. In step S102, the control means 13 sets a sample clock. Thereafter, the control means 13 moves the process to step S103.
ステップS103において、制御手段13は、周波数の設定を変更するか否かを判断する。より具体的には、制御手段13は、周波数の設定を変更するための指示がされている(例えば、周波数の変更を示すスイッチが押下されている)か否かを判断する。この判断がYESの場合、制御手段13は、処理をステップS104に移し、この判断がNOの場合、制御手段13は、処理をステップS106に移す。 In step S103, the control means 13 determines whether or not to change the frequency setting. More specifically, the control means 13 determines whether or not an instruction for changing the frequency setting is given (for example, a switch indicating a frequency change is pressed). If this determination is YES, the control means 13 moves the process to step S104, and if this determination is NO, the control means 13 moves the process to step S106.
ステップS104において、制御手段13は、周波数の設定をする。より具体的には、制御手段13は、周波数の設定を変更するための指示がされたときの周波数を入力し、記憶部に記憶する。その後、制御手段13は、処理をステップS105に移す。 In step S104, the control means 13 sets a frequency. More specifically, the control means 13 inputs the frequency when an instruction for changing the frequency setting is given, and stores it in the storage unit. Thereafter, the control means 13 moves the process to step S105.
ステップS105において、制御手段13は、サンプルクロックを設定する。より具体的には、制御手段13は、発生させる基本波正弦波の周波数に対応するサンプルクロックを設定する。その後、制御手段13は、処理をステップS106に移す。 In step S105, the control means 13 sets a sample clock. More specifically, the control means 13 sets a sample clock corresponding to the frequency of the fundamental sine wave to be generated. Then, the control means 13 moves a process to step S106.
ステップS106において、制御手段13は、基本波正弦波を読み出す。より具体的には、制御手段13は、正弦波テーブル133に基づいて、設定された周波数に対応する基本波正弦波のデジタル値を正弦波テーブル133から読み出す。その後、制御手段13は、処理をステップS107に移す。 In step S106, the control means 13 reads the fundamental sine wave. More specifically, the control means 13 reads out a digital value of the fundamental sine wave corresponding to the set frequency from the sine wave table 133 based on the sine wave table 133. Thereafter, the control means 13 moves the process to step S107.
ステップS107において、制御手段13は、基本波正弦波に係数kと係数βを乗算する。より具体的には、制御手段13は、読み出した基本波正弦波のデジタル値に係数k(1≧k>0)と係数βを乗算する。その後、制御手段13は、処理をステップS108に移す。 In step S107, the control means 13 multiplies the fundamental sine wave by a coefficient k and a coefficient β. More specifically, the control means 13 multiplies the read digital value of the fundamental sine wave by a coefficient k (1 ≧ k> 0) and a coefficient β. Then, the control means 13 moves a process to step S108.
ステップS108において、D/Aコンバータ134は、基本波正弦波に係数kと係数βを乗算したデジタル値をアナログ値に変換し、アンプ135を介してスピーカ11に出力し、スピーカを駆動する。その後、処理はステップS109に移る。
In step S108, the D /
ステップS109において、圧力センサ41は、カプラ21内の背室の音圧を計測する。その後、処理はステップS110に移る。
In step S109, the
ステップS110において、温度センサ15は、気体温度を計測する。その後、処理はステップS111に移る。
In step S110, the
ステップS111において、A/Dコンバータ132は、アンプ131を介した背室音圧及び気体温度のアナログ値をデジタル値に変換する。その後、処理はステップS112に移る。
In step S111, the A /
ステップS112において、温度補正手段16は、温度センサ15により計測された温度及び圧力センサ41の温度特性に基づいて、圧力センサ41により計測されたカプラ21内の背室の音圧に対する温度補正をする。また、ステップS112において、演算手段14は、温度補正手段16により温度補正された背室の音圧に対し、FFT演算又はDFT演算及び/又はRMS演算を行い、音圧演算値を算出する。その後、処理はステップS201に移る。
In step S <b> 112, the
ステップS201において、制御手段13は、音圧演算値が所定の最大値と最小値との範囲内か否かを判断する。より具体的には、制御手段13は、音圧演算値が所定の最大値(x+α[Pa])と所定の最小値(x−α[Pa])との範囲内か否かを判断する。この判断がYESの場合、制御手段13は、処理をステップS202に移し、この判断がNOの場合、制御手段13は、処理をステップS203に移す。 In step S201, the control means 13 determines whether or not the sound pressure calculation value is within a range between a predetermined maximum value and a minimum value. More specifically, the control means 13 determines whether or not the sound pressure calculation value is within a range between a predetermined maximum value (x + α [Pa]) and a predetermined minimum value (x−α [Pa]). If this determination is YES, the control means 13 moves the process to step S202, and if this determination is NO, the control means 13 moves the process to step S203.
ステップS202において、制御手段13は、基本波正弦波に対する係数kを維持し、処理をステップS103に移す。 In step S202, the control means 13 maintains the coefficient k for the fundamental sine wave, and moves the process to step S103.
ステップS203において、制御手段13は、音圧演算値が所定の最大値より大きいか否かを判断する。より具体的には、制御手段13は、音圧演算値が所定の最大値(x+α[Pa])より大きいか否かを判断する。この判断がYESの場合、制御手段13は、処理をステップS204に移し、この判断がNOの場合、制御手段13は、処理をステップS205に移す。 In step S203, the control means 13 determines whether or not the sound pressure calculation value is greater than a predetermined maximum value. More specifically, the control means 13 determines whether or not the sound pressure calculation value is larger than a predetermined maximum value (x + α [Pa]). If this determination is YES, the control means 13 moves the process to step S204, and if this determination is NO, the control means 13 moves the process to step S205.
ステップS204において、制御手段13は、基本波正弦波に対する係数kを小さくする。より具体的には、制御手段13は、係数kから所定値(例えば、0.01)を減算し、係数kを小さくする。その後、制御手段13は、処理をステップS103に移す。 In step S204, the control means 13 decreases the coefficient k for the fundamental sine wave. More specifically, the control means 13 subtracts a predetermined value (for example, 0.01) from the coefficient k to reduce the coefficient k. Thereafter, the control means 13 moves the process to step S103.
ステップS205において、制御手段13は、基本波正弦波に対する係数kを大きくする。より具体的には、制御手段13は、係数kに所定値(例えば、0.01)を加算し、係数kを大きくする。その後、制御手段13は、処理をステップS206に移す。 In step S205, the control means 13 increases the coefficient k for the fundamental sine wave. More specifically, the control means 13 adds a predetermined value (for example, 0.01) to the coefficient k to increase the coefficient k. Then, the control means 13 moves a process to step S206.
ステップS206において、制御手段13は、係数kが規定値を超えたか否かを判断する。この判断がYESの場合、制御手段13は、処理をステップS207に移し、この判断がNOの場合、制御手段13は、処理をステップS103に移す。 In step S206, the control means 13 determines whether or not the coefficient k has exceeded a specified value. If this determination is YES, the control means 13 moves the process to step S207, and if this determination is NO, the control means 13 moves the process to step S103.
ステップS207において、制御手段13は、マイクロホン31が差し込まれていないと判断して音響校正器60の電源をOFFにする、又は音圧レベルを下げる、又は警報音で通知する。その後、制御手段13は、処理を終了する。
In step S207, the
以上説明したことから、次の効果を奏する。
本実施形態によれば、カプラ21の背室52の音圧を計測するので、圧力センサ41をカプラ21の背面23に取り付ければ良くなり、圧力センサ41の取り付けが容易になる。
As described above, the following effects are obtained.
According to the present embodiment, since the sound pressure of the
本実施形態によれば、図2に見られるように、カプラ21の背面と圧力センサ41との間にOリング33をはめることにより、隙間を埋めて、カプラ21の内部と外部との間の空気の流通がないようにすることが容易にできる。
According to the present embodiment, as shown in FIG. 2, by inserting an O-ring 33 between the back surface of the
また、カプラ21のサイズを圧力センサ取り付けのために大きくせず、カプラ21内にスピーカ11を配置し、スピーカ11の前方に被校正マイクロホン31を配置し、スピーカ11の後方に圧力センサ41の圧力導入口を設置した。これによりカプラ21を大きくすることなくスピーカ11前方の音圧を一定の精度で制御が可能となる。
Further, the size of the
さらに、音響校正器60は、発生音圧の周波数をFFT演算又はDFT演算することによりセンサのオフセットや、ノイズの影響を受けずに精度を上げることが可能になる。
Furthermore, the
また、音響校正器60は、カプラ内の音圧レベルを算出するRMS演算をすることにより、時定数を演算に含むことが容易なため、周囲騒音を含んだ音の平均化をリアルタイムで求めることができ、カプラ内の音圧をより正確に抽出できる。
Also, the
本実施形態によれば、音響校正器60は、カプラ21にマイクロホン31が挿入されているか否かを判断して、音響校正器60自身の電源を切ることができ、校正が終了し校正器からマイクロホン31を抜いた時に電源を切らなくても自動的に電源をOFFする制御も可能である。
According to the present embodiment, the
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に限るものではない。また、本発明の実施形態に記載された効果は、本発明から生じる最も好適な効果を列挙したに過ぎず、本発明による効果は、本発明の実施形態に記載されたものに限定されるものではない。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention is not restricted to embodiment mentioned above. The effects described in the embodiments of the present invention are only the most preferable effects resulting from the present invention, and the effects of the present invention are limited to those described in the embodiments of the present invention. is not.
<変形例1>
第1実施形態においては、発生音圧の信号波形として正弦波を用いているが、発生音圧の信号波形は、正弦波に限らない。正弦波以外の変動する信号波形を発生音圧の信号波形として使用しても、背室の音圧を、前室の音圧が予め設定された音圧であった時の背室の音圧とすることにより、前室の音圧を予め設定された音圧にすることができることは同じである。
<Modification 1>
In the first embodiment, a sine wave is used as the signal waveform of the generated sound pressure, but the signal waveform of the generated sound pressure is not limited to the sine wave. Even if a fluctuating signal waveform other than a sine wave is used as the signal waveform of the generated sound pressure, the sound pressure of the back chamber is the sound pressure of the back chamber when the sound pressure of the front chamber is a preset sound pressure By doing so, it is the same that the sound pressure in the anterior chamber can be set to a preset sound pressure.
<変形例2>
補正された背室音圧に対する許容範囲αの値は、適宜設定できる設計的事項である。
<
The value of the allowable range α for the corrected back ventricular sound pressure is a design matter that can be set as appropriate.
10 音響校正器
11 スピーカ
12 ゲージ圧センサ
13 制御手段
14 演算手段
15 温度センサ
16 温度補正手段
21 カプラ
22 カプラの側面
23 カプラの背面
24 フランジ
31 マイクロホン
33 Oリング
41 圧力センサ
51 前室
52 背室
53 前室ベント
54 背室ベント
60 音響校正器
DESCRIPTION OF
21
Claims (5)
前記カプラ内に音響を出力する音響出力手段と、
カプラの背室の音圧を計測する音圧計測手段と、
前記音圧計測手段によって計測された音圧が、前室の音圧が予め設定された音圧であった時の背室の音圧になるように、前記音響出力手段を制御する制御手段と、
を備える音響校正器。 An acoustic calibrator having a coupler for inserting a microphone,
Sound output means for outputting sound in the coupler;
A sound pressure measuring means for measuring the sound pressure of the back chamber of the coupler;
Control means for controlling the sound output means so that the sound pressure measured by the sound pressure measuring means becomes the sound pressure of the back chamber when the sound pressure of the anterior chamber is a preset sound pressure; ,
An acoustic calibrator comprising:
前記制御手段は、前記演算手段によって演算された値を用いて、前記音響出力手段を制御する、請求項1又は請求項2に記載の音響校正器。 A calculation function for extracting the sound pressure level of the frequency of the generated sound pressure signal from the sound pressure measured by the sound pressure measuring means and / or an RMS calculation function for calculating the sound pressure level in the coupler are provided. Further comprising a computing means,
The acoustic calibrator according to claim 1, wherein the control unit controls the acoustic output unit using a value calculated by the calculation unit.
前記温度計測手段によって計測された温度に基づいて、前記音圧計測手段によって計測された音圧を補正する温度補正手段と、
をさらに備える、請求項1から4のいずれかに記載の音響校正器。
A temperature measuring means arranged along the sound pressure measuring means for measuring the temperature of the gas;
Temperature correction means for correcting the sound pressure measured by the sound pressure measurement means based on the temperature measured by the temperature measurement means;
The acoustic calibrator according to claim 1, further comprising:
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