JP6503949B2

JP6503949B2 - Ignition coil and ignition device for internal combustion engine

Info

Publication number: JP6503949B2
Application number: JP2015139753A
Authority: JP
Inventors: 健二服部; 竹田　俊一; 俊一竹田; 明光杉浦; 香土井; 亮太若杉
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2015-07-13
Filing date: 2015-07-13
Publication date: 2019-04-24
Anticipated expiration: 2035-07-13
Also published as: JP2017022285A

Description

本発明は、内燃機関用の点火コイル及び点火装置に関する。 The present invention relates to an ignition coil and an ignition device for an internal combustion engine.

従来から、スパークプラグに高電圧を印加して火花放電を発生させるための点火コイルが知られている。点火コイルとしては、互いに磁気的に結合された一次コイル及び二次コイルを有するものがある。そして、特許文献１には、火花放電の発生に起因して点火コイルに高周波のノイズ電流が流れ込むことを抑制するために、二次コイルとスパークプラグとの間に抵抗体を配置したものが開示されている。 Conventionally, an ignition coil for applying a high voltage to a spark plug to generate a spark discharge is known. Some ignition coils have a primary coil and a secondary coil magnetically coupled to each other. Patent Document 1 discloses that a resistor is disposed between the secondary coil and the spark plug in order to suppress the flow of high frequency noise current into the ignition coil due to the occurrence of spark discharge. It is done.

特開２０１２−２５１５１９号公報JP, 2012-251519, A

しかしながら、上記点火コイルにおいては以下のような課題がある。
近年、点火コイルの高出力化の要請に伴い、抵抗体の抵抗値の低減が求められている。しかし、単に抵抗体の抵抗値を低下させたのでは、火花放電に起因して生じるノイズ電流の抑制効果が低下してしまう。 However, the above-described ignition coil has the following problems.
In recent years, with the demand for higher output of the ignition coil, reduction of the resistance value of the resistor is required. However, if the resistance value of the resistor is simply reduced, the suppression effect of the noise current generated due to the spark discharge is reduced.

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、ノイズ電流を抑制でき、かつ、高出力化を図ることができる内燃機関用の点火コイル及び点火装置を提供しようとするものである。 The present invention has been made in view of the above background, and an object of the present invention is to provide an ignition coil and an ignition device for an internal combustion engine capable of suppressing noise current and achieving high output.

本発明の一態様は、一次コイル及び二次コイルを有するコイル本体部と、
該コイル本体部から先端側へ突出した筒状の高圧タワー部と、
該高圧タワー部に連結されると共に、先端側へ延びた筒状のジョイント部と、
上記高圧タワー部内に配され、上記二次コイルに電気的に接続された第一巻線抵抗体と、
上記ジョイント部内に配され、上記第一巻線抵抗体に電気的に接続された第二巻線抵抗体と、を有し、
該第二巻線抵抗体は、軸方向に弾性的に伸縮可能なコイルスプリングからなり、
該コイルスプリングは、巻線同士が絶縁膜を介して軸方向に接触した密巻部と、該密巻部の先端側に配されて軸方向に弾性圧縮可能な先端弾性部と、上記密巻部の基端側に配されて軸方向に弾性圧縮可能な基端弾性部とを有し、
上記密巻部は、軸方向において、上記コイルスプリングの全長の半分以上の長さを有することを特徴とする内燃機関用の点火コイルにある。 One aspect of the present invention is a coil body having a primary coil and a secondary coil,
A cylindrical high-pressure tower projecting from the coil body toward the tip end;
A tubular joint connected to the high pressure tower and extending to the tip end;
A first winding resistor disposed in the high voltage tower and electrically connected to the secondary coil;
A second winding resistor disposed in the joint portion and electrically connected to the first winding resistor;
The second winding resistor comprises a coil spring which can be elastically extended and contracted in the axial direction.
The coil spring includes a closely wound portion in which the windings are in axial contact with each other through an insulating film, a tip elastic portion which is disposed on the tip end side of the closely wound portion and is elastically compressible in the axial direction; A proximal end elastic portion which is disposed on the proximal end side of the portion and which is elastically compressible in the axial direction;
The closely wound portion is an ignition coil for an internal combustion engine characterized in that it has a length of half or more of the total length of the coil spring in the axial direction.

本発明の他の態様は、上記内燃機関用の点火コイルと、該点火コイルに接続されたスパークプラグとを有する点火装置であって、
上記スパークプラグは、筒状のハウジングと、基端部の一部を上記ハウジングの基端側に露出させつつ、上記ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、基端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された端子金具と、上記端子金具の先端側であって、上記絶縁碍子の内側に配されたプラグ抵抗体と、該プラグ抵抗体の先端側であって、先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、該中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極と、を有し、
上記端子金具は、上記コイルスプリングに電気的に接続されており、
上記第一巻線抵抗体の電気抵抗値と、上記プラグ抵抗体の電気抵抗値との合成電気抵抗値は、１〜３ｋΩであることを特徴とする内燃機関用の点火装置にある。 Another aspect of the present invention is an igniter having an ignition coil for the internal combustion engine and a spark plug connected to the ignition coil, wherein
The spark plug has a cylindrical housing, a cylindrical insulator held inside the housing, and a proximal end projecting while exposing a part of the proximal end to the proximal side of the housing. A terminal fitting held inside the insulator, a plug resistor disposed on the tip end side of the terminal fitting and disposed on the inside of the insulator, a tip end side of the plug resistor, A center electrode held inside the insulator so that the tip projects, and a ground electrode forming a spark discharge gap between the center electrode and the center electrode;
The terminal fitting is electrically connected to the coil spring,
A combined electric resistance value of the electric resistance value of the first winding resistor and the electric resistance value of the plug resistor is 1 to 3 kΩ, in an ignition device for an internal combustion engine.

上記内燃機関用の点火コイルは、直列接続された第一巻線抵抗体と第二巻線抵抗体とを有する。そのため、点火コイルに接続されるスパークプラグとコイル本体部との間の、第一巻線抵抗体及び第二巻線抵抗体からなる接続経路におけるインダクタンスを高くしやすい。さらに、第二巻線抵抗体は、その全長の半分以上を密巻部によって構成されている。それゆえ、第二巻線抵抗体のインダクタンスを大きくすることができる。その結果、上記接続経路のインダクタンスを大きくすることができる。これにより、上記点火コイルは、上記接続経路において、高周波のノイズ電流に対して高いインピーダンスを得ることができる。一方、点火コイルからスパークプラグへ供給される供給電流の周波数は充分小さいため、上記接続経路におけるインダクタンスが大きくても、供給電流に対するインピーダンスが大きくなることはない。このように、インダクタンス成分によってノイズ電流に対する上記接続経路のインピーダンスを大きくできる分、電気抵抗成分を充分に小さくすることができる。それゆえ、上記点火コイルにおいては、高出力化を実現しつつ、ノイズ電流に対する雑防性（ノイズ抑制性能）を確保することができる。 The ignition coil for the internal combustion engine has a first winding resistor and a second winding resistor connected in series. Therefore, it is easy to increase the inductance in the connection path formed by the first winding resistor and the second winding resistor between the spark plug connected to the ignition coil and the coil body. Furthermore, the second winding resistor is constituted by a close winding portion for half or more of its entire length. Therefore, the inductance of the second winding resistor can be increased. As a result, the inductance of the connection path can be increased. Thus, the ignition coil can obtain high impedance to high frequency noise current in the connection path. On the other hand, since the frequency of the supply current supplied from the ignition coil to the spark plug is sufficiently small, the impedance for the supply current does not increase even if the inductance in the connection path is large. As described above, since the impedance of the connection path with respect to the noise current can be increased by the inductance component, the electric resistance component can be sufficiently reduced. Therefore, in the above-mentioned ignition coil, it is possible to secure noise immunity (noise suppression performance) against noise current while realizing high output.

また、コイルスプリングの密巻部は、巻線同士が絶縁膜を介して軸方向に接触している。それゆえ、巻線同士が軸方向に短絡することを防止できる。それゆえ、巻線同士の短絡によるインダクタンスの変化を防止できるとともに、密巻部において巻線を密に巻回しやすく、第二巻線抵抗体（コイルスプリング）のインダクタンスを確保しやすい。 In the closely wound portion of the coil spring, the windings are in axial contact with each other via the insulating film. Therefore, it is possible to prevent the windings from shorting in the axial direction. Therefore, while being able to prevent the change of the inductance by short circuiting of windings, it is easy to wind a winding closely in a close-winding part, and it is easy to secure the inductance of the 2nd winding resistor (coil spring).

また、上記のようにインピーダンスの電気抵抗成分を充分に小さくすることにより、ジュール熱を抑制することもできる。それゆえ、熱による点火コイルの劣化を抑制でき、製品寿命を向上させることができる。 Further, Joule heat can also be suppressed by sufficiently reducing the electrical resistance component of the impedance as described above. Therefore, the deterioration of the ignition coil due to heat can be suppressed, and the product life can be improved.

また、第二巻線抵抗体は、コイルスプリングからなる。それゆえ、第二巻線抵抗体に、インダクタンスを持たせる役割に加え、コイル本体部と点火コイルに接続されるスパークプラグとを、安定的に電気接続する役割を持たすこともできる。そのため、点火コイルの部品点数を抑制することができる。 Also, the second winding resistor comprises a coil spring. Therefore, in addition to the role of causing the second winding resistor to have an inductance, it is also possible to have a role of stably electrically connecting the coil body and the spark plug connected to the ignition coil. Therefore, the number of parts of the ignition coil can be suppressed.

また、上記内燃機関用の点火装置は、第一巻線抵抗体の電気抵抗値とプラグ抵抗体の電気抵抗値との合成電気抵抗値が、１〜３ｋΩである。すなわち、スパークプラグを、ノイズ電流を抑制できる上記点火コイルに取り付けることにより、第一巻線抵抗体とプラグ抵抗体との合成電気抵抗値を充分低減できる。それにより、点火コイルの高出力化を一層図ることができる。さらに、ジュール熱を抑制することもできるため、熱による点火コイル及びスパークプラグの劣化を抑制でき、製品寿命を向上させることができる。 In the igniter for the internal combustion engine, a combined electric resistance value of the electric resistance value of the first winding resistor and the electric resistance value of the plug resistor is 1 to 3 kΩ. That is, by attaching the spark plug to the ignition coil capable of suppressing the noise current, the combined electrical resistance value of the first winding resistor and the plug resistor can be sufficiently reduced. Thereby, the output of the ignition coil can be further increased. Furthermore, since Joule heat can be suppressed, deterioration of the ignition coil and the spark plug due to heat can be suppressed, and the product life can be improved.

また、スパークプラグのプラグ抵抗体の電気抵抗値が１ｋΩ以上である。それゆえ、スパークプラグの中心電極及び接地電極に流れる電流が大きくなりすぎることを防ぐことができ、中心電極及び接地電極の電極消耗量を減らすことができる。 In addition, the electrical resistance value of the plug resistor of the spark plug is 1 kΩ or more. Therefore, it is possible to prevent the current flowing to the center electrode and the ground electrode of the spark plug from becoming too large, and to reduce the amount of electrode consumption of the center electrode and the ground electrode.

以上のごとく、上記態様によれば、ノイズ電流を抑制でき、かつ、高出力化を図ることができる内燃機関用の点火コイル及び点火装置を提供することができる。 As described above, according to the above aspect, it is possible to provide an ignition coil and an ignition device for an internal combustion engine that can suppress noise current and can achieve high output.

実施形態１における、内燃機関用の点火コイルの断面図。1 is a cross-sectional view of an ignition coil for an internal combustion engine in Embodiment 1. FIG. 実施形態１における、第一巻線抵抗体の正面図。FIG. 7 is a front view of the first winding resistor in the first embodiment. 実施形態１における、第二巻線抵抗体の正面図。FIG. 7 is a front view of a second winding resistor in the first embodiment. 実施形態１における、密巻部の拡大正面図。FIG. 2 is an enlarged front view of a closely wound portion in Embodiment 1; 実施形態１における、コイルスプリングの拡大断面図。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a coil spring in the first embodiment. 実施形態２における、第二巻線抵抗体の正面図。FIG. 13 is a front view of a second winding resistor in the second embodiment. 実施形態２における、密巻部周辺の、第二巻線抵抗体の中心軸を通る拡大断面図。FIG. 13 is an enlarged cross-sectional view of the second embodiment of the present invention, showing the vicinity of the closely wound portion and passing through the central axis of the second winding resistor. 実施形態３における、第一巻線抵抗体、第二巻線抵抗体の、電流周波数とインピーダンスとの関係を説明するための線図。FIG. 18 is a diagram for illustrating the relationship between the current frequency and the impedance of the first winding resistor and the second winding resistor in the third embodiment. 実施形態４における、内燃機関用の点火装置の断面図。Sectional drawing of the ignition device for internal combustion engines in Embodiment 4. FIG. 実施形態４における、スパークプラグの中心軸を通る断面図。FIG. 14 is a cross-sectional view of the spark plug in the fourth embodiment, which passes through the central axis of the spark plug. 実験例１における、電流周波数と合成インピーダンスＺとの関係を示す線図。FIG. 10 is a diagram showing the relationship between the current frequency and the combined impedance Z in Experimental Example 1. 実験例２における、試料１４についての、電流周波数と合成インピーダンスＺとの関係を示す線図。FIG. 18 is a graph showing the relationship between the current frequency and the combined impedance Z for the sample 14 in Experimental Example 2. 実験例２における、試料１５についての、電流周波数と合成インピーダンスＺとの関係を示す線図。FIG. 18 is a graph showing the relationship between the current frequency and the combined impedance Z for the sample 15 in Experimental Example 2; 実験例２における、試料１６についての、電流周波数と合成インピーダンスＺとの関係を示す線図。FIG. 18 is a graph showing the relationship between the current frequency and the synthetic impedance Z for the sample 16 in Experimental Example 2. 実験例２における、評価結果を示す図。The figure which shows the evaluation result in Experimental example 2.

内燃機関用の点火コイルの実施形態につき、図１〜図５を用いて説明する。
本実施形態の内燃機関用の点火コイル１は、図１に示すごとく、一次コイル１１及び二次コイル１２を有するコイル本体部２と、コイル本体部２から先端側へ突出した筒状の高圧タワー部３と、ジョイント部４と、第一巻線抵抗体５と、第二巻線抵抗体６とを有する。ジョイント部４は、高圧タワー部３に連結されると共に、先端側へ延びた筒形状を有する。第一巻線抵抗体５は、高圧タワー部３内に配され、二次コイル１２に電気的に接続されている。第二巻線抵抗体６は、ジョイント部４内に配され、第一巻線抵抗体５に電気的に接続されている。 An embodiment of an ignition coil for an internal combustion engine will be described using FIGS. 1 to 5.
The ignition coil 1 for an internal combustion engine of the present embodiment is, as shown in FIG. 1, a coil main body 2 having a primary coil 11 and a secondary coil 12, and a cylindrical high pressure tower projecting from the coil main body 2 to the tip side. It has a portion 3, a joint portion 4, a first winding resistor 5, and a second winding resistor 6. The joint portion 4 is connected to the high pressure tower portion 3 and has a cylindrical shape extending to the tip side. The first winding resistor 5 is disposed in the high voltage tower 3 and electrically connected to the secondary coil 12. The second winding resistor 6 is disposed in the joint portion 4 and is electrically connected to the first winding resistor 5.

図３に示すごとく、第二巻線抵抗体６は、軸方向Ｚに弾性的に伸縮可能なコイルスプリング７からなる。コイルスプリング７は、巻線同士が図５に示すように絶縁膜７０２を介して軸方向Ｚに接触した密巻部７１と、密巻部７１の先端側に配されて軸方向Ｚに弾性圧縮可能な先端弾性部７２と、密巻部７１の基端側に配されて軸方向Ｚに弾性圧縮可能な基端弾性部７３とを有する。密巻部７１は、軸方向Ｚにおいて、コイルスプリング７の全長の半分以上の長さを有する。
なお、図１において、コイルスプリング７については断面図ではなく正面図を表している。また、図３には、自由状態のコイルスプリング７の正面図を示している。 As shown in FIG. 3, the second winding resistor 6 includes a coil spring 7 that can be elastically extended and contracted in the axial direction Z. The coil spring 7 is disposed on the tip end side of the closely wound portion 71 in which the windings are in contact with each other in the axial direction Z via the insulating film 702 as shown in FIG. And a proximal elastic portion 73 disposed on the proximal end side of the closely wound portion 71 and elastically compressible in the axial direction Z. The closely wound portion 71 has a length of half or more of the entire length of the coil spring 7 in the axial direction Z.
In FIG. 1, the coil spring 7 is not a cross sectional view but a front view. Further, FIG. 3 shows a front view of the coil spring 7 in a free state.

内燃機関用の点火コイル１は、自動車、コージェネレーション等の内燃機関に用いるものとすることができる。
なお、内燃機関用の点火コイル１におけるスパークプラグが接続される側を先端側とし、その反対側を基端側として説明する。 The ignition coil 1 for an internal combustion engine can be used for an internal combustion engine such as a car or a cogeneration.
In addition, the side to which the spark plug in the ignition coil 1 for internal combustion engines is connected is made into a front end side, and the other side is demonstrated as a base end side.

図１に示すごとく、一次コイル１１及び二次コイル１２は、同心状に内外周に重なって配置されている。一次コイル１１及び二次コイル１２の内側には、中心コア１３が配置されている。また、一次コイル１１及び二次コイル１２の外周を、軸方向Ｚに直交する方向から取り囲むように外周コア１４が配されている。中心コア１３及び外周コア１４は、一次コイル１１への通電によって発生する磁界の磁路を構成する。 As shown in FIG. 1, the primary coil 11 and the secondary coil 12 are concentrically arranged on the inner and outer peripheries. A central core 13 is disposed inside the primary coil 11 and the secondary coil 12. Further, the outer peripheral core 14 is disposed so as to surround the outer periphery of the primary coil 11 and the secondary coil 12 in the direction orthogonal to the axial direction Z. The central core 13 and the outer peripheral core 14 constitute a magnetic path of a magnetic field generated by energization of the primary coil 11.

コイル本体部２は、一次コイル１１及び二次コイル１２を、絶縁性を有する本体ケース１５内に収容してなる。なお、本体ケース１５内には、一次コイル１１への通電及び通電の遮断を制御するためのイグナイタ１６や、中心コア１３と外周コア１４との間に配された磁石体１７等も収容されている。 The coil body 2 is formed by housing the primary coil 11 and the secondary coil 12 in a main body case 15 having an insulating property. In the body case 15, an igniter 16 for controlling energization of the primary coil 11 and interruption of the energization, and a magnet body 17 disposed between the central core 13 and the outer peripheral core 14 are also accommodated. There is.

本体ケース１５から先端側に突出するように、高圧タワー部３が形成されている。高圧タワー部３は、接続端子１８を介して二次コイル１２に電気的に接続された高圧出力端子１９を内側に配置してなる。高圧出力端子１９は、高圧タワー部３の基端部に圧入されている。そして、本体ケース１５内における高圧出力端子１９の基端側の領域には、電気絶縁性を有する充填樹脂１１１が充填され、一次コイル１１及び二次コイル１２、接続端子１８、中心コア１３、外周コア１４、イグナイタ１６、磁石体１７等が封止されている。 A high pressure tower portion 3 is formed so as to project from the main body case 15 to the tip side. The high voltage tower portion 3 has a high voltage output terminal 19 electrically connected to the secondary coil 12 through the connection terminal 18 disposed inside. The high voltage output terminal 19 is press-fit into the proximal end of the high pressure tower portion 3. Then, a region on the base end side of the high voltage output terminal 19 in the main body case 15 is filled with the filling resin 111 having electrical insulation, and the primary coil 11 and the secondary coil 12, the connection terminal 18, the central core 13, the outer periphery The core 14, the igniter 16, the magnet body 17 and the like are sealed.

高圧タワー部３内における高圧出力端子１９の先端側に、第一巻線抵抗体５が挿入配置されている。第一巻線抵抗体５は、高圧出力端子１９に当接している。これにより、第一巻線抵抗体５は、高圧出力端子１９及び接続端子１８を介して二次コイル１２と導通している。 The first winding resistor 5 is inserted and disposed on the tip end side of the high voltage output terminal 19 in the high voltage tower portion 3. The first winding resistor 5 is in contact with the high voltage output terminal 19. Thereby, the first winding resistor 5 is electrically connected to the secondary coil 12 through the high voltage output terminal 19 and the connection terminal 18.

図２に示すごとく、第一巻線抵抗体５は、絶縁性を有する磁性体である芯材５１と、芯材５１の外周面に沿って螺旋状に巻回された導体巻線５２と、軸方向Ｚにおける芯材５１の両端に配されると共に、導体巻線５２に接触する一対の金属キャップ５３とからなる。 As shown in FIG. 2, the first winding resistor 5 includes a core 51 that is an insulating magnetic body, and a conductor winding 52 that is spirally wound along the outer peripheral surface of the core 51. A pair of metal caps 53 are disposed at both ends of the core 51 in the axial direction Z and in contact with the conductor winding 52.

導体巻線５２は、細線からなる。導体巻線５２は、軸方向Ｚにおいて隣り合う線間に一定の間隔を設けて巻回されている。そして、導体巻線５２における軸方向Ｚに隣り合う線間には、図示しない絶縁コーティング材が配されている。これにより、導体巻線５２は、軸方向Ｚに隣り合う線間に間隔が形成された状態で固定されている。一対の金属キャップ５３のうちの基端側の金属キャップ５３が高圧出力端子１９と接続されており、先端側の金属キャップ５３が第二巻線抵抗体６と接続されている。 The conductor winding 52 consists of a thin line. The conductor winding 52 is wound with a constant gap between adjacent lines in the axial direction Z. And between the adjacent lines in the axial direction Z in the conductor winding 52, a non-illustrated insulating coating material is disposed. Thereby, the conductor winding 52 is being fixed in the state in which the space | interval was formed between the lines adjacent to the axial direction Z. As shown in FIG. The metal cap 53 on the base end side of the pair of metal caps 53 is connected to the high voltage output terminal 19, and the metal cap 53 on the tip side is connected to the second winding resistor 6.

図３に示すごとく、第二巻線抵抗体６は、軸方向Ｚに弾性伸縮可能に構成されたコイルスプリング７からなる。図５に示すごとく、コイルスプリング７は、全周が絶縁膜７０２に覆われた導線７０１からなる被覆巻線７０を巻回してなる。なお、コイルスプリング７が他の部品と電気的に接続される部位（本例においては先端と基端）においては、コイルスプリング７は導線７０１が絶縁膜７０２から露出している。 As shown in FIG. 3, the second winding resistor 6 includes a coil spring 7 configured to be elastically stretchable in the axial direction Z. As shown in FIG. 5, the coil spring 7 is formed by winding a covered winding 70 made of a conducting wire 701 covered with an insulating film 702 all around. It should be noted that, in the portion where the coil spring 7 is electrically connected to another component (in the present example, the tip and the base end), the lead wire 701 of the coil spring 7 is exposed from the insulating film 702.

導線７０１の直径は、第一巻線抵抗体５の導体巻線５２の直径よりも大きく、例えば０．４５〜０．８ｍｍとすることができる。コイルスプリング７の導線７０１の電気抵抗値は、第一巻線抵抗体５の電気抵抗値と比べて非常に小さい。また、絶縁膜７０２における少なくとも密巻部７１を覆っている部位は、例えば厚みが０．０１〜０．０３μｍである。コイルスプリング７を製造する際には、まず、巻回する前の状態の導線７０１に絶縁膜７０２を被覆させて被覆巻線７０を構成し、次いで、これを巻回する。これにより、導線７０１同士が軸方向Ｚに接触することを確実に防ぎやすい。 The diameter of the conducting wire 701 can be larger than the diameter of the conductor winding 52 of the first winding resistor 5, for example, 0.45 to 0.8 mm. The electric resistance value of the lead wire 701 of the coil spring 7 is very small compared to the electric resistance value of the first winding resistor 5. The portion of the insulating film 702 covering at least the densely wound portion 71 has, for example, a thickness of 0.01 to 0.03 μm. In manufacturing the coil spring 7, first, the wire 701 in a state before being wound is covered with the insulating film 702 to form the covered winding 70, and then, this is wound. As a result, the conducting wires 701 can be reliably prevented from coming into contact with each other in the axial direction Z.

図３に示すごとく、コイルスプリング７は、先端部に先端弾性部７２、基端部に基端弾性部７３を有し、先端弾性部７２と基端弾性部７３との間に密巻部７１を有する。 As shown in FIG. 3, the coil spring 7 has a distal end elastic portion 72 at the distal end portion and a proximal end elastic portion 73 at the proximal end portion, and a closely wound portion 71 between the distal end elastic portion 72 and the proximal end elastic portion 73. Have.

先端弾性部７２及び基端弾性部７３は、少なくとも自由状態において、軸方向Ｚに隣り合う巻線の線間に間隔が形成されるように巻回されている。これにより、先端弾性部７２及び基端弾性部７３は、自由状態において、軸方向Ｚに弾性圧縮できるように構成されている。 The distal end elastic portion 72 and the proximal end elastic portion 73 are wound such that a space is formed between adjacent winding lines in the axial direction Z at least in the free state. Thus, the distal end elastic portion 72 and the proximal end elastic portion 73 are configured to be elastically compressed in the axial direction Z in the free state.

密巻部７１は、先端弾性部７２及び基端弾性部７３よりも、軸方向Ｚにおける単位長さあたりの巻回数が多い。図５に示すごとく、密巻部７１は、軸方向Ｚに隣り合う被覆巻線７０の絶縁膜７０２同士が密着するように密に巻回されている。 The closely wound portion 71 has a larger number of turns per unit length in the axial direction Z than the distal end elastic portion 72 and the proximal end elastic portion 73. As shown in FIG. 5, the closely wound portion 71 is densely wound so that the insulating films 702 of the coated winding 70 adjacent in the axial direction Z are in close contact with each other.

図３に示すごとく、コイルスプリング７は、自由状態において、密巻部７１の軸方向Ｚの長さＬａが、コイルスプリング７の軸方向Ｚの全長Ｌの半分以上の長さを有する。これにより、第二巻線抵抗体６（コイルスプリング７）は、密巻部７１において高いインダクタンスを確保できるように構成されている。密巻部７１全体の巻回数は、例えば８５〜１２０回である。 As shown in FIG. 3, in the free state, in the coil spring 7, the length La of the closely wound portion 71 in the axial direction Z is half or more of the total length L of the coil spring 7 in the axial direction Z. Thus, the second winding resistor 6 (coil spring 7) is configured to ensure high inductance in the closely wound portion 71. The number of turns of the densely wound portion 71 is, for example, 85 to 120.

図１に示すごとく、コイルスプリング７は、高圧タワー部３に連結されたジョイント部４内に配されている。ジョイント部４は、コイルスプリング７を内側に配置した筒状のジョイント本体部４１と、ジョイント本体部４１の基端部に嵌合されたシールラバー４２と、ジョイント本体部４１の先端部に嵌合されたゴム製のプラグキャップ４３とを有する。シールラバー４２は、ジョイント本体部４１と高圧タワー部３との間をシールしつつ、これらを連結する。また、プラグキャップ４３には、プラグキャップ４３の先端側からスパークプラグが嵌入される。 As shown in FIG. 1, the coil spring 7 is disposed in a joint portion 4 connected to the high pressure tower portion 3. The joint 4 is fitted to the cylindrical joint main body 41 with the coil spring 7 disposed inside, the seal rubber 42 fitted to the base end of the joint main body 41, and the tip of the joint main body 41. And a rubber plug cap 43. The seal rubber 42 connects between the joint body 41 and the high pressure tower 3 while sealing them. Further, the spark plug is fitted into the plug cap 43 from the tip end side of the plug cap 43.

コイルスプリング７は、密巻部７１において、ジョイント本体部４１に対して軸方向Ｚに固定されている（図示略）。ジョイント本体部４１に対するコイルスプリング７の軸方向Ｚの固定は、例えば、軸方向Ｚにおけるジョイント本体部４１の一部において、内周面に内周側に突出する係止部を設けるとともに、軸方向Ｚにおけるコイルスプリング７の一部において、外周側に突出する被系止部を設け、これらを互いに軸方向Ｚに係止させることにより行うことができる。 The coil spring 7 is fixed in the axial direction Z with respect to the joint main body 41 in the closely wound portion 71 (not shown). Fixing of the coil spring 7 in the axial direction Z with respect to the joint main body portion 41 includes, for example, providing a locking portion projecting on the inner peripheral surface on the inner peripheral surface in a part of the joint main body portion 41 in the axial direction Z A part of the coil spring 7 at Z can be provided by providing a base stop part projecting to the outer peripheral side and locking them in the axial direction Z with each other.

コイルスプリング７は、基端弾性部７３を弾性圧縮した状態にて、ジョイント本体部４１に対して軸方向Ｚに位置決めされている。そして、基端弾性部７３は、その弾性力（復元力）によって第一巻線抵抗体５を基端側に押圧して保持している。そして、基端弾性部７３は、第一巻線抵抗体５の金属キャップ５３に電気的に接続されている。これにより、第一巻線抵抗体５と第二巻線抵抗体６とが電気的に直列接続されている。 The coil spring 7 is positioned in the axial direction Z with respect to the joint main body portion 41 in a state where the proximal end elastic portion 73 is elastically compressed. The proximal end elastic portion 73 presses and holds the first winding resistor 5 to the proximal side by its elastic force (restoring force). The proximal end elastic portion 73 is electrically connected to the metal cap 53 of the first winding resistor 5. Thereby, the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6 are electrically connected in series.

次に、本実施形態の作用効果につき説明する。
内燃機関用の点火コイル１は、直列接続された第一巻線抵抗体５と第二巻線抵抗体６とを有する。そのため、点火コイル１に接続されるスパークプラグ８とコイル本体部２との間の、第一巻線抵抗体５及び第二巻線抵抗体６からなる接続経路１００（以下においては、単に「接続経路１００」ということもある。）におけるインダクタンスを高くしやすい。さらに、第二巻線抵抗体６は、その全長の半分以上を密巻部７１によって構成されている。それゆえ、第二巻線抵抗体６のインダクタンスを大きくすることができる。その結果、接続経路１００のインダクタンスを大きくすることができる。これにより、点火コイル１は、接続経路１００において、高周波のノイズ電流に対しては高いインピーダンスを得ることができる。一方、点火コイル１からスパークプラグ８へ供給される供給電流の周波数は充分小さいため、接続経路１００におけるインダクタンスが大きくても、供給電流に対するインピーダンスが大きくなることはない。このように、インダクタンス成分によってノイズ電流に対する接続経路１００のインピーダンスを大きくできる分、電気抵抗成分を充分に小さくすることができる。それゆえ、点火コイル１においては、高出力化を実現しつつ、ノイズ電流に対する雑防性（ノイズ抑制性能）を確保することができる。 Next, the operation and effect of the present embodiment will be described.
An ignition coil 1 for an internal combustion engine has a first winding resistor 5 and a second winding resistor 6 connected in series. Therefore, a connection path 100 (hereinafter referred to simply as “connection” between the spark plug 8 connected to the ignition coil 1 and the coil body 2 and including the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6 It is easy to increase the inductance in the path 100). Furthermore, the second winding resistor 6 is configured by the close winding portion 71 for half or more of the entire length thereof. Therefore, the inductance of the second winding resistor 6 can be increased. As a result, the inductance of the connection path 100 can be increased. As a result, the ignition coil 1 can obtain high impedance with respect to high frequency noise current in the connection path 100. On the other hand, since the frequency of the supply current supplied from the ignition coil 1 to the spark plug 8 is sufficiently small, the impedance for the supply current does not increase even if the inductance in the connection path 100 is large. As described above, since the impedance of the connection path 100 with respect to the noise current can be increased by the inductance component, the electric resistance component can be sufficiently reduced. Therefore, in the ignition coil 1, it is possible to secure a noise immunity (noise suppression performance) against noise current while realizing high output.

また、コイルスプリング７の密巻部７１は、巻線（被覆巻線７０）同士が絶縁膜７０２を介して軸方向Ｚに接触している。それゆえ、被覆巻線７０の導線７０１同士が軸方向Ｚに短絡することを防止できる。それゆえ、導線７０１同士の短絡によるインダクタンスの変化を防止できるとともに、密巻部７１において被覆巻線７０を密に巻回しやすく、第二巻線抵抗体６（コイルスプリング７）のインダクタンスを確保しやすい。 In the closely wound portion 71 of the coil spring 7, the windings (coated winding 70) are in contact with each other in the axial direction Z via the insulating film 702. Therefore, shorting of the conductors 701 of the coated winding 70 in the axial direction Z can be prevented. Therefore, it is possible to prevent a change in inductance due to a short circuit between the conducting wires 701 and to easily wind the covered winding 70 closely in the close winding portion 71, and secure the inductance of the second winding resistor 6 (coil spring 7). Cheap.

また、上記のようにインピーダンスの電気抵抗成分を充分に小さくすることにより、ジュール熱を抑制することもできる。それゆえ、熱による点火コイル１の劣化を抑制でき、製品寿命を向上させることができる。 Further, Joule heat can also be suppressed by sufficiently reducing the electrical resistance component of the impedance as described above. Therefore, the deterioration of the ignition coil 1 due to heat can be suppressed, and the product life can be improved.

また、第二巻線抵抗体６は、コイルスプリング７からなる。それゆえ、第二巻線抵抗体６に、インダクタンスを持たせる役割に加え、コイル本体部２と点火コイル１に接続されるスパークプラグ８とを、安定的に電気接続する役割を持たすこともできる。そのため、点火コイル１の部品点数を抑制することができる。 The second winding resistor 6 is formed of a coil spring 7. Therefore, in addition to the role of giving inductance to the second winding resistor 6, it is also possible to have a role of stably electrically connecting the coil body 2 and the spark plug 8 connected to the ignition coil 1. . Therefore, the number of parts of the ignition coil 1 can be suppressed.

また、コイルスプリング７は、全周が絶縁膜７０２に覆われた導線７０１からなる被覆巻線７０を巻回してなる。それゆえ、被覆巻線７０における軸方向Ｚの線間の絶縁性を確保しつつ、密に巻回しやすい。それゆえ、インダクタンスを確保しつつ密巻部７０１を製造しやすい。また、コイルスプリング７とジョイント部４との間の絶縁性を確保することができる。そのため、コイルスプリング７とジョイント部４との間に、コロナ放電が発生することを抑制することができ、コイルスプリング７及びジョイント部４の長寿命化を図ることもできる。 In addition, the coil spring 7 is formed by winding a covered winding 70 made of a conducting wire 701 whose entire circumference is covered with an insulating film 702. Therefore, it is easy to wind tightly while securing insulation between the wires in the axial direction Z of the coated winding 70. Therefore, the densely wound portion 701 can be easily manufactured while securing the inductance. Moreover, the insulation between the coil spring 7 and the joint portion 4 can be secured. Therefore, generation of corona discharge can be suppressed between the coil spring 7 and the joint portion 4, and the life of the coil spring 7 and the joint portion 4 can be prolonged.

以上のごとく、本実施形態においては、ノイズ電流を抑制でき、かつ、高出力化を図ることができる。 As described above, in the present embodiment, noise current can be suppressed and high output can be achieved.

（実施形態２）
本実施形態は、図６、図７に示すごとく、密巻部７１が、磁性体からなるコア６１の周囲に巻回されている例である。本実施形態において、コア６１は鉄心である。密巻部７１は、軸方向Ｚにおける全体において、コア６１の周囲に巻回されている。密巻部７１は、巻線の内周端が絶縁膜（図示略）を介してコア６１の外周端に接触している。 Second Embodiment
The present embodiment is an example in which the closely wound portion 71 is wound around a core 61 made of a magnetic material as shown in FIGS. In the present embodiment, the core 61 is an iron core. The densely wound portion 71 is wound around the core 61 in the entire axial direction Z. In the closely wound portion 71, the inner peripheral end of the winding is in contact with the outer peripheral end of the core 61 via an insulating film (not shown).

その他は、実施形態１と同様である。なお、実施形態２以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。 Others are the same as in the first embodiment. In addition, the code | symbol same as the code | symbol used in already-appeared embodiment among the code | symbol used in Embodiment 2 or subsequent ones represents the component similar to the thing in already-appeared embodiment, etc., unless shown.

本実施形態においては、コイルスプリング７がコア６１の周囲に巻回されているため、インピーダンスのうちのインダクタンス成分を向上させやすい。また、本実施形態においても、全体が絶縁膜に覆われた巻線を巻回してコイルスプリング７を構成することにより、コア６１を鉄心等の導通性を有する材料から構成しても、コイルスプリング７の巻線とコア６１とが電気的に短絡することがない。それゆえ、コイルスプリング７の巻線とコア６１との絶縁性を確保するために、コア６１をフェライト等のような比較的高価な絶縁材料とする必要がなく、コスト低減を図りやすい。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。 In the present embodiment, since the coil spring 7 is wound around the core 61, the inductance component of the impedance can be easily improved. Also in the present embodiment, the coil spring 7 is formed by winding the entire winding covered with the insulating film, so that the coil spring 7 is made of a material having conductivity such as an iron core. The winding 7 and the core 61 do not electrically short. Therefore, in order to secure the insulation between the winding of the coil spring 7 and the core 61, the core 61 does not have to be a relatively expensive insulating material such as ferrite and the like, and cost reduction can be easily achieved.
In addition, it has the same operation effect as Embodiment 1.

（実施形態３）
本実施形態は、実施形態１において、第一巻線抵抗体５のインピーダンスがピーク値を示す周波数である第一ピーク周波数ｆ１と、上記第二巻線抵抗体６のインピーダンスがピーク値を示す周波数である第二ピーク周波数ｆ２とを調整した実施形態である。図８は、第一巻線抵抗体５と第二巻線抵抗体６とのそれぞれについて、電流周波数とインピーダンスとの関係の概略を示した線図である。図８において、線Ｌ５は第一巻線抵抗体５についての電流周波数とインピーダンスとの関係の概略を示したものであり、線Ｌ６は第二巻線抵抗体６についての電流周波数とインピーダンスとの関係の概略を示したものである。 (Embodiment 3)
In this embodiment, in the first embodiment, a first peak frequency f1 at which the impedance of the first winding resistor 5 exhibits a peak value and a frequency at which the impedance of the second winding resistor 6 exhibits a peak value The second peak frequency f2 is adjusted. FIG. 8 is a diagram schematically showing the relationship between the current frequency and the impedance for each of the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6. In FIG. 8, a line L5 schematically shows the relationship between the current frequency and the impedance of the first winding resistor 5, and the line L6 shows the current frequency and the impedance of the second winding resistor 6. It shows the outline of the relationship.

まず、第一ピーク周波数ｆ１、第二ピーク周波数ｆ２について説明する。
巻線を巻回してなる第一巻線抵抗体５及び第二巻線抵抗体６のそれぞれは、インダクタンスとして機能すると共に、軸方向Ｚに隣接する巻線同士等がコンデンサとして機能する。そのため、第一巻線抵抗体５、第二巻線抵抗体６のそれぞれは、流れる電流の周波数が所定値以上となると、インダクタンスとしての機能が小さくなり、コンデンサとしての機能が大きくなる。それゆえ、図８に示すごとく、第一巻線抵抗体５、第二巻線抵抗体６にそれぞれ流れる電流の周波数をあげていくと、電流周波数が所定値のところでインピーダンスはピークとなり、そこからさらに電流周波数をあげると徐々にインピーダンスは低下していく。このように、第一巻線抵抗体５のインピーダンスがピークとなるときの電流の周波数を第一ピーク周波数ｆ１、第二巻線抵抗体６のインピーダンスがピークとなるときの電流の周波数を第二ピーク周波数ｆ２としている。 First, the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 will be described.
Each of the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6 formed by winding the windings functions as an inductance, and windings adjacent to each other in the axial direction Z function as a capacitor. Therefore, each of the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6 has a smaller function as an inductance and a larger function as a capacitor when the frequency of the flowing current is equal to or higher than a predetermined value. Therefore, as shown in FIG. 8, when the frequency of the current flowing through the first winding resistor 5 and the second winding resistor 6 is increased, the impedance peaks at a predetermined value of the current frequency, and from that point If the current frequency is further raised, the impedance gradually decreases. Thus, the frequency of the current when the impedance of the first winding resistor 5 peaks is the first peak frequency f1, and the frequency of the current when the impedance of the second winding resistor 6 peaks is the second The peak frequency is f2.

本実施形態においては、第一巻線抵抗体５のインピーダンスがピーク値を示す周波数である第一ピーク周波数ｆ１と、第二巻線抵抗体６のインピーダンスがピーク値を示す周波数である第二ピーク周波数ｆ２とが、０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５の関係を満たす。つまり、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とは、上記関係（０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５）を満たす程度に、互いに近い値となっている。さらに、第一ピーク周波数ｆ１は、３０〜４０ｋＨｚである。 In the present embodiment, a first peak frequency f1 which is a frequency at which the impedance of the first winding resistor 5 exhibits a peak value, and a second peak which is a frequency at which the impedance of the second winding resistor 6 exhibits a peak value The frequency f2 satisfies the relationship 0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05. That is, the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 have values close to each other to the extent that the above relationship (0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05) is satisfied. Furthermore, the first peak frequency f1 is 30 to 40 kHz.

なお、第一ピーク周波数ｆ１、第二ピーク周波数ｆ２の調整は、例えば巻線の巻回数、長さ、軸方向Ｚに直交するコイル断面積等を調整することにより行うことができる。
その他は、実施形態１と同様である。 The adjustment of the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 can be performed, for example, by adjusting the number of turns of the winding, the length, the coil cross-sectional area orthogonal to the axial direction Z, and the like.
Others are the same as in the first embodiment.

本実施形態においては、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とが、０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５の関係を満たす。それゆえ、接続経路１００に流れる電流の周波数のうち、狙いの周波数帯において、第一巻線抵抗体５のインピーダンスのピークと第二巻線抵抗体６のインピーダンスのピークとを重ねることができる。それゆえ、接続経路１００のインピーダンスを、例えばノイズ電流の抑制が特に求められる周波数帯において相乗的に高くすることができる。それゆえ、効果的にノイズを抑制しやすい。 In the present embodiment, the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 satisfy the relationship of 0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05. Therefore, the peak of the impedance of the first winding resistor 5 and the peak of the impedance of the second winding resistor 6 can be overlapped in the target frequency band among the frequencies of the current flowing through the connection path 100. Therefore, the impedance of the connection path 100 can be increased synergistically, for example in the frequency band in which the suppression of noise currents is particularly sought. Therefore, it is easy to suppress noise effectively.

また、第一ピーク周波数ｆ１は、３０〜４０ＭＨｚである。接続経路１００に流れるノイズ電流が、３０〜４０ＭＨｚ程度の比較的低周波のときにおいては、接続経路１００のインピーダンスのうちのインダクタンスによるインピーダンス成分が小さくなりやすい。その一方、スパークプラグの点火時のノイズとして、３０〜４０ＭＨｚの周波数域においても充分にノイズ電流が生じる。そこで、第一巻線抵抗体５のインピーダンスがピーク値を示す周波数ｆ１を３０〜４０ＭＨｚとすることにより、周波数３０〜４０ＭＨｚを効果的に抑制することができる。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。 The first peak frequency f1 is 30 to 40 MHz. When the noise current flowing through the connection path 100 has a relatively low frequency of about 30 to 40 MHz, the impedance component due to the inductance of the impedance of the connection path 100 tends to be small. On the other hand, sufficient noise current occurs in the frequency range of 30 to 40 MHz as noise at the time of ignition of the spark plug. Therefore, by setting the frequency f1 at which the impedance of the first winding resistor 5 exhibits a peak value to 30 to 40 MHz, the frequency 30 to 40 MHz can be effectively suppressed.
In addition, it has the same operation effect as Embodiment 1.

（実施形態４）
本実施形態は、図９に示すごとく、実施形態３の内燃機関用の点火コイル１と、点火コイル１に接続されたスパークプラグ８とを有する点火装置１の実施形態である。
図１０に示すごとく、スパークプラグ８は、筒状のハウジング８１と、基端部の一部をハウジング８１の基端側に露出させつつ、ハウジング８１の内側に保持された筒状の絶縁碍子８２と、端子金具８３とプラグ抵抗体８４と中心電極８５と接地電極８６とを有する。端子金具８３は、基端部が突出するように絶縁碍子８２の内側に保持されている。プラグ抵抗体８４は、端子金具８３の先端側であって、絶縁碍子８２の内側に配されている。中心電極８５は、プラグ抵抗体８４の先端側であって、先端部が突出するように絶縁碍子８２の内側に保持されている。接地電極８６は、中心電極８５との間に火花放電ギャップ８７を形成する。端子金具８３は、コイルスプリング７に電気的に接続されている。第一巻線抵抗体５の電気抵抗値と、プラグ抵抗体８４の電気抵抗値との合成電気抵抗値は、１〜３ｋΩである。 (Embodiment 4)
The present embodiment is an embodiment of an ignition device 1 having an ignition coil 1 for an internal combustion engine of Embodiment 3 and a spark plug 8 connected to the ignition coil 1 as shown in FIG.
As shown in FIG. 10, the spark plug 8 has a cylindrical housing 81 and a cylindrical insulator 82 held inside the housing 81 while exposing a part of the base end to the base end side of the housing 81. , A terminal fitting 83, a plug resistor 84, a center electrode 85, and a ground electrode 86. The terminal fitting 83 is held on the inside of the insulator 82 so that the base end portion protrudes. The plug resistor 84 is disposed on the tip end side of the terminal fitting 83 and inside the insulator 82. The center electrode 85 is on the tip side of the plug resistor 84 and is held inside the insulator 82 so that the tip portion protrudes. The ground electrode 86 forms a spark discharge gap 87 with the center electrode 85. The terminal fitting 83 is electrically connected to the coil spring 7. The combined electrical resistance value of the electrical resistance value of the first winding resistor 5 and the electrical resistance value of the plug resistor 84 is 1 to 3 kΩ.

なお、図９において、コイルスプリング７及びスパークプラグ８については、断面図ではなく正面図を表している。 In FIG. 9, the coil spring 7 and the spark plug 8 are not cross sectional views but front views.

図９に示すごとく、スパークプラグ８は、プラグキャップ４３の先端側からプラグキャップ４３に嵌入されている。スパークプラグ８は、絶縁碍子８２におけるハウジング８１の基端側に露出した部位の外周面を、点火コイル１のプラグキャップ４３の内周面に接触させてプラグキャップ４３に嵌入されている。そして、スパークプラグ８をプラグキャップ４３に嵌入するときに、スパークプラグ８は、端子金具８３にてコイルスプリング７の先端弾性部７２を軸方向Ｚに押して弾性圧縮させながら、点火コイル１に組み付けられる。これにより、端子金具８３とコイルスプリング７との導通が確保される。 As shown in FIG. 9, the spark plug 8 is fitted into the plug cap 43 from the front end side of the plug cap 43. The spark plug 8 is fitted in the plug cap 43 by bringing the outer peripheral surface of the portion of the insulator 82 exposed on the proximal end side of the housing 81 into contact with the inner peripheral surface of the plug cap 43 of the ignition coil 1. Then, when the spark plug 8 is fitted into the plug cap 43, the spark plug 8 is assembled to the ignition coil 1 while the terminal metal fitting 83 pushes the tip elastic portion 72 of the coil spring 7 in the axial direction Z for elastic compression. . Thereby, the conduction between the terminal fitting 83 and the coil spring 7 is secured.

図１０に示すごとく、スパークプラグ８における端子金具８３の先端側であって、絶縁碍子８２の内側には、ガラスシール８８を介してプラグ抵抗体８４が配置されている。ガラスシール８８は、ガラスに銅粉（Ｃｕ）を混入させてなる銅ガラスからなる。プラグ抵抗体８４は、カーボン粉末を混合したガラスを主成分とする粉末状の抵抗材を炉内で焼結させた円柱状の部材である。本実施形態において、プラグ抵抗体８４の電気抵抗値は１ｋΩ以上である。すなわち、本実施形態においては、プラグ抵抗体８４の電気抵抗値を１ｋΩ以上としつつ、第一巻線抵抗体５の電気抵抗値とプラグ抵抗体８４の電気抵抗値との合成抵抗値を１〜３ｋΩとしている。 As shown in FIG. 10, a plug resistor 84 is disposed on the tip end side of the terminal fitting 83 in the spark plug 8 and inside the insulator 82 via a glass seal 88. The glass seal 88 is made of copper glass obtained by mixing copper powder (Cu) into glass. The plug resistor 84 is a cylindrical member obtained by sintering, in a furnace, a powdery resistor material mainly composed of glass mixed with carbon powder. In the present embodiment, the electrical resistance value of the plug resistor 84 is 1 kΩ or more. That is, in the present embodiment, the combined resistance value of the electrical resistance value of the first winding resistor 5 and the electrical resistance value of the plug resistor 84 is 1 to 10 while the electrical resistance value of the plug resistor 84 is 1 kΩ or more. It is assumed to be 3 kΩ.

なお、第一巻線抵抗体５と中心電極８５との間の電気経路における、第一巻線抵抗体５及びプラグ抵抗体８４を除いた部分の電気抵抗値は、２０Ω未満である。 In the electrical path between the first winding resistor 5 and the center electrode 85, the electric resistance value of the portion excluding the first winding resistor 5 and the plug resistor 84 is less than 20 Ω.

スパークプラグ８におけるプラグ抵抗体８４の先端側であって、絶縁碍子８２の内側には、ガラスシール８８を介して中心電極８５が配されている。中心電極８５との間に火花放電ギャップ８７を形成する接地電極８６は、ハウジング８１の先端に配設されている。そして、接地電極８６は、軸方向Ｚにおいて中心電極８５の先端と対向している。これにより、中心電極８５と接地電極８６との間に、火花放電ギャップ８７が形成されている。 A center electrode 85 is disposed on the tip side of the plug resistor 84 in the spark plug 8 and inside the insulator 82 via a glass seal 88. A ground electrode 86 forming a spark discharge gap 87 with the center electrode 85 is disposed at the tip of the housing 81. The ground electrode 86 is opposed to the tip of the center electrode 85 in the axial direction Z. Thus, a spark discharge gap 87 is formed between the center electrode 85 and the ground electrode 86.

次に、本実施形態の作用効果について説明する。
本実施形態においては、第一巻線抵抗体５の電気抵抗値と、プラグ抵抗体８４の電気抵抗値との合成電気抵抗値が、１〜３ｋΩである。すなわち、スパークプラグ８を、ノイズ電流を抑制できる実施形態１の点火コイル１に取り付けることにより、第一巻線抵抗体５とプラグ抵抗体８４との合成電気抵抗値を充分低減できる。それにより、点火コイル１の高出力化を一層図ることができる。さらに、ジュール熱を抑制することもできるため、熱による点火コイル１及びスパークプラグ８の劣化を抑制でき、製品寿命を向上させることができる。 Next, the operation and effect of the present embodiment will be described.
In the present embodiment, the combined electrical resistance value of the electrical resistance value of the first winding resistor 5 and the electrical resistance value of the plug resistor 84 is 1 to 3 kΩ. That is, by attaching the spark plug 8 to the ignition coil 1 of Embodiment 1 capable of suppressing the noise current, the combined electrical resistance value of the first winding resistor 5 and the plug resistor 84 can be sufficiently reduced. Thereby, the output of the ignition coil 1 can be further increased. Furthermore, since Joule heat can be suppressed, deterioration of the ignition coil 1 and the spark plug 8 due to heat can be suppressed, and the product life can be improved.

また、本実施形態においては、スパークプラグ８のプラグ抵抗体８４の電気抵抗値が１ｋΩ以上である。それゆえ、スパークプラグ８の中心電極８５及び接地電極８６に流れる電流が大きくなりすぎることを防ぐことができ、中心電極８５及び接地電極８６の電極消耗量を減らすことができる。
その他、実施形態３と同様の作用効果を有する。 Further, in the present embodiment, the electrical resistance value of the plug resistor 84 of the spark plug 8 is 1 kΩ or more. Therefore, the current flowing to the center electrode 85 and the ground electrode 86 of the spark plug 8 can be prevented from becoming too large, and the amount of electrode consumption of the center electrode 85 and the ground electrode 86 can be reduced.
In addition, it has the same operation effect as Embodiment 3.

（実験例１）
本例は、図１１に示すごとく、第一巻線抵抗体とプラグ抵抗体との合成電気抵抗値を変化させたときの、点火装置のノイズ抑制性能への影響を示した例である。なお、本例、及び以下の実験例２において、第一巻線抵抗体とプラグ抵抗体との合成電気抵抗値を、「合成電気抵抗値Ｒｓ」ということもある。 (Experimental example 1)
This example is an example showing the influence on the noise suppression performance of the ignition device when the combined electrical resistance value of the first winding resistor and the plug resistor is changed as shown in FIG. In the present example and the following second experimental example, the combined electric resistance value of the first winding resistor and the plug resistor may be referred to as “combined electric resistance value Rs”.

本例においては、以下に説明する試料Ａと試料Ｂとを用意した。すなわち、試料Ａと試料Ｂとは、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とが、０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５の関係を満たしていない点火装置であって、互いに合成電気抵抗値Ｒｓが異なるものである。試料Ａは合成電気抵抗値Ｒｓが１．４ｋΩであり、試料Ｂは、合成電気抵抗値Ｒｓが５．４ｋΩである。つまり、試料Ａと試料Ｂとでは、合成電気抵抗値Ｒｓの差が４ｋΩである。その他の基本構造については、実施形態４と同様である。 In this example, samples A and B described below were prepared. That is, the sample A and the sample B are igniters in which the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 do not satisfy the relationship of 0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05, and the synthesized electric currents are mutually different. The resistance value Rs is different. The sample A has a combined electric resistance value Rs of 1.4 kΩ, and the sample B has a combined electric resistance value Rs of 5.4 kΩ. That is, in the sample A and the sample B, the difference between the combined electrical resistance value Rs is 4 kΩ. The other basic structure is the same as that of the fourth embodiment.

そして、本例においては、各試料の第一巻線抵抗体から中心電極までの間に種々の周波数の電流を流したときの、第一巻線抵抗体から中心電極までの間の合成インピーダンスを解析した。解析結果を図１１に示す。図１１において、試料Ａについての合成インピーダンスの結果を破線にて、試料Ｂについての合成インピーダンスの結果を実線にて表す。なお、本例、及び以下の実験例２において、第一巻線抵抗体から中心電極までの間の合成インピーダンスを、単に「合成インピーダンスＺ」ということもある。 And in this example, the synthetic impedance between the first winding resistor and the center electrode when current of various frequencies is applied between the first winding resistor and the center electrode of each sample is It analyzed. The analysis results are shown in FIG. In FIG. 11, the broken line shows the result of synthetic impedance for sample A, and the solid line shows the result of synthetic impedance for sample B. In the present example and the following second experimental example, the combined impedance between the first winding resistor and the center electrode may be simply referred to as “combined impedance Z”.

図１１から分かるように、各試料に流れる高周波電流に対する合成インピーダンスＺは、周波数に応じて略同様に変化する。しかし、各試料に流れる電流の周波数が８０ＭＨｚ以下の帯域においては、試料Ａについての合成インピーダンスＺは、試料Ｂについての合成インピーダンスＺに対して大きく低下している。この低下は、電流周波数が３０〜４０ＭＨｚとなった領域において特に増大した。 As can be seen from FIG. 11, the combined impedance Z with respect to the high frequency current flowing in each sample changes in substantially the same manner according to the frequency. However, in the band where the frequency of the current flowing to each sample is 80 MHz or less, the combined impedance Z for sample A is significantly lower than the combined impedance Z for sample B. This decrease increased particularly in the region where the current frequency was 30 to 40 MHz.

この結果から、合成電気抵抗値Ｒｓが高い点火装置に対して、合成電気抵抗値Ｒｓが低い点火装置は、周波数３０〜４０ＭＨｚの電流に対する合成インピーダンスＺが特に低くなりやすいことが分かる。 From this result, it is understood that the igniter having a low combined electrical resistance Rs tends to have a particularly low combined impedance Z with respect to the current having a frequency of 30 to 40 MHz, as compared with the igniter having a high combined electrical resistance Rs.

そこで、実施形態４においては、合成電気抵抗値Ｒｓを１〜３ｋΩと低くしつつ、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とを０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５の関係とし、かつ、第一ピーク周波数ｆ１を、３０〜４０ＭＨｚとしている。これによって、実施形態４においては、合成電気抵抗値Ｒｓを低くして点火コイル１の高出力化を図りつつ、合成電気抵抗値Ｒｓを単に低くした場合に合成インピーダンスＺの低下が懸念されるノイズ電流の周波数帯（３０〜４０ＭＨｚ）に対しても、高いインピーダンスを確保することができる。 Therefore, in the fourth embodiment, the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 have a relationship of 0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05 while reducing the combined electrical resistance value Rs to 1 to 3 kΩ, Also, the first peak frequency f1 is 30 to 40 MHz. By this, in the fourth embodiment, while increasing the output of the ignition coil 1 by lowering the combined electric resistance value Rs, noise in which a decrease in the combined impedance Z may occur when the combined electric resistance value Rs is simply lowered. High impedance can be secured also for the current frequency band (30 to 40 MHz).

（実験例２）
本例は、基本構成を実施形態４と同様とした点火装置につき、図１２〜図１５に示すごとく、ｆ２／ｆ１及び合成電気抵抗値Ｒｓを種々変更したときのノイズの抑制性能への影響を解析評価した例である。本例においては、合成電気抵抗値Ｒｓを比較的低くしつつ、第一ピーク周波数ｆ１を３２ＭＨｚとしている。周波数３２ＭＨｚは、合成電気抵抗値Ｒｓを低くしたときに合成インピーダンスＺの低下が懸念される電流の周波数帯（３０〜４０ＭＨｚ）に含まれる。 (Experimental example 2)
This example is an ignition device having the same basic configuration as that of the fourth embodiment, and as shown in FIGS. 12 to 15, the effect on noise suppression performance when f2 / f1 and the combined electric resistance value Rs are variously changed is It is an example analyzed and evaluated. In this example, the first peak frequency f1 is 32 MHz while the combined electrical resistance value Rs is relatively low. The frequency of 32 MHz is included in the frequency band (30 to 40 MHz) of current at which a drop in the combined impedance Z is concerned when the combined electrical resistance value Rs is lowered.

本例においては、基本構成を実施形態４と同様としつつ、ｆ２／ｆ１及び合成電気抵抗値Ｒｓを種々変更した試料１〜試料２８を用意した。ここで、ｆ２／ｆ１については、０．５〜１．２の範囲において種々変更した。試料１〜試料２８において、ｆ２／ｆ１の値の調整は、第一ピーク周波数ｆ１を３２ＭＨｚとしつつ、第二ピーク周波数ｆ２を調整することにより行った。ここで、試料１〜試料２８において、第一巻線抵抗体は同じものとした。そして、第二ピーク周波数ｆ２の調整は、第二巻線抵抗体６のインダクタンスを調整することにより行った。また、合成電気抵抗値Ｒｓについては、０．５〜３．０ｋΩの間において種々変更した。 In the present example, while the basic configuration is the same as that of the fourth embodiment, samples 1 to 28 in which f2 / f1 and the combined electrical resistance value Rs are variously changed are prepared. Here, f2 / f1 was variously changed in the range of 0.5 to 1.2. In the samples 1 to 28, the value of f2 / f1 was adjusted by adjusting the second peak frequency f2 while setting the first peak frequency f1 to 32 MHz. Here, in the samples 1 to 28, the first winding resistors are the same. The second peak frequency f2 was adjusted by adjusting the inductance of the second winding resistor 6. Moreover, about combined electrical resistance value Rs, it changed variously between 0.5-3.0 kohm.

また、基本構成を実施形態４と同様としつつ、合成電気抵抗値Ｒｓが試料１〜試料２８のいずれよりも高く、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とが０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５の関係を満たさない比較試料も用意した。具体的には、比較試料は、第一ピーク周波数ｆ１が３２．５ＭＨｚ、第二ピーク周波数ｆ２が６０．１３ＭＨｚ、ｆ２／ｆ１が１．８５、合成電気抵抗値Ｒｓが５．４ｋΩである。 Further, while the basic configuration is the same as that of the fourth embodiment, the combined electrical resistance value Rs is higher than any of the samples 1 to 28 and the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 are 0.65 ≦ f2 / f1. A comparative sample not satisfying the relationship of ≦ 1.05 was also prepared. Specifically, the comparative sample has a first peak frequency f1 of 32.5 MHz, a second peak frequency f2 of 60.13 MHz, f2 / f1 of 1.85, and a combined electrical resistance value Rs of 5.4 kΩ.

各試料のｆ２／ｆ１、合成電気抵抗値Ｒｓ、第一巻線抵抗体５の電気抵抗値Ｒ１、第一ピーク周波数ｆ１、第一巻線抵抗体５のインダクタンスＬ１、第二ピーク周波数ｆ２、第二巻線抵抗体６のインダクタンスＬ２、スパークプラグ８のプラグ抵抗体８４の電気抵抗値Ｒｒについては、表１に示す。 F2 / f1 of each sample, combined electric resistance Rs, electric resistance R1 of first winding resistor 5, first peak frequency f1, inductance L1 of first winding resistor 5, second peak frequency f2, second The inductance L2 of the two-winding resistor 6 and the electric resistance value Rr of the plug resistor 84 of the spark plug 8 are shown in Table 1.

本例においては、各試料における、第一巻線抵抗体５から中心電極８５までの間の合成インピーダンスＺを、電流の周波数別に解析した。そして、図１２にはｆ２／ｆ１が０．６５である試料１４、図１３にはｆ２／ｆ１が１である試料１５、図１４にはｆ２／ｆ１が１．０５である試料１６に関する解析結果を、それぞれ実線にて表した。また、図１２〜図１４には、比較試料の解析結果も破線にて表している。 In this example, the synthetic impedance Z from the first winding resistor 5 to the center electrode 85 in each sample was analyzed according to the frequency of the current. The analysis results for sample 14 with f2 / f1 of 0.65 in FIG. 12, sample 15 with f2 / f1 of 1 in FIG. 13, and sample 16 with f2 / f1 of 1.05 in FIG. Are each represented by a solid line. Moreover, in FIGS. 12-14, the analysis result of a comparative sample is also represented with the broken line.

そして、この解析結果を基に、試料１〜試料２８におけるノイズ抑制性能の評価を行った。試料１〜試料２８におけるノイズの抑制性能の評価は、流れる電流の周波数３０〜４０ＭＨｚの領域における合成インピーダンスＺのピーク値が比較試料よりも大きく、かつ、当該領域のうちの略９割以上の領域において、合成インピーダンスＺが比較試料よりも上回っているか否かにて行った。評価結果を図１５に示す。同図において、合成インピーダンスＺが比較試料よりも大きいものを「○」とし、小さいものを「×」として示した。
例えば図１２〜図１４に示す試料１４〜試料１６においては、いずれも流れる電流の周波数が３０〜４０ＭＨｚの領域における合成インピーダンスＺのピーク値が比較試料のものよりも大きく、かつ、当該領域のうちの約９割以上の領域において、合成インピーダンスＺが比較試料よりも上回っているため、評価は○となっている。 And evaluation of the noise suppression performance in sample 1-sample 28 was performed based on this analysis result. In the evaluation of the noise suppression performance in the samples 1 to 28, the peak value of the synthetic impedance Z in the area of the frequency of 30 to 40 MHz of the flowing current is larger than that of the comparative sample, and about 90% or more of the area In the above, it was determined whether or not the synthetic impedance Z was higher than that of the comparative sample. An evaluation result is shown in FIG. In the same figure, the thing whose synthetic | combination impedance Z is larger than a comparative sample was made into "(circle)", and the small thing was shown as "x".
For example, in samples 14 to 16 shown in FIG. 12 to FIG. 14, the peak value of the synthetic impedance Z in a region where the frequency of the current flowing is 30 to 40 MHz is larger than that of the comparative sample, and In the region of about 90% or more of the above, since the synthetic impedance Z is higher than that of the comparative sample, the evaluation is ○.

図１５から分かるように、電流の周波数が３０〜４０ＭＨｚのものに関しては、合成電気抵抗値Ｒｓが１〜３ｋΩ、ｆ２／ｆ１が０．６５≦ｆ２／ｆ１≦１．０５を満たしている場合、評価はすべて○となった。つまり、この場合、合成電気抵抗値Ｒｓを小さくして点火コイルの高出力化を図ることができると共に、それによって悪化が懸念される周波数のノイズ電流の抑制性能も確保できる。 As can be seen from FIG. 15, in the case of the current frequency of 30 to 40 MHz, when the combined electric resistance value Rs satisfies 1 to 3 kΩ and f2 / f1 satisfies 0.65 ≦ f2 / f1 ≦ 1.05, Evaluation was all ○. That is, in this case, it is possible to reduce the combined electric resistance value Rs to achieve high output of the ignition coil, and thereby, it is also possible to secure the noise current suppression performance of the frequency that may be aggravated.

また、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とが同じである、すなわちｆ２／ｆ１＝１であるとき、合成電気抵抗値を０．５ｋΩと非常に小さくしても、高い合成インピーダンスを確保することができる。それゆえ、第一ピーク周波数ｆ１と第二ピーク周波数ｆ２とを同じにすることにより、一層高出力化を図ることができると共に、ノイズ抑制性能も確保できる。 In addition, when the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 are the same, that is, f2 / f1 = 1, a high combined impedance is ensured even if the combined electrical resistance value is as small as 0.5 kΩ. can do. Therefore, by setting the first peak frequency f1 and the second peak frequency f2 to be the same, it is possible to further increase the output and secure noise suppression performance.

１点火コイル
１１一次コイル
１２二次コイル
２コイル本体部
３高圧タワー部
４ジョイント部
５第一巻線抵抗体
６第二巻線抵抗体
７コイルスプリング
７１密巻部
７２先端弾性部
７３基端弾性部
Ｚ軸方向 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Ignition coil 11 Primary coil 12 Secondary coil 2 Coil main-body part 3 High-pressure tower part 4 Joint part 5 1st winding resistance body 6 2nd winding resistance body 7 Coil spring 71 Close winding part 72 Tip elastic part 73 Base end elasticity Section Z axis direction

Claims

A coil body (2) having a primary coil (11) and a secondary coil (12);
A cylindrical high-pressure tower (3) protruding from the coil body (2) to the tip side,
A tubular joint (4) connected to the high pressure tower (3) and extending to the tip side;
A first winding resistor (5) disposed in the high pressure tower (3) and electrically connected to the secondary coil (12);
A second winding resistor (6) disposed in the joint portion (4) and electrically connected to the first winding resistor (5);
The second winding resistor (6) comprises a coil spring (7) elastically extendable in the axial direction (Z),
The coil spring (7) is disposed on the close winding portion (71) in which the windings are in contact with each other in the axial direction (Z) via the insulating film (702), and the tip side of the close winding portion (71) A distal end elastic portion (72) elastically compressible in the axial direction (Z), and a proximal end elastic portion (73) which is disposed on the base end side of the closely wound portion (71) and elastically compressible in the axial direction (Z) Have and
An ignition coil (1) for an internal combustion engine, wherein the closely wound portion (71) has a length of half or more of the entire length of the coil spring (7) in an axial direction (Z).

The internal combustion engine according to claim 1, characterized in that the coil spring (7) is formed by winding a covered winding (70) consisting of a conducting wire (701) whose entire circumference is covered with the insulating film (702). Ignition coil for engines (1).

The ignition coil (1) for an internal combustion engine according to claim 1 or 2, wherein the closely wound portion (71) is wound around a core (61) made of a magnetic material.

The first peak frequency f1 which is a frequency at which the impedance of the first winding resistor (5) shows a peak value, and the second peak which is a frequency at which the impedance of the second winding resistor (6) shows a peak value The ignition coil (1) for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3, wherein the frequency f2 satisfies the relationship 0.65 0.6 f2 / f1 5 1.05.

The first peak frequency f1 of the current when the impedance of the first winding resistor (5) is maximum is 30 to 40 MHz, according to any one of claims 1 to 4, Ignition coil for internal combustion engines (1).

An ignition device (10) comprising an ignition coil (1) for an internal combustion engine according to any one of the preceding claims and a spark plug (8) connected to the ignition coil (1) ,
The spark plug (8) has a cylindrical housing (81) and a cylinder held inside the housing (81) while exposing a part of the base end to the base end side of the housing (81). -Shaped insulator (82), a terminal fitting (83) held inside the insulator (82) so that the base end portion protrudes, and the tip end side of the terminal fitting (83), The plug resistor (84) disposed inside the insulator (82), and the tip end side of the plug resistor (84), the tip end portion being held inside the insulator (82) so that the tip portion protrudes A central electrode (85) and a ground electrode (86) forming a spark discharge gap (87) between the central electrode (85) and the central electrode (85);
The terminal fitting (83) is electrically connected to the coil spring (7),
Ignition for an internal combustion engine characterized in that the combined electric resistance value of the electric resistance value of the first winding resistor (5) and the electric resistance value of the plug resistor (84) is 1 to 3 kΩ. Device (10).