JP6491788B1 - 防音システム - Google Patents
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Abstract
【解決手段】壁を貫通して設置された通気スリーブに、消音器が配置された防音システムにおいて、消音器は、通気スリーブの外周部に形成された空洞部、および、空洞部と通気スリーブとを連通する開口部を有するケース部と、ケース部の空洞部内の少なくとも一部に、または、ケース部の開口部の少なくとも一部を覆う位置に配置される多孔質吸音材と、を有し、消音器の開口部は、消音器を配置しない状態の防音システム内における通気スリーブの音場空間に接続されており、通気スリーブが第一共鳴する音波の周波数をF1、波長をλとし、消音器内の周波数F1における実効音響伝搬長をαとすると、−1.8<log10(α/λ)<1.3を満たす。
【選択図】図1
Description
しかしながら、ウレタンおよびポリエチレン等の多孔質吸音材を用いる場合には、800Hz以下の低周波音の吸収率が極端に低くなるため、吸収率を大きくするためには体積を大きくすることが必要であるが、換気口、空調用ダクトなどの通気性を確保する必要があるため、多孔質吸音材の大きさには限度があり、高い通気性と防音性能とを両立することが難しいという問題があった。
このような通気スリーブの共鳴音を消音するために、特定の周波数の音を消音する共鳴型の消音器を用いることが提案されている。
これに対して、共鳴が生じている音場空間(共鳴場)に、共鳴場の共鳴周波数と同じ共鳴周波数の共鳴器を配置した場合には、強い相互作用が働いて結合モードと反結合モードとの2つのモードに分離する現象が生じて、共鳴周波数の近傍の周波数に透過音のピークが2つ生じてしまう(図4参照)。
従って、通気スリーブ内で生じる第一共鳴の音に対する消音器として、共鳴型の消音器を用いる場合には、別の新たな透過音圧のピークを生成してしまうため、355Hz〜710Hz程度の低い周波数を消音することができない。
また、特許文献6の音吸収装置は、壁面や天井などに設ける音吸収装置であり、壁に貫通して設けられる管状部材内に生じる音を消音するものではない。
すなわち、以下の構成により上記課題を解決することができることを見出した。
消音器は、通気スリーブの外周部に形成された空洞部、および、空洞部と通気スリーブとを連通する開口部を有するケース部と、ケース部の空洞部内の少なくとも一部に、または、ケース部の開口部の少なくとも一部を覆う位置に配置される多孔質吸音材と、を有し、
消音器の開口部は、防音システム内における通気スリーブの音場空間に接続されており、
消音器を配置しない状態の通気スリーブが第一共鳴する音波の周波数をF1、波長をλとし、周波数F1における消音器内の実効音響伝搬長をαとすると、
−1.8<log10(α/λ)<1.3
を満たす防音システム。
[2〕 実効音響伝搬長αが、
−1.2<log10(α/λ)<1.0
を満たす[1〕に記載の防音システム。
[3] 通気スリーブ内に生じる第一共鳴の周波数をF0とし、消音器の共鳴周波数をF1とすると、0.85×F0<F1<1.15×F0を満たす消音器を有さない[1]または[2]に記載の防音システム。
[4] 壁は室外と室内とを区切る壁であり、
壁の室内側に壁に平行に設けられた化粧板を有し、
通気スリーブは壁および化粧板を貫通するように設けられており、
消音器は、壁と、化粧板との間に配置されている[1]〜[3]のいずれかに記載の防音システム。
[5] 壁と化粧板との間の空間を含む、壁と化粧板との合計厚みが、175mm〜400mmである[4]に記載の防音システム。
[6] 多孔質吸音材の流れ抵抗σ1[Pa・s/m2]は、
0<log(σ1)<5.5
を満たす[1]〜[5]のいずれかに記載の防音システム。
[7] ケース部の空洞部の幅L1は、
0.01×λ≦L1≦300mm
を満たす[1]〜[6]のいずれかに記載の防音システム。
[8] ケース部の空洞部の深さL2は、
0.025×λmm≦L2≦175mm
を満たす[1]〜[7]のいずれかに記載の防音システム。
[9] 通気スリーブの平均内径が70mm〜160mmである[1]〜[8]のいずれかに記載の防音システム。
[10] 通気スリーブの端部に設置されるカバー部材を有する[1]〜[9]のいずれかに記載の防音システム。
[11] 通気スリーブの端部に設置される風量調整部材を有する[1]〜[10]のいずれかに記載の防音システム。
以下に記載する構成要件の説明は、本発明の代表的な実施態様に基づいてなされるが、本発明はそのような実施態様に限定されるものではない。
なお、本明細書において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
また、本明細書において、「直交」および「平行」とは、本発明が属する技術分野において許容される誤差の範囲を含むものとする。例えば、「直交」および「平行」とは、厳密な直交あるいは平行に対して±10°未満の範囲内であることなどを意味し、厳密な直交あるいは平行に対しての誤差は、5°以下であることが好ましく、3°以下であることがより好ましい。
本明細書において、「同一」、「同じ」は、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含むものとする。また、本明細書において、「全部」、「いずれも」または「全面」などというとき、100%である場合のほか、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含み、例えば99%以上、95%以上、または90%以上である場合を含むものとする。
本発明の防音システムの構成について、図面を用いて説明する。
図1は、本発明の防音システムの好適な実施態様の一例を示す模式的な断面図である。図2は、図1のB−B線断面図である。
図1に示す例では、防音システム10は、壁16と、壁16から所定距離離間して、壁16に平行に設けられた化粧板40と、壁16および化粧板40を貫通する通気スリーブ12と、壁16と化粧板40の間の空間の通気スリーブ12の外周部に配置される消音器22とを有する。
なお、通気スリーブ12は、換気口および空調用ダクト等に限定はされず、各種機器に用いられる一般的なダクトであってもよい。
中でも、マンションのような住宅の壁は、例えば、コンクリート壁、石膏ボード、断熱材、化粧板、および、壁紙等を有して構成されており、これらを貫通して通気スリーブが設けられている。本発明の防音システムは、このような壁の通気スリーブに好適に適用することができる。図1に示す例では、本発明における壁16はコンクリート壁に相当する。
また、住宅用の通気スリーブの場合には、通気スリーブの直径(円相当直径)は70mm〜160mm程度である。また、軸方向において、通気スリーブの直径が変化する場合には、通気スリーブの平均内径(加重平均)が70mm〜160mm程度であればよい。
なお、通気スリーブの内径は、分解能を1mmとして測定する。スリーブの断面形状が、円形ではない場合は、その面積を円相当面積として直径に換算して内径を求める。1mm未満の凹凸等の微細構造を有する場合には、これを平均化する。
図1および図2に示すように、ケース部26は、通気スリーブ12の外周部の周方向の全周に開口部32および空洞部30を有する。すなわち、防音システム10では、通気スリーブ12の軸方向において、消音器22の位置で通気スリーブ12の直径よりも大きな径となっている。
ケース部26の開口部32が通気スリーブ12内と連通することによって、防音システム10における通気スリーブ12内に生じる第一共鳴の音場空間に開口部32が接続している。
なお、通気スリーブ12の第一共鳴の音場空間は、通気スリーブ12内、および、通気スリーブ12の開口端からしみ出る音響近接場の領域である。開口端からしみ出る音響近接場の領域は、通気スリーブ12の開口端中央の音圧レベルより20dB小さい音圧レベルの領域までとする。音響近接場の領域は、通気スリーブの断面積からシミュレーションにより求めることができる。図36は、通気スリーブ12内で共鳴が生じている状態における、通気スリーブ12内およびその周辺の空間の音圧レベルのシミュレーション結果を模式的に表す図である。図36に示すように、通気スリーブの開口端の外側でも音圧レベルが高い空間が存在する。この音圧レベルが高い空間が音響近接場の領域である。図37に示すように、この音圧レベルは開口端中央位置からの距離に依存している。従って、上記のとおり、通気スリーブ12の開口端中央の音圧レベルより20dB小さい音圧レベルの領域までを音響近接場の領域(音場空間)とする。
周知のとおり、多孔質吸音材は、内部を通過する音の音エネルギーを熱エネルギーに変換することで吸音するものである。
−1.8<log10(α/λ)<1.3
を満たす。
なお、上記式において、logは常用対数である。
また、周波数F1における消音器内の実効音響伝搬長とは、多孔質吸音材が配置された状態で空洞部内を周波数F1の音が伝搬すると考えた場合の実効音響伝搬長である。
α0=1/Re[γ]
で求められる。ただし、γは伝搬定数である。また、Re[γ]は、伝搬定数の実部を意味する。
音響材料の伝搬定数は、音響管と2本のマイクを用いた伝達関数法による測定を行うことで求めることができる。この手法はJIS A1405-2、ISO 10534-2、ASTM E 1050の規格に従うものである。
音響管としては、例えば日東紡音響エンジニアリング株式会社製のWinZacと同一の測定原理であるものを用いることができる。この方法で広いスペクトル帯域において伝搬定数を測定することができる。
消音器内の実効音響伝搬長αは、多孔質吸音材がケース部の空洞部内全体に充填される場合は、多孔質吸音材の実効音響伝搬長α0と一致する。また、多孔質吸音材がケース部の空洞部内の一部に充填される場合は、多孔質吸音材の実効音響伝搬長α0と多孔質吸音材が配置されていない空間の長さとの合計が消音器内の実効音響伝搬長αとなる。なお、以下の説明においては、基本的に多孔質吸音材がケース部の空洞部内全体に充填される構成として説明を行なっている。従って、多孔質吸音材の実効音響伝搬長α0と消音器内の実効音響伝搬長αとを区別せずに説明する場合がある。
周知のとおり、気柱共鳴器は、剛体で囲まれた空洞部、および、空洞部と外部と連通する開口部を有し、音波の波長をλとすると、空洞部の長さが(2n+1)×λ/4+(開口端補正長)の長さの場合にこの音波に対して共鳴する共鳴体である。
ヘルムホルツ共鳴器は、剛体で囲まれた空洞部、および、空洞部と外部とを連通する開口部を有し、空洞部の空気をバネ定数kのバネとし、開口部に位置する空気を質量mの重りとして、(1/(2π))×(k/m)0.5の周波数で共鳴を起こす共鳴体である。
膜型共鳴器は、膜、および、膜の一部を振動可能に支持する枠を有し、膜の、枠に固定された部分を節として膜が振動する共鳴体である。
L1<0.5×λ
を満たし、消音器22の空洞部30の深さL2は、
L2<0.25×λ
を満たす。すなわち、空洞部30の幅L1は、λ/2よりも小さく、また、空洞部30の深さL2は、λ/4よりも小さい。従って、消音器22は、気柱共鳴によって消音するものではない。
なお、位置によって空洞部30の深さが異なる場合には、空洞部30の深さL2は、各位置での深さの平均値である。
また、位置によって開口部32の幅が異なる場合には、開口部32の幅L1は、各位置での幅の平均値である。
なお、幅L1、深さL2は分解能を1mmとして測定すればよい。すなわち、1mm未満の凹凸等の微細構造を有する場合には、これを平均化して幅L1、深さL2を求めればよい。
防風用フィルム44を有する場合に、通気スリーブ12が第一共鳴する音波の周波数の音に対して膜振動による共鳴をしない構成とするためには、消音器22の開口部32の大きさ、空洞部30の体積等に応じて、防風用フィルム44の材質、厚み等を適宜設定すればよい。
500Hzバンドの低い周波数帯の音を、ウレタン、ポリエチレン等からなる多孔質吸音材で吸音するためには、体積を大きくするが必要であるが、通気性を確保する必要があるため、高い通気性と防音性能とを両立することが難しいという問題があった。
また、本発明者らの検討によると、共鳴型の消音器では、共鳴器の開口部で発生した風切り音が共鳴器によって増幅されてしまい、新たな騒音源となってしまうことがわかった。これは共鳴器では、入射音に対する位相反転による反射防音の寄与があるが、内部で発生した風切り音に対しては入射方向が定義できず、通気スリーブの両方向へ音を伝搬させてしまうためである。
また、共鳴型の消音器は、特定の周波数(周波数帯域)の音を選択的に消音するものである。そのため、通気スリーブの共鳴周波数に合わせた設計が必要となり、汎用性が低いという問題があった。
これに対して、共鳴が生じている音場空間(共鳴場)に、共鳴場の共鳴周波数と同じ共鳴周波数の共鳴器を配置した場合には、強い相互作用が働いて結合モードと反結合モードとの2つのモードに分離する現象が生じて、共鳴周波数の近傍の周波数に透過音のピークが2つ生じてしまう(図4参照)。
従って、通気スリーブ内で生じる第一共鳴の音に対する消音器として、共鳴型の消音器を用いる場合には、別の新たな透過音圧のピークを生成してしまうため、355Hz〜710Hz程度の低い周波数を消音することができない。
この点は後にシミュレーション結果を用いて説明する。
また、この消音の原理は消音器の共鳴は用いないので、空洞部30の幅L1および深さL2が通気スリーブ12の第一共鳴の共鳴周波数における波長λの1/4よりも小さくても、高い防音性能を発現することができる。従って、消音器22を小型化して通気スリーブ12の通気性を維持しつつ、高い防音性能を得ることができる。
また、この消音の原理は共鳴を利用しないので、風切り音を増幅することがない。
なお、壁と化粧板との合計厚みは、壁の外側の端から化粧板の室内側の端までの厚みを、分解能を1mmとして測定する。すなわち、1mm未満の凹凸等の微細構造を有する場合には、これを平均化して厚みを求めればよい。
シミュレーションは、有限要素法計算ソフトCOMSOL ver5.3(COMSOL社)の音響モジュールを用いた。
図3に示すように、シミュレーションにおいて通気スリーブの直径は100mmとし、壁の厚みは100mmとし、化粧板の厚みは10mmとし、壁と化粧板との間の距離は140mmとした。すなわち、壁と化粧板との合計厚みは、250mmとした。
また、音波検出面側の通気スリーブの端面から32mmの位置には、レジスター(直径102mm)の蓋が配置されるものとしてモデル化した。
図4に、シミュレーションの結果を、周波数と透過音圧強度との関係のグラフとして示す。
図4から、消音器を配置しない場合(ストレート管の場合)の通気スリーブ12の第一共鳴の周波数F1は、515Hz程度であることがわかる。
図5および図6に示すように、長さ1000mm、直径100mmの音響管の外周部に気柱共鳴型の消音器が接続されたモデルを作成して、気柱共鳴型消音器の基本的な音響特性を評価した。音響管の一方の端面から平面波を入射させ他方の端面に到達する音波の単位体積あたりの振幅を求めた。入射させる音波は単位体積あたりの振幅を1とした。検出面上における音圧振幅の積分値を、入射面上における音圧振幅の積分値で割った値を2乗したものを、透過音圧強度とした。
気柱共鳴型消音器は、断面の大きさが45mm×45mmの直方体形状とし、長さを種々変更して、周波数と透過音圧強度との関係を計算して共鳴周波数を求めた。その結果、図7に計算例1として示すように、長さ150mmで共鳴周波数が515Hz程度となることがわかった。
図6および図8に示すように、気柱共鳴型の消音器のモデルは、45mm×45mmの角柱状で長さ(深さ)が150mmの気柱共鳴管を側面に2つ有し、通気スリーブと同じ直径(100mm)の管状の消音器を通気スリーブの端部に配置する構成とした。通気スリーブの軸方向の長さは130mm、消音器の管状部の軸方向の長さは120mmとした。気柱共鳴管の軸方向の位置は通気スリーブ側の端面から5mmの位置とした。
図4に、シミュレーションの結果を、周波数と透過音圧強度との関係のグラフとして示す(比較例1)。また、図9に、実験の結果を、周波数と透過音圧強度との関係のグラフとして示す。
実験は、上述した形状及び寸法の消音器を厚み5mmアクリル板を用いて作製し、後述する簡易小型防音室を用いて、実施例と同様の方法で周波数と透過音圧強度との関係を測定した。
その結果、通気スリーブの第一共鳴周波数の音は消音できるものの、新たに生じた2つのピークの周波数は、500Hzバンド内に存在する。
このように、通気スリーブに対する消音器として、共鳴型の消音器を用いる場合には、別の新たな透過音圧強度のピークを生成してしまうため、500Hzバンドの音を十分に消音することはできない。
音源は500Hzおよび1000Hz付近で音圧がピークとなる音を発生するものとして、500Hz付近の周波数で共鳴する共鳴器を配置した場合の透過音圧を算出した。共鳴器は図6および図8に示す共鳴型の消音器のモデルとした。
結果を図38に示す。また、図38には共鳴器を配置しない場合のシミュレーション結果も示す。
以上の結果から、共鳴器を用いて消音を行う場合、共鳴が生じていない非共鳴場であれば、共鳴器を用いて特定音の消音を適切に行うことが可能であるが、通気スリーブのように、共鳴が生じている共鳴場では、共鳴周波数の近傍の周波数に、別の新たな透過音圧のピークを生成してしまうため適切な消音することができないことがわかる。
なお、シミュレーションにおいて、周波数F1における消音器内の実効音響伝搬長は、多孔質吸音材の流れ抵抗を調整することで変更した。実効音響伝搬長α0と流れ抵抗σとの関係は、
である。
なお、cは空気中の音波の速度である。
一例として、周波数F1が515Hzの場合の、流れ抵抗σとlog10(α/λ)との関係を表すグラフを図10に示す。流れ抵抗σが12[Pa・s/m2]であると、log10(α/λ)が1となり、流れ抵抗が512[Pa・s/m2]であるとlog10(α/λ)が0となり、流れ抵抗が21000[Pa・s/m2]であるとlog(α/λ)が−1となる。
図11に、シミュレーションの結果を、周波数と、実効音響伝搬長α/第一共鳴の波長λのlog値(グラフでは「log(α/λ)」と記載する)と、透過音圧強度との関係のグラフとして示す。また、図12には、実効音響伝搬長α/第一共鳴の波長λのlog値が−0.44の場合(実施例1とする)の、周波数と透過音圧強度との関係を表すグラフを示す。実施例1は、流れ抵抗が2560[Pa・s/m2]、実効音響伝搬長が249mmである。
消音器内の実効音響伝搬長が短い範囲では、消音器内での共鳴が生じないため、通気スリーブの第一共鳴の影響によって、周波数F1のみに透過音圧強度のピークが発生するものである。一方、消音器内の実効音響伝搬長が長い範囲では、消音器内での共鳴が生じるため、通気スリーブの共鳴と消音器の共鳴との相互作用によって2つのモードに分離する。そのため、2つの透過音圧強度のピークが発生する。
なお、上記式において、logは常用対数である。多孔質吸音材の流れ抵抗は、1cm厚の多孔質吸音材の垂直入射吸音率を測定し、Mikiモデル(J. Acoust. Soc. Jpn., 11(1) pp.19−24 (1990))でフィッティングすることで評価することができる。または「ISO 9053」に従って評価してもよい。
図3に示すシミュレーションモデルにおいて、消音器のケース部は、通気スリーブの全周に形成されているものとした。通気スリーブの軸方向における空洞部の幅L1は106mmとした。空洞部内の流れ抵抗200[Pa・s/m2]として多孔質吸音材をモデル化した場合と、10000[Pa・s/m2]として多孔質吸音材をモデル化した場合とで、計算を行なった。
図15に、流れ抵抗200[Pa・s/m2]の場合のシミュレーション結果を、周波数と空洞部の深さL2と透過音圧強度との関係を表すグラフとして示す。また、図16に、流れ抵抗10000[Pa・s/m2]の場合のシミュレーション結果を、周波数と空洞部の深さL2と透過音圧強度との関係を表すグラフとして示す。
図17に、シミュレーションの結果を、周波数と流れ抵抗のlog値と透過音圧強度との関係のグラフとして示す。
また、図18には、空洞部内の流れ抵抗のlog値が1の場合、3.4の場合、および、5.8の場合の、周波数と透過音圧強度との関係を表すグラフを示す。
また、図19には、流れ抵抗のlog値と、500Hzバンド内における透過音圧強度の最大値との関係を表すグラフを示す。
図19から、流れ抵抗のlog値(log(σ1))は、5.5未満が好ましく、5.2未満がより好ましく、5.0未満がさらに好ましいことがわかる。
ケース部26の共鳴周波数F1において通気スリーブ12内に生じる第一共鳴の透過音圧強度をより小さくして相互作用をより小さくできる観点から、通気スリーブ12内に生じる第一共鳴の周波数F0と、ケース部26の共鳴周波数F1は、1.17×F0<F1を満たすことが好ましく、1.22×F0<F1を満たすことがより好ましく、1.34×F0<F1を満たすことがさらに好ましい。上記条件を満たすことで、ケース部26の共鳴周波数F1において通気スリーブ12内に生じる第一共鳴の透過音圧強度がピーク値に対して20%以下、15%以下、10%以下となる。
言い換えると、本発明の防音システムは、0.85×F0<F1<1.15×F0を満たす消音器、すなわち、通気スリーブに生じる第一共鳴の周波数に対して共鳴する消音器を有さないことが好ましい。より好ましくは、本発明の防音システムは、0.75×F0<F1<1.34×F0を満たす消音器を有さない。
なお、位置によって空洞部30の深さが異なる場合には、空洞部30の深さL2は、各位置での深さの平均値である。
また、位置によって開口部32の幅が異なる場合には、開口部32の幅L1は、各位置での幅の平均値である。
なお、幅L1、深さL2は分解能を1mmとして測定すればよい。すなわち、1mm未満の凹凸等の微細構造を有する場合には、これを平均化して幅L1、深さL2を求めればよい。
図3に示すモデルと同様のモデルを用いて、消音器22の空洞部30の幅L1および深さL2を種々変更して計算を行なった。実効音響伝搬長α/第一共鳴の波長λのlog値は、−0.90とした。多孔質吸音材の流れ抵抗は13000[Pa・s/m2]とした。
図20に、シミュレーションの結果を、L1/λとL2/λと500Hzバンドの透過損失との関係のグラフとして示す。なお、500Hzバンドの透過損失は、355Hz以上710Hz以下の周波数での透過損失の平均値を求めたものである。
また、図21には、L2/λが0.24場合のL1/λと500Hzバンドの透過損失との関係を表すグラフを示し、図22には、L1/λが0.24の場合のL2/λと500Hzバンドの透過損失との関係を表すグラフを示す。
355Hz〜710Hzの領域を1/24オクターブバンドの周波数間隔で透過音圧強度を計算し、足し算したものをΣIとすると、500バンドの透過損失TL500は、
TL500=10×log(ΣIref/ΣI)
で求めた。なお、ΣIrefは、ストレート管のΣIである。
また、500Hzバンドにおいてより高い防音性能が得られる観点から、空洞部30の幅L1は、0.020×λ以上であるのがより好ましく、0.030×λ以上であるのがより好ましく、0.040×λ以上であるのがさらに好ましい。
また、500Hzバンドにおいてより高い防音性能が得られる観点から、空洞部30の深さL2は、0.035×λ以上であるのがより好ましく、0.045×λ以上であるのがより好ましく、0.061×λ以上であるのがさらに好ましい。
また、複数の消音器を軸方向に配置する構成とする場合には、各消音器の開口部および空洞部等の寸法は互いに異なっていてもよい。
図31に示す防音システムは、消音器22の空洞部30内に3つの吸音材24a、24bおよび24cが配置されている。空洞部内において、吸音材24a〜24cは軸方向に積層されている。
空洞部内に複数の吸音材を配置する構成とすることで、製造の際に、吸音材を開口部から空洞部内に充填しやすくなり、また、メンテナンスの際に、吸音材を交換しやすくなる。
また、空洞部の形状に合わせて成型された吸音材が複数に分割されているのがより好ましい。
消音器22の空洞部30内に空気が流入可能な構成の場合には、直管の場合に比べて、消音システム全体としての圧力損失が大きくなる。そのため、通気量が少なくなってしまうおそれがある。これに対して、消音器22の開口部32を防風用フィルム44で覆う構成とすることで、防風用フィルム44が音波を透過するため、消音器22による消音の効果は得られ、かつ、防風用フィルム44が空気を遮蔽するため、空洞部30内に空気が流入するのを抑制して圧力損失を低減することができる。
非通気の防風用フィルム44の材料としては、ポリメタクリル酸メチル(PMMA)などのアクリル樹脂、ポリエチレンテレフタレート(PET)、ポリカーボネート、ポリアミドイド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリサルフォン、ポリブチレンテレフタラート、ポリイミド、トリアセチルセルロース等の樹脂材料、が利用可能である。
低通気性の防風用フィルム44の材料としては、上記樹脂からなる多孔質フィルム、多孔質金属箔(多孔質アルミニウム箔等)、不織布(レジンボンド不織布、サーマルボンド不織布、スパンボンド不織布、スパンレース不織布、ナノファイバー不織布)、織布、紙等が利用可能である。
なお、多孔質フィルム、多孔質金属箔、不織布、織布を用いた場合には、それらが有する貫通孔部によって吸音効果を得ることができる。すなわち、これらは音エネルギーを熱エネルギーに変換する変換機構としても機能する。
防風用フィルム44の厚みは、材質にもよるが、1μm〜500μmが好ましく、3μm〜300μmがより好ましく、5μm〜100μmがより好ましい。
防風用フィルム44を有する場合に、通気スリーブ12が第一共鳴する音波の周波数の音に対して膜振動による共鳴をしない構成とするためには、すなわち、1.15×F0<F1を満たす構成とするためには、消音器22の開口部32の大きさ、空洞部30の体積等に応じて、防風用フィルム44の材質、厚み等を適宜設定すればよい。
上述の固定方法は、消音器の振動を抑制できる点で好ましい。
また、挿入部を通気スリーブ内に挿入して固定する方法の場合には、挿入部の外径を先端(消音器とは反対側)に向かうに従って細くなる形状とするのが好ましい。また、挿入部に切込みを有する構成としてもよい。これらの構成により、挿入部を通気スリーブ内に挿入しやすく、かつ、通気スリーブ内に挿入した状態で固定しやすくなる。
また、消音器と通気スリーブの開口端(壁)とは接していてもよいし、離間していてもよい。すなわち、消音器と通気スリーブの開口端(壁)との間に間隙を有していてもよい。
このような構成の場合には、通風路の断面積が、後述するカバー部材(ルーバ、ガラリ等)、および、風量調整部材(レジスター)の通気量以上の通気量となるようにすればよい。
化粧板の貫通孔に消音器を挿通させる構成とすることで、消音装置の設置、交換等が容易になる。
例えば、コンクリート壁と化粧板との間の距離はさまざまで、同じマンションであっても場所によって異なったり、施工会社によって異なったりする。コンクリート壁と化粧板との間の距離に応じて、そのつど消音器を設計して作製するとコストがかかる。また全ての距離に適用できるよう消音器を薄く設計すると、防音性能が低くなってしまう。そこで、消音器をコンクリート壁と化粧板との間に設置する場合に、コンクリート壁と化粧板との間の距離に応じて分離された複数の消音器を適宜組み合わせて設置することで、低コストで防音性能を最大化することができる。
また、カバー部材および風量調整部材は、通気スリーブの消音器が設置された側の端面側に設置されてもよいし、消音器が設置されていない側の端面側に設置されてもよい。
図23は、本発明の防音システムの他の一例の模式的断面図であり、浸入防止板34を有する以外は図1に示す防音システムと同様の構成を有する。また、図24は、図23のC−C線断面図である。
図23および図24に示すように、浸入防止板34は、通気スリーブ12内の鉛直方向の下方に、通気スリーブ12の径方向に立設している板状の部材である。
浸入防止板34の鉛直方向の高さは、5mm以上40mm以下が好ましい。
図25は、本発明の防音システムの他の一例の模式的断面図であり、蓋部36を有する以外は図1に示す防音システムと同様の構成を有する。また、図26は、図25のE−E線断面図である。
図25および図26に示すように、消音器22の開口部32の鉛直方向の下側の領域を蓋部36で塞ぐ構成とすることによって、外部から通気スリーブ12内に浸入した雨水が消音器22の空洞部30に浸入するのを防止できる。
第2開口部の形成位置は、通気スリーブ12内に生じる第一共鳴の音場空間に接続しない位置であれば限定はない。例えば、第2開口部は、消音器22の外周面に形成される。また、第2開口部の大きさも限定はない。
ここで、消音器は、排気口等に利用可能な点から、難燃材料より耐熱性の高い材料からなることが好ましい。耐熱性は、例えば、建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間で定義することができる。建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間が5分間以上10分間未満の場合が難燃材料であり、10分間以上20分間未満の場合が準不燃材料であり、20分間以上の場合が不燃材料である。ただし耐熱性は各分野ごとで定義されることが多い。そのため、防音システムを利用する分野に合わせて、消音器22および消音器を、その分野で定義される難燃性相当以上の耐熱性を有する材料からなるものとすればよい。
例えば、本発明における消音器以外に、通気スリーブの内部に設置する内挿型消音器を有していてもよいし、通気スリーブの端部に設置する野外設置型消音器を有していてもよい。
他の防音部材と組み合わせることで、より広い帯域で高い防音性能を得られる。
まず、リファレンスとして、簡易小型防音室(図27参照)を用いて、消音器を配置しない場合の透過音圧の測定を行なった。リファレンスを測定した簡易小型防音室は、消音器を配置していない以外は、図27に示す簡易小型防音室と同様の構成である。
簡易小型防音室は、5面を吸音ウレタンフォームW3(厚み100mm、富士ゴム産業株式会社製 U00F2)およびその外側に配置される厚み5mmのアクリル板W1で囲まれ、残りの1面を、吸音ウレタンフォームW6(厚み100mm、富士ゴム産業株式会社製 U00F2)の防音室内側の面に厚み3mmのアルミニウム板W5を、他方の面に厚み5mmのアクリル板W1を配置した壁部材(本発明の壁に相当)で囲まれている。壁部材の合計厚みは108mmとした。さらに、壁部材から110mm離間して、壁部材に平行に厚み5mmのアクリル板W1(本発明の化粧板に相当)が配置されている。
また、5面の吸音ウレタンフォームW3のうち、左右面に配置される3面の内側の面には、波型の吸音ウレタンフォームW4(最大厚み35mm、富士ゴム産業株式会社製 U00F6)を配置した。防音室内の大きさは、800mm×800mm×900mmとした。
吸音ウレタンフォームW6とアルミニウム板W5とアクリル板W1とを有する壁部材および化粧板には、壁部材および化粧板を貫通して、内径100mmの塩化ビニル製の通気スリーブ12を設置した。
通気スリーブ12の外側の端面には風量調整部材20としてレジスター(株式会社ユニックス製 KRP−BWF)を取り付けた。
なお、アクリル板W1およびアルミニウム板W5は端部を30mm角のアルミニウム製のフレームFrに固定して支持した。
実施例1として、図27に示すように、壁部材と化粧板との間に消音器22を設置、通気スリーブと接続して防音システムを構成した。レジスター20を全開にして上記と同様に音圧を測定して、音圧のデータに対してフーリエ変換を行い周波数スペクトルを算出し、バックグラウンドデータとの差分を求めて透過音圧強度のデータとした。
ケース部26の空洞部30の幅L1は100mm、深さL2は27mmとした。また、レジスターを配置したため、軸方向の開口部32の幅は60mm相当となる。
多孔質吸音材24は、ポリエステルフェルト(e−フェルト:株式会社ピアリング製)を用いた。
ここで、リファレンスの測定結果(図28)から通気スリーブの第一共鳴の周波数はF1は、500Hzであり、波長λは、686mmであった。また、実施例1の、周波数F1(500Hz)における多孔質吸音体24の実効音響伝搬長α0を音響管で測定した伝搬定数から算出したところ、273[mm]であった。従って、消音器22内の実効音響伝搬長αは273mmであり、log(α/λ)は、−0.40であった。
空洞部30の深さL2を51mmとした以外は実施例1と同様にして、透過音圧強度を求めた。
実施例1と同様、log(α/λ)は、−0.40であった。
リファレンス、実施例1および2の結果を図28に示す。
また、実施例1および実施例2の結果から500Hzバンドの透過損失を求めた。結果を図29に示す。
また、図30には、前述した図20のグラフ上に実施例1および実施例2の点をプロットしたグラフを示す。
また、図29から、深さL2が0.045×λ(31mm)以上のほうが500Hzバンドの透過損失が高い(防音性能が高い)ことがわかる。
また、図30から、シミュレーションの結果と実施例とが良く一致していることがわかる。
以上の結果より本発明の効果は明らかである。
12 通気スリーブ
16 壁
20 風量調整部材
22 消音器
24 多孔質吸音材
26 ケース部
28 挿入部
30 空洞部
32 開口部
34 浸入防止板
40 化粧板
44 防風フィルム
54 仕切り部材
Claims (11)
- 壁を貫通して設置された通気スリーブに、消音器が配置された防音システムであって、
前記消音器は、前記通気スリーブの外周部に形成された空洞部、および、前記空洞部と前記通気スリーブとを連通する開口部を有するケース部と、前記ケース部の前記空洞部内の少なくとも一部に、または、前記ケース部の前記開口部の少なくとも一部を覆う位置に配置される多孔質吸音材と、を有し、
前記消音器の前記開口部は、前記防音システム内における前記通気スリーブの音場空間に接続されており、
前記消音器を配置しない状態の前記通気スリーブが第一共鳴する音波の周波数をF1、波長をλとし、周波数F1における前記消音器内の実効音響伝搬長をαとすると、
−1.8<log10(α/λ)<1.3
を満たす防音システム。 - 前記実効音響伝搬長αが、
−1.2<log10(α/λ)<1.0
を満たす請求項1に記載の防音システム。 - 前記通気スリーブ内に生じる第一共鳴の周波数をF0とし、前記多孔質吸音材を有さない前記消音器の共鳴周波数をF1とすると、0.85×F0<F1<1.15×F0を満たす前記消音器を有さない請求項1または2に記載の防音システム。
- 前記壁は室外と室内とを区切る壁であり、
前記壁の室内側に前記壁に平行に設けられた化粧板を有し、
前記通気スリーブは前記壁および前記化粧板を貫通するように設けられており、
前記消音器は、前記壁と、前記化粧板との間に配置されている請求項1〜3のいずれか一項に記載の防音システム。 - 前記壁と前記化粧板との間の空間を含む、前記壁と前記化粧板との合計厚みが、175mm〜400mmである請求項4に記載の防音システム。
- 前記多孔質吸音材の流れ抵抗σ1[Pa・s/m2]は、
0<log(σ1)<5.5
を満たす請求項1〜5のいずれか一項に記載の防音システム。 - 前記ケース部の前記空洞部の幅L1は、
0.01×λ≦L1≦300mm
を満たす請求項1〜6のいずれか一項に記載の防音システム。 - 前記ケース部の前記空洞部の深さL2は、
0.025×λmm≦L2≦175mm
を満たす請求項1〜7のいずれか一項に記載の防音システム。 - 前記通気スリーブの平均内径が70mm〜160mmである請求項1〜8のいずれか一項に記載の防音システム。
- 前記通気スリーブの端部に設置されるカバー部材を有する請求項1〜9のいずれか一項に記載の防音システム。
- 前記通気スリーブの端部に設置される風量調整部材を有する請求項1〜10のいずれか一項に記載の防音システム。
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