JP6445804B2

JP6445804B2 - Oil pump device

Info

Publication number: JP6445804B2
Application number: JP2014149622A
Authority: JP
Inventors: 優作石井; 倉林　雅彦; 雅彦倉林
Original assignee: Subaru Corp
Current assignee: Subaru Corp
Priority date: 2014-07-23
Filing date: 2014-07-23
Publication date: 2018-12-26
Anticipated expiration: 2034-07-23
Also published as: JP2016023610A

Description

本発明は、動力源に駆動されるポンプロータを備えるオイルポンプ装置に関する。 The present invention relates to an oil pump device including a pump rotor driven by a power source.

エンジンや変速機等からなるパワートレインには、潤滑用や制御用の作動油を吐出するオイルポンプが組み込まれている。また、走行状況に応じてオイルポンプの吐出油量を変化させるため、エンジンとオイルポンプとの間に遊星歯車機構を設けた可変容量ポンプが提案されている（特許文献１参照）。この可変容量ポンプの遊星歯車機構には、リングギヤの回転数を調整するヒステリシスブレーキが設けられている。ヒステリシスブレーキのブレーキ力を制御することにより、オイルポンプの回転数を自在に調整することが可能となる。 An oil pump that discharges hydraulic oil for lubrication or control is incorporated in a power train including an engine and a transmission. Also, a variable displacement pump has been proposed in which a planetary gear mechanism is provided between the engine and the oil pump in order to change the amount of oil discharged from the oil pump according to the traveling state (see Patent Document 1). The planetary gear mechanism of this variable displacement pump is provided with a hysteresis brake that adjusts the rotational speed of the ring gear. By controlling the braking force of the hysteresis brake, it is possible to freely adjust the rotation speed of the oil pump.

特開２００５−２０７３５７号公報JP 2005-207357 A

ところで、特許文献１に記載される可変容量ポンプにおいては、吸入空気量に基づいてエンジン負荷を推定し、エンジン負荷に基づいてヒステリシスブレーキの通電量を制御している。これにより、可変容量ポンプを構成するオイルポンプの吐出圧（回転数）を、エンジン負荷に応じて増減させることが可能となる。しかしながら、オイルポンプの回転数を制御するために、ヒステリシスブレーキを追加することや、エンジン負荷の推定制御を追加することは、オイルポンプ装置のポンプ構造や制御系の複雑化を招く要因であった。 Incidentally, in the variable displacement pump described in Patent Document 1, the engine load is estimated based on the intake air amount, and the energization amount of the hysteresis brake is controlled based on the engine load. Thereby, it becomes possible to increase / decrease the discharge pressure (rotation speed) of the oil pump which comprises a variable displacement pump according to an engine load. However, the addition of hysteresis brakes and the addition of engine load estimation control to control the number of revolutions of the oil pump are factors that complicate the pump structure and control system of the oil pump device. .

本発明の目的は、オイルポンプ装置から吐出される作動油量を、簡単な構成で可変させることにある。 An object of the present invention is to vary the amount of hydraulic oil discharged from an oil pump device with a simple configuration.

本発明のオイルポンプ装置は、動力源に駆動されるポンプロータを備え、吐出ポートから作動油を吐出するオイルポンプ装置であって、前記動力源と前記ポンプロータとの間に設けられ、第１回転要素、第２回転要素および第３回転要素を備える遊星歯車機構と、前記第１回転要素を制動する締結状態と、前記第１回転要素を解放する解放状態と、に制御される第１係合機構と、前記第１回転要素と前記第３回転要素とを互いに拘束させる締結状態と、前記第１回転要素と前記第３回転要素との拘束を解除する解放状態と、に制御される第２係合機構と、前記吐出ポートから吐出される作動油を調圧したライン圧が供給され、前記ライン圧に基づいて前記第１係合機構と前記第２係合機構とを制御する油圧アクチュエータと、を有し、前記第１回転要素と前記第３回転要素とは共線図上で両端に配置され、前記第２回転要素には前記動力源が連結され、前記第３回転要素には前記ポンプロータが連結され、前記第１係合機構と前記第２係合機構とは、前記油圧アクチュエータによって軸方向に駆動されるロッド部材を介して連結され、前記油圧アクチュエータは、前記ライン圧が第１油圧である場合に、前記第１係合機構を解放状態に制御して前記第２係合機構を締結状態に制御し、前記ライン圧が前記第１油圧よりも高い第２油圧である場合に、前記第１係合機構を締結状態に制御して前記第２係合機構を解放状態に制御する。 An oil pump device according to the present invention is an oil pump device that includes a pump rotor driven by a power source and discharges hydraulic oil from a discharge port, and is provided between the power source and the pump rotor. A planetary gear mechanism including a rotating element, a second rotating element, and a third rotating element, a first engagement controlled by a fastening state that brakes the first rotating element and a released state that releases the first rotating element. A coupling mechanism, a fastening state in which the first rotating element and the third rotating element are constrained to each other, and a released state in which the restraint between the first rotating element and the third rotating element is released. A hydraulic actuator that is supplied with a line pressure obtained by adjusting hydraulic oil discharged from the discharge port and controls the first engagement mechanism and the second engagement mechanism based on the line pressure And having the first A rotating element and the third rotating element is arranged at both ends in the alignment chart, the the second rotating element is connected the power source, said the third rotating element is connected said pump rotor, said first The first engagement mechanism and the second engagement mechanism are connected via a rod member that is driven in the axial direction by the hydraulic actuator, and the hydraulic actuator is configured such that when the line pressure is the first hydraulic pressure, When the first engagement mechanism is controlled to the released state and the second engagement mechanism is controlled to the engaged state, and the line pressure is a second hydraulic pressure higher than the first hydraulic pressure, the first engagement mechanism Is controlled to the engaged state to control the second engagement mechanism to the released state.

本発明によれば、油圧アクチュエータは、ライン圧が第１油圧である場合に、第１係合機構を解放状態に制御して第２係合機構を締結状態に制御し、ライン圧が第１油圧よりも高い第２油圧である場合に、第１係合機構を締結状態に制御して第２係合機構を解放状態に制御している。これにより、オイルポンプ装置から吐出される作動油量を、簡単な構成で可変させることが可能となる。 According to the present invention, when the line pressure is the first hydraulic pressure, the hydraulic actuator controls the first engagement mechanism to the released state and the second engagement mechanism to the engaged state, and the line pressure is the first pressure. When the second hydraulic pressure is higher than the hydraulic pressure, the first engagement mechanism is controlled to the engaged state and the second engagement mechanism is controlled to the released state. As a result, the amount of hydraulic oil discharged from the oil pump device can be varied with a simple configuration.

車両に搭載されるパワートレインの一例を示すスケルトン図である。It is a skeleton figure which shows an example of the power train mounted in a vehicle. オイルポンプ装置の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of an oil pump apparatus. （ａ）および（ｂ）は、オイルポンプ装置の作動状態を示す説明図である。(A) And (b) is explanatory drawing which shows the operating state of an oil pump apparatus. （ａ）は、図３（ａ）のＸａ−Ｘａ線に沿って一方向クラッチの作動状態を示す説明図であり、（ｂ）は、図３（ｂ）のＸｂ−Ｘｂ線に沿って一方向クラッチの作動状態を示す説明図である。(A) is explanatory drawing which shows the operating state of a one-way clutch along the Xa-Xa line | wire of Fig.3 (a), (b) is one along the Xb-Xb line | wire of FIG.3 (b). It is explanatory drawing which shows the operating state of a direction clutch. 変速ユニットが備える遊星歯車機構の作動状態を示す共線図である。It is an alignment chart which shows the operating state of the planetary gear mechanism with which a transmission unit is provided. 本発明の他の実施の形態であるオイルポンプ装置の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of the oil pump apparatus which is other embodiment of this invention. （ａ）および（ｂ）は、オイルポンプ装置の作動状態を示す説明図である。(A) And (b) is explanatory drawing which shows the operating state of an oil pump apparatus.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は車両に搭載されるパワートレイン１０の一例を示すスケルトン図である。図１に示すように、パワートレイン１０は、エンジン（動力源）１１およびトランスミッション１２を有している。トランスミッション１２には、トルクコンバータ１３、前後進切替機構１４および無段変速機１５等が設けられている。無段変速機１５の出力軸であるセカンダリ軸１６には、ギヤ列１７を介して前輪出力軸１８が連結されている。また、前輪出力軸１８には、ギヤ列１９およびトランスファクラッチ２０を介して後輪出力軸２１が連結されている。また、エンジン１１には、トルクコンバータ１３を介して、本発明の一実施の形態であるオイルポンプ装置２２が連結されている。さらに、トランスミッション１２のミッションケース２３には、オイルポンプ装置２２に吸入される作動油２４が貯留されている。オイルポンプ装置２２から吐出される作動油は、図示しないバルブユニットを介して、トルクコンバータ１３、前後進切替機構１４、無段変速機１５およびトランスファクラッチ２０等に供給される。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a skeleton diagram showing an example of a powertrain 10 mounted on a vehicle. As shown in FIG. 1, the powertrain 10 includes an engine (power source) 11 and a transmission 12. The transmission 12 is provided with a torque converter 13, a forward / reverse switching mechanism 14, a continuously variable transmission 15, and the like. A front wheel output shaft 18 is connected to a secondary shaft 16 that is an output shaft of the continuously variable transmission 15 via a gear train 17. A rear wheel output shaft 21 is connected to the front wheel output shaft 18 via a gear train 19 and a transfer clutch 20. An oil pump device 22 according to an embodiment of the present invention is connected to the engine 11 via a torque converter 13. Furthermore, hydraulic oil 24 sucked into the oil pump device 22 is stored in the transmission case 23 of the transmission 12. The hydraulic oil discharged from the oil pump device 22 is supplied to the torque converter 13, the forward / reverse switching mechanism 14, the continuously variable transmission 15, the transfer clutch 20, and the like through a valve unit (not shown).

トルクコンバータ１３は、エンジン１１に連結されるフロントカバー３０と、フロントカバー３０に固定されるポンプシェル３１とを有している。また、ポンプシェル３１には中空軸３２が固定されており、中空軸３２には駆動スプロケット３３が取り付けられている。一方、オイルポンプ装置２２は、従動スプロケット３４を備えた変速ユニット３５と、変速ユニット３５にポンプ軸３６を介して連結されるポンプユニット３７とを有している。そして、トルクコンバータ１３側の駆動スプロケット３３と、オイルポンプ装置２２側の従動スプロケット３４とは、駆動チェーン３８を介して連結されている。このように、エンジン１１とオイルポンプ装置２２とは、トルクコンバータ１３およびチェーン機構３９を介して連結されている。 The torque converter 13 has a front cover 30 connected to the engine 11 and a pump shell 31 fixed to the front cover 30. A hollow shaft 32 is fixed to the pump shell 31, and a drive sprocket 33 is attached to the hollow shaft 32. On the other hand, the oil pump device 22 includes a transmission unit 35 having a driven sprocket 34 and a pump unit 37 connected to the transmission unit 35 via a pump shaft 36. The drive sprocket 33 on the torque converter 13 side and the driven sprocket 34 on the oil pump device 22 side are connected via a drive chain 38. Thus, the engine 11 and the oil pump device 22 are connected via the torque converter 13 and the chain mechanism 39.

図２はオイルポンプ装置２２の構成を示す概略図である。図２に示すように、オイルポンプ装置２２は、作動油を吸入して吐出するポンプユニット３７を有している。ポンプユニット３７は、吸入ポート４０ｉおよび吐出ポート４０ｏが形成されたポンプハウジング４０を有している。また、ポンプユニット３７は、ポンプハウジング４０に回転自在に収容されるアウタロータ４１と、アウタロータ４１の内側に噛み合って収容されるインナロータ（ポンプロータ）４２とを有している。インナロータ４２およびアウタロータ４１を回転させることにより、ポンピングチャンバ４３を周方向に移動させることができ、吸入ポート４０ｉから吐出ポート４０ｏに作動油を圧送することが可能となる。 FIG. 2 is a schematic view showing the configuration of the oil pump device 22. As shown in FIG. 2, the oil pump device 22 has a pump unit 37 that sucks and discharges hydraulic oil. The pump unit 37 has a pump housing 40 in which a suction port 40i and a discharge port 40o are formed. The pump unit 37 includes an outer rotor 41 that is rotatably accommodated in the pump housing 40, and an inner rotor (pump rotor) 42 that meshes with and is accommodated inside the outer rotor 41. By rotating the inner rotor 42 and the outer rotor 41, the pumping chamber 43 can be moved in the circumferential direction, and hydraulic oil can be pumped from the suction port 40i to the discharge port 40o.

また、オイルポンプ装置２２は、エンジン動力を変速してポンプユニット３７に伝達する変速ユニット３５を有している。変速ユニット３５は、遊星歯車機構５０、油圧アクチュエータ５１、噛合クラッチ（第１係合機構）５２および一方向クラッチ（第２係合機構）５３によって構成されている。変速ユニット３５の遊星歯車機構５０は、サンギヤ（第１回転要素）Ｓと、サンギヤＳの径方向外方に配置されるリングギヤ（第３回転要素）Ｒとを備えている。また、遊星歯車機構５０は、サンギヤＳおよびリングギヤＲに噛み合うピニオンＰと、ピニオンＰを回転自在に支持するキャリア（第２回転要素）Ｃとを備えている。この遊星歯車機構５０は、速度線図とも呼ばれる共線図上で、サンギヤＳ、キャリアＣ、リングギヤＲの順に、各回転要素が配置された構成を有している。すなわち、第１回転要素であるサンギヤＳと、第３回転要素であるリングギヤＲとは、共線図上で、両端に配置されている。また、遊星歯車機構５０のキャリアＣには、従動スプロケット３４が設けられている。つまり、キャリアＣには、チェーン機構３９およびトルクコンバータ１３を介して、エンジン１１が連結されている。 The oil pump device 22 includes a speed change unit 35 that changes the engine power and transmits the engine power to the pump unit 37. The transmission unit 35 includes a planetary gear mechanism 50, a hydraulic actuator 51, a mesh clutch (first engagement mechanism) 52, and a one-way clutch (second engagement mechanism) 53. The planetary gear mechanism 50 of the transmission unit 35 includes a sun gear (first rotating element) S and a ring gear (third rotating element) R disposed radially outward of the sun gear S. The planetary gear mechanism 50 includes a pinion P that meshes with the sun gear S and the ring gear R, and a carrier (second rotating element) C that rotatably supports the pinion P. The planetary gear mechanism 50 has a configuration in which rotating elements are arranged in the order of a sun gear S, a carrier C , and a ring gear R on a collinear diagram also called a velocity diagram. That is, the sun gear S that is the first rotating element and the ring gear R that is the third rotating element are disposed at both ends on the alignment chart. Further, the carrier C of the planetary gear mechanism 50 is provided with a driven sprocket 34. That is, the engine 11 is coupled to the carrier C via the chain mechanism 39 and the torque converter 13.

遊星歯車機構５０のリングギヤＲには、アクチュエータハウジング５４が固定されている。アクチュエータハウジング５４内には油圧ピストン５５が収容されており、アクチュエータハウジング５４と油圧ピストン５５とによって油圧アクチュエータ５１が構成されている。アクチュエータハウジング５４と油圧ピストン５５との間には油圧室５６が区画されており、油圧室５６に対する作動油の供給状態に応じて油圧ピストン５５を作動させることが可能となる。また、アクチュエータハウジング５４にはクラッチハウジング５７が固定されており、クラッチハウジング５７内には一方向クラッチ５３が収容されている。一方向クラッチ５３は、クラッチハウジング５７に連結される外輪５８と、外輪５８の内側に収容される内輪５９と、外輪５８と内輪５９との間に設けられるスプラグ６０とを備えている。後述するように、一方向クラッチ５３は、遊星歯車機構５０の作動状態に応じて、内輪５９から外輪５８に動力を伝達する締結状態に切り替えられる一方、外輪５８から内輪５９への動力伝達を遮断する解放状態に切り替えられる。また、クラッチハウジング５７には、ポンプ軸３６を介してインナロータ４２が連結されている。つまり、リングギヤＲには、アクチュエータハウジング５４、クラッチハウジング５７およびポンプ軸３６を介して、インナロータ４２が連結されている。 An actuator housing 54 is fixed to the ring gear R of the planetary gear mechanism 50. A hydraulic piston 55 is accommodated in the actuator housing 54, and the actuator housing 54 and the hydraulic piston 55 constitute a hydraulic actuator 51. A hydraulic chamber 56 is defined between the actuator housing 54 and the hydraulic piston 55, and the hydraulic piston 55 can be operated according to the supply state of hydraulic oil to the hydraulic chamber 56. A clutch housing 57 is fixed to the actuator housing 54, and a one-way clutch 53 is accommodated in the clutch housing 57. The one-way clutch 53 includes an outer ring 58 connected to the clutch housing 57, an inner ring 59 accommodated inside the outer ring 58, and a sprag 60 provided between the outer ring 58 and the inner ring 59. As will be described later, the one-way clutch 53 is switched to a fastening state in which power is transmitted from the inner ring 59 to the outer ring 58 in accordance with the operating state of the planetary gear mechanism 50, while blocking power transmission from the outer ring 58 to the inner ring 59. To be released. Further, the inner rotor 42 is coupled to the clutch housing 57 via the pump shaft 36. That is, the inner gear 42 is connected to the ring gear R via the actuator housing 54, the clutch housing 57, and the pump shaft 36.

遊星歯車機構５０のサンギヤＳの中心には、ボールスプライン等の支持部材６１が設けられている。同様に、一方向クラッチ５３の内輪５９の中心には、ボールスプライン等の支持部材６２が設けられている。双方の支持部材６１，６２には、ロッド部材６３が軸方向に移動自在に支持されている。また、ロッド部材６３には、油圧ピストン５５が固定されるとともに、リターンスプリング６４が連結されている。さらに、ロッド部材６３とミッションケース２３との間には、締結状態と解放状態とに切り替えられる噛合クラッチ５２が設けられている。噛合クラッチ５２は、ロッド部材６３の端部に設けられる噛合部材６５と、ミッションケース２３に固定される噛合部材６６とを有している。ロッド部材６３を矢印Ａ方向に移動させると、噛合部材６６から噛合部材６５を離すことができ、噛合クラッチ５２を解放状態に制御することが可能となる。一方、ロッド部材６３を矢印Ｂ方向に移動させると、噛合部材６６に噛合部材６５を噛み合わせることができ、噛合クラッチ５２を締結状態に制御することが可能となる。後述するように、噛合クラッチ５２の作動状態は、油圧アクチュエータ５１によって制御される。 A support member 61 such as a ball spline is provided at the center of the sun gear S of the planetary gear mechanism 50. Similarly, a support member 62 such as a ball spline is provided at the center of the inner ring 59 of the one-way clutch 53. A rod member 63 is supported by both support members 61 and 62 so as to be movable in the axial direction. A hydraulic piston 55 is fixed to the rod member 63 and a return spring 64 is connected to the rod member 63. Further, a meshing clutch 52 that can be switched between a fastening state and a releasing state is provided between the rod member 63 and the transmission case 23. The meshing clutch 52 has a meshing member 65 provided at the end of the rod member 63 and a meshing member 66 fixed to the transmission case 23. When the rod member 63 is moved in the direction of arrow A, the meshing member 65 can be separated from the meshing member 66, and the meshing clutch 52 can be controlled to the released state. On the other hand, when the rod member 63 is moved in the direction of arrow B, the meshing member 65 can be meshed with the meshing member 66, and the meshing clutch 52 can be controlled to be in an engaged state. As will be described later, the operating state of the meshing clutch 52 is controlled by the hydraulic actuator 51.

続いて、油圧アクチュエータ５１に対する作動油の供給経路について説明する。図２に示すように、ポンプユニット３７の吸入ポート４０ｉには吸入油路７０が接続されており、吸入油路７０のストレーナ７１はオイルパン７２に収容されている。また、ポンプユニット３７の吐出ポート４０ｏには、ポンプユニット３７から吐出された作動油が案内されるライン圧路７３が接続されている。ライン圧路７３には、ライン圧制御弁７４の導入ポート７４ｉが接続されるとともに、油圧アクチュエータ５１の油圧室５６に向けて延びる分岐油路７５が接続されている。また、分岐油路７５にはパイロット型の油路切替弁７６が設けられており、油路切替弁７６はライン圧路７３を流れる作動油の圧力つまりライン圧によって制御される。油路切替弁７６は、ライン圧が所定の基準圧力を下回る場合に、油圧室５６から作動油を排出する排出状態に切り替えられる。一方、ライン圧が所定の基準圧力を上回ると、油路切替弁７６は、ライン圧路７３から油圧室５６に作動油を供給する供給状態に切り替えられる。なお、図２に示した油路切替弁７６は、排出状態に作動している。 Next, the hydraulic oil supply path to the hydraulic actuator 51 will be described. As shown in FIG. 2, a suction oil passage 70 is connected to the suction port 40 i of the pump unit 37, and a strainer 71 of the suction oil passage 70 is accommodated in an oil pan 72. A line pressure path 73 through which hydraulic oil discharged from the pump unit 37 is guided is connected to the discharge port 40o of the pump unit 37. The line pressure path 73 is connected to an introduction port 74 i of the line pressure control valve 74 and a branch oil path 75 extending toward the hydraulic chamber 56 of the hydraulic actuator 51. The branch oil passage 75 is provided with a pilot-type oil passage switching valve 76, and the oil passage switching valve 76 is controlled by the pressure of hydraulic oil flowing through the line pressure passage 73, that is, the line pressure. The oil passage switching valve 76 is switched to a discharge state in which the hydraulic oil is discharged from the hydraulic chamber 56 when the line pressure falls below a predetermined reference pressure. On the other hand, when the line pressure exceeds a predetermined reference pressure, the oil passage switching valve 76 is switched to a supply state in which hydraulic oil is supplied from the line pressure passage 73 to the hydraulic chamber 56. In addition, the oil passage switching valve 76 shown in FIG.

ここで、ライン圧路７３を流れるライン圧は、トランスミッション１２の油圧制御系の元圧つまり基本油圧であり、一般的に、トランスミッション１２に対する入力トルクの大きさに基づいて設定される作動油圧である。このようなライン圧を調圧するため、パワートレイン１０には制御ユニット７７が設けられており、ライン圧路７３にはライン圧制御弁７４が接続されている。制御ユニット７７は、例えば、エンジン回転数、スロットル開度および変速比等に基づいて、トランスミッション１２に対する入力トルクを推定して目標ライン圧を設定する。そして、制御ユニット７７は、ライン圧制御弁７４のソレノイド部７４ｓに制御信号を出力し、ライン圧路７３内の作動油を目標ライン圧に向けて調圧する。すなわち、ライン圧を上昇させる場合には、ライン圧制御弁７４を用いて導入ポート７４ｉから減圧ポート７４ｏに流れる作動油量を減少させる。これにより、ライン圧路７３から排出される作動油量を減少させることが可能となり、ライン圧路７３内のライン圧を上昇させることが可能となる。一方、ライン圧を低下させる場合には、ライン圧制御弁７４を用いて導入ポート７４ｉから減圧ポート７４ｏに流れる作動油量を増加させる。これにより、ライン圧路７３から排出される作動油量を増加させることが可能となり、ライン圧路７３内のライン圧を低下させることが可能となる。なお、制御ユニット７７は、コンピュータやメモリ等によって構成される。 Here, the line pressure flowing through the line pressure path 73 is the original pressure of the hydraulic control system of the transmission 12, that is, the basic hydraulic pressure, and is generally the hydraulic pressure that is set based on the magnitude of the input torque to the transmission 12. . In order to regulate such a line pressure, the power train 10 is provided with a control unit 77, and a line pressure control valve 74 is connected to the line pressure path 73. For example, the control unit 77 estimates the input torque to the transmission 12 based on the engine speed, the throttle opening, the gear ratio, and the like, and sets the target line pressure. Then, the control unit 77 outputs a control signal to the solenoid portion 74s of the line pressure control valve 74, and adjusts the hydraulic oil in the line pressure path 73 toward the target line pressure. That is, when increasing the line pressure, the amount of hydraulic fluid flowing from the introduction port 74 i to the pressure reducing port 74 o is decreased using the line pressure control valve 74. As a result, the amount of hydraulic oil discharged from the line pressure path 73 can be reduced, and the line pressure in the line pressure path 73 can be increased. On the other hand, when reducing the line pressure, the amount of hydraulic fluid flowing from the introduction port 74i to the pressure reducing port 74o is increased using the line pressure control valve 74. As a result, the amount of hydraulic oil discharged from the line pressure path 73 can be increased, and the line pressure in the line pressure path 73 can be reduced. The control unit 77 is configured by a computer, a memory, and the like.

次いで、オイルポンプ装置２２の作動状態について説明する。図３（ａ）および（ｂ）はオイルポンプ装置２２の作動状態を示す説明図である。なお、図３（ａ）および（ｂ）に記載した矢印Ｆａ，Ｆｂは、エンジン動力の伝達経路を示している。図４（ａ）は図３（ａ）のＸａ−Ｘａ線に沿って一方向クラッチ５３の作動状態を示す説明図であり、図４（ｂ）は図３（ｂ）のＸｂ−Ｘｂ線に沿って一方向クラッチ５３の作動状態を示す説明図である。また、図５は変速ユニット３５が備える遊星歯車機構５０の作動状態を示す共線図である。 Next, the operating state of the oil pump device 22 will be described. FIGS. 3A and 3B are explanatory views showing the operating state of the oil pump device 22. Note that arrows Fa and Fb described in FIGS. 3A and 3B indicate the transmission path of engine power. FIG. 4A is an explanatory diagram showing the operating state of the one-way clutch 53 along the Xa-Xa line in FIG. 3A, and FIG. 4B is the Xb-Xb line in FIG. It is explanatory drawing which shows the operation state of the one way clutch 53 along. FIG. 5 is an alignment chart showing an operating state of the planetary gear mechanism 50 provided in the transmission unit 35.

図３（ａ）に示すように、ライン圧が基準圧力を下回る低圧時、つまりライン圧が第１油圧である場合には、油路切替弁７６が排出状態に切り替えられ、油圧アクチュエータ５１から作動油が排出される。これにより、リターンスプリング６４のバネ力によって、ロッド部材６３が矢印Ａ方向に駆動され、噛合クラッチ５２は解放状態に切り替えられる。このように、噛合クラッチ５２が解放されてサンギヤＳの制動が解かれると、キャリアＣから入力されるエンジン動力によってサンギヤＳが駆動される。そして、サンギヤＳに入力されたエンジン動力は、支持部材６１、ロッド部材６３および支持部材６２を介して、一方向クラッチ５３の内輪５９に伝達される。続いて、図４（ａ）に矢印αで示すように、内輪５９に入力されたエンジン動力は、スプラグ６０を介して外輪５８に伝達される。そして、外輪５８に入力されたエンジン動力は、クラッチハウジング５７およびポンプ軸３６を介して、ポンプユニット３７のインナロータ４２に伝達される。このように、一方向クラッチ５３が締結状態になることから、サンギヤＳとリングギヤＲとは互いに拘束された状態となる。このため、図５に破線で示すように、リングギヤＲつまりインナロータ４２の回転速度は、エンジン動力が入力されるキャリアＣの回転速度と一致する。このように、ライン圧が第１油圧に低下した場合には、噛合クラッチ５２が解放状態に切り替えられ、一方向クラッチ５３が締結状態に切り替えられ、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度と一致する。 As shown in FIG. 3A, when the line pressure is lower than the reference pressure, that is, when the line pressure is the first hydraulic pressure, the oil passage switching valve 76 is switched to the discharge state and is operated from the hydraulic actuator 51. Oil is discharged. Accordingly, the rod member 63 is driven in the direction of arrow A by the spring force of the return spring 64, and the meshing clutch 52 is switched to the released state. As described above, when the meshing clutch 52 is released and the sun gear S is released from the braking, the sun gear S is driven by the engine power input from the carrier C. The engine power input to the sun gear S is transmitted to the inner ring 59 of the one-way clutch 53 via the support member 61, the rod member 63, and the support member 62. Subsequently, as indicated by an arrow α in FIG. 4A, the engine power input to the inner ring 59 is transmitted to the outer ring 58 via the sprag 60. The engine power input to the outer ring 58 is transmitted to the inner rotor 42 of the pump unit 37 via the clutch housing 57 and the pump shaft 36. Since the one-way clutch 53 is in the engaged state in this way, the sun gear S and the ring gear R are constrained to each other. For this reason, as indicated by a broken line in FIG. 5, the rotational speed of the ring gear R, that is, the inner rotor 42, coincides with the rotational speed of the carrier C to which engine power is input. Thus, when the line pressure decreases to the first hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is switched to the released state, the one-way clutch 53 is switched to the engaged state, and the rotational speed of the inner rotor 42 is the same as the rotational speed of the carrier C. Match.

一方、図３（ｂ）に示すように、ライン圧が基準圧力を上回る高圧時、つまりライン圧が第１油圧よりも高い第２油圧である場合には、油路切替弁７６が供給状態に切り替えられ、油圧アクチュエータ５１に対して作動油が供給される。これにより、油圧ピストン５５の推力によって、ロッド部材６３が矢印Ｂ方向に駆動され、噛合クラッチ５２は締結状態に切り替えられる。このように、噛合クラッチ５２が締結されてサンギヤＳが制動されると、キャリアＣから入力されるエンジン動力によってリングギヤＲが駆動される。そして、リングギヤＲに入力されたエンジン動力は、アクチュエータハウジング５４、クラッチハウジング５７およびポンプ軸３６を介して、ポンプユニット３７のインナロータ４２に伝達される。ここで、クラッチハウジング５７から外輪５８にエンジン動力が入力されるが、図４（ｂ）に矢印βで示すように、外輪５８から内輪５９に対する動力伝達は遮断されるため、噛合クラッチ５２の締結に伴うサンギヤＳの停止状態は維持されることになる。このように、解放状態となる一方向クラッチ５３によって、サンギヤＳとリングギヤＲとの拘束が解除されるため、噛合クラッチ５２によるサンギヤＳの停止状態は維持される。このため、図５に一点鎖線で示すように、リングギヤＲつまりインナロータ４２の回転速度は、エンジン動力が入力されるキャリアＣの回転速度よりも増速された状態となる。このように、ライン圧が第２油圧に上昇した場合には、噛合クラッチ５２が締結状態に切り替えられ、一方向クラッチ５３が解放状態に切り替えられ、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度よりも上昇する。 On the other hand, as shown in FIG. 3B, when the line pressure is higher than the reference pressure, that is, when the line pressure is the second hydraulic pressure higher than the first hydraulic pressure, the oil passage switching valve 76 is in the supply state. The hydraulic oil is supplied to the hydraulic actuator 51. Accordingly, the rod member 63 is driven in the direction of arrow B by the thrust of the hydraulic piston 55, and the meshing clutch 52 is switched to the engaged state. As described above, when the meshing clutch 52 is engaged and the sun gear S is braked, the ring gear R is driven by the engine power input from the carrier C. The engine power input to the ring gear R is transmitted to the inner rotor 42 of the pump unit 37 via the actuator housing 54, the clutch housing 57 and the pump shaft 36. Here, although engine power is input from the clutch housing 57 to the outer ring 58, the transmission of power from the outer ring 58 to the inner ring 59 is interrupted as indicated by an arrow β in FIG. Accordingly, the stopped state of the sun gear S is maintained. Thus, since the restraint between the sun gear S and the ring gear R is released by the one-way clutch 53 that is in the released state, the stopped state of the sun gear S by the meshing clutch 52 is maintained. For this reason, as indicated by a one-dot chain line in FIG. 5, the rotational speed of the ring gear R, that is, the inner rotor 42, is increased from the rotational speed of the carrier C to which engine power is input. Thus, when the line pressure rises to the second hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is switched to the engaged state, the one-way clutch 53 is switched to the released state, and the rotational speed of the inner rotor 42 is greater than the rotational speed of the carrier C. Also rises.

これまで説明したように、ライン圧が第１油圧に低下した場合には、噛合クラッチ５２が解放されて一方向クラッチ５３が締結され、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度と同じに制御される。すなわち、制御ユニット７７によって目標ライン圧が低く設定されている場合には、インナロータ４２の回転速度が抑制されてポンプユニット３７の吐出油量が抑制される。このように、目標ライン圧が低く設定される走行状況とは、トランスミッション１２に要求されるトルク容量が小さい状況であることから、この小さなトルク容量に対応してポンプユニット３７の吐出油量が引き下げられる。これに対し、ライン圧が第２油圧に上昇した場合には、噛合クラッチ５２が締結されて一方向クラッチ５３が解放され、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度よりも引き上げられる。すなわち、制御ユニット７７によって目標ライン圧が高く設定されている場合には、インナロータ４２の回転速度が増速されてポンプユニット３７の吐出油量が増やされる。このように、目標ライン圧が高く設定される走行状況とは、トランスミッション１２に要求されるトルク容量が大きい状況であることから、この大きなトルク容量に対応してポンプユニット３７の吐出油量が引き上げられる。 As described above, when the line pressure decreases to the first hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is released and the one-way clutch 53 is engaged, and the rotational speed of the inner rotor 42 is controlled to be the same as the rotational speed of the carrier C. Is done. That is, when the target line pressure is set low by the control unit 77, the rotational speed of the inner rotor 42 is suppressed and the amount of oil discharged from the pump unit 37 is suppressed. As described above, the traveling state in which the target line pressure is set low is a state in which the torque capacity required for the transmission 12 is small. Therefore, the amount of oil discharged from the pump unit 37 is reduced corresponding to the small torque capacity. It is done. On the other hand, when the line pressure rises to the second hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is engaged and the one-way clutch 53 is released, and the rotational speed of the inner rotor 42 is increased higher than the rotational speed of the carrier C. That is, when the target line pressure is set high by the control unit 77, the rotational speed of the inner rotor 42 is increased and the amount of oil discharged from the pump unit 37 is increased. As described above, the traveling state in which the target line pressure is set high is a state in which the torque capacity required for the transmission 12 is large. Therefore, the amount of oil discharged from the pump unit 37 is increased corresponding to the large torque capacity. It is done.

このように、トランスミッション１２に要求されるトルク容量に応じて、ポンプユニット３７から吐出される作動油量を可変させることが可能となる。これにより、ポンプユニット３７から吐出される作動油量を不足させることなく、ポンプユニット３７の小型化を達成することが可能となる。また、ポンプユニット３７の小型化を達成することができるため、ポンプユニット３７を駆動する際に必要なエネルギーを抑制することが可能となる。しかも、油圧アクチュエータ５１にライン圧を供給するようにしたので、変速ユニット３５の制御系を極めて簡単に構成することが可能となる。 Thus, the amount of hydraulic oil discharged from the pump unit 37 can be varied according to the torque capacity required for the transmission 12. As a result, the pump unit 37 can be reduced in size without deficient in the amount of hydraulic oil discharged from the pump unit 37. In addition, since the pump unit 37 can be reduced in size, energy required for driving the pump unit 37 can be suppressed. In addition, since the line pressure is supplied to the hydraulic actuator 51, the control system of the transmission unit 35 can be configured extremely simply.

前述の説明では、第２係合機構として一方向クラッチ５３を採用しているが、これに限られることはなく、第２係合機構として噛合クラッチを採用しても良い。ここで、図６は本発明の他の実施の形態であるオイルポンプ装置８０の構成を示す概略図である。また、図７（ａ）および（ｂ）はオイルポンプ装置８０の作動状態を示す説明図である。なお、図７（ａ）および（ｂ）に記載した矢印Ｆａ，Ｆｂは、エンジン動力の伝達経路を示している。なお、図６および図７において、図２に示す部材や部品と同様の部材や部品については、同一の符号を付してその説明を省略する。 In the above description, the one-way clutch 53 is employed as the second engagement mechanism, but the present invention is not limited to this, and a meshing clutch may be employed as the second engagement mechanism. Here, FIG. 6 is a schematic diagram showing a configuration of an oil pump device 80 according to another embodiment of the present invention. 7A and 7B are explanatory views showing the operating state of the oil pump device 80. FIG. The arrows Fa and Fb shown in FIGS. 7A and 7B indicate the transmission path of the engine power. 6 and 7, members and parts similar to those shown in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.

図６に示すように、オイルポンプ装置８０は、エンジン動力を変速してポンプユニット３７に伝達する変速ユニット８１を有している。変速ユニット８１は、遊星歯車機構５０、油圧アクチュエータ５１、噛合クラッチ（第１係合機構）５２および噛合クラッチ（第２係合機構）８２によって構成されている。遊星歯車機構５０のサンギヤＳに設けられる支持部材６１には、ロッド部材８３が軸方向に移動自在に支持されている。ロッド部材８３の一端側には、締結状態と解放状態とに切り替えられる噛合クラッチ５２が設けられており、ロッド部材８３の他端側には、締結状態と解放状態とに切り替えられる噛合クラッチ８２が設けられている。すなわち、噛合クラッチ５２と噛合クラッチ８２とは、ロッド部材８３を介して連結されている。また、噛合クラッチ５２は、ロッド部材８３の端部８３ａに設けられる噛合部材６５と、ミッションケース２３に設けられる噛合部材６６とを有している。また、噛合クラッチ８２は、ロッド部材８３の端部８３ｂに設けられる噛合部材８４と、ポンプ軸３６に設けられる噛合部材８５とを有している。 As shown in FIG. 6, the oil pump device 80 has a speed change unit 81 that changes the engine power and transmits it to the pump unit 37. The transmission unit 81 includes a planetary gear mechanism 50, a hydraulic actuator 51, a meshing clutch (first engagement mechanism) 52, and a meshing clutch (second engagement mechanism) 82. A rod member 83 is supported on the support member 61 provided on the sun gear S of the planetary gear mechanism 50 so as to be movable in the axial direction. A meshing clutch 52 that can be switched between an engaged state and a released state is provided on one end side of the rod member 83, and a meshing clutch 82 that is switched between the engaged state and the released state is provided on the other end side of the rod member 83. Is provided. That is, the meshing clutch 52 and the meshing clutch 82 are connected via the rod member 83. Further, the meshing clutch 52 has a meshing member 65 provided at the end 83 a of the rod member 83 and a meshing member 66 provided in the transmission case 23. The meshing clutch 82 has a meshing member 84 provided at the end 83 b of the rod member 83 and a meshing member 85 provided on the pump shaft 36.

ロッド部材８３を矢印Ａ方向に移動させると、噛合クラッチ５２が解放状態に切り替えられ、噛合クラッチ８２が締結状態に切り替えられる。すなわち、ロッド部材８３を矢印Ａ方向に移動させると、噛合クラッチ５２においては噛合部材６６から噛合部材６５が離れた状態となり、噛合クラッチ８２においては噛合部材８５に噛合部材８４が噛み合う状態となる。これに対し、ロッド部材８３を矢印Ｂ方向に移動させると、噛合クラッチ５２が締結状態に切り替えられ、噛合クラッチ８２が解放状態に切り替えられる。すなわち、ロッド部材８３を矢印Ｂ方向に移動させると、噛合クラッチ５２においては噛合部材６６に噛合部材６５が噛み合う状態となり、噛合クラッチ８２においては噛合部材８５から噛合部材８４が離れた状態となる。 When the rod member 83 is moved in the arrow A direction, the meshing clutch 52 is switched to the released state, and the meshing clutch 82 is switched to the engaged state. That is, when the rod member 83 is moved in the direction of arrow A, the engagement member 65 is disengaged from the engagement member 66 in the engagement clutch 52, and the engagement member 84 is engaged with the engagement member 85 in the engagement clutch 82. On the other hand, when the rod member 83 is moved in the arrow B direction, the meshing clutch 52 is switched to the engaged state, and the meshing clutch 82 is switched to the released state. That is, when the rod member 83 is moved in the arrow B direction, the meshing member 52 is engaged with the meshing member 66 in the meshing clutch 52, and the meshing member 84 is separated from the meshing member 85 in the meshing clutch 82.

図７（ａ）に示すように、ライン圧が基準圧力を下回る低圧時、つまりライン圧が第１油圧である場合には、油路切替弁７６が排出状態に切り替えられ、油圧アクチュエータ５１から作動油が排出される。これにより、リターンスプリング６４のバネ力によって、ロッド部材８３が矢印Ａ方向に駆動され、噛合クラッチ５２は解放状態に切り替えられる。このように、噛合クラッチ５２が解放されてサンギヤＳの制動が解かれると、キャリアＣから入力されるエンジン動力によってサンギヤＳが駆動される。そして、サンギヤＳに入力されたエンジン動力は、支持部材６１、ロッド部材８３、噛合クラッチ８２およびポンプ軸３６を介して、ポンプユニット３７のインナロータ４２に伝達される。このように、噛合クラッチ８２が締結状態になることから、サンギヤＳとリングギヤＲとは互いに拘束された状態となる。このため、図５に破線で示すように、リングギヤＲつまりインナロータ４２の回転速度は、エンジン動力が入力されるキャリアＣの回転速度と一致する。このように、ライン圧が第１油圧に低下した場合には、噛合クラッチ５２が解放状態に切り替えられ、一方向クラッチ５３が締結状態に切り替えられ、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度と一致する。 As shown in FIG. 7A, when the line pressure is lower than the reference pressure, that is, when the line pressure is the first hydraulic pressure, the oil passage switching valve 76 is switched to the discharge state and operated from the hydraulic actuator 51. Oil is discharged. Thus, the rod member 83 is driven in the direction of arrow A by the spring force of the return spring 64, and the meshing clutch 52 is switched to the released state. As described above, when the meshing clutch 52 is released and the sun gear S is released from the braking, the sun gear S is driven by the engine power input from the carrier C. The engine power input to the sun gear S is transmitted to the inner rotor 42 of the pump unit 37 via the support member 61, the rod member 83, the meshing clutch 82 and the pump shaft 36. Thus, since the meshing clutch 82 is engaged, the sun gear S and the ring gear R are constrained to each other. For this reason, as indicated by a broken line in FIG. 5, the rotational speed of the ring gear R, that is, the inner rotor 42, coincides with the rotational speed of the carrier C to which engine power is input. Thus, when the line pressure decreases to the first hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is switched to the released state, the one-way clutch 53 is switched to the engaged state, and the rotational speed of the inner rotor 42 is the same as the rotational speed of the carrier C. Match.

一方、図７（ｂ）に示すように、ライン圧が基準圧力を上回る高圧時、つまりライン圧が第１油圧よりも高い第２油圧である場合には、油路切替弁７６が供給状態に切り替えられ、油圧アクチュエータ５１に対して作動油が供給される。これにより、油圧ピストン５５の推力によって、ロッド部材８３が矢印Ｂ方向に駆動され、噛合クラッチ５２は締結状態に切り替えられる。このように、噛合クラッチ５２が締結されてサンギヤＳが制動されると、キャリアＣから入力されるエンジン動力によってリングギヤＲが駆動される。そして、リングギヤＲに入力されたエンジン動力は、アクチュエータハウジング５４、クラッチハウジング５７およびポンプ軸３６を介して、ポンプユニット３７のインナロータ４２に伝達される。ここで、解放状態となる噛合クラッチ８２によって、サンギヤＳとリングギヤＲとの拘束は解除されるため、噛合クラッチ５２の締結に伴うサンギヤＳの停止状態は維持される。このため、図５に一点鎖線で示すように、リングギヤＲつまりインナロータ４２の回転速度は、エンジン動力が入力されるキャリアＣの回転速度よりも増速された状態となる。このように、ライン圧が第２油圧に上昇した場合には、噛合クラッチ５２が締結状態に切り替えられ、一方向クラッチ５３が解放状態に切り替えられ、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度よりも上昇する。 On the other hand, as shown in FIG. 7B, when the line pressure is higher than the reference pressure, that is, when the line pressure is the second hydraulic pressure higher than the first hydraulic pressure, the oil passage switching valve 76 is in the supply state. The hydraulic oil is supplied to the hydraulic actuator 51. Thereby, the rod member 83 is driven in the direction of arrow B by the thrust of the hydraulic piston 55, and the meshing clutch 52 is switched to the engaged state. As described above, when the meshing clutch 52 is engaged and the sun gear S is braked, the ring gear R is driven by the engine power input from the carrier C. The engine power input to the ring gear R is transmitted to the inner rotor 42 of the pump unit 37 via the actuator housing 54, the clutch housing 57 and the pump shaft 36. Here, since the engagement between the sun gear S and the ring gear R is released by the meshing clutch 82 in the released state, the stopped state of the sun gear S accompanying the engagement of the meshing clutch 52 is maintained. For this reason, as indicated by a one-dot chain line in FIG. 5, the rotational speed of the ring gear R, that is, the inner rotor 42, is increased from the rotational speed of the carrier C to which engine power is input. Thus, when the line pressure rises to the second hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is switched to the engaged state, the one-way clutch 53 is switched to the released state, and the rotational speed of the inner rotor 42 is greater than the rotational speed of the carrier C. Also rises.

これまで説明したように、ライン圧が第１油圧に低下した場合には、噛合クラッチ５２が解放されて噛合クラッチ８２が締結され、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度と同じに制御される。すなわち、制御ユニット７７によって目標ライン圧が低く設定されている場合には、インナロータ４２の回転速度が抑制されてポンプユニット３７の吐出油量が抑制される。このように、目標ライン圧が低く設定される走行状況とは、トランスミッション１２に要求されるトルク容量が小さい状況であることから、この小さなトルク容量に対応してポンプユニット３７の吐出油量が引き下げられる。これに対し、ライン圧が第２油圧に上昇した場合には、噛合クラッチ５２が締結されて噛合クラッチ８２が解放され、インナロータ４２の回転速度はキャリアＣの回転速度よりも引き上げられる。すなわち、制御ユニット７７によって目標ライン圧が高く設定されている場合には、インナロータ４２の回転速度が増速されてポンプユニット３７の吐出油量が増やされる。このように、目標ライン圧が高く設定される走行状況とは、トランスミッション１２に要求されるトルク容量が大きい状況であることから、この大きなトルク容量に対応してポンプユニット３７の吐出油量が引き上げられる。 As described above, when the line pressure decreases to the first hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is released and the meshing clutch 82 is engaged, and the rotational speed of the inner rotor 42 is controlled to be the same as the rotational speed of the carrier C. The That is, when the target line pressure is set low by the control unit 77, the rotational speed of the inner rotor 42 is suppressed and the amount of oil discharged from the pump unit 37 is suppressed. As described above, the traveling state in which the target line pressure is set low is a state in which the torque capacity required for the transmission 12 is small. Therefore, the amount of oil discharged from the pump unit 37 is reduced corresponding to the small torque capacity. It is done. On the other hand, when the line pressure rises to the second hydraulic pressure, the meshing clutch 52 is engaged and the meshing clutch 82 is released, and the rotational speed of the inner rotor 42 is increased higher than the rotational speed of the carrier C. That is, when the target line pressure is set high by the control unit 77, the rotational speed of the inner rotor 42 is increased and the amount of oil discharged from the pump unit 37 is increased. As described above, the traveling state in which the target line pressure is set high is a state in which the torque capacity required for the transmission 12 is large. Therefore, the amount of oil discharged from the pump unit 37 is increased corresponding to the large torque capacity. It is done.

このように、トランスミッション１２に要求されるトルク容量に応じて、ポンプユニット３７から吐出される作動油量を可変させることが可能となる。これにより、ポンプユニット３７から吐出される作動油量を不足させることなく、ポンプユニット３７の小型化を達成することが可能となる。また、ポンプユニット３７の小型化を達成することができるため、ポンプユニット３７を駆動する際に必要なエネルギーを抑制することが可能となる。しかも、油圧アクチュエータ５１にライン圧を供給するようにしたので、変速ユニット８１の制御系を極めて簡単に構成することが可能となる。 Thus, the amount of hydraulic oil discharged from the pump unit 37 can be varied according to the torque capacity required for the transmission 12. As a result, the pump unit 37 can be reduced in size without deficient in the amount of hydraulic oil discharged from the pump unit 37. In addition, since the pump unit 37 can be reduced in size, energy required for driving the pump unit 37 can be suppressed. Moreover, since the line pressure is supplied to the hydraulic actuator 51, the control system of the transmission unit 81 can be configured very simply.

本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。例えば、前述の説明では、遊星歯車機構５０として、シングルピニオン型の遊星歯車機構を用いているが、これに限られることはなく、ダブルピニオン型やラビニョウ型の遊星歯車機構を用いても良い。また、前述の説明では、第１係合機構である噛合クラッチ５２を第１回転要素であるサンギヤＳに連結し、インナロータ４２を第３回転要素であるリングギヤＲに連結しているが、これに限られることはなく、噛合クラッチ５２をリングギヤＲに連結し、インナロータ４２をサンギヤＳに連結しても良い。また、前述の説明では、動力源であるエンジン１１を第２回転要素であるキャリアＣに連結しているが、これに限られることはなく、共線図上で、両端に配置されていない回転要素であれば、他の回転要素にエンジン１１を連結しても良い。 It goes without saying that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made without departing from the scope of the invention. For example, in the above description, a single pinion type planetary gear mechanism is used as the planetary gear mechanism 50. However, the planetary gear mechanism is not limited to this, and a double pinion type or Ravigneaux type planetary gear mechanism may be used. In the above description, the meshing clutch 52 as the first engagement mechanism is connected to the sun gear S as the first rotation element, and the inner rotor 42 is connected to the ring gear R as the third rotation element. The engagement clutch 52 may be connected to the ring gear R and the inner rotor 42 may be connected to the sun gear S without being limited thereto. In the above description, the engine 11 that is the power source is connected to the carrier C that is the second rotating element. However, the present invention is not limited to this, and rotations that are not arranged at both ends on the alignment chart. If it is an element, the engine 11 may be connected to another rotating element.

前述の説明では、動力源としてエンジン１１を用いているが、これに限られることはなく、動力源として電動モータを用いても良い。また、前述の説明では、第１係合機構や第２係合機構として、噛合クラッチ５２や一方向クラッチ５３を用いているが、これに限られることはない。例えば、第１係合機構や第２係合機構として、摩擦クラッチを用いても良い。また、前述の説明では、油圧アクチュエータ５１に対して作動油を供給制御するため、分岐油路７５にパイロット型の油路切替弁７６を設けているが、これに限られることはない。例えば、分岐油路７５にソレノイド型の油路切替弁を設けるとともに、ライン圧に基づいて油路切替弁を制御しても良い。また、前述の説明では、ポンプユニット３７として、内接歯車式のオイルポンプを用いているが、これに限られることはなく、外接歯車式やベーン式のオイルポンプを用いても良い。なお、前述の説明では、無段変速機１５を備えたパワートレイン１０に対し、本発明のオイルポンプ装置２２，８０を組み込んでいるが、これに限られることはなく、遊星歯車式や平行軸式の自動変速機を備えたパワートレインに対し、本発明のオイルポンプ装置２２，８０を組み込んでも良い。 In the above description, the engine 11 is used as the power source. However, the present invention is not limited to this, and an electric motor may be used as the power source. In the above description, the mesh clutch 52 and the one-way clutch 53 are used as the first engagement mechanism and the second engagement mechanism, but the present invention is not limited to this. For example, a friction clutch may be used as the first engagement mechanism or the second engagement mechanism. In the above description, the pilot type oil passage switching valve 76 is provided in the branch oil passage 75 in order to supply and control the hydraulic oil to the hydraulic actuator 51. However, the present invention is not limited to this. For example, a solenoid-type oil passage switching valve may be provided in the branch oil passage 75 and the oil passage switching valve may be controlled based on the line pressure. In the above description, an internal gear type oil pump is used as the pump unit 37. However, the present invention is not limited to this, and an external gear type or vane type oil pump may be used. In the above description, the oil pump devices 22 and 80 according to the present invention are incorporated in the power train 10 including the continuously variable transmission 15, but the present invention is not limited to this. The oil pump devices 22 and 80 of the present invention may be incorporated into a power train equipped with an automatic transmission of the type.

１１エンジン（動力源）
２２オイルポンプ装置
４０ｏ吐出ポート
４２インナロータ（ポンプロータ）
５０遊星歯車機構
５１油圧アクチュエータ
５２噛合クラッチ（第１係合機構）
５３一方向クラッチ（第２係合機構）
８０オイルポンプ装置
８２噛合クラッチ（第２係合機構）
８３ロッド部材
Ｓサンギヤ（第１回転要素）
Ｃキャリア（第２回転要素）
Ｒリングギヤ（第３回転要素） 11 Engine (Power source)
22 Oil pump device 40o Discharge port 42 Inner rotor (pump rotor)
50 planetary gear mechanism 51 hydraulic actuator 52 meshing clutch (first engagement mechanism)
53 One-way clutch (second engagement mechanism)
80 oil pump device 82 meshing clutch (second engagement mechanism)
83 Rod member S Sun gear (first rotating element)
C carrier (second rotating element)
R ring gear (third rotating element)

Claims

An oil pump device comprising a pump rotor driven by a power source and discharging hydraulic oil from a discharge port,
A planetary gear mechanism that is provided between the power source and the pump rotor and includes a first rotating element, a second rotating element, and a third rotating element;
A first engagement mechanism controlled to a fastening state in which the first rotating element is braked and a released state in which the first rotating element is released;
A second engagement mechanism controlled by a fastening state in which the first rotation element and the third rotation element are constrained to each other and a release state in which the restriction between the first rotation element and the third rotation element is released When,
A hydraulic actuator that is supplied with a line pressure that regulates the hydraulic oil discharged from the discharge port, and that controls the first engagement mechanism and the second engagement mechanism based on the line pressure;
Have
The first rotating element and the third rotating element are arranged at both ends on a collinear diagram, the power source is connected to the second rotating element, and the pump rotor is connected to the third rotating element. ,
The first engagement mechanism and the second engagement mechanism are coupled via a rod member that is driven in the axial direction by the hydraulic actuator,
When the line pressure is the first hydraulic pressure, the hydraulic actuator controls the first engagement mechanism to a released state and controls the second engagement mechanism to a fastening state, and the line pressure is set to the first pressure. An oil pump device that controls the first engagement mechanism to a fastening state and controls the second engagement mechanism to a release state when the second hydraulic pressure is higher than the hydraulic pressure.

The oil pump device according to claim 1,
The oil pump device, wherein the power source is an engine.

The oil pump device according to claim 1 or 2,
An oil pump device in which the first rotating element is stopped by controlling the first engagement mechanism to be in a fastening state.

In the oil pump device according to any one of claims 1 to 3,
The oil pump device, wherein the second engagement mechanism is a one-way clutch that transmits power from the first rotating element to the third rotating element and does not transmit power from the third rotating element to the first rotating element. .