JP6440458B2

JP6440458B2 - Embedded formwork board

Info

Publication number: JP6440458B2
Application number: JP2014223245A
Authority: JP
Inventors: 小野　剛士; 剛士小野; 充谷村; 豪士中崎; 洋二小川
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 2014-10-31
Filing date: 2014-10-31
Publication date: 2018-12-19
Anticipated expiration: 2034-10-31
Also published as: JP2016089424A

Description

本発明は、埋設型枠を構成する単位部材である埋設型枠用ボードに関する。 The present invention relates to an embedded formwork board which is a unit member constituting an embedded formwork.

コンクリート構造物を形成するための型枠として用いられ、かつ、型枠内に後打ちコンクリートが打設され硬化した後であっても取り外されることなく、後打ちコンクリートと一体化して存置する埋設型枠が、従来、知られている。埋設型枠は、その構成部材である種々の埋設型枠用ボードを適宜組み合わせることによって、梁等の所望の形状に組み立てられる。
このような埋設型枠を構成する部材（ボード）の一例として、特許文献１には、セメント、ポゾラン質微粉末、繊維、粒径２ｍｍ以下の骨材、平均粒径３〜２０μｍの石英粉末、平均粒度１ｍｍ以下の繊維状粒子もしくは薄片状粒子、水及び減水剤を含む配合物の硬化体からなる埋設型枠用ボードであって、片面に平均値で２ｍｍ以上の高さを有する突起部分を有し、かつ、該突起部分を２ｍｍの高さで切断した切断面の面積が、該突起部分を有する上記片面の投影面積の１０％以上であることを特徴とする埋設型枠用ボードが記載されている。 An embedded mold that is used as a formwork for forming a concrete structure, and remains integrated with post-cast concrete without being removed even after post-cast concrete is placed and cured in the mold. Frames are conventionally known. The embedded formwork is assembled into a desired shape such as a beam by appropriately combining various embedded formwork boards that are constituent members thereof.
As an example of a member (board) constituting such an embedded formwork, Patent Document 1 discloses cement, pozzolanic fine powder, fiber, aggregate having a particle size of 2 mm or less, quartz powder having an average particle size of 3 to 20 μm, An embedded mold board made of a cured product of a composition containing fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less, water and a water reducing agent, and having a protruding portion having a height of 2 mm or more on an average value on one side And an embedded formwork board characterized in that an area of a cut surface obtained by cutting the protruding portion at a height of 2 mm is 10% or more of the projected area of the one side having the protruding portion. Has been.

特開２００２−２８５６６７号公報JP 2002-285667 A

特許文献１の実施例では、配合物を型枠内に流し込み、その上に骨材を均一に散布した後、養生（具体的には、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生）することで、多数の突起部分（骨材）を片面に有する埋設型枠用ボードを製造する方法を採用している。
この方法において、配合物を型枠内に流し込んだ直後に、この配合物の上に骨材を散布して、突起部分を形成させた場合、該骨材の下や周辺に空洞が生じて、上記配合物と骨材との付着力が低下し、その結果、埋設型枠用ボードと後打ちコンクリートとの付着強度が低下することがあるという問題がある。
このため、配合物を型枠に流し込み、次いで、打設面に散水したり、打設面をビニールシート等で覆ったり、あるいはこれら両方を行い、所定時間静置する静置工程を行い、その後、ビニールシート等を外して、型枠内の未硬化の配合物の表面に骨材を均一に散布して、次いで、養生（例えば、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生）することで、多数の突起部分（骨材）を片面に有する埋設型枠用ボードを製造する方法が、現在使用されている。該方法によれば、静置工程において、水硬性組成物中の気泡の量が減少するので、骨材の下や周辺に空洞が生じることがなく、後打ちコンクリートとの付着性に優れた埋設型枠用ボードを得ることができる。
上記静置工程における静置時間は、通常、２〜３時間程度であるが、該時間を短くすることができれば、好都合である。
一方、従来、埋設型枠用ボードを脱型した後、得られた埋設型枠用ボードを施工現場において使用するまでの間に、埋設型枠用ボードに角欠けやひび割れが発生することがあるという問題があった。
本発明の目的は、角欠けやひび割れの発生率が低く、また、製造時に静置工程における静置時間が短くても、後打ちコンクリートとの付着性に優れた埋設型枠用ボードを提供することにある。 In the example of Patent Document 1, the composition is poured into a mold, and the aggregate is uniformly sprayed thereon, followed by curing (specifically, preheating at 20 ° C. for 48 hours, steaming at 90 ° C. for 48 hours) A method of manufacturing an embedded formwork board having a large number of protruding portions (aggregates) on one side is adopted.
In this method, immediately after pouring the composition into the formwork, when the aggregate is spread on the composition to form a protruding portion, a cavity is formed under and around the aggregate, There is a problem in that the adhesive strength between the above-mentioned composition and the aggregate decreases, and as a result, the adhesive strength between the embedded formwork board and the post-cast concrete may decrease.
For this reason, the composition is poured into a mold, and then sprayed on the casting surface, or the casting surface is covered with a vinyl sheet or the like, or both are performed, and then a standing process is performed for standing for a predetermined time. Remove the vinyl sheet, etc., and evenly spread the aggregate on the surface of the uncured compound in the mold, and then cure (for example, pre-position at 20 ° C. for 48 hours, then steam cure at 90 ° C. for 48 hours) Thus, a method of manufacturing an embedded formwork board having a large number of protruding portions (aggregates) on one side is currently used. According to the method, since the amount of bubbles in the hydraulic composition is reduced in the stationary step, there is no void under or around the aggregate, and the embedment has excellent adhesion to the post-cast concrete A formwork board can be obtained.
The standing time in the standing step is usually about 2 to 3 hours, but it is convenient if the time can be shortened.
On the other hand, after removing the embedded formwork board, the embedded formwork board may sometimes be chipped or cracked before the obtained embedded formwork board is used at the construction site. There was a problem.
An object of the present invention is to provide an embedded formwork board that has a low incidence of corner chipping and cracks and that has excellent adhesion to post-cast concrete even if the standing time in the standing step is short during manufacture. There is.

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、特定の水硬性組成物からなる埋設型枠用ボードであって、片面に平均値で２ｍｍ以上の高さを有する突起部分を有し、かつ、該突起部分を２ｍｍの高さで切断した切断面の面積が、該突起部分を有する前記片面の投影面積の１０％以上である埋設型枠用ボードによれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［６］を提供するものである。
［１］（ａ）ボーグの式により算出した値として、エーライト４０〜５０質量％、ビーライト３０〜４０質量％、アルミネート相２〜５質量％、フェライト相１１〜１４質量％の鉱物組成を有するポルトランドセメント、（ｂ）ＢＥＴ比表面積が１５〜２０ｍ^２／ｇのシリカフューム、（ｃ）無機粉末（ただし、ポルトランドセメントおよびシリカフュームを除く。）、（ｄ）最大粒径３．５ｍｍ以下の細骨材、（ｅ）減水剤、および（ｆ）水、を含む水硬性組成物であって、前記（ｃ）無機粉末が、ブレーン比表面積が５，０００〜１０，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ａと、ブレーン比表面積が３，５００〜５，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ｂ（ただし、無機粒子Ｂは、無機粒子Ａよりも小さなブレーン比表面積を有する。）からなり、前記無機粒子Ａの配合量が、前記（ａ）ポルトランドセメント１００質量部に対して、２０〜５４質量部であり、前記無機粒子Ｂの配合量が、前記（ａ）ポルトランドセメント１００質量部に対して、１質量部以上、５質量部未満である水硬性組成物からなる埋設型枠用ボードであって、片面に平均値で２ｍｍ以上の高さを有する突起部分を有し、かつ、該突起部分を２ｍｍの高さで切断した切断面の面積が、該突起部分を有する前記片面の投影面積の１０％以上であることを特徴とする埋設型枠用ボード。
［２］前記無機粒子Ａと前記無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差が２，０００ｃｍ^２／ｇ以上であり、かつ、前記（ａ）ポルトランドセメントと前記無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差が２００ｃｍ^２／ｇ以上である前記［１］に記載の埋設型枠用ボード。
［３］前記水硬性組成物が、（ｇ）補強繊維を含む前記［１］又は［２］に記載の埋設型枠用ボード。
［４］前記（ｂ）シリカフュームの配合量が、前記（ａ）ポルトランドセメント１００質量部に対して、１０〜４０質量部である前記［１］〜［３］のいずれかに記載の埋設型枠用ボード。
［５］前記水硬性組成物が、（ｈ）消泡剤を含む前記［１］〜［４］のいずれかに記載の埋設型枠用ボード。
［６］前記突起部分が、砕石からなる前記［１］〜［５］のいずれかに記載の埋設型枠用ボード。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventor is an embedded formwork board made of a specific hydraulic composition, and has a protrusion portion having an average height of 2 mm or more on one side. And, according to the embedded formwork board, the area of the cut surface obtained by cutting the protruding portion at a height of 2 mm is 10% or more of the projected area of the one surface having the protruding portion. The present invention has been completed by finding out what can be done.
That is, the present invention provides the following [1] to [6].
[1] (a) Mineral composition of alite 40-40 mass%, belite 30-40 mass%, aluminate phase 2-5 mass%, ferrite phase 11-14 mass% (B) silica fume having a BET specific surface area of 15 to 20 m ² / g, (c) inorganic powder (excluding Portland cement and silica fume), and (d) a fine particle having a maximum particle size of 3.5 mm or less. A hydraulic composition comprising an aggregate, (e) a water reducing agent, and (f) water, wherein the inorganic powder (c) has a Blaine specific surface area of 5,000 to 10,000 cm ² / g. A and inorganic particles B having a Blaine specific surface area of 3,500 to 5,000 cm ² / g (however, the inorganic particles B have a Blaine specific surface area smaller than that of the inorganic particles A). The amount of the inorganic particles A is 20 to 54 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the (a) Portland cement, and the amount of the inorganic particles B is 100 parts by mass of the (a) Portland cement. On the other hand, it is an embedded formwork board made of a hydraulic composition that is 1 part by mass or more and less than 5 parts by mass, and has a projection part having a height of 2 mm or more on one side on average, An embedded formwork board, wherein an area of a cut surface obtained by cutting a protruding portion at a height of 2 mm is 10% or more of a projected area of the one surface having the protruding portion.
[2] The difference in the branes specific surface area between the inorganic particles A and the inorganic particles B is 2,000 cm ² / g or more, and the difference in the branes specific surface area between the (a) Portland cement and the inorganic particles B is 200 cm. The embedded formwork board according to [1], which is ² / g or more.
[3] The embedded formwork board according to [1] or [2], wherein the hydraulic composition includes (g) a reinforcing fiber.
[4] The embedded formwork according to any one of [1] to [3], wherein the blending amount of (b) silica fume is 10 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of (a) Portland cement. Board.
[5] The embedded formwork board according to any one of [1] to [4], wherein the hydraulic composition includes (h) an antifoaming agent.
[6] The embedded formwork board according to any one of [1] to [5], wherein the protruding portion is made of crushed stone.

本発明の埋設型枠用ボードは、角欠けやひび割れの発生率が低く、また、製造時に静置工程における静置時間が短くても、後打ちコンクリートとの付着性に優れたものである。 The embedded formwork board of the present invention has a low incidence of corner chipping and cracks, and is excellent in adhesion to post-cast concrete even if the standing time in the standing step is short during production.

本発明の埋設型枠用ボードの一例（部分）を示す斜視図である。It is a perspective view which shows an example (part) of the board for embedding forms of this invention. 本発明の埋設型枠用ボードの一例（部分）を示す断面図である。It is sectional drawing which shows an example (part) of the board | substrate for embedment formwork of this invention. 本発明の埋設型枠用ボードを含むコンクリート構造体の一例（部分）を示す断面図である。It is sectional drawing which shows an example (part) of the concrete structure containing the embedment formwork board of this invention. 付着強度の測定方法を説明する図（（ａ）；試験体の斜視図、（ｂ）試験体（部分）の正面図）である。It is a figure explaining the measuring method of adhesion strength ((a); perspective view of a test body, (b) front view of a test body (part)).

本発明の埋設型枠用ボードは、（ａ）ボーグの式により算出した値として、エーライト４０〜５０質量％、ビーライト３０〜４０質量％、アルミネート相２〜５質量％、フェライト相１１〜１４質量％の鉱物組成を有するポルトランドセメント、（ｂ）ＢＥＴ比表面積が１５〜２０ｍ^２／ｇのシリカフューム、（ｃ）無機粉末（ただし、ポルトランドセメントおよびシリカフュームを除く。）、（ｄ）最大粒径３．５ｍｍ以下の細骨材、（ｅ）減水剤、および（ｆ）水、を含む水硬性組成物であって、前記（ｃ）無機粉末が、ブレーン比表面積が５，０００〜１０，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ａと、ブレーン比表面積が３，５００〜５，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ｂ（ただし、無機粒子Ｂは、無機粒子Ａよりも小さなブレーン比表面積を有する。）からなり、前記無機粒子Ａの配合量が、前記（ａ）ポルトランドセメント１００質量部に対して、２０〜５４質量部であり、前記無機粒子Ｂの配合量が、前記（ａ）ポルトランドセメント１００質量部に対して、１質量部以上、５質量部未満である水硬性組成物からなる埋設型枠用ボードであって、片面に平均値で２ｍｍ以上の高さを有する突起部分を有し、かつ、該突起部分を２ｍｍの高さで切断した切断面の面積が、該突起部分を有する前記片面の投影面積の１０％以上のものである。
以下、本発明で用いられる水硬性組成物について詳細に説明する。 The embedded formwork board of the present invention has (a) 40 to 50% by weight of alite, 30 to 40% by weight of belite, 2 to 5% by weight of aluminate phase, and 2 to 5% of ferrite phase. Portland cement having a mineral composition of ˜14% by mass, (b) silica fume having a BET specific surface area of 15 to 20 m ² / g, (c) inorganic powder (excluding Portland cement and silica fume), (d) largest particles A hydraulic composition comprising a fine aggregate having a diameter of 3.5 mm or less, (e) a water reducing agent, and (f) water, wherein (c) the inorganic powder has a Blaine specific surface area of 5,000 to 10, inorganic particles a of 000cm ² / g, the Blaine specific surface area of 3,500~5,000cm ² / g of the inorganic particles B (provided that the inorganic particles B, a small Blaine specific surface than the inorganic particles a The blended amount of the inorganic particles A is 20 to 54 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the (a) Portland cement, and the blended amount of the inorganic particles B is the above (a). An embedded mold board made of a hydraulic composition that is 1 part by mass or more and less than 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement, and having a protrusion portion having an average height of 2 mm or more on one side And the area of the cut surface obtained by cutting the protruding portion at a height of 2 mm is 10% or more of the projected area of the one surface having the protruding portion.
Hereinafter, the hydraulic composition used in the present invention will be described in detail.

［（ａ）ポルトランドセメント］
上記水硬性組成物において使用するポルトランドセメントは、ボーグの式により算出した値として、エーライト４０〜５０質量％、ビーライト３０〜４０質量％、アルミネート相２〜５質量％、フェライト相１１〜１４質量％の鉱物組成を有するポルトランドセメントである。
エーライト等の好ましい含有率は、流動性等の観点から、以下のとおりである。
エーライト（３ＣａＯ・ＳｉＯ₂；Ｃ_３Ｓと略記される。）の含有率は、４０〜５０質量％、好ましくは４０．５〜４９質量％、より好ましくは４１〜４８質量％、特に好ましくは４１．５〜４７．５質量％である。
ビーライト（２ＣａＯ・ＳｉＯ₂；Ｃ₂Ｓと略記される。）の含有率は、３０〜４０質量％、好ましくは３０．５〜３９質量％、より好ましくは３１〜３８質量％、特に好ましくは３１．５〜３７質量％である。
アルミネート相（３ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃；Ｃ₃Ａと略記される。）の含有率は、２〜５質量％、好ましくは２．１〜４．５質量％、より好ましくは２．２〜４．１質量％、特に好ましくは２．３〜３．８質量％である。
フェライト相（４ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃・Ｆｅ₂Ｏ₃；Ｃ₄ＡＦと略記される。）の含有率は、１１〜１４質量％、好ましくは１１．２〜１３．５質量％、より好ましくは１１．４〜１３．１質量％、特に好ましくは１１．６〜１２．８質量％である。 [(A) Portland cement]
The Portland cement used in the hydraulic composition is 40 to 50% by weight of alite, 30 to 40% by weight of belite, 2 to 5% by weight of the aluminate phase, and 11 to 11 of the ferrite phase as calculated by the Borg equation. Portland cement having a mineral composition of 14% by weight.
Preferable contents such as alite are as follows from the viewpoint of fluidity and the like.
The content of alite (3CaO · SiO ₂ ; abbreviated as C ₃ S) is 40 to 50% by mass, preferably 40.5 to 49% by mass, more preferably 41 to 48% by mass, particularly preferably. It is 41.5-47.5 mass%.
The content of belite (2CaO · SiO ₂ ; abbreviated as C ₂ S) is 30 to 40% by mass, preferably 30.5 to 39% by mass, more preferably 31 to 38% by mass, particularly preferably. 31.5 to 37% by mass.
The content of the aluminate phase (3CaO · Al ₂ O ₃ ; abbreviated as C ₃ A) is 2 to 5% by mass, preferably 2.1 to 4.5% by mass, more preferably 2.2 to It is 4.1 mass%, Most preferably, it is 2.3-3.8 mass%.
The content of the ferrite phase (4CaO.Al ₂ O ₃ .Fe ₂ O ₃ ; abbreviated as C ₄ AF) is 11 to 14% by mass, preferably 11.2 to 13.5% by mass, more preferably It is 11.4 to 13.1% by mass, particularly preferably 11.6 to 12.8% by mass.

ボーグの式とは、次の（１）〜（４）の式をいう。ポルトランドセメントの化学分析の結果から、次の（１）〜（４）の式を用いて、鉱物組成が算出される。式中の「Ｃ₃Ｓ」、「ＣａＯ」等は、「Ｃ₃Ｓ」、「ＣａＯ」等の各含有率を表す。単位は、いずれも質量％である。
（１）エーライト（Ｃ₃Ｓ）＝（４．０７×ＣａＯ）−（７．６０×ＳｉＯ₂）−（６．７２×Ａｌ₂Ｏ₃）−（１．４３×Ｆｅ₂Ｏ₃）−（２．８５×ＳＯ₃）
（２）ビーライト（Ｃ₂Ｓ）＝（２．８７×ＳｉＯ₂）−（０．７５４×Ｃ₃Ｓ）
（３）アルミネート相（Ｃ₃Ａ）＝（２．６５×Ａｌ₂Ｏ₃）−（１．６９×Ｆｅ₂Ｏ₃）
（４）フェライト相（Ｃ₄ＡＦ）＝（３．０４×Ｆｅ₂Ｏ₃）
従来、ボーグの式により鉱物組成を算出する方法は、ポルトランドセメントの鉱物組成を求める最も一般的な方法として用いられている。
上述の鉱物組成の条件を満たすポルトランドセメントの好ましい一例として、中庸熱ポルトランドセメントが挙げられる。 The Borg equation means the following equations (1) to (4). From the result of chemical analysis of Portland cement, the mineral composition is calculated using the following equations (1) to (4). "C ₃ S", "CaO" like in the formula represents a "C ₃ S", each content, such as "CaO". All units are mass%.
(1) Alite (C ₃ S) = (4.07 × CaO) − (7.60 × SiO ₂ ) − (6.72 × Al ₂ O ₃ ) − (1.43 × Fe ₂ O ₃ ) − (2.85 x SO ₃ )
(2) Belite (C ₂ S) = (2.87 × SiO ₂ ) − (0.754 × C ₃ S)
(3) Aluminate phase (C ₃ A) = (2.65 × Al ₂ O ₃ ) − (1.69 × Fe ₂ O ₃ )
(4) Ferrite phase (C ₄ AF) = (3.04 × Fe ₂ O ₃ )
Conventionally, the method of calculating the mineral composition by the Borg equation is used as the most general method for determining the mineral composition of Portland cement.
A preferred example of Portland cement that satisfies the above-mentioned mineral composition is moderately hot Portland cement.

上記水硬性組成物において使用するポルトランドセメントのブレーン比表面積は、好ましくは３，０００〜３，５００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは３，１００〜３，４５０ｃｍ^２／ｇ、特に好ましくは３，１５０〜３，４００ｃｍ^２／ｇである。該値が３，０００ｃｍ^２／ｇ以上であると、水和反応がより活発になって、圧縮強度等がより大きくなる。該値が３，５００ｃｍ^２／ｇ以下であると、ポルトランドセメントの粉砕に要する時間を短縮することができ、また、所望の流動性を得るための水量が少なくなるため、硬化後の収縮量を低減することができる。 Blaine specific surface area of the Portland cement used in the hydraulic composition is preferably 3,000~3,500cm ² / g, more preferably 3,100~3,450cm ² / g, particularly preferably 3,150～ 3,400 cm ² / g. When the value is 3,000 cm ² / g or more, the hydration reaction becomes more active, and the compressive strength and the like become larger. When the value is 3,500 cm ² / g or less, the time required for pulverization of Portland cement can be shortened, and the amount of water for obtaining the desired fluidity is reduced. Can be reduced.

［（ｂ）シリカフューム］
上記水硬性組成物においては、ＢＥＴ比表面積が１５〜２０ｍ^２／ｇのシリカフュームが、配合される。該シリカフュームを配合することによって、流動性および強度発現性を向上させることができる。
上記シリカフュームのＢＥＴ比表面積は、１５〜２０ｍ^２／ｇ、好ましくは１６〜１９ｍ^２／ｇ、より好ましくは１７〜１９ｍ^２／ｇである。該値が１５ｍ^２／ｇ未満であると、このようなシリカフュームの入手が困難である。該値が２０ｍ^２／ｇを超えると、水硬性組成物の流動性が低下することがある。
シリカフュームの配合量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜４０質量部、より好ましくは１２〜４０質量部、さらに好ましくは２０〜３５質量部、特に好ましくは２５〜３５質量部である。 [(B) Silica fume]
In the hydraulic composition, silica fume having a BET specific surface area of 15 to 20 m ² / g is blended. By blending the silica fume, fluidity and strength development can be improved.
The BET specific surface area of the silica fume is 15 to 20 m ² / g, preferably 16 to 19 m ² / g, more preferably 17 to 19 m ² / g. When the value is less than 15 m ² / g, it is difficult to obtain such silica fume. When this value exceeds 20 m < ² > / g, the fluidity | liquidity of a hydraulic composition may fall.
The amount of silica fume is preferably 10 to 40 parts by weight, more preferably 12 to 40 parts by weight, still more preferably 20 to 35 parts by weight, and particularly preferably 25 to 35 parts by weight with respect to 100 parts by weight of Portland cement. is there.

［（ｃ）無機粉末］
上記水硬性組成物においては、上述のポルトランドセメントおよびシリカフューム以外の他の無機粉末が、配合される。該無機粉末を配合することによって、流動性および強度発現性を向上させることができる。
該無機粉末は、ブレーン比表面積が５，０００〜１０，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ａと、ブレーン比表面積が３，５００〜５，０００ｃｍ^２／ｇの無機粒子Ｂ（ただし、無機粒子Ｂは、無機粒子Ａよりも小さなブレーン比表面積を有する。）からなる。
このように粒度の異なる２種の無機粉末を用いることによって、流動性および強度発現性を向上させることができる。
無機粉末の例としては、石英粉末、石灰石粉末、スラグ粉末、フライアッシュ、長石類の粉末、ムライト類の粉末、アルミナ粉末、火山灰、シリカゾル粉末、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。
無機粉末を構成する無機粒子Ａ、Ｂとしては、同じ種類の粉末（例えば、石英粉末）を用いてもよいし、異なる種類の粉末（例えば、石英粉末および石灰石粉末）を用いてもよい。ただし、本発明においては、無機粒子Ａ、Ｂとして、同じ種類の粉末を用いることが好ましい。
上記水硬性組成物において好ましい実施形態の一例は、無機粒子Ａ、Ｂとして、石英粉末を用いることである。 [(C) Inorganic powder]
In the said hydraulic composition, inorganic powder other than the above-mentioned Portland cement and a silica fume is mix | blended. By blending the inorganic powder, fluidity and strength development can be improved.
Inorganic powder, the inorganic particles A of Blaine specific surface area of 5,000~10,000cm ² / g, the Blaine specific surface area of 3,500~5,000cm ² / g of the inorganic particles B (provided that the inorganic particles B is And has a smaller Blaine specific surface area than the inorganic particles A).
By using two kinds of inorganic powders having different particle sizes in this way, fluidity and strength development can be improved.
Examples of inorganic powders include quartz powder, limestone powder, slag powder, fly ash, feldspar powder, mullite powder, alumina powder, volcanic ash, silica sol powder, carbide powder, nitride powder, and the like.
As the inorganic particles A and B constituting the inorganic powder, the same kind of powder (for example, quartz powder) may be used, or different kinds of powder (for example, quartz powder and limestone powder) may be used. However, in the present invention, it is preferable to use the same kind of powder as the inorganic particles A and B.
An example of a preferred embodiment of the hydraulic composition is to use quartz powder as the inorganic particles A and B.

無機粒子Ａのブレーン比表面積は、５，０００〜１０，０００ｃｍ^２／ｇ、好ましくは５，５００〜９，５００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは６，０００〜９，０００ｃｍ^２／ｇ、特に好ましくは６，５００〜８，５００ｃｍ^２／ｇである。該値が５，０００ｃｍ^２／ｇ未満であると、ポルトランドセメントや無機粒子Ｂのブレーン比表面積との差が小さくなり、流動性および強度発現性を十分に向上させることが困難となる。該値が１０，０００ｃｍ^２／ｇを超えると、このような小さな粒度の無機粒子Ａを得るのに粉砕等の手間がかかるなどの問題がある。 The Blaine specific surface area of the inorganic particles A is 5,000 to 10,000 cm ² / g, preferably 5,500 to 9,500 cm ² / g, more preferably 6,000 to 9,000 cm ² / g, particularly preferably. It is 6,500-8,500 cm < ² > / g. When the value is less than 5,000 cm ² / g, the difference from the Blaine specific surface area of Portland cement or inorganic particles B becomes small, and it becomes difficult to sufficiently improve fluidity and strength development. When the value exceeds 10,000 cm ² / g, there is a problem that it takes time and labor to pulverize to obtain inorganic particles A having such a small particle size.

無機粒子Ｂのブレーン比表面積は、３，５００〜５，０００ｃｍ^２／ｇ、好ましくは３，５００〜４，８００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは３，５００〜４，５００ｃｍ^２／ｇ、特に好ましくは３，５００〜４，２００ｃｍ^２／ｇである。該値が３，５００ｃｍ^２／ｇ未満であると、水硬性組成物の流動性が低下することがある。該値が５，０００ｃｍ^２／ｇを超えると、無機粒子Ａのブレーン比表面積との差が小さくなり、流動性および強度発現性を十分に向上させることが困難となる。 The Blaine specific surface area of the inorganic particles B is 3,500 to 5,000 cm ² / g, preferably 3,500 to 4,800 cm ² / g, more preferably 3,500 to 4,500 cm ² / g, particularly preferably. It is 3,500-4,200 cm < ² > / g. When the value is less than 3,500 cm ² / g, the fluidity of the hydraulic composition may be lowered. When the value exceeds 5,000 cm ² / g, the difference from the Blaine specific surface area of the inorganic particles A becomes small, and it becomes difficult to sufficiently improve the fluidity and strength development.

上記水硬性組成物において、無機粒子Ａと無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差は、好ましくは２，０００ｃｍ^２／ｇ以上、より好ましくは２，５００ｃｍ^２／ｇ以上、さらに好ましくは３，０００ｃｍ^２／ｇ以上、特に好ましくは３，５００ｃｍ^２／ｇ以上である。該差が２，０００ｃｍ^２／ｇ以上であると、流動性および強度発現性をより向上させることができる。 In the hydraulic composition, the difference in the Blaine specific surface area between the inorganic particles A and the inorganic particles B is preferably 2,000 cm ² / g or more, more preferably 2,500 cm ² / g or more, and even more preferably 3,000 cm ^2. / G or more, particularly preferably 3,500 cm ² / g or more. When the difference is 2,000 cm ² / g or more, fluidity and strength development can be further improved.

上記水硬性組成物において、ポルトランドセメントと無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差は、好ましくは２００ｃｍ^２／ｇ以上、より好ましくは２５０ｃｍ^２／ｇ以上、さらに好ましくは３５０ｃｍ^２／ｇ以上、特に好ましくは４５０ｃｍ^２／ｇ以上である。該差が２００ｃｍ^２／ｇ以上であると、流動性および強度発現性をより向上させることができる。 In the hydraulic composition, the difference in the Blaine specific surface area between the Portland cement and the inorganic particles B is preferably 200 cm ² / g or more, more preferably 250 cm ² / g or more, further preferably 350 cm ² / g or more, particularly preferably. 450 cm ² / g or more. When the difference is 200 cm ² / g or more, fluidity and strength development can be further improved.

無機粒子Ａの配合量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、２０〜５４質量部、好ましくは２５〜５０質量部、より好ましくは３０〜４５質量部、さらに好ましくは３０〜４０質量部である。該配合量が２０〜５４質量部の範囲外であると、水硬性組成物の流動性が低下することがある。 The compounding amount of the inorganic particles A is 20 to 54 parts by mass, preferably 25 to 50 parts by mass, more preferably 30 to 45 parts by mass, and further preferably 30 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. . If the blending amount is outside the range of 20 to 54 parts by mass, the fluidity of the hydraulic composition may be lowered.

無機粒子Ｂの配合量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、１質量部以上、５質量部未満、好ましくは１．２〜４．８質量部、より好ましくは１．４〜４．６質量部、特に好ましくは１．５〜４．４質量部である。該配合量が１質量部以上、５質量部未満の範囲外であると、水硬性組成物の流動性が低下することがある。 The compounding amount of the inorganic particles B is 1 part by mass or more and less than 5 parts by mass, preferably 1.2 to 4.8 parts by mass, more preferably 1.4 to 4.6 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. Part, particularly preferably 1.5 to 4.4 parts by weight. When the blending amount is outside the range of 1 part by mass or more and less than 5 parts by mass, the fluidity of the hydraulic composition may be lowered.

［（ｄ）細骨材］
上記水硬性組成物において、最大粒径３．５ｍｍ以下の細骨材が配合される。
細骨材の最大粒径は、３．５ｍｍ以下、好ましくは２．５ｍｍ以下、より好ましくは２．０ｍｍ以下、さらに好ましくは１．５ｍｍ以下、特に好ましくは１．０ｍｍ以下である。該最大粒径が３．５ｍｍを超えると、水硬性組成物の強度発現性が低下する。
本発明において、細骨材中の７５μｍ以下の粒子の含有率は、流動性の観点から、好ましくは２．０質量％以下、より好ましくは１．５質量％以下、特に好ましくは１．０質量％以下である。
細骨材の例としては、川砂、陸砂、山砂、海砂、砕砂、珪砂、または、これらの２種以上の混合物等が挙げられる。 [(D) Fine aggregate]
In the hydraulic composition, fine aggregate having a maximum particle size of 3.5 mm or less is blended.
The maximum particle size of the fine aggregate is 3.5 mm or less, preferably 2.5 mm or less, more preferably 2.0 mm or less, still more preferably 1.5 mm or less, and particularly preferably 1.0 mm or less. When the maximum particle size exceeds 3.5 mm, the strength expression of the hydraulic composition is lowered.
In the present invention, the content of particles of 75 μm or less in the fine aggregate is preferably 2.0% by mass or less, more preferably 1.5% by mass or less, and particularly preferably 1.0% by mass from the viewpoint of fluidity. % Or less.
Examples of the fine aggregate include river sand, land sand, mountain sand, sea sand, crushed sand, silica sand, or a mixture of two or more thereof.

細骨材の配合量の上限値は、水硬性組成物の流動性および強度発現性の観点から、ポルトランドセメント、シリカフュームおよび無機粉末（無機粒子Ａ、Ｂ）の合計量１００質量部に対して、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは９０質量部以下である。
細骨材の配合量の下限値は、特に限定されないが、水硬性組成物の収縮量の低減、および、水和発熱量の低減等の観点から、ポルトランドセメント、シリカフュームおよび無機粉末（無機粒子Ａ、Ｂ）の合計量１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上である。 From the viewpoint of fluidity and strength development of the hydraulic composition, the upper limit of the amount of the fine aggregate is 100 parts by mass with respect to the total amount of Portland cement, silica fume and inorganic powder (inorganic particles A and B), Preferably it is 100 mass parts or less, More preferably, it is 90 mass parts or less.
The lower limit of the amount of the fine aggregate is not particularly limited, but Portland cement, silica fume and inorganic powder (inorganic particles A) from the viewpoints of reducing the shrinkage of the hydraulic composition and reducing the hydration heat value. , B) is preferably 50 parts by mass or more, more preferably 60 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the total amount of B).

［（ｅ）減水剤］
上記水硬性組成物において使用する減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系またはポリカルボン酸系の、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。中でも、減水効果の大きなポリカルボン酸系高性能減水剤を使用することが好ましい。
減水剤の配合量は、ポルトランドセメント、シリカフューム、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量１００質量部に対して、固形分換算で、好ましくは０．１〜１質量部、より好ましくは０．１５〜０．７質量部である。該配合量が０．１質量部以上であると、水硬性組成物の流動性をより高めることができる。該配合量が１質量部以下であると、著しい凝結遅延等の発生を避けることができ、また、コストの上昇を抑えることができる。
減水剤の形態は、液状と粉末状のいずれでもよい。 [(E) Water reducing agent]
As the water reducing agent used in the hydraulic composition, a lignin-based, naphthalenesulfonic acid-based, melamine-based or polycarboxylic acid-based water reducing agent, AE water reducing agent, high performance water reducing agent or high performance AE water reducing agent is used. be able to. Among these, it is preferable to use a polycarboxylic acid-based high-performance water reducing agent having a large water reducing effect.
The blending amount of the water reducing agent is preferably 0.1 to 1 part by mass, more preferably 0.15 in terms of solid content with respect to 100 parts by mass of the total amount of Portland cement, silica fume, inorganic particles A and inorganic particles B. It is -0.7 mass part. The fluidity | liquidity of a hydraulic composition can be improved more as this compounding quantity is 0.1 mass part or more. When the blending amount is 1 part by mass or less, it is possible to avoid the occurrence of a significant setting delay and to suppress an increase in cost.
The form of the water reducing agent may be either liquid or powder.

［（ｆ）水］
上記水硬性組成物において使用する水の量は、ポルトランドセメント、シリカフューム、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量１００質量部に対して、好ましくは１０〜３０質量部、より好ましくは１１〜２５質量部、さらに好ましくは１２〜２０質量部、特に好ましくは１２〜１７質量部である。水の量が１０質量部以上であると、流動性をより高めることができる。水の量が３０質量部以下であると、強度発現性をより高めることができる。 [(F) Water]
The amount of water used in the hydraulic composition is preferably 10 to 30 parts by mass, more preferably 11 to 25 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the total amount of Portland cement, silica fume, inorganic particles A and inorganic particles B. Parts, more preferably 12 to 20 parts by mass, particularly preferably 12 to 17 parts by mass. When the amount of water is 10 parts by mass or more, the fluidity can be further increased. When the amount of water is 30 parts by mass or less, strength development can be further improved.

［（ｇ）補強繊維］
上記水硬性組成物において、補強繊維を配合することができる。該補強繊維を配合することによって、水硬性組成物の曲げ強度や破壊エネルギーを、より向上させることができる。
補強繊維としては、金属繊維、有機繊維、炭素繊維等が挙げられる。
金属繊維としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れており、また、コストや入手のし易さの点から、好ましいものである。金属繊維の寸法は、水硬性組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化後の曲げ強度の向上の点から、好ましくは、直径が０．０１〜１．０ｍｍ、長さが２〜３０ｍｍであり、より好ましくは、直径が０．０５〜０．５ｍｍ、長さが５〜２５ｍｍである。また、金属繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは２０〜２００、より好ましくは４０〜１５０である。 [(G) Reinforcing fiber]
In the hydraulic composition, reinforcing fibers can be blended. By blending the reinforcing fiber, the bending strength and fracture energy of the hydraulic composition can be further improved.
Examples of reinforcing fibers include metal fibers, organic fibers, and carbon fibers.
Examples of metal fibers include steel fibers, stainless fibers, and amorphous fibers. Among these, steel fibers are preferable from the viewpoints of strength and cost and availability. The dimension of the metal fiber is preferably 0.01 to 1.0 mm in diameter and 2 to 2 in length from the viewpoint of preventing material separation of the metal fiber in the hydraulic composition and improving the bending strength after curing. 30 mm, more preferably 0.05 to 0.5 mm in diameter and 5 to 25 mm in length. Further, the aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the metal fiber is preferably 20 to 200, more preferably 40 to 150.

金属繊維の配合量は、水硬性組成物中の体積百分率で、好ましくは４％以下、より好ましくは０．５〜３％、特に好ましくは１〜３％である。該配合量が４％以下であると、高い流動性を維持しつつ、ファイバーボールが生じ難くなるなどの点で、好ましい。該配合量が０．５％以上であると、水硬性組成物の曲げ強度等の向上の効果を高めることができる。 The compounding amount of the metal fiber is preferably 4% or less, more preferably 0.5 to 3%, and particularly preferably 1 to 3% in terms of volume percentage in the hydraulic composition. When the blending amount is 4% or less, it is preferable in that fiber balls are hardly generated while maintaining high fluidity. When the blending amount is 0.5% or more, the effect of improving the bending strength and the like of the hydraulic composition can be enhanced.

有機繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維等が挙げられる。中でも、ビニロン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく用いられる。
有機繊維の寸法は、水硬性組成物中における有機繊維の材料分離の防止や、硬化後の破壊エネルギーの向上の点から、好ましくは、直径が０．００５〜１．０ｍｍ、長さが２〜３０ｍｍであり、より好ましくは、直径が０．０１〜０．５ｍｍ、長さが５〜２５ｍｍである。
有機繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは２０〜２００、より好ましくは３０〜１５０である。 Examples of the organic fiber include vinylon fiber, polypropylene fiber, polyethylene fiber, and aramid fiber. Among these, vinylon fibers are preferably used in terms of cost and availability.
The dimension of the organic fiber is preferably 0.005 to 1.0 mm in diameter and 2 to 2 in length from the viewpoint of preventing material separation of the organic fiber in the hydraulic composition and improving the fracture energy after curing. 30 mm, more preferably 0.01 to 0.5 mm in diameter and 5 to 25 mm in length.
The aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the organic fiber is preferably 20 to 200, more preferably 30 to 150.

有機繊維の配合量は、水硬性組成物中の体積百分率で、好ましくは５％以下、より好ましくは１〜４．５％、特に好ましくは２〜４％である。該配合量が５％以下であると、高い流動性を維持しつつ、ファイバーボールが生じ難くなるなどの点で、好ましい。該配合量が１％以上であると、水硬性組成物の破壊エネルギーの向上の効果をより高めることができる。
炭素繊維としては、ＰＡＮ系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。
炭素繊維の寸法、アスペクト比および配合量は、有機繊維と同様である。 The amount of the organic fiber is a volume percentage in the hydraulic composition, and is preferably 5% or less, more preferably 1 to 4.5%, and particularly preferably 2 to 4%. When the blending amount is 5% or less, it is preferable in that fiber balls are hardly generated while maintaining high fluidity. When the blending amount is 1% or more, the effect of improving the fracture energy of the hydraulic composition can be further enhanced.
Examples of the carbon fiber include PAN-based carbon fiber and pitch-based carbon fiber.
The dimensions, aspect ratio, and blending amount of the carbon fiber are the same as those of the organic fiber.

［（ｈ）消泡剤］
上記水硬性組成物は、上記の各材料に加えて、さらに消泡剤を含むことが好ましい。該消泡剤を配合することによって、流動性および強度発現性が向上する。また、水硬性組成物中の気泡の量が低減するため、後述する静置工程における静置時間を短くすることができる。
消泡剤の配合量は、水硬性組成物１ｍ^３中、消泡剤成分（市販等されている消泡剤中の水以外の成分）の量として、好ましくは３〜７０ｇ、より好ましくは５〜５０ｇ、特に好ましくは７〜３０ｇである。 [(H) Antifoaming agent]
It is preferable that the hydraulic composition further includes an antifoaming agent in addition to the above-described materials. By blending the antifoaming agent, fluidity and strength development are improved. Moreover, since the quantity of the bubble in a hydraulic composition reduces, the stationary time in the stationary process mentioned later can be shortened.
The blending amount of the antifoaming agent is preferably 3 to 70 g, more preferably 5 as the amount of the defoaming agent component (component other than water in the commercially available antifoaming agent) in the hydraulic composition 1 m ^3. -50 g, particularly preferably 7-30 g.

本発明の埋設型枠用ボードにおいて用いられる上記水硬性組成物は、流動性に優れるものである。このため、後述する埋設型枠用ボードの製造において、型枠への投入等の作業性が良く、該ボードの製造時間を短縮し、生産効率を向上することができる。また、突起体を形成させ得る物が、硬化前の水硬性組成物となじみやすく、硬化後の水硬性組成物に対する、突起体を形成させ得る物の付着強度が向上する。
また、上記水硬性組成物は、強度発現性に優れるものである。このため、埋設型枠用ボードの脱型や、該ボードの保管や、施工現場への輸送等の過程における、埋設型枠用ボードの角欠けやひび割れ等の発生率を減少することができ、歩留まりを向上することができる。 The hydraulic composition used in the embedded formwork board of the present invention is excellent in fluidity. For this reason, in the manufacture of an embedded mold board, which will be described later, workability such as charging into the mold is good, the manufacturing time of the board can be shortened, and the production efficiency can be improved. Moreover, the thing which can form a protrusion tends to become familiar with the hydraulic composition before hardening, and the adhesion strength of the thing which can form a protrusion with respect to the hydraulic composition after hardening improves.
Moreover, the said hydraulic composition is excellent in strength expression. For this reason, it is possible to reduce the incidence of corner chipping and cracking of the embedded formwork board in the process of demolding the embedded formwork board, storing the board, transporting to the construction site, etc. Yield can be improved.

以下、上述した水硬性組成物からなる埋設型枠用ボードについて詳細に説明する。図１は、本発明の埋設型枠用ボードの一例（部分）を示す斜視図、図２は、本発明の埋設型枠用ボードの一例（部分）を示す断面図、図３は、本発明の埋設型枠用ボードを含むコンクリート構造体の一例（部分）を示す断面図である。 Hereinafter, the embedded formwork board made of the hydraulic composition described above will be described in detail. FIG. 1 is a perspective view showing an example (part) of an embedded formwork board of the present invention, FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example (part) of an embedded formwork board of the present invention, and FIG. It is sectional drawing which shows an example (part) of the concrete structure containing the board for embedded formwork.

本発明の埋設型枠用ボード１は、図１に示すように、上述した水硬性組成物の硬化体からなる板状の本体部２と、本体部２の片面（後打ちコンクリートが打ち込まれる側の面）に設けられた多数の突起体（突起部分）３とからなる。
多数の突起体３を構成する各粒体（例えば、砕石、セラミックス粉砕物等）は、図２に示すように、本体部２の片面において部分的に埋め込まれ、本体部２の片面における底面４から適宜の高さだけ突出した状態に配置され固定されている。なお、多数の突起体３は、砕石等の粒体を用いる代わりに、本体部２自体の片面に凹凸形状を形成させることによって、形成させてもよい。
本発明の埋設型枠用ボード１は、例えば、図３に示すような形態で用いられる。図３中、コンクリート構造体５は、多数の突起体３を有する側の面（片面）を内側に向けた状態で対向して配置された２つの埋設型枠用ボード１，１と、２つの埋設型枠用ボード１，１の間に打ち込まれた後打ちコンクリート６とから構成される。埋設型枠用ボード１，１は、後打ちコンクリート６の硬化後も、取り外されることなく、コンクリート構造体５の構成部分として存置する。 As shown in FIG. 1, the embedded formwork board 1 of the present invention includes a plate-like main body portion 2 made of a cured body of the hydraulic composition described above, and one side of the main body portion 2 (the side on which post-cast concrete is poured). And a large number of protrusions (protrusion portions) 3 provided on the surface.
Each granule (for example, crushed stone, ceramic pulverized material, etc.) constituting a large number of protrusions 3 is partially embedded on one side of the main body 2 and the bottom surface 4 on one side of the main body 2 as shown in FIG. It is arranged and fixed in a state protruding from the proper height. In addition, you may form many projection bodies 3 by forming uneven | corrugated shape in the single side | surface of main-body part 2 itself instead of using granules, such as a crushed stone.
The embedded formwork board 1 of the present invention is used in a form as shown in FIG. 3, for example. In FIG. 3, the concrete structure 5 includes two embedded formwork boards 1, 1 disposed opposite to each other with a surface (one surface) having a large number of protrusions 3 facing inward. It is composed of post-cast concrete 6 that is driven between the embedded formwork boards 1 and 1. The embedded formwork boards 1, 1 are left as constituent parts of the concrete structure 5 without being removed even after the post-cast concrete 6 is hardened.

上述した水硬性組成物を成形し、養生、硬化させることによって、本発明の埋設型枠用ボードを製造することができる。
成形方法は、特に限定されるものではなく、流し込み成形等の慣用の成形方法を採用することができる。
また、養生方法も特に限定されるものではなく、常温養生や蒸気養生等を行なえばよい。
さらに、流し込み成形等を行った後、上記水硬性組成物が流し込まれた打設面に散水したり、打設面をビニールシート等で覆ったり、あるいはこれら両方（散水およびビニール等で覆うこと）を行い、所定時間静置する静置工程を行うことが好ましい。
静置工程を行うことで、水硬性組成物中の気泡の量を低減することができ、突起部分（多数の突起体３）の下や周辺に空洞が生じることがなく、後打ちコンクリートとの付着性を向上させることができる。
上記水硬性組成物は、流動性に優れており、上記静置工程における静置時間が短くても、後打ちコンクリートとの付着が良好な埋設型枠用ボードを得ることができる。
静置する時間は、水硬性組成物中の気泡の量を減らす効果を得るとともに、製造時間を短くする観点から、好ましくは１５分間〜２時間、より好ましくは３０分間〜１時間である。 By molding, curing and curing the hydraulic composition described above, the embedded formwork board of the present invention can be manufactured.
The molding method is not particularly limited, and a conventional molding method such as casting can be employed.
Further, the curing method is not particularly limited, and normal temperature curing, steam curing, or the like may be performed.
Furthermore, after casting, etc., water is poured onto the casting surface into which the hydraulic composition has been poured, and the casting surface is covered with a vinyl sheet or the like (both with watering and vinyl). It is preferable to perform a standing step of standing for a predetermined time.
By performing the stationary step, the amount of bubbles in the hydraulic composition can be reduced, and no voids are formed below or around the protruding portion (the large number of protruding bodies 3), and the post-cast concrete Adhesion can be improved.
The hydraulic composition is excellent in fluidity, and even if the standing time in the standing step is short, it is possible to obtain an embedded formwork board with good adhesion to post-cast concrete.
The time for standing is preferably 15 minutes to 2 hours, more preferably 30 minutes to 1 hour, from the viewpoint of reducing the amount of bubbles in the hydraulic composition and shortening the production time.

本発明の埋設型枠用ボード１は、片面（後打ちコンクリートを打ち込む側の表面）に、平均値で２ｍｍ以上の高さを有する突起部分（多数の突起体３）を有するものである。多数の突起体３を有することによって、埋設型枠用ボード１の片面と、後打ちコンクリート６（図３参照）との付着力を、剥離が生じない程度の大きさに向上させることができる。 The embedded formwork board 1 of the present invention has protrusions (a large number of protrusions 3) having an average height of 2 mm or more on one side (the surface on the side where the post-cast concrete is driven). By having a large number of protrusions 3, the adhesion force between one side of the embedded formwork board 1 and the post-cast concrete 6 (see FIG. 3) can be improved to such a level that peeling does not occur.

多数の突起体３は、例えば、以下の（１）または（２）の方法によって形成させることができる。
（１）突起体を形成させ得る物を、硬化前の水硬性組成物の片面に、水硬性組成物に固定されるのに十分な程度の深さで、かつ、水硬性組成物の片面（底面）から適宜の高さだけ突出した露出部分を有するように、極力均一な密度（単位面積当りの個数）になるように多数埋め込んだ後、水硬性組成物を硬化させると、片面に多数の突起体が形成された水硬性組成物の硬化体が得られる。
ここで、突起体を形成させ得る物としては、球状のものよりも、付着力が大きくなる不定形物の方が好ましい。該不定形物としては、例えば、砕石、セラミックス粉砕物、都市ごみ溶融スラグ粉砕物、スラグ粉砕物、石灰石砕石、ガラスカレット、回収ガラスカレット、クリンカー粉砕物、短尺鉄筋等が挙げられる。
（２）表面（例えば、内部の底面）に凹凸形状を有する型枠内に、水硬性組成物を打設し、硬化、脱型することによって、片面に凹凸形状（突起部分）を有する水硬性組成物の硬化体が得られる。
ここで、型枠の表面に凹凸形状を形成させるための手段としては、合成樹脂（ポリエチレン等）製の発泡緩衝材（「気泡シート」、「エアキャップ」等と称されるもの）等の梱包資材、またはその他の凹凸形状を有する簡易な資材を用いることができる。 A large number of protrusions 3 can be formed, for example, by the following method (1) or (2).
(1) An object capable of forming a protrusion is formed on one side of the hydraulic composition at a depth sufficient to be fixed to the hydraulic composition on one side of the hydraulic composition before curing. When the hydraulic composition is cured after being embedded so as to have a uniform density (number per unit area) as much as possible so as to have an exposed portion that protrudes from the bottom surface by an appropriate height, a large number of A cured body of the hydraulic composition in which the protrusions are formed is obtained.
Here, as a thing which can form a protrusion, the amorphous thing from which adhesive force becomes large is more preferable than a spherical thing. Examples of the amorphous material include crushed stone, ceramic pulverized product, municipal waste molten slag pulverized product, slag pulverized product, limestone crushed stone, glass cullet, recovered glass cullet, clinker pulverized product, and short rebar.
(2) A hydraulic composition having a concavo-convex shape (projection part) on one side by placing a hydraulic composition in a mold having a concavo-convex shape on the surface (for example, the bottom surface inside), curing, and demolding. A cured product of the composition is obtained.
Here, as a means for forming an uneven shape on the surface of the mold, packing of foam cushioning material (what is referred to as “air bubble sheet”, “air cap”, etc.) made of synthetic resin (polyethylene, etc.), etc. A material or other simple material having an uneven shape can be used.

なお、本発明においては、突起体を形成させ得る物として、入手の容易性や後打ちコンクリートとの付着性の観点から、砕石を使用することが好ましい。 In addition, in this invention, it is preferable to use a crushed stone as a thing which can form a protrusion from a viewpoint of the ease of acquisition or adhesiveness with post-cast concrete.

埋設型枠用ボード１の片面に形成される突起部分（多数の突起体３）の高さは、平均値で２ｍｍ以上、好ましくは５〜２０ｍｍである。ここで、突起部分（多数の突起体３）の高さの平均値とは、埋設型枠用ボード１の片面において、多数の突起体３の部分のみ（すなわち、底面４を除く部分）を対象にして、高さが同じになるように平坦にならした場合の高さ（すなわち、多数の突起体３の投影面において、これら突起体３の体積の合計を一定に保持したまま、投影面上の全ての地点において同一の高さを有するように平坦にならした場合の当該高さ）をいう。
突起部分（多数の突起体３）の高さの平均値が２ｍｍ未満であると、埋設型枠用ボード１と後打ちコンクリート６との付着力が低下し、十分な付着強度（例えば、１．０Ｎ／ｍｍ^２以上）が得られ難くなる。付着強度が不十分（例えば、１．０Ｎ／ｍｍ^２未満）であると、後打ちコンクリート６の厚さにもよるが、後打ちコンクリート６の剥離が生じる可能性があり、好ましくない。 The height of the protrusions (many protrusions 3) formed on one side of the embedded formwork board 1 is 2 mm or more, preferably 5 to 20 mm on average. Here, the average value of the heights of the projecting portions (many projecting bodies 3) refers to only a portion of the many projecting bodies 3 (that is, the portion excluding the bottom surface 4) on one side of the embedded formwork board 1. Thus, the height when flattened so that the heights are the same (that is, on the projection surface of a large number of projections 3, while maintaining the total volume of these projections 3 constant, The height when flattened so as to have the same height at all points.
When the average value of the heights of the protruding portions (many protruding bodies 3) is less than 2 mm, the adhesive force between the embedded formwork board 1 and the post-cast concrete 6 is reduced, and sufficient adhesive strength (for example, 1.. 0 N / mm ² or more) is difficult to obtain. If the adhesion strength is insufficient (for example, less than 1.0 N / mm ² ), although depending on the thickness of the post-cast concrete 6, the post-cast concrete 6 may be peeled off, which is not preferable.

また、多数の突起体３を底面４（図２参照）から２ｍｍの高さで切断した切断面の面積（各突起体の切断面の合計面積）は、多数の突起体３を有する片面全体の投影面積の１０％以上、好ましくは３０％以上、より好ましくは４０〜８０％である。
当該面積の割合が１０％未満では、埋設型枠用ボード１と後打ちコンクリート６との付着力が低下し、十分な付着強度（例えば、１．０Ｎ／ｍｍ^２以上）が得られ難くなる。 In addition, the area of the cut surface obtained by cutting a large number of the protrusions 3 at a height of 2 mm from the bottom surface 4 (see FIG. 2) (the total area of the cut surfaces of the protrusions) is the entire surface of one side having the large number of protrusions 3. The projected area is 10% or more, preferably 30% or more, more preferably 40 to 80%.
If the area ratio is less than 10%, the adhesion between the embedded formwork board 1 and the post-cast concrete 6 is reduced, and it is difficult to obtain sufficient adhesion strength (for example, 1.0 N / mm ² or more).

本発明の埋設型枠用ボード１は、当該埋設型枠用ボード１を固定するためのインサート孔を持つことができる。固定具をインサート孔に挿通して、法面や天井等に打ちつけることによって、埋設型枠用ボード１をアーチ状、板状等の形状に容易に組み立てることができる。 The embedded formwork board 1 of the present invention can have an insert hole for fixing the embedded formwork board 1. The embedded formwork board 1 can be easily assembled into an arch shape, a plate shape or the like by inserting the fixing tool through the insert hole and hitting it on a slope or a ceiling.

以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用原料］
（ａ）ポルトランドセメント
中庸熱ポルトランドセメント（エーライト：４４．１質量％、ビーライト：３４．９質量％、アルミネート相：３．０質量％、フェライト相：１２．３質量％（以上、ボーグの式によって算出した値である。）；ブレーン比表面積：３，２５０ｃｍ^２／ｇ；太平洋セメント社製）
低熱ポルトランドセメント（エーライト：２７．３質量％、ビーライト：５５．８質量％、アルミネート相：１．９質量％、フェライト相：９．１質量％（以上、ボーグの式によって算出した値である。）；ブレーン比表面積：３，４００ｃｍ^２／ｇ；太平洋セメント社製）
（ｂ）シリカフューム
シリカフューム（ＢＥＴ比表面積：１８ｍ^２／ｇ）
（ｃ）無機粉末
無機粒子Ａ：石英粉末Ａ（ブレーン比表面積：７，５００ｃｍ^２／ｇ）
無機粒子Ｂ：石英粉末Ｂ（ブレーン比表面積：３，８００ｃｍ^２／ｇ）
（ｄ）細骨材
珪砂（粒径：０．１５〜０．６ｍｍ、７５μｍ以下の粒子の含有率：１質量％未満）
（ｅ）減水剤
ポリカルボン酸系高性能減水剤
（ｆ）水
水道水
（ｇ）補強繊維
鋼繊維（直径：０．２ｍｍ、長さ：１３ｍｍ）
ビニロン繊維（直径０．３ｍｍ、長さ１３ｍｍのモノフィラメントタイプ）
（ｈ）消泡剤
消泡剤（ポリエーテル系）
（ｉ）繊維状粒子
ウォラストナイト（平均長さ：０．３ｍｍ、長さ／直径の比：４） EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
[Raw materials]
(A) Portland cement Medium heat Portland cement (Alite: 44.1% by mass, Belite: 34.9% by mass, aluminate phase: 3.0% by mass, ferrite phase: 12.3% by mass (above, Borg The value calculated by the following formula :); Blaine specific surface area: 3,250 cm ² / g; manufactured by Taiheiyo Cement)
Low heat Portland cement (Alite: 27.3% by mass, Belite: 55.8% by mass, aluminate phase: 1.9% by mass, ferrite phase: 9.1% by mass (the value calculated by the Borg equation) Blaine specific surface area: 3,400 cm ² / g; Taiheiyo Cement Co., Ltd.)
(B) Silica fume Silica fume (BET specific surface area: 18 m ² / g)
(C) Inorganic powder Inorganic particle A: Quartz powder A (Blaine specific surface area: 7,500 cm ² / g)
Inorganic particles B: Quartz powder B (Blaine specific surface area: 3,800 cm ² / g)
(D) Fine aggregate Silica sand (particle size: 0.15 to 0.6 mm, content of particles of 75 μm or less: less than 1% by mass)
(E) Water reducing agent Polycarboxylic acid-based high-performance water reducing agent (f) Water Tap water (g) Reinforcing fiber Steel fiber (diameter: 0.2 mm, length: 13 mm)
Vinylon fiber (monofilament type with 0.3mm diameter and 13mm length)
(H) Antifoaming agent Antifoaming agent (polyether type)
(I) Fibrous particles wollastonite (average length: 0.3 mm, length / diameter ratio: 4)

［実施例１］
中庸熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３０質量部、石英粉末Ａ、Ｂ（合計量：３５質量部、石英粉末Ｂの配合量：４．０質量部）、細骨材１２０質量部、水２２質量部、減水剤０．４質量部（固形分換算）、鋼繊維（配合量：水硬性組成物中の体積割合で２．０％）、消泡剤（配合量：水以外の成分の量として水硬性組成物１ｍ^３当たり１５ｇ）を混練して、水硬性組成物を調製した。
混練は、パン型ミキサを使用して、以下の方法で行った。
中庸熱ポルトランドセメント、シリカフューム、石英粉末Ａ、石英粉末Ｂ、および細骨材をパン型ミキサに投入して、１５秒間空練りした後、水、減水剤および消泡剤を投入して、７分間混練し、さらに鋼繊維を投入して、２分間混練した。 [Example 1]
100 parts by weight of moderately hot Portland cement, 30 parts by weight of silica fume, quartz powder A and B (total amount: 35 parts by weight, blending amount of quartz powder B: 4.0 parts by weight), 120 parts by weight of fine aggregate, 22 parts by weight of water Part, water reducing agent 0.4 parts by mass (in terms of solid content), steel fiber (blending amount: 2.0% by volume in the hydraulic composition), antifoaming agent (blending amount: amount of components other than water) the hydraulic composition 1 m ³ per 15 g) were kneaded to prepare a hydraulic composition.
The kneading was performed by the following method using a pan-type mixer.
Put medium heat fever Portland cement, silica fume, quartz powder A, quartz powder B, and fine aggregate into a pan mixer, knead for 15 seconds, and then add water, water reducing agent and antifoaming agent for 7 minutes. After kneading, steel fibers were further added and kneaded for 2 minutes.

得られた水硬性組成物について、以下の方法でフロー値および圧縮強度を測定した。
（イ）フロー値
「ＪＩＳＲ５２０１（セメントの物理試験方法）１１．フロー試験」に記載される方法において、１５回の落下運動を行なわないで、フロー値を測定した。
（ロ）圧縮強度
水硬性組成物をφ５０×１００ｍｍの型枠に流し込み、２０℃で２４時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生し、硬化体（３本）を得た。該硬化体（３本）の圧縮強度の測定値の平均値を、圧縮強度の値とした。 About the obtained hydraulic composition, the flow value and the compressive strength were measured with the following method.
(I) Flow value In the method described in "JIS R 5201 (physical test method for cement) 11. Flow test", the flow value was measured without performing 15 drop motions.
(B) Compressive strength The hydraulic composition was poured into a mold having a diameter of 50 × 100 mm, pre-positioned at 20 ° C. for 24 hours, and then subjected to steam curing at 90 ° C. for 48 hours to obtain cured bodies (3 pieces). The average value of the measured values of the compression strength of the cured bodies (three) was taken as the compression strength value.

得られた水硬性組成物を１５（厚さ）×３００×９００ｍｍの型枠内に流し込んだ後、該打設面に霧吹きを使用して散水しながら３０分間静置した。静置後、型枠内の水硬性組成物の上に砕石（硬質砂岩、最大粒径（Ｇｍａｘ）：１３ｍｍ）を８ｋｇ／ｍ^２となるように均一に散布した後、養生（２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生）して、多数の突起体を片面に有する埋設型枠用ボードを製造した。
埋設型枠用ボードの突起体の高さは、６〜９ｍｍであった。また、高さ２ｍｍで切断した全突起体の切断面の合計面積は、片面の全面積（投影面積）の６０％であった。 The obtained hydraulic composition was poured into a 15 (thickness) × 300 × 900 mm mold, and then allowed to stand for 30 minutes while spraying water on the placement surface using a spray. After standing, crushed stone (hard sandstone, maximum particle size (Gmax): 13 mm) was uniformly sprayed on the hydraulic composition in the mold so as to be 8 kg / m ^2, and then cured (48 at 20 ° C.). After placing the time, steam curing was performed at 90 ° C. for 48 hours) to produce an embedded formwork board having a large number of protrusions on one side.
The height of the protrusion of the embedded formwork board was 6 to 9 mm. The total area of the cut surfaces of all the protrusions cut at a height of 2 mm was 60% of the total area (projected area) of one side.

（ハ）不良品の発生率
得られた埋設型枠用ボードについて、以下の方法で不良品の発生率の算出を行った。
上記埋設型枠用ボード１，０００枚を、施工現場に移動した後、施工現場において該ボードを施工する際に、角欠けまたはひび割れが発生しているボード（不良品）の枚数を数え、得られた結果から、不良品の発生率を算出した。 (C) Incidence rate of defective products For the embedded formwork boards obtained, the incidence rate of defective products was calculated by the following method.
After moving 1,000 of the above-mentioned embedded formwork boards to the construction site, when the board is constructed at the construction site, the number of boards (defective products) in which corner chips or cracks are generated is counted and obtained. From the obtained results, the incidence of defective products was calculated.

（ニ）後打ちコンクリートとの付着性の評価
上記水硬性組成物を３０（厚さ）×４００×４００ｍｍの型枠内に流し込む以外は、上述した方法と同様にして得られた３０（厚さ）×４００×４００ｍｍの埋設型枠用ボード２００枚について、以下の方法で後打ちコンクリートとの付着性の評価を行った。
［後打ちコンクリートの材料］
（ａ）セメント；普通ポルトランドセメント（太平洋セメント社製）
（ｂ）細骨材；小笠産陸砂
（ｃ）粗骨材；岩瀬産５号砕石と岩瀬産６号砕石の混合物（最大粒径２０ｍｍ）
（ｄ）減水剤；リグニンスルホン酸系ＡＥ減水剤
（ｅ）ＡＥ剤；アルキルアリルスルホン化合物系陰イオン界面活性剤
（ｆ）水；水道水
［後打ちコンクリートの配合］
上記材料を表１に示す割合で配合し、該材料を一括してパン型ミキサに投入し、９０秒間混練して、後打ちコンクリート用の配合物を得た。この配合物のスランプ値は１２ｃｍであった。また、後打ちコンクリートの圧縮強度は３２Ｎ／ｍｍ^２（２８日間水中養生）であった。 (D) Evaluation of adhesion to post-cast concrete 30 (thickness) obtained in the same manner as described above except that the hydraulic composition was poured into a 30 (thickness) x 400 x 400 mm mold. ) Adhesiveness with post-cast concrete was evaluated by the following method for 200 embedded mold boards of × 400 × 400 mm.
[Material for post-cast concrete]
(A) Cement: Ordinary Portland cement (manufactured by Taiheiyo Cement)
(B) Fine aggregates; Ogasa land sand (c) Coarse aggregates: Mixture of Iwase No. 5 crushed stone and Iwase No. 6 crushed stone (maximum particle size 20 mm)
(D) Water reducing agent; Lignin sulfonic acid type AE water reducing agent (e) AE agent; Alkyl allyl sulfone compound type anionic surfactant (f) Water; Tap water [composition of post-cast concrete]
The above materials were blended in the proportions shown in Table 1, and the materials were put all at once into a pan mixer and kneaded for 90 seconds to obtain a blend for post-cast concrete. The slump value of this formulation was 12 cm. The compressive strength of the post-cast concrete was 32 N / mm ² (28-day water curing).

［付着強度の試験方法］
得られた埋設型枠用ボード２００枚について、各々、突起部分を有する片面を底面とした型枠内に、上記後打ちコンクリート用の配合物を流し込み、２０℃で２４時間湿空養生した後、脱型し、さらに２８日間水中養生し、硬化させて、埋設型枠用ボードと後打ちコンクリート（厚さ５０ｍｍ）からなる試験体（硬化体）を得た。
図４（ａ）に示すように、試験体１０の一つ側端面１１から８０ｍｍ、２００ｍｍ、３２０ｍｍの位置に、埋設型枠用ボード１０ａの側から後打ちコンクリート１０ｂに達する程度の深さまで、側端面１１に対して平行に３本の切り込み線１２、１３、１４を形成した。この３本の切り込み１２、１３、１４に対して直交するように、上記側端面１１と直交する一つの側端面１５から８０ｍｍ、２００ｍｍ、３２０ｍｍの位置に、さらに３本の切り込み線１６、１７、１８を形成し、試験体１０の表面に、６本の切り込み線１２〜１４及び１６〜１８同士が直交する９点の試験位置（ａ〜ｉ）を形成した。
図４（ｂ）に示すように、上方に埋設型枠用ボード１０ａ、下方に後打ちコンクリート１０ｂが配置されるように試験体１０を設置し、それぞれの試験位置（ａ〜ｉ）に鋼製の上部引張用のアタッチメント２０をエポキシ樹脂接着剤で貼り付け、該アタッチメントの上に重石を載せて、２０℃の乾燥炉で試験体１０を一日静置した。その後、上部引張用のアタッチメント２０を介して載荷速度１．０ｋＮ／ｍｍ^２で鉛直方向（図４（ｂ）中の矢印方向）に引張載荷したときの最大荷重を求め、この数値を上部引張用のアタッチメント２０の接着面積で除して付着強度とし、後打ちコンクリートとの付着強度が１．０Ｎ／ｍｍ^２未満となった枚数を調べた。該枚数が少ないほど後打ちコンクリートとの付着性が良好である。
なお、実施例１において試験体１０の９点の試験位置（ａ〜ｉ）の各々に、アタッチメントを接着し、該アタッチメントを介して測定した付着強度の平均値は２．４Ｎ／ｍｍ^２であった。 [Adhesion strength test method]
About 200 of the obtained embedded formwork boards, after pouring the above-mentioned mixture for post-cast concrete into a formwork having one side having a protruding portion as a bottom, and curing at 20 ° C. for 24 hours, It was demolded, further cured under water for 28 days, and cured to obtain a test body (cured body) composed of an embedded formwork board and post-cast concrete (thickness 50 mm).
As shown in FIG. 4 (a), the side of the test specimen 10 is positioned at 80 mm, 200 mm, and 320 mm from one side end surface 11 to a depth that reaches the post-cast concrete 10b from the side of the embedded formwork board 10a. Three cut lines 12, 13, and 14 were formed in parallel to the end surface 11. Three orthogonal cut lines 16, 17, 17 are provided at positions 80 mm, 200 mm, and 320 mm from one side end face 15 orthogonal to the side end face 11 so as to be orthogonal to the three cuts 12, 13, 14. 18 was formed, and nine test positions (ai) in which the six score lines 12 to 14 and 16 to 18 were orthogonal to each other were formed on the surface of the test body 10.
As shown in FIG. 4 (b), the test body 10 is installed so that the embedded formwork board 10a is disposed on the upper side and the post-cast concrete 10b is disposed on the lower side, and steel is formed at each test position (ai). The upper tension attachment 20 was affixed with an epoxy resin adhesive, a weight was placed on the attachment, and the specimen 10 was left still in a drying oven at 20 ° C. for one day. Thereafter, the maximum load when tensile loading in the vertical direction (in the direction of the arrow in FIG. 4B) is performed via the upper tension attachment 20 at a loading speed of 1.0 kN / mm ² , and this value is obtained for the upper tension. and dividing by adhering strength bonding area of the attachment 20, the attachment strength between the post-deposited concrete was examined the number that is less than 1.0 N / mm ^2. The smaller the number, the better the adhesion with post-cast concrete.
In Example 1, an attachment was bonded to each of the nine test positions (ai) of the test body 10, and the average value of the adhesion strength measured through the attachment was 2.4 N / mm ^2. It was.

［比較例１］
石英粉末Ａと石英粉末Ｂの合計量３５質量部中の石英粉末Ｂの配合量を、４．０質量部から０質量部（配合せず）に変更した以外は、実施例１と同様にして実験した。ただし、圧縮強度は測定しなかった。
［比較例２］
石英粉末Ａと石英粉末Ｂの合計量３５質量部中の石英粉末Ｂの配合量を、４．０質量部から７．５質量部に変更した以外は、実施例１と同様にして実験した。 [Comparative Example 1]
Except that the blending amount of the quartz powder B in the total amount of 35 parts by weight of the quartz powder A and the quartz powder B was changed from 4.0 parts by weight to 0 parts by weight (not blended), the same as in Example 1. Experimented. However, the compressive strength was not measured.
[Comparative Example 2]
The experiment was performed in the same manner as in Example 1 except that the amount of the quartz powder B in the total amount of 35 parts by mass of the quartz powder A and the quartz powder B was changed from 4.0 parts by mass to 7.5 parts by mass.

［比較例３］
水硬性組成物として、低熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３２質量部、石英粉末Ａ３５質量部、細骨材１０５質量部、ウォラストナイト４質量部、水２２質量部、減水剤０．８質量部（固形分換算）、及び鋼繊維（配合量：水硬性組成物中の体積割合で２．０％）を混練して調整する以外は実施例１と同様にして実験した。
以上の結果を表２に示す。 [Comparative Example 3]
As a hydraulic composition, low heat Portland cement 100 mass parts, silica fume 32 mass parts, quartz powder A35 mass parts, fine aggregate 105 mass parts, wollastonite 4 mass parts, water 22 mass parts, water reducing agent 0.8 mass part Experiments were carried out in the same manner as in Example 1 except that kneading (solid content conversion) and steel fibers (mixing amount: 2.0% by volume in the hydraulic composition) were kneaded and adjusted.
The results are shown in Table 2.

［実施例２］
鋼繊維に代えてビニロン繊維（配合量：水硬性組成物中の体積割合で３．０％）を配合し、かつ、減水剤の配合量を０．４０質量部（固形分換算）から０．４３質量部（固形分換算）に変更した以外は、実施例１と同様にして実験した。なお、付着強度の平均値は２．２Ｎ／ｍｍ^２であった。 [Example 2]
Instead of steel fiber, vinylon fiber (blending amount: 3.0% by volume in the hydraulic composition) is blended, and the blending amount of the water reducing agent is 0.40 parts by mass (in terms of solid content) to 0. The experiment was performed in the same manner as in Example 1 except that the amount was changed to 43 parts by mass (in terms of solid content). The average value of the adhesion strength was 2.2 N / mm ² .

［比較例４］
鋼繊維に代えてビニロン繊維（配合量：水硬性組成物中の体積割合で３．０％）を配合し、かつ、減水剤の配合量を０．８０質量部（固形分換算）から０．８５質量部（固形分換算）に変更した以外は、比較例３と同様にして実験した。
以上の結果を表３に示す。 [Comparative Example 4]
Instead of steel fiber, vinylon fiber (blending amount: 3.0% by volume in the hydraulic composition) is blended, and the blending amount of the water reducing agent is 0.80 parts by mass (in terms of solid content) to 0. The experiment was performed in the same manner as in Comparative Example 3 except that the content was changed to 85 parts by mass (in terms of solid content).
The above results are shown in Table 3.

表２〜３から、本発明の埋設型枠用ボード（実施例１〜２）は、比較例１〜４と比べて不良品の発生率が低く、また、製造時に静置工程における静置時間が３０分間と短くても、後打ちコンクリートとの付着性に優れていることがわかる。 From Tables 2-3, the board | substrate for embedded formwork (Examples 1-2) of this invention has a low incidence rate of inferior goods compared with Comparative Examples 1-4, Moreover, the stationary time in a stationary process at the time of manufacture Even if it is as short as 30 minutes, it can be seen that it has excellent adhesion to post-cast concrete.

１埋設型枠用ボード
２本体部（水硬性組成物の硬化体）
３多数の突起体（突起部分）
４底面
５コンクリート構造体
６後打ちコンクリート
１０試験体
１０ａ埋設型枠用ボード
１０ｂ後打ちコンクリート
１１試験体の一側端面
１２，１３，１４切り込み線
１５試験体の一側端面
１６，１７，１８切り込み線
２０上部引張用のアタッチメント DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Embedded formwork board 2 Main-body part (hardened body of hydraulic composition)
3 Numerous protrusions (protrusions)
4 bottom surface 5 concrete structure 6 post-cast concrete 10 test specimen 10a embedded formwork board 10b post-cast concrete 11 one side end face 12, 13, 14 cut line 15 one side end face 16, 17, 18 cut of test specimen Line 20 Attachment for upper tension

Claims

(A) as a value calculated by the equation of Borg, alite 40-50 wt%, belite 30-40 wt%, aluminate phase 2-5 wt%, have a mineral composition of the ferrite phase 11 to 14 wt% Portland cement having a Blaine specific surface area of 3,000 to 3,500 cm ² / g , (b) Silica fume having a BET specific surface area of 15 to 20 m ² / g, (c) Inorganic powder (provided that Portland cement and Silica fume are used) (D) a hydraulic composition comprising a fine aggregate having a maximum particle size of 3.5 mm or less, (e) a water reducing agent, and (f) water, wherein (c) the inorganic powder is a brane Inorganic particles A having a specific surface area of 7,300 to 10,000 cm ² / g and inorganic particles B having a Blaine specific surface area of 3,800 to 5,000 cm ² / g (however, the inorganic particles A and The difference in the Blaine specific surface area of the inorganic particles B is 3,500 cm ² / g or more ), and the blending amount of the inorganic particles A is 20 to 100 parts by mass of (a) Portland cement. 54 are parts by weight, the amount of the inorganic particles B is, with respect to the (a) Portland cement 100 parts by weight, 1 to 4.8 parts by mass der is, the (a) and portland cement the inorganic particles B A board for an embedded form made of a hydraulic composition having a difference in the specific surface area of the brain of 450 cm ² / g or more ,
10% of the projected area of the one side having the projection part having a projection part having a height of 2 mm or more on one side and having the projection part cut at a height of 2 mm on one side. An embedded formwork board characterized by the above.

2. The embedded formwork board according to claim 1, wherein the content of particles of 75 μm or less in the fine aggregate is 2.0 mass% or less.

The embedded formwork board according to claim 1 or 2, wherein the hydraulic composition includes (g) a reinforcing fiber.

The embedded form board according to any one of claims 1 to 3, wherein a blending amount of the (b) silica fume is 10 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the (a) Portland cement.

The embedded formwork board according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic composition includes (h) an antifoaming agent.

The embedded mold board according to any one of claims 1 to 5, wherein the protruding portion is made of crushed stone.